патенты / 18990

768721-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB768721A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Улучшения, связанные с изомеризацией алкилированных бензолов. . Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Пенсильвания, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 260, , 1, , , настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы Прошу, чтобы нам был выдан патент, а метод, с помощью которого он должен быть реализован, был подробно описан в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к способу изомеризации алкилированных бензольных углеводородов, имеющих от восьми до восемнадцати атомов углерода в молекула. , , , , 260, , 1, , , , , , : . Более конкретно, изобретение относится к способу получения смесей четырех изомерных алкилированных бензолов с восемью атомами углерода, а именно орто-, мета- и пара-ксилолов и этилбензола, или смесей восьми изомерных алкилированных бензолов с девятью атомами углерода. атомов или изомерных смесей с более высокой молекулярной массой путем конверсии любого из таких алкилированных бензолов или смесей двух или более таких алкилированных бензолов, так что пропорция изомеров в смеси продуктов будет зависеть от пропорций изомеров в заряд. В частности, изобретение охватывает реакцию конверсии, проводимую в две стадии в присутствии водорода и катализатора на каждой стадии, состоящего по существу из активного кислотного компонента-носителя и гидрирующего компонента. , , , -, -, - , , , , . , - . Существует ряд хорошо известных промышленных процессов, в которых в качестве одного из загружаемых материалов используется один алкилированный изомер бензола, имеющий восемь атомов углерода. - . Например, ортоксилол преобразуется в фталевый ангидрид в процессе окисления, аналогично пара-ксилол превращается в терефталевую кислоту, которая, в свою очередь, используется в производстве синтетических волокон. , - , , - . Дегидрирование этилбензола в стирол хорошо известно и приобрело большое значение ввиду больших потребностей в стироле промышленности пластмасс. Однако мета-ксилол не использовался в промышленных процессах в такой степени, как другие изомеры. Таким образом, потребность в одном конкретном изомере может быть очень высокой в данный момент времени, и, следовательно, процессы, которые будут воспроизводить один изомер из других, являются экономической и технической необходимостью. . -, , . , . Недавно разработанные процессы потребовали специфических изомеров девятиатомных алкилированных бензолов, таких как 1,3,5-триметилбензол (мезитилен) и метилэтилбензолы, для производства синтетических смол полиэфирного и полистирольного типа соответственно. Точно так же разрабатываемые сейчас процессы требуют изомеров высших алкилированных бензолов. , 1,3,5- () , . , . Также хорошо известно, что все алкилированные изомеры бензола встречаются в виде смесей из многих источников, таких как каменноугольная смола, сырая нефть или продукты нефтепереработки. Например, некоторые виды нефти с острова Борнео содержат большое количество всех изомеров. Аналогично, значительные количества всех изомеров обнаруживаются в продуктах, образующихся в результате процессов алкилирования, гидроформинга и риформинга в нефтяной промышленности. , , , . , . , , , . Методы дистилляции используются для разделения фракций в зависимости от молекулярной массы. Отдельные изомеры определенной фракции молекулярной массы могут быть выделены из смесей изомеров несколькими известными методами. Например, хотя изомеры с восемью атомами углерода кипят в узком диапазоне, этилбензол, мета- и пара-ксилолы кипят при температурах, значительно более низких, чем орто-ксилол, так что их можно удалить в виде головной фракции из орто-ксилола. ксилола путем эффективной фракционной перегонки. Пара-ксилол можно отделить от других изомеров замораживанием, поскольку его температура замерзания значительно выше, чем точки замерзания других изомеров. В процессах разделения использовали преимущественное сульфирование метарилена и последующий гидролиз3*, а также другие известные методы. . . ,- , - - - - . - :- , . - hydrolysii3* - , . поэтому ясно, что если бы была доступна смесь изомеров с определенной молекулярной массой, весьма полезный процесс включал бы удаление желаемого изомера одним из известных методов разделения и последующее преобразование оставшихся изомеров путем изомеризации в смесь, содержащую все изомеры, чтобы можно было извлечь дополнительные количества желаемого изомера. , , , . Благодаря этому можно было бы превратить значительную часть смеси изомеров в один желаемый изомер. . Как указывалось выше, смеси изомерных алкилированных бензолов могут быть получены в процессах риформинга и дегидрирования нефти. В этих процессах риформинга шихта состоит из материала с довольно широким диапазоном кипения, содержащего некоторое количество алкилированных циклопарафинов, которые дегидрируются до соответствующих алкилированных ароматических соединений в реакции риформинга. В ходе реакции риформинга достигается равновесие между количествами полученных алкилированных ароматических соединений и количествами неизмененных алкилированных циклопараидов загрузки, причем это равновесие, конечно, зависит от условий реакции. В общем, когда обрабатывается исходное сырье с довольно широким диапазоном кипения, используются довольно мягкие условия риформинга, поскольку высокая жесткость может привести к сильному крекингу и, как следствие, к большим потерям выхода газа и кокса. Соответственно, такие процессы риформинга нафты не предназначены для обеспечения это равновесие должно быть установлено между различными алкилированными ароматическими соединениями, когда используется сырье, богатое ароматическими соединениями. , . . , . , , , - . Таким образом, ясно, что процессы риформинга не предназначены для получения максимального выхода конкретного изомера. , , . Давно известно, что при использовании определенных катализаторов в определенных условиях реакции при обработке фракции алкилированного бензола с восемью атомами углерода можно начать с конкретного алкилированного бензола с восемью атомами углерода и получить смесь всех четырех алкилированных изомеров бензола, или, если доступна смесь двух или более алкилированных изомеров бензола, можно получить смесь всех четырех изомеров и что пропорции изомеров в такой смеси будут приближаться к пропорциям изомеры, которые находятся во флеринодинамически равновесной смеси изомеров, при условии, что реагентам позволяют оставаться в контакте с такими катализаторами в течение достаточно длительного периода. Некоторые изомы, такие как этилбензол, изомеризуются медленнее, и поэтому смеси с высоким содержанием этилбензола требуют значительно более длительного времени контакта. Известно, что длительное время контакта iro7Rvlr нежелательно в каталитических процессах по ряду причин. , , , , - , . -, , . , iro7Rvlr, v4i . Двумя наиболее важными недостатками в нынешней ситуации являются (1) длительное время контакта благоприятствует конкурирующим побочным реакциям, а именно образованию парафинов, газа и кокса, и (2) длительное время контакта сопровождается высокими первоначальными капиталовложениями в оборудование. и высокие затраты на техническое обслуживание при данной удельной стоимости. (1) , , , , , (2) . Кроме того, до сих пор не было обнаружено каталитического процесса, который можно было бы использовать для получения соответствующих изомеров с короткой цепью из алкилированных бензолов, таких как пропилбензол, бутилбензол, метилпропилбензол и подобных алкилированных бензолов, имеющих боковую цепь из трех или более атомов углерода. Всякий раз, когда такие соединения подвергались обработке, боковая цепь либо удалялась полностью, либо просто перемещалась по кольцу в изомерное положение. , , , , . , . Следовательно, было невозможно, например, получить триметилбензол из кумола. Однако теперь обнаружено, что в соответствии с данным изобретением время реакции может быть радикально сокращено для превращения одного или нескольких из восьми атомов углерода. алкилбензолы на четыре изомера в пропорциях, близких к равновесным. При осуществлении настоящего изобретения алкилированные бензолы с восемью атомами углерода сначала одновременно гидрируются и изомеризуются с получением смеси алкилциклопарафинов, которые на второй стадии дополнительно изомеризуются и дегидрогенизируются с получением желаемой смеси алкилированных бензолов с восемью атомами углерода. , , , , , , , . . Подобным образом, в соответствии с настоящим изобретением, та же самая двухстадийная технология может быть применена для конверсии пропильных, бутиловых или высших алкилбензолов в соответствующие изомерные полиалкилбензолы, такие как триметил, метилэтил, тетраметил, диметилэтил и метилпропил. бензолы. , , , , , , , , . Таким образом, целью настоящего изобретения является изомеризация любой смеси любых из четырех изомеров алкилированных бензолов с восемью атомами углерода с получением смеси всех алкилированных изомеров бензола с восемью атомами углерода. , . Еще одной целью настоящего изобретения является изоменизация любого одного или смеси любых из восьми изомерных алкилированных бензолов с девятью атомами углерода с получением смеси всех алкилированных изомеров бензола с девятью атомами углерода. - . Дополнительной целью настоящего изобретения является изомеризация любого одного или смеси любых изомерных алкилированных бензолов, имеющих более девяти атомов углерода, с получением смеси соответствующих *-меров. *,. Конкретной задачей настоящего изобретения является преобразование . -, кратковременно смесь восьмиатомных алкилированных бензолов, в которой этилбензол присутствует в количестве, превышающем один из других восьмиуглеродных алкилированных бензолов, в смесь, близко приближающуюся к равновесной смеси изомеров. . -, . Другой конкретной целью настоящего изобретения является превращение изопропилбензола в триметилбензолы и метилэтилбензолы. Например, в соответствии с данным изобретением орто-ксилол, мета-ксилол, пара-ксилол или этилбензол или их смеси на первой стадии процесса пропускают в паровой фазе в присутствии избытка водорода и в контролируемых условиях температуры, давления и объемной скорости над катализатором гидрирования-изомеризации, а на второй стадии - продукты конверсии с первой стадии пропускают в паровой фазе в присутствии водорода в контролируемых условиях над аналогичным катализатором для получения желаемой изомерной ароматической смеси. В частности, первая стадия процесса представляет собой стадию гидрирования и изомеризации по меньшей мере значительная часть алкилированных бензолов превращается в циклопарафины, а второй стадией процесса является изомеризация и дегидрирование полученных таким образом циклопарафинов до желаемой изомерной смеси восьмиатомных углеродных алкилированных бензолов. , , , -, -, , , , , , - , , , - . Было обнаружено, что этот новый процесс превосходит одностадийный процесс прямой изомеризации. - . Для одновременного гидрирования и изомеризации на первой стадии необходимо действовать в определенных интервалах условий реакции. Таким образом, целью первой стадии процесса является гидрирование одного алкилированного бензола или смеси изомеров с получением соответствующих циклопарафинов и изомеризация циклопарафинов в смесь циклопарафинов, стремящуюся приблизиться к предсказанным равновесным значениям. , . , , . Например, исходное сырье, состоящее в основном из этилбензола, будет преобразовано путем гидрирования в этилциклогексан, а затем путем изомеризации в изомерные диметилциклогексаны, изомерные пропилциклопентаны, изомерные метилэтилциклопентаны и изомерные триметилциклопентаны. Аналогично, смесь этилбензола и мета-ксилола будет превращена в ту же смесь изонерных циклопсрафнинов. Таким образом, любой из четырех ароматических изомеров или их комбинация будут превращаться в смесь циклопарафинов, имеющих восемь атомов углерода. Аналогичным образом, пропилбензол может быть преобразован гидрированием в пропилциклогексан, а затем изомеризацией в изомерные триметилциклогексаны, изомерные метилэтилциклолексаны, изомерные бутилциклогексаны, изомерные бутилциклогексаны, изомерные триметилциклогексаны, изомерные метилэтилциклогексаны, изомерные бутилциклогексаны. изомерные метилэтилпропилциклопентаны, изомерные диэтилциклопентаны, диметилэтилциклопентаны и тетраметилциклопентаны. , , , , . , - . . , , , ;,? , , , . Очевидно, необходимо, чтобы катализатор на первой стадии обладал способностью проводить реакции как гидрирования, так и изомеризации, а также чтобы были использованы условия температуры и давления, благоприятствующие получению циклопарафина. Неотъемлемой частью настоящего изобретения является то, что изомеризационную активность катализатора можно изменять в контролируемых пределах, поэтому в последующем описании первой стадии процесса взаимосвязь трех наиболее важных переменных: давления, температуры и изомеризации активность катализатора будет изложена подробно. , - . , , , , . В общем, гидрированию благоприятствуют высокие давления, однако в данной ситуации, поскольку катализатор должен обладать способностью к изомеризации, он также обязательно будет обладать способностью стимулировать нежелательные побочные реакции, такие как образование парафинов и продуктов разложения. Кроме того, что более высокое давление способствует гидрированию, оно также благоприятствует протеканию побочных реакций, поэтому фактическое рабочее давление должно быть компромиссом между желательностью высокого давления для гидрирования, с одной стороны, и необходимостью низкого давления для подавления побочных реакций, с другой. Исходя из этого, давление, превышающее примерно 1000 фунтов на кв. дюйм. нежелательны, тогда как давление ниже примерно 50 фунтов на кв. дюйм. не следует использовать, поскольку парциальное давление водорода будет слишком низким для поддержания чистоты катализатора и отсутствия углеродистых отложений, а также поскольку должно присутствовать достаточное количество водорода для насыщения ароматических соединений до циклопарафинов. Предпочтительный диапазон составляет от 150 фунтов на квадратный дюйм. и 700 фунтов на квадратный дюйм. , , , , . , , , . , 1,000 ... , 50 ... , . 150 ... 700 ... Низкие температуры благоприятствуют образованию циклопарафина, т.е. реакции гидрирования, и, кроме того, замедляют нежелательные побочные реакции (реакции разложения). Однако необходимо поддерживать определенный минимальный уровень температуры для изомеризации сколько-нибудь заметных количеств циклопарафтинов, которые образуются в реакции гидрирования. Следовательно, фактическая температура реакции представляет собой компромисс между низкими температурами, желательными для гидрирования и замедления побочных реакций, и более высокими температурами, которые были бы наиболее благоприятны для реакций изомеризации. Диапазон рабочих температур составляет от 300° до 950°, при этом предпочтительный диапазон составляет от 400° до 7005°. , .., , , ( ). , , . , : . 300 -- . 950-., 400 . 7005F. Подводя итог, можно сказать, что наиболее выгодно работать при как можно более высоком давлении, соответствующем минимизации побочных реакций, и, выбрав такое рабочее давление, работать при как можно более низкой температуре, соответствующей производству изомера. , , - , . Если '-ее? пресслира снижается, то ;.- необходимо снизить рабочую температуру, чтобы поддерживать желаемый уровень производства гидрогенизированных продуктов. '-? , ;.- . Однако изомеризационную активность катализатора можно варьировать, так что, если желательно использовать низкое давление и, соответственно, низкую температуру, можно использовать катализатор, имеющий более высокую изомеризационную активность, и тем самым можно поддерживать исходное производство изомера. , , , . Катализатор, наиболее полезный для ускорения реакций настоящего изобретения, состоит по существу из активного кислотного компонента-носителя и гидрирующего компонента. Активным кислотным компонентом-носителем является кремнезем-оксид алюминия, однако могут быть использованы также кремнезем-глинозем-магний, кремнезем-оксид циркония, а также различные комбинации кремнезема с этими оксидами металлов, например кремнезем-глинозем-магний и др. . - , , - , - , , , --, . Соотношения кремнезема и оксидов металлов варьируются в очень широком диапазоне. Например. . . . перевозчики имеют 99,8%. кремнезема и 0,2%. глинозема по массе, например, экстремального и 5 процентов. кремнезем и 95 процентов. 99.8 . 0.2 . :- , 5 . 95 . оксид алюминия – другая крайность. оказались вполне пригодными. Критерием приемлемого активного кислотного компонента-носителя является то, что он обладает присущими ему характеристиками, способствующими изомеризации, которые усиливаются, когда он объединен с гидрирующим компонентом. . . . В области каталитического крекинга и риформинга известны и опубликованы различные способы получения таких компонентов, и поскольку данное изобретение не касается какого-либо конкретного способа приготовления этого компонента катализатора, нет необходимости подробно останавливаться на этом вопросе. , , . Генерирующим компонентом являются металлы группы Периодической системы, в частности никель, кобальт, платина. или пайладиум. Металл включается в структуру активного кислотного носителя при пропитке , что дает количество металла в пределах 0,05%. и 20 процентов. от массы готового катализатора. В случае особенно активных металлов, таких как платина, суммы варьируются в пределах 0,05 процента. и 2,5 процента. по весу являются предпочтительными. Введение металла в активный кислотный компонент-носитель может быть осуществлено любым из традиционных методов, например осаждением соли металла из водного раствора с последующей сушкой и восстановлением соединения металла до металла. ' , , , . . 0.05 . 20 . . , 0.05 . 2.5 . . , . Поскольку катализаторы обычно производят некоторое количество кокса, который, если позволить ему накопиться, дезактивирует их, в контакте с катализаторами поддерживается большой избыток водорода, чтобы сохранить их относительно свободными от кокса и углеродистых отложений и тем самым продлить их срок службы. . Количество водорода, пригодное для предварительной дезактивации, находится в диапазоне от 5 до 25 молей на моль углеводорода, причем предпочтительное мольное соотношение водорода к углеводороду обычно составляет от 8:1 до 14:1. , , , . -,- 5 25 , 8:1 14:1. Как было указано, катализаторы состоят из двух компонентов: активного кислотного компонента-носителя и гидрирующего компонента. **Активность компонента-носителя в значительной степени определяет изомеризационные характеристики катализаторов. , , . ** " . Эти компоненты, представляющие собой комбинации оксидов металлов с кремнеземом, обладают активностью крекинга углеводородов и, по сути, широко используются в качестве коммерческого гидрокарбоната. нет.- катализаторы крекинга. Было обнаружено, что их изомеризационная активность при объединении с компонентом гидрирования прямо пропорциональна их активности крекинга до объединения с компонентом гидрирования. Соответственно, можно контролировать активность крекинга углеводородов карриза перед объединением с гидрирующим компонентом. можно контролировать изомеризационную способность готового катализатора. , , , , : ? .- . - . , ' - . . Активность крекинга углеводородов активного кислотного компонента-носителя может быть изменена с уровня, соответствующего свежему катализатору крекинга, до уровня, соответствующего почти полностью дезактивированному катализатору крекинга. Удобным методом осуществления этого изменения является использование пара при повышенных температурах и давлениях. . . Деактивация паром — хорошо известный процесс; обычно температура колеблется от 900 футов по Фаренгейту. Для достижения желаемого уровня активности можно использовать давление пара от 50 до 150 фунтов и время до 50 часов или дольше. Вместо паровой дезактивации также можно использовать химическую дезактивацию. - ; , 900'. 1.100"., 50 150 50 . , . Активность крекинга углеводородов как с неизмененным, так и с измененным кислотным компонентом-носителем может быть измерена в соответствии с методом «дистиллят плюс потери» (-) Бирхимера, Макуги и Леума в «Метод стендовых испытаний для оценки крекинга». Катализаторы», Труды Американского нефтяного института, отдел нефтепереработки, том 27 (), стр. 90 (1947). " -- " ( - ) , , , " ," , , 27 (), 90 (l947). В литературе описаны различные другие методы измерения каталитической активности таких компонентов носителя. Краткое изложение наиболее широко используемых методов. . . включая Биркхимера и др. Метод появляется в «Достижениях в катализе» под редакцией В.Г. Франкенбурга, Э.К. Ридил, В.И. . , " ," . . , . . , . . Комаревский. Том , страницы с 8 по 13. . , 8 13. , Нью-Йорк (1952). Биркхимер и др. упомянутая выше ссылка дает сравнение нескольких методов. , (1952). . . поэтому, если желательно сравнить активность, как описано в . - » с другими измерениями активности, необходимо лишь обратиться к сравнениям, упомянутым в таком обзоре. , . - " , . По данным Биркхимера и др. При использовании метода измерения активности + (дистиллят плюс потери) теоретический максимум + может составлять 100. Однако в целом для свежего алюмосиликатного катализатора крекинга максимальное значение + будет находиться в диапазоне от 90 до 95. Поскольку другие методы измерения каталитической активности, в которых используется измерение + , дают гораздо более низкие значения для свежего алюмосиликатного катализатора крекинга, обычно порядка 45–65 в зависимости от конкретного испытания, очевидно, что когда указывают + Шкала с практически осуществимой максимальной активностью от 90 до 95 по данным . используется тест. . + (--) , + 100. , , - + 90 95. + - , 45 65 , + 90 95 . . Было обнаружено, что активность крекинга углеводородов кислотного компонента-носителя (до введения компонента гидрирования) для катализатора, который будет использоваться на первой стадии настоящего изобретения, должна находиться в диапазоне от 30 + до 90-95 +. (активность свежего катализатора крекинга), измеренная . ( ) 30 + 90 95 + ( ) . метод. . Следует отметить, что для реализации преимуществ настоящего изобретения нет необходимости полностью гидрировать загрузку на первой стадии. При использовании определенных смесей сырья можно добиться улучшения производства желаемых изомеров всего лишь на 10 процентов. гидрирование на первой стадии, Однако в целом 95 процентов. . 10 . , , 95 . или более гидрирование загрузки является предпочтительным, особенно в случае алкилированных бензолов с девятью или более атомами углерода. , . На второй стадии настоящего изобретения обработка изомерных алкилированных циклопарафинов, полученных на первой стадии, представляет собой каталитическую парофазную дегидрацию и изомеризацию в присутствии водорода. Однако условия реакции несколько отличаются от условий первой стадии. В общем, реакция дегидрирования требует использования несколько более высоких температур и более низких давлений, чем первая стадия процесса. К счастью, с эксплуатационной точки зрения, однако, диапазоны давления в некоторой степени перекрываются, так что оба этапа могут выполняться при одном и том же давлении. Отмечено, что на первой стадии процесса получают как изомерные алкилированные циклогексаны, так и изомерные алкилированные циклопентаны. Изомерные циклогексаны легко дегидрируются до соответствующих ароматических соединений на второй стадии процесса. Однако изомерные циклопентаны должны быть изомеризованы до производных циклогексана, а затем дегидрированы до ароматических соединений, поэтому условия реакции второй стадии и катализатор должны благоприятствовать как изомеризации, так и дегидрированию. , . , , . , . , , , . . . , , , . Было обнаружено, что температура реакции находится в диапазоне от 700° до 1000°. до 950 . предпочтительнее. На второй стадии, когда для проведения дегидрирования используются высокие температуры, можно использовать высокие парциальные давления водорода, необходимые для поддержания постоянной активности катализатора. Другими словами, на второй стадии, поскольку целью является содействие обратной реакции первой стадии, т.е. превращению циклопарафинов в ароматические соединения, допускается противоположная зависимость температуры от давления. Рабочее давление на второй ступени находится в диапазоне 50 фунтов на квадратный дюйм. 700 . 1,000 . , 750'. 950 . . , , , . , , .., , - . 50 ... и 1000 фунтов на квадратный дюйм, причем предпочтительный диапазон составляет от 150 фунтов на квадратный дюйм. до 500 фунтов на кв. дюйм. Катализаторы, которые наиболее полезны для ускорения реакций дегидрирования-изомеризации второй стадии, очень похожи на катализаторы первой стадии. Единственная важная разница заключается в диапазоне активности изомеризации (или активности крекинга углеводородов) до начала реакции гидрирования. компонент. Активность компонента-носителя катализатора второй стадии может находиться в диапазоне от 10 + до 50 +, снова измеренная согласно . метод. 1,000 ..., 150 ... 500 ... - ( ) . 10 + 50 + , . . На первой стадии для получения желаемой изомеризации предпочтительным является диапазон катализаторов изомеризации с более высокой активностью, поскольку используются более низкие температуры. Таким образом, диапазон от 30 + до 90-95 + соответствует 950–700 дюймам . до 300';.-400"%. Диапазон температур указан выше. Поскольку высокое давление благоприятствует нежелательным побочным реакциям на первой стадии, не следует одновременно использовать высокое давление и высокоактивный катализатор. Следовательно, давление, при котором желательно проводить реакцию первой стадии, также будет частично определять, какую часть этого диапазона активности катализатора следует использовать. , . 30 + 90-95 + , , 950".-700". 300';.-400"%. . , . . На второй стадии, поскольку для достижения достаточно полного дегидрирования необходимо использовать более высокий температурный диапазон, необходимо использовать катализаторы с более низкой активностью. Таким образом, диапазон от 10 до 50 + соответствует температуре 1000-9505F. до 7500F.-700F. , , . 10 50 + 1,000'.-9505F. 7500F.-700F. диапазон температур. Для второй стадии также верно то, что реакционное давление будет в некоторой степени определять, какую часть диапазона активности катализатора следует использовать, поскольку высокое давление благоприятствует нежелательным реакциям разложения. . , . На обеих стадиях процесса объемная скорость жидкости составляет от 0,1 до 10 объемов сырья на объем катализатора . 0.1 10 . можно использовать час, причем диапазон от 1 до 6 является особенно предпочтительным. , 1 6 . Следующие примеры служат для иллюстрации настоящего изобретения. Однако эти примеры не следует истолковывать никоим образом как ограничивающие изобретение конкретными катализаторами и конкретными условиями, показанными в них. . , , . ПРИМЕР А. . Одна порция пробы имеет следующий анализ: этилбензол - 97,0%; ортоксилол - 1,0%; метаксилол - 1,2%; параксилол 0,7%; бензол 0,1%; сначала гидрировали при температуре 700°, 175 фунтов на квадратный дюйм, объемной скорости жидкости 2,0 (объем/объем/час), соотношении водорода и углеводорода 10:1 в присутствии катализатора, состоящего из диоксида кремния (88 процентов) и оксида алюминия. (12 процентов) носитель, который был обработан паром до активности 47,7 ;, измеренной по методу Биркхимера и др., и пропитан до содержания 0,27 процента. : , 97.0 .; -, 1.0 .; , 1.2 .; -, 0.7 .; , 0.1 .; 700"., 175 ..., 2.0 (././), 10 1 (88 .) (12 .) 47.7 ; . 0.27 . платина от массы готового катализатора. . В этих условиях выходящая жидкость содержала 30 процентов. циклопарафины с восемью атомами углерода. Остальная часть выходящей жидкости почти полностью представляла собой непрореагировавший этилбензол вместе с небольшим количеством продуктов разложения. 30 . . , . Вышеупомянутую отходящую смесь и другую порцию исходной загружаемой смеси обрабатывали в отдельных опытах при следующих условиях: 850° и 950°, 175 фунтов на квадратный дюйм, объемная скорость жидкости 1,0, мольное соотношение водорода к углеводороду 10:1, в присутствие того же катализатора, который использовался на первой стадии выше. : 850". 950 ., 175 ..., 1.0 , 10 1 , . Результаты этих экспериментов сравниваются в следующей таблице: Таблица : ТАБЛИЦА . , : . Состав порции C8, подача одинарная двухступенчатая одинарная ;ро-ступень Вес в процентах, компо-стадия 850см. в стадии 950". в базисе без потерь Сидон 8500F. 2-я ступень 950 . 2-я стадия п-ксилол 0,7 5,9 11,1 4,0 8,4 м-ксилол 1,2 11,3 21,5 5,8 16,0 О-ксилол 1,0 9,2 15,7 4,5 11,4 этил бензол 97,0 69,3 45,9 76,5 55,2 Общее время контакта в секундах 7,9 12,4 7,4 11,9 Конверсия этилбензола 28,6 53,7 21,1 43,1 Произведено п-ксилола 5,2 10,4 3,3 7,7 Произведено м-ксилола 10,1 20,3 4,6 14,8 Произведено о-ксилола 8,2 14,7 3,5 10,4 ~ ~ ~ ~ этилбензол конвертированный в секунду 3,6 4,25 2,85 3,63 ?.' п-ксилола, произведенного в секунду 0,66 0,84 0,45 0,65 3 м-ксилола, произведенного в секунду 1,28 1,64 0,62 1,24 Произведенного о-ксилола в секунду 1,04 1,18 0,47 0,87 Из этих результатов совершенно очевидно, что Двухстадийный процесс настоящего изобретения намного превосходит одностадийный процесс, поскольку он обеспечивает более высокую конверсию реагентов и более высокое производство желаемых изомеров на единицу времени реакции, тем самым обеспечивая более высокие объемные скорости с более близким приближением к равновесию в сосуды меньшего размера. C8 , - ;- ., - 850cm. 950". 8500F. 2nd 950 . 2itd - 0.7 5.9 11.1 4.0 8.4 - 1.2 11.3 21.5 5.8 16.0 - 1.0 9.2 15.7 4.5 11.4 97.0 69.3 45.9 76.5 55.2 7.9 12.4 7.4 11.9 28.6 53.7 21.1 43.1 - 5.2 10.4 3.3 7.7 - 10.1 20.3 4.6 14.8 - 8.2 14.7 3.5 10.4 ~ ~ ~ ~ 3.6 4.25 2.85 3.63 ?.' - 0.66 0.84 0.45 0.65 3 - 1.28 1.64 0.62 1.24 - 1.04 1.18 0.47 0.87 - - , , . ПРИМЕР Б. . Было проведено два эксперимента: один с двумя стадиями настоящего изобретения, другой с одной стадией. В одностадийном процессе и во втором использовались импрегнированные платиной кремнеземные (88%)-глиноземные (12%) катализаторы сопоставимой активности (алюмосиликатные около 30 Д+Л по методу Биркхимера и др.). этап двухстадийного процесса. Катализатор, использованный на первой стадии двухстадийного процесса, составлял 0,5 процента. платина на диоксиде кремния (88 процентов) - оксид алюминия (12 процентов), при этом основание до пропитки составляет 45 . В каждом эксперименте использовали сопоставимое обедненное исходное сырье п-ксилола при сопоставимом общем времени реакции. Целью этих экспериментов было сравнение эффективности двухстадийного процесса, с одной стороны, и одностадийного процесса, с другой стороны, в достижении равновесного содержания п-ксилола. Концентрация п-ксилола в равновесной смеси изомеров при температуре реакции была известна из термодинамических соображений. , , . - (88 .)- (12 .) ( 30 + . ) - . - 0.5 . (88 .)-- (12 .), 45 - . - " . - , , - , - . - . Условия эксперимента и результаты представлены в таблице . . ТАБЛИЦА . . Две ступени Одна 1-я ступень 2-я ступень Температура реакции 755°. 850°. 850 Ф. 1st 2nd 755". 850". 850 . Давление реакции 415 фунтов на квадратный дюйм 175 фунтов на квадратный дюйм 175 фунтов на квадратный дюйм Жидкость Часовая объемная скорость 1 3 1 Общее время реакции 8 секунд 7,9 сек. 415 175 175 1 3 1 8 7.9 . Ó п-ксилола с теоретическим значением 100 об. Эти данные демонстрируют, что двухстадийный процесс настоящего изобретения превосходит одностадийный процесс в достижении равновесных концентраций изомеров. Ó - 100 ., - - . . ПРИМЕР С. . Чтобы продемонстрировать превосходство настоящего двухстадийного процесса изомеризации алкилированных ароматических соединений, имеющих более восьми атомов углерода, кумол (изопропилбензол) изомеризовали с помощью двухстадийного процесса с двумя различными объемными скоростями на второй стадии и с помощью двухстадийного процесса. одношаговый процесс. Условия и результаты этих экспериментов представлены в Таблице . - , ( ) , . . ТАБЛИЦА ПРИВЕТ. . Двухэтапный процесс Одноэтапный 1-й этап 212d Шаг Процесс Условия: Жидкость Почасовое пространство Вели. - 1st 212d : . 2
1 3 1 Температура ". 550 850 850 850 Давление .... 175 175 175 350 Соотношение H2/углеводород 20 10 10 4 Катализатор: ,$ Платина 0,5 0,25 0,25 0,25 + алюмосиликата Основание 69 35 35 35 Продукты: Масса. ,Ó () Пропан и газообразные продукты 13 8 25 Бензол 15 14 53 C7 и алкилированные ароматические соединения 12 7 6 Кумол и н-пропилбензол 10 10 0 1,2,4, триметилбензол 17 18 1,3,5, триметил бензол 7 5 Метилэтилбензолы и другие изомеры 20 32 Суммарный продукт C5-изомера 44 55 6 Другие жидкие продукты 6 6 10 Эти данные показывают, что превосходство настоящего двухстадийного процесса еще более заметно при его применении к изомеризации алкилированных ароматических соединений. имеющие более восьми атомов углерода. 1 3 1 ". 550 850 850 850 .... 175 175 175 350 H2/ 20 10 10 4 : ,$ 0.5 0.25 0.25 0.25 + - 69 35 35 35 : . ,Ó () 13 8 25 15 14 53 C7 12 7 6 - 10 10 0 1,2,4, 17 18 1,3,5, 7 5 20 32 C5 44 55 6 6 6 10 - - . По мере увеличения числа атомов углерода в алкильных группах, присоединенных к бензольному ядру, реакция деалкилирования усиливается. Количество образующихся изомеров уменьшается прямо пропорционально. , . . Следовательно, настоящий двухстадийный процесс ограничен алкилированными бензолами, имеющими от восьми до восемнадцати атомов углерода. Верхний предел соединения с восемнадцатью атомами углерода, соответствующего додецилбензолу, например, может быть изомеризован до гексаэтилбензола. Алкилбензолы с более чем восемнадцатью атомами углерода обязательно будут изомеризованы до соединений, имеющих боковые цепи, содержащие более двух атомов углерода, которые почти полностью удаляются в результате преобладающей реакции деалкилирования, как показано данными, приведенными выше в таблице , таким образом, продукты будут содержать незначительные количества. изомеров сырья, причем основными продуктами являются низкомолекулярные алкилбензольные углеводороды. , - . , , . , . Настоящий способ может быть использован для изомеризации смесей алкилированных бензолов с различной молекулярной массой, например смеси кумола и этилбензола. Таким образом, вместо разделения смеси алкилированных бензолов на фракции с различными молекулярными массами перед изомеризацией и последующего разделения побочных продуктов после изомеризации, может оказаться экономически выгодным изомеризовать смесь, а затем разделить фракции изомеров и побочные продукты с помощью одиночная стадия фракционирования. , , . - , . Тот факт, что первая стадия данного процесса потребляет водород, а вторая стадия производит водород, позволяет осуществлять данный процесс путем рециркуляции водорода со второй стадии на первую с лишь небольшим количеством дополнительного водорода для компенсации потерь. через утечки и небольшие количества, потребляемые в побочных реакциях разложения. . Мы утверждаем следующее: 1. Способ изомеризации алкилированных бензолов, имеющих от 8 до 18 атомов углерода в молекуле, включающий приведение в контакт на первой стадии по меньшей мере одного такого алкилированного бензола в присутствии избытка водорода и в условиях гидрирования-изомеризации с катализатором, содержащим активный кислотный компонент-носитель и гидрирующий компонент, контактирующий продукты первой стадии на второй стадии в присутствии избытка водорода и в условиях дегидрирования-изомеризации с катализатором, содержащим активный кислотный компонент-носитель и гидрирующий компонент, причем активный кислотный компонент-носитель катализатор на каждой стадии состоит по существу из диоксида кремния и по меньшей мере одного оксида металла, содержащего оксид алюминия, магнезии, тория или циркония, и гидрирующий компонент катализатора на каждой стадии состоит из металлического катализатора гидрирования, содержащего никель, кобальт, платину или палладий. : 1. 8 18 - - , - , , , , , , , . 2. Способ по п.1, включающий указанный компонент носителя на первой стадии, имеющий каталитическую активность в диапазоне от 30 до 90-95 по сравнению с теоретической максимальной каталитической активностью 100 и практически осуществимой максимальной каталитической активностью от 90 до 95 на шкалу дистиллят плюс потери для измерения каталитической активности катализатора крекинга, при этом указанный компонент-носитель на второй стадии имеет каталитическую активность в диапазоне от 10 до 50 по той же шкале дистиллят плюс потери. 2. 1, 30 90 95 activiíy 100 90 95 -- , 10 50 -- . 3.
Способ по п.1 или 1, в котором металлический катализатор гидрирования присутствует в количестве, равном 0,05%. до 20 процентов. от массы готового катализатора. 1 ', 0.05 . 20 . - . 4.
Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что условия гидрирования-изомеризации на первой стадии достигаются при температуре в пределах 300°. до 950 -Ф., и давление от 50 до 1000 фунтов на квадратный дюйм. , - 300'. 950 -., 50 1000 . а условия дегидрогенизации-изомеризации на второй стадии достигаются при температуре в пределах 7005F. до 1000 и давление от 50 до 100 Ки фунтов на квадратный дюйм. - 7005F. 1000-., 50 100Ci . 5.
Способ по п., в котором условия гидрирования-изомеризации на первой стадии достигаются при температуре в пределах 400°С. до 700 до., и давление от 150 до 70 фунтов на квадратный дюйм, а условия дегидрогенатлон-изомеризации на второй стадии достигаются при температуре в пределах 750 . до 95!-Ф., а давление от 150 до фунтов на квадратный дюйм. - 400of. 700do., 150 70 , - - 750-. 95!-., 150 . 6.
Способ по любому из пп.1-5, который включает изомеризацию смеси алкилированных бензолов с 8 атомами углерода, в которых этилбензол является преобладающим изомером, в смесь орто-. 1-5, 8 -. мета- и пара-ксвлинзы и меньшее количество этилбензола. -, - . 7.
Способ по любому из пп.1-5, отличающийся тем, что изопропилбензол представляет собой алкилированный бензол, изомеризованный в смесь триметилбензолов и метилэтилбензолов. 1-'5, . 8.
Способ изомеризации алкилированных бензолов, имеющих от 8 до 18 атомов углерода в молекуле, по существу такой же, как описан выше со ссылкой на предыдущие примеры. 8 18 . **ВНИМАНИЕ** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-11 08:32:35
: GB768721A-">
: :

768722-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB768722A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 19 августа 1954 г. : 19, 1954. 768,722 № 24203/54 , ' ' 1; Заявка подана в Соединенных Штатах Америки 25 мая 1954 г. 768,722 24203/54 ,' ' 1, ; 25, 1954. Полная спецификация опубликована: 20 февраля 1957 г. : 20, 1957. Индекс при приемке: -Класс 7(2), 2 3 (: 1), 4 . :- 7 ( 2), 2 3 (: 1), 4 . Международная классификация:- 2 . :- 2 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКА Усовершенствования устройств дополнительного впуска воздуха для двигателей внутреннего сгорания. . Я, ГАРРИ АВГУСТ ЙОХАНЕСЕН, проживающий по адресу 2952 , Чикаго, Иллинойс, Соединенные Штаты Америки, гражданин Соединенных Штатов Америки, настоящим заявляю об изобретении, на которое я молюсь, чтобы мне был выдан патент, и метод, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: , , 2952 , , , , , , , , : - Настоящее изобретение относится к усовершенствованиям устройств дополнительного впуска воздуха для достижения экономии при использовании или потреблении газообразного топлива в двигателях внутреннего сгорания и для улучшения характеристик таких двигателей. . Целью изобретения является создание устройства для экономии газообразного топлива, обладающего преимуществами и заслуживающими внимания улучшениями, включая создание устройства, конструкция которого является чрезвычайно прочной и простой; количество рабочих органов которых минимально; чья сборка одновременно позитивна и проста, ее можно осуществить с минимумом времени и труда; сохранять эффективную работу в течение длительных периодов времени с минимальным вниманием, регулировкой, ремонтом или заменой деталей и, что не менее важно, производиться с минимальными затратами. ; ; , ; , , , , , . Целью изобретения также является создание для устройства весьма выгодных средств для обеспечения постоянной смазки и эффективного уплотнения его основных рабочих или движущихся частей внутри блока или корпуса устройства, посредством чего обеспечивается () надежность и постоянное функционирование указанных частей и (2) избегать внутренних потерь давления как со стороны устройства, так и со стороны устройства формирования горючего заряда, оснащенного им. () , ( 2) . Другие объекты будут частично очевидны и частично указаны ниже. . Изобретение обеспечивает дополнительное устройство впуска воздуха для применения во впускном коллекторе двигателя внутреннего сгорания, содержащее монтажную пластину, имеющую в ней отверстие для совмещения с коллектором и несущую клапан цилиндра, поршневой клапан, скользящий в цилиндре. между двумя положениями и с воздухозаборником 5 , ведущим через него к отверстию на его периферии, пружина означает принуждение поршня к одному положению, воздухозаборник в пластине, ведущий между отверстием и отверстием в цилиндре, с канал поршня, расположенный на 55 тр, когда поршень находится в упомянутом одном положении, и всасывающий канал в пластине, ведущий от отверстия к месту в цилиндре, обеспечивающий всасывание поршня из упомянутого одного положения против действия 60 означает пружину, причем конструкция такова, что обычно поршень занимает указанное одно положение, и воздух может проходить от впускного отверстия через отверстия и впускной канал к отверстию, но при всасывании двигателя он сообщается с цилиндром через всасывающий канал. , ) , 5 , , , , 55 , 60 , , , 65 . достигает значения, преодолевающего пружину, означает, что поршень перемещается из своего одного положения до тех пор, пока отверстия не выйдут из-под контроля и поток воздуха от впуска к отверстию 70 не прекратится. В цилиндре удобно расположены отверстия, одно из них порты являются упомянутым портом, с помощью которого поршневой канал входит в совмещение и выходит из него, а другой из этих каналов 75 цилиндра совмещен с всасывающим каналом, при этом указанный воздухозаборник и поршневой порт расположены в одной части поршневого клапана, который должен быть введен и вне совмещения с первым отверстием цилиндра и вторым отверстием цилиндра на 80° вместе с указанными пружинными средствами, расположенными для взаимодействия с противоположной частью поршневого клапана. Удобно также, что впускное отверстие для воздуха проходит соосно в поршневом клапане, радиально Расположенные по периферии отверстия в поршне клапана 85 сообщаются с указанным воздухозаборником, а расположенная по периферии канавка в поршневом клапане, с которой сообщаются радиальные каналы, расположена так, чтобы входить в совмещение с первым отверстием 90 цилиндра и выходить из него (Цена 31-) 768,722 В стенке цилиндра может быть смазочный клапан и каналы, ведущие от него во внутреннюю часть цилиндра для поддержания смазки и герметизации клапана посредством пальцевых операций на плунжере. Этот клапан может состоять из отверстия в стенке цилиндра, параллельного клапану. поршень, закрытый с одного конца, канал, полностью проходящий через стенку цилиндра, плунжер в отверстии с удлинителем, приводимым в действие пальцем, выступающим через другой конец отверстия. 70 , 75 , , 80 - - , 85 , 90 ( 31-) 768,722 , , , . и имеющая суженную часть, которую можно вводить в совмещение с воздуховодом и выводить из него, а также пружину сжатия в отверстии на высоком конце плунжера. Удобно расположенные воздуховоды проходят через цилиндрическую стенку :. , - - :. о-операция с аналогичными разнесенными поясными частями тр-л плунжера. - - '. Вышеупомянутые и другие особенности изобретения, изложенные в прилагаемой формуле изобретения, включены в конструкцию, которая теперь будет описана как конкретный вариант реализации со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: фиг. 1 представляет собой вид сбоку моего улучшенного устройства; то же самое показано установленным в рабочем отношении к карбюратору и впускному коллектору двигателя внутреннего сгорания. ' , , 1 , . Фиг.2 представляет собой увеличенный вид сбоку изобретения: 2 : Фиг.3 представляет собой продольный разрез, сделанный по линии 3-3 на Фиг.2, если смотреть в направлении, в котором указывают стрелки. Фиг.4 представляет собой поперечный разрез, сделанный по линии 4-4 на Фиг.2, если смотреть в направлении, в котором стрелки указывают, а на рис. 5 показана деталь, частично в вертикальном и частично в продольном разрезе измененной формы основания или монтажной пластины для моего улучшенного устройства. 3 3-3 2, , 4 4-4 2 , 5 , . Подробно обращаясь к сопроводительным чертежам, часть двигателя внутреннего сгорания показана и обозначена ссылочной позицией . Этот двигатель оснащен карбюратором или устройством формирования заряда другой подходящей формы. Карбюратор, в свою очередь, снабжен обычный воздухоочиститель А. Двигатель Е имеет впускной коллектор, обозначенный буквой М, который сообщается с карбюратором С посредством моего изобретения, последний показан на чертеже и обычно обозначается цифрой 1. , , , , 1. Изобретение состоит из по существу плоской монтажной пластины 32, показанной в настоящем варианте осуществления как по существу прямоугольной формы (фиг. 3, регистрационное отверстие 3 впускного коллектора образовано в одной концевой части этого стержня). Также в пластине, по существу, вдоль ее длины, сформированы относительно расходящиеся каналы 4 и 5, некоторые из их концов выходят в упомянутый -образный канал. Остальные концы этих каналов наклонены вверх (фиг. 2) и выходят на верхнюю поверхность пластины. монтажная пластина расположена на расстоянии от пути 3, как указано на 4 'и 5' (рис. 4). 32, - ( 3 3 ? 4 5 , , - ( 2) 3, 4 ' 5 ' ( 4). Чтобы устройство и, в частности, монтажная пластина 32 могли быть закреплены в 70 рабочем положении между выпуском горючего газа карбюратора и ближним концом впускного коллектора М, как показано на фиг. 1, имеется множество отверстий 6 (фиг. 3). Формируется в пластине около 3 Костюма-75, способных соединять устройства, например, болты и т. д. 32 70 1, 6 ( 3) 3 -75 , . (не показаны) соединяются через эти отверстия и с прилегающими частями карбюратора и впускного коллектора. ( ) . Концевая часть монтажной пластины 80 3', противоположная отверстиям 6 в ней, имеет множество отверстий, совместно обозначенных цифрой 7, образованных в ней (см. линию 5, показанную на фиг. 3 чертежа. Эти отверстия 7 предназначены для На данный момент описано 85 миллиардов. 80 3 ', 6 , , 7 ( 5 3 7 85 . На этом этапе следует отметить, что наклоненные под углом части 4' и 5' воздуховодов 4 и 5 открываются на монтажную пластину 3 между отверстиями 7, как также показано 90 на фиг. 3. , 4 ' 5 ' 4 5 3 7, 90 3. Цельный блок цилиндров 33, имеющий нижнюю сторону, установлен на и поперечно этой концевой части монтажной пластины 32, имеющей относительно разнесенные отверстия 795. Он перекрывает указанные отверстия, как показано на фиг. 4. В блоке просверлены отверстия или сформированы другим способом. для создания продольно расположенной камеры 34 на большей части ее длины один конец камеры открывается на конец блока, а другой конец выходит внутри указанного блока вблизи его оставшегося конца. Этот последний и закрытый конец камера имеет карман 35. - 33 32 795 4, 34 100 ' 35 . Карман имеет уменьшенную площадь поперечного сечения 105 и сообщается с камерой предпочтительно коаксиально. Отверстия или каналы 36 и 36' сформированы внутри и через плоскую нижнюю сторону блока 33 и индивидуально перекрывают и сообщаются с вышеупомянутым верхним 110. наклоненные под углом открытые концы 4' и 5' воздуховодов 4 и 5 монтажной пластины соответственно. - 105 , - 36 36 ' 33 110 4 ' 5 ' 4 5, . Эти порты 36 и 36' открываются в камеру 34 и сообщаются с ней. 36 36 ' 34. Винты 37 или аналогичные устройства зацепляются 115 вверх через отверстия 7 монтажной пластины и резьбовым соединением с соседними частями блока 33 (см. фиг. 2, 3 и 4). Таким образом, блок фиксируется на верхней стороне монтажной пластины. 120 Плотно размещен внутри камеры 34. На ее открытом конце находится прямолинейно подвижный или скользящий поршень 33, длина которого, как показано на рисунках 3 и 4, меньше длины камеры 34. Коаксиально расположенный 125 воздуховод. 39 сформирован в одном концевом отверстии (обычно внешней части) поршня 38. Он открывается на его обычно внешний конец. Указанный канал сообщается на своем внутреннем конце с диаметрально расположенным 130 768 22 3 и меньшим в поперечном сечении каналом 40. в поршне, внешние концы которого выгружаются в расположенный по окружности канал 41, образованный в промежуточной части поршня 38. При желании внешний и открытый конец канала 39 может иметь ниппель или подобное удлинение 42, включаемое в него, посредством которого соединение с может быть выполнена гибкая трубка 43. Внутренняя или оставшаяся концевая часть поршня 38 образована соосно расположенным, открывающимся наружу карманом 44, который, как будет отмечено при ссылке на фиг. 3 и 4, находится на одной линии с продольным отверстием. 1 Гильза 35 камеры 34. Противоположные концы предварительно натянутой витой пружины сжатия 45 помещены соответственно в продольно противоположные карманы 35 и 44. 37, , 115 7 33 ( 2, 3 4) , 120 34 33 , 3 -4, 34 - 125 39 ) 38 , , 130 768 22 3 - 40 41 38 , 39 42 43 , 38 - 44 , 3 4, 1 35 34 - 45 , , 35 44. Следовательно, поршень 38 обычно поджимается пружиной 45 в то положение внутри камеры 34 блока цилиндров, как показано на рисунках 3 и 4. , 38 45 34 3 4. Чтобы удержать поршень 38 от продольного смещения или чрезмерного прямолинейного перемещения внутри камеры 34, 1 может и предпочтительно зацепиться за крышку 46 над открытым концом указанной камеры, прикрепив ее к блоку винтами 47 или тому подобным. 38 recti251 34, 1 46 , 47 . Для того чтобы смазочный слой был нанесен на поршень 38 и поверх него, посредством чего он смазывается и герметизирует жидкость по отношению к внутренним боковым стенкам камеры 34, в верхней части поршня предусмотрено продольно расположенное отверстие 48. блок 33 параллелен его камере 34. Один конец этого отверстия закрыт. Оставшийся конец открывается на тот конец блока, который находится рядом с крышкой 46; Кроме того, прилегающая часть крышки имеет возможность выравнивания. Относительно разнесенные вертикальные масляные каналы 49 сформированы на верхней стороне блока 33 и, как показано на фиг. 4, пересекаются и сообщаются с указанным отверстием 4548. 38, 34, 48 33 34 46; , 49 33 , 4, 4548. Цилиндрический клапан 50 вставлен с возможностью скольжения в отверстие 48 и имеет сформированные в нем относительно расположенные периферийные канавки 50'. Расстояние между указанными канавками соответствует расстоянию между каналами 49. Внешний конец клапана имеет буртик и снабжен коаксиально расположенным удлинением. 51, вставленный со скольжением через вышеупомянутое центрирующее отверстие в крышке 46, как ясно показано на фиг. 2 и 4 чертежей. Витая пружина сжатия 52 установлена в отверстии рядом с ее закрытым концом и опирается на соседний внутренний конец цилиндрического цилиндра. клапан 50. Таким образом, 0-клапан обычно удерживается на крайнем пределе своего скользящего движения в отверстии 48; кроме того, периферийные канавки 50' будут не совмещены с масляными каналами 49. Однако, когда удлинитель 51 зацепляется и толкается внутрь, клапан 50 будет скользить в отверстии 48, преодолевая натяжение пружины 52, в положение, в котором расстояние между периферийные канавки 50' совпадут с воздуховодами 49. 50 48 50 ' 49 - 51 46,