Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / 18588
.txt 760363-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB760363A
[]
РИ -л - ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 8 июня 1954 г. ( : 8 1954 ( Заявка подана в Германии 16 июня 1953 г. Индекс при приемке: -Класс 2 (5), 32 ( 1: 4: 6: 1: 9: 1: 3). 16 1953 :- 2 ( 5), 32 ( 1: 4: 6: 1: 9: 1: 3). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ОШИБКА. . СПЕЦИФИКАЦИЯ № 760,363 760,363 760,363 16 г 12/54 В заголовке на стр. 1, непосредственно под заявкой, поданной в Германии 16 июня 1953 г., вставьте «Полная спецификация, опубликованная 31 октября 1956 г.». 760,363 16 12/54 1, 16, 1953 " " 31, 1956 ". ПАТЕНТНОЕ БЮРО, 29 ноября 1956 г. Моно- или полиизоцианаты или соединения, содержащие гидроксильные или карбоксильные группы путем добавления третичных аминов. Эти ускорители можно использовать в реакции низко- или высокомолекулярных соединений, содержащих гидроксильные или карбоксильные группы, с моно- или ди- -изоцианаты Полигидроксисоединения реагируют с диизоцианатами с образованием высокомолекулярных синтетических смол, которые можно использовать в качестве пластмасс. Использование ускорителей имеет особое значение при производстве синтетических смол на основе диизоцианатов. Этот процесс часто требует проведения реакции при определенная скорость для получения синтетической смолы с хорошими рабочими свойствами; Рабочие свойства конечного продукта также зависят от степени конденсации. Как на скорость реакции, так и на степень конденсации существенное влияние оказывает природа ускорителя-катализатора. , 29th , 1956 - - ; . В качестве катализаторов ранее применялись третичные амины, такие как гексагидродиметиланилин. Ускоряющее действие этих третичных аминов, даже когда они используются в очень малых количествах, часто настолько интенсивно, что реакция полиприсоединения заходит слишком далеко, и, как следствие, ухудшаются механические свойства, особенно прочность на разрыв, полученные продукты вырождаются. Третичные амины не растворяются в воде и не эмульгируются с помощью эмульгаторов. Это хлопотно, поскольку вода имеет большое значение в качестве сшивающего агента при производстве синтетических lЦена 3 40856/1 ( 17)/3630 150 11/56 ' из полиизоцианатов и соединений, содержащих гидроксильные группы, который включает взаимодействие полиизоцианата с полигидроксисоединением и одновременно или последовательно с водой 65 в присутствии третичного амина, содержащего по меньшей мере один сложный эфир группа в молекуле, но не содержащая групп, способных реагировать с изоцианатами. Синтетические смолы производятся по умеренно ускоренной реакции; 70 используемые ускорители эффективны медленно. В третичных аминах, содержащих в молекуле хотя бы одну сложноэфирную группу, основность третичного атома азота уменьшается за счет сложноэфирной группы, так что реакция между изо 75 цианатами и соединениями, содержащими гидроксильные группы, протекает при существенно более низкой скорости в присутствии таких эфираминов, чем при проведении реакции в присутствии описанных выше, ранее использованных ускорителей. - , , , , , , 3 40856/1 ( 17)/3630 150 11/56 ' , 65 ; 70 , , 75 , 80 , . Поскольку реакция протекает с пониженной скоростью, продукты имеют очень хорошие рабочие свойства, особенно механические свойства. Особенно улучшается сопротивление разрыву. Кроме того, амины, содержащие сложноэфирные группы, частично растворимы в воде или, по крайней мере, легко эмульгируются в воде. Полученные вспененные изделия имеют низкое давление пара и на 90 раз меньше запаха. , , 85 , -, 90 . Подходящими полигидроксисоединениями для использования в способе по изобретению являются, например, полиэфиры, полиэфирамиды, полиМсе. , , , , 45 64 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 8 июня 1954 г. : 8, 1954. Заявка подана в Германии 16 июня 1953 г. Индекс при приемке: - Класс 2 (5), 32 (: 4: 6:: 9: 1 : 3). 16, 1953 :- 2 ( 5), 32 (: 4: 6:: 9: 1 : 3). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс производства вспененных изделий Мы, , Леверкузен Байерверк, Германия, юридическое лицо, учрежденное в соответствии с законодательством Германии, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и способ, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: 10 Настоящее изобретение относится к усовершенствованному способу производства синтетических вспененных продуктов. , , , , , , , , : . Известно, что добавление третичных аминов ускоряет реакцию моно- или полиизоцианатов с соединениями, содержащими гидроксильные или карбоксильные группы. Эти ускорители можно использовать в реакции как низко-, так и высокомолекулярных соединений, содержащих гидроксильные или карбоксильные группы, с моно- или ди- -изоцианаты Полигидроксисоединения реагируют с диизоцианатами с образованием высокомолекулярных синтетических смол, которые можно использовать в качестве пластмасс. Использование ускорителей имеет особое значение при производстве синтетических смол на основе диизоцианатов. Этот процесс часто требует проведения реакции при определенная скорость для получения синтетической смолы с хорошими рабочими свойствами; Рабочие свойства конечного продукта также зависят от степени конденсации. Как на скорость реакции, так и на степень конденсации существенное влияние оказывает природа ускорителя-катализатора. - - ; . В качестве катализаторов ранее применялись третичные амины, такие как гексагидродиметиланилин. Ускоряющее действие этих третичных аминов, даже когда они используются в очень малых количествах, часто настолько интенсивно, что реакция полиприсоединения заходит слишком далеко, и, как следствие, ухудшаются механические свойства, особенно прочность на разрыв, полученные продукты вырождаются. Третичные -амины не растворяются в воде и не эмульгируются с помощью эмульгаторов. Это проблематично, поскольку вода имеет большое значение в качестве сшивающего агента при производстве синтетических 3 " ?- ,, ,,,-:5 v760,363 № 1612/154 вспененные продукты на основе изоцианатов Кроме того, третичные амины не совсем удовлетворительны с физиологической точки зрения. 50 Вид Многие третичные амины выделяют интенсивный запах, который прилипает к полученной синтетической смоле в течение длительного времени. - , , , , , - , 3 " ?-,, ,,,-:5 v760,363 1612/154 , 50 . Установлено, что третичные амины, содержащие в моле хотя бы одну сложноэфирную группу, являются прекрасными ускорителями реакции полиизоцианатов с полигидроксисоединениями. 55 - - . Соответственно, настоящее изобретение обеспечивает способ производства вспененных продуктов 60, полученных из полиизоцианатов и соединений, содержащих гидроксильные группы, который включает взаимодействие полиизоцианата с полигидроксисоединением и одновременно или последовательно с водой 65 в присутствии третичного амина, содержащего по меньшей мере одна сложноэфирная группа в молекуле, но не содержащая групп, способных реагировать с изоцианатами. Синтетические смолы производятся по умеренно ускоренной реакции; 70 используемые ускорители эффективны медленно. В третичных аминах, содержащих в молекуле хотя бы одну сложноэфирную группу, основность третичного атома азота уменьшается за счет сложноэфирной группы, так что реакция между изо 75 цианатами и соединениями, содержащими гидроксильные группы, протекает при существенно более низкой скорости в присутствии таких эфираминов, чем при проведении реакции в присутствии описанных выше, ранее использованных ускорителей. , 60 , 65 ; 70 , , 75 , 80 , . Поскольку реакция протекает с пониженной скоростью, продукты имеют очень хорошие рабочие свойства, особенно механические свойства. Особенно улучшается сопротивление разрыву. Кроме того, амины, содержащие сложноэфирные группы, частично растворимы в воде или, по крайней мере, легко эмульгируются в воде. полученные вспененные продукты имеют низкое давление пара и запах полностью на 90 -1 меньше. Подходящими полигидроксисоединениями для использования в способе изобретения являются, например, полиэфиры, полиэфирамиды, полиэфиры, полиэфиры, лед 4 6 , 0 _. , , 85 , -, - 90 -1 , , , , , 4 6 , 0 _. 17 3 4 2 760,363 простых эфиров и политиоэфиров, которые содержат пример 3:: 17 3 4 2 760,363 3:: гидроксильные группы. К молекуле добавляют раствор 3 <частей метилдиэтаноэфираминов, содержащих по меньшей мере один эфир ламинацетата, в 2 частях воды, которые используют при перемешивании к 100 частям изоцианата 50: 3 < 2 in_ , - 100 50: Согласно изобретению как медленноэффективный модифицированный полиэфир, полученный из гликолевых ускорителей, можно получить из известного полиэфира маниадипиновой кислоты (гидроксильное число 50) или путем термической этерификации: монокара и 20 частей толиилендиизоцианата после боковых кислот полигидроксисоединениями. Через 30 минут образуется мелкопористый, высокоэластичный материал, содержащий один или несколько третичных азотов. 55 - , ( 50) - : 20 30 , - 55
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 19:45:39
: GB760363A-">
: :
760364-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
... 0%
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB760364A
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 19:45:41
: GB760364A-">
: :
760365-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB760365A
[]
Индекс при принятии МЫ, , компания , Гаага, Нидерланды, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и способ, с помощью которого это должно быть выполнено, будет подробно описан в следующих разделах: , , , , , , , , заявление:- :- Настоящее изобретение относится к способу удаления воска из минерального масла и, в частности, относится к процессам депарафинизации растворителем, при которых желательно периодически проверять состав растворителя. , . Депарафинизация минеральных масел растворителем, особенно парафиносодержащих дистиллятных фракций смазочного масла, а также воскосодержащих коротких остатков, хорошо известна и широко практикуется в промышленном масштабе. так называемый растворитель, смесь двух или более жидкостей. Эти жидкие компоненты растворителя, обычно два или три, смешиваются в таких пропорциях, чтобы воск выпадал в осадок как можно более полно при желаемой температуре депарафинизации, температуре депарафинизации или температуре депарафинизации. используемые температуры зависят от желаемых свойств отделенного воска или желаемых свойств извлеченного масла, или того и другого. В такой смеси растворителей жидкий компонент или компоненты с более высокой растворяющей способностью называются растворителем, а компонент или компоненты с более низкой растворяющей способностью. В данном описании термин «смесь растворителей» означает смесь растворителя и антирастворителя. Обычно желательно использовать как можно больше антирастворителя, не вызывая разделения отдельного жидкого масла. фаза при температуре депарафинизации. , - - , - , - , , , , , , , - , " " - - . Когда состав подобран таким образом, что масляный раствор находится на грани разделения фазы 4, раствор обладает минимальной растворяющей способностью для воска и все еще достаточной растворяющей способностью для масла. Цена 3 4 7, : / 760 365 № 17303/54 компонентов. 4 , 3 4 7, : / 760,365 17303/54 . В ряде современных коммерческих операций по депарафинизации растворителем парафиновое или смешанное сырое смазочное масло на основе 50 фракционируют при пониженном давлении с получением двух или более, обычно трех фракций дистиллята смазочного масла, оставляя так называемый воскообразный короткий остаток, из которого так называемое смазочное масло 55 восстанавливается. , 50 , , , - , - 55 . Дистиллятные фракции могут быть или не могут быть экстрагированы растворителем, а короткий остаток деасфальтизирован, например, пропановой деасфальтизацией, и при желании может быть подвергнут экстракции растворителем. Затем дистиллятные и блестящие фракции сырья подвергают депарафинизации растворителем. обычной практикой является проведение депарафинизации этих фракций посредством так называемых операций блокировки, 65 при которых одна и та же установка используется для депарафинизации каждой из фракций по очереди, причем установка используется в определенное время для депарафинизации собранного количества данной одной из фракций, так как более экономично построить более крупную установку депарафинизации де 70 для обработки всего запаса смазочного масла в блокированных операциях, чем предусматривать отдельные меньшие установки депарафинизации, по одной установке на каждое смазочное масло фракции, подлежащие депарафинизации. В таких 75 блокированных операциях часть или все различные парафиносодержащие фракции смазочного масла обычно депарафинизируются отдельно при примерно одинаковых или разных температурах депарафинизации с помощью таких операций, как фильтрация, центрифугирование или осаждение, в результате чего получаются депарафинированные масла, имеющие примерно одинаковую или разную температуру застывания. Необходимо отделять парафин от суспензии смазочного масла, растворителя парафина, при температуре примерно на 85°С ниже желаемой температуры застывания смазочного масла, извлекаемого из нее. Эта температура дифференциал, а именно температура застывания минус температура депарафинизации, зависит от природы фракции смазочного масла, содержащей парафин, конкретной используемой смеси растворителей и М/афинера, из которого осаждается воск, согласно ПАТЕНТНОЙ СПЕЦИФИКАЦИИ, содержащей парафин. - , , , , 60 - - , 65 , , 70 - , 75 - , - 80 , , - 85 , , 90 - , / ' - Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 11 июня 1954 г. : 11, 1954. Заявка подана в Соединенных Штатах Америки 15 июня 1953 г. Полная спецификация опубликована: 31 октября 1956 г. :- 91, 1. 15, 1953 : 31, 1956 :- 91, 1. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процессы удаления парафина из минеральных масел 2 760,365 Раствор катионного масла и растворителя. Желательно, чтобы в качестве остатков от этого испарения была извлечена такая разница температур, чтобы эта разница температур была как можно меньше, и возможно использование смеси растворителей, поскольку при депарафинизации масла извлекается путем конденсации верхнего погона до заданной температуры застывания, минимальная температура паров. Конденсированная смесь растворителей равна 5: разница в характеристиках приведет к максимуму, а затем рециркулируется обратно во входящее парафинистое масло. 70 Фактическая температура депарафинизации Максимальная загрузка, таким образом, завершается приготовление смеси растворителей. Фактическая температура депарафинизации - желательная схема. Хорошо известно, что в таком растворе из-за вязкости процесса восстановления смазочного масла часто используется более растворяющий раствор во время парафинового раствора, который экономичен в отношении тепла, необходимого для операций разделения, таких как фильтрация. 75 , чтобы осуществить испарение в двух или более 75 центрифугировании и осаждении, будет тогда состоять из стадий, на которых количество смеси растворителей будет минимальным, что приведет к высокому испарению фильтрата при постепенно снижающейся производительности оборудования и резкое давление и/или более высокие температуры. Отделение воска от раствора. В конечном итоге растворитель и антирастворитель: 2 760,365 - , , , 5: - 70 , - - - , , 75 , , , - / , - : Кроме того, затраты на охлаждение, таким образом, имеют различную летучесть, или, в случае 80 восстановленных многокомпонентных растворителей и/или: мультикомпонентные растворители. будет отличаться от депарафинизации дистиллятной фракции и для депарафинизации средней летучести остаточного исходного антирастворителя, если состав исходной смеси растворителей, испаряемой в виде смеси растворителей, отрегулирован до оптимального результата некоторых стадий испарения. является составом для депарафинизации дистиллята, более богатым, например, антирастворителем, чем фракция, тогда та же самая смесь растворителей имеет большую часть циркулирующей смеси растворителей, слишком высокую долю антирастворителя и смесь растворителей испаряется в виде депарафинизация остаточного сырья без разделения в результате оставшихся стадий испарения составляет 90% отдельной масляной фазы. С другой стороны, она беднее антирастворителем, чем основная масса, если состав растворителя циркулирующей смеси растворителей. , , , 80 /: , -, - , , 85 , , - , , - 90 - , . В настоящее время обнаружено, что желаемая оптимальная депарафинизация более тяжелых смазочных материалов изменяется в составе фракции растворяющего масла, например, светлого сырья, а затем смешивается в непрерывном процессе типа 95 Для одной и той же смеси растворителей потребуется описанная выше разница температур между прерванным процессом процесса, обусловленная температурой застывания депарафинированного масла, определенными манипуляциями с сепаратором и температурой депарафинизации, когда потоки восстановленной смеси растворителей подвергаются депарафинизации. более легкая дистиллятная фракция, содержащая разные концентрации А и В 100. Таким образом, желательно, а иногда даже согласно настоящему изобретению необходимо периодически менять состав циркулирующей смеси растворителей для получения смеси растворителей. Изобретение относится к непрерывному процессу определенных потоков восстановленного растворителя 105 для последовательного блокирования циклической смеси от стадий испарения до депарафинизации темсольвентом минерального смазочного масла при временном хранении. . - , , 95 100 , , , , 105 . фракции, последовательно направляемые на депарафинизацию. Настоящее изобретение обеспечивает; завод, в котором воск-растворитель, состоящий из тонкого процесса, подобного тому, который описан выше, представляет собой смесь растворителя и антирастворителя, описанную для растворительной депарафинизации воска 110 с различной средней летучестью, циклически обрабатывается при содержании дистиллятного минерального смазочного масла с приблизительно постоянной скоростью через фракции и парафиносодержащей остаточной системы и при этом восстановление минерального смазочного масла фракции , при этом: , ; , - - - 110 - , : Смесь растворителей после депарафинизации представляет собой последовательность стадий испарения, выполняемых с помощью множества последовательных этапов испарения, организованных и адаптированных таким образом, чтобы этапы растворителя. Далее такой процесс в смеси, богатой А, можно по желанию отводить, что для удобства позволяет переход от одной или нескольких таких стадий к хранению смеси растворителей будет просто описан как зона , и смесь растворителей, богатая , может, и , будет упоминаться в описании по желанию, может быть отведена от других подобных зон и пунктов формулы изобретения. как непрерывный процесс стадий испарения в зону хранения , и 120 описанный тип, в котором цикл операций депарафинизации поддерживается. смесь растворителей увеличенного масштаба, восстановление смеси растворителей в начале загрузки фракции из смеси нефть-растворитель-раствор; после путем добавления смеси растворителей от 5a до 125 удаления осажденного воска достигается желаемое увеличение, в то время как путем нагревания раствора и испарения отводят смесь растворителей, как указано выше, к , смеси растворителей. Более летучий растворитель и, при загрузке фракции указанная смесь, таким образом, отделяется от меньшего отвода, прекращается, и летучее масло смеси растворителей. Депарафинированный нефтепродукт извлекается из указанной последовательности стадий выпаривания и циркулирует, концентрация в циркулирующей смеси растворителей затем увеличивают добавлением смеси растворителей из до тех пор, пока не будет обеспечено желаемое увеличение, :5, одновременно направляя смесь растворителей, как указано выше, в , и во время загрузки фракции возобновляют циркуляцию смеси растворителей, извлеченной из последовательности стадий испарения. 115 , , , , - , , , - , 120 - - , - -; 5 125 , , , , , ' 130 760,365 , , :5 , . Воскосодержащие фракции дистиллятного минерального смазочного масла могут включать воскосодержащие легкие, средние и тяжелые дистиллятные фракции минерального смазочного масла, включая фракции восксодержащего смазочного масла 5, которые были получены в виде рафинатов при экстракции минеральных смазочных материалов растворителем. нефтяные дистиллятные фракции. - - , , - 5 . Воскосодержащие остаточные фракции минерального смазочного масла могут включать светлые исходные смазочные масла и фракции рафинатного смазочного масла, полученные в результате экстракции растворителем деасфальтизированных коротких остатков, короткие остатки которых были получены: в результате вакуумной перегонки парафинсодержащих сырых минеральных масел или отбензиненных фракций. Запасы сырого минерального масла. Фракции смазочного масла и фракции смазочного масла могут иметь разные интервалы кипения. - , : - . Способ настоящего изобретения особенно полезен в тех случаях, когда оптимальный состав циркулирующей смеси растворителей существенно различается на разных участках рабочего цикла, поскольку в течение цикла поочередно загружаются более тяжелые и легкие парафиносодержащие фракции. Это наиболее выгодно. , например, когда концентрация антирастворителя в смеси растворителей всего на 1-4 об.% выше на одной стадии рабочего цикла -40, чем на другой стадии. Однако это особенно полезно в тех случаях, когда случаи, когда оптимальная концентрация антирастворителя варьируется в большей степени, например, от 15% до 20% по объему смеси растворителей. , - , , - 1 % 4 % -40 , , - , , 15 % 20 % . Описание последовательности этапов, участвующих в осуществлении процесса описанного типа, облегчается путем разделения одного полного цикла на четыре «фазы» следующим образом: Фаза — это операция во время загрузки фракции смазочного масла в зону депарафинизации, в которой состав циркулирующей смеси растворителей остается постоянным при относительно высокой концентрации. " " : , , , . А. . Фаза представляет собой операцию ближе к концу загрузки фракции смазочного масла , при которой состав смеси растворителей меняется на более низкую концентрацию при подготовке к замене загрузки парафиносодержащего смазочного масла с Х к Ю. , 60 - . Фаза представляет собой операцию в течение всего периода заправки смазочным маслом фракции , при которой состав циркулирующей смеси растворителей остается постоянным при относительно низкой концентрации А. , . Фаза представляет собой операцию, начинающуюся с перехода от загрузки смазочного масла фракции на загрузку смазочного масла 70 фракции , при этом состав циркулирующей смеси растворителей изменяется до относительно высокой концентрации А, желаемой для оптимального депарафинизация в этих условиях начинается снова сразу после завершения фазы , чтобы начать новый цикл. 70 @ , 75 , . Манипулирование потоками смеси растворителей в соответствии со способом настоящего изобретения будет объяснено со ссылками на прилагаемые чертежи. 80 . Поток загрузки парафиносодержащего масла и смеси растворителей, подлежащей смешиванию с ним, непрерывен на протяжении всего цикла. Загрузка поступает по линии 1 и представляет собой либо фракцию смазочного масла Х, поступающую через линию 1 А, либо фракцию смазочного масла , поступающую через линия 1 Б. Шихту смешивают со смесью растворителей из линии 2. Полученный раствор поступает в зону охлаждения и 90 разделения парафина 3, где воск осаждается из раствора и отделяется любым из ряда известных методов, например путем фильтрации, центрифугирования или отстаивания. Выделенный воск 95 удаляют по линии 4 и, при необходимости, дополнительно очищают. Раствор смеси масло-растворитель переносят по линии 7 из зоны 3 в первую зону мгновенного испарения 5, где смесь растворителей переносится по линии 7. богатый А отделяется от 100 раствора путем выпаривания, конденсируется и затем удаляется по линии 8. Полученный раствор переносится по линии 9 во вторую зону мгновенного испарения 6, где находится остальная часть смеси растворителей, а именно 105 смесь растворителей, богатая А. отделяется от раствора испарением, конденсируется и затем удаляется по линии 11. Жидкий остаток из этой последней зоны мгновенного испарения представляет собой депарафинированный нефтепродукт, который удаляется по линии 10 и может быть дополнительно очищен или обработан по желанию. - 1 85 , 1 , 1 2 90 3, - , , 95 4, , , - 7 3 5, 100 , , 8 9 6 , 105 , , , 11 110 10 . Во время фаз и , когда состав смеси растворителей поддерживается постоянным, два потока конденсированной смеси растворителей 115 из зон мгновенного испарения 5 и 6 объединяются, и весь поток возвращается обратно для смешивания с дополнительной частью поступающего парафина. -содержащий масляный заряд, таким образом замыкая контур смеси растворителей 120. Во время фазы объединенный поток течет по линии 12 в зону хранения 13 и напрямую выходит снова с той же скоростью через линию 14 в линию 2. Во время фазы объединенный поток' течет по линии 22, 125 в зону хранения 20 и напрямую выходит обратно, по существу с той же скоростью, через линию 21 в линию 2. Альтернативно, во время фаз и смесь растворителей может миновать хранилище. Таким образом, смесь растворителей пересекает замкнутый непрерывный контур с практически постоянной скоростью и имеет практически постоянный состав на каждой из фаз и , любая неизбежная потеря растворителя смесь или ее компоненты компенсируются путем внесения соответствующих добавок по мере необходимости. , 115 5 6 - , 120 , 12 13, , , 14 2 ' 22 125 20 , , 21 2 , , - 130 4 760,365 - , . А и Б обладают разной средней летучестью, а состав смеси растворителей, полученной из первой зоны испарения 5, по сравнению с составом смеси растворителей, поступающей в линию 2, всегда богаче тем ингредиентом смеси растворителей, который имеет более высокую средняя летучесть. На настоящей иллюстрации этим ингредиентом является ингредиент А. , 5, 2, , . Состав смеси растворителей ' из второй зоны мгновенного испарения 6 богаче ингредиентом смеси растворителей, который имеет более низкую среднюю летучесть. На настоящей иллюстрации последним упомянутым ингредиентом является ингредиент . Во время фазы настоящей иллюстрации , загрузка парафиносодержащего масла представляет собой смазочное масло , и вся циркулирующая смесь растворителей течет по линии 12 в зону хранения 13 и выходит через линию 14 обратно к входу загрузки парафиносодержащего масла. Когда это желательно для корректировки состава циркулирующей смеси растворителей на более низкую концентрацию -А при подготовке к переходу на заправку смазочного масла , этап начинают открытием клапанов 18 и 19 и закрытием клапанов и 17. Суммарная скорость циркуляции Смесь растворителей по линии 2 не изменяется, так что количество в зоне хранения увеличивается, а количество в зоне хранения 20 уменьшается. Смесь растворителей, которая направляется из циркулирующей смеси растворителей в зону хранения 13, получается только из первая зона испарения 5 содержит более высокую долю А, чем смесь растворителей, поступающая в линию 2. В то же время смесь растворителей, которая циркулирует в зону хранения 20, полученная только из второй зоны испарения 6, содержит меньшее количество 2 , чем смесь растворителей, поступающая в линию 2. Таким образом, во время фазы циркулирующая смесь растворителей постоянно обедняется , и состав циркулирующей смеси растворителей, который желателен для фазы , быстро достигается. На этом этапе фаза начинается с открытия клапана 15 и закрытия клапана 16, что приводит к циркуляции смеси растворителей, полученной из обеих зон мгновенного испарения, через зону хранения 20: Смесь растворителей в зоне хранения 13. Эта смесь растворителей: обладает высокой концентрацией А - остается в состоянии покоя на протяжении всего этого фага. ' 6 , - . , - , 12 13 14 - - , 18 19 17 2 , 20 13, 5, 2 , 20, 6, 2 2 , , , 15 16 20: 13, : ' :' - . Когда; желаемое качество масляного масла было получено, &, составляет около 6 м: ; ' , & , 6 : Завершение Этап начинается с перехода на заправочный запас «смазка: масло ». : . В этот момент, чтобы повысить концентрацию -А в циркулирующей смеси растворителей, клапаны 16 и 17 открываются, а клапаны 70 и 18 закрываются. В этом случае также общая скорость циркуляции смеси растворителей по линии 2 остается постоянным и поэтому количество смеси растворителей в зоне хранения 20 увеличивается и увеличивается до 75; Количество смеси растворителей в зоне хранения 13 снижается. Смесь растворителей, которая направляется из циркулирующей смеси растворителей в зону хранения 20, получается только из второй зоны мгновенного испарения 6, и поэтому 80' содержит меньшую долю А, чем смесь растворителей поступает в линию 2. В то же время смесь растворителей, которая циркулирует в зону хранения 13, получается только из первой зоны мгновенного испарения 5, а там 85; В состав смеси, поступающей в линию 2, входит более высокая доля А, чем в смеси растворителей, поступающей в линию 2. , - , 16 17 70 18 , 2 20 75; 13 20, 6, 80 ' 2 , 13, 5, 85; 2. Таким образом, во время фазы циркулирующая смесь растворителей постоянно обогащается А и состав циркулирующего золя 90: , , 90: Вентиляционная смесь, необходимая для фазы , быстро достигается. В этот момент фаза начинается открытием клапана 15 и закрытием клапана 19, таким образом снова вызывая циркуляцию смеси растворителей, полученной из обеих зон мгновенного испарения 95, через зону хранения 13. Смесь растворителей в Зона хранения 20, имеющая низкую концентрацию , остается бездействующей на протяжении всей фазы . Таким образом, полный цикл операций завершается ( 1). Если при восстановлении растворяющей смеси имеется более двух стадий испарения, очевидно, что различные потоки смеси конденсированных растворителей могут быть объединены таким образом, чтобы получить два потока смеси растворителей 105, один из которых содержит более высокую концентрацию А, чем циркулирующая смесь растворителей, а другой из которых содержит более низкую концентрацию А. чем 6 циркулирует смесь растворителей 110 '. После такого объединения сказанного. , 15 19, 95 13 20 , ( 1 , ' 105 , - 6 110 ' . потоков, процесс осуществляется точно так же, как описано выше, один из потоков протекает по линии 8, а другой течет по линии 11 115: , , 8 11 115: Способ настоящего изобретения в равной степени применим и полезен, когда ингредиент смеси растворителей, который обладает более высокой средней летучестью, которым на этой иллюстрации является ингредиент А, представляет собой 121 (растворитель или антирастворитель: -' , , 121 ( -: Теперь будет описано конкретное применение способа настоящего изобретения. . В этой заявке А состоит из ниэтилэтилкетода с температурой кипения около 80 С Дж 25. 80 25. присутствующий в качестве антирастворителя, состоит из толуола с температурой кипения около 11°, который используется в качестве растворителя 4. Исходный материал состоит из дистиллированной смазочной нефти компании , экстрагированной растворителем, которая обладает вязкостью. 150; 760; 365 760,365 5 1 из 250 при температуре 100 футов , а шихта состоит из блестящего исходного рафината, который получается путем подвергания короткого остатка Восточного Техаса деасфальтизации и экстракции растворителем. Оба исходных сырья депарафинизируются до температуры застывания +5'. Концентрацию метилэтилкетона в смеси растворителей доводят до 65% по объему на этапе для депарафинизации дистиллята на этапе и до 48% по объему на этапе для депарафинизации светлого сырья на этапе Поток смеси растворителей из зон хранения поддерживается постоянным на уровне около 1050 галлонов в минуту на протяжении всего цикла. Поток смеси растворителей из первой зоны мгновенного испарения составляет 500 галлонов в минуту. В этом конкретном примере концентрация метилэтилкетона в растворителе Смесь, конденсируемая из первой зоны мгновенного испарения, примерно на 8,3% по объему превышает ее концентрацию в циркулирующей смеси растворителей. ' -, 11 '' ' 4 - ' ' 150; 760; 365 760,365 5 1 250 100 ', + 5 ' 65 % , 48 % 1050 500 , 8 3 % . во время фазы и чуть более чем на 8,3% по объему выше во время фазы , с промежуточными значениями их концентрации во время фаз и . Поток смеси растворителей из другой, а именно второй, зоны вспышки составляет 550 галлонов в минуту. Содержание метилэтилкетона в них соответственно примерно на 7,5 об.% меньше, чем в циркулирующей смеси растворителей во время фазы , и чуть более чем на 7,5 об.% меньше во время фазы , с промежуточными значениями во время фаз и . Разница в концентрации между потоками смеси растворителей, полученными из зон мгновенного испарения, будет немного меняться в зависимости от состава циркулирующей смеси растворителей, поступающей в зоны мгновенного испарения, тем не менее, эта разница будет в одном и том же направлении для данной комбинации летучестей 4 и Зона хранения содержит рабочее количество 700 баррелей смеси растворителей во время фазы . Количество смеси растворителей в ней постепенно увеличивается до 2000 баррелей во время фазы , и указанная смесь растворителей находится в состоянии покоя на этом уровне во время фазы . Затем, во время фазы , количество в ней постепенно снижается до 700 баррелей. В зоне хранения находится неактивное количество 2000 баррелей смеси растворителей во время фазы , и количество в ней постепенно снижается до 700 баррелей во время фазы , остается на рабочем уровне 700 баррелей во время фазы , и постепенно снова увеличивается до 2000 баррелей на этапе . Таким образом, этапы и завершаются каждый примерно за три часа. Поскольку среднее время, необходимое для полного цикла операций на обычном коммерческом заводе, составляет от до 30 дней, очевидно, что трехчасовой переход с растворной смеси одного состава на растворную смесь другого состава - это сравнительно незначительное время. Поэтому оба типа шихты практически полностью депарафинизируются в условиях, максимально приближенных к оптимальным, и без каких-либо прерывание процесса 70. Когда желательно депарафинизировать нефтяные фракции для получения нефтяных фракций с еще более низкой температурой застывания, например с температурой застывания 0', или -5', или -10', доля растворителя в смеси растворителей будет на 75 выше, чем при депарафинизации каждой из масляных фракций, как в предыдущем примере. 8 3 % , , , 550 7 5 % 7.5 % , , , , 4 700 2000 , 700 2000 , 700 , 700 , 2000 - , 30 , - , 70 , ', -5 ", -10 ', 75 . Так, для депарафинизации блестящей массы состав смеси растворителей может составлять 45 об. % метилэтилкетона и 55 % 80: , 45 % 55 % 80: при депарафинизации дистиллятной фракции можно использовать или даже 42 об.% метилэтилкетона и 58 об.% толуола, и, соответственно, более высокие пропорции растворителя. И наоборот, 85 когда необходимо депарафинизировать нефтяные фракции для получения масляных фракций с более высокой температурой застывания, чем +5', можно использовать меньшие пропорции растворителя как в случае фракций дистиллята, так и в случае фракций светлого сырья. 90 Настоящее изобретение может быть применено ко многим смесям растворителей, обеспечивающим ингредиент А растворителя. средняя летучесть смеси существенно отличается от средней летучести ингредиента смеси растворителей. Примерами подходящих смесей растворителей являются бензол (растворитель) и фурфурол (антирастворитель); бензол (растворитель) и ацетон (антирастворитель); толуол и бензол (растворитель) и метилэтилкетон (антирастворитель); 100 толуол (растворитель) и метилизобутилкетон (антирастворитель); жидкий диоксид серы (растворитель) и дихлорэтилен (антирастворитель). , 42 % 58 % , , 85 + 5 ', 90 95 () (); () (-); -- () (-); 100 () (-); () (-).
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 19:45:42
: GB760365A-">
: :
760366-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
... 0%
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB760366A
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 19:45:43
: GB760366A-">
: :
760367-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB760367A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Улучшения в производстве гидропероксидов и связанные с ними Мы, , британская компания, принадлежащая , Миллбанк, Лондон, Южный Уэльс, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся о выдаче патента. Для нас, и способ, с помощью которого это должно быть осуществлено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к производству гидропероксидов. , , , , , , ..1, , , , : . Уже предложено получать гидропероксид изопропилбензола путем контактирования изопропилбензола в жидкой фазе, при существенном отсутствии катализаторов окисления тяжелых металлов, с газом, содержащим молекулярный кислород, при температуре от 70 до 150°С. , , 70 150 . Также было обнаружено, что отсутствие растворимых катализаторов окисления тяжелых металлов необходимо, поскольку эти лактогены являются катализаторами разложения гидропероксида изопропилбензола. , - . Катализаторами, способными вызвать эту реакцию разложения, являются растворимые соли металлов, таких как медь, кобальт и марганец. , . В отличие от описания того, что растворимые катализаторы окисления тяжелых металлов оказывают вредное воздействие на производство гидропероксидов, в британских патентах № 665897 и 665898 описано получение третичных гидропероксидов с использованием от 0,15% до 0,8% по массе растворимого тяжелого металла. катализатор окисления. Говорят, что соединениями, пригодными для использования в качестве катализаторов окисления тяжелых металлов в этой реакции, являются оксиды, гидроксиды и соли органических кислот марганца, кобальта, железа, свинца, никеля, меди, ванадия, хрома и ртути. -- - В патенте Великобритании 714545 дополнительно раскрыто, что получение гидропероксидов облегчается проведением реакции в сосуде, поверхности которого, вступающие в контакт с гидропероксидом, изготовлены из меди, серебра или золота. , . 665,897 665,898 0.15% 0.8% . , , , , , , , , . -- - 714,545 -- , . Сейчас мы обнаружили, что соли меди и серебра органических кислот полезны при окислении ароматических углеводородов до гидропероксидов; количество используемой соли меди или серебра чрезвычайно важно и должно быть значительно меньше, чем количества, раскрытые до сих пор, если необходимо получить высокие выходы гидропероксидов. Кроме того, использование растворенной соли меди или серебра более удобно, чем использование сосудов, изготовленных из меди или серебра или покрытых ими, и позволяет более точно контролировать, чем можно получить, добавляя металлическую медь или серебро к . реакционный сосуд. ; , . , - - , . . Таким образом, согласно настоящему изобретению предложен способ производства гидропероксидов, в котором ароматический углеводород содержит группу < ="img00010001." ="0001" ="018" ="00010001" -="" ="0001" ="014"/>, где представляет собой фенильную группу, которая может содержать один или несколько алкильных заместителей, и - группу < ="img00010002." ="0002" ="018" ="00010002" -="" ="0001" ="011"/>. , . < ="img00010001." ="0001" ="018" ="00010001" -="" ="0001" ="014"/> , - < ="img00010002." ="0002" ="018" ="00010002" -="" ="0001" ="011"/> является частью насыщенного углеводородного радикала, который представляет собой алкильную или циклогексильную группу, контактирует в жидкой фазе с газом, содержащим свободный кислород, при повышенной температуре в присутствии катализатора окисления, включающего медь или. серебро, при этом содержание серебра в реакционной смеси при использовании серебряного катализатора составляет от 0,1 до 400 частей на миллион в расчете на массу окисляемого углеводорода, причем серебро изначально предоставляется в виде соли органической кислоты, растворимой в реакционной смеси. и содержание меди в реакционной смеси, когда используется медный катализатор, составляет от 4 до 12 частей на миллион в расчете на массу окисляемого углеводорода, при этом медь предоставляется в виде соли муравьиной кислоты или уксусной кислоты, а Реакция осуществляется при использовании медного катализатора при температуре выше температуры кипения указанной муравьиной или уксусной кислоты. - , -- - ., 0.1 400 , , , , 4 12 , . Ароматические углеводороды, которые можно использовать в способе настоящего изобретения, включают кумол, цимолы, диизопропилбензолы, особенно те, в которых изопропильные группы находятся в положениях 1:3 и 1;4, втор-бутилбензол, ди-втор-бутилбензол. .бутилбензолы, в частности те, в которых втор-бутильные группы находятся в положениях 1:3 и 1:4, и -циклогексилбензол. При использовании углеводорода, такого как кумол, продукт содержит гидропероксид кумола; аналогично п-цимол дает гидроперекись пцимена. Когда углеводород содержит две группы, способные подвергаться окислению до гидропероксидных групп, продукт представляет собой смесь моно- и дигидропероксидов. Таким образом, окисление п-диизопропилбензола приводит к образованию моногидропероксида п-диизопропилбензола и дигидропероксида п-диизопропилбензола. , , - , 1:3 1;4 , . , -. , - . 1:3 1:4 , - . , ; , - . , - . , - -- -- -. Предпочтительной особенностью способа настоящего изобретения является проведение окисления в присутствии формиата меди или ацетата меди; более того, в частности, предпочтительно проводить окисление в присутствии формиата меди. Не ограничивая настоящую заявку правильностью какой-либо конкретной теории, полагают, что свободные кислоты оказывают вредное воздействие на способ настоящего изобретения. В ходе реакции окисления в качестве побочных продуктов образуются карбоновые кислоты. Если, например, в качестве добавки используют стеарат меди, свободные кислоты, образующиеся в качестве побочных продуктов, остаются в зоне реакции неизменными. Однако при использовании формиата меди свободные кислоты реагируют с ним, высвобождая муравьиную кислоту. Муравьиная кислота является летучей в условиях реакции и поэтому удаляется из зоны реакции. В результате использование формиата меди предотвращает накопление свободной кислоты в зоне реакции. ; , , . , . , -. , , , . , , . , . , . Серебряные катализаторы, подходящие для использования в способе настоящего изобретения, представляют собой серебряные соли кислот, таких как уксусная, стеариновая, нафтеновая и бензоновая кислоты. Предпочтительно содержание серебра в реакционной смеси составляет от 1 до 20 м.д. и более предпочтительно от 4 до 12 м.д. в расчете на массу окисляемого углеводорода. Поскольку формиата серебра не существует, не существует соли, полученной из серебра и кислоты, летучесть которой в условиях реакции приближается к муравьиной кислоте. , , - . 1 20 ... 4 12 ..., . , . Чтобы получить оптимальные выходы гидропероксида, желательно ограничить время реакции, чтобы углеводород не превращался полностью. Например, в случае кумола предпочтительно остановить реакцию после того, как окислится от 40 до 50% углеводорода. , . , , 40 50% . Преимущество настоящего изобретения иллюстрируется следующими результатами. При работе в соответствии со способом предшествующего уровня техники кислород пропускали через кумол, содержащий 0,5% мас. нафтената марганца, со скоростью 6,7 литров в час на килограмм кумола. Реакцию проводили при температуре 45°С. После работы в течение 44 часов 45 мас.% кумола подверглось окислению и 26,3 мас.% исходного материала превратилось в гидропероксид кумола. . , 0.5|% 6.7 . 45o . 44 , 45% - 26.3% . Это соответствует выходу 58% по массе гидропероксида кумола в расчете на количество полученных продуктов окисления. По сравнению с этим, при работе в соответствии со способом настоящего изобретения с использованием формиата меди в качестве катализатора в количестве, достаточном для получения содержания меди 4 частей на миллион, выход гидропероксида через 3 1/4 часа составляет 35,9|%. часть кумола, преобразованного в кумол гидропероксидом, составила 90%. Ввиду более низких температур, используемых в способе предшествующего уровня техники, неудивительно, что скорость полученной реакции намного ниже, чем в способе настоящего изобретения. Существенное различие между известным способом и способом, описанным в настоящей заявке, заключается в значительно более высоком выходе, полученном в последнем способе, несмотря на более высокую температуру реакции, что приводит к более чем десятикратному увеличению скорости реакции. 58% . , 4 , 31/4 , 35.9|% , 90%. . , , . Способ настоящего изобретения облегчается присутствием в исходной реакционной смеси гидропероксида. В общем, удовлетворительным является использование количества гидропероксида, которое составляет по меньшей мере 1%, а предпочтительно 3% или более от массы окисляемого углеводорода. Предпочтительно добавленный гидропероксид идентичен гидропероксиду, который он предназначен для получения; таким образом, при окислении кумола до гидропероксида кумола желательно добавлять по меньшей мере 3 мас.% гидропероксида кумола к кумолу перед проведением реакции окисления. Такое содержание гидропероксида кумола удобно обеспечить путем рециркуляции небольшого количества гидропероксида кумола из предыдущего цикла. , . , 1% 3% . ; 3% . . Когда желательно получить дигидропероксид диалкилбензола, удобно отделить дигидропероксид диалкилбензола от продукта реакции и рециркулировать остаточный продукт вместе с дополнительным диалкилбензолом в зону реакции. Таким образом удобно обеспечить начальное содержание гидропероксида в реакционной смеси. - -, - - . , . При использовании серебряного катализатора процесс настоящего изобретения удобно проводить при повышенной температуре в диапазоне от 70 до 125°С. Оптимальная температура будет зависеть от окисляемого углеводорода и присутствия инертного растворителя. При использовании медного катализатора температура реакции должна быть достаточно высокой, чтобы удалить муравьиную кислоту или уксусную кислоту, выделившуюся из используемой соли меди. , 70o 125o . - , . Также удобно осуществлять настоящий процесс при атмосферном давлении, но при желании можно использовать повышенное давление. . Способ настоящего изобретения осуществляется с использованием газа, содержащего свободный кислород. В частности, предпочтительно использовать либо воздух, либо практически чистый кислород. . , . При желании реакцию можно проводить в присутствии подходящих инертных разбавителей; разбавители, которые можно использовать, включают монохлорбензол, смеси дихлорбензолов, высшие хлорированные бензолы того типа, который может быть получен в качестве побочных продуктов при хлорировании бензола в хлорбензол, и тетрахлорэтан. Использование разбавителей особенно выгодно при окислении углеводородов, которые содержат две группы, способные окисляться до гидропероксидных групп. Таким образом, особенно желательно использовать разбавитель при окислении пара-диизопропилбензола до дигидропероксида пара-диизопропилбензола. При проведении реакций этого типа в присутствии растворителя образование побочных продуктов меньше, чем при проведении реакции в отсутствие ! растворитель, но с той же степенью конверсии исходного материала. ; -, -, - , --. . , - - - --- -. , - ! , . Гидропероксиды, полученные способом настоя
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB760363A
[]
РИ -л - ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 8 июня 1954 г. ( : 8 1954 ( Заявка подана в Германии 16 июня 1953 г. Индекс при приемке: -Класс 2 (5), 32 ( 1: 4: 6: 1: 9: 1: 3). 16 1953 :- 2 ( 5), 32 ( 1: 4: 6: 1: 9: 1: 3). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ОШИБКА. . СПЕЦИФИКАЦИЯ № 760,363 760,363 760,363 16 г 12/54 В заголовке на стр. 1, непосредственно под заявкой, поданной в Германии 16 июня 1953 г., вставьте «Полная спецификация, опубликованная 31 октября 1956 г.». 760,363 16 12/54 1, 16, 1953 " " 31, 1956 ". ПАТЕНТНОЕ БЮРО, 29 ноября 1956 г. Моно- или полиизоцианаты или соединения, содержащие гидроксильные или карбоксильные группы путем добавления третичных аминов. Эти ускорители можно использовать в реакции низко- или высокомолекулярных соединений, содержащих гидроксильные или карбоксильные группы, с моно- или ди- -изоцианаты Полигидроксисоединения реагируют с диизоцианатами с образованием высокомолекулярных синтетических смол, которые можно использовать в качестве пластмасс. Использование ускорителей имеет особое значение при производстве синтетических смол на основе диизоцианатов. Этот процесс часто требует проведения реакции при определенная скорость для получения синтетической смолы с хорошими рабочими свойствами; Рабочие свойства конечного продукта также зависят от степени конденсации. Как на скорость реакции, так и на степень конденсации существенное влияние оказывает природа ускорителя-катализатора. , 29th , 1956 - - ; . В качестве катализаторов ранее применялись третичные амины, такие как гексагидродиметиланилин. Ускоряющее действие этих третичных аминов, даже когда они используются в очень малых количествах, часто настолько интенсивно, что реакция полиприсоединения заходит слишком далеко, и, как следствие, ухудшаются механические свойства, особенно прочность на разрыв, полученные продукты вырождаются. Третичные амины не растворяются в воде и не эмульгируются с помощью эмульгаторов. Это хлопотно, поскольку вода имеет большое значение в качестве сшивающего агента при производстве синтетических lЦена 3 40856/1 ( 17)/3630 150 11/56 ' из полиизоцианатов и соединений, содержащих гидроксильные группы, который включает взаимодействие полиизоцианата с полигидроксисоединением и одновременно или последовательно с водой 65 в присутствии третичного амина, содержащего по меньшей мере один сложный эфир группа в молекуле, но не содержащая групп, способных реагировать с изоцианатами. Синтетические смолы производятся по умеренно ускоренной реакции; 70 используемые ускорители эффективны медленно. В третичных аминах, содержащих в молекуле хотя бы одну сложноэфирную группу, основность третичного атома азота уменьшается за счет сложноэфирной группы, так что реакция между изо 75 цианатами и соединениями, содержащими гидроксильные группы, протекает при существенно более низкой скорости в присутствии таких эфираминов, чем при проведении реакции в присутствии описанных выше, ранее использованных ускорителей. - , , , , , , 3 40856/1 ( 17)/3630 150 11/56 ' , 65 ; 70 , , 75 , 80 , . Поскольку реакция протекает с пониженной скоростью, продукты имеют очень хорошие рабочие свойства, особенно механические свойства. Особенно улучшается сопротивление разрыву. Кроме того, амины, содержащие сложноэфирные группы, частично растворимы в воде или, по крайней мере, легко эмульгируются в воде. Полученные вспененные изделия имеют низкое давление пара и на 90 раз меньше запаха. , , 85 , -, 90 . Подходящими полигидроксисоединениями для использования в способе по изобретению являются, например, полиэфиры, полиэфирамиды, полиМсе. , , , , 45 64 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 8 июня 1954 г. : 8, 1954. Заявка подана в Германии 16 июня 1953 г. Индекс при приемке: - Класс 2 (5), 32 (: 4: 6:: 9: 1 : 3). 16, 1953 :- 2 ( 5), 32 (: 4: 6:: 9: 1 : 3). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс производства вспененных изделий Мы, , Леверкузен Байерверк, Германия, юридическое лицо, учрежденное в соответствии с законодательством Германии, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и способ, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: 10 Настоящее изобретение относится к усовершенствованному способу производства синтетических вспененных продуктов. , , , , , , , , : . Известно, что добавление третичных аминов ускоряет реакцию моно- или полиизоцианатов с соединениями, содержащими гидроксильные или карбоксильные группы. Эти ускорители можно использовать в реакции как низко-, так и высокомолекулярных соединений, содержащих гидроксильные или карбоксильные группы, с моно- или ди- -изоцианаты Полигидроксисоединения реагируют с диизоцианатами с образованием высокомолекулярных синтетических смол, которые можно использовать в качестве пластмасс. Использование ускорителей имеет особое значение при производстве синтетических смол на основе диизоцианатов. Этот процесс часто требует проведения реакции при определенная скорость для получения синтетической смолы с хорошими рабочими свойствами; Рабочие свойства конечного продукта также зависят от степени конденсации. Как на скорость реакции, так и на степень конденсации существенное влияние оказывает природа ускорителя-катализатора. - - ; . В качестве катализаторов ранее применялись третичные амины, такие как гексагидродиметиланилин. Ускоряющее действие этих третичных аминов, даже когда они используются в очень малых количествах, часто настолько интенсивно, что реакция полиприсоединения заходит слишком далеко, и, как следствие, ухудшаются механические свойства, особенно прочность на разрыв, полученные продукты вырождаются. Третичные -амины не растворяются в воде и не эмульгируются с помощью эмульгаторов. Это проблематично, поскольку вода имеет большое значение в качестве сшивающего агента при производстве синтетических 3 " ?- ,, ,,,-:5 v760,363 № 1612/154 вспененные продукты на основе изоцианатов Кроме того, третичные амины не совсем удовлетворительны с физиологической точки зрения. 50 Вид Многие третичные амины выделяют интенсивный запах, который прилипает к полученной синтетической смоле в течение длительного времени. - , , , , , - , 3 " ?-,, ,,,-:5 v760,363 1612/154 , 50 . Установлено, что третичные амины, содержащие в моле хотя бы одну сложноэфирную группу, являются прекрасными ускорителями реакции полиизоцианатов с полигидроксисоединениями. 55 - - . Соответственно, настоящее изобретение обеспечивает способ производства вспененных продуктов 60, полученных из полиизоцианатов и соединений, содержащих гидроксильные группы, который включает взаимодействие полиизоцианата с полигидроксисоединением и одновременно или последовательно с водой 65 в присутствии третичного амина, содержащего по меньшей мере одна сложноэфирная группа в молекуле, но не содержащая групп, способных реагировать с изоцианатами. Синтетические смолы производятся по умеренно ускоренной реакции; 70 используемые ускорители эффективны медленно. В третичных аминах, содержащих в молекуле хотя бы одну сложноэфирную группу, основность третичного атома азота уменьшается за счет сложноэфирной группы, так что реакция между изо 75 цианатами и соединениями, содержащими гидроксильные группы, протекает при существенно более низкой скорости в присутствии таких эфираминов, чем при проведении реакции в присутствии описанных выше, ранее использованных ускорителей. , 60 , 65 ; 70 , , 75 , 80 , . Поскольку реакция протекает с пониженной скоростью, продукты имеют очень хорошие рабочие свойства, особенно механические свойства. Особенно улучшается сопротивление разрыву. Кроме того, амины, содержащие сложноэфирные группы, частично растворимы в воде или, по крайней мере, легко эмульгируются в воде. полученные вспененные продукты имеют низкое давление пара и запах полностью на 90 -1 меньше. Подходящими полигидроксисоединениями для использования в способе изобретения являются, например, полиэфиры, полиэфирамиды, полиэфиры, полиэфиры, лед 4 6 , 0 _. , , 85 , -, - 90 -1 , , , , , 4 6 , 0 _. 17 3 4 2 760,363 простых эфиров и политиоэфиров, которые содержат пример 3:: 17 3 4 2 760,363 3:: гидроксильные группы. К молекуле добавляют раствор 3 <частей метилдиэтаноэфираминов, содержащих по меньшей мере один эфир ламинацетата, в 2 частях воды, которые используют при перемешивании к 100 частям изоцианата 50: 3 < 2 in_ , - 100 50: Согласно изобретению как медленноэффективный модифицированный полиэфир, полученный из гликолевых ускорителей, можно получить из известного полиэфира маниадипиновой кислоты (гидроксильное число 50) или путем термической этерификации: монокара и 20 частей толиилендиизоцианата после боковых кислот полигидроксисоединениями. Через 30 минут образуется мелкопористый, высокоэластичный материал, содержащий один или несколько третичных азотов. 55 - , ( 50) - : 20 30 , - 55
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 19:45:39
: GB760363A-">
: :
760364-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
... 0%
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB760364A
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 19:45:41
: GB760364A-">
: :
760365-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB760365A
[]
Индекс при принятии МЫ, , компания , Гаага, Нидерланды, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и способ, с помощью которого это должно быть выполнено, будет подробно описан в следующих разделах: , , , , , , , , заявление:- :- Настоящее изобретение относится к способу удаления воска из минерального масла и, в частности, относится к процессам депарафинизации растворителем, при которых желательно периодически проверять состав растворителя. , . Депарафинизация минеральных масел растворителем, особенно парафиносодержащих дистиллятных фракций смазочного масла, а также воскосодержащих коротких остатков, хорошо известна и широко практикуется в промышленном масштабе. так называемый растворитель, смесь двух или более жидкостей. Эти жидкие компоненты растворителя, обычно два или три, смешиваются в таких пропорциях, чтобы воск выпадал в осадок как можно более полно при желаемой температуре депарафинизации, температуре депарафинизации или температуре депарафинизации. используемые температуры зависят от желаемых свойств отделенного воска или желаемых свойств извлеченного масла, или того и другого. В такой смеси растворителей жидкий компонент или компоненты с более высокой растворяющей способностью называются растворителем, а компонент или компоненты с более низкой растворяющей способностью. В данном описании термин «смесь растворителей» означает смесь растворителя и антирастворителя. Обычно желательно использовать как можно больше антирастворителя, не вызывая разделения отдельного жидкого масла. фаза при температуре депарафинизации. , - - , - , - , , , , , , , - , " " - - . Когда состав подобран таким образом, что масляный раствор находится на грани разделения фазы 4, раствор обладает минимальной растворяющей способностью для воска и все еще достаточной растворяющей способностью для масла. Цена 3 4 7, : / 760 365 № 17303/54 компонентов. 4 , 3 4 7, : / 760,365 17303/54 . В ряде современных коммерческих операций по депарафинизации растворителем парафиновое или смешанное сырое смазочное масло на основе 50 фракционируют при пониженном давлении с получением двух или более, обычно трех фракций дистиллята смазочного масла, оставляя так называемый воскообразный короткий остаток, из которого так называемое смазочное масло 55 восстанавливается. , 50 , , , - , - 55 . Дистиллятные фракции могут быть или не могут быть экстрагированы растворителем, а короткий остаток деасфальтизирован, например, пропановой деасфальтизацией, и при желании может быть подвергнут экстракции растворителем. Затем дистиллятные и блестящие фракции сырья подвергают депарафинизации растворителем. обычной практикой является проведение депарафинизации этих фракций посредством так называемых операций блокировки, 65 при которых одна и та же установка используется для депарафинизации каждой из фракций по очереди, причем установка используется в определенное время для депарафинизации собранного количества данной одной из фракций, так как более экономично построить более крупную установку депарафинизации де 70 для обработки всего запаса смазочного масла в блокированных операциях, чем предусматривать отдельные меньшие установки депарафинизации, по одной установке на каждое смазочное масло фракции, подлежащие депарафинизации. В таких 75 блокированных операциях часть или все различные парафиносодержащие фракции смазочного масла обычно депарафинизируются отдельно при примерно одинаковых или разных температурах депарафинизации с помощью таких операций, как фильтрация, центрифугирование или осаждение, в результате чего получаются депарафинированные масла, имеющие примерно одинаковую или разную температуру застывания. Необходимо отделять парафин от суспензии смазочного масла, растворителя парафина, при температуре примерно на 85°С ниже желаемой температуры застывания смазочного масла, извлекаемого из нее. Эта температура дифференциал, а именно температура застывания минус температура депарафинизации, зависит от природы фракции смазочного масла, содержащей парафин, конкретной используемой смеси растворителей и М/афинера, из которого осаждается воск, согласно ПАТЕНТНОЙ СПЕЦИФИКАЦИИ, содержащей парафин. - , , , , 60 - - , 65 , , 70 - , 75 - , - 80 , , - 85 , , 90 - , / ' - Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 11 июня 1954 г. : 11, 1954. Заявка подана в Соединенных Штатах Америки 15 июня 1953 г. Полная спецификация опубликована: 31 октября 1956 г. :- 91, 1. 15, 1953 : 31, 1956 :- 91, 1. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процессы удаления парафина из минеральных масел 2 760,365 Раствор катионного масла и растворителя. Желательно, чтобы в качестве остатков от этого испарения была извлечена такая разница температур, чтобы эта разница температур была как можно меньше, и возможно использование смеси растворителей, поскольку при депарафинизации масла извлекается путем конденсации верхнего погона до заданной температуры застывания, минимальная температура паров. Конденсированная смесь растворителей равна 5: разница в характеристиках приведет к максимуму, а затем рециркулируется обратно во входящее парафинистое масло. 70 Фактическая температура депарафинизации Максимальная загрузка, таким образом, завершается приготовление смеси растворителей. Фактическая температура депарафинизации - желательная схема. Хорошо известно, что в таком растворе из-за вязкости процесса восстановления смазочного масла часто используется более растворяющий раствор во время парафинового раствора, который экономичен в отношении тепла, необходимого для операций разделения, таких как фильтрация. 75 , чтобы осуществить испарение в двух или более 75 центрифугировании и осаждении, будет тогда состоять из стадий, на которых количество смеси растворителей будет минимальным, что приведет к высокому испарению фильтрата при постепенно снижающейся производительности оборудования и резкое давление и/или более высокие температуры. Отделение воска от раствора. В конечном итоге растворитель и антирастворитель: 2 760,365 - , , , 5: - 70 , - - - , , 75 , , , - / , - : Кроме того, затраты на охлаждение, таким образом, имеют различную летучесть, или, в случае 80 восстановленных многокомпонентных растворителей и/или: мультикомпонентные растворители. будет отличаться от депарафинизации дистиллятной фракции и для депарафинизации средней летучести остаточного исходного антирастворителя, если состав исходной смеси растворителей, испаряемой в виде смеси растворителей, отрегулирован до оптимального результата некоторых стадий испарения. является составом для депарафинизации дистиллята, более богатым, например, антирастворителем, чем фракция, тогда та же самая смесь растворителей имеет большую часть циркулирующей смеси растворителей, слишком высокую долю антирастворителя и смесь растворителей испаряется в виде депарафинизация остаточного сырья без разделения в результате оставшихся стадий испарения составляет 90% отдельной масляной фазы. С другой стороны, она беднее антирастворителем, чем основная масса, если состав растворителя циркулирующей смеси растворителей. , , , 80 /: , -, - , , 85 , , - , , - 90 - , . В настоящее время обнаружено, что желаемая оптимальная депарафинизация более тяжелых смазочных материалов изменяется в составе фракции растворяющего масла, например, светлого сырья, а затем смешивается в непрерывном процессе типа 95 Для одной и той же смеси растворителей потребуется описанная выше разница температур между прерванным процессом процесса, обусловленная температурой застывания депарафинированного масла, определенными манипуляциями с сепаратором и температурой депарафинизации, когда потоки восстановленной смеси растворителей подвергаются депарафинизации. более легкая дистиллятная фракция, содержащая разные концентрации А и В 100. Таким образом, желательно, а иногда даже согласно настоящему изобретению необходимо периодически менять состав циркулирующей смеси растворителей для получения смеси растворителей. Изобретение относится к непрерывному процессу определенных потоков восстановленного растворителя 105 для последовательного блокирования циклической смеси от стадий испарения до депарафинизации темсольвентом минерального смазочного масла при временном хранении. . - , , 95 100 , , , , 105 . фракции, последовательно направляемые на депарафинизацию. Настоящее изобретение обеспечивает; завод, в котором воск-растворитель, состоящий из тонкого процесса, подобного тому, который описан выше, представляет собой смесь растворителя и антирастворителя, описанную для растворительной депарафинизации воска 110 с различной средней летучестью, циклически обрабатывается при содержании дистиллятного минерального смазочного масла с приблизительно постоянной скоростью через фракции и парафиносодержащей остаточной системы и при этом восстановление минерального смазочного масла фракции , при этом: , ; , - - - 110 - , : Смесь растворителей после депарафинизации представляет собой последовательность стадий испарения, выполняемых с помощью множества последовательных этапов испарения, организованных и адаптированных таким образом, чтобы этапы растворителя. Далее такой процесс в смеси, богатой А, можно по желанию отводить, что для удобства позволяет переход от одной или нескольких таких стадий к хранению смеси растворителей будет просто описан как зона , и смесь растворителей, богатая , может, и , будет упоминаться в описании по желанию, может быть отведена от других подобных зон и пунктов формулы изобретения. как непрерывный процесс стадий испарения в зону хранения , и 120 описанный тип, в котором цикл операций депарафинизации поддерживается. смесь растворителей увеличенного масштаба, восстановление смеси растворителей в начале загрузки фракции из смеси нефть-растворитель-раствор; после путем добавления смеси растворителей от 5a до 125 удаления осажденного воска достигается желаемое увеличение, в то время как путем нагревания раствора и испарения отводят смесь растворителей, как указано выше, к , смеси растворителей. Более летучий растворитель и, при загрузке фракции указанная смесь, таким образом, отделяется от меньшего отвода, прекращается, и летучее масло смеси растворителей. Депарафинированный нефтепродукт извлекается из указанной последовательности стадий выпаривания и циркулирует, концентрация в циркулирующей смеси растворителей затем увеличивают добавлением смеси растворителей из до тех пор, пока не будет обеспечено желаемое увеличение, :5, одновременно направляя смесь растворителей, как указано выше, в , и во время загрузки фракции возобновляют циркуляцию смеси растворителей, извлеченной из последовательности стадий испарения. 115 , , , , - , , , - , 120 - - , - -; 5 125 , , , , , ' 130 760,365 , , :5 , . Воскосодержащие фракции дистиллятного минерального смазочного масла могут включать воскосодержащие легкие, средние и тяжелые дистиллятные фракции минерального смазочного масла, включая фракции восксодержащего смазочного масла 5, которые были получены в виде рафинатов при экстракции минеральных смазочных материалов растворителем. нефтяные дистиллятные фракции. - - , , - 5 . Воскосодержащие остаточные фракции минерального смазочного масла могут включать светлые исходные смазочные масла и фракции рафинатного смазочного масла, полученные в результате экстракции растворителем деасфальтизированных коротких остатков, короткие остатки которых были получены: в результате вакуумной перегонки парафинсодержащих сырых минеральных масел или отбензиненных фракций. Запасы сырого минерального масла. Фракции смазочного масла и фракции смазочного масла могут иметь разные интервалы кипения. - , : - . Способ настоящего изобретения особенно полезен в тех случаях, когда оптимальный состав циркулирующей смеси растворителей существенно различается на разных участках рабочего цикла, поскольку в течение цикла поочередно загружаются более тяжелые и легкие парафиносодержащие фракции. Это наиболее выгодно. , например, когда концентрация антирастворителя в смеси растворителей всего на 1-4 об.% выше на одной стадии рабочего цикла -40, чем на другой стадии. Однако это особенно полезно в тех случаях, когда случаи, когда оптимальная концентрация антирастворителя варьируется в большей степени, например, от 15% до 20% по объему смеси растворителей. , - , , - 1 % 4 % -40 , , - , , 15 % 20 % . Описание последовательности этапов, участвующих в осуществлении процесса описанного типа, облегчается путем разделения одного полного цикла на четыре «фазы» следующим образом: Фаза — это операция во время загрузки фракции смазочного масла в зону депарафинизации, в которой состав циркулирующей смеси растворителей остается постоянным при относительно высокой концентрации. " " : , , , . А. . Фаза представляет собой операцию ближе к концу загрузки фракции смазочного масла , при которой состав смеси растворителей меняется на более низкую концентрацию при подготовке к замене загрузки парафиносодержащего смазочного масла с Х к Ю. , 60 - . Фаза представляет собой операцию в течение всего периода заправки смазочным маслом фракции , при которой состав циркулирующей смеси растворителей остается постоянным при относительно низкой концентрации А. , . Фаза представляет собой операцию, начинающуюся с перехода от загрузки смазочного масла фракции на загрузку смазочного масла 70 фракции , при этом состав циркулирующей смеси растворителей изменяется до относительно высокой концентрации А, желаемой для оптимального депарафинизация в этих условиях начинается снова сразу после завершения фазы , чтобы начать новый цикл. 70 @ , 75 , . Манипулирование потоками смеси растворителей в соответствии со способом настоящего изобретения будет объяснено со ссылками на прилагаемые чертежи. 80 . Поток загрузки парафиносодержащего масла и смеси растворителей, подлежащей смешиванию с ним, непрерывен на протяжении всего цикла. Загрузка поступает по линии 1 и представляет собой либо фракцию смазочного масла Х, поступающую через линию 1 А, либо фракцию смазочного масла , поступающую через линия 1 Б. Шихту смешивают со смесью растворителей из линии 2. Полученный раствор поступает в зону охлаждения и 90 разделения парафина 3, где воск осаждается из раствора и отделяется любым из ряда известных методов, например путем фильтрации, центрифугирования или отстаивания. Выделенный воск 95 удаляют по линии 4 и, при необходимости, дополнительно очищают. Раствор смеси масло-растворитель переносят по линии 7 из зоны 3 в первую зону мгновенного испарения 5, где смесь растворителей переносится по линии 7. богатый А отделяется от 100 раствора путем выпаривания, конденсируется и затем удаляется по линии 8. Полученный раствор переносится по линии 9 во вторую зону мгновенного испарения 6, где находится остальная часть смеси растворителей, а именно 105 смесь растворителей, богатая А. отделяется от раствора испарением, конденсируется и затем удаляется по линии 11. Жидкий остаток из этой последней зоны мгновенного испарения представляет собой депарафинированный нефтепродукт, который удаляется по линии 10 и может быть дополнительно очищен или обработан по желанию. - 1 85 , 1 , 1 2 90 3, - , , 95 4, , , - 7 3 5, 100 , , 8 9 6 , 105 , , , 11 110 10 . Во время фаз и , когда состав смеси растворителей поддерживается постоянным, два потока конденсированной смеси растворителей 115 из зон мгновенного испарения 5 и 6 объединяются, и весь поток возвращается обратно для смешивания с дополнительной частью поступающего парафина. -содержащий масляный заряд, таким образом замыкая контур смеси растворителей 120. Во время фазы объединенный поток течет по линии 12 в зону хранения 13 и напрямую выходит снова с той же скоростью через линию 14 в линию 2. Во время фазы объединенный поток' течет по линии 22, 125 в зону хранения 20 и напрямую выходит обратно, по существу с той же скоростью, через линию 21 в линию 2. Альтернативно, во время фаз и смесь растворителей может миновать хранилище. Таким образом, смесь растворителей пересекает замкнутый непрерывный контур с практически постоянной скоростью и имеет практически постоянный состав на каждой из фаз и , любая неизбежная потеря растворителя смесь или ее компоненты компенсируются путем внесения соответствующих добавок по мере необходимости. , 115 5 6 - , 120 , 12 13, , , 14 2 ' 22 125 20 , , 21 2 , , - 130 4 760,365 - , . А и Б обладают разной средней летучестью, а состав смеси растворителей, полученной из первой зоны испарения 5, по сравнению с составом смеси растворителей, поступающей в линию 2, всегда богаче тем ингредиентом смеси растворителей, который имеет более высокую средняя летучесть. На настоящей иллюстрации этим ингредиентом является ингредиент А. , 5, 2, , . Состав смеси растворителей ' из второй зоны мгновенного испарения 6 богаче ингредиентом смеси растворителей, который имеет более низкую среднюю летучесть. На настоящей иллюстрации последним упомянутым ингредиентом является ингредиент . Во время фазы настоящей иллюстрации , загрузка парафиносодержащего масла представляет собой смазочное масло , и вся циркулирующая смесь растворителей течет по линии 12 в зону хранения 13 и выходит через линию 14 обратно к входу загрузки парафиносодержащего масла. Когда это желательно для корректировки состава циркулирующей смеси растворителей на более низкую концентрацию -А при подготовке к переходу на заправку смазочного масла , этап начинают открытием клапанов 18 и 19 и закрытием клапанов и 17. Суммарная скорость циркуляции Смесь растворителей по линии 2 не изменяется, так что количество в зоне хранения увеличивается, а количество в зоне хранения 20 уменьшается. Смесь растворителей, которая направляется из циркулирующей смеси растворителей в зону хранения 13, получается только из первая зона испарения 5 содержит более высокую долю А, чем смесь растворителей, поступающая в линию 2. В то же время смесь растворителей, которая циркулирует в зону хранения 20, полученная только из второй зоны испарения 6, содержит меньшее количество 2 , чем смесь растворителей, поступающая в линию 2. Таким образом, во время фазы циркулирующая смесь растворителей постоянно обедняется , и состав циркулирующей смеси растворителей, который желателен для фазы , быстро достигается. На этом этапе фаза начинается с открытия клапана 15 и закрытия клапана 16, что приводит к циркуляции смеси растворителей, полученной из обеих зон мгновенного испарения, через зону хранения 20: Смесь растворителей в зоне хранения 13. Эта смесь растворителей: обладает высокой концентрацией А - остается в состоянии покоя на протяжении всего этого фага. ' 6 , - . , - , 12 13 14 - - , 18 19 17 2 , 20 13, 5, 2 , 20, 6, 2 2 , , , 15 16 20: 13, : ' :' - . Когда; желаемое качество масляного масла было получено, &, составляет около 6 м: ; ' , & , 6 : Завершение Этап начинается с перехода на заправочный запас «смазка: масло ». : . В этот момент, чтобы повысить концентрацию -А в циркулирующей смеси растворителей, клапаны 16 и 17 открываются, а клапаны 70 и 18 закрываются. В этом случае также общая скорость циркуляции смеси растворителей по линии 2 остается постоянным и поэтому количество смеси растворителей в зоне хранения 20 увеличивается и увеличивается до 75; Количество смеси растворителей в зоне хранения 13 снижается. Смесь растворителей, которая направляется из циркулирующей смеси растворителей в зону хранения 20, получается только из второй зоны мгновенного испарения 6, и поэтому 80' содержит меньшую долю А, чем смесь растворителей поступает в линию 2. В то же время смесь растворителей, которая циркулирует в зону хранения 13, получается только из первой зоны мгновенного испарения 5, а там 85; В состав смеси, поступающей в линию 2, входит более высокая доля А, чем в смеси растворителей, поступающей в линию 2. , - , 16 17 70 18 , 2 20 75; 13 20, 6, 80 ' 2 , 13, 5, 85; 2. Таким образом, во время фазы циркулирующая смесь растворителей постоянно обогащается А и состав циркулирующего золя 90: , , 90: Вентиляционная смесь, необходимая для фазы , быстро достигается. В этот момент фаза начинается открытием клапана 15 и закрытием клапана 19, таким образом снова вызывая циркуляцию смеси растворителей, полученной из обеих зон мгновенного испарения 95, через зону хранения 13. Смесь растворителей в Зона хранения 20, имеющая низкую концентрацию , остается бездействующей на протяжении всей фазы . Таким образом, полный цикл операций завершается ( 1). Если при восстановлении растворяющей смеси имеется более двух стадий испарения, очевидно, что различные потоки смеси конденсированных растворителей могут быть объединены таким образом, чтобы получить два потока смеси растворителей 105, один из которых содержит более высокую концентрацию А, чем циркулирующая смесь растворителей, а другой из которых содержит более низкую концентрацию А. чем 6 циркулирует смесь растворителей 110 '. После такого объединения сказанного. , 15 19, 95 13 20 , ( 1 , ' 105 , - 6 110 ' . потоков, процесс осуществляется точно так же, как описано выше, один из потоков протекает по линии 8, а другой течет по линии 11 115: , , 8 11 115: Способ настоящего изобретения в равной степени применим и полезен, когда ингредиент смеси растворителей, который обладает более высокой средней летучестью, которым на этой иллюстрации является ингредиент А, представляет собой 121 (растворитель или антирастворитель: -' , , 121 ( -: Теперь будет описано конкретное применение способа настоящего изобретения. . В этой заявке А состоит из ниэтилэтилкетода с температурой кипения около 80 С Дж 25. 80 25. присутствующий в качестве антирастворителя, состоит из толуола с температурой кипения около 11°, который используется в качестве растворителя 4. Исходный материал состоит из дистиллированной смазочной нефти компании , экстрагированной растворителем, которая обладает вязкостью. 150; 760; 365 760,365 5 1 из 250 при температуре 100 футов , а шихта состоит из блестящего исходного рафината, который получается путем подвергания короткого остатка Восточного Техаса деасфальтизации и экстракции растворителем. Оба исходных сырья депарафинизируются до температуры застывания +5'. Концентрацию метилэтилкетона в смеси растворителей доводят до 65% по объему на этапе для депарафинизации дистиллята на этапе и до 48% по объему на этапе для депарафинизации светлого сырья на этапе Поток смеси растворителей из зон хранения поддерживается постоянным на уровне около 1050 галлонов в минуту на протяжении всего цикла. Поток смеси растворителей из первой зоны мгновенного испарения составляет 500 галлонов в минуту. В этом конкретном примере концентрация метилэтилкетона в растворителе Смесь, конденсируемая из первой зоны мгновенного испарения, примерно на 8,3% по объему превышает ее концентрацию в циркулирующей смеси растворителей. ' -, 11 '' ' 4 - ' ' 150; 760; 365 760,365 5 1 250 100 ', + 5 ' 65 % , 48 % 1050 500 , 8 3 % . во время фазы и чуть более чем на 8,3% по объему выше во время фазы , с промежуточными значениями их концентрации во время фаз и . Поток смеси растворителей из другой, а именно второй, зоны вспышки составляет 550 галлонов в минуту. Содержание метилэтилкетона в них соответственно примерно на 7,5 об.% меньше, чем в циркулирующей смеси растворителей во время фазы , и чуть более чем на 7,5 об.% меньше во время фазы , с промежуточными значениями во время фаз и . Разница в концентрации между потоками смеси растворителей, полученными из зон мгновенного испарения, будет немного меняться в зависимости от состава циркулирующей смеси растворителей, поступающей в зоны мгновенного испарения, тем не менее, эта разница будет в одном и том же направлении для данной комбинации летучестей 4 и Зона хранения содержит рабочее количество 700 баррелей смеси растворителей во время фазы . Количество смеси растворителей в ней постепенно увеличивается до 2000 баррелей во время фазы , и указанная смесь растворителей находится в состоянии покоя на этом уровне во время фазы . Затем, во время фазы , количество в ней постепенно снижается до 700 баррелей. В зоне хранения находится неактивное количество 2000 баррелей смеси растворителей во время фазы , и количество в ней постепенно снижается до 700 баррелей во время фазы , остается на рабочем уровне 700 баррелей во время фазы , и постепенно снова увеличивается до 2000 баррелей на этапе . Таким образом, этапы и завершаются каждый примерно за три часа. Поскольку среднее время, необходимое для полного цикла операций на обычном коммерческом заводе, составляет от до 30 дней, очевидно, что трехчасовой переход с растворной смеси одного состава на растворную смесь другого состава - это сравнительно незначительное время. Поэтому оба типа шихты практически полностью депарафинизируются в условиях, максимально приближенных к оптимальным, и без каких-либо прерывание процесса 70. Когда желательно депарафинизировать нефтяные фракции для получения нефтяных фракций с еще более низкой температурой застывания, например с температурой застывания 0', или -5', или -10', доля растворителя в смеси растворителей будет на 75 выше, чем при депарафинизации каждой из масляных фракций, как в предыдущем примере. 8 3 % , , , 550 7 5 % 7.5 % , , , , 4 700 2000 , 700 2000 , 700 , 700 , 2000 - , 30 , - , 70 , ', -5 ", -10 ', 75 . Так, для депарафинизации блестящей массы состав смеси растворителей может составлять 45 об. % метилэтилкетона и 55 % 80: , 45 % 55 % 80: при депарафинизации дистиллятной фракции можно использовать или даже 42 об.% метилэтилкетона и 58 об.% толуола, и, соответственно, более высокие пропорции растворителя. И наоборот, 85 когда необходимо депарафинизировать нефтяные фракции для получения масляных фракций с более высокой температурой застывания, чем +5', можно использовать меньшие пропорции растворителя как в случае фракций дистиллята, так и в случае фракций светлого сырья. 90 Настоящее изобретение может быть применено ко многим смесям растворителей, обеспечивающим ингредиент А растворителя. средняя летучесть смеси существенно отличается от средней летучести ингредиента смеси растворителей. Примерами подходящих смесей растворителей являются бензол (растворитель) и фурфурол (антирастворитель); бензол (растворитель) и ацетон (антирастворитель); толуол и бензол (растворитель) и метилэтилкетон (антирастворитель); 100 толуол (растворитель) и метилизобутилкетон (антирастворитель); жидкий диоксид серы (растворитель) и дихлорэтилен (антирастворитель). , 42 % 58 % , , 85 + 5 ', 90 95 () (); () (-); -- () (-); 100 () (-); () (-).
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 19:45:42
: GB760365A-">
: :
760366-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
... 0%
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB760366A
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 19:45:43
: GB760366A-">
: :
760367-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB760367A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Улучшения в производстве гидропероксидов и связанные с ними Мы, , британская компания, принадлежащая , Миллбанк, Лондон, Южный Уэльс, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся о выдаче патента. Для нас, и способ, с помощью которого это должно быть осуществлено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к производству гидропероксидов. , , , , , , ..1, , , , : . Уже предложено получать гидропероксид изопропилбензола путем контактирования изопропилбензола в жидкой фазе, при существенном отсутствии катализаторов окисления тяжелых металлов, с газом, содержащим молекулярный кислород, при температуре от 70 до 150°С. , , 70 150 . Также было обнаружено, что отсутствие растворимых катализаторов окисления тяжелых металлов необходимо, поскольку эти лактогены являются катализаторами разложения гидропероксида изопропилбензола. , - . Катализаторами, способными вызвать эту реакцию разложения, являются растворимые соли металлов, таких как медь, кобальт и марганец. , . В отличие от описания того, что растворимые катализаторы окисления тяжелых металлов оказывают вредное воздействие на производство гидропероксидов, в британских патентах № 665897 и 665898 описано получение третичных гидропероксидов с использованием от 0,15% до 0,8% по массе растворимого тяжелого металла. катализатор окисления. Говорят, что соединениями, пригодными для использования в качестве катализаторов окисления тяжелых металлов в этой реакции, являются оксиды, гидроксиды и соли органических кислот марганца, кобальта, железа, свинца, никеля, меди, ванадия, хрома и ртути. -- - В патенте Великобритании 714545 дополнительно раскрыто, что получение гидропероксидов облегчается проведением реакции в сосуде, поверхности которого, вступающие в контакт с гидропероксидом, изготовлены из меди, серебра или золота. , . 665,897 665,898 0.15% 0.8% . , , , , , , , , . -- - 714,545 -- , . Сейчас мы обнаружили, что соли меди и серебра органических кислот полезны при окислении ароматических углеводородов до гидропероксидов; количество используемой соли меди или серебра чрезвычайно важно и должно быть значительно меньше, чем количества, раскрытые до сих пор, если необходимо получить высокие выходы гидропероксидов. Кроме того, использование растворенной соли меди или серебра более удобно, чем использование сосудов, изготовленных из меди или серебра или покрытых ими, и позволяет более точно контролировать, чем можно получить, добавляя металлическую медь или серебро к . реакционный сосуд. ; , . , - - , . . Таким образом, согласно настоящему изобретению предложен способ производства гидропероксидов, в котором ароматический углеводород содержит группу < ="img00010001." ="0001" ="018" ="00010001" -="" ="0001" ="014"/>, где представляет собой фенильную группу, которая может содержать один или несколько алкильных заместителей, и - группу < ="img00010002." ="0002" ="018" ="00010002" -="" ="0001" ="011"/>. , . < ="img00010001." ="0001" ="018" ="00010001" -="" ="0001" ="014"/> , - < ="img00010002." ="0002" ="018" ="00010002" -="" ="0001" ="011"/> является частью насыщенного углеводородного радикала, который представляет собой алкильную или циклогексильную группу, контактирует в жидкой фазе с газом, содержащим свободный кислород, при повышенной температуре в присутствии катализатора окисления, включающего медь или. серебро, при этом содержание серебра в реакционной смеси при использовании серебряного катализатора составляет от 0,1 до 400 частей на миллион в расчете на массу окисляемого углеводорода, причем серебро изначально предоставляется в виде соли органической кислоты, растворимой в реакционной смеси. и содержание меди в реакционной смеси, когда используется медный катализатор, составляет от 4 до 12 частей на миллион в расчете на массу окисляемого углеводорода, при этом медь предоставляется в виде соли муравьиной кислоты или уксусной кислоты, а Реакция осуществляется при использовании медного катализатора при температуре выше температуры кипения указанной муравьиной или уксусной кислоты. - , -- - ., 0.1 400 , , , , 4 12 , . Ароматические углеводороды, которые можно использовать в способе настоящего изобретения, включают кумол, цимолы, диизопропилбензолы, особенно те, в которых изопропильные группы находятся в положениях 1:3 и 1;4, втор-бутилбензол, ди-втор-бутилбензол. .бутилбензолы, в частности те, в которых втор-бутильные группы находятся в положениях 1:3 и 1:4, и -циклогексилбензол. При использовании углеводорода, такого как кумол, продукт содержит гидропероксид кумола; аналогично п-цимол дает гидроперекись пцимена. Когда углеводород содержит две группы, способные подвергаться окислению до гидропероксидных групп, продукт представляет собой смесь моно- и дигидропероксидов. Таким образом, окисление п-диизопропилбензола приводит к образованию моногидропероксида п-диизопропилбензола и дигидропероксида п-диизопропилбензола. , , - , 1:3 1;4 , . , -. , - . 1:3 1:4 , - . , ; , - . , - . , - -- -- -. Предпочтительной особенностью способа настоящего изобретения является проведение окисления в присутствии формиата меди или ацетата меди; более того, в частности, предпочтительно проводить окисление в присутствии формиата меди. Не ограничивая настоящую заявку правильностью какой-либо конкретной теории, полагают, что свободные кислоты оказывают вредное воздействие на способ настоящего изобретения. В ходе реакции окисления в качестве побочных продуктов образуются карбоновые кислоты. Если, например, в качестве добавки используют стеарат меди, свободные кислоты, образующиеся в качестве побочных продуктов, остаются в зоне реакции неизменными. Однако при использовании формиата меди свободные кислоты реагируют с ним, высвобождая муравьиную кислоту. Муравьиная кислота является летучей в условиях реакции и поэтому удаляется из зоны реакции. В результате использование формиата меди предотвращает накопление свободной кислоты в зоне реакции. ; , , . , . , -. , , , . , , . , . , . Серебряные катализаторы, подходящие для использования в способе настоящего изобретения, представляют собой серебряные соли кислот, таких как уксусная, стеариновая, нафтеновая и бензоновая кислоты. Предпочтительно содержание серебра в реакционной смеси составляет от 1 до 20 м.д. и более предпочтительно от 4 до 12 м.д. в расчете на массу окисляемого углеводорода. Поскольку формиата серебра не существует, не существует соли, полученной из серебра и кислоты, летучесть которой в условиях реакции приближается к муравьиной кислоте. , , - . 1 20 ... 4 12 ..., . , . Чтобы получить оптимальные выходы гидропероксида, желательно ограничить время реакции, чтобы углеводород не превращался полностью. Например, в случае кумола предпочтительно остановить реакцию после того, как окислится от 40 до 50% углеводорода. , . , , 40 50% . Преимущество настоящего изобретения иллюстрируется следующими результатами. При работе в соответствии со способом предшествующего уровня техники кислород пропускали через кумол, содержащий 0,5% мас. нафтената марганца, со скоростью 6,7 литров в час на килограмм кумола. Реакцию проводили при температуре 45°С. После работы в течение 44 часов 45 мас.% кумола подверглось окислению и 26,3 мас.% исходного материала превратилось в гидропероксид кумола. . , 0.5|% 6.7 . 45o . 44 , 45% - 26.3% . Это соответствует выходу 58% по массе гидропероксида кумола в расчете на количество полученных продуктов окисления. По сравнению с этим, при работе в соответствии со способом настоящего изобретения с использованием формиата меди в качестве катализатора в количестве, достаточном для получения содержания меди 4 частей на миллион, выход гидропероксида через 3 1/4 часа составляет 35,9|%. часть кумола, преобразованного в кумол гидропероксидом, составила 90%. Ввиду более низких температур, используемых в способе предшествующего уровня техники, неудивительно, что скорость полученной реакции намного ниже, чем в способе настоящего изобретения. Существенное различие между известным способом и способом, описанным в настоящей заявке, заключается в значительно более высоком выходе, полученном в последнем способе, несмотря на более высокую температуру реакции, что приводит к более чем десятикратному увеличению скорости реакции. 58% . , 4 , 31/4 , 35.9|% , 90%. . , , . Способ настоящего изобретения облегчается присутствием в исходной реакционной смеси гидропероксида. В общем, удовлетворительным является использование количества гидропероксида, которое составляет по меньшей мере 1%, а предпочтительно 3% или более от массы окисляемого углеводорода. Предпочтительно добавленный гидропероксид идентичен гидропероксиду, который он предназначен для получения; таким образом, при окислении кумола до гидропероксида кумола желательно добавлять по меньшей мере 3 мас.% гидропероксида кумола к кумолу перед проведением реакции окисления. Такое содержание гидропероксида кумола удобно обеспечить путем рециркуляции небольшого количества гидропероксида кумола из предыдущего цикла. , . , 1% 3% . ; 3% . . Когда желательно получить дигидропероксид диалкилбензола, удобно отделить дигидропероксид диалкилбензола от продукта реакции и рециркулировать остаточный продукт вместе с дополнительным диалкилбензолом в зону реакции. Таким образом удобно обеспечить начальное содержание гидропероксида в реакционной смеси. - -, - - . , . При использовании серебряного катализатора процесс настоящего изобретения удобно проводить при повышенной температуре в диапазоне от 70 до 125°С. Оптимальная температура будет зависеть от окисляемого углеводорода и присутствия инертного растворителя. При использовании медного катализатора температура реакции должна быть достаточно высокой, чтобы удалить муравьиную кислоту или уксусную кислоту, выделившуюся из используемой соли меди. , 70o 125o . - , . Также удобно осуществлять настоящий процесс при атмосферном давлении, но при желании можно использовать повышенное давление. . Способ настоящего изобретения осуществляется с использованием газа, содержащего свободный кислород. В частности, предпочтительно использовать либо воздух, либо практически чистый кислород. . , . При желании реакцию можно проводить в присутствии подходящих инертных разбавителей; разбавители, которые можно использовать, включают монохлорбензол, смеси дихлорбензолов, высшие хлорированные бензолы того типа, который может быть получен в качестве побочных продуктов при хлорировании бензола в хлорбензол, и тетрахлорэтан. Использование разбавителей особенно выгодно при окислении углеводородов, которые содержат две группы, способные окисляться до гидропероксидных групп. Таким образом, особенно желательно использовать разбавитель при окислении пара-диизопропилбензола до дигидропероксида пара-диизопропилбензола. При проведении реакций этого типа в присутствии растворителя образование побочных продуктов меньше, чем при проведении реакции в отсутствие ! растворитель, но с той же степенью конверсии исходного материала. ; -, -, - , --. . , - - - --- -. , - ! , . Гидропероксиды, полученные способом настоя
Соседние файлы в папке патенты