Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / 17793
.txt 743886-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
... 68%
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB743886A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 743886 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 24 сентября 1953 г. – 743886 : 24, 1953 - № 26336/53. 26336/53. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 1 октября 1952 года. , 1952. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 1 октября 1952 года. 1, 1952. Заявка подана в Соединенных Штатах Америки 1 ноября 1952 г. Полная спецификация опубликована: 25 января 1956 г. 1, 1952 : 25, 1956. Индекс при приемке: -Класс 2(5), Р 2 Д 1 (А:В), Р 2 (К 7:П 1 А), Р 2 Р 6 (А; В:Х), Р 2 Т 1 С, Р 7 Д 1 (А:Х), Р 7 (К 2: Р 1 А), Р 7 Р 6 (А:В:Х), Р 7 Т 1 С. :- 2 ( 5), 2 1 (:), 2 ( 7: 1 ), 2 6 (; :), 2 1 , 7 1 (:), 7 ( 2: 1 ), 7 6 (::), 7 1 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования процесса получения нефтяных смол или относящиеся к нему Мы, НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКАЯ И ИНЖЕНЕРНАЯ КОМПАНИЯ , бывшая , корпорация, должным образом организованная и действующая в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, Элизабет, Нью-Джерси, Соединенные Штаты Америки настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся о выдаче нам патента, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , , , , , , , , , , 1 : - Настоящее изобретение относится к производству новых смол путем полимеризации, по существу, при отсутствии циклических диолефинов от 5 до 9, смесей олефинов, полученных в результате контролируемых операций парового крекинга. , 5 9 , . Для целей настоящего изобретения фракции, такие как нафта и газойль, предпочтительно подвергаются крекингу при относительно низких давлениях и температурах от 538 до 815°С в присутствии пара и в течение относительно короткого времени контакта. Полученные потоки газа и жидкости содержат большое количество количества диолефинов и олефинов в диапазоне от 5 до 14. Поскольку поток, используемый в настоящем изобретении, с температурой кипения от 20 до 170 , имеет очень сложный состав, ароматические соединения, такие как бензол и толуол, и ксилолы не могут быть получены из него. обычными методами дистилляции. Присутствие различных реакционноспособных диолефинов и реакционноспособных третичных олефинов предотвращает экстракцию ароматических соединений такими агентами, как фенол или фурфурол, поскольку образуется большое количество осадка. Таким образом, процесс восстановления этих ароматических соединений включает комбинацию селективных стадий. необходимо использовать для извлечения относительно чистых химических компонентов. , , 538 815 5 14 , 20 170 , , , - . Используя начальную, мягкую термическую выдержку фракции 5- или даже и , содержащей олефины, диолефины, циклические диолефины и ароматические соединения, при температуре 40-140 и достаточном времени пребывания, циклолЦена 3 с Цена 4 пентадиен и метилциклопентадиен димеризуются и удаляются в виде димеров из нижней части дистилляционной колонны. Эта колонна работает для предотвращения любой существенной деполимеризации циклодиенов. Головной погон, состоящий из недимеризованной части, содержит в основном олефины с прямой цепью. и диолефины 50 и ароматические соединения. , 5-, , , , , 40 '-140 , 3 4 45 , , 50 . Полимеризацию реакционноспособных компонентов в этом потоке проводят в присутствии катализатора полимеризации Фриделя-Крафтса. В контролируемых условиях полимеризации ароматические соединения, присутствующие в потоке, практически не входят в получаемые полимерные смолы и происходит хорошая полимеризация. получают реакционноспособные алифатические олефины и диолефины. Главным образом, третичные алифатические 60 олефины и алифатические диолефины входят в образующиеся полимеры и, таким образом, удаляются из потока, обогащенного ароматическими соединениями. - 55 , - , 60 . Доля нефтяной фракции парового крекинга, кипящей ниже 38°С, 65 предпочтительно между 20°С и 38°С, после разделения димеров предпочтительно составляет не более 15 мас.%о. - 38 , 65 20 38 , , 15 , %. Желательно, чтобы нефтяная фракция парового крекинга содержала не более 3-5-70 мас.% изопрена. - 3 5 70 % . Реакцию полимеризации можно проводить при температуре от 0 до 50°С. Когда катализатором полимеризации является фторид бора, предпочтительно, чтобы температура составляла от 73 до 30-10°С. 0 50 73 30 10 . Недимеризованная часть нефтяной фракции парового крекинга может быть отделена от димеров фракционной перегонкой. Продукт полимерной смолы может быть очищен от мономеров в вакууме. 2 80 . Настоящее изобретение включает способ получения нефтяных полимеров, который включает стадии термической обработки нефтяной фракции парового крекинга, кипящей от 20 до 170°С, при температуре . - - 85 20 170 , . /- 1 - между 40 и 140°С в течение времени, достаточного для димеризации циклических С1-С диолефинов, отделения недимеризованного материала, обработки при температуре от -50 до 70°С указанного недимеризованного материала катализатором Фриделя Крафтса, и отделение полученных смол от непрореагировавшей фракции. Нефтяная фракция парового крекинга предпочтительно кипит при температуре ниже 140°С, в частности, при температуре от 25 до 140°С и наиболее предпочтительно при температуре от 25°С. Нефтяную фракцию парового крекинга, когда она по существу не содержит циклодиенов, предпочтительно фракционируют для удаления по меньшей мере половина изопренсодержащей фракции, кипящей ниже 380°С. Удаление изопрена приводит к увеличению выхода смолы, снижению выхода жидкого полимера и заметному уменьшению количества нерастворимого геля. Головной погон, с удалением изопрена или без него, представляет собой сырой продукт. материал данного изобретения для изготовления высококачественных смол. /- 1 - 40 140 , , , , -50 70 , , 140 25 140 25 - - 380 , , , . Этот поток полимеризуют в присутствии катализатора Фриделя-Крафта при температуре от 50°С до 70°С. -' 50 70 . в условиях хорошего перемешивания. Когда в качестве катализатора полимеризации используется , предпочтительны температуры в диапазоне от -30°С до -10°С. Когда используют катализатор на основе галогенида алюминия, такого как хлорид алюминия или бромид алюминия, температуры в диапазоне Предпочтительны температуры от -40 до 70°С. При С содержание олефинов заметно; предпочтительны несколько более низкие температуры полимеризации, так как в противном случае при повышенных температурах олефины и диолефины С, такие как пиперилен и изопрен, вступят в реакцию с образованием нежелательного низкомолекулярного материала. Если желательно изолировать эти компоненты, их следует удалить фракционной перегонкой, т.е. 38 С. , , , -30 -10 , -40 70 , ; , ' , . -38 . 38 70 С. 38 70 . = 70-130 С. = 70-130 . + С. + . 0-30 Масс. % 25-50,, 15,, 0-5, стадия тионирования перед стадией полимеризации. 0-30 % 25-50,, 15,, 0-5,, . Типичные катализаторы Фриделя-Крафт включают фторид бора, хлорид алюминия и бромид алюминия. -' , . Реакцию полимеризации можно проводить в виде суспензии, в неподвижном слое, в жидкой фазе или с псевдоожиженным катализатором. Катализатор можно добавлять непрерывно или периодически. Можно использовать любые другие практические и эффективные методы добавления катализатора и реагентов. В качестве катализатора используется газ, такой как фторид бора, жидкий материал, вступающий в реакцию, должен быть хорошо перемешан, чтобы обеспечить адекватное насыщение жидкости газом. Твердые катализаторы или такие катализаторы, которые могут быть суспендированы на твердом носителе или включены в него, могут использоваться в фиксированных Операции со слоем или движущимся слоем. При желании катализатор можно растворить или суспендировать в каком-либо подходящем растворителе перед добавлением к потоку, содержащему олефины и диолефины. , , , , . Наименьшее время контакта катализатора, необходимое для удаления минимального количества шламового материала и в то же время для получения смолы хорошего качества, является важным и решающим фактором в обеспечении удовлетворительного процесса. - , , . При желании некоторая часть фракции может быть удалена перегонкой на последующей стадии, хотя для производства хороших смол это не является необходимым. Обычно от 0,25 до 5,0, предпочтительно от 0,5 до 3,0% от количества катализатора. по сумме углеводородов дает вполне удовлетворительные результаты. , , , 0 25 5 0 0 5 3 0 % . В таблице показаны диапазоны составов, которые можно использовать в качестве исходного материала для этих смол. Состав Бензол Толуол 8 Ароматические соединения Диолефины Олефины Парафины 15-30 мас. %/ 3-10,, < 1,, 11-25,, 70-29, ; 0-5. Содержание диолефинов в смеси получали путем взаимодействия смеси от 1,5 до 3,0 мл образца и 2,5 мл хлормалеинового ангидрида (разбавленного 2 мл бензола, содержащего 0,11% третичного бутилкатехина) в течение 3 лет. 90 часов при 100 С; и перегонку с водяным паром полученной реакционной смеси в течение 2 часов для извлечения 1 (1 моль/моль диолефина). 8 15-30 %/ 3-10,, < 1,, 11-25,, 70-29,; 0-5, 1 5 3 0 2 5 ( 2 0 11 % ) 3 90 100 ; 2 1 ( 1 / ). Следующее описание следует читать вместе с прилагаемой фигурой , показывающей схематический план осуществления изобретения, хотя оно не предназначено строго ограничивать изобретение этим. Приведенные исходные материалы и условия реакции являются особенно подходящими для использования с бором. фторид в качестве катализатора. - . Фракцию нафты парового крекинга с температурой кипения от 75°С до 115°С по линии 1 подают в термическую камеру 2. Нафта крекинга содержит компоненты С, С и С 7 в массовой концентрации около 30, 40 и 30 %. соответственно, в термической камере 2 нафта нагревается в течение периода от 4 до 8 часов при температуре от 80°С до 140°С для селективной димеризации циклических диолефинов С и С до димерной формы. Эта операция дает практически полную димеризацию циклопентадиена и циклопентадиена. метилциклопентадиен, присутствующий во фракции. Термически насыщенный поток переносится по линии 3 в промежуточную точку дистилляционной колонны 4 для удаления димеризованных таким образом циклических диолефинов. Поток крекинга из линии 3 добавляется примерно в средней точке колонны 4, имеющий от 20 до 30 тарелок и который работает в условиях температуры и давления, предотвращающих деполимеризацию димеризованных циклодиолефинов. При желании в нижнюю часть колонны можно нагнетать пар. Из верхней части А колонны 4 поток пара, кипящий от 25 О до 120 С. 75 115 1 2 ,, , 7 30, 40, 30 % 2, 4 8 80 140 , , 3 4 1 743,886 743,886 3 4 20 30 4 25 120 . удаляется по линии 6. Часть потока пара в линии 6 проходит по линиям 7 и 10 через конденсатор 9 для возврата на первую или вторую тарелку колонны 4 в качестве орошения. Остальная часть потока пара 6 проходит по линиям 8 и 11, в промежуточную часть колонны 13. При желании часть потока 8 можно направить непосредственно по линиям 12 и 20 в реактор полимеризации 21. Со-С, циклические диолефины удаляются на 90% в виде димеров из кубового потока через линия 55 из нижней части колонны 4. Температура куба колонны 4 не должна превышать 1400°, чтобы избежать нежелательной деполимеризации димеров циклических диолефинов при отделении других типов углеводородов от димеров. Для оптимальной работы давление от 5 до В башне 4 сверху вниз поддерживаются давление 10 фунтов на квадратный дюйм и температура от 90 до 1400°С. 6 6 7 10 9 4 6 8 11 13 , 8 12 20 21 -, 90% 55 4 4 1400 , 5 10 90 1400 4. Башня 13 может иметь от 30 до 40 тарелок. Потоки пара из линий 8 и 11 подаются в колонну 13 через тарелку 10-20. Башня работает для удаления практически всего углерода, материала с температурой кипения 25-50°С. 13 30 40 8 11 13 10-20 , 25-50 . Материал удаляется из верхней части колонны 13 по линиям 14 и 16. Часть потока пара 14 проходит по линиям 15 и 18 через конденсатор 17 и возвращается в колонну 13 в качестве флегмы. Поток нафты, свободный от углерода. Материал 5 и циклические диолефины, богатый бензолом, толуолом, олефинами и , а также ациловыми диолефинами, удаляется из колонны 13 по линии 19 и подается в реактор полимеризации 21 по линии 20. , 13 14 16 14 15 18 17 13 , 5 , , , , , , 13 19 21 20. Реактор полимеризации 21 оборудован подходящими средствами перемешивания, такими как мешалка 22, а также подходящими средствами внутреннего и внешнего охлаждения. материал образуется при более низкой температуре полимеризации. Катализатор, например, , добавляется по линии 40 и контактирует с потоком сырья из линии 20 в течение периода от 5 до 10 минут. Полимер и непрореагировавший материал удаляются из реактор по линии 23 к водяной моечной машине 25, которая снабжена рубашкой 24 для соответствующего нагрева или охлаждения содержимого моечной машины для регулирования температуры до 40-650°С. 21 22 -100 100 , ,, , 40, 20 5 10 23 25 24 40-650 . Воду или водно-спиртовую смесь добавляют по линии 41. Промыватель оборудован подходящими средствами перемешивания 26. Катализатор инактивируется и удаляется из промывателя 25 по линии 27 в водной фазе. 41 26 , 25 27 . Лигроин, содержащий растворенный и диспергированный полимер, подается по линии 28 в колонну 29. Башня 29 работает в условиях, обеспечивающих получение верхнего потока через линии 30 и 31, который содержит ароматические соединения (бензол и толуол) и относительно свободен от материалов, образующих шламы. при экстракционных операциях такими реагентами, как фенол или фурфурол, применяемыми для извлечения бензола и толуола. Неполимеризованные пары удаляются по линиям 30 и 31, при этом часть потока паров возвращается по линиям 32 и 34 через конденсатор 33 обратно в колонну 29. в виде флегмы. Полимеризованный продукт смолы удаляется по линии 36, а часть рециркулируется по линиям 38 и 35 через конденсатор 37 для обеспечения тепла, необходимого для дистилляции в колонне 29. Смола удаляется в виде потока продукта по линии 39. Продукт смолы может, если желательно, подвергнуть дополнительной отгонке для доведения температуры размягчения смолы до желаемого значения. 28 29 29 30 31, ( ) 30 31, 32 34 33 29 36 38 35 37 29 39 , , . Изобретение описано более подробно с помощью следующих примеров и прилагаемых фигур, хотя оно не предназначено для ограничения объема изобретения ПРИМЕРОМ 1. , 1. Пар крекированного дистиллята, практически весь из которого (951 %) кипел при температуре от 250 до 1350°С, выдерживался в течение 7 часов при температуре 1200°С для димеризации практически всех циклодиенов. Фракция (250°С-95°С) имела следующий вес: :", состав. ( 951 %) 250 1350 ., 7 1200 ( 250 -95 ) :", . Бензолдиолефины Парафины Олефины 24,3% 20,8% 5,0% Остаток Этот материал (198 частей по массе) затем перемешивали при 200°, добавляя 5 частей порошкообразного 105 (30 меш) в течение периода: минут. Перемешивание продолжали. в течение дополнительных 15 минут, после чего содержимое реактора промывали 5% раствором и трижды водой. После отгонки при давлении 110 7 мм до температуры внизу 2000° получали 73 части светлой смолы. Эту смолу твердый продукт при комнатной температуре, имел температуру размягчения кольца и шара 935°С и йодное число 115 () 80 2. 24.3 % 20.8 % 5.0 % ( 198 ) 200 5 105 , ( 30 ) : 15 , 5 % 110 7 2000 73 , 935 115 () 80 2. ПРИМЕР 2. 2. Для иллюстрации использования в качестве катализатора представлен прилагаемый рисунок 2. Дистиллят парового крекинга, кипящий преимущественно в диапазоне 120°С от 25 до 1300°С, подается по линии 51 в термическую камеру для выдержки, где циклопентадиены практически полностью превращаются. на димеры. Термически пропитанный продукт подается по линии 52 в среднюю секцию дистилляционной колонны, работающей под вакуумом или паром, для удаления димеров циклодиена в виде потока концентрата 53 из нижней части колонны. Недимеризованная часть , С 8 подается в виде потока 54 в приемный и рефлюксный барабан, где часть возвращается в верхнюю часть ректификационной колонны по линиям 55 и 56 в качестве флегмы. Часть при желании может быть удалена из системы по линии 59. часть C1-C8 подается по линиям 58 и 60 в зону полимеризации. При желании часть или весь поток 58 может быть перепущен в зону удаления C1 и затем возвращен в основной поток по линии 57. для полимеризации. После добавления катализатора через вход 63 поток подвергается полимеризации примерно при комнатной температуре. Полимеризованную реакционную смесь 64 пропускают через зону удаления катализатора и оттуда в виде потока 65 в зону дистилляции. Из этой зоны дистилляции Поток паров ,- 8 66 удаляется и может быть использован для выделения ароматических компонентов. Фракцию сырой смолы 67 подают в зону дистилляции, из которой поток 68 жидкого полимера удаляют с головным погоном, а готовую смолу 69 удаляют в виде кубового продукта. Процесс может осуществляться как периодическим, так и непрерывным способом. , , 2 - 120 25 1300 51 52 , , 53 , , 8, 54 55 56 , , 59 , ,- 8, 58 60 , 58 - , 57 , 63, 64 65 , ,- 8 66 67 68 69 . Смолы, полученные, как описано выше, представляют собой продукты янтарного цвета, имеющие температуру размягчения в диапазоне от 70 до 105°С, и обычно имеют выход от 15 до 35% по углеводородному сырью. Примеры получения и свойства таких смол приведены в примерах и разделах. Таблицы следующие. 70 105 15 35 % - . ПРИМЕР 3: 3: Смолы, полученные с использованием катализаторов 1 3 , имеют многочисленные преимущества по сравнению со смолами, полученными с использованием других катализаторов Фриделя-Крафта, таких как , хотя последний можно использовать. 1 3 - , . Эти положения хорошо иллюстрируются данными следующих примеров. . Углеводородное сырье представляет собой смесь верхних фракций установок восстановления циклопентадиена, кипящих от 20 до 135°. В качестве катализаторов использовали как твердый 1, так и газообразный , а также оценивали и сравнивали результаты в производстве смол. Реакции Реакции 3 обрабатывали добавлением к реакционной смеси 2,5 % метилового спирта с последующей фильтрацией. Реакции 3 обрабатывали добавлением к реакционной смеси изопропилового спирта с последующей промывкой водой. Условия реакции и полученные данные по продуктам представлены в таблице. Я. - 20 135 1, , , 2 5 % , 3 , . Эти данные иллюстрируют преимущества -катализа, заключающиеся в (1) производстве более высокого выхода смолы с более высокой температурой размягчения и (2) производстве смол, имеющих более низкую ненасыщенность. Следует особенно отметить, что только небольшое количество Низкокипящий полимерный продукт производится с использованием хлорида алюминия, тогда как в случае с содержание этого материала с промежуточной температурой кипения составляет около 10% от исходного сырья. Светлый цвет этих смол также особенно желателен. Они обычно имеют светлый или средний янтарный цвет и имеют цвет по Гарднеру. от 2 до 3. Цвет смолы определяют прямым сравнением цвета, полученного 2 мас.% раствором смолы в ксилолах, с показателем цвета Гарднера. , ( 1) , ( 2) , 10 % , 2 3 2 % . ТАБЛИЦА СРАВНЕНИЕ КАТАЛИЗАТОРОВ ПОЛИМЕРИЗАЦИИ Температура реакции, ' мас.% Катализатор на углеводородное сырье Время реакции, мин , 75-103 (24-39 ) 1,25-1 3 3 75-118 (24-48 ) 0,81-49 Продукт Извлекается как остаток после отгонки до температуры на кубе 540 атм.; Массовый % гидроуглеродного сырья ' 26 22 7 @ 210 Твердый 137 Цвет, Гарднер (разбавленный) 4 3 Серый, @ 60 15 6 20 1 Нелетучий, 3 часа 94 2 -85 2 24 часа 89 9 77 6 Зола, % 017 01 Продукт, извлеченный в виде остатка от отгонки до температуры куба 500 при 2 мм рт. ст. , ' % , , 75-103 ( 24-39 ) 1.25-1 3 3 75-118 ( 24-48 ) 0.81 -49 540 ; % ' 26 22 7 @ 210 137 , () 4 3 , @ 60 15 6 20 1 -, 3 94 2 -85 2 24 89 9 77 6 , % 017 01 500 @ 2 . -Выход, мас.% по -Углеводородному сырью 22 5 13 9 Масс.% Жидкий полимер на сырье 3 5 8 8 Йод № 120 148 Температура размягчения, -С 75 26-30 743,886: -, % - 22 5 13 9 % 3 5 8 8 120 148 , - 75 26-30 743,886: 743,886 5 ТАБЛИЦА 1 – продолжение. 743,886 5 1-. СРАВНЕНИЕ КАТАЛИЗАТОРОВ ПОЛИМЕРИЗАЦИИ 13, , продукт, выделенный в виде остатка после отгонки до температуры куба 500 с паром высокого давления в течение часов отпарки @ 500 . 13, , 500 @ 500 . Выход, мас.% от температуры размягчения углеводородного сырья, С. , % , . Цвет смолы 7 18 93 Светло-янтарный 23 8 93 Светло-янтарный (5 мл 0,2 реагента на 0,04-0,055 г образца). 7 18 93 23 8 93 ( 5 0 2 0 04-0 055 ). ЭКСПЕРИМЕНТ 1. 1. Другое преимущество катализируемой 13 полимеризации перед катализируемой полимеризацией заключается в том, что первые системы проявляют меньшую коррозионную активность в оборудовании из углеродистой стали. Это иллюстрируется сравнением данных, приведенных в таблице ниже. При получении этих данных 1 " 2 Полоски листов полированной углеродистой стали толщиной 1/16 дюйма помещали в реактор вместе с углеводородной загрузкой. После завершения полимеризации добавляли указанный катализатор. 13 , , , 1 " 2 " , 1/16 " , . После добавления катализатора реакционную смесь выдерживали при 50° в течение 48 часов, после чего стальные пластины удаляли, тщательно промывали и взвешивали. Данные показывают, что в системах, содержащих переменное количество воды, коррозионная активность систем была сильной, тогда как в системах 3 коррозии не наблюдалось. , 50 48 , , , , , 3 , . ТАБЛИЦА КОРРОЗИЯ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ В СИСТЕМАХ ПОЛИМЕРИЗАЦИИ Катализатор 0,75 % 3 1,0 % 3 % 2, во времени Углеводород (часы) Масса исходного материала Изменение длины полосы углеродистой стали " 2" /16" Коррозионное изменение ( фунт/кв. фут/год) Изменение веса полосы углеродистой стали размером 1 2 /16 дюймов (джины) Изменение коррозии (фунт/кв. фут/год) 48 0 057 50 48 0 103 ЭКСПЕРИМЕНТ 2. 0.75 % 3 1.0 % 3 % 2, () " 2 "/16 " () ( / /) 1 " 2 "/16 " () ( / /) 48 0 057 50 48 0 103 2. Была проведена серия экспериментов для определения влияния температуры реакции полимеризации. Подробности этих экспериментов показаны в таблице . Эти данные показывают, что во всем диапазоне температур от до 60°С практически одинаковые хорошие результаты были получены при с учетом выхода смолы, температуры размягчения, значений йодного числа, характеристической вязкости и цвета по Гарднеру. , 60 , , , , . Темп. . ( ) -0,0175 -0,0283 -0,232 -0,376 +.0006 +.0004 +.008 +.005 743 886 ТАБЛИЦА ( ) -0.0175 -0.0283 -0.232 -0.376 +.0006 +.0004 +.008 +.005 743,886 ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ПОЛИМЕРИЗАЦИИ Исходная нафта-катализатор 1 %/-30 меш 13 Температура реакции порошка, . 1 %/ -30 13 , . Удаление катализатора Выход смолы, мас.% от свойств исходной смолы . , % . Йод Нет Характеристическая вязкость Цвет 35 Осаждение при фильтрации 29,6 26 6 92 116 0,042 82 Светло-янтарный -40 0 45 60 Промывка водой и щелочью 26,5 18 29 8 32 5 30 9 89 90 90 91 104-110 37 2 3 2 3 Нафта Состав, мас. % Бензол Толуол 8 Ароматические соединения Парафины Диолефины Олефины Дистилляция, мас. % верхнего погона . 38 . 35 29.6 26 6 92 116 0.042 82 -40 0 45 60 26.5 18 29 8 32 5 30 9 89 90 90 91 104-110 0.037 2 3 2 3 , % 8 , % . 38 . 38 -70 С. 38 -70 . 130 С. 130 . > 130 С. > 130 . 19 6 9 4 2 < 1 < 1 1 1 14,5 5 65,5 60 2 17 -_ 3 9 22 39 9 59 52 7 2 3 5 Упаривают до температуры куба 260-270°С при 2-5 мм рт.ст. 19 6 9 4 2 < 1 < 1 1 1 14.5 5 65.5 60 2 17 -_ 3 9 22 39 9 59 52 7 2 3 5 260-270 2-5 . мл 0 2 реагента на 0,04-0 055 г смолы. 0 2 0.04-0 055 . ЭКСПЕРИМЕНТ 3. 3. Были проведены эксперименты для изучения влияния типа и концентрации катализатора на качество полученной смолы. Подробности этих экспериментов показаны в Таблице . , . Было обнаружено, что 1 , растворенный в н-гексане, твердый , включая порошкообразный , этилхлоридный раствор и нгексановая суспензия , могут быть вполне удовлетворительно использованы для получения высококачественных смолы. Могут использоваться вариации концентрации катализатора от 0,75% до 2,0% в зависимости от углеводородного сырья. 1 , -, , ,, ,, , 0 75 % 2 0 % . ТАБЛИЦА- - ВЛИЯНИЕ ТИПА И КОНЦЕНТРАЦИИ КАТАЛИЗАТОРА Сырье Нафта 1 Катализатор 3 - 13 мас. % он-лийдроуглерода Сырье 1 0 0 75 1 0 2 0 0 53 1 1 Метод добавления катализатора в твердом растворе 2 5 - Раствор н-гексана Раствор 1,0 Ксан (10 %) 1,0 Твердый порошок Температура реакции . 1 3 - 13 % - 1 0 0 75 1 0 2 0 0 53 1 1 2 5 - - 1.0 ( 10 %) 1.0 . Удаление катализатора 20 20 20 20 20 38 35 30 Осаждение и фильтрация Промывка горячей водой 61. 20 20 20 20 20 38 35 30 61. 743,886 Выход смолы ТАБЛИЦА -продолжение. 743,886 -. ВЛИЯНИЕ ТИПА И КОНЦЕНТРАЦИИ КАТАЛИЗАТОРА 20,8 28 2 29 6 35 2 22 8 26 0 Свойства смолы . 20.8 28 2 29 6 35 2 22 8 26 0 . Йод Нет Характеристическая вязкость Цвет Нафта 85 119 109 0 037 92 83 83 82 116 103 103 101 0,042 0 047 0 031 От светлого до средне-янтарного 1 3 Состав, мас. % Бензол 20 Толуол 9 Ароматические соединения 8 ( 1 Парафины 1 Диолефины 14 5 олефинов 65 5 Дистилляция, мас.% погона . 380 С 17 38-70 С 22 70-1300 С 59 > 1300 С 2 29,1 6,8 < 1 1 14 49,1 8 64 ЭКСПЕРИМЕНТ 4. 85 119 109 0 037 92 83 83 82 116 103 103 101 0.042 0 047 0 031 1 3 , % 20 9 8 ( 1 1 14 5 65 5 , % . 380 17 38-70 22 70-1300 59 > 1300 2 29.1 6.8 < 1 1 14 49.1 8 64 4. Также был протестирован ряд различных методов удаления катализатора, чтобы определить влияние этой переменной на свойства полученной смолы. Подробности этого исследования показаны в Таблице . В целом было обнаружено, что конкретный метод, используемый для извлечения смолы, не дает результатов. иметь большое значение для качества смолы. Испытанные методы включали осаждение 1 метиловым спиртом с последующей фильтрацией и промывку спиртом, каустиком или водой. , , 1 , , , . Как указывалось выше, удаление части изопреновой фракции дает важные преимущества в увеличении выхода смолы и уменьшении количества геля. В соответствии с этим вариантом осуществления изобретения фракция изопрена либо полностью удаляется, либо содержание изопрена регулируется фракционной перегонкой и/или или подходящее смешивание потоков. , , / . Выход жидкого полимера, кипящего между углеводородным сырьем, нафтой и смолой, зависит от состава сырья, концентрации катализатора и температуры. полная потеря компонентов корма. , 7 % . В диапазоне концентраций катализатора от 0,5 до 5% и диапазоне температур от -40 до +70°С выход жидкого полимера находится на желательно низком уровне? при условии, что изопреновая фракция сырья (фракция 20-38°С) составляет примерно 15% или менее от общего количества сырья. Следует понимать, что этот процесс полимеризации можно проводить либо при температуре отпаренного до кубового остатка 260-2700°С. при 2-5 мм рт.ст. 0 5 5 % -40 + 70 ' , ? ( 20-38 ) 15 % 260-2700 2-5 . мл 0 2 реагента на 0,04-0 055 г смолы. 0 2 0.04-0 055 . периодический или непрерывный способ. . Следующие примеры иллюстрируют этот вариант 60 изобретения: 60 : ЭКСПЕРИМЕНТ 5. 5. Была проведена серия сравнительных опытов с использованием исходного сырья, указанного в Таблице . В каждом эксперименте 500 частей ненасыщенного сырья перемешивали при температуре от 200 до 250°С. - , 500 200 250 . при этом добавляли 5 частей порошкообразного в течение 30 минут. Перемешивание продолжали еще 60 минут при 450°С, после чего содержимое реактора промывали 5% раствором 4 и затем водой при температуре около 500 С. 5 , 30 - 60 450 5 % 4 500 . Лигроин отгоняли при атмосферном давлении, а оставшуюся сырую смолу отгоняли до температуры куба 2700°С. 2700 . при давлении от 2 до 5 мм рт.ст. с получением светлоокрашенного смолистого продукта. Данные этой серии опытов сведены в таблицу ниже. 2 5 . Эти данные показывают, что сырье, содержащее 13 5 мас. или менее содержащей изопрен фракции, дает выход смолы от 35 2 до 37 1 мас.% при температуре размягчения смолы 900°С. В каждом случае выход жидкого полимера низок и составляет от 3 7 до 37 1 мас.%. 52 % Однако сырье (А), содержащее более 15 % фракции, содержащей изопрен, давало более низкие выходы (от 31,5 до 32,2 %), а также чрезмерно высокие выходы жидкого полимера (8-10 %). Это последнее сырье, в отличие от этого, также давало нерастворимый гель. к полностью растворимым продуктам, полученным из сырья и . Светлый цвет этих смол также особенно желателен. Они обычно имеют светло-янтарный цвет и имеют цвета по Гарднеру от 2 до 3. 13 5 - 35 2 37 1 % 900 3 7 52 % , () 15 % ( 31 5 32.2 %) ( 8-10 %) . 2 3. 25.5 29.4 743,886 ТАБЛИЦА 25.5 29.4 743,886 ВЛИЯНИЕ МЕТОДА ИЗВЛЕЧЕНИЯ КАТАЛИЗАТОРА Подаваемая нафта в мас.% катализатора на способ подачи углеводородов . ' % . Температура реакции С. .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 12:31:12
: GB743886A-">
: :
743887-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB743887A
[]
-А_р 1 -A_r 1 ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Изобретатели: УИЛЬЯМ КЭНТ и ОЛИВЕР ФРАНСИС ГАЛЛИК 743887 Дата подачи заявки Полная спецификация: 23 сентября 1954 г. : 743887 : 23, 1954. )) Дата подачи заявления : 2 октября 1953 г. )) : 2, 1953. № 27097/53. 27097/53. Полная спецификация опубликована: 25 января 1956 г. : 25, 1956. Индекс при приемке: -Класс 38( 4), ( 4:22 :62). : - 38 ( 4), ( 4:22 :62). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования в схемах управления высокочастотными электронными генераторами и в отношении них Мы, - , британская компания, имеющая зарегистрированный офис в , , , 2, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молитесь, чтобы нам был выдан патент, а метод его реализации был подробно описан в следующем заявлении: , - , , , , , 2, , , , :- Настоящее изобретение относится к схемам управления высокочастотными электронными генераторами и, более конкретно, к системам управления для поддержания постоянных условий нагрузки на генераторах, используемых в высокочастотных нагревательных устройствах. . Это было предложено в описании патента. 1
С № 670498 для ограничения колебательного тока в цепи генератора высокой частоты, приспособленного для использования в аппаратах высокочастотного нагрева, когда работа снимается путем смещения выпрямителей, питающих генератор высоким напряжением с напряжением смещения, связанным с током цепи резервуара Напряжение смещения частично создается обмоткой или обмотками, подключенными к цепи резервуара или к проводнику цепи резервуара, по которому проходит высокочастотный ток. 670,498 , , . Обмотка или обмотки подключены к выпрямителю смещения, выход которого изменяет смещение, приложенное к нейтральной точке трехфазного трансформатора, подающего возбуждение управляющего электрода на выпрямители высокого напряжения. - . При повышении температуры ферромагнитного материала до высокой температуры посредством высокочастотного нагрева возникают трудности с разработкой оборудования, способного эффективно работать в двух состояниях материала, а именно, когда она ниже точки Кюри и когда она выше точки Кюри. точка Кюри. Хорошо известно, что в этой точке сопротивление цепи увеличивается, а количество энергии, поглощаемой материалом, падает. Таким образом, если оборудование спроектировано для максимальной эффективности, когда температура ниже точки Кюри материала, скорость Повышение температуры материала выше этой точки будет сравнительно медленным, поскольку 3 поглощается лишь небольшое количество энергии. - , , , , , 3 . С другой стороны, если конструкция такова, что оптимальная производительность достигается при температуре материала выше точки Кюри, то при более низких температурах оборудование будет сильно перегружено. , . Хотя настоящее изобретение будет подробно описано со ссылкой на устройство вихретокового нагрева и средства управления, которые стремятся поддерживать подводимую мощность на постоянной работе, например, когда ферромагнитная заготовка проходит через точку Кюри, будет очевидно, что система управления может изменять подачу на генератор способами, подходящими для коррекции отклонений, которые возникают, например, когда генератор выходит из состояния колебаний, если работа прекращается на полную мощность или коэффициент мощности работы в диэлектрическом нагревателе. меняется в течение цикла нагрева. , - - , . Поскольку при вихретоковом нагреве ферромагнитных материалов нагрузка на генератор падает значительно выше точки Кюри, ток , подаваемый на генератор, также падает, и требуется управление «вверх», а не управление «вниз», как в случае, упомянутом выше, когда изменение нагрузки таково, что колебание генератора прекращается. - "" "" . Соответственно, изобретение обеспечивает схему управления высокочастотным электронным генератором, питаемым высоким напряжением от источника, включающего в себя трансформатор и управляемое сеткой средство выпрямления электрического разряда для выпрямления выходного сигнала указанного трансформатора, при этом упомянутое средство имеет управляющие электроды, возбуждаемые от переменного источника в фаза с вторичной обмоткой указанного трансформатора, содержащая средства, реагирующие на постоянный ток, потребляемый генератором от источника высокого напряжения, для изменения возбуждения управляющих электродов для поддержания мощности, подаваемой генератором; практически постоянна при изменении нагрузки на генератор. , , ; . (-_i 1, _I 743,887). Изобретение можно лучше понять из следующего описания со ссылкой на чертеж, сопровождающий предварительное описание, на котором фиг. 1 представляет собой блок-схему. ( -_ 1, _ 743,887 , , 1 генератора и питающего выпрямителя, управляемого в зависимости от постоянного тока, потребляемого генератором от выпрямителя. . На рис. 2 представлена принципиальная схема выпрямителя и средства реагирования на ток. 2 . На рис. 3 показаны две кривые изменения напряжения и тока, подаваемых на генератор, когда ферромагнитная деталь проходит через точку Кюри. 3 - - . На рис. 1 генератор 2 предназначен для выдачи номинальной выходной мощности, когда магнитный материал, обрабатываемый в рабочей катушке 3, имеет температуру выше точки Кюри, а напряжение постоянного тока, получаемое от дугового выпрямителя 1 для подачи на генератор. регулируется -20 заранее определенным образом в соответствии с постоянным током, подаваемым выпрямителем, для поддержания практически той же выходной мощности, когда температура образца ниже точки Кюри. 1 2 3 , . 1 -20 , . Выпрямитель 1 включает в себя схему управления смещением, которая реагирует на изменения . 1 . ток доступен в виде напряжения на резисторе 4, включенном последовательно с одним из проводников питания . 4 . На рис. 2 это напряжение приложено к нити или нагревателю диодного выпрямителя 5, работа которого будет объяснена позже. 2 5 . Трехфазный выпрямитель состоит из трех дуговых выпрямителей с сеточным управлением , 2 и 3, аноды которых соединены со вторичной обмоткой трехфазного трансформатора Т 1 (не показан). Возбуждение сетки выпрямителей может осуществляться от дополнительного источника питания. вторичная обмотка ТИС на основной Т. - , 2 3 - 1 ( ) . трансформатора Т 1, как указано, или от отдельного трансформатора, подключенного для питания сеток с потенциалами, имеющими фиксированное соотношение фаз с потенциалами на соответствующих им анодах. Фазы обмотки Тл подключаются по одной к каждой из сеток , 2 и . 3 через резисторы R1, R2 и R3 соответственно. 1 , 2 3 1, 2 3 . Возбуждение выпрямителей контролируется путем смещения нейтральной точки обмотки напряжением, реагирующим на изменения напряжения . Стоячее смещение, приложенное к нейтральной точке обмотки , осуществляется между заданным отводом и потенциометром и устанавливается, когда диод 5 непроводящий. - 5 -. Потенциометр 1 подключен к отдельному источнику постоянного тока. 1 . . Дидактический выпрямитель 5, на нить или нагреватель которого подается напряжение е, получаемое с резистора 4 (рис. 1), анод соединен через резистор 6 с движком потенциометра 1 и изменением проводимости диода . 5, реагирующие на изменение напряжения е, появляются на аноде диода 5. 5, 4 ( 1), 6 1 5 5. Для быстрого реагирования на изменение напряжения е катод 5 выполнен по существу нитевого типа. 5 . Мы предпочитаем подключать анод 5 через катодный повторитель 4 к нейтральной точке обмотки , которая обеспечивает большую чувствительность 70, позволяя резистору 6 быть большим и в то же время иметь низкое полное сопротивление. к схеме выпрямительной сетки, что предпочтительнее при использовании тиратронов и т.п. поднятый через точку Кюри, 80 вызывает уменьшение проводимости в диоде 5 и соответствующее увеличение напряжения , подаваемого на генератор, за счет увеличения положительного смещения, приложенного к управляющим электродам выпрямителей 95. Для каждого конкретного применения нагрева ползунок на потенциометре может быть отрегулированы для поддержания практически постоянных условий выходной мощности, как показано на рисунке 3. 5 4 70 6 75 , - - , 80 5 95 3. Напряжение и ток , подаваемые выпрямителем 90° на генератор, показаны на графике в зависимости от шкалы времени или температуры и претерпевают заметные изменения, когда работа проходит через точку Кюри. Из этого графика видно, что произведение напряжения и тока Ток ниже и выше точки Кюри примерно постоянен. 90 95 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 12:31:14
: GB743887A-">
: :
743888-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB743888A
[]
__ __ < _ ' '' А Х < _ ' '' ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 743,888 Изобретатели: ДЖЕЙМС ВИКТОР БАЛЛАРД и ЛЕОНАРД ПЕРСИВАЛЬ ДАК. 743,888 : - . Дата подачи полной спецификации: 5 октября 1954 г. : 5, 1954. Дата подачи заявки: 8 октября 1953 г. № 27711/53. : 8, 1953 27711 /53. Полная спецификация опубликована: 25 января 1956 г. : 25, 1956. Индекс при приемке: - Класс 29, (: 10). :- 29, (: 10). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Усовершенствования систем кондиционирования и холодильного оборудования. . Мы, , , компания, учрежденная в соответствии с законодательством Великобритании, по адресу 52 , , 1, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся о выдаче нам патента, будет конкретно описано. в следующем заявлении: - , , , , 52 , , 1, , , : - Изобретение относится к устройствам кондиционирования и холодильному оборудованию для мобильных или стационарных установок, а именно к аппаратам блочного типа, представляющим собой корпус, разделенный перегородкой на два отсека, один из которых содержит компрессор холодильника, двигатель внутреннего сгорания и конденсатор, а второй - компрессор холодильника. другой содержит испаритель, при этом блок приспособлен для установки в камеру хранения путем вставки корпуса через отверстие в стенке камеры так, что компрессорное и моторное отделение находятся снаружи, а испарительное отделение находится внутри камеры хранения. , , , , . До сих пор предлагалось снабдить такое устройство вентилятором в каждом отсеке для циркуляции воздуха, причем оба вентилятора приводятся во вращение от двигателя внутреннего сгорания. , . Согласно изобретению устройство для кондиционирования воздуха и охлаждения указанного типа агрегата снабжено электродвигателем, приспособленным для приведения в действие компрессора и одного или обоих вентиляторов, так что, когда нежелательно использовать двигатель внутреннего сгорания, доступна электроэнергия. , двигатель внутреннего сгорания не требуется запускать, а компрессор и один или оба вентилятора могут приводиться в движение электродвигателем. , , . Охлаждающее отделение установки, то есть отделение, содержащее испаритель, предпочтительно снабжено испарителем, который состоит из двух частей, каждая из которых примыкает к боковому отверстию, при этом две части разнесены друг от друга, образуя камеру вентилятора, содержащую вентилятор для всасывания. воздух охлаждается через боковые отверстия и вытесняется охлажденный воздух через заднее отверстие. , , , . Устройство предпочтительно снабжено 45 средствами размораживания, включая перепускной клапан, позволяющий компрессору подавать теплый сжатый газ в испаритель, а также пароперегреватель в моторном отсеке, отдельный от конденсатора, и В 50, нагреваемый теплым воздухом. выпустить поток из двигателя, при этом пароперегреватель приспособлен для испарения любого жидкого хладагента из испарителя во время размораживания и, таким образом, предотвращения попадания жидкости в компрессор. 55 На прилагаемых чертежах: Рисунок 1 представляет собой план со снятыми панелями отсека; На рис. 2 — вид сбоку со снятыми панелями отсеков; 60 Рисунок 3 — вид на -, Рисунок 1; Фигура 4 - вид на -, фигура 1; Фигура 5 представляет собой вид сбоку части 65 установки, если смотреть на другую сторону по сравнению с той, что показана на Фигуре 2; и Фигура 6 представляет собой схематическую блок-схему. 45 - , , 50 , 55 : 1 ; 2 ; 60 3 -, 1; 4 -, 1; 5 65 , 2; 6 . Устройство, изображенное на этих чертежах, содержит составной корпус 1, имеющий 70 два смежных отсека 2 и 3, которые объединены общим каркасом 4, при этом два отсека разделены и изолированы теплоизоляционной перегородкой или перегородкой 5, 75. Перегородка 5 может состоят из двух металлических листов, разнесенных друг от друга и заполненных любым подходящим теплоизоляционным материалом или могут быть деревянными. 1 70 2 3 4, 5 75 5 . Составной корпус 1 крепится к стенке 80 камеры хранения посредством болтов 6', проходящих через проушины 161, прикрепленные к каркасу 4 устройства. 1 80 6 6 ' 161 4 . Камера хранения может быть частью автофургона или железнодорожного грузовика, при этом в стенке 6 имеется отверстие, позволяющее вставить отсек или секцию 3. , 85 6 3 . В переднем отсеке содержится 2 р, «И, Ш»; 9 743,888 двигатель внутреннего сгорания 7, например бензиновый или дизельный двигатель, компрессор 8, электродвигатель 9, вентилятор 10 и блок змеевиков конденсатора 11, расположенный напротив переднего отверстия 12, снабженного защитным кожухом. решетка 13. 2 4 , " ", ''; 9 743,888 7, , 8, 9, 10 11, 12, 13. Электродвигатель 9 установлен в нижней части 14 переднего отсека или секции 2. 9 14 2. По бокам отсека 2 установлены воздуховыпускные отверстия в виде решеток или жалюзи (не показаны), а нижняя часть 14 также снабжена жалюзийными панелями. , , 2, 14 . Задняя секция или отсек 3 имеет отверстия по бокам и отверстие 18 на конце. Боковые отверстия снабжены просечно-вытяжными металлическими или подобными экранами 17. 3 18 17. Эта задняя секция 3 содержит испаритель, который состоит из двух частей 19, 19, каждая из которых примыкает к боковому отверстию, причем пространство между испарителями образует камеру для вентилятора 20, который, в показанном примере, приводится в движение небольшим электродвигателем 21. . 3 19, 19 , 20, , , 21. Двигатель внутреннего сгорания 7 имеет вал, снабженный автоматической односторонней муфтой 22, на которой установлен шкив 23 с -образной канавкой, а электродвигатель 9 имеет шкив 25, закрепленный на валу 27 его ротора. 7 - 22, - 23, 9 25 27. Компрессор 8 имеет вал, к которому прикреплен шкив 24. 8 24. Бесконечные приводные ремни 26 огибают шкивы 23 и 24, а также шкив на валу 31 вентилятора 10. Вал 31 опирается на подшипники 131, 131. 26 23 24 31 10 31 131, 131. Бесконечные приводные ремни 126 соединяют шкивы 23. Таким образом, при работе бензинового или дизельного двигателя и выключенном электродвигателе 9 компрессор 8 приводится в движение двигателем 7, который также на холостом ходу вращает ротор электродвигателя 9. 126 23 , , 9 8 7 9. Шкив 30 прикреплен к валу 31 и приводит в движение динамо-машину 121 для зарядки аккумулятора через бесконечный приводной ремень 29. 30 31 121 29. Двигатель внутреннего сгорания снабжен механизмом 50 самозапуска, имеющим шкив 51, приводящий в движение бесконечный ремень 52 вокруг шкива 53 на ведущем валу двигателя. Предусмотрен обычный выбрасывающий механизм 54 для отключения стартера после запуска двигателя. начал. - 50 51 52 53 - 54 . Аккумулятор 55 заряжается от динамо-машины 121 и подает электроэнергию для автостартера. Двигатель 21, приводящий в движение вентилятор 20, также получает электроэнергию от динамо-машины 121. 55 121 - 21 20 121. При необходимости, например, когда фургон-холодильник находится в гараже, где есть электрический ток, вместо двигателя 7 используется электродвигатель 9. , , - , 9 7. В данном случае компрессор приводится в движение шкивом двигателя 25, ремнями 126, шкивами 23, 24 и ремнями 26, при этом муфта 22 свободно вращается на холостом валу двигателя 7. 25, 126, 23, 24- 26, 22 7. В любом случае воздух, засасываемый вентилятором 10 над конденсатором 11, обдувается компрессором 8 и двигателем 7 и выходит через боковые отверстия отсека 2. 10 11 8 7 2. При этом воздух, засасываемый вентилятором в отсек 3 из камеры хранения 70, засасывается через змеевики испарителя 19, 19, охлаждается и снова выбрасывается в камеру через отверстие 18. 3 70 19, 19 18. В качестве альтернативы два вентилятора 10 и 20 могут быть установлены на общем валу, обозначенном пунктирными и пунктирными линиями, рисунок 2, то есть вал 31 может проходить из одного отсека 2 в другой 3 через втулку в переборке 5 в известных случаях. каким образом можно обойтись без двигателя 80 21. 10 20 75 , , 2, 31 2 3 5 80 21 . Блок-схема холодильной системы показана на рисунке 6. 6. Как показано на рисунке 6, отсек 2 содержит компрессор 8, конденсатор 55, змеевики 11, ресивер 56 жидкости и осушитель 57, теплообменник 58 и клапан оттаивания 59. 6, 2 8, 55 11 56 57, 58 59. В отсеке 3 размещены змеевики испарителя 19, 19, расширительный клапан 60, газовый термостат 61 и распределитель 90, головка 62. 3 19, 19, 60, 61 90 62. Обычный цикл охлаждения выглядит следующим образом: компрессор 8 подает хладагент в змеевики конденсатора 11 через трубку 63. Из конденсатора 11 он проходит 95 через трубку 64 в ресивер жидкости 56, через трубку 65 в осушитель 57 и так далее в теплообменник 58 через трубку 66. :- 8 11 63 11 95 64 56, 65 57 58 66. Теплообменник 58 содержит спиральную трубку 67, находящуюся внутри цилиндра 69 100. Жидкий хладагент проходит из теплообменника 58 через трубку 68 к расширительному клапану 60, а оттуда к распределительной головке 62 через трубку 70. Жидкость достигает змеевиков испарителя. 19, 19 от распределительной головки 105 62 посредством патрубков 71, 71. 58 67 69 100 58 68 60, 62 70 19, 19 105 62 71, 71. Газ из змеевиков испарителя 19, 19 всасывается из змеевиков по трубкам 72, 72 в теплообменник 58 и оттуда обратно в компрессор по трубе 73 110. Газовый термостат 61 регулирует подачу хладагента через расширительный клапан 60 в известным способом. 19, 19 72, 72 58 73 110 61 60 . Чтобы обеспечить размораживание испарителя 19, 19, байпасная труба 74 соединена с трубой 63, и эта байпасная труба 74 снабжена ручным клапаном 59 оттаивания. 19, 19, - 74 115 63 - 74 - 59. Обводная труба 74 заканчивается соединением трубы 70 120. Таким образом, когда клапан оттаивания 59 открывается, теплый хладагент будет течь непосредственно к распределительной головке 62, а оттуда к змеевикам испарителя 19, 19. - 74 70 120 59 62 19, 19. Теплообменник 58 расположен в потоке 125 теплого воздуха рядом с двигателем так, чтобы в период размораживания хладагент, выходящий из змеевиков испарителя 19, 19, нагревался достаточно, чтобы предотвратить попадание жидкости в компрессор 8 130. 58 125 19, 19, 8 130
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 12:31:14
: GB743888A-">
: :
743889-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB743889A
[]
Т А Е С И Ф И К Н Б, , ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 743,889 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 14 октября 1953 г. 743,889 : 14, 1953. № 28273/53. 28273/53. Заявление подано в Германии 20 октября 1952 г. 20, 1952. Полная спецификация опубликована: 25 января 1956 г. : 25, 1956. Индекс при приемке: -Класс 38 (4), (: 31 А). : - 38 ( 4), (: 31 ). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Аппарат для контроля уровня жидкости в сосуде Мы, , компания, зарегистрированная в соответствии с законодательством Германии, по адресу Блюменбергерштрассе 145, . , , , 145, . Гладбах, Рейнланд, Германия, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , , , , , : - Настоящее изобретение относится к устройству для контроля уровня жидкости в сосуде в производственном процессе, при этом жидкость имеет температуру, которая отличается от температуры окружающей среды, то есть либо теплее, либо холоднее окружающей среды. , , , . Уровень жидкости в сосуде можно контролировать с помощью системы, в которой поплавковый клапан регулирует приток или отток в соответствии с отклонениями уровня жидкости от заданного значения. Такие системы могут использоваться там, где наблюдаются небольшие отклонения уровня, которые могут компенсироваться случайными притоками или оттоками жидкости. , . Чтобы компенсировать такие незначительные отклонения уровня, клапан приоткрывают лишь слегка, так что поток через него невелик. Однако в случае вязкой жидкости существует опасность, что жидкость приведет к заклиниванию клапана. , , , . Согласно настоящему изобретению устройство для контроля уровня в сосуде жидкости, температура которой отличается от температуры окружающей среды, содержит термометр в сосуде на исходном уровне, чтобы реагировать на изменения температуры, вызванные изменениями уровня. жидкости и приспособлен для приведения в действие электрического переключателя в ответ на такие изменения температуры, а также реле, управляемое переключателем, для управления регулятором, который 3 регулирует уровень жидкости в сосуде. , , , , 3 . Изобретение имеет особое преимущество в случае вязких жидкостей, таких как клеи и пропиточные растворы, используемые в текстильной промышленности, но его можно использовать и с менее вязкими жидкостями. Предпочтительно, чтобы термометр или регулятор, который он приводит в действие, был устроен таким образом, чтобы реагировать на относительно медленно к изменениям температуры, чтобы избежать быстрых колебаний 50 уровня жидкости. Такого медленного реагирования можно добиться, установив устройство задержки между термометром и регулятором или поместив термометр в слой материала, который является относительно плохой 55 проводник тепла. 45 , , , , 50 , 55 . Использование таких мер временной задержки имеет то преимущество, что жидкость, необходимая для восполнения уровня, подается не малыми количествами, а большими скачками, что снижает 60 риск залипания клапана регулятора, так как клапан либо полностью открыт или по
... 68%
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB743886A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 743886 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 24 сентября 1953 г. – 743886 : 24, 1953 - № 26336/53. 26336/53. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 1 октября 1952 года. , 1952. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 1 октября 1952 года. 1, 1952. Заявка подана в Соединенных Штатах Америки 1 ноября 1952 г. Полная спецификация опубликована: 25 января 1956 г. 1, 1952 : 25, 1956. Индекс при приемке: -Класс 2(5), Р 2 Д 1 (А:В), Р 2 (К 7:П 1 А), Р 2 Р 6 (А; В:Х), Р 2 Т 1 С, Р 7 Д 1 (А:Х), Р 7 (К 2: Р 1 А), Р 7 Р 6 (А:В:Х), Р 7 Т 1 С. :- 2 ( 5), 2 1 (:), 2 ( 7: 1 ), 2 6 (; :), 2 1 , 7 1 (:), 7 ( 2: 1 ), 7 6 (::), 7 1 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования процесса получения нефтяных смол или относящиеся к нему Мы, НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКАЯ И ИНЖЕНЕРНАЯ КОМПАНИЯ , бывшая , корпорация, должным образом организованная и действующая в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, Элизабет, Нью-Джерси, Соединенные Штаты Америки настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся о выдаче нам патента, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , , , , , , , , , , 1 : - Настоящее изобретение относится к производству новых смол путем полимеризации, по существу, при отсутствии циклических диолефинов от 5 до 9, смесей олефинов, полученных в результате контролируемых операций парового крекинга. , 5 9 , . Для целей настоящего изобретения фракции, такие как нафта и газойль, предпочтительно подвергаются крекингу при относительно низких давлениях и температурах от 538 до 815°С в присутствии пара и в течение относительно короткого времени контакта. Полученные потоки газа и жидкости содержат большое количество количества диолефинов и олефинов в диапазоне от 5 до 14. Поскольку поток, используемый в настоящем изобретении, с температурой кипения от 20 до 170 , имеет очень сложный состав, ароматические соединения, такие как бензол и толуол, и ксилолы не могут быть получены из него. обычными методами дистилляции. Присутствие различных реакционноспособных диолефинов и реакционноспособных третичных олефинов предотвращает экстракцию ароматических соединений такими агентами, как фенол или фурфурол, поскольку образуется большое количество осадка. Таким образом, процесс восстановления этих ароматических соединений включает комбинацию селективных стадий. необходимо использовать для извлечения относительно чистых химических компонентов. , , 538 815 5 14 , 20 170 , , , - . Используя начальную, мягкую термическую выдержку фракции 5- или даже и , содержащей олефины, диолефины, циклические диолефины и ароматические соединения, при температуре 40-140 и достаточном времени пребывания, циклолЦена 3 с Цена 4 пентадиен и метилциклопентадиен димеризуются и удаляются в виде димеров из нижней части дистилляционной колонны. Эта колонна работает для предотвращения любой существенной деполимеризации циклодиенов. Головной погон, состоящий из недимеризованной части, содержит в основном олефины с прямой цепью. и диолефины 50 и ароматические соединения. , 5-, , , , , 40 '-140 , 3 4 45 , , 50 . Полимеризацию реакционноспособных компонентов в этом потоке проводят в присутствии катализатора полимеризации Фриделя-Крафтса. В контролируемых условиях полимеризации ароматические соединения, присутствующие в потоке, практически не входят в получаемые полимерные смолы и происходит хорошая полимеризация. получают реакционноспособные алифатические олефины и диолефины. Главным образом, третичные алифатические 60 олефины и алифатические диолефины входят в образующиеся полимеры и, таким образом, удаляются из потока, обогащенного ароматическими соединениями. - 55 , - , 60 . Доля нефтяной фракции парового крекинга, кипящей ниже 38°С, 65 предпочтительно между 20°С и 38°С, после разделения димеров предпочтительно составляет не более 15 мас.%о. - 38 , 65 20 38 , , 15 , %. Желательно, чтобы нефтяная фракция парового крекинга содержала не более 3-5-70 мас.% изопрена. - 3 5 70 % . Реакцию полимеризации можно проводить при температуре от 0 до 50°С. Когда катализатором полимеризации является фторид бора, предпочтительно, чтобы температура составляла от 73 до 30-10°С. 0 50 73 30 10 . Недимеризованная часть нефтяной фракции парового крекинга может быть отделена от димеров фракционной перегонкой. Продукт полимерной смолы может быть очищен от мономеров в вакууме. 2 80 . Настоящее изобретение включает способ получения нефтяных полимеров, который включает стадии термической обработки нефтяной фракции парового крекинга, кипящей от 20 до 170°С, при температуре . - - 85 20 170 , . /- 1 - между 40 и 140°С в течение времени, достаточного для димеризации циклических С1-С диолефинов, отделения недимеризованного материала, обработки при температуре от -50 до 70°С указанного недимеризованного материала катализатором Фриделя Крафтса, и отделение полученных смол от непрореагировавшей фракции. Нефтяная фракция парового крекинга предпочтительно кипит при температуре ниже 140°С, в частности, при температуре от 25 до 140°С и наиболее предпочтительно при температуре от 25°С. Нефтяную фракцию парового крекинга, когда она по существу не содержит циклодиенов, предпочтительно фракционируют для удаления по меньшей мере половина изопренсодержащей фракции, кипящей ниже 380°С. Удаление изопрена приводит к увеличению выхода смолы, снижению выхода жидкого полимера и заметному уменьшению количества нерастворимого геля. Головной погон, с удалением изопрена или без него, представляет собой сырой продукт. материал данного изобретения для изготовления высококачественных смол. /- 1 - 40 140 , , , , -50 70 , , 140 25 140 25 - - 380 , , , . Этот поток полимеризуют в присутствии катализатора Фриделя-Крафта при температуре от 50°С до 70°С. -' 50 70 . в условиях хорошего перемешивания. Когда в качестве катализатора полимеризации используется , предпочтительны температуры в диапазоне от -30°С до -10°С. Когда используют катализатор на основе галогенида алюминия, такого как хлорид алюминия или бромид алюминия, температуры в диапазоне Предпочтительны температуры от -40 до 70°С. При С содержание олефинов заметно; предпочтительны несколько более низкие температуры полимеризации, так как в противном случае при повышенных температурах олефины и диолефины С, такие как пиперилен и изопрен, вступят в реакцию с образованием нежелательного низкомолекулярного материала. Если желательно изолировать эти компоненты, их следует удалить фракционной перегонкой, т.е. 38 С. , , , -30 -10 , -40 70 , ; , ' , . -38 . 38 70 С. 38 70 . = 70-130 С. = 70-130 . + С. + . 0-30 Масс. % 25-50,, 15,, 0-5, стадия тионирования перед стадией полимеризации. 0-30 % 25-50,, 15,, 0-5,, . Типичные катализаторы Фриделя-Крафт включают фторид бора, хлорид алюминия и бромид алюминия. -' , . Реакцию полимеризации можно проводить в виде суспензии, в неподвижном слое, в жидкой фазе или с псевдоожиженным катализатором. Катализатор можно добавлять непрерывно или периодически. Можно использовать любые другие практические и эффективные методы добавления катализатора и реагентов. В качестве катализатора используется газ, такой как фторид бора, жидкий материал, вступающий в реакцию, должен быть хорошо перемешан, чтобы обеспечить адекватное насыщение жидкости газом. Твердые катализаторы или такие катализаторы, которые могут быть суспендированы на твердом носителе или включены в него, могут использоваться в фиксированных Операции со слоем или движущимся слоем. При желании катализатор можно растворить или суспендировать в каком-либо подходящем растворителе перед добавлением к потоку, содержащему олефины и диолефины. , , , , . Наименьшее время контакта катализатора, необходимое для удаления минимального количества шламового материала и в то же время для получения смолы хорошего качества, является важным и решающим фактором в обеспечении удовлетворительного процесса. - , , . При желании некоторая часть фракции может быть удалена перегонкой на последующей стадии, хотя для производства хороших смол это не является необходимым. Обычно от 0,25 до 5,0, предпочтительно от 0,5 до 3,0% от количества катализатора. по сумме углеводородов дает вполне удовлетворительные результаты. , , , 0 25 5 0 0 5 3 0 % . В таблице показаны диапазоны составов, которые можно использовать в качестве исходного материала для этих смол. Состав Бензол Толуол 8 Ароматические соединения Диолефины Олефины Парафины 15-30 мас. %/ 3-10,, < 1,, 11-25,, 70-29, ; 0-5. Содержание диолефинов в смеси получали путем взаимодействия смеси от 1,5 до 3,0 мл образца и 2,5 мл хлормалеинового ангидрида (разбавленного 2 мл бензола, содержащего 0,11% третичного бутилкатехина) в течение 3 лет. 90 часов при 100 С; и перегонку с водяным паром полученной реакционной смеси в течение 2 часов для извлечения 1 (1 моль/моль диолефина). 8 15-30 %/ 3-10,, < 1,, 11-25,, 70-29,; 0-5, 1 5 3 0 2 5 ( 2 0 11 % ) 3 90 100 ; 2 1 ( 1 / ). Следующее описание следует читать вместе с прилагаемой фигурой , показывающей схематический план осуществления изобретения, хотя оно не предназначено строго ограничивать изобретение этим. Приведенные исходные материалы и условия реакции являются особенно подходящими для использования с бором. фторид в качестве катализатора. - . Фракцию нафты парового крекинга с температурой кипения от 75°С до 115°С по линии 1 подают в термическую камеру 2. Нафта крекинга содержит компоненты С, С и С 7 в массовой концентрации около 30, 40 и 30 %. соответственно, в термической камере 2 нафта нагревается в течение периода от 4 до 8 часов при температуре от 80°С до 140°С для селективной димеризации циклических диолефинов С и С до димерной формы. Эта операция дает практически полную димеризацию циклопентадиена и циклопентадиена. метилциклопентадиен, присутствующий во фракции. Термически насыщенный поток переносится по линии 3 в промежуточную точку дистилляционной колонны 4 для удаления димеризованных таким образом циклических диолефинов. Поток крекинга из линии 3 добавляется примерно в средней точке колонны 4, имеющий от 20 до 30 тарелок и который работает в условиях температуры и давления, предотвращающих деполимеризацию димеризованных циклодиолефинов. При желании в нижнюю часть колонны можно нагнетать пар. Из верхней части А колонны 4 поток пара, кипящий от 25 О до 120 С. 75 115 1 2 ,, , 7 30, 40, 30 % 2, 4 8 80 140 , , 3 4 1 743,886 743,886 3 4 20 30 4 25 120 . удаляется по линии 6. Часть потока пара в линии 6 проходит по линиям 7 и 10 через конденсатор 9 для возврата на первую или вторую тарелку колонны 4 в качестве орошения. Остальная часть потока пара 6 проходит по линиям 8 и 11, в промежуточную часть колонны 13. При желании часть потока 8 можно направить непосредственно по линиям 12 и 20 в реактор полимеризации 21. Со-С, циклические диолефины удаляются на 90% в виде димеров из кубового потока через линия 55 из нижней части колонны 4. Температура куба колонны 4 не должна превышать 1400°, чтобы избежать нежелательной деполимеризации димеров циклических диолефинов при отделении других типов углеводородов от димеров. Для оптимальной работы давление от 5 до В башне 4 сверху вниз поддерживаются давление 10 фунтов на квадратный дюйм и температура от 90 до 1400°С. 6 6 7 10 9 4 6 8 11 13 , 8 12 20 21 -, 90% 55 4 4 1400 , 5 10 90 1400 4. Башня 13 может иметь от 30 до 40 тарелок. Потоки пара из линий 8 и 11 подаются в колонну 13 через тарелку 10-20. Башня работает для удаления практически всего углерода, материала с температурой кипения 25-50°С. 13 30 40 8 11 13 10-20 , 25-50 . Материал удаляется из верхней части колонны 13 по линиям 14 и 16. Часть потока пара 14 проходит по линиям 15 и 18 через конденсатор 17 и возвращается в колонну 13 в качестве флегмы. Поток нафты, свободный от углерода. Материал 5 и циклические диолефины, богатый бензолом, толуолом, олефинами и , а также ациловыми диолефинами, удаляется из колонны 13 по линии 19 и подается в реактор полимеризации 21 по линии 20. , 13 14 16 14 15 18 17 13 , 5 , , , , , , 13 19 21 20. Реактор полимеризации 21 оборудован подходящими средствами перемешивания, такими как мешалка 22, а также подходящими средствами внутреннего и внешнего охлаждения. материал образуется при более низкой температуре полимеризации. Катализатор, например, , добавляется по линии 40 и контактирует с потоком сырья из линии 20 в течение периода от 5 до 10 минут. Полимер и непрореагировавший материал удаляются из реактор по линии 23 к водяной моечной машине 25, которая снабжена рубашкой 24 для соответствующего нагрева или охлаждения содержимого моечной машины для регулирования температуры до 40-650°С. 21 22 -100 100 , ,, , 40, 20 5 10 23 25 24 40-650 . Воду или водно-спиртовую смесь добавляют по линии 41. Промыватель оборудован подходящими средствами перемешивания 26. Катализатор инактивируется и удаляется из промывателя 25 по линии 27 в водной фазе. 41 26 , 25 27 . Лигроин, содержащий растворенный и диспергированный полимер, подается по линии 28 в колонну 29. Башня 29 работает в условиях, обеспечивающих получение верхнего потока через линии 30 и 31, который содержит ароматические соединения (бензол и толуол) и относительно свободен от материалов, образующих шламы. при экстракционных операциях такими реагентами, как фенол или фурфурол, применяемыми для извлечения бензола и толуола. Неполимеризованные пары удаляются по линиям 30 и 31, при этом часть потока паров возвращается по линиям 32 и 34 через конденсатор 33 обратно в колонну 29. в виде флегмы. Полимеризованный продукт смолы удаляется по линии 36, а часть рециркулируется по линиям 38 и 35 через конденсатор 37 для обеспечения тепла, необходимого для дистилляции в колонне 29. Смола удаляется в виде потока продукта по линии 39. Продукт смолы может, если желательно, подвергнуть дополнительной отгонке для доведения температуры размягчения смолы до желаемого значения. 28 29 29 30 31, ( ) 30 31, 32 34 33 29 36 38 35 37 29 39 , , . Изобретение описано более подробно с помощью следующих примеров и прилагаемых фигур, хотя оно не предназначено для ограничения объема изобретения ПРИМЕРОМ 1. , 1. Пар крекированного дистиллята, практически весь из которого (951 %) кипел при температуре от 250 до 1350°С, выдерживался в течение 7 часов при температуре 1200°С для димеризации практически всех циклодиенов. Фракция (250°С-95°С) имела следующий вес: :", состав. ( 951 %) 250 1350 ., 7 1200 ( 250 -95 ) :", . Бензолдиолефины Парафины Олефины 24,3% 20,8% 5,0% Остаток Этот материал (198 частей по массе) затем перемешивали при 200°, добавляя 5 частей порошкообразного 105 (30 меш) в течение периода: минут. Перемешивание продолжали. в течение дополнительных 15 минут, после чего содержимое реактора промывали 5% раствором и трижды водой. После отгонки при давлении 110 7 мм до температуры внизу 2000° получали 73 части светлой смолы. Эту смолу твердый продукт при комнатной температуре, имел температуру размягчения кольца и шара 935°С и йодное число 115 () 80 2. 24.3 % 20.8 % 5.0 % ( 198 ) 200 5 105 , ( 30 ) : 15 , 5 % 110 7 2000 73 , 935 115 () 80 2. ПРИМЕР 2. 2. Для иллюстрации использования в качестве катализатора представлен прилагаемый рисунок 2. Дистиллят парового крекинга, кипящий преимущественно в диапазоне 120°С от 25 до 1300°С, подается по линии 51 в термическую камеру для выдержки, где циклопентадиены практически полностью превращаются. на димеры. Термически пропитанный продукт подается по линии 52 в среднюю секцию дистилляционной колонны, работающей под вакуумом или паром, для удаления димеров циклодиена в виде потока концентрата 53 из нижней части колонны. Недимеризованная часть , С 8 подается в виде потока 54 в приемный и рефлюксный барабан, где часть возвращается в верхнюю часть ректификационной колонны по линиям 55 и 56 в качестве флегмы. Часть при желании может быть удалена из системы по линии 59. часть C1-C8 подается по линиям 58 и 60 в зону полимеризации. При желании часть или весь поток 58 может быть перепущен в зону удаления C1 и затем возвращен в основной поток по линии 57. для полимеризации. После добавления катализатора через вход 63 поток подвергается полимеризации примерно при комнатной температуре. Полимеризованную реакционную смесь 64 пропускают через зону удаления катализатора и оттуда в виде потока 65 в зону дистилляции. Из этой зоны дистилляции Поток паров ,- 8 66 удаляется и может быть использован для выделения ароматических компонентов. Фракцию сырой смолы 67 подают в зону дистилляции, из которой поток 68 жидкого полимера удаляют с головным погоном, а готовую смолу 69 удаляют в виде кубового продукта. Процесс может осуществляться как периодическим, так и непрерывным способом. , , 2 - 120 25 1300 51 52 , , 53 , , 8, 54 55 56 , , 59 , ,- 8, 58 60 , 58 - , 57 , 63, 64 65 , ,- 8 66 67 68 69 . Смолы, полученные, как описано выше, представляют собой продукты янтарного цвета, имеющие температуру размягчения в диапазоне от 70 до 105°С, и обычно имеют выход от 15 до 35% по углеводородному сырью. Примеры получения и свойства таких смол приведены в примерах и разделах. Таблицы следующие. 70 105 15 35 % - . ПРИМЕР 3: 3: Смолы, полученные с использованием катализаторов 1 3 , имеют многочисленные преимущества по сравнению со смолами, полученными с использованием других катализаторов Фриделя-Крафта, таких как , хотя последний можно использовать. 1 3 - , . Эти положения хорошо иллюстрируются данными следующих примеров. . Углеводородное сырье представляет собой смесь верхних фракций установок восстановления циклопентадиена, кипящих от 20 до 135°. В качестве катализаторов использовали как твердый 1, так и газообразный , а также оценивали и сравнивали результаты в производстве смол. Реакции Реакции 3 обрабатывали добавлением к реакционной смеси 2,5 % метилового спирта с последующей фильтрацией. Реакции 3 обрабатывали добавлением к реакционной смеси изопропилового спирта с последующей промывкой водой. Условия реакции и полученные данные по продуктам представлены в таблице. Я. - 20 135 1, , , 2 5 % , 3 , . Эти данные иллюстрируют преимущества -катализа, заключающиеся в (1) производстве более высокого выхода смолы с более высокой температурой размягчения и (2) производстве смол, имеющих более низкую ненасыщенность. Следует особенно отметить, что только небольшое количество Низкокипящий полимерный продукт производится с использованием хлорида алюминия, тогда как в случае с содержание этого материала с промежуточной температурой кипения составляет около 10% от исходного сырья. Светлый цвет этих смол также особенно желателен. Они обычно имеют светлый или средний янтарный цвет и имеют цвет по Гарднеру. от 2 до 3. Цвет смолы определяют прямым сравнением цвета, полученного 2 мас.% раствором смолы в ксилолах, с показателем цвета Гарднера. , ( 1) , ( 2) , 10 % , 2 3 2 % . ТАБЛИЦА СРАВНЕНИЕ КАТАЛИЗАТОРОВ ПОЛИМЕРИЗАЦИИ Температура реакции, ' мас.% Катализатор на углеводородное сырье Время реакции, мин , 75-103 (24-39 ) 1,25-1 3 3 75-118 (24-48 ) 0,81-49 Продукт Извлекается как остаток после отгонки до температуры на кубе 540 атм.; Массовый % гидроуглеродного сырья ' 26 22 7 @ 210 Твердый 137 Цвет, Гарднер (разбавленный) 4 3 Серый, @ 60 15 6 20 1 Нелетучий, 3 часа 94 2 -85 2 24 часа 89 9 77 6 Зола, % 017 01 Продукт, извлеченный в виде остатка от отгонки до температуры куба 500 при 2 мм рт. ст. , ' % , , 75-103 ( 24-39 ) 1.25-1 3 3 75-118 ( 24-48 ) 0.81 -49 540 ; % ' 26 22 7 @ 210 137 , () 4 3 , @ 60 15 6 20 1 -, 3 94 2 -85 2 24 89 9 77 6 , % 017 01 500 @ 2 . -Выход, мас.% по -Углеводородному сырью 22 5 13 9 Масс.% Жидкий полимер на сырье 3 5 8 8 Йод № 120 148 Температура размягчения, -С 75 26-30 743,886: -, % - 22 5 13 9 % 3 5 8 8 120 148 , - 75 26-30 743,886: 743,886 5 ТАБЛИЦА 1 – продолжение. 743,886 5 1-. СРАВНЕНИЕ КАТАЛИЗАТОРОВ ПОЛИМЕРИЗАЦИИ 13, , продукт, выделенный в виде остатка после отгонки до температуры куба 500 с паром высокого давления в течение часов отпарки @ 500 . 13, , 500 @ 500 . Выход, мас.% от температуры размягчения углеводородного сырья, С. , % , . Цвет смолы 7 18 93 Светло-янтарный 23 8 93 Светло-янтарный (5 мл 0,2 реагента на 0,04-0,055 г образца). 7 18 93 23 8 93 ( 5 0 2 0 04-0 055 ). ЭКСПЕРИМЕНТ 1. 1. Другое преимущество катализируемой 13 полимеризации перед катализируемой полимеризацией заключается в том, что первые системы проявляют меньшую коррозионную активность в оборудовании из углеродистой стали. Это иллюстрируется сравнением данных, приведенных в таблице ниже. При получении этих данных 1 " 2 Полоски листов полированной углеродистой стали толщиной 1/16 дюйма помещали в реактор вместе с углеводородной загрузкой. После завершения полимеризации добавляли указанный катализатор. 13 , , , 1 " 2 " , 1/16 " , . После добавления катализатора реакционную смесь выдерживали при 50° в течение 48 часов, после чего стальные пластины удаляли, тщательно промывали и взвешивали. Данные показывают, что в системах, содержащих переменное количество воды, коррозионная активность систем была сильной, тогда как в системах 3 коррозии не наблюдалось. , 50 48 , , , , , 3 , . ТАБЛИЦА КОРРОЗИЯ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ В СИСТЕМАХ ПОЛИМЕРИЗАЦИИ Катализатор 0,75 % 3 1,0 % 3 % 2, во времени Углеводород (часы) Масса исходного материала Изменение длины полосы углеродистой стали " 2" /16" Коррозионное изменение ( фунт/кв. фут/год) Изменение веса полосы углеродистой стали размером 1 2 /16 дюймов (джины) Изменение коррозии (фунт/кв. фут/год) 48 0 057 50 48 0 103 ЭКСПЕРИМЕНТ 2. 0.75 % 3 1.0 % 3 % 2, () " 2 "/16 " () ( / /) 1 " 2 "/16 " () ( / /) 48 0 057 50 48 0 103 2. Была проведена серия экспериментов для определения влияния температуры реакции полимеризации. Подробности этих экспериментов показаны в таблице . Эти данные показывают, что во всем диапазоне температур от до 60°С практически одинаковые хорошие результаты были получены при с учетом выхода смолы, температуры размягчения, значений йодного числа, характеристической вязкости и цвета по Гарднеру. , 60 , , , , . Темп. . ( ) -0,0175 -0,0283 -0,232 -0,376 +.0006 +.0004 +.008 +.005 743 886 ТАБЛИЦА ( ) -0.0175 -0.0283 -0.232 -0.376 +.0006 +.0004 +.008 +.005 743,886 ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ПОЛИМЕРИЗАЦИИ Исходная нафта-катализатор 1 %/-30 меш 13 Температура реакции порошка, . 1 %/ -30 13 , . Удаление катализатора Выход смолы, мас.% от свойств исходной смолы . , % . Йод Нет Характеристическая вязкость Цвет 35 Осаждение при фильтрации 29,6 26 6 92 116 0,042 82 Светло-янтарный -40 0 45 60 Промывка водой и щелочью 26,5 18 29 8 32 5 30 9 89 90 90 91 104-110 37 2 3 2 3 Нафта Состав, мас. % Бензол Толуол 8 Ароматические соединения Парафины Диолефины Олефины Дистилляция, мас. % верхнего погона . 38 . 35 29.6 26 6 92 116 0.042 82 -40 0 45 60 26.5 18 29 8 32 5 30 9 89 90 90 91 104-110 0.037 2 3 2 3 , % 8 , % . 38 . 38 -70 С. 38 -70 . 130 С. 130 . > 130 С. > 130 . 19 6 9 4 2 < 1 < 1 1 1 14,5 5 65,5 60 2 17 -_ 3 9 22 39 9 59 52 7 2 3 5 Упаривают до температуры куба 260-270°С при 2-5 мм рт.ст. 19 6 9 4 2 < 1 < 1 1 1 14.5 5 65.5 60 2 17 -_ 3 9 22 39 9 59 52 7 2 3 5 260-270 2-5 . мл 0 2 реагента на 0,04-0 055 г смолы. 0 2 0.04-0 055 . ЭКСПЕРИМЕНТ 3. 3. Были проведены эксперименты для изучения влияния типа и концентрации катализатора на качество полученной смолы. Подробности этих экспериментов показаны в Таблице . , . Было обнаружено, что 1 , растворенный в н-гексане, твердый , включая порошкообразный , этилхлоридный раствор и нгексановая суспензия , могут быть вполне удовлетворительно использованы для получения высококачественных смолы. Могут использоваться вариации концентрации катализатора от 0,75% до 2,0% в зависимости от углеводородного сырья. 1 , -, , ,, ,, , 0 75 % 2 0 % . ТАБЛИЦА- - ВЛИЯНИЕ ТИПА И КОНЦЕНТРАЦИИ КАТАЛИЗАТОРА Сырье Нафта 1 Катализатор 3 - 13 мас. % он-лийдроуглерода Сырье 1 0 0 75 1 0 2 0 0 53 1 1 Метод добавления катализатора в твердом растворе 2 5 - Раствор н-гексана Раствор 1,0 Ксан (10 %) 1,0 Твердый порошок Температура реакции . 1 3 - 13 % - 1 0 0 75 1 0 2 0 0 53 1 1 2 5 - - 1.0 ( 10 %) 1.0 . Удаление катализатора 20 20 20 20 20 38 35 30 Осаждение и фильтрация Промывка горячей водой 61. 20 20 20 20 20 38 35 30 61. 743,886 Выход смолы ТАБЛИЦА -продолжение. 743,886 -. ВЛИЯНИЕ ТИПА И КОНЦЕНТРАЦИИ КАТАЛИЗАТОРА 20,8 28 2 29 6 35 2 22 8 26 0 Свойства смолы . 20.8 28 2 29 6 35 2 22 8 26 0 . Йод Нет Характеристическая вязкость Цвет Нафта 85 119 109 0 037 92 83 83 82 116 103 103 101 0,042 0 047 0 031 От светлого до средне-янтарного 1 3 Состав, мас. % Бензол 20 Толуол 9 Ароматические соединения 8 ( 1 Парафины 1 Диолефины 14 5 олефинов 65 5 Дистилляция, мас.% погона . 380 С 17 38-70 С 22 70-1300 С 59 > 1300 С 2 29,1 6,8 < 1 1 14 49,1 8 64 ЭКСПЕРИМЕНТ 4. 85 119 109 0 037 92 83 83 82 116 103 103 101 0.042 0 047 0 031 1 3 , % 20 9 8 ( 1 1 14 5 65 5 , % . 380 17 38-70 22 70-1300 59 > 1300 2 29.1 6.8 < 1 1 14 49.1 8 64 4. Также был протестирован ряд различных методов удаления катализатора, чтобы определить влияние этой переменной на свойства полученной смолы. Подробности этого исследования показаны в Таблице . В целом было обнаружено, что конкретный метод, используемый для извлечения смолы, не дает результатов. иметь большое значение для качества смолы. Испытанные методы включали осаждение 1 метиловым спиртом с последующей фильтрацией и промывку спиртом, каустиком или водой. , , 1 , , , . Как указывалось выше, удаление части изопреновой фракции дает важные преимущества в увеличении выхода смолы и уменьшении количества геля. В соответствии с этим вариантом осуществления изобретения фракция изопрена либо полностью удаляется, либо содержание изопрена регулируется фракционной перегонкой и/или или подходящее смешивание потоков. , , / . Выход жидкого полимера, кипящего между углеводородным сырьем, нафтой и смолой, зависит от состава сырья, концентрации катализатора и температуры. полная потеря компонентов корма. , 7 % . В диапазоне концентраций катализатора от 0,5 до 5% и диапазоне температур от -40 до +70°С выход жидкого полимера находится на желательно низком уровне? при условии, что изопреновая фракция сырья (фракция 20-38°С) составляет примерно 15% или менее от общего количества сырья. Следует понимать, что этот процесс полимеризации можно проводить либо при температуре отпаренного до кубового остатка 260-2700°С. при 2-5 мм рт.ст. 0 5 5 % -40 + 70 ' , ? ( 20-38 ) 15 % 260-2700 2-5 . мл 0 2 реагента на 0,04-0 055 г смолы. 0 2 0.04-0 055 . периодический или непрерывный способ. . Следующие примеры иллюстрируют этот вариант 60 изобретения: 60 : ЭКСПЕРИМЕНТ 5. 5. Была проведена серия сравнительных опытов с использованием исходного сырья, указанного в Таблице . В каждом эксперименте 500 частей ненасыщенного сырья перемешивали при температуре от 200 до 250°С. - , 500 200 250 . при этом добавляли 5 частей порошкообразного в течение 30 минут. Перемешивание продолжали еще 60 минут при 450°С, после чего содержимое реактора промывали 5% раствором 4 и затем водой при температуре около 500 С. 5 , 30 - 60 450 5 % 4 500 . Лигроин отгоняли при атмосферном давлении, а оставшуюся сырую смолу отгоняли до температуры куба 2700°С. 2700 . при давлении от 2 до 5 мм рт.ст. с получением светлоокрашенного смолистого продукта. Данные этой серии опытов сведены в таблицу ниже. 2 5 . Эти данные показывают, что сырье, содержащее 13 5 мас. или менее содержащей изопрен фракции, дает выход смолы от 35 2 до 37 1 мас.% при температуре размягчения смолы 900°С. В каждом случае выход жидкого полимера низок и составляет от 3 7 до 37 1 мас.%. 52 % Однако сырье (А), содержащее более 15 % фракции, содержащей изопрен, давало более низкие выходы (от 31,5 до 32,2 %), а также чрезмерно высокие выходы жидкого полимера (8-10 %). Это последнее сырье, в отличие от этого, также давало нерастворимый гель. к полностью растворимым продуктам, полученным из сырья и . Светлый цвет этих смол также особенно желателен. Они обычно имеют светло-янтарный цвет и имеют цвета по Гарднеру от 2 до 3. 13 5 - 35 2 37 1 % 900 3 7 52 % , () 15 % ( 31 5 32.2 %) ( 8-10 %) . 2 3. 25.5 29.4 743,886 ТАБЛИЦА 25.5 29.4 743,886 ВЛИЯНИЕ МЕТОДА ИЗВЛЕЧЕНИЯ КАТАЛИЗАТОРА Подаваемая нафта в мас.% катализатора на способ подачи углеводородов . ' % . Температура реакции С. .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 12:31:12
: GB743886A-">
: :
743887-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB743887A
[]
-А_р 1 -A_r 1 ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Изобретатели: УИЛЬЯМ КЭНТ и ОЛИВЕР ФРАНСИС ГАЛЛИК 743887 Дата подачи заявки Полная спецификация: 23 сентября 1954 г. : 743887 : 23, 1954. )) Дата подачи заявления : 2 октября 1953 г. )) : 2, 1953. № 27097/53. 27097/53. Полная спецификация опубликована: 25 января 1956 г. : 25, 1956. Индекс при приемке: -Класс 38( 4), ( 4:22 :62). : - 38 ( 4), ( 4:22 :62). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования в схемах управления высокочастотными электронными генераторами и в отношении них Мы, - , британская компания, имеющая зарегистрированный офис в , , , 2, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молитесь, чтобы нам был выдан патент, а метод его реализации был подробно описан в следующем заявлении: , - , , , , , 2, , , , :- Настоящее изобретение относится к схемам управления высокочастотными электронными генераторами и, более конкретно, к системам управления для поддержания постоянных условий нагрузки на генераторах, используемых в высокочастотных нагревательных устройствах. . Это было предложено в описании патента. 1
С № 670498 для ограничения колебательного тока в цепи генератора высокой частоты, приспособленного для использования в аппаратах высокочастотного нагрева, когда работа снимается путем смещения выпрямителей, питающих генератор высоким напряжением с напряжением смещения, связанным с током цепи резервуара Напряжение смещения частично создается обмоткой или обмотками, подключенными к цепи резервуара или к проводнику цепи резервуара, по которому проходит высокочастотный ток. 670,498 , , . Обмотка или обмотки подключены к выпрямителю смещения, выход которого изменяет смещение, приложенное к нейтральной точке трехфазного трансформатора, подающего возбуждение управляющего электрода на выпрямители высокого напряжения. - . При повышении температуры ферромагнитного материала до высокой температуры посредством высокочастотного нагрева возникают трудности с разработкой оборудования, способного эффективно работать в двух состояниях материала, а именно, когда она ниже точки Кюри и когда она выше точки Кюри. точка Кюри. Хорошо известно, что в этой точке сопротивление цепи увеличивается, а количество энергии, поглощаемой материалом, падает. Таким образом, если оборудование спроектировано для максимальной эффективности, когда температура ниже точки Кюри материала, скорость Повышение температуры материала выше этой точки будет сравнительно медленным, поскольку 3 поглощается лишь небольшое количество энергии. - , , , , , 3 . С другой стороны, если конструкция такова, что оптимальная производительность достигается при температуре материала выше точки Кюри, то при более низких температурах оборудование будет сильно перегружено. , . Хотя настоящее изобретение будет подробно описано со ссылкой на устройство вихретокового нагрева и средства управления, которые стремятся поддерживать подводимую мощность на постоянной работе, например, когда ферромагнитная заготовка проходит через точку Кюри, будет очевидно, что система управления может изменять подачу на генератор способами, подходящими для коррекции отклонений, которые возникают, например, когда генератор выходит из состояния колебаний, если работа прекращается на полную мощность или коэффициент мощности работы в диэлектрическом нагревателе. меняется в течение цикла нагрева. , - - , . Поскольку при вихретоковом нагреве ферромагнитных материалов нагрузка на генератор падает значительно выше точки Кюри, ток , подаваемый на генератор, также падает, и требуется управление «вверх», а не управление «вниз», как в случае, упомянутом выше, когда изменение нагрузки таково, что колебание генератора прекращается. - "" "" . Соответственно, изобретение обеспечивает схему управления высокочастотным электронным генератором, питаемым высоким напряжением от источника, включающего в себя трансформатор и управляемое сеткой средство выпрямления электрического разряда для выпрямления выходного сигнала указанного трансформатора, при этом упомянутое средство имеет управляющие электроды, возбуждаемые от переменного источника в фаза с вторичной обмоткой указанного трансформатора, содержащая средства, реагирующие на постоянный ток, потребляемый генератором от источника высокого напряжения, для изменения возбуждения управляющих электродов для поддержания мощности, подаваемой генератором; практически постоянна при изменении нагрузки на генератор. , , ; . (-_i 1, _I 743,887). Изобретение можно лучше понять из следующего описания со ссылкой на чертеж, сопровождающий предварительное описание, на котором фиг. 1 представляет собой блок-схему. ( -_ 1, _ 743,887 , , 1 генератора и питающего выпрямителя, управляемого в зависимости от постоянного тока, потребляемого генератором от выпрямителя. . На рис. 2 представлена принципиальная схема выпрямителя и средства реагирования на ток. 2 . На рис. 3 показаны две кривые изменения напряжения и тока, подаваемых на генератор, когда ферромагнитная деталь проходит через точку Кюри. 3 - - . На рис. 1 генератор 2 предназначен для выдачи номинальной выходной мощности, когда магнитный материал, обрабатываемый в рабочей катушке 3, имеет температуру выше точки Кюри, а напряжение постоянного тока, получаемое от дугового выпрямителя 1 для подачи на генератор. регулируется -20 заранее определенным образом в соответствии с постоянным током, подаваемым выпрямителем, для поддержания практически той же выходной мощности, когда температура образца ниже точки Кюри. 1 2 3 , . 1 -20 , . Выпрямитель 1 включает в себя схему управления смещением, которая реагирует на изменения . 1 . ток доступен в виде напряжения на резисторе 4, включенном последовательно с одним из проводников питания . 4 . На рис. 2 это напряжение приложено к нити или нагревателю диодного выпрямителя 5, работа которого будет объяснена позже. 2 5 . Трехфазный выпрямитель состоит из трех дуговых выпрямителей с сеточным управлением , 2 и 3, аноды которых соединены со вторичной обмоткой трехфазного трансформатора Т 1 (не показан). Возбуждение сетки выпрямителей может осуществляться от дополнительного источника питания. вторичная обмотка ТИС на основной Т. - , 2 3 - 1 ( ) . трансформатора Т 1, как указано, или от отдельного трансформатора, подключенного для питания сеток с потенциалами, имеющими фиксированное соотношение фаз с потенциалами на соответствующих им анодах. Фазы обмотки Тл подключаются по одной к каждой из сеток , 2 и . 3 через резисторы R1, R2 и R3 соответственно. 1 , 2 3 1, 2 3 . Возбуждение выпрямителей контролируется путем смещения нейтральной точки обмотки напряжением, реагирующим на изменения напряжения . Стоячее смещение, приложенное к нейтральной точке обмотки , осуществляется между заданным отводом и потенциометром и устанавливается, когда диод 5 непроводящий. - 5 -. Потенциометр 1 подключен к отдельному источнику постоянного тока. 1 . . Дидактический выпрямитель 5, на нить или нагреватель которого подается напряжение е, получаемое с резистора 4 (рис. 1), анод соединен через резистор 6 с движком потенциометра 1 и изменением проводимости диода . 5, реагирующие на изменение напряжения е, появляются на аноде диода 5. 5, 4 ( 1), 6 1 5 5. Для быстрого реагирования на изменение напряжения е катод 5 выполнен по существу нитевого типа. 5 . Мы предпочитаем подключать анод 5 через катодный повторитель 4 к нейтральной точке обмотки , которая обеспечивает большую чувствительность 70, позволяя резистору 6 быть большим и в то же время иметь низкое полное сопротивление. к схеме выпрямительной сетки, что предпочтительнее при использовании тиратронов и т.п. поднятый через точку Кюри, 80 вызывает уменьшение проводимости в диоде 5 и соответствующее увеличение напряжения , подаваемого на генератор, за счет увеличения положительного смещения, приложенного к управляющим электродам выпрямителей 95. Для каждого конкретного применения нагрева ползунок на потенциометре может быть отрегулированы для поддержания практически постоянных условий выходной мощности, как показано на рисунке 3. 5 4 70 6 75 , - - , 80 5 95 3. Напряжение и ток , подаваемые выпрямителем 90° на генератор, показаны на графике в зависимости от шкалы времени или температуры и претерпевают заметные изменения, когда работа проходит через точку Кюри. Из этого графика видно, что произведение напряжения и тока Ток ниже и выше точки Кюри примерно постоянен. 90 95 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 12:31:14
: GB743887A-">
: :
743888-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB743888A
[]
__ __ < _ ' '' А Х < _ ' '' ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 743,888 Изобретатели: ДЖЕЙМС ВИКТОР БАЛЛАРД и ЛЕОНАРД ПЕРСИВАЛЬ ДАК. 743,888 : - . Дата подачи полной спецификации: 5 октября 1954 г. : 5, 1954. Дата подачи заявки: 8 октября 1953 г. № 27711/53. : 8, 1953 27711 /53. Полная спецификация опубликована: 25 января 1956 г. : 25, 1956. Индекс при приемке: - Класс 29, (: 10). :- 29, (: 10). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Усовершенствования систем кондиционирования и холодильного оборудования. . Мы, , , компания, учрежденная в соответствии с законодательством Великобритании, по адресу 52 , , 1, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся о выдаче нам патента, будет конкретно описано. в следующем заявлении: - , , , , 52 , , 1, , , : - Изобретение относится к устройствам кондиционирования и холодильному оборудованию для мобильных или стационарных установок, а именно к аппаратам блочного типа, представляющим собой корпус, разделенный перегородкой на два отсека, один из которых содержит компрессор холодильника, двигатель внутреннего сгорания и конденсатор, а второй - компрессор холодильника. другой содержит испаритель, при этом блок приспособлен для установки в камеру хранения путем вставки корпуса через отверстие в стенке камеры так, что компрессорное и моторное отделение находятся снаружи, а испарительное отделение находится внутри камеры хранения. , , , , . До сих пор предлагалось снабдить такое устройство вентилятором в каждом отсеке для циркуляции воздуха, причем оба вентилятора приводятся во вращение от двигателя внутреннего сгорания. , . Согласно изобретению устройство для кондиционирования воздуха и охлаждения указанного типа агрегата снабжено электродвигателем, приспособленным для приведения в действие компрессора и одного или обоих вентиляторов, так что, когда нежелательно использовать двигатель внутреннего сгорания, доступна электроэнергия. , двигатель внутреннего сгорания не требуется запускать, а компрессор и один или оба вентилятора могут приводиться в движение электродвигателем. , , . Охлаждающее отделение установки, то есть отделение, содержащее испаритель, предпочтительно снабжено испарителем, который состоит из двух частей, каждая из которых примыкает к боковому отверстию, при этом две части разнесены друг от друга, образуя камеру вентилятора, содержащую вентилятор для всасывания. воздух охлаждается через боковые отверстия и вытесняется охлажденный воздух через заднее отверстие. , , , . Устройство предпочтительно снабжено 45 средствами размораживания, включая перепускной клапан, позволяющий компрессору подавать теплый сжатый газ в испаритель, а также пароперегреватель в моторном отсеке, отдельный от конденсатора, и В 50, нагреваемый теплым воздухом. выпустить поток из двигателя, при этом пароперегреватель приспособлен для испарения любого жидкого хладагента из испарителя во время размораживания и, таким образом, предотвращения попадания жидкости в компрессор. 55 На прилагаемых чертежах: Рисунок 1 представляет собой план со снятыми панелями отсека; На рис. 2 — вид сбоку со снятыми панелями отсеков; 60 Рисунок 3 — вид на -, Рисунок 1; Фигура 4 - вид на -, фигура 1; Фигура 5 представляет собой вид сбоку части 65 установки, если смотреть на другую сторону по сравнению с той, что показана на Фигуре 2; и Фигура 6 представляет собой схематическую блок-схему. 45 - , , 50 , 55 : 1 ; 2 ; 60 3 -, 1; 4 -, 1; 5 65 , 2; 6 . Устройство, изображенное на этих чертежах, содержит составной корпус 1, имеющий 70 два смежных отсека 2 и 3, которые объединены общим каркасом 4, при этом два отсека разделены и изолированы теплоизоляционной перегородкой или перегородкой 5, 75. Перегородка 5 может состоят из двух металлических листов, разнесенных друг от друга и заполненных любым подходящим теплоизоляционным материалом или могут быть деревянными. 1 70 2 3 4, 5 75 5 . Составной корпус 1 крепится к стенке 80 камеры хранения посредством болтов 6', проходящих через проушины 161, прикрепленные к каркасу 4 устройства. 1 80 6 6 ' 161 4 . Камера хранения может быть частью автофургона или железнодорожного грузовика, при этом в стенке 6 имеется отверстие, позволяющее вставить отсек или секцию 3. , 85 6 3 . В переднем отсеке содержится 2 р, «И, Ш»; 9 743,888 двигатель внутреннего сгорания 7, например бензиновый или дизельный двигатель, компрессор 8, электродвигатель 9, вентилятор 10 и блок змеевиков конденсатора 11, расположенный напротив переднего отверстия 12, снабженного защитным кожухом. решетка 13. 2 4 , " ", ''; 9 743,888 7, , 8, 9, 10 11, 12, 13. Электродвигатель 9 установлен в нижней части 14 переднего отсека или секции 2. 9 14 2. По бокам отсека 2 установлены воздуховыпускные отверстия в виде решеток или жалюзи (не показаны), а нижняя часть 14 также снабжена жалюзийными панелями. , , 2, 14 . Задняя секция или отсек 3 имеет отверстия по бокам и отверстие 18 на конце. Боковые отверстия снабжены просечно-вытяжными металлическими или подобными экранами 17. 3 18 17. Эта задняя секция 3 содержит испаритель, который состоит из двух частей 19, 19, каждая из которых примыкает к боковому отверстию, причем пространство между испарителями образует камеру для вентилятора 20, который, в показанном примере, приводится в движение небольшим электродвигателем 21. . 3 19, 19 , 20, , , 21. Двигатель внутреннего сгорания 7 имеет вал, снабженный автоматической односторонней муфтой 22, на которой установлен шкив 23 с -образной канавкой, а электродвигатель 9 имеет шкив 25, закрепленный на валу 27 его ротора. 7 - 22, - 23, 9 25 27. Компрессор 8 имеет вал, к которому прикреплен шкив 24. 8 24. Бесконечные приводные ремни 26 огибают шкивы 23 и 24, а также шкив на валу 31 вентилятора 10. Вал 31 опирается на подшипники 131, 131. 26 23 24 31 10 31 131, 131. Бесконечные приводные ремни 126 соединяют шкивы 23. Таким образом, при работе бензинового или дизельного двигателя и выключенном электродвигателе 9 компрессор 8 приводится в движение двигателем 7, который также на холостом ходу вращает ротор электродвигателя 9. 126 23 , , 9 8 7 9. Шкив 30 прикреплен к валу 31 и приводит в движение динамо-машину 121 для зарядки аккумулятора через бесконечный приводной ремень 29. 30 31 121 29. Двигатель внутреннего сгорания снабжен механизмом 50 самозапуска, имеющим шкив 51, приводящий в движение бесконечный ремень 52 вокруг шкива 53 на ведущем валу двигателя. Предусмотрен обычный выбрасывающий механизм 54 для отключения стартера после запуска двигателя. начал. - 50 51 52 53 - 54 . Аккумулятор 55 заряжается от динамо-машины 121 и подает электроэнергию для автостартера. Двигатель 21, приводящий в движение вентилятор 20, также получает электроэнергию от динамо-машины 121. 55 121 - 21 20 121. При необходимости, например, когда фургон-холодильник находится в гараже, где есть электрический ток, вместо двигателя 7 используется электродвигатель 9. , , - , 9 7. В данном случае компрессор приводится в движение шкивом двигателя 25, ремнями 126, шкивами 23, 24 и ремнями 26, при этом муфта 22 свободно вращается на холостом валу двигателя 7. 25, 126, 23, 24- 26, 22 7. В любом случае воздух, засасываемый вентилятором 10 над конденсатором 11, обдувается компрессором 8 и двигателем 7 и выходит через боковые отверстия отсека 2. 10 11 8 7 2. При этом воздух, засасываемый вентилятором в отсек 3 из камеры хранения 70, засасывается через змеевики испарителя 19, 19, охлаждается и снова выбрасывается в камеру через отверстие 18. 3 70 19, 19 18. В качестве альтернативы два вентилятора 10 и 20 могут быть установлены на общем валу, обозначенном пунктирными и пунктирными линиями, рисунок 2, то есть вал 31 может проходить из одного отсека 2 в другой 3 через втулку в переборке 5 в известных случаях. каким образом можно обойтись без двигателя 80 21. 10 20 75 , , 2, 31 2 3 5 80 21 . Блок-схема холодильной системы показана на рисунке 6. 6. Как показано на рисунке 6, отсек 2 содержит компрессор 8, конденсатор 55, змеевики 11, ресивер 56 жидкости и осушитель 57, теплообменник 58 и клапан оттаивания 59. 6, 2 8, 55 11 56 57, 58 59. В отсеке 3 размещены змеевики испарителя 19, 19, расширительный клапан 60, газовый термостат 61 и распределитель 90, головка 62. 3 19, 19, 60, 61 90 62. Обычный цикл охлаждения выглядит следующим образом: компрессор 8 подает хладагент в змеевики конденсатора 11 через трубку 63. Из конденсатора 11 он проходит 95 через трубку 64 в ресивер жидкости 56, через трубку 65 в осушитель 57 и так далее в теплообменник 58 через трубку 66. :- 8 11 63 11 95 64 56, 65 57 58 66. Теплообменник 58 содержит спиральную трубку 67, находящуюся внутри цилиндра 69 100. Жидкий хладагент проходит из теплообменника 58 через трубку 68 к расширительному клапану 60, а оттуда к распределительной головке 62 через трубку 70. Жидкость достигает змеевиков испарителя. 19, 19 от распределительной головки 105 62 посредством патрубков 71, 71. 58 67 69 100 58 68 60, 62 70 19, 19 105 62 71, 71. Газ из змеевиков испарителя 19, 19 всасывается из змеевиков по трубкам 72, 72 в теплообменник 58 и оттуда обратно в компрессор по трубе 73 110. Газовый термостат 61 регулирует подачу хладагента через расширительный клапан 60 в известным способом. 19, 19 72, 72 58 73 110 61 60 . Чтобы обеспечить размораживание испарителя 19, 19, байпасная труба 74 соединена с трубой 63, и эта байпасная труба 74 снабжена ручным клапаном 59 оттаивания. 19, 19, - 74 115 63 - 74 - 59. Обводная труба 74 заканчивается соединением трубы 70 120. Таким образом, когда клапан оттаивания 59 открывается, теплый хладагент будет течь непосредственно к распределительной головке 62, а оттуда к змеевикам испарителя 19, 19. - 74 70 120 59 62 19, 19. Теплообменник 58 расположен в потоке 125 теплого воздуха рядом с двигателем так, чтобы в период размораживания хладагент, выходящий из змеевиков испарителя 19, 19, нагревался достаточно, чтобы предотвратить попадание жидкости в компрессор 8 130. 58 125 19, 19, 8 130
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 12:31:14
: GB743888A-">
: :
743889-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB743889A
[]
Т А Е С И Ф И К Н Б, , ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 743,889 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 14 октября 1953 г. 743,889 : 14, 1953. № 28273/53. 28273/53. Заявление подано в Германии 20 октября 1952 г. 20, 1952. Полная спецификация опубликована: 25 января 1956 г. : 25, 1956. Индекс при приемке: -Класс 38 (4), (: 31 А). : - 38 ( 4), (: 31 ). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Аппарат для контроля уровня жидкости в сосуде Мы, , компания, зарегистрированная в соответствии с законодательством Германии, по адресу Блюменбергерштрассе 145, . , , , 145, . Гладбах, Рейнланд, Германия, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , , , , , : - Настоящее изобретение относится к устройству для контроля уровня жидкости в сосуде в производственном процессе, при этом жидкость имеет температуру, которая отличается от температуры окружающей среды, то есть либо теплее, либо холоднее окружающей среды. , , , . Уровень жидкости в сосуде можно контролировать с помощью системы, в которой поплавковый клапан регулирует приток или отток в соответствии с отклонениями уровня жидкости от заданного значения. Такие системы могут использоваться там, где наблюдаются небольшие отклонения уровня, которые могут компенсироваться случайными притоками или оттоками жидкости. , . Чтобы компенсировать такие незначительные отклонения уровня, клапан приоткрывают лишь слегка, так что поток через него невелик. Однако в случае вязкой жидкости существует опасность, что жидкость приведет к заклиниванию клапана. , , , . Согласно настоящему изобретению устройство для контроля уровня в сосуде жидкости, температура которой отличается от температуры окружающей среды, содержит термометр в сосуде на исходном уровне, чтобы реагировать на изменения температуры, вызванные изменениями уровня. жидкости и приспособлен для приведения в действие электрического переключателя в ответ на такие изменения температуры, а также реле, управляемое переключателем, для управления регулятором, который 3 регулирует уровень жидкости в сосуде. , , , , 3 . Изобретение имеет особое преимущество в случае вязких жидкостей, таких как клеи и пропиточные растворы, используемые в текстильной промышленности, но его можно использовать и с менее вязкими жидкостями. Предпочтительно, чтобы термометр или регулятор, который он приводит в действие, был устроен таким образом, чтобы реагировать на относительно медленно к изменениям температуры, чтобы избежать быстрых колебаний 50 уровня жидкости. Такого медленного реагирования можно добиться, установив устройство задержки между термометром и регулятором или поместив термометр в слой материала, который является относительно плохой 55 проводник тепла. 45 , , , , 50 , 55 . Использование таких мер временной задержки имеет то преимущество, что жидкость, необходимая для восполнения уровня, подается не малыми количествами, а большими скачками, что снижает 60 риск залипания клапана регулятора, так как клапан либо полностью открыт или по
Соседние файлы в папке патенты