патенты / 17407

735872-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB735872A
[]
--Рґ; Р° -. 5, это Рє --; -. 5, ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Рзобретатели: РЕДЖРНАЛЬД ГАРОЛЬД ХОЛЛ Рё ДЭВРР” ЙЭН РҐРђРўР§РРќРЎРћРќ ДЖЕЙКОБС. Любовь Рє фантастике. Полная спецификация, 19 марта 1953 РіРѕРґР°. : 19, 1953. Дата аппилкатлона 10 апреля 1952 РіРѕРґР°. 10, 1952. 735,872 в„– 9158/52. 735,872 . 9158/52. (Дополнительный патент в„–713833 РѕС‚ 16 марта 1951 Рі.). ( . 713,833 16, 1951). Полная спецификация , опубликованная РІ августе. 31, 1955. . 31, 1955. Рндекс РїСЂРё приемке: -Класс 2(3), C2B21, C3A13C(3C: 7: 9: 10B), ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ : - 2(3), C2B21, C3A13C(3C: 7: 9: 10B), Производство 1:1:31 триалкоксиалканов. Компания DIST1LLiRS , британская компания, расположенная РїРѕ адресу Торфичен-стрит, 12, Р­РґРёРЅР±СѓСЂРі 3, Шотландия, настоящим заявляет РѕР± изобретении, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был предоставлен патент, Рё Рѕ методе. посредством которого это должно быть выполнено, должно быть конкретно описано РІ следующем заявлении: 1: 1: 31Trialkoxyalkanes DIST1LLiRS , , 12, , 3, , , , :- Р’ нашей одновременно рассматриваемой заявке РЅР° патент в„–. - . 9689/50 (серийный номер 713833) раскрыт СЃРїРѕСЃРѕР± производства 1:1:3-триА1оксиалканов, который включает взаимодействие альфа-, бета-этилен-ненасыщенного алифатического альдегида СЃ алифатическим или аралифатическим спиртом РІ присутствии кислотного катализатора Рё СѓРЅРѕСЃ РёР· реакционная смесь - РІРѕРґР°, образовавшаяся РІ результате реакции конденсации, Рё любая РІРѕРґР°, первоначально присутствующая РІ реакционной смеси РІ результате перегонки СЃ азеотропным агентом. Р’ описании приведен пример, показывающий получение 3-триизопропоксипропана РІ соотношении 1:1: смешиванием акролеина, содержащего 8% РІРѕРґС‹, СЃ изоптопанолом, содержащим концентрированную соляную кислоту Рё дихлорид метилена РІ качестве агента. Смесь нагревали РїРѕРґ обратным холодильником СЃ фазоразделительной РєСѓР±РѕРІРѕР№ головкой, СЃ помощью которой РёР· смеси удаляли РІРѕРґСѓ, РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РІРѕРґР° РЅРµ переставала выделяться Рё РЅРµ получали выход триизопропоксипропана 1:1:3, который составлял 29% РїРѕ массе РІ пересчете РЅР° загруженный акролеин. 9689/50 ( . 713,833) 1:1:3-triA1oxyalkaues co6mprises , . 1:1: 3- 8% - . - , 1:1:3- 29% . Р’ настоящее время обнаружено, что РїСЂРё определенных условиях значительно более высокие выходы три-секалкоксиалкаенов достигаются, если перед проведением конденсации РёР· реакционных компонентов удаляется как можно больше РІРѕРґС‹. - . Соответственно, СЃРїРѕСЃРѕР± получения 1:1:3-три-втор-алкоксиалканов включает взаимодействие альфа-бета-олефитно-ненасыщенного альфатического альдегида СЃРѕ вторичным альфатическим спиртом РїСЂРё наличии РІ реакционной смеси катализатора конденсации Рё водоуловителя, РїРѕ существу РІ безводных условиях Рё удаления путем перегонки СЃ азеотропным агентом РІРѕРґС‹, высвобождаемой РІ результате реакции конденсации. 1: 1: 3--- - , , , . РџРѕРґ выражением «в практически безводных условиях» РјС‹ подразумеваем, что количество [Цена 3 шилл. РѕРґ.] РІРѕРґС‹, присутствующей РІ реакционной смеси РїСЂРё начале конденсации, составляет менее 9% РїРѕ весу ненасыщенного альдегида, предпочтительно менее 50% Рё наиболее желательно как можно меньше». Р’ качестве предпочтительного метода проведения процесса Смесь ненасыщенного альдегида, вторичного спирта Рё водоотделителя 55 нагревают РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РёР· смеси РЅРµ перестанет удаляться РІРѕРґР°. Затем Рє нему добавляют катализатор конденсации для осуществления конденсации Рё полученную смесь нагревают РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РІРѕРґР° РЅРµ перестанет отгоняться. Однако если какой-либо компонент уже высох, этот ингредиент можно добавить после того, как РґСЂСѓРіРёРµ компоненты Р±СѓРґСѓС‚ обезвожены. " " [ 3s. .] 9% , 50 2% ' , , 55 . . , , . РЎРїРѕСЃРѕР± изобретения может быть СЃ особым преимуществом применен Рє ненасыщенным альдегидам низшего алфавита, которые имеют атом РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° РІ альфа-положении, таким как акролеин Рё кротональдегид. Однако этот СЃРїРѕСЃРѕР± также применим для альдегидов-бета-ненасыщенных альдегидов, имеющих алкильный заместитель РІ этом положении 70, например альфа-метакролеина Рё альфа-этилакролеина. Вторичные спирты, которые можно использовать, включают изопропанол, втор-бутанол, 2-метил- бутан-3-РѕР», пентан-2-РѕР» Рё пентан-3-РѕР». РљСЂРѕРјРµ того, вместо одноатомных 75 вторичных спиртов можно использовать вторичные гликоли, такие как бутан-2:3-РґРёРѕР», пентан-2:3-РґРёРѕР» Рё пентан-2:4-РґРёРѕР». , . , - 70 , - -, , .-, 2---3-, -2- pentan3-. , 75 , -2: 3-, -2: 3- -2:4- . Конденсацию можно проводить РІ присутствии РІ реакционной смеси ингибитора полимеризации, такого как РіРёРґСЂРѕС…РёРЅРѕРЅ. . Для реакции можно использовать, например, обычные катализаторы конденсации; серная кислота, соляная кислота, фосфорная кислота, органические сульфокислоты, тифторид Р±РѕСЂР° Рё его эфират, хлорид алюминия, Р° также кислые глины, кислые цеолиты Рё РґСЂ. Р’ качестве водоудерживающего агента можно использовать инертные органические соединения, которые, как известно, удерживают РІРѕРґСѓ. Подходящими соединениями являются углеводороды, такие как бензол Рё толуол, хлорированные углеводороды, такие как метилендихлорид Рё хлороформ, Рё простые эфиры, такие как изопропиловый эфир. , ; , , , , 85 , , , , . . , . Подходящие температуры для проведения реакции составляют РѕС‚ около 40°С РґРѕ около 100°С или более Рё определяются РїСЂРёСЂРѕРґРѕР№ реагентов, РїСЂРёСЂРѕРґРѕР№ Рё пропорцией азеотропного агента Рё давлением, РїСЂРё котором проводится реакция. Преимущества настоящего изобретения наиболее заметны РІ тех случаях, РєРѕРіРґР° РїРѕ экономическим соображениям реакцию необходимо проводить РїСЂРё более высоких температурах РІ указанном выше диапазоне, например РїСЂРё 60°С или выше. Такие условия РјРѕРіСѓС‚ возникнуть, например, РєРѕРіРґР° необходимо использовать относительно небольшое количество азеотропообразователя или более дешевый азеотропин СЃ более высокой температурой кипения, Рё невозможно поддерживать РЅРёР·РєСѓСЋ температуру Р·Р° счет использования пониженного давления. 40 . 100 . , , . , , , 60 . . , , , , . РўСЂРё-втор-алкоксиалканы состава 1:1:3 можно выделить РёР· реакционных смесей после нейтрализации катализатора конденсации перегонкой. Это может состоять, например, РёР· простого фракционирования РїСЂРё атмосферном или пониженном давлении или РёР· первой перегонки или мгновенной перегонки СЃ последующим фракционированием. 1: 1: 3--.- , , . , , , . 1:1:3-трисек-алкоксиалканы являются ценными реагентами пенной флотации. 1:1:3-триизопропоксибутан ранее РЅРµ был описан. 1: 1: 3--.- . 1: 1: 3-- . Следующие примеры служат для иллюстрации того, как СЃРїРѕСЃРѕР± изобретения может быть реализован РЅР° практике. Массовые части находятся РІ таком же отношении Рє объемным частям, как граммы Рє кубическим сантиметрам. . . РџР РМЕР 1 1 Рљ 136 объемным частям 97% сырого акролеина, содержащего 112 весовых частей акролеина, 960 весовых частей изопропанола, 800 объемных частей метилендихлорида Рё 1,5 весовых частей РіРёРґСЂРѕС…РёРЅРѕРЅР°, тщательно обезвоженных азеотропной перегонкой, добавили 4.19 весовых частей безводного хлористого РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° растворяют РІ 35 объемных частях изопропанола. Смесь нагревали Рё азеотропную смесь РІРѕРґР°/метилендихлорид отгоняли СЃ помощью 3-футовой колонны Р’РёРіСЂРѕ, снабженной декантирующей дистилляционной головкой для удаления верхнего слоя Рё возврата нижнего слоя РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° азеотропная РІРѕРґР° больше РЅРµ перегонялась. Реакционную смесь затем обрабатывали избытком безводного ацетата натрия Рё фракционировали. После удаления метилендихлорида Рё избытка изопропанола остаточную жидкость перегоняли РїСЂРё пониженном давлении без фракционирования для освобождения ее РѕС‚ неорганических солей Рё полученный РІ результате дистиллят впоследствии фракционировали. - 1:1:3-триизопропилоксипропан получали РІ РІРёРґРµ фракции, кипящей РїСЂРё 89°С, РїСЂРё давлении 10,5 РјРјСЃ. ртути СЃ выходом 79% РІ пересчете РЅР° заправленный акролеин. 136 97% , 112 , 960 , 800 1.5 , , 4.19 35 . / 3 . . , . - 1:1: 3tri- 89 . 10.5 . 79% . 2:4-Динитрофенилгидразон бетаизопропоксипропиональдегида получали РёР· 1:1:3-триизопропоксипропана Рё кристаллизовали РёР· РІРѕРґРЅРѕРіРѕ метанола РІ пластинках, плавящихся РїСЂРё 99°С. РџСЂРѕРґСѓРєС‚ анализировали следующим образом: Найдено: - 48,5 %: - 5,4 %. : 19,0% Cl2HlO0N4 требует: -48,65i%: -5,45%: -18,9% РџР РМЕР 2 2: 4- 1:1: 3-- 99 . ::-48.5 %: -5.4%: 19.0% Cl2HlO0N4 :-48.65i%: -5.45%: -18.9% 2 Смесь 57,7 весовых частей акролеина, содержащая 3%. РІРѕРґС‹ Рё 0,1% РіРёРґСЂРѕС…РёРЅРѕРЅР°, 480 весовых частей изопропанола Рё 600 объемных частей метилендихлорида, Рє которым было добавлено 0,75 весовых частей дополнительного РіРёРґСЂРѕС…РёРЅРѕРЅР°. 75 кипятили РІ котле, соединенном СЃ 3-футовой колонкой Р’РёРіСЂРѕ, поддерживающей фазу. -разделительная кубовая головка, которая непрерывно декантирует верхний водный слой дистиллята Рё возвращает нижний слой РІ колонну РІ РІРёРґРµ 80 орошения. Температура реакционной смеси составляла 48°С. 57.7 3%. 0.1% , 480 600 0.75 75 3 - 80 . 48 . РљРѕРіРґР° водная фаза РІ РєСѓР±РѕРІРѕР№ головке больше РЅРµ образовывалась, содержимому котла давали немного остыть, Р° затем Рє нему добавляли раствор 2,39 весовых частей безводного хлористого РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° РІ 20 объемных частях изопропанола. Азеотропную дистилляцию возобновляли Рё продолжали РґРѕ прекращения выделения РІРѕРґС‹. Температура реакции 90 тогда составляла 520°С. 85 2.39 20 . . 90 520 . Содержимое котла, которое имело бледно-коричневый цвет, охлаждали Рё обрабатывали, как описано РІ примере 1. 176 частей РїРѕ массе 1:1:3-триизопропоксипропана, кипящего РїСЂРё температуре 95°С, 96,50-97,5°С, РїРѕРґ давлением 16 РјРј. ртути, что составляет выход 81% РІ пересчете РЅР° загруженный акролеин. 1. 176 1:1: 3-, 95 96.50-97.5 . 16 . , , 81% . РџР РМЕР 3 3 Рљ 57,1 весовым частям акролеина (чистота 97% 100), 300 весовым частям изопропанола Рё объемным частям метилендихлорида добавляли 0,75 весовых частей РіРёРґСЂРѕС…РёРЅРѕРЅР°. Смесь обезвоживали, как РІ предыдущем примере, Рё после небольшого охлаждения добавляли 105 2,37 весовых частей безводного хлористого РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° РІ 20 объемных частях изопропанола. Азеотропную дистилляцию возобновляли Рё продолжали РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РЅРµ прекратилось выделение РІРѕРґС‹. Содержимое котла 110 охлаждали Рё обрабатывали, как описано РІ Примере 1. 57.1 (97% 100 ), 300 0.75 . 105 2.37 20 . . 110 1. Выход триизопропоксипропана 1:1:3 составил 78% РїРѕ загруженному акролеину. 1: 1: 3- 78% . РџР РМЕР 4 115. Смесь 57,1 весовых частей акролеина, содержащую 2 мас.% РІРѕРґС‹, 480 весовых частей изопропанола, 600 объемных частей метилендихлорида Рё 0,75 весовых частей РіРёРґСЂРѕС…РёРЅРѕРЅР°, дегидратировали, как описано РІ 120. Пример 1, Рё после незначительного охлаждения 3,2 мас.С‡. серной кислоты (СѓРґ. РіСЂ. 4 115 - 57.1 2% / , 480 , 600 , 0.75 120 1, , 3.2 (. . 1
.84) - добавляли растворенный РІ 16 весовых частях изопропанола. Азеотропную дистилляцию возобновляли Рё продолжали РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РЅРµ выделилось еще 125 735 872 735 872 РІРѕРґС‹, конечная температура котла составила 48°С. .84)- 16 . - 125 735,872 735,872 , 48 . РџСЂРѕРґСѓРєС‚ постепенно добавляли РІ СЃРѕСЃСѓРґ, содержащий небольшой избыток (РІ расчете РЅР° используемую серную кислоту) концентрированного РІРѕРґРЅРѕРіРѕ раствора РіРёРґСЂРѕРєСЃРёРґР° калия, РёР· которого его перегоняли для извлечения метилендихлорида Рё изопропанола. Оставшуюся жидкость перегоняли без фракционирования для освобождения ее РѕС‚ неорганических солей Рё полученный РІ результате дистиллят впоследствии фракционировали. Выход 1:1:3-триизопропоксипропана составил 74%. ( ) . . 1: 1: 3- 74%. РџР РМЕР 5 5 Повторение примера 4, РЅРѕ СЃ использованием только 0,64 мас.С‡. серной кислоты (РїСЂ. РіСЂ. 4, 0.64 (. . 1.84) растворенный РІ 16 весовых частях изопропанола РІ качестве катализатора, остальные количества реагентов остались неизменными (Р·Р° исключением РіРёРґСЂРѕРєСЃРёРґР° калия, количество которого пропорционально уменьшали), дали выход 1:1:3-триизопропоксипропана 87%. 1.84) 16 , ( , ), 1: 1: 3- 87%. РџР РМЕР 6 6 Повторение примера 2, РЅРѕ без добавления 0,75 мас. части РіРёРґСЂРѕС…РёРЅРѕРЅР° Рё СЃ использованием акролеина, содержащего обычное 0,1-0,2% мас./РѕР±. стабилизатора, дало выход 1:1:3-триизопропоксипропана, составляющий 81%. 2 0.75 0.1-0.2% / 1: 1: 3- 81%. РџР РМЕР 7 7 30. Повторение примера 2, РЅРѕ СЃ использованием РІ качестве катализатора только 0,83 мас.С‡. безводного хлористого РІРѕРґРѕСЂРѕРґР°, растворенного РІ 5,6 мас.С‡. изопропанола, дает 1:1:3-триизопропоксипропан СЃ выходом 84%. 30. 2 0.83 5.6 1: 1: 3- 84%. РџР РМЕР 8 8 Смесь влажного кротональдегида (78 частей РїРѕ массе; содержащая 90,8% кротональдегида РїРѕ весу), изопропанола (600 частей РїРѕ объему), метилендихлорида (600 частей РїРѕ объему) Рё РіРёРґСЂРѕС…РёРЅРѕРЅР° (0,75 частей РїРѕ весу) кипятили СЃ обратным холодильником РІ 3-литровом СЃРѕСЃСѓРґРµ. футов Колонна Р’РёРіСЂРѕ, оснащенная фазоразделительной дистилляционной головкой, которая непрерывно декантирует верхний (водный) слой дистиллята Рё возвращает нижний слой РІ колонну РІ качестве орошения. РљРѕРіРґР° РІРѕРґР° больше РЅРµ отделялась (через 30 часов), добавляли раствор (15 объемных частей, 3,20 ) безводного хлористого РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° РІ изопропаноле Рё продолжали кипячение СЃ обратным холодильником СЃ отделением РІРѕРґС‹ (всего 14 объемных частей) еще 53 часа. Р—Р° последние пять часов нагрева РІРѕРґР° РЅРµ выделилась. (78 ; 90.8% / ), (600 ), (600 ) (0.75 ) 3-. - - () . ( 30 ) (15 , 3.20 ) , ( 14 ), 53 . . РџСЂРѕРґСѓРєС‚ нейтрализовали раствором РёР·РѕРїСЂРѕРїРѕРєСЃРёРґР° натрия РІ изопропаноле Рё перегнали без фракционирования. Дистиллят (132 весовые части) СЃ температурой кипения 95100°С РїСЂРё 18 РјРј. ртутного давления затем фракционировали СЃ получением 1:1:3-триизопропоксибутана (100 весовых частей; 42,5% теории), температура кипения 88-89°С РїСЂРё 9 РјРј. . (132 ) 95100 . 18 . 1:1: 3- (100 ; 42.5% ), 88-89 . 9 . ртутного давления, ', 1,4113-1,4124 (РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРј 1,4113-1,4116). Рсходные потоки фракционирования содержали еще небольшое количество триизопропоксибутана. Очищенный РїСЂРѕРґСѓРєС‚ анализировали следующим образом: Найдено: =67,0%; Рќ=11,84% РЎ., РќРќ80, требуется: РЎ-67,2%; Рќ-12,14%. Оксимационный эквивалент составил 235 (теоретический = 70 232,4). , ' , 1.4113-1.4124 ( 1.4113-1.4116). - . ::=67.0%; =11.84% .,HH80, :-67.2%; -12.14% 235 (= 70 232.4). 2:4-динитрофенилгидразон бетаизопропоксибутиральдегида получали добавлением 1 объемной части триизопропоксибутана Рє насыщенному раствору 2:4-динитрофенилгидразина РІ 2 РЅ. соляной кислоте Рё встряхиванию. РџСЂРѕРёР·РІРѕРґРЅРѕРµ очищали хроматографией РЅР° промытом кислотой РѕРєСЃРёРґРµ алюминия РІ бензольном растворе Рё перекристаллизовывали РёР· этанола СЃ получением желтых листочков, точка плавления 80В·102,5, что анализировали следующим образом: Найдено: =50,4%; Рќ=5,78%; =18,3% C1,.80,.4 требует: =50,3%; Рќ=5,84%; =18,1% 85 2:4-динитрофенилгидразон кротональдегида (температура плавления Рё смешанная температура плавления СЃ подлинным образцом = 189°С) образовывался одновременно СЃ бета-изопропоксибутиральдегидом РІ примерно равном количестве путем отщепления РёР·РѕРїСЂРѕРїРѕРєСЃРё РіСЂСѓРїРїР°. 2:4- 1 2:4- 2N- . - , , , , , 80 102.5 , :: =50.4%; =5.78%; =18.3% C1,.80,.4 : =50.3%; =5.84%; =18.1% 85 2:4- ( =189 .), - , . РџР РМЕР 9 9 Смесь 173,2 весовых частей акролеина (чистота 97%), 1800 весовых частей РёР·Рѕ-9,5-пропанола Рё 400 объемных частей метилендихлорида обезвоживали, как описано РІ примерах 1 Рё 2, затем охлаждали Рё обрабатывали 45 частями. РїРѕ объему изопропанола, содержащего 5,4 мас.С‡. растворенного 100 безводного хлористого РІРѕРґРѕСЂРѕРґР°. 173.2 (97% ), 1800 - 9.5 , 400 1 2, 45 5.4 100 . Азеотропную дистилляцию возобновляли Рё продолжали РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РЅРµ перестанет выделяться РІРѕРґР°. - . Реакционную смесь обрабатывали избытком безводного ацетата натрия Рё затем обрабатывали 105, как РІ примере 1, СЃ получением 287,7 весовых частей 1:1:3-триизопропоксипропана. Таким образом, выход составил 44%. - 105 1 287.7 1: 1: 3-. 44%. Р’ РґСЂСѓРіРѕРј, очень похожем эксперименте, РІ котором реагенты РЅРµ подвергались дегидратации перед добавлением кислотного катализатора, выход триизопропоксисоединения составил всего 28%. , , 110 28%.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 09:16:48
: GB735872A-">
: :

735873-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB735873A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Рзобретатели: ЭРНЕСТ РЈРЛЬЯМ СКЕРРРи ФРЕДЕРРРљ АЛЬФРЕД ЧЕМПРРћРќ. Дата подачи полной спецификации 6 мая 1953 Рі. : 6, 1953. Дата подачи заявления 12 мая 1952 Рі. 12, 1952. Опубликована полная спецификация Рндекс РїСЂРё приемке: Класс 82(1), Рђ5Р’, Рђ8Рђ(1:3). :-- 82(1), A5B, A8A(: 3). в„– 12041/52. . 12041/52. август 31, 1955. . 31, 1955. ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Улучшения РІ алюминиевых сплавах, обладающих высокой РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕР№ стойкостью РњС‹, , компания, зарегистрированная РІ соответствии СЃ законодательством Великобритании, РїРѕ адресу , . ' - , , , , . Джеймсс-сквер, Лондон, SW1, настоящим заявляем, что изобретение, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, должны быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ следующем заявлении: Настоящее изобретение относится Рє Рє алюминиевым сплавам, имеющим высокую РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅСѓСЋ стойкость Рё хорошие физические свойства, особенно хорошую механическую прочность, которая требуется, например, РїСЂРё производстве химических установок Рё для подобных целей. ' , , ..1, , : , , , , . Р’ целом, стойкость алюминиевых сплавов Рє РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё имеет тенденцию ухудшаться РїРѕ мере улучшения механических свойств. Для РјРЅРѕРіРёС… целей можно выбрать подходящий РєРѕРјРїСЂРѕРјРёСЃСЃ между этими противоположными эффектами, Р° РІ некоторых приложениях даже лучший результат может быть достигнут Р·Р° счет использования подходящей формы композиционного металла, такой, например, как описанный РІ спецификации нашей компании. - РЅР° рассмотрении находится заявка в„– 26592/50 (зав. , , , . , , , , - . 26592/50 ( . 735,852). Настоящее изобретение направлено РЅР° создание альтернативного СЃРїРѕСЃРѕР±Р° достижения этих улучшенных результатов, который будет особенно подходящим, РєРѕРіРґР° сплав подвержен довольно распространенному типу РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё. 735,852). . Р’ соответствии СЃ уже упомянутой выше общей тенденцией, наибольшая коррозионная стойкость достигается РїСЂРё использовании алюминия самой высокой чистоты, Р° именно того, который называется здесь алюминием «сверхчистоты» Рё определяется как содержащий РїРѕ меньшей мере 99,95% алюминия. Это РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕ-стойкое свойство сверхчистого алюминия обычно РЅРµ придается сплаву сверхчистого алюминия СЃ РґСЂСѓРіРёРј металлом или РґСЂСѓРіРёРјРё металлами. Например, сплавы сверхчистого алюминия СЃ магнием РїСЂРё длительном воздействии РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё имеют мало преимуществ перед аналогичными сплавами, полученными РёР· алюминия технической чистоты. , , , "-" 99.95% . - - - . , - , , . Теперь РјС‹ нашли, РІ результате [ 3s. Р’ С…РѕРґРµ исследования выяснилось, что легирование сверхчистого алюминия марганцем, имеющим общую чистоту РЅРµ менее 99,5% (далее - чистый марганец), неожиданно дает ахой, обладающий РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕР№ стойкостью, РЅРѕ немногим уступающий сверхчистоте. сам алюминий, имея РїСЂРё этом значительно улучшенные механические свойства. , [ 3s. . , - 99.5% ( ) 50 - . Соответственно, настоящее изобретение состоит РёР· сплава, содержащего РѕС‚ 97,85% РґРѕ 99,8% алюминия сверхчистоты Рё РѕС‚ 2,15% РґРѕ 0,2% чистого марганца. , 55 97.85% 99.8% - 2.15% 0.2% . Обычно предпочтительно, чтобы процентное содержание марганца было несколько меньше 1,5% 60, чтобы можно было обеспечить самую высокую РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅСѓСЋ стойкость сплава. Тем РЅРµ менее, если требуются улучшенные физические свойства Рё допускается несколько более низкая коррозионная стойкость,65 процентное содержание марганца может быть увеличено примерно РґРѕ 2%, максимальное значение составляет 2,15%. 1.5 % 60 . , , 65 2%, 2.15%. Р’ РѕРґРЅРѕРј примере РёР· сверхчистого алюминия РїСЂРѕРёР·РІРѕРґСЏС‚ сплав СЃ содержанием чистого марганца 11%. Механические свойства полученного сплава 70 после холодной обработки аналогичны свойствам соответствующего состояния сплава алюминия-14% марганца технической чистоты, указанного РІ .. 1470 Рі. как .3. РљРѕРіРґР° сплав 75, полученный РёР· компонентов высокой чистоты СЃ 1 мас.% марганца, находится РІ полностью РјСЏРіРєРѕРј состоянии, то РїСЂРё отсутствии специальных условий производства РѕРЅ имеет довольно РєСЂСѓРїРЅРѕРµ зерно, поэтому его пластичность обычно ниже, чем Сѓ 80. сплав, изготовленный РёР· аналогичных компонентов технической чистоты. Однако для РјРЅРѕРіРёС… применений эта особенность относительно РЅРµ важна, особенно потому, что только алюминий сверхчистоты может использоваться там, РіРґРµ требуется высокопластичный металл 86 СЃ очень высокой РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕР№ стойкостью. РЎ РґСЂСѓРіРѕР№ стороны, снижение содержания железа, обусловленное использованием РїСЂРё производстве сплава сверхчистого алюминия Рё чистого марганца, позволяет увеличить содержание марганца РІ последнем РґРѕ 2% Рё тем самым достичь БТ. , - 11% . 70 , , -14 %- .. 1470 .3. 75 -% , , , 80 . , , - 86 . , - , 90 2% . 735.873 735,873 улучшение механических свойств сплавов, изготовленных РІ соответствии СЃ настоящим изобретением, РїРѕ сравнению СЃРѕ сплавом коммерческой чистоты РїРѕ изобретению РёР· сплава сверхчистого алюминия, упомянутого выше, РїСЂРё этом дающего размер зерна РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ СЃ чистым марганцем Рё испытанного как жесткокатаный, РїРѕ меньшей мере, такой же мелкий, как что РёР· этого сплава. Например, 20 СЃ.РІ.Рі. лист: следующие свойства были получены СЃ 11)0 2% марганца 14% марганца 0,1% испытательное напряжение РІ тоннах/РєРІ.Рј. РґСЋР№Рј - - - 126 10,7 Предел прочности РЅР° разрыв, тонн/РєРІ.РґСЋР№Рј. - - 16,7 13,6 Удлинение (% РЅР° 2 РґСЋР№РјР°) - - - - - 2,4 2,5 Если металл гомогенизирован путем нагревания, проверьте относительную РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅСѓСЋ стойкость (Р°) перед прокаткой Рё РїСЂРё последующих отжигах сплавов согласно настоящему изобретению, ( ) супер. 735.873 735,873 - , - . , 20 ... : 11)0 2% 14% 0.1% /. . - - - 126 10.7 /.. - - 16.7 13.6 (% 2in.) - - - - - 2.4 2.5 () , , () . быстро нагретый РґРѕ соответствующей температуры, чистый алюминий Рё (РІ) коммерчески доступный очень мелкий размер зерен Рё, следовательно, хороший пластичный сплав алюминия СЃ 14% марганца. Его эффективность может быть достигнута как РІ 14%, так Рё следует иметь РІ РІРёРґСѓ, что РІ 2%-ных соотношениях марганец имеет высокую чистоту. 20) Примеры, представленные ниже, Р±СѓРґСѓС‚ несколько различаться РІ зависимости РѕС‚ следующих -свойств- -типов агрессивных сред. Результаты, полученные для испытанного сплава СЃ 14% марганца, относятся Рє скорости потери веса образца 40 как РјСЏРіРєРѕРіРѕ 20 ... лист: - РёР· соответствующего металла или сплава РїСЂРё длительном испытательном напряжении 0,1% РІ тоннах/РєРІ. РґСЋР№Рј - - 3,3 полностью погружен РІ горячий раствор кислоты. Предельная прочность РЅР° разрыв РІ тоннах/РєРІ. РІ. 6.5 Удлинение (% РЅР° 2 РґСЋР№РјР°) - - - - 34 Рё сохраняется - РїСЂРё 80°С. - Эти условия. Практический верхний предел содержания известен. для обеспечения СЃСѓСЂРѕРІРѕРіРѕ, РЅРѕ надежного содержания марганца РІ сплавах РїРѕ данному изобретательскому испытанию для алюминиевых сплавов для использования - 2,15%, так как невозможно содержать химический завод. , () , - -14 %- . , - 14% 2% . 20) , -- -- . 14 % - -- 40 20 ... : - continu0.1% /. . - - 3.3 ' /. . 6.5 1%- 1% (% 2 .) - - - - 34 /- - 80' . - - - ' 45 - - 2.15% . После индукционного периода процентное содержание марганца РІ скорости РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё, превышающее это значение, становится постоянным, Рё последующий твердый раствор РІ сплаве РІ условиях, соответствующих цифрам, представляет СЃРѕР±РѕР№ соответствующую константу, РїСЂРёРіРѕРґРЅСѓСЋ для промышленного производства. - - ' ставки. Следующая информация послужит иллюстрацией. -. =.. - -- - -. --...... Потеря веса сплава металл- — (граммов РЅР° квадратный метр, металла или сплава… _метров РІ день). - corr6sion - . - - ' . - '. -. =.. - -- - -. --...... - -(' , - .... _metres .. ). Алюминий сверхчистый - - - Алюминий сверхчистый-1Р»-%, сплав марганца сверхчистый - - - -. _ Сплав алюминия сверхчистоты СЃ 2% чистым марганцем - -. - - - 10. _ Алюминий технической чистоты - 11% - Марганцевый сплав технический - 27 Примеси, присутствующие РІ сплавах, относятся Рє выраженно кислым или щелочным условиям. 80 - - - - - -1l-%,- - - - -. _ - -2%- - -. - - - 10. _ -11%- - 27 - - - . 80
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 09:16:50
: GB735873A-">
: :

735874-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB735874A
[]
- -_. - -_. ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ 73' 73' Рзобретатели: ФРЕДЕРРРљ ЭДВАРД СЭМЮЭЛ СМЕДЛРи РЎРР РР› ФРЕДЕРРРљ СЕЙМУР. :- . Дата подачи полной спецификации: 14 мая 1953 Рі. : 14, 1953. Дата подачи заявки: 20 мая 1952 Рі. в„– 12785/52. : 20,1952. . 12785/52. Полная спецификация опубликована: август. 31, 1955. : . 31, 1955. Рндекс РїСЂРё приемке: -CКлассы 110(1), (2C: 4A1): Рё 110(3), (1OB: 11), J2A1C. :- 110(1), (2C: 4A1): 110(3), (1OB: 11), J2A1C. ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ. . Усовершенствования, касающиеся топливных систем газотурбинных двигателей. - . РњС‹, - , британская компания, расположенная РІ Найтингейл-Р РѕСѓРґ, Дерби, графство Дерби, настоящим заявляем РѕР± изобретении, РЅР° которое РјС‹ молимся Рѕ выдаче нам патента, Р° также Рѕ методе его реализации. должно быть выполнено Рё конкретно описано РІ следующем заявлении: , - , , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится Рє топливным системам газотурбинных двигателей Рё включает такие системы, установленные РЅР° самолетах СЃ целью осуществления РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕР№ или вспомогательной подачи топлива. Следует понимать, что термин «топливо», используемый здесь, РєСЂРѕРјРµ случаев, РєРѕРіРґР° РѕРЅ относится Рє РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕР№ системе подачи топлива, включает дополнительные жидкости, такие как водометанол, которые РёРЅРѕРіРґР° впрыскиваются РІ рабочую жидкость работающего двигателя. - . "" , , . Газотурбинный двигатель обычно содержит компрессор, турбину, которая РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ компрессор РІ движение, Рё оборудование сгорания, Рє которому компрессором подается РІРѕР·РґСѓС… Рё РІ котором сжигается горючее жидкое топливо, причем продукты сгорания поступают РІ турбину для ее работы. Это топливо подается топливной системой, называемой РІ дальнейшем «основной системой подачи топлива», включающей главный насос для повышения давления жидкого топлива, Рё РІ некоторых устройствах желательно предусмотреть насос РЅРёР·РєРѕРіРѕ давления для откачки топлива РёР· топливной системы. бак для хранения топлива Рё для подачи топлива РЅР° РІС…РѕРґ главного топливного насоса; такой топливный насос РЅРёР·РєРѕРіРѕ давления для удобства именуется РІ дальнейшем «подкачивающим насосом». " , , , . , " ," , - ; - " . " Р’ некоторых двигателях РІ дополнение Рє только что изложенной РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕР№ системе подачи топлива предусмотрена дополнительная система подачи жидкого топлива, которая может потребоваться для особых целей РІРѕ время работы двигателя. , , . Например, РІ случае СЃ газовой турбиной [Цена 3 шилл. РћРґ.] , РІ.СЌ. 3СЃ. , [ 3s. .] , 3s. двигатель, используемый для приведения самолета РІ движение Р·Р° счет реактивной тяги, горючее топливо может сжигаться РІ выхлопном канале для увеличения тяги, создаваемой выхлопными газами турбины; РІ целом топливо, подаваемое РІ выхлопной канал, будет таким же, как Рё топливо, подаваемое РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅСѓСЋ систему подачи топлива. , ; . Р’ РґСЂСѓРіРѕРј примере РІ некоторых авиационных газотурбинных двигателях дополнительная жидкость, то есть жидкость, отличающаяся РѕС‚ той, СЃ которой работает основная система подачи топлива, подается РІ компрессорную систему двигателя, например, СЃ целью увеличения массового расхода. через двигатель; РѕРґРЅР° подходящая дополнительная жидкость для этой цели включает смесь РІРѕРґС‹ Рё метанола. Р’ еще РѕРґРЅРѕРј примере РІ составных газотурбинных двигателях, то есть двигателях, имеющих РґРІР° или более компрессоров, каждый РёР· которых приводится РІ действие соответствующей турбиной, может быть предусмотрено оборудование сгорания для повторного нагрева рабочей среды после того, как РѕРЅР° покинула РѕРґРЅСѓ турбину, РЅРѕ РґРѕ того, как РѕРЅР° попадет РІ РґСЂСѓРіСѓСЋ турбину; РІ таком оборудовании для сжигания СЃ промежуточным нагревом обычно используется то же топливо, что Рё РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕР№ системе подачи топлива. Системы подачи топлива для подачи дополнительного топлива РІ двигатель, примеры которых приведены выше, РІ дальнейшем называются «вспомогательными системами подачи топлива», Рё такая топливная система будет включать РІ себя насос подкачки топлива. , , , , , ; . , , , ; . , , " ," . До СЃРёС… РїРѕСЂ подкачивающие насосы Рё насосы подкачки топлива вспомогательных систем подачи топлива приводились либо РѕС‚ электродвигателей, либо РѕС‚ пневмодвигателей, питаемых сжатым РІРѕР·РґСѓС…РѕРј, отбираемым РёР· компрессорной системы двигателя. Эти устройства имеют недостатки РїСЂРё использовании РІ некоторых установках; например, РїСЂРё высоких скоростях потока топлива вес необходимого электрического оборудования, включая генератор Рё двигатель, может быть чрезмерным, Р° пневматические двигатели, особенно турбинные, РјРѕРіСѓС‚ превышать скорость, если РЅРµ Р±СѓРґСѓС‚ приняты меры безопасности. . ; , , , , particu5,874 , . РћРґРЅРѕР№ РёР· задач настоящего изобретения является создание улучшенных средств для приведения РІ действие подкачивающего насоса или насоса повышения давления топлива вспомогательной системы подачи топлива, или того Рё РґСЂСѓРіРѕРіРѕ. , , . Согласно настоящему изобретению РІ РѕРґРЅРѕРј аспекте предложено устройство подачи топлива газотурбинного двигателя, имеющее главный топливный насос высокого давления Рё РїРѕ меньшей мере РѕРґРёРЅ РґСЂСѓРіРѕР№ топливный насос, который представляет СЃРѕР±РѕР№ подкачивающий насос или вспомогательный топливный насос системы подачи топлива, или Рё то, Рё РґСЂСѓРіРѕРµ. подкачивающий насос Рё вспомогательный топливный насос системы подачи топлива, включают РІ себя средства для отвода топлива, подаваемого указанным основным топливным насосом, Рё подачи отлитого таким образом топлива Рє РѕРґРЅРѕРјСѓ или более гидравлическим двигателям, выполненным СЃ возможностью приведения РІ действие указанного подкачивающего насоса или указанного топлива. -нагнетательный насос или Рё то, Рё РґСЂСѓРіРѕРµ. , - - , , - - , - - - . Гидравлический двигатель может быть турбинного типа или типа колеса Пелтона, Р° также может быть двигателем объемного типа, например, мотор-редуктором или двигателем СЃРѕ скользящими лопастями. . Р’ соответствии СЃ особенностью этого аспекта изобретения гидравлический двигатель или двигатели РјРѕРіСѓС‚ быть размещены внутри бака для хранения топлива или кожуха, сообщающегося СЃ топливным баком, тем самым, чтобы избежать необходимости РІ сальниковых конструкциях для вала, соединяющего гидравлический двигатель СЃ подкачивающий насос или вспомогательный топливный насос системы подачи топлива. , , - . Устройства РІ соответствии СЃ настоящим изобретением, использующие гидравлический двигатель, питаемый топливом, отбираемым СЃРѕ стороны нагнетания главного топливного насоса, позволяют избежать этих трудностей Рё имеют преимущества СЃ точки зрения веса Рё простоты конструкции. . РЈРґРѕР±РЅРѕ, что РІ любой конструкции топливо, вытекающее РёР· гидравлического двигателя, возвращается РІ топливный бак. , . Главный насос подкачки топлива может быть любого подходящего типа, например объемного насоса или центробежного насоса. , - . Некоторые варианты осуществления изобретения схематически проиллюстрированы РЅР° чертежах, сопровождающих предварительное описание, РЅР° которых чертежи: , : РќР° фиг.1 показан газотурбинный двигатель СЃ топливной системой, имеющей подкачивающий насос, приводимый РІ действие устройством согласно изобретению. 1 - . РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 2 показан газотурбинный двигатель СЃ топливными системами, РІ котором подкачивающий насос создает давление РЅР° РІС…РѕРґС‹ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРіРѕ топливного насоса Рё подкачивающего насоса вспомогательной топливной системы, РїСЂРё этом как подкачивающий насос, так Рё топливный насос вспомогательной топливной системы приводятся РІ движение устройства РІ соответствии СЃ изобретением. 2 - , . РќР° фиг.3 показан газотурбинный двигатель СЃ топливными системами, аналогичными показанным РЅР° фиг.2, РЅРѕ РІ котором насос подкачки топлива вспомогательной топливной системы независим РѕС‚ подкачивающего насоса, причем РѕР±Р° насоса приводятся РІ действие устройствами РІ соответствии СЃ изобретением; РќР° фиг.4 показан газотурбинный двигатель СЃ 70 топливными системами, РІ котором подкачивающий насос приводится РІ действие электродвигателем, Р° насос нагнетания жидкости вспомогательной системы подачи топлива приводится РІ действие устройством согласно изобретению; Рё 75. РќР° фиг. 5 схематически показан гидравлический двигатель типа колеса Пелтона СЃ соответствующим жидкостным насосом Рё прилагаемые чертежи, РЅР° которых: 3 - 2 , ; 4 - 70 , ; 75 5 , : РќР° фиг.6 показан газотурбинный двигатель СЃ топливной системой, имеющей подкачивающий насос, приводимый РІ действие устройством РІ соответствии СЃ изобретением; РќР° фигуре 7 показана модификация конструкции, показанной РЅР° фигуре 6; Рё 85. РќР° фиг. 8 показана другая модификация конструкции, показанной РЅР° фиг. 6. 6 80 ; 7 6; 85 - 8 6. РќР° рисунках 1-4, 6 Рё 8 схематически показан газотурбинный двигатель, содержащий компрессор 90, систему 10, подающую сжатый РІРѕР·РґСѓС… Рє РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРјСѓ оборудованию сгорания 11. Продукты сгорания РЅР° выходе РёР· РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРіРѕ оборудования сгорания 11 РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ через турбину 12, Р° затем через выхлопной канал или реактивную трубу 13, 95 Рё рабочее сопло 14 РІ атмосферу. 1-4, 6 8, 90 10 11. 11 12 13 95 14 . Топливо подается РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРµ оборудование сгорания 11 посредством РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕР№ системы подачи топлива, включающей топливные форсунки 15, подаваемые через топливный коллектор 16 РёР· топливопровода 100 17 высокого давления СЃ подключенным Рє нему ручным средством управления потоком топлива, обозначенным позицией 18. 11 15 16 - 100 17 18. Теперь обратимся Рє фигурам 1-4: топливо подается РІ топливопровод 17 СЃ помощью главного топливного насоса 105, нагнетающего давление 19, который механически приводится РІ движение двигателем посредством механического РїСЂРёРІРѕРґР°, обозначенного РЅР° схеме позицией 20. 1-4, 17 105 19 - 20. Насос 19 может быть любого подходящего типа, например, это может быть объемный насос 110 постоянной производительности, объемный насос переменной производительности или центробежный насос. Топливо подается РїРѕРґ РЅРёР·РєРёРј давлением РЅР° РІС…РѕРґРЅСѓСЋ сторону насоса 19 Рё отсасывается РёР· топливного бака 21 СЃ помощью 115 подкачивающего насоса 22, имеющего центробежное рабочее колесо. 19 , - 110 - - - , . 19, 21 115 22 . Подкачивающий насос 22 РЅР° рисунках 1-3 приводится РІ движение посредством гидравлического двигателя 23, который приводится РІ действие топливом РїРѕРґ высоким давлением, отбираемым 120 РёР· трубопровода 17 высокого давления. Показано, что отбор осуществляется СЃ помощью трубопровода 24, идущего РѕС‚ трубопровода 17 перед средством управления 18 РєРѕ РІС…РѕРґСѓ двигателя 23. Поток выхлопного топлива РѕС‚ двигателя 23 125 возвращается РїРѕ трубопроводу 25 РІ топливный бак 21. Р’ конструкции, показанной РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 4, подкачивающий насос 22 приводится РІ движение электродвигателем, обозначенным позицией 26, питаемым РѕС‚ источника электрической энергии, обозначенного позицией 27. стенке топливного бака Рё для использования РІ конструкциях, показанных РЅР° Фигурах 1-4 Рё Фигурах 6-8, описанных ниже. 70 Рабочее колесо 50 насоса поддерживается РЅР° РїСЂРёРІРѕРґРЅРѕРј валу 51 внутри РєРѕСЂРїСѓСЃР° 52. Топливо поступает РІ насос через РІРїСѓСЃРєРЅРѕРµ отверстие 53 Рё покидает насос через нагнетательную улитку 54 Рё нагнетательную трубку 55. 22 1-3 23 - 120 - 17. 24 17 18 23. 23 125 25 21. 4, 22 - 26 27. 130 735,874 , 1-4 6-8 . 70 50 51 52. 53 54 55. Ведущий вал 75 51 установлен РЅР° подшипниках 56 Рё 57, Р° РЅР° валу установлено колесо Пелтона 58 СЃ ковшами 59. Топливо РїРѕРґ высоким давлением подается через сопло, обозначенное номером 60, РїСЂРё этом поток выхлопных газов возвращается РІ топливный бак. Агрегат 80 РїРѕРґС…РѕРґРёС‚ для использования там, РіРґРµ жидкость РІ насосе аналогична топливу РїРѕРґ давлением для работы двигателя, поскольку между РєРѕСЂРїСѓСЃРѕРј Рё валом ротора РЅРµ предусмотрены сальники. 75 51 56 57 58 59. 60, . 80 , . Р’РёРґРЅРѕ, что РєРѕСЂРїСѓСЃ двигателя сообщается СЃ РєРѕСЂРїСѓСЃРѕРј насоса через подшипник Рё, таким образом, соединяется СЃ внутренней частью топливного бака. . Р’ только что описанном варианте осуществления топливный насос пригоден для установки снаружи 90 топливного бака; однако РІ некоторых случаях рабочее колесо может быть установлено внутри резервуара, Рё РІ этом случае, хотя двигатель может находиться РІРЅРµ резервуара, предпочтительно также располагать двигатель внутри резервуара, тем самым избегая 95 необходимости использования сальника для РїСЂРёРІРѕРґРЅРѕРіРѕ вала: 90 ; , , , 95 : Вместо колеса Пелтона или гидравлической турбины можно использовать гидравлический двигатель объемного типа, такой как мотор-редуктор или двигатель СЃ скользящими лопастями, Рё двигатель 100 объемного типа является предпочтительным, особенно РєРѕРіРґР° двигатель находится внутри резервуара. , 100 - . Р’ конструкции, показанной РЅР° фиг.6, основным насосом подкачки топлива является центробежный насос 19Р°, приводимый РІ действие двигателем через индикатор механического РїСЂРёРІРѕРґР° 20. Р’ этой конструкции подкачивающий насос 22 приводится РІ действие посредством гидравлического двигателя 23, который приводится РІ движение топливом высокого давления, отводящимся РїРѕ трубопроводу 24 РёР· нагнетательного трубопровода 110 высокого давления, линии 17 центробежного насоса 19Р°, перед средством управления. 18. Поток выхлопного топлива РѕС‚ двигателя 23 возвращается РїРѕ трубопроводу РІ топливный бак 21Р°, который приспособлен для обеспечения достаточного рассеивания тепла для предотвращения 115. 6 19a, 20. 22 23 - 24 - 110 17 19a, 18. 23 21a 115. топливо РІ баке нагревается РґРѕ чрезмерной температуры, например, образуясь РІ составе крыла самолета, часть верхней Рё нижней поверхностей крыла образует стенки топливного бака. 1204 Такое расположение имеет то преимущество, что РЅРµ только обеспечивается необходимый РїСЂРёРІРѕРґ подкачивающего насоса 22, РЅРѕ также РїСЂРё определенных обстоятельствах предотвращается перегрев Рё возможное закипание топлива, подаваемого центробежным насосом СЃ РїСЂРёРІРѕРґРѕРј РѕС‚ двигателя. , , . 1204 22 , - 125 . Рзвестно, что количество топлива, необходимое для сгорания РІ камере сгорания 11 двигателя, РЅР° больших высотах значительно меньше, чем РЅР° малых высотах. система подачи топлива, Рё, таким образом, подкачивающий насос 22 питает только РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕР№ топливный насос 19. 11 , 130 1, 22 19 . -5 Однако РЅР° фиг.2 двигатель также снабжен вспомогательной системой подачи топлива для подачи топлива, подлежащего сжиганию, РІ струйной трубе 13, Рё предусмотрено, что подкачивающий насос 22 создает давление РЅР° РІС…РѕРґС‹ РѕР±РѕРёС… основных топливных элементов -10. насос 19 Рё топливоподкачивающий насос 28 вспомогательной системы подачи топлива. Вспомогательный насос 28 показан как насос СЃ центробежным рабочим колесом, Р° насос 28 приводится РІ действие посредством гидравлического двигателя 29, питаемого РїРѕ трубопроводу 30 топливом РїРѕРґ высоким давлением, отбираемым РёР· трубопровода 17 между основным топливным насосом высокого давления. 19 Рё средства управления 18. РўСЂСѓР±РѕРїСЂРѕРІРѕРґ 30 имеет РІ себе регулирующий кран 31. Топливо, вытекающее РёР· гидромотора, РїРѕ трубопроводу 32 возвращается обратно РІ бак 21. Топливо, подаваемое насосом 28, РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через трубопровод 33, который может включать любое подходящее средство контроля подачи топлива (РЅРµ показано), Рє вспомогательным топливным форсункам 25, 34 РІ выхлопном канале 13. Топливо, подаваемое РІ выхлопной канал 13 форсунками 34, сгорает для повторного нагрева выхлопных газов, текущих РІ выхлопном канале, Рё увеличивает тягу двигателя. -5 2, , 13, 22 -10 19 28 . 28 , 28 29 30 - 17 19 18. 30 31. 32 21. 28 33 ( ) :25 34 13. 13 34 . РќР° фиг.3 вспомогательные топливные форсунки 34 СЃРЅРѕРІР° предусмотрены РІ выхлопном канале 13 как часть вспомогательной системы подачи топлива СЃ целью увеличения тяги двигателя, Рё форсунки 34 питаются топливом через трубопровод 35 посредством центробежный насос 36 СЃ РїСЂРёРІРѕРґРѕРј РѕС‚ гидромотора 37. 3, 34 13 , 34 35 36 37. Вспомогательный насос 36 всасывает топливо непосредственно РёР· топливного бака 21. Гидромотор 37 снабжается топливом высокого давления, отбираемым -40 РёР· трубопровода высокого давления 17 через трубопровод 38, включающий запорный кран 39. 36 21. 37 - -40 - 17 38 - 39. Поток выхлопных газов РѕС‚ гидромотора 37 РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ обратно РІ топливный бак 21 РїРѕ трубопроводу 40. 37 21 40. -45 РЎРЅРѕРІР° обращаясь Рє СЂРёСЃСѓРЅРєСѓ 4, двигатель снабжен вспомогательной системой подачи топлива, СЃ помощью которой дополнительная жидкость, такая как водометанол, подается РЅР° РІС…РѕРґ компрессора двигателя для увеличения массового расхода -50 через двигатель. Вспомогательная система подачи топлива содержит бак 41 Рё вспомогательный нагнетательный насос 42 для забора жидкости РёР· бака 41 Рё подачи ее РїРѕ трубопроводу 43 РЅР° РІС…РѕРґ компрессорной системы двигателя. Для этой цели РјРѕРіСѓС‚ быть предусмотрены подходящий коллектор 44 Рё форсунки 45. -45 4, -50 . 41, 42 41 43 . 44 45 . Насос 42 вспомогательной системы подачи топлива приводится РІ движение гидравлическим двигателем 46, впускная сторона которого соединена СЃ приемом 460 подачи топлива РїРѕРґ высоким давлением, отбираемой РёР· топливопровода 17 высокого давления через трубопровод 47, включая запорный кран. 48. Топливо, вытекающее РёР· двигателя 46, возвращается РІ бак 21 РїРѕ трубопроводу 49. 42 46 460 - - 17 47 - 48. 46 21 49. 865 Обратимся теперь Рє СЂРёСЃ. 5, РіРґРµ показана заданная частота вращения двигателя, РЅРѕ центробежный насос имеет тенденцию подавать постоянное количество топлива РїСЂРё постоянной частоте вращения. 865 5, 735,874 , . Центробежный насос необходимо выбирать так, чтобы РѕРЅ подавал максимальное количество топлива, необходимое двигателю, Рё было обнаружено, что дросселирование такого насоса для уменьшения количества топлива, подаваемого РЅР° больших высотах, РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє нагреву топлива РёР·-Р·Р° рециркуляции. внутри насоса. Это невыгодно Рё, РІ частности, может привести Рє кипению топлива, особенно РїСЂРё повышенном давлении топлива. снижается Р·Р° счет прохождения через ограничитель, например дроссельный клапан, РІ напорном трубопроводе. Заявители настоящего изобретения обнаружили, что нагрев топлива можно уменьшить Рё предотвратить кипение, обеспечив подачу топливным насосом большего количества топлива, чем требуется двигателю, РїСЂРё этом избыток перепускается, например, обратно РІ топливо. бак. Р’ идеале избыточное количество больше РЅР° больших высотах, чем РЅР° малых высотах, РЅРѕ выгодный результат может быть получен, РєРѕРіРґР° избыточное количество одинаково РЅР° любой высоте. , . , . , , . , , , - . , . Рзбыток может быть слит РёР· нагнетательного трубопровода 17, как показано РЅР° Фигуре 6, или его можно СѓРґРѕР±РЅРѕ сливать непосредственно РёР· нагнетательной улитки 70 центробежного насоса 19Р°, как показано РЅР° Фигуре 7. 17, 6, 70 19a 7. Рзбыточное топливо может быть перенаправлено обратно РІ топливный бак или РЅР° сторону всасывания насоса, РЅРѕ, поскольку топливо нагрелось, РїСЂРѕС…РѕРґСЏ через насос, его следует соответствующим образом охладить, прежде чем СЃРЅРѕРІР° подавать РЅР° РІС…РѕРґ насоса. Этого можно достичь, обеспечив смешивание топлива СЃ большим объемом холодного топлива РІ баке Рё, таким образом, охлаждение Р·Р° счет теплообмена СЃ большим объемом топлива, Рё для этой цели бак должен быть соответствующим образом охлажден, например, формируется как часть крыла самолета, как описано выше. - , . , , , , . Р’ качестве альтернативы топливо может быть пропущено через теплообменник любого известного или СѓРґРѕР±РЅРѕРіРѕ типа для охлаждения потоком РІРѕР·РґСѓС…Р° через него, например, Р·Р° счет скорости самолета, РЅР° котором установлена система, прежде чем СЃРЅРѕРІР° пройти РєРѕ РІС…РѕРґСѓ топливного бака. главный центробежный насос. , , . Р’ предпочтительной конструкции, показанной РЅР° фиг. 8, топливо, вытекающее РёР· гидравлического двигателя 23, направляется РїРѕ трубопроводу 25Р° РІ теплообменник 71, РіРґРµ РѕРЅРѕ охлаждается Р·Р° счет теплообмена СЃ воздушным потоком, вызванного скоростью самолета, Рё затем через трубопровод 25b Рє топливному баку 21Р°. 8 23 25a 71, , 25b 21a. Теплообменник 71 предпочтительно относится Рє рекуперативному типу, то есть такому, РІ котором РґРІР° потока текучей среды находятся РІ постоянном потоке через отдельные каналы, причем тепло передается РѕС‚ РѕРґРЅРѕРіРѕ Рє РґСЂСѓРіРѕРјСѓ через неподвижную разделительную перегородку. 71 , 6lO , . Р’ устройствах, показанных РЅР° фигурах 6 Рё 8, гидравлический двигатель служит для ограничения количества топлива, проходящего через трубопроводы 24, 25, Рё характеристики гидравлического двигателя РјРѕРіСѓС‚ быть выбраны так, чтобы регулировать это количество топлива желаемым образом. . 6 8, - 24, 25, . РљРѕРјРїРѕРЅРѕРІРєРё РЅР° фигурах 6, 7 Рё 8 70 также воплощают изобретение, изложенное РІ нашей одновременно рассматриваемой заявке в„– 8977/53 (серийный в„– 6, 7 8 70 . 8977/53 ( . 735,913) 735,913)
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 09:16:51
: GB735874A-">
: :

735875-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB735875A
[]
РџРђРўР­: СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ : Дата подачи заявки Рё подачи полной спецификации: 22 мая 1952 Рі. : 22, 1952. 735,875 в„– 13019152. 735,875 . 13019152. Заявление подано РІ Германии 22 мая 1951 РіРѕРґР°. 22, 1951. Полная спецификация опубликована: август. 31, 1955. : . 31, 1955. Рндекс фекального получателя: - Классы 38(4), (2A1:281) Рё 83(4), Y4. ):- 38(4), (2A1:281), 83(4), Y4. ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Устройство, содержащее сенсорный палец для автоматической регулировки высоты горелки РІ станках для резки горелкой. РњС‹, ... РҐ., Ханауэр Ландштрассе 314-326, Франкфурт-Майн, Германия, юридическое лицо, организованное РІ соответствии СЃ законодательством Германии, настоящим подтверждает изобретение, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Р° также метод, то, что РѕРЅРѕ должно быть выполнено, должно быть конкретно описано РІ следующем заявлении: , ... ., 314-326, -, , , , 4patent , , : - Настоящее изобретение относится Рє устройству, содержащему сенсорный палец для автоматической регулировки высоты горелки РІ машинах для резки горелкой, РІ которых регулировочное движение осуществляется электродвигателем. , . Рзвестно, что качество реза горелкой, произведенного механическим СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј, существенно зависит РѕС‚ соблюдения правильного расстояния между соплом Рё поверхностью заготовки. Это часто представляет существенные трудности, особенно РїСЂРё работе СЃ крупными заготовками. РўРѕРЅРєРёРµ листы металла редко бывают полностью плоскими, Р° СЃ толстыми листами металла операция регулировки затруднена Рё отнимает время. РџСЂРё работе СЃ пространственно изогнутыми заготовками необходимость регулирования близости горелки очевидна. -. - . , . - -. Еще РѕРґРЅР° трудность возникает РїСЂРё обычном РІ настоящее время манипулировании машиной для резки горелки, поскольку оператор вынужден смотреть РЅР° нагревательное пламя, чтобы регулировать горелку. - - , . Уже неоднократно высказывались предложения РїРѕ автоматической регулировке правильной высоты горелки. Р’СЃРµ известные устройства зависят РѕС‚ движения ролика или прикосновения пальца Рє горелке РЅР° заготовке. РџСЂРё применении валика вблизи горелки резка изогнутых фигур затруднена, так как РїСЂРё изменении направления резки ролику приходится РІСЃРµ время раскачиваться РІРѕРєСЂСѓРі горелки РІ соответствии СЃ направлением резки. Сенсорный палец, расположенный СЂСЏРґРѕРј СЃ горелкой, имеет тот недостаток, что РѕРЅ обладает значительным сопротивлением скольжению РїРѕ большинству грубых заготовок. Применяемая движущая сила[ ^ #] РІ станках для резки горелкой очень сильно ограничена. . -. , . -. [ ^ # . РџСЂРё использовании магнитного роликового РїСЂРёРІРѕРґР° движущая сила соответствует весу всего РІ несколько килограммов. Дополнительное сопротивление, возникающее 50 РёР·-Р·Р° скользящего пальца, увеличивает трение, которое приходится преодолевать РїСЂРёРІРѕРґСѓ машины, причем зачастую неравномерно, так что работа горелки становится неравномерной, РІ результате чего чистый рез невозможен. 55 Настоящее изобретение обеспечивает полностью автоматическую регулировку высоты горелки, избегая упомянутых недостатков, Рё СЃ этой целью РјС‹ предлагаем средства для автоматической регулировки высоты 60 горелок РІ машинах для резки горелками, РІ которых регулировочное движение осуществляется Р·Р° счет реверсивный электродвигатель, управляемый посредством сенсорного пальца, расположенного СЂСЏРґРѕРј СЃ горелкой, РїСЂРё этом сенсорный палец периодически вступает РІ контакт СЃ заготовкой. . , 50 , , , , , . 55 , 60 - , . Предпочтительно двигатель может работать, РєРѕРіРґР° сенсорный палец позволяет замыкать РѕРґРёРЅ РёР· РґРІСѓС… наборов контактов реверсивного переключателя двигателя. 70 Прилагаемый чертеж иллюстрирует РІ качестве примера РѕРґРЅСѓ конструктивную форму согласно изобретению. Работа описана СЃРѕ ссылкой РЅР° схему, представленную РЅР° фигуре чертежа, РіРґРµ 75 показано устройство РІ нулевом положении. , . 70 . , 75 . Небольшой постоянно работающий двигатель 1 вращает РґРёСЃРє 2 СЃ раздутым кулачком. Утолщение кулачка отодвигает контактный палец 3Р° РѕС‚ контакта 3, открывая контакты, РІСЃРєРѕСЂРµ после этого палец 3Р° 80 замыкается РЅР° противоположный контакт 4. РџСЂРё разрыве цепи РЅР° контакте 3 катушка 5 обесточивается, РїСЂРё этом сенсорный палец 6 РІ РєРѕСЂРїСѓСЃРµ 6Р± падает РЅР° заготовку 7 РїРѕРґ действием силы тяжести 85 или РїРѕРґ действием пружины вплотную Рє горелке 8, которая удерживается РЅР° кожух 6b РІ фиксаторах 8Р° Рё 8b. Нижняя часть 6Р° сенсорного пальца полностью или частично окружает горелку Рё изготовлена РёР· жаростойкого материала 90735875. РџСЂРё замыкании контактов 3Р°, 4 Рё РѕРґРЅРѕРіРѕ РёР· РґРІСѓС… переключателей 14,12, 14,13 замыкается цепь управляющего тока РїСЂРёРІРѕРґРЅРѕРіРѕ двигателя 9. Двигатель 9 выполнен РІ РІРёРґРµ реверсивного двигателя, который РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ РІ движение храповое колесо 10 Рё поднимает или опускает РєРѕСЂРїСѓСЃ 6b, несущий сенсорный палец 6 Рё горелку 8, СЃ помощью упомянутого храпового колеса 10 Рё рейки 11. Цепь нитрольного тока РїСЂРёРІРѕРґРЅРѕРіРѕ двигателя 9 снабжена РґРІСѓРјСЏ прерывающими контактами 12 Рё 13. 1 2 . 3a 3 , 80 3a 4. 3, 5 -, 6 6b - 7 85 8 6b 8a 8b. 6a 90 735,875 . 3a, 4, 14,12, 14,13, 9 . 9 , 10 6b 6 8 10 11. (. 9 12 13. Эти контакты альтернативно замыкаются контактным лезвием 14 посредством выступа 14Р° РЅР° сенсорном пальце 6. Лезвие снабжено направленным вверх предварительным напряжением, так что РїСЂРё поднятии сенсорного пальца контактный язычок 14 РІС…РѕРґРёС‚ РІ контакт СЃ контактом 12. Если горелка находится слишком далеко РѕС‚ заготовки, РєРѕРіРґР° сенсорный палец РїРѕРґ действием собственного веса или силы пружины опускается РІРЅРёР· РЅР° заготовку, выступ 14Р° прижимает контактный язычок 14 РІРЅРёР·, разрывает цепь через контакт 12 Рё, наконец, язык касается контакта 13. 14 14a 6. , 14 12. -, 14a 14 , ' 12 13. РљРѕРіРґР° контакт 14 контактирует СЃ контактом 12 или 13 Рё контакты 3Р° Рё 4 замыкаются, импульс тока подается РЅР° РїСЂРёРІРѕРґРЅРѕР№ двигатель 9 через РѕРґРёРЅ РёР· переключателей 16Р° или 15Р°, управляемых РґРІСѓРјСЏ реле 16 или 15 соответственно, тем самым повышая или опуская горелку Рё сенсорный палец одновременно, РІ зависимости РѕС‚ обстоятельств. Контакты 12, 13 или 14 РјРѕРіСѓС‚ регулироваться для изменения чувствительности срабатывания. 14 12 13 3a 4 , 9 16a 15a 16 15 , . 12, 13 14 . Принцип работы устройства следующий. Перед началом резки горелкой горелку регулируют РІ зажимах 8Р° Рё 8b так, чтобы РѕРЅР° находилась РЅР° желаемом расстоянии РѕС‚ поверхности заготовки. Вместо простого перемещения Рё фиксации СЃ помощью зажимов горелку можно перемещать СЃ помощью небольшой стойки или чего-то РїРѕРґРѕР±РЅРѕРіРѕ. РџСЂРё этой СЂРµР