патенты / 17056

728589-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB728589A
[]
- В В - ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 7283589 Дата подачи полной спецификации: сентябрь. 10, 1952. 7283589 : . 10, 1952. Дата подачи заявления: октябрь. 4, 1951. : . 4, 1951. № 23132/51. . 23132/51. Полная спецификация опубликована: 20 апреля 1955 г. : 20, 1955. Индекс при приемке:-Класс 91, С2С. :- 91, C2C. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования, связанные с подслащиванием меркаптансодержащих углеводородных масел нефтяного происхождения Мы, (ранее известная как - ), из , , Лондон, ..2, британская акционерная компания , настоящим заявляем об изобретении (сообщено Чарльзом Эмлином Эвансом (британским подданным), Джоном Рэймондом Грейсоном (британским подданным) и Хирджи Растомом Бурджорджи (гражданином Индии), все через - , Абадан, Персия), для чего мы молимся о том, чтобы нам был выдан патент, а метод, с помощью которого он должен быть реализован, был подробно описан в следующем заявлении: - , ( - ), , , , ..2, - , ( ( ), ( ) ( ), / - , , ), , , : - Настоящее изобретение относится к обессериванию углеводородных масел нефтяного происхождения, содержащих меркаптаны, и, более конкретно, к окончательному обессериванию крекированного моторного спирта после обработки серной кислотой и перегонки. . В описании нашей одновременно находящейся на рассмотрении заявки № 15827/51 (серийный № - . 15827/51 ( . 728,586) Описан способ обессеривания углеводородных масел, содержащих меркаптаны, заключающийся в обработке масел водным раствором едкой щелочи, содержащим вещество, способное повышать растворимость меркаптанов в растворе щелочи, в присутствии кислорода или кислородсодержащий газ. Было обнаружено, что при применении этого процесса к некоторым крепким спиртным напиткам требуемое длительное время контакта снижает полезность процесса в больших масштабах. 728,586) , , - . . В настоящее время открыт способ подслащивания углеводородных масел нефтяного происхождения, который является дешевым в эксплуатации и который удовлетворительно подслащивает поток крекированного спирта, который труднее всего обрабатывать способом вышеупомянутой одновременно рассматриваемой заявки. - . Согласно изобретению способ обессеривания углеводородных масел нефтяного происхождения, содержащих меркаптаны, заключается в контактировании масла одновременно с водным раствором [Цена 3с. Од.] раствор каустической соды и элементарной серы в виде сульфированной нефти, приготовленной растворением серы в части обрабатываемой нефти. Раствор каустической соды подходящей концентрации может быть специально приготовлен для процесса 50, но на нефтеперерабатывающих заводах, где проводится обессеривание масел плюбитом, вместо чистого каустика можно удобно использовать отработанный раствор плюмбита, лишенный свинца (обычно называемый раствором оголенного плюмбита). 55 раствор соды. Обнаженный раствор плюмбита обычно содержит 10-20% , что является удобной концентрацией каустической соды для использования при приготовлении способа по настоящему изобретению. 60 Процесс можно проводить периодически, используя смесительный сосуд и мешалку. В этом методе работы кислое масло, раствор каустической соды и сульфурированное масло смешивают в течение времени, достаточного для получения сладкого продукта, который затем отделяют от водной фазы. , , [ 3s. .] . 50 , ( ) 55 . 10-20% . 60 . , . Однако преимущественно процесс можно осуществлять непрерывно, используя смесительный сосуд, содержащий некоторое количество раствора каустической соды 70. При этом методе работы сернистая нефть и сера (в виде сульфированной нефти, полученной путем растворения серы в части обрабатываемой нефти) непрерывно подаются в смесительный резервуар, а полученная эмульсия переливается в сепарационный резервуар, где очищенная нефть и раствор каустической соды разделяют, причем последний непрерывно возвращают в смесительный сосуд. При желании обработанное масло из сепаратора можно направить на вторую стадию смешивания и разделения. , , 70 . ( ) , . 80 . Теперь изобретение будет описано на примере со ссылкой на следующие примеры, которые иллюстрируют влияние переменных на подслащивание 85 каустической содой/серой крекинг-спирта. / 85 . Сульфированное масло готовили растворением грамма мелкоизмельченной серы в 2 литрах крекированного спирта. На анализ (методом обратного доктора) 1 мл. сульфированное масло, 1'-. Ä 2 . ( ) 1 . , 1 ' -. 0.00205 Джин. сера. 0.00205 . . ПЕРЕМЕННЫЕ ОБРАБОТКИ. . Для этих экспериментов, которые проводились в качестве предварительного этапа непрерывной обработки, использовался только смеситель с мешалкой, и определялось время контакта, необходимое для подслащивания крекинг-спирта с различными концентрациями каустической соды и серы. , , , . Результаты врачебных испытаний (.30), испытаний на содержание меркаптана и серы (.104) и испытаний на коррозию (3 часа при 50°- .130) приведены в Таблице 1. (..30), (..104) (3 50 .-.... .130) 1. НЕПРЕРЫВНОЕ ЛЕЧЕНИЕ. . В этих экспериментах использовалась одноступенчатая промывная машина, состоящая из смесителя и сепаратора. . Раствор каустической соды и масло переносили в виде эмульсии из смесителя в сепаратор, где они разделялись, причем раствор каустической соды возвращался в смеситель через нижнюю возвратную линию. , . Крекинг-спирт, находившийся в емкости для хранения, снабженной устройством постоянного напора, перекачивался через полную закрытую емкость, снабженную регулирующим запорным краном, в смесительную емкость мойки. Такое расположение позволяло перерабатывать большое количество крекинг-спирта с постоянной скоростью. Скорость перемешивания лопасти смесителя поддерживали постоянной за счет поддержания постоянного давления на приводе воздушной турбины. , , , - - . . . Использовали различные скорости подачи крекингового спирта, концентрации каустической соды и добавок серы. Масло сульфированное (разбавленное в 10 раз крекинг-спиртом, 1 мл. =_0,0002 г. -, . ( 10 , 1 . =_0.0002 . сера) добавлялась непрерывно из бюретки с очень тонкой капиллярной подачей. ) . Результаты этих первоначальных экспериментов, проведенных для определения влияния силы каустической соды, добавления серы и времени контакта, представлены в Таблице 2. , 2. Дальнейшие непрерывные эксперименты проводились для исследования различных других аспектов подслащивания крекинг-спирта растворами каустической соды/серы и получения количества продукта для данных проверки. Разбавленное сульфированное масло (1 мл - 0,0002 г серы) добавляли, как и раньше, уровень в бюретке поддерживали путем сифонирования из градуированного 16-унционного стакана. бутылка; скорости добавления составляли приблизительно 4 мл/мин. / . (1 .-_0.0002 . ) , 16-. ; 4 ./. Скорости подачи были максимальными, совместимыми с продуктами, отрицательными для врача, а химические вещества, использованные в опытах, составляли: (а) 200 мл. 10% каустическая сода. Подробности приведены в Таблице 3; данные проверки кормов и продуктов приведены в Таблице 8. :() 200 . 10% . 3; 8. (б) Обнаженный плюбит из керосиновой мойки. Подробности приведены в Таблице 4; осмотр-. () . 4; -. данные в таблице 8. 8. () Обнаженный плюбит из установки прямого перегонки бензина. Подробности приведены в Таблице 5; данные проверки в таблице 8. () . 5; 8. (г) 10% каустической соды. Этот эксперимент длился шесть дней, и на протяжении всего времени использовался один и тот же раствор каустической соды. Всего было получено 100 литров продукта, и раствор каустической соды тестировали после каждых 25 литров продукта. Подробная информация представлена в Таблице 6, а данные проверки кормов и продуктов – в Таблице 9. () 10% . , . , 100 25 . 6 9. () Обнаженный плюбит из прямоходной бензопромывочной машины 70. Было собрано 75 литров продукта и исследован оголенный плюбит до и после всего эксперимента. Подробная информация представлена в Таблице 7, а данные проверки – в Таблице 9. 75 () - 70 . 75 . 7 9. 75 В последних двух опытах необходимо было ежедневно использовать свежий корм, чтобы избежать воздушного окисления меркаптанов при стоянии. , . Исследование влияния переменных на подслащивание каустической содой серы крекингового спирта 80 показало как в периодических, так и в непрерывных экспериментах (таблицы 1 и 2), что время контакта уменьшалось с увеличением концентрации каустической соды и добавок серы. Некоторое воздушное окисление меркаптанов. имеет место, но, насколько известно, эта реакция не катализируется присутствием серы. 80 , ( 1 2) . . 85 , . Предполагая, что вероятный механизм подслащивания каустической соды/серы представляет собой 2NaO' + 2RSEH + = + RS2 + 21120 90 (где – углеводородный радикал) и предполагая отсутствие воздушного окисления меркаптанов, тогда теоретическая потребность в сере приблизительно равна 0,035 фунта/1000 галлонов треснувшего спирта. / 2NaO' + 2RSEH + = + RS2 + 21120 90 ( ) , 0.035 ./1000 . Фактическая добавка для достижения приемлемого времени контакта 95 7-8 минут (15 000 галлонов в час для промывочного миксера среднего размера) с 10% каустической содой составляла 0,25 фунта/1000 галлонов (таблица 2), что в несколько раз превышает теоретическое. 95 7-8 (15,000 ) 10% 0.25 ./1000 ( 2), . То, что этот избыток элементарной серы не препятствует использованию метода десульфурации, было показано испытанием на коррозию медной полосы (3 часа при 50°С). Все продукты с отрицательным результатом врача прошли этот тест (таблицы 2, 8 и 9). 100 (3 50 .). ( 2, 8 9). Результаты экспериментов, представленные в таблицах 105, 3-5 и таблице 8, суммированы в таблице 10. 105 3-5 8 10. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ОТРАБОТАННОГО ПЛАМБИТА РАСТВОРА, НЕ СОДЕРЖАЩЕГО СВИНЦА. . В начале опыта с использованием оголенного раствора плюбита из керосиновой промывки 110 (таблица 4) продукт окрасился и стал положительным по доктору, вскоре цвет улучшился и стал отрицательным по доктору. Затем начался сбор продукции для тестирования. Считается, что цвет возник из-за добычи. 115 фенольных соединений из оголенного плюбита крекинг-спиртом и ингибирующие смоляные свойства этих соединений были продемонстрированы в высоком времени распада неингибированных продуктов. 120 Это было дополнительно продемонстрировано путем встряхивания 500 мл. гипохлорита подслащенного крекинг-спирта 5 мл. кислого оголенного плюмбита с керосиновой мойки. Время распада расторможенного духа ( 125 250-С) увеличилось со 140 до более 500 минут. 110 ( 4) , . , , . . 115 . 120 500 . 5 . . ( 125 250-) 140. 500 . При использовании оголенного плюмбита из прямогонной бензопромывочной машины (таблица 5) время распада продуктов было выше, чем у 130 728 589 3. А.И.О.К. 250 (испытание на время пробоя). ( 5) 130 728,589 3. .... 250 ( ). мл. части образца вводятся в пробирку объемом 65 мм и помещаются в небольшую бомбу, соединенную с манометром, регистрирующим давление. . 65 . Кислород вводят под давлением 100 фунтов на квадратный дюйм, бомбу герметизируют и помещают в паровую баню. Испытание продолжают до тех пор, пока давление 70 не упадет по меньшей мере на 10 фунтов на квадратный дюйм. ниже достигнутого максимума. По кривой время-давление определяют количество минут между временем, когда бомба была помещена в паровую баню, и временем, когда давление упало на 2 фунта на квадратный дюйм. ниже устойчивого максимального значения. Это время указывается как время пробоя. 100 ..., . 70 10 ... . - , 75 2 ... . . Таблицы, упомянутые в этой спецификации, являются таблицами, сопровождающими предварительную спецификацию 80. 80 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 06:18:47
: GB728589A-">
: :

728590-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB728590A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: октябрь. 18, 1951. : . 18, 1951. '/' Полная спецификация опубликована 20 апреля 1955 г. '/ ' : 20, 1955. Индекс при приемке: -Класс 64(1), L4C. :- 64(1), L4C. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Регенеративный воздухонагреватель , КУРТ ФРЕЙ, немец по национальности, дом 10, , ., Аугсбург, Германия, настоящим заявляю об изобретении, на которое я молюсь, чтобы мне был выдан патент, и о методе, то, что оно должно быть выполнено, будет конкретно описано в следующем утверждении: , -, , 10, , ., , , , , , :- Настоящее изобретение относится к огнеупорным футеровочным регенеративным воздухонагревателям для доменных печей, в которых воздух для печи предварительно нагревается путем пропускания через насадку, нагреваемую газами из печи, при этом указанный воздухонагреватель имеет большое пространство под насадкой, в котором воздух, подлежащий нагреву, впускается и имеется большое пространство в колпаке нагревателя, в которое подается нагретый воздух перед поступлением в печь и из которого газы из печи отклоняются в насадку, когда указанная насадка нагревается. 10lined , . Изобретение может быть описано и объяснено для самого большого типа воздухонагревателя доменной печи, часто известного как воздухонагреватель Каупера. Обычно его высота составляет от 70 до 100 футов, его горизонтальное сечение имеет круглую форму и содержит две рабочие секции: камеру сгорания и рабочую камеру. Секции разделены общей вертикальной стеной из огнеупорного кирпича, а колпак, выполненный в форме полусферы, закрывает устройство, образуя под ним большое пространство. Это пространство соединяет две рабочие секции: камеру сгорания и камеру шахматной конструкции. , . 70 100 , ., . , , . , . Под камерой шахматной конструкции имеется подвод воздуха, подлежащего нагреву. Камера в шахматном порядке простирается примерно на 6–10 футов от дна и поддерживается прочным каркасом из восточного железа или подобного материала и опорами. Большое пространство под насадкой служит нескольким целям, например, для очистки, [Цена 3/-] для распределения газов по трубам к различным технологическим станциям и распределения входящего воздуха по всей площади нижнего конца насадки. . 6 10 , - . , , [ 3/-] , . Изобретение касается 50 больших пространств под капотом и под капотом. Верхнее пространство используется для поворота потока примерно на 180 градусов, а нижнее пространство используется для поворота потока примерно на 90 градусов. 50 . 180 90 . Применяемые в настоящее время диффузоры вызывают крупномасштабное разделение потока, грубые завихрения, зоны смешения и относительно небольшую зону, занимаемую газами, выходящими из камеры сгорания, и воздухом, поступающим в нагреватель. Такое развитие потока 60 приводит к тому, что горячие газы предпочитают проходить через решетчатые каналы, расположенные на расстоянии от стены, в то время как нагреваемый воздух предпочитает проходить через решетчатые каналы возле стены 65, предполагая, что вход воздуха расположен напротив. стена. Однако из-за сопротивления потоку в насадке на обоих концах насадки существует различное давление, в результате чего поток обходит некоторые каналы 70. Если потеря давления будет достаточно большой, будет реализовано равномерное распределение потока по всему горизонтальному сечению насечки. Однако по экономическим причинам и для поддержания чистоты каналов размер поперечного сечения свободного потока рассчитан на относительно низкую скорость, что приводит лишь к относительно небольшой потере давления в насадке. , , . 60 65 . , , 70 - . . , 75 . По этой причине невозможно преобразовать поток в достаточно равномерный поток через насадку. К сожалению, это происходит. как описано, неравномерность скоростей в обоих направлениях 85 не локализована одинаково. 80 . . , - 85 . Помимо вышеизложенных соображений, необходимо обратить внимание на распределение давления в обоих пространствах и на проблемы, которые возникают при выходе газа из 90 4e 728,590 № 24323/51. 90 4e 728,590 . 24323/51. 728,590 нижний конец шахматной конструкции, и воздух выходит из верхнего конца шахматной конструкции. 728,590 . Рассмотрим сначала верхнее пространство. , , . На выходе из камеры сгорания поток разделяется, за исключением потока по колпаку. В соответствии с принятыми характеристиками диффузора статическое давление падает и медленно восстанавливается, пока не достигнет определенного значения. В среднем распределение давления примерно равномерное, и, по крайней мере, разница давлений незначительна по сравнению с сопротивлением шахматной структуры. Поток воздуха, выходящий из решетчатой конструкции, разделяется на небольшие струи по большей площади, чем поток газа при выходе из камеры сгорания, и поскольку воздух холоднее газа, он едва ли может проникнуть до самого высокого места под капотом. и, следовательно, охлаждающие средства внутренней верхней части капота плохие. В нижнем пространстве необходимо следовать аналогичным соображениям. Здесь всасывание происходит на выходе газа из теплообменного устройства. Основной результат состоит в том, что каналы, которые расположены ближе для подачи газа и, следовательно, являются предпочтительными для потока, примерно идентичны каналам, предпочтительным для прохождения газа, как на верхнем конце решетчатой конструкции. . . , , , . , , , , , . . . , , , ; . Даже если перепад давления в работе звеньев различен в двух противоположных направлениях, результаты данных объяснений не имеют существенного значения. . В соответствии с настоящим изобретением предложен регенеративный воздухонагреватель с огнеупорной футеровкой, упомянутого типа, имеющий отклоняющие средства, включающие ряд расположенных в шахматном порядке лопаток, перекрывающих друг друга, причем в пространстве под шахматной конструкцией такое перекрытие лопаток относительно друг друга является таким. для обеспечения потока воздуха, поступающего в указанное пространство, обтекаемым образом в насадку, и средств в пространстве в колпаке для отклонения нагретого воздуха, когда он покидает насадку, и для отклонения газов из печи в насадку, когда указанная насадка выполняется. с подогревом. . Перегородки сконструированы и расположены так, чтобы отклонять воздушный поток в статические и завихренные зоны и тем самым делать равномерным и обтекаемым воздушный поток. . Отклоняющие средства, состоящие из расположенного в шахматном порядке ряда лопаток, расположены так, что каждая лопатка находится на стороне всасывания последующей лопатки, при этом результирующая кривизна ряда больше, чем кривизна любой отдельной лопатки, и перекрытие лопаток по отношению к одной. еще один 60 достаточен для обеспечения вектора скорости, направленного струей, в направлении, по существу касательно результирующей кривизны ряда, и в направлении преобразования статического и вихревого состояния в обтекаемый поток. Результирующая кривизна определяется кривой, соединяющей точки пересечения хорд лопаток. , 60being . . Отклоняющие средства ориентированы относительно направления вектора скорости воздушного потока, поступающего во входное отверстие 70, для обеспечения отрицательного угла атаки первых лопаток ряда. 70 . Теперь изобретение будет описано со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: 75 Фиг. 1 представляет собой частичный вид в вертикальном разрезе регенератора, показывающий пространство под решеткой; фиг. 2 - горизонтальный разрез помещения по линии 2-2 фиг. 1; фиг. so80 на фиг. 3 - частичный вертикальный разрез пространства под решеткой регенератора; Рис. 4, 5 и 6 представляют собой горизонтальные разрезы нескольких дополнительных вариантов формы; Рис. 7 и 8 представляют собой горизонтальные и частичные 85 вертикальные разрезы дополнительной формы выполнения пространства под решеткой; Рис. 9 и 10 — дополнительные горизонтальные участки подрешеточного пространства; Фиг.11 представляет собой частичный разрез варианта изобретения в зоне колпака регенератора; на фиг. 12 - диаграмма распределения скоростей в газовом периоде; 95 Рис. 13 — диаграмма распределения скоростей в период взрыва; Рис. 14, 15 и 16 - частичные вертикальные и горизонтальные разрезы, а в развернутом цилиндрическом сечении - капот с кольцевым пространством 100°, причем фиг. 15 взят по линии 15-15 фиг. 14; Рис. 17 и 18 представляют собой виды в перспективе наложенных друг на друга конструкций на валу сгорания; 105 Рис. 19, 20 и 21 - вертикальные и горизонтальные разрезы, причем в развернутом цилиндрическом сечении колпак регенератора фиг. 20 взят по линии 20-20 фиг. 19; и 110 рис. 22 и 23 - горизонтальные разрезы регенератора со специальным расположением шахт сгорания и сетевого оборудования. : :- - 75 . 1 ; . 2 2-2 . 1; so80 . 3 ; . 4, 5 6 ; . 7 8 85 ; . 9 10 ; 90 . 11 ; . 12 ; 95 . 13 ; . 14, 15 16 100 , . 15 15-15 . 14; . 17 18 ; 105 . 19, 20 21 . 20 20-20 . 19; 110 . 22 23 . Прежде чем приступить к описанию 115 различных фигур на чертежах, следует иметь в виду, что изобретение представляет собой комбинацию, включающую отклоняющие средства, расположенные соответственно выше и ниже шахматной конструкции, отклоняющие 120 средства в подкапотном пространстве, работающие на газе и воздуха, т. е. в обоих направлениях потока. 115 , , 120 , .., . На рис. 1 показан вертикальный разрез нижней части регенератора, а на рис. . 1 , . 2
разрез по линии 9-2 рис. 1. 125 Воздухонагреваемый кожух 1, изготовленный из стали и огнеупорного кирпича, содержит в боковом расположении шахту сгорания 3, которая образована стенкой 2 и поперечное сечение которой показано круглым, но которое 130 728 590 может также быть эллиптическим или подобным. ; а также регенератор 4, состоящий из огнеупорного кирпича, под ним расположены решетка 5, поддерживающая поперечные балки регенератора 6, и решетчатые опоры 7. 9-2 . 1. 125 - 1 , , 3, 2 , 130 728,590 ; 4 , 5 6, 7. Газоотвод 8 отводит газы охлажденными (заманивая газовый период. В период дутья холодный воздух поступает через воздухозаборник 9. В период дутья траектория потока имеет резкие резкие расширения и резкие отклонения, в связи с чем сумма сечений каналов регенератора 10 существенно превышает сечение воздухозаборника 9. 8 ( . - 9. , 10 - 9. В соответствии с изобретением для регулирования этого потока и для максимально равномерного распределения и подачи потока во все каналы 10 средства регулирования потока встроены либо на входе 9 холодного дутья, либо в него. В варианте осуществления в соответствии с фиг. 1 и 2 распределение потока в горизонтальной плоскости достигается за счет отклоняющих направляющих поверхностей 11, которые установлены перпендикулярно воздухозаборнику 9 и расположены ступенчато, как показано на рис. 2, при этом отклонение вверх и дальнейшее распределение При этом поток для равномерной загрузки каналов 10 легко осуществляется посредством направляющих поверхностей 12, которые также расположены ступенчато, подобно поверхностям 11. В соединении с направляющими поверхностями 12 расположена направляющая пластина или перегородка 13, которая также может, как показано пунктирными линиями, дополняться и дополняться, образуя полный корпус 14. Примерное направление потока показано стрелками 15. , 10, - - 9. . 1 2 11 - 9 . 2, 10 12 ' 11. 12 13 , , 14. 15. В форме согласно рис. 3 на входе холодного дутья 9 расположена наклоненная вниз перегородка 16, которая с помощью направляющих поверхностей 12 обеспечивает особенно хорошее распределение потока в соответствии со стрелками 15. . 3 - 9, 16, 12 15. В варианте осуществления, показанном на фиг. 4, горизонтальное распространение потока можно также получить, направляя впускное отверстие 9 для холодного дутья раздвоенным образом влево и вправо, например, в две ветви 5017, 18 с помощью полукруглого диффузора. перегородка 19, которая может быть перфорированной. Вместе с перегородкой 19 предусмотрены симметрично расположенные два набора 20, 21 направляющих поверхностей, которые расположены ступенчато, как лопатки с прорезями. . 4 - 9 , , 5017, 18, 19 ) . 19 , , 20, 21 . Аналогичные оксидные поверхности могут быть предусмотрены на концах ветвей 17, 18, где ступенчато расположен дополнительный набор направляющих пластин 22, 23). Такое расположение обеспечивает особенно благоприятное распространение потока в соответствии со стрелками 15 в горизонтальной плоскости. 17, 18, 22, 23) . 15 . Для облегчения тангенциального введения холодного дутья на входе 9 в соответствии с фиг. 5 предусмотрена перегородка 24, которая взаимодействует с набором перекрывающихся направляющих поверхностей 25 и обеспечивает превосходное, равномерное и незначительное прерывистое распространение потока в соответствии со стрелками 15. 70 На фиг. 6 направляющие поверхности 26 расположены ступенчато и установлены в виде арки на входе 9 холодного дутья, предпочтительно симметрично относительно центральной перегородки 27, которая может быть плоской или изогнутой 75 или при определенных обстоятельствах перфорированной и которая расположена напротив входа холодного дутья 9. - 9 . 5 24, - 25 , , 15. 70 . 6 26 - 9, 27 75 , - 9. В варианте осуществления, показанном на фиг.7, внутри кожуха 80 1 предусмотрена прочная каменная облицовка 28, в которой шахта сгорания 3 расположена сбоку и имеет несколько линзовидное поперечное сечение, одна стенка указанной шахты действует как отклоняющая поверхность. . В этом варианте предусмотрено большое количество решетчатых опор 7, и при таком расположении целесообразно предусмотреть расположение направляющих поверхностей 29, расположенных ступенчато, аналогично рис. 6. При определенных обстоятельствах направляющие поверхности 29 проходят вокруг опор 7 решетки, которые расположены ближе всего к входу 9 холодного дутья. . 7 80 1 28, 3 ' . 85 7 , 29 . 6. 29 7 - 9. Фиг.8 представляет собой поперечное сечение варианта 95, показанного на фиг.7, но для ясности опоры 7 решетки и согласованные с ними направляющие поверхности опущены. Входное отверстие 9 для холодного дутья имеет диффузорное расширение 30, в начале 100 которого расположена наклонно вниз накладка 31, которая находится в пространственной координации со встроенными перекрывающимися направляющими поверхностями 32 и вместе с ними обеспечивает благоприятное и 105, но слегка прерывистое распределение потока в соответствии со стрелками 15. Другая форма показана на рис. 9, в которой предусмотрены два воздухозаборника 9 для холодного дутья и вблизи опор 110 7 решетки предусмотрены поверхности или наборы направляющих поверхностей 33, которые обеспечивают хорошее распределение потока даже в условиях таких неблагоприятных условий. . 8 95 , 7, 7 - . - 9 - 30, 100 31, - - 32 105 15 . 9, - 9 , 110 7, 33, . На фиг.10 направляющие поверхности или наборы из 115 перекрывающихся направляющих поверхностей 34, 3, 5, 36 предусмотрены друг за другом в каждом выступе в критических местах, даже в случае симметричного расположения воздухозаборника 9 для холодного дутья, предпочтительно в таким образом, что расстояние 120° от направляющих поверхностей 34, 35, 36 до центральной линии 37 уменьшается по мере удаления направляющих поверхностей 34, 35, 36 от впускного отверстия 9 для холодного дутья. 10, 115 34, 3,5, 36 , - 9, 120 34, 35, 36 37 34, 35, 36 - 9. Наклонные стенки 16 на фиг.3 125 особенно приспособлены для удаления пыли. Такие наклонные стенки могут использоваться в сочетании с устройствами, показанными на фиг. 4 и 6, в котором стенки 19 и 27 могут быть перфорированными. 130 728,590 Когда используется множество опор (7), как показано на фиг. 7, 9 и 10 изобретение предполагает умеренное отклонение потока на входе и последующее отклонение потока в пространстве в комбинированном исполнении с опорами. Комбинации с направляющими поверхностями в перекрывающемся формировании показаны на этих рисунках. 7, 9 и 10. 16 . 3 125 . . 4 6, 19 27 . 130 728,590 (7) . 7, 9 10 . . 7, 9 10. Особенно предпочтительной является комбинация 10 с опорами, в которой расположение опор соответствует ходу потока, как показано на фиг. 7 и 10; в противоположность этому пример, показанный на рис. 10with . 7 10; . 9 в которых распределение потока затруднено из-за расположения опор в потоке. 9 . Модифицирующие конструкции изобретения не нарушают поток в противоположном направлении относительно периодов выхода газа из аппарата через выпускные отверстия 8. Они облегчают очистку пространства под регенератором. Местные скорости достаточно велики, чтобы обеспечить автоматическую очистку устройств, которые обычно не остаются чистыми из-за оседания пыли под действием силы тяжести при использовании горизонтального расположения. Кроме того, пространство 17, 18 на фиг. 4 можно легко очистить вручную, поскольку полномасштабное расположение направляющих поверхностей 22, 23 приводит к образованию достаточно больших зазоров, в которые может проскользнуть человек. 8. . . , 17, 18 . 4 - 22, 23 . На рис. 11 показан вертикальный разрез зоны вытяжки. Куртка 1 закрыта 35 капюшоном 42, а регенератор 4 может иметь на своих верхних концах ступеньки 43, 44. Эти ступеньки 43, 44 могут быть снабжены фасками или закруглениями 45. В этой связи важно, чтобы внутренняя часть верхней стенки 47 вала сгорания 3 имела отклоняющее средство в виде закругления 48, которое было бы как можно большего размера и которое во взаимодействии с ступенями 43, 44, обеспечивает благоприятное распределение потока в газовом периоде, т. е. равномерное течение по всем каналам регенератора 4, равномерному потоку которого способствует и плоская конструкция сводчатого колпака 42. . 11 . 1 35, 42, 4 43, 44. 43, 44 45. 47 3 48 , - 43, 44, , .., 4, 42 . На рис. 12 диаграмма распределения скоростей 49 пунктирными линиями схематически показывает для газового периода условия, преобладающие в обычных до сих пор типах конструкции, т. е. весьма неравномерное распределение скорости по сечению регенератора 4, при этом на фиг. 13 диаграмма распределения скорости 50, также пунктирными линиями, схематически изображает распределение скорости по сечению регенератора в период взрыва, как оно имеет место в случае обычных типов конструкции. Совершенно очевидно, что эти две схемы, основанные на обычном воздухонагревателе, не соответствуют друг другу в отсутствие средств настоящего изобретения. Там, где скорость по диаграмме 49 велика, по диаграмме 50 она по крайней мере частично мала, и наоборот, так что в регенераторе 70 образуются зоны неравномерного нагрева и охлаждения. В соответствии с настоящим изобретением фактические распределения по существу приближены к идеальному случаю, представленному диаграммами 51 и 52 на фиг. 12 и 13, и соответственно улучшается использование регенератора 4 и выравнивается его тепловая нагрузка; устраняются вредные локальные перегрузки. . 12 - 49 , , , .., 4, . 13 - 50, , . , , . 49 , 50 , , 70 . , 51 52 . 12 13, 4 ; . На рис. 13 схематически показано, как можно получить равномерную картину течения по всему поперечному сечению шахматной конструкции. Пунктирная линия относится к схеме течения, полученной без каких-либо средств распределения потока на пути входящего 85 потока. Скорость (50) возрастает с увеличением расстояния от входа. Сплошная линия схематически показывает ту же самую картину потока, когда устройства предусмотрены в соответствии с изобретением. Скорость 90° распределяется равномерно от входа до противоположного конца (52). Средняя скорость в обоих случаях различна. Если 52 представляет собой предел скорости, подходящей для шахматной игры, то скорости, превышающие указанную 52, например 50, могут привести к повреждению. Если максимальная скорость в 50 подходит, то 52 можно увеличить до этого значения, что приведет к уменьшению устройства. 100 В соответствии с рис. 14-16, отличное направление и распределение потока достигаются за счет того, что колпак выполнен в виде кольцевого колпака 53. . 13 . 85 . (50) . . 90 (52). . 52 , 52, 50, . 50 , , 52 . 100 . 14 16 53. Сам капот 54 соответственно представляет собой кольцо, имеющее приблизительно полукруглое профильное сечение, в котором предусмотрена центральная колонна 55. Между этой колонной 55 и колпаком 54 может быть расположено пространство 56, 110, служащее для компенсации тепловых расширений. Регенератор 4 выполнен вокруг центральной колонны 55, непосредственно примыкающей к шахте сгорания 3. Снаружи капюшон 54 поддерживается подкладкой 28, которая вместе с капюшоном окутана курткой 1. 54 , 55 . 55 54 56 110 . 4 55 3. , 54 28, 1. На верхнем крае 57 вала 3 сгорания установлены или закреплены каменной кладкой направляющие тела 58, которые распределяют 120 поток от вала 3 сгорания в обе стороны, как показывают стрелки 59, так что поток через каналов 10 регенератора 4. При этом 125 верхний край регенератора 4 может быть снабжен, как показано и описано ранее, ступеньками 60, 61, 62, которые также могут быть закруглены или скошены. 57 3 , 58 120 3 , 59 , 10 4 . 125 4 , , 60, 61, 62, - . В соответствии с фиг. 17 направляющие 130 728590 тел 58 могут быть прикреплены кладкой к горизонтальной верхней кромке 57 вала сгорания 3. Однако также возможно, как показано на фиг. 18, и это также выгодно, придать валу сгорания 3 на верхнем конце закругление 63, на которое наложены направляющие тела 58; ход потока здесь также указан стрелками 59. Такие устройства возможны и в том случае, если выбрать расположение по рис. 11, т. е. при большом колпаке и особенно при легкости верхнего закругления вала сгорания; они также возможны в случае центральной шахты сгорания и в случае разделенных шахт сгорания и регенераторов, таких как показанные на рис. 22 и 23. . 17 130 728,590 58 57 3. , , , . 18, , 3 - 63 58 ; 59. . 11, .., - ; . 22 23. В случае рис. 14-18 шахта сгорания имеет круглую форму, фиг. 19-21 показано овальное поперечное сечение вала сгорания 3, который здесь имеет двойную стенку 2, 64. Такое расположение по существу соответствует рис. 14-16, но, особенно в случае расширенной конструкции вала сгорания 3 в соответствии с фиг. 20, можно обойтись без расположения направляющих тел 58. . 14 18 com20bustion , . 19 21 - 3, 2, 64. . 14 16, , 3 . 20, 58 . На рис. 22 и 23 разделение потока осуществляется посредством перегородок 65, 66, 67, 68; стены 65, 66 доходят только до верхнего края регенератора 4, тогда как стены 67, 68 либо доходят аналогичным образом до верхнего края регенератора, либо предпочтительно возводятся каменной кладкой до крышки капот, при определенных обстоятельствах с оставлением небольшого пространства во избежание вредных тепловых нагрузок. Изогнутая часть 63, фиг. 21, служит отклоняющим средством. . 22 23 65. 66, 67, 68; 65, 66 4, 67, 68 , . 63, . 21, . Как показано в левой половине фиг. 23, предусмотрена центральная, несколько плоская прямоугольная шахта сгорания 3, с регенераторами 4, расположенными по обе стороны от нее. В правой половине фиг. 23 эта шахта сгорания показана разделенной на две частичные шахты сгорания 69, 70 и может быть разделена таким образом с помощью разделительных средств, таких как стенка 5071, которая также разделяет регенератор 4 на два частичных регенератора 72. 73. Разделительная стенка 74 между шахтами сгорания 69, 70, с одной стороны, и регенераторами 72, 73, с другой стороны, простирается только до верхнего края частичных регенераторов 72, 73, тогда как стена 71 может быть построена из каменной кладки. настолько, насколько крышка капота или крышка капота могут быть опущены до высоты стенок 74, опять же при определенных обстоятельствах с допуском небольшого пространства для расширения. На рис. 22 соотношение внутренних сечений вала сгорания и регенератора выбрано таким образом, чтобы существенно меньше отклоняться от значения 1, чем это было принято до сих пор. . 23 3, 4 . . 23 69, 70, 5071, 4 72, 73. 74 69, 70 72, 73 72, 73 71 74, . . 22 1 . Такое благоприятное распределение поперечных сечений успешно применимо и для предыдущих примеров. Для дальнейшего улучшения распределения потока можно также дополнительно использовать показанные на предыдущих фигурах средства воздействия на поток, которые сами по себе частично известны. Избегаются локальные зоны перегрева или снижается их образование 75. Дополнительно, например, валы сгорания 69, 70 могут также иметь увеличивающееся снизу вверх поперечное сечение, при определенных обстоятельствах также с переходом от круглого 80 к овальному или прямоугольному или какому-либо другому поперечному сечению, имеющему большую поверхность. . 70 - . 75 . , , 69, 70 , 80 . кроме того, можно сделать сечение всего воздухонагревателя прямоугольным или квадратным и собрать несколько воздухонагревателей в единый конструктивный блок, образуя батарею, за счет чего уменьшаются радиационные потери. Наконец, при правильном выборе материалов (рис. 22) можно одновременно эксплуатировать половину из 90 воздухонагревателей в режиме дутья, а другую половину — в газовом периоде. 85 . , (. 22) - 90 . Очень важным аспектом изобретения является то, что средства, используемые для воздействия на поток и, в частности, использование направляющих поверхностей, которые расположены как щелевые лопатки, будут работать без сбоев в своей работе даже при очень неравномерном притоке. Это означает, что даже очень неравномерный приток со стороны газа 100 или со стороны воздуха регулируется такими направляющими поверхностями. 95 . 100 . С учетом затрат, необходимых для полномасштабных воздухонагревателей доменной печи, известно, что картина потока на верхнем конце цепи сгорания достаточно однородна, и изобретение не требует устранения больших возмущений потока на входе в указанное пространство. В этом пространстве вместо проблемы отделения пыли и фрагментов, которая существовала в нижнем пространстве, данное изобретение решает проблемы, связанные с высокими температурами и неблагоприятными трубопроводами потока. Таким образом, необходимо избегать контакта больших поверхностей с относительно высокоскоростными жидкостями. Резкие диффузоры большого расширения, вызывающие разделение основного потока с большим вторичным потоком в указанном пространстве, должны быть модифицированы, так как они приводят к неравномерному распределению потока по свободному сечению решетчатого сечения. Эти проблемы решаются закруглением входа потока в указанное пространство, изменением особой конструкции колпака 125, закрывающего это пространство, и обеспечением лопастных мфидинных поверхностей на входе в пространство. - , , . . ' 115 . - . - , 125 . При скруглении входа в указанное пространство особое внимание уделяется отношению радиуса к ширине проточного сечения 130 6 72,9. В случае Т-образного разделенного потока это отношение радиуса к половине ширины поперечного сечения потока. Оптимальное состояние достигается, когда значение этого отношения равно единице. Тогда отклонение потока происходит без отрыва потока на внутренней стороне, и никакого сжатия потока не происходит, даже когда на внешней стороне изгиба предусмотрен острый угол, причем последнее приводит лишь к небольшому отрыву потока без дальнейших нарушений распределение потока по свободному сечению насадки. При уменьшении этого соотношения происходит отрыв потока на внутренней стороне изгиба, и поток отклоняется в основном вытяжкой. Таким образом, стенка 47 на фиг. 11 утолщена, а кривизна 48 соответствует большому радиусу, что желательно. Эффект скругления особенно эффективен, когда свободное поперечное сечение в конце изгиба существенно не превышает поперечное сечение камеры сгорания перед скруглением. - 130 6 72,9 . . . , . . 47 . 11 48 . -. Следует избегать формы диффузора, которая не пропорциональна свободному поперечному сечению или общему поперечному сечению шахматной конструкции. . Чтобы облегчить требования к потоку, используется ступенчатое образование 43, 44 с острыми краями или с закругленными или наклонными краями, как показано позицией 45 на фиг. 11. Конструкции, показанные на рис. 16, 17, 18, 21, 22 и 23 обеспечивают даже лучшие условия течения, чем рис. 11. Дугообразная форма 54 более подходит, чем форма 42, по конструктивным причинам. Как схематически показано, центр дуги может поддерживаться усиленной секцией 55 стены. , 43, 44 45 . 11. . 16, 17, 18, 21, 22 23 . 11. 54 42 . ) 55. Из-за расширения огнеупора, которое становится необходимым из-за требований к температуре, можно спроектировать 55 и 54 с зазором при низких температурах, как показано на рис. 14. Изобретение обеспечивает направляющие поверхности 58, показанные на фиг. 14 и 4515, 16 и 18, чтобы предотвратить нежелательные структуры потока относительно t6 потока через регенератор. -Локальное направление потока показано цифрой 59 на рис. 15, 16, 18 и 21. , 55 54 . 14. 58 . 14 4515, 16 18 t6 . - 59 . 15, 16, 18 21. Настоящее изобретение направлено прежде всего на улучшение условий потока на входе в пространство. На рисунках показаны модификации без прогиба ступенчатого образования на верхнем конце регенератора, см. рис. 16 правая сторона и рис. 21 правая сторона. Чтобы показать исправляемое условие, на рис. 17 вместо скругления показан острый край (см. 63 на рис. 18). На фиг. 17 опору для отклоняющих лопаток 58 построить проще, и эти отклоняющие лопатки обеспечивают благоприятное распределение потока на входе в указанное пространство, а именно отклонение потока относительно вида сверху, как показано на фиг. 15. С другой стороны, значение закругления несколько уменьшается, когда предусмотрен контур 54, поскольку из-за этого контура поток не может подниматься прямо в пространство, как это легко сделать, когда используется колпак в форме полусферы 70. Фиг. 17 представляет собой типичный пример, в котором недостаток острой кромки по отношению к потоку можно устранить, если использовать дополнительные направляющие поверхности в связи с этой кромкой. . , . 16 . 21 . , . 17 - ( 63 . 18). . 17 58 , , - . . 15. - 54 70 . . 17 75 . Направляющие поверхности изготовлены из огнеупорного кирпича и могут быть установлены со ступенчатыми лопатками. . Другие важные изменения касаются конструкции капота. Пространство 53 и 80, форма 54 на фиг. 14 и 19, могут быть предусмотрены сверху камеры сгорания, однако распространены только на половину аппарата в сочетании с формой части 1 в виде полусферы. На конце контура 54 форма имеет форму внезапного диффузора. В этом случае перемешивание и турбулентность, вызванные этим внезапным диффузором, не нарушают в опасной степени распределение потока по всему поперечному сечению в 90 градусов. . 53 80 54 . 14 19 , , 1 . 85end 54 . 90 . Тот же принцип модификации может быть использован, когда путь потока не разделен, как на рис. 11 и рис. 23 слева. . 11 . 23 . По конструктивным соображениям это предложение является предпочтительным 95 при использовании в сочетании с камерами сгорания и камерами сгорания, работающими параллельно в одном блоке, как показано на фиг. 22 и фиг. 23, правая сторона, поскольку стенки 65, 66, 67, 68 на фиг. 22, 100 и стенки 71 и 74 на фиг. 23 могут использоваться в качестве опор. 95 . 22 . 23 , 65, 66, 67, 68 . 22 100 71 74 . 23 . Эти примеры и модификации приводят к улучшению распределения потока в каналах регенератора по всему поперечному сечению свободного потока относительно направленного вниз потока газа во время газовых периодов; Схематически это показано на рис. 12. Кривая 49 относится к распределениям скоростей без усовершенствований, сделанных 110 в этом изобретении, и основана на измерениях в воздухонагревателях доменных печей. 105 ; . 12. 49 110 . Кривая 51 относится к конструкциям, улучшенным в соответствии с изобретением. Два рис. 12 и 13 представлены режимы работы аппарата в газодувочный период с учетом нагрева и охлаждения насадки, а также охлаждения газа и нагрева воздуха. 51 . . 12 13 . Нагрев и охлаждение не сбалансированы на 120 кривых 49 и 50, а нагрев и охлаждение сбалансированы на кривых 51 и 52. Это также обнаруживается при сравнении локального отношения скорости газа к потоку воздуха. В задачах распределения потока 51 и 52 125 находится средняя скорость в соответствии с уравнениями течения жидкости и необходимого теплообмена. , подобные 51 и 52, показывают большую экономичность и меньший ущерб из-за изменений температур 130 728 590 728 590, чем 49 и 50. 120 49 50, 51 52. . , 51 52, 125 . 51 52 130 728,590 728,590 49 50. Воздухонагреватели доменных печей работают так, что средняя скорость жидкости по всему контуру находится в пределах турбулентного диапазона потока, но близка к переходу от ламинарного потока к турбулентному. Следовательно, распределение потока, такое как показано цифрой 50, легко приводит к турбулентному и ламинарному потоку в разных каналах в разных частях поперечного сечения. Этого можно избежать с помощью кривых распределения потока типа 52. Ламинарный поток приводит к меньшему теплообмену, чем турбулентный поток. , . , 50 . 52. . Но, помимо этого общего повышения скорости теплоотдачи, некруглые трубы вызывают вторичное течение, когда в пограничном слое происходит переход к турбулентному течению. , - . Этот вторичный поток обеспечивает обмен жидкостью между стенкой и внутренней частью поперечного сечения канала. По этой причине реализуется дополнительное преимущество кривой 52, поскольку улучшение теплопередачи может применяться в случаях, когда в регенераторе происходит переход от ламинарного к турбулентному потоку. Благодаря равномерному распределению скорости, полученному с помощью этого изобретения, полностью предотвращается чрезмерный нагрев некоторой части щеки, что приводит к большей экономии в работе. in20terior . 52 . .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 06:18:48
: GB728590A-">
: :

728591-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB728591A
[]
К1.. K1.. ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Изобретатели: ФРЕДЕРИК УИЛЬЯМ УОРРЕН, ГЕРБЕРТ РАЙДИНГ и УИЛФРИД ЛОРД 728 591 Дата подачи Полная спецификация октябрь. 7, 1952. : , 728,591 . 7, 1952. Дата подачи заявления ноябрь. 8, 1951. . 8, 1951. № 26143/51. . 26143/51. (Дополнительный патент к № 565496 от февр. 12, 1943). ( . 565,496 . 12, 1943). Полная спецификация опубликована 20 апреля 1955 г. 20, 1955. Индекс при приемке: - Классы 140, А2Х, ; и 142(4), КИА, К3(А:). :- 140, A2X, ; 142(4), , K3(: ). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования, связанные с ремнями и их производством. Мы, , британская компания, расположенная по адресу: 1, , , ..1; настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент , и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: , , , 1, , , ..1; , , , :- Настоящее изобретение относится к ремням, состоящим из комбинации тканого текстильного материала и гибкой композиции, такой как подходящая для использования в конвейерных, лифтовых или приводных ремнях, и представляет собой усовершенствование или модификацию изобретения, описанного и заявленного в описании патента Великобритании № 665 496. , , . 665,496. Наш британский патент, описание №. . 565,496 описывает и заявляет ленточный ремень, обладающий значительно повышенной гибкостью и значительно улучшенным креплением застежек при заданной прочности на растяжение, который состоит из одного слоя текстильной ткани, сотканной из сравнительно грубой пряжи или нитей, при этом количество ярдов на фунт нити 26 не превышает 420, ткань, имеющая не более шести уточных нитей на дюйм и массой не менее 45 унций на квадратный ярд. Эти данные определены, когда ткань находится в равновесии со стандартной атмосферой 3Q, определенной в Британской стандартной спецификации № 1051/42. 565,496 . , 26 420, 45 . 3Q . 1051/42. Описание нашего патента №. . 610,905 в патенте, дополненном к № 565496, описан и заявлен ленточный ремень, содержащий более одного слоя тканого материала, который характеризует изобретение № 565496. 610,905 . 565,496 . 565,496. В Спецификации № 610905 конкретно упомянуты гибкие композиции, представляющие собой натуральный и синтетический каучук и балату. . 610,905 . Целью настоящего изобретения является создание лент, содержащих тканую ткань типа, описанного в приведенных выше описаниях, и обладающих лучшей огнестойкостью и стойкостью к истиранию и порезам, чем раньше. . [Ч 3с. м] Согласно этому изобретению ленточный ремень включает один или несколько слоев текстильной ткани в сочетании с гибкой композицией, содержащей поливиниловое соединение, 50 текстильная ткань соткана из пряжи или нитей, длина которых не превышает 420 ярдов на фунт пряжи. или нить, количество уточных нитей в каждом слое не более шести на дюйм и b5 вес каждого слоя не менее 45 унций на квадратный ярд. [ 3s. ] , 50 420 , b5 45 . Используемая гибкая композиция может содержать поливинилхлорид или сополимер винилхлорида с винилацетатом и/ или винилиденхлорид с подходящим пластификатором, например смесь трикрезилфосфата и диоктилфталата. / S0 , .. . Гибкая композиция может также содержать часть каучука, смешанного с поливиниловым соединением М. Пропорции каучука к поливиниловому соединению могут варьироваться от 60% натурального каучука до 40% поливинилового соединения до 20% каучука-80% поливинилового соединения по массе, исключая 70 наполнителей, вулканизирующих ингредиентов, пластификаторов и других добавок. Предпочтительно натуральный каучук и поливиниловое соединение присутствуют в равных пропорциях. . 60% -40% 20 % -80 % 70 , , . . В предпочтительном варианте осуществления изобретения ленточный ремень содержит тканую текстильную ткань, покрытую термопластической поливинилхлоридной композицией. . Согласно одному способу изготовления слой текстильной ткани покрывают с обеих сторон пастой, состоящей из поливинилхлорида, смешанного с трикрезилфосфатом и диоктилфталатом. 80 . Затем пасту плавят, пропуская покрытый слой текстильной ткани через камеру с горячим воздухом 8b. Температура в камере горячего воздуха может составлять от 150 до 200 градусов Цельсия. На обе стороны слоя текстильного материала последовательно наносят три или четыре слоя пасты, причем каждый слой 90 наплавляется отдельно. Сформированную таким образом ленту затем сжимают до растягивания под . 4% при температуре ниже температуры плавления или нити, количество уточных нитей при температуре, но достаточной для смягчения каждого слоя, не превышает шести на дюйм, и 30 паста. чтобы допустить любые напряжения, возникающие из-за веса каждого слоя не менее 45, необходимо ослабить операцию прессования. унций на квадратный ярд. 8b . 150 200 . , 90 . . 4% --- - , , 30 . 45 . .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 06:18:50
: GB728591A-">
: :

728592-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .