патенты / 17018

727796-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB727796A
[]
ПАТЕННАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Рзобретатель: ДУДЛРБРАЙАН СПАЛДРРќР“ 727 796 Дата подачи заявки Полная спецификация: 6 мая 1952 Рі. : 727,796 : 6, 1952. Дата подачи заявления: 10 мая 1951 Рі. : 10, 1951. в„– 11020/51. . 11020/51. (Дополнительный патент Рє в„– 696757 РѕС‚ 02.02.2015 Рі.) 13, 1951). ( . 696,757 . 13, 1951). Полная спецификация опубликована: 6 апреля. 1955. : 6. 1955. Рндекс РїСЂРё приемке: - Классы 51(1), AlB1X; 75(1), Рќ(1Р’; 21:3Р’:5РЎ); Рё 110(3), G10(:). :- 51(1), AlB1X; 75(1), (1B; 21: 3B: 5C); 110(3), G10(: ). ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Усовершенствования, относящиеся Рє сжигательному оборудованию для сжигания жидкого топлива Рё газотурбинной установке, РІ которой РѕРЅРѕ зарегистрировано. РњС‹, РќРђР¦РОНАЛЬНАЯ РљРћР РџРћР РђР¦РРЇ РССЛЕДОВАТЕЛЬСКОГО Р РђР—Р’РРўРРЇ, британская корпорация, расположенная РїРѕ адресу: 1, Тилни-стрит, Лондон, .1, настоящим заявляем РѕР± изобретении, РІ отношении которого РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Р° метод его реализации был РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описан РІ следующем заявлении: - , , , 1, , , .1, , , , : - Эта заявка касается усовершенствования или модификации изобретения, раскрытого РІ Спецификации в„– 696757. . 696,757. Р’ техническом описании в„–696757 заявлено устройство для сжигания жидкого топлива РІ канальном потоке поддерживающего горение газа, содержащее РїРѕ меньшей мере РѕРґРёРЅ тонкий стержнеобразный РєРѕСЂРїСѓСЃ испарителя РІ канале, расположенном поперек газового потока, причем указанный РєРѕСЂРїСѓСЃ имеет обтекаемый или необтекаемый профиль. Рє поступающему газу, Рё средства для непрерывной подачи топлива для смачивания внешней поверхности указанного РєРѕСЂРїСѓСЃР° испарителя, РїСЂРё этом конструкция РІ целом такова, что, РєРѕРіРґР° топливо соответствующим образом дозируется РІ указанный РєРѕСЂРїСѓСЃ Рё газ течет РІ канале, топливо испаряется. РѕС‚ РјРѕРєСЂРѕР№ пленки, постоянно сохраняющейся РЅР° теле Рё РїСЂРё возгорании РіРѕСЂРёС‚ только РІ турбулентном следе Р·Р° указанным телом. 696,757 - , - , - , , , , . Р’ спецификации в„– 696757 также заявлено устройство, РІ котором имеется множество РєРѕСЂРїСѓСЃРѕРІ испарителей РІ форме стержней, расположенных РІ РІРёРґРµ СЃРїРёС† колеса, причем топливо подается Рє внутренним концам стержней, так что РїСЂРё вращении колеса топливо подается Рє внутренним концам стержней. распространяется РїРѕ стержням РїРѕРґ действием центробежной силы. . 696,757 , . Настоящее изобретение относится Рє такому оборудованию для сжигания Рё Рє газотурбинной установке, РІ состав которой РѕРЅРѕ РІС…РѕРґРёС‚. . Согласно настоящему изобретению топочное оборудование для газотурбинной установки содержит кольцевой канал, образующий камеру сгорания, РІ которую подается поток поддерживающего горение газа, РєРѕСЂРїСѓСЃ, установленный СЃРѕРѕСЃРЅРѕ СЃ каналом Рё выполненный СЃ возможностью вращения вместе СЃ ротором турбины установки, РїРѕ меньшей мере, РѕРґРёРЅ СЂСЏРґ. стержней испарителя, расположенных РїРѕ периферии РІРѕРєСЂСѓРі РєРѕСЂРїСѓСЃР° Рё идущих радиально РѕС‚ него поперек канала, РїСЂРё этом стержни имеют обтекаемый или необтекаемый профиль для набегающего газового потока, Рё систему распределения топлива внутри РєРѕСЂРїСѓСЃР°, через которую РїСЂРё вращении топливо вытекает наружу РІ стержни РїРѕРґ действием центробежной силы, благодаря чему пленка топлива сохраняется, РїРѕ крайней мере, РЅР° части поверхности каждого стержня, испаряется СЃ него Рё РїСЂРё воспламенении сгорает только РІ турбулентном следе Р·Р° стержнями. , , , , , , , , , , . РљРѕСЂРїСѓСЃ может нести РІ дополнение Рє указанным тупым или необтекаемым стержням СЂСЏРґ стержней обтекаемого сечения, отделенных РѕС‚ РЅРёС… РІ осевом направлении РєРѕСЂРїСѓСЃР°. , . РњРѕРіСѓС‚ быть СѓРґРѕР±РЅРѕ изготовлены РіСЂСѓРїРїС‹ стержней. . съемные вместе. . Вариант осуществления газотурбинной установки РїРѕ настоящему изобретению содержит такое оборудование сгорания, которое было изложено выше, СЃ ротором турбины, собранным СЃ лопатками, расположенными Р·Р° указанными стержнями. Ротор компрессора СЃ лопатками перед стержнями может быть собран СЃ РєРѕСЂРїСѓСЃРѕРј подшипника стержня Рё ротором турбины так, чтобы РІСЃРµ три вращались вместе. . . Предпочтительно РІ такой установке стержни сгруппированы РїРѕ окружности так, чтобы самые горячие газы после РЅРёС… проходили через среднюю Р·РѕРЅСѓ РїСЂРѕС…РѕРґРѕРІ между соседними лопатками турбины Рё чтобы более холодные газы контактировали СЃ этими лопатками. . Далее изобретение будет описано только РІ качестве примера СЃРѕ ссылкой РЅР° некоторые его варианты осуществления, некоторые РёР· которых показаны РЅР° прилагаемых чертежах, РЅР° которых: Фиг. 1 представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ СЃ половинным разрезом реактивного маршевого двигателя, включающего РІ себя оборудование сгорания стержневого испарителя. , , : 1 . РќР° СЂРёСЃ. 2 представлена схема, иллюстрирующая горение топлива РІ следе Р·Р° группами стержней испарителя. 2 . РќР° СЂРёСЃ. 3 схематически показано топочное оборудование СЃ СЂСЏРґРѕРј стержней тупого сечения, Р·Р° которым следует СЂСЏРґ стержней обтекаемого сечения. 3 - secti6n . Р РёСЃСѓРЅРѕРє 4 является частью СЂРёСЃСѓРЅРєР° 1, изображенного РІ большем масштабе. 4 1 . Обратившись сначала Рє СЂРёСЃ. 1, РІС‹ увидите реактивный двигатель, состоящий РёР· осевого компрессора 1, двухступенчатой газовой турбины 2 Рё сопла 3, через которое газы расширяются для создания реактивной тяги. Р’РѕР·РґСѓС… поступает РІ двигатель через кольцевой воздухозаборник. 4 Рё сжимается. РќР° выходе РёР· компрессора РѕРЅ РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через кольцевой канал 5, поперек которого расположены РґРІР° СЂСЏРґР° стержней 6 Рё 7 соответственно. Эти стержни установлены радиально РїРѕ периферии вращающегося РєРѕСЂРїСѓСЃР° 8, имеющего форму колеса. Это колесо, компрессор 1 Рё турбина 2_ установлены РЅР° РѕРґРЅРѕРј Рё том же валу 9, который опирается РЅР° концевые подшипники 10 Рё 11. Подшипник -10, РІ СЃРІРѕСЋ очередь, поддерживается внутри дефлектора воздухозаборника 12, который расположен радиальными стойками 13 внутри РєРѕСЂРїСѓСЃР° 14. Подшипник 11 поддерживается радиальными стержнями 15, которые также поддерживают выпускной РєРѕРЅСѓСЃ 16. 1, 1, -- 2, 3 4 . 5 - 6 7 . 8 . , 1 2_ 9 10 - 11. -10 12 13 14. 11 15 16. Стержни 6 Рё 7 выполнены СЃ возможностью подачи жидкого топлива РЅР° РёС… внутренние концы. Было обнаружено, что РїСЂРё использовании таких стержней СЃ обтекаемым сечением, расположенных поперек РІРѕР·РґСѓС…РѕРІРѕРґР°, через который РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ высокоскоростной воздушный поток, пленка топлива, образующаяся, РїРѕ крайней мере, РЅР° части поверхности каждого стержня, испаряется Рё может сгорать РІ результате стержень. Р’ этом случае топливо РїРѕРґ давлением подается РїРѕ трубопроводу 17 РІРѕ внутреннюю часть 18 вала 9. Внутренняя часть этого вала сообщается через СЂСЏРґ отверстий 19 СЃ кольцевой камерой РІ ступице РєРѕСЂРїСѓСЃР° колеса 8. Эта кольцевая камера, РІ СЃРІРѕСЋ очередь, соединяется через СЂСЏРґ радиальных каналов 21 СЃ кольцевым резервуаром 22, расположенным почти РЅР° РѕР±РѕРґРµ колеса. Этот резервуар закрыт идущими РїРѕ окружности пластинами 33, несущими стержни 6 Рё 7. Р’ пластинах 34 имеются отверстия 34 РѕС‚ резервуара РґРѕ внутренних концов каждого стержня, так что РїСЂРё работе топливо РїРѕРґ действием центробежных СЃРёР» вытекает наружу РёР· кольцевой камеры 20 РІ центральной Р·РѕРЅРµ колеса РІРѕ внутреннюю. концы стержней Рё оттуда Рє самим стержням. 6 7 . - - . , 17 18 9. 19 8. . 21 22, . 33 6 7. - 34 - , , : 20 . Внешние концы стержней РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ РІ желоба 23, РІ которых7 - собирается излишек топлива, откуда РѕРЅРѕ удаляется РїРѕ трубе 24. - Стержни, расположенные РІ РґРІСѓС… окружных рядах, сгруппированы Рё установлены РЅР° отдельно съемных пластинах 33. : 23 wherein7 - - 24. - 33. - Кожух 25, окружающий это оборудование для сжигания, быстро снимается, так что любую пластину СЃ несколькими стержнями можно РїСЂРё необходимости снять, РЅРµ нарушая РїСЂРё этом РѕСЃРЅРѕРІРЅСѓСЋ часть двигателя. После стержней предусмотрены средства зажигания для воспламенения топлива для запуска, РЅРѕ эти средства РЅРµ показаны РЅР° схеме. РџСЂРё работе компрессор, колесо Рё турбина вращаются вместе как единое целое. Р’ этом случае потоку РІРѕР·РґСѓС…Р°, выходящему РёР· компрессора, РЅРµ требуется удалять завихрительный компонент перед тем, как РѕРЅ достигнет Р·РѕРЅС‹ сгорания. Поскольку эти три основных компонента вращаются вместе, может оказаться удобным закрепить стержни РЅР° периферии 71) короткого цилиндра между компрессором Рё лопатками турбины. Р’ этом случае СѓРґРѕР±РЅРѕ иметь внутри цилиндра СЂСЏРґ кольцевых емкостей для топлива или кольцевых желобов, соединенных 75 насквозь СЃ внутренними концами стержней. Затем топливо можно подавать путем распыления РїРѕРґ давлением РёР· стационарного распределителя, предназначенного для направления топлива РІ резервуары или желоба. - 25 , -(60 . - , . , - . 71) . , , , 75 . . Р’ промышленных газотурбинных установках Рё РІ винтовых реактивных двигателях силовая турбина обычно имеет возможность вращения отдельно РѕС‚ турбины, приводящей РІ движение компрессор. Рзобретение особенно применимо Рє такой установке, поскольку колесо, несущее стержни горелки, может быть собрано 85 непосредственно перед силовой турбиной Рё может вращаться вместе СЃ ней. Р’ этом случае предпочтительно использовать статорные лопатки перед стержнями, чтобы обеспечить значительную степень РІРёС…СЂСЏ. газы непосредственно перед тем, как РѕРЅРё РїСЂРѕР№РґСѓС‚ через 90 стержней. - . 85 . : - ? 90 . РќР° фигуре 2 показаны РґРІР° СЂСЏРґР° 6 Рё -7 стержней круглого сечения, которые расположены между лопатками 26 компрессора последней ступени Рё лопатками 95 Рё 27 турбины первой ступени. Сжатый РІРѕР·РґСѓС… РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через лопасти 26 РІ направлении стрелки 28, Рё весь узел движется РІ направлении стрелки 29. Следует понимать, что это лишь малая часть всего сгорания 100. оборудование. Стержни сгруппированы таким образом, что наиболее выходящие РёР· РЅРёС… газы РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ через среднюю Р·РѕРЅСѓ 30 РІ проходах между соседними лопатками турбины 27. Более холодные газы РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ через пространства 31i между группами 105 стержней испарителя, что предотвращает нежелательное повышение температуры лопаток 27 турбины. Стержни РґРІСѓС… СЂСЏРґРѕРІ расположены РІ шахматном РїРѕСЂСЏРґРєРµ, чтобы пламя 32 непосредственно Р·Р° каждым РѕРґ РЅРµ охватывало стержень следующего СЂСЏРґР°. 110 РќР° этом СЂРёСЃСѓРЅРєРµ стержни имеют круглое сечение, РЅРѕ РѕРЅРё РјРѕРіСѓС‚ иметь Рё РґСЂСѓРіСѓСЋ закругленную форму, например треугольную, полукруглую или стреловидную. Альтернативное расположение показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 3, РЅР° котором 115 стержни РЅРµ расположены РІ шахматном РїРѕСЂСЏРґРєРµ, Р° стержни второго СЂСЏРґР° РїРѕ направлению потока газа имеют обтекаемое сечение. 2 6 -7 - 26 95 27. - 26 - 28 - -. 29. - - 100 . - 30 27. - - 31i 105 - - 27. - - - 32 . 110 , - - , : .- - 3 - 115 . Обтекаемые стержни обеспечивают пар, который сгорает РІ пламени, поддерживаемом РІРёС…СЂСЏРјРё, возникающими вслед Р·Р° 120 обтекаемыми стержнями круглого сечения. Эту РєРѕРјРїРѕРЅРѕРІРєСѓ можно изменить так, чтобы стержни первого СЂСЏРґР° имели обтекаемое сечение, Р° второй СЂСЏРґ - обтекаемое, РЅРѕ РІ этом случае испаренное топливо, исходящее РёР· первого СЂСЏРґР°, РЅРµ будет гореть, РїРѕРєР° РЅРµ достигнет: Р·РѕРЅР° после второго СЂСЏРґР°. Показанные РЅР° рисунках 2 Рё 3 устройства РЅРµ имеют стержней, расположенных РЅР° РѕРґРЅРѕР№ линии СЃ самими лопастями, Рё, естественно, поскольку стержни Рё лопасти 130 727,796 727,796 3 вращаются как единое целое, взаимное расположение сохраняется РІРѕ время работы установки. Поскольку РЅР° РѕРґРЅРѕР№ линии СЃ лопатками турбины нет стержней, лопатки компрессора РјРѕРіСѓС‚ быть конструктивно объединены СЃ лопатками турбины РїСЂРё условии, что РІ каждом случае имеется одинаковое количество лопаток. Альтернативно, между задней РєСЂРѕРјРєРѕР№ лопатки компрессора Рё передней РєСЂРѕРјРєРѕР№ турбинной лопатки РјРѕРіСѓС‚ быть стенки, радиальные Рє колесу сгорания. Р—РѕРЅР° сгорания затем делится РЅР° СЂСЏРґ камер, которые вращаются вместе СЃ турбиной Рё образуют относительно простую конструкцию. - : 120 . -' - - , - - - 125 : . - 2 3 130 727,796 727,796 3 . . , . . Хотя РІ приведенном выше примере топливо описано как подаваемое Рє внутренним концам стержней, РїРѕРґ этим подразумевалась подача топлива Рє внешней стороне стержней, можно использовать стержни, которые являются пористыми или перфорированными СЃ небольшими отверстиями. отверстия, через которые топливо, подаваемое внутрь стержня, просачивается Рё распространяется снаружи РїРѕРґ действием центробежной силы, как описано. , , . Описанные системы сгорания РјРѕРіСѓС‚ быть реализованы РІ РІРёРґРµ газотурбинной установки, имеющей центробежные или подобные компрессоры. . РР· вышеизложенного следует понимать, что Р·РѕРЅР° сгорания газотурбинной установки может быть значительно уменьшена РІ размерах Р·Р° счет использования вариантов осуществления настоящего изобретения. Р’ некоторых случаях это преимущество может иметь большое значение, особенно, например, РІ случае реактивных двигателей самолетов. . , . РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1 показан такой двигатель. Р—РѕРЅР° сгорания имеет значительно уменьшенную осевую длину РїРѕ сравнению СЃ обычным случаем, РєРѕРіРґР° используются камеры сгорания, содержащие жаровые трубы. Диаметр реактивного двигателя имеет тенденцию быть наибольшим РІ Р·РѕРЅРµ сгорания, Рё это измерение также можно уменьшить СЃ помощью изобретения. 1 . . . Оборудование сгорания согласно изобретению может использоваться РЅРµ только РІ качестве РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРіРѕ источника тепловой энергии или для повторного нагрева между ступенями турбины, РЅРѕ также Рё как удобный СЃРїРѕСЃРѕР± обеспечения дожигания РІ выхлопной трубе реактивного двигателя. - .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 05:59:17
: GB727796A-">
: :

727797-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB727797A
[]
& M1,' ,', ' _ & M1,' , ', ' _ ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Рзобретатель: РџРђРўР РРљ РўРћРњРђРЎ IIЕНРРДАННАХРДата подачи Полная спецификация, август. 15, 1952. : . 15, 1952. Дата подачи заявления август. 18, 1951. . 18, 1951. 727,797 в„– 19518/51. 727,797 . 19518/51. Опубликовано 6 апреля 1955 Рі. 6, 1955. Рндекс РїСЂРё приемке: -Класс 40(6), (:4), WlC2, (2:5:9:11). :- 40(6), (: 4), WlC2, (2: 5: 9: 11). ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Усовершенствования РІ ламповых усилителях Рё РІ отношении РЅРёС… РњС‹, , британская компания, расположенная РїРѕ адресу 105109, Джадд Стрит, Лондон, ..1, настоящим заявляем РѕР± изобретении, РЅР° которое 6 РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё метод, СЃ помощью которого это должно быть выполнено, должен быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описан РІ следующем заявлении: , , , 105109, , , ..1, , 6 , , :- Настоящее изобретение относится Рє ламповым усилителям типа, адаптированного для использования РЅР° звуковых частотах Рё включающего выходной каскад мощности, содержащий РґРІР° электронных разрядных клапана, каждый РёР· которых имеет анод, катод Рё РїРѕ меньшей мере РѕРґРёРЅ управляющий электрод. , , . общая катодная нагрузка, подключенная между катодами РґРІСѓС… ламп Рё отрицательной клеммой источника анодного тока, выходной трансформатор, имеющий первичную обмотку, подключенную между анодами РґРІСѓС… ламп, центральный отвод РЅР° первичной обмотке, подключенный Рє положительному вывод упомянутого источника Рё средства для поддержания управляющего электрода РѕРґРЅРѕРіРѕ РёР· клапанов практически РїСЂРё постоянном потенциале относительно отрицательного вывода упомянутого источника, причем расположение таково, что РїСЂРё подаче сигнала между управляющим электродом РґСЂСѓРіРѕР№ РёР· клапанов Рё отрицательный вывод упомянутых двухтактных токов, представляющих поток сигналов РІ анодных цепях РґРІСѓС… клапанов. , , , 2 ', , - . Общая катодная нагрузка содержит путь постоянного тока между 836 катодами РґРІСѓС… ламп Рё катодный импедансный элемент, соединяющий путь постоянного тока СЃ отрицательной клеммой указанного контура. Альтернативно. общая катодная нагрузка может содержать РґРІР° элемента катодного сопротивления, включенных между катодами соответственно РґРІСѓС… ламп Рё отрицательной клеммой источника, Рё путь СЃ РЅРёР·РєРёРј сопротивлением Рє токам сигнальной частоты Рё СЃ высоким сопротивлением Рє постоянному току между катодами РґРІСѓС… ламп или между РґРІСѓРјСЏ точками РґРІСѓС… катодных элементов сопротивления соответственно. 836 . . , 4,5 . [Цена 3 шилл. РћРґ.] Усилитель этого типа часто содержит РѕРґРёРЅ или несколько каскадов усиления напряжения 60), предшествующих выходному каскаду мощности, Рё для того, чтобы обеспечить усилителю хорошее качество воспроизведения, может применяться общая отрицательная обратная СЃРІСЏР·СЊ: [ 3s. .] 60) : СЃ выхода силового выходного каскада 55 РЅР° РІС…РѕРґРЅСѓСЋ цепь усилителя. 55 ' . Однако хорошо известно, что степень отрицательной обратной СЃРІСЏР·Рё, которая может быть применена, ограничена изменениями фазового СЃРґРІРёРіР°, происходящего РІ усилителе, Рё 60 что фазовый СЃРґРІРёРі существенно увеличивается РЅР° РЅРёР·РєРёС… частотах. - 60 - . Конструкция выходного трансформатора является РѕРґРЅРёРј РёР· основных факторов, определяющих изменение фазового СЃРґРІРёРіР° РїСЂРё изменении частоты, Рё обычно необходимо использовать РґРѕСЂРѕРіРѕР№ трансформатор, если необходимо применить значительную степень отрицательной обратной СЃРІСЏР·Рё. Однако необходимости РІ дорогостоящем трансформаторе можно избежать даже там, РіРґРµ требуется существенная степень отрицательной обратной СЃРІСЏР·Рё, если можно уменьшить изменение фазового СЃРґРІРёРіР°, вызванное РґСЂСѓРіРёРјРё причинами. ' - . 70 - . Другим важным фактором, определяющим изменение фазового СЃРґРІРёРіР° РїСЂРё изменении частоты, является использование РІ усилителе СЃРІСЏР·Рё сопротивление-емкость. Обычно РІ цепь управляющего электрода каждого РёР· 80 РґРІСѓС… выходных клапанов двухтактного выходного каскада включают утечку сетки Рё конденсатор. 75 - - . ' 80 - . РљСЂРѕРјРµ того, использование высокой степени отрицательной обратной СЃРІСЏР·Рё снижает чувствительность усилителя, то есть отношение выходной мощности Рє РІС…РѕРґРЅРѕРјСѓ напряжению, Рё обычно перед выходным каскадом мощности необходимы РґРІРµ или более ступени усиления напряжения, РєРѕРіРґР° высокая степень используется отрицательная обратная СЃРІСЏР·СЊ. 90 Целью настоящего изобретения является создание усилителя указанного типа, РІ котором выходной трансформатор может быть относительно дешевым Рё который будет обеспечивать качество воспроизведения, сравнимое 95 СЃ качеством, получаемым РѕС‚ усилителей, использующих относительно РґРѕСЂРѕРіРѕР№ выходной трансформатор, который может иметь 30 децибел или более общей отрицательной обратной СЃРІСЏР·Рё, которая может быть легко рассчитана РЅР° 0, обеспечивая выходную чувствительность 6 Р’С‚ РЅР° РІС…РѕРґРЅРѕРµ напряжение 0,2,5 Р’, Рё которая может использовать только РѕРґРЅСѓ ступень усиления напряжения, предшествующую ступени выходной мощности. . , , . 90 , 95 727,797 , 30 ( , 0 6 0.2.5 , . Величина обратной СЃРІСЏР·Рё усилителя выражается через результирующее снижение усиления напряжения РёР·-Р·Р° обратной СЃРІСЏР·Рё. Например, 20 децибел обратной СЃРІСЏР·Рё усилителя означает, что коэффициент обратной СЃРІСЏР·Рё имеет такое значение 16, что коэффициент усиления РїРѕ напряжению усилителя СЃ этой обратной СЃРІСЏР·СЊСЋ РЅР° 20 децибел меньше, чем коэффициент усиления РїРѕ напряжению РїСЂРё отсутствии обратной СЃРІСЏР·Рё, С‚.Рµ. РїСЂРёСЂРѕСЃС‚ напряжения составляет всего лишь РѕРґРЅСѓ десятую РѕС‚ этого значения. . , 20 16 20 , . . J0 Согласно настоящему изобретению РІ ламповом усилителе указанного типа каскаду выходной мощности предшествует этап усиления напряжения, включающий дополнительный клапан, имеющий анод, катод, управляющий электрод Рё, РїРѕ меньшей мере, экранирующий электрод между управляющим электродом. Рё анод, резистивная нагрузка РІ анодной цепи дополнительного клапана, РїСЂСЏРјРѕРµ соединение между анодом дополнительного клапана Рё управляющим электродом указанного РґСЂСѓРіРѕРіРѕ РёР· РґРІСѓС… клапанов РІ выходном каскаде мощности, резистор, включенный между точкой РЅР° общей катодной нагрузке РґРІСѓС… ламп РІ выходном каскаде мощности Рё экранном электроде указанного дополнительного клапана средство развязки конца резистора, подключенного Рє экрану, Рє катоду дополнительного клапана, Рё цепь обратной СЃРІСЏР·Рё для подачи отрицательной обратной СЃРІСЏР·Рё. сигналы СЃ выхода усилителя РЅР° указанную ступень усиления напряжения или РЅР° ступень, предшествующую указанной ступени усиления напряжения, причем расположение таково, что ступень усиления напряжения 46 обеспечивает коэффициент усиления РїРѕ напряжению РЅРµ менее 150:1. J0 , , , , , , , , ' 46 150: 1. Далее изобретение будет описано РІ качестве примера СЃРѕ ссылкой РЅР° чертеж, сопровождающий предварительное описание, который представляет СЃРѕР±РѕР№ принципиальную схему РѕРґРЅРѕРіРѕ варианта осуществления изобретения, Рё СЃРѕ ссылкой РЅР° прилагаемый чертеж, который представляет СЃРѕР±РѕР№ принципиальную схему второго варианта осуществления изобретения. изобретение. , , . РќР° чертеже, сопровождающем предварительную спецификацию, РІС…РѕРґРЅРѕР№ сигнал подается через резистивно-емкостную СЃРІСЏР·СЊ , РЅР° управляющую сетку клапана , который может быть типа EF80. - , , , EF80. Анодная нагрузка этого клапана состоит РёР· резистора R2 высокого номинала, например, около РґРІСѓС… РњРћРј, благодаря чему каскад усиления напряжения получает высокий коэффициент усиления. Катодный резистор R3 подключен между катодом Рё землей. Расположение такое, чтобы обеспечить коэффициент усиления РїРѕ напряжению РЅРµ менее 150:1. R2 , , . R3 , . 150: 1. РђРЅРѕРґ V1 напрямую соединен СЃ сеткой управления РѕРґРЅРѕРіРѕ выходного клапана .2, причем эта сетка подключена через резистор 70 , например сопротивлением 1 РњРћРј, Рє сетке управления второго выходного клапана . Последняя сетка подключается через конденсатор РЎ.,. например 0,1 РјРєР¤, РЅР° землю. Два клапана V2 Рё V3 имеют общую катодную нагрузку РІ РІРёРґРµ РґРІСѓС… последовательно соединенных резисторов Рё R7, общее сопротивление которых может составлять 500 РћРј. Соединение резисторов R1 Рё . V1 .2, : 70 ,, 1 , ' ,. .,. 0.1 , . V2 V3 , R7 500 R1 . подключается через резистор Рє экранной сетке 80 РћРј клапана . Вентильи V2 Рё V3 РјРѕРіСѓС‚ быть типа EI41. Двухтактный выходной сигнал подается через трансформатор , центральный отвод которого РЅР° первичной обмотке подключен Рє +. Нега. 85 пять обратная СЃРІСЏР·СЊ обеспечивается соединением вторичной обмотки трансформатора СЃ катодом вентиля , через резистор ,. Эта обратная СЃРІСЏР·СЊ может иметь удивительно высокую величину — 90 РґР‘ Рё более РїСЂРё 400 Рє/Р». , 80 . V2 V3 EI41. - , +. . 85 - , ,. - 90 400 /. Устранение РѕРґРЅРѕР№ -СЃРІСЏР·Рё Р·Р° счет РїСЂСЏРјРѕРіРѕ соединения между анодом клапана Рё управляющей сеткой клапана РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє существенному уменьшению РЅР° 95 низкочастотного фазового СЃРґРІРёРіР°, что позволяет применять больше обратной СЃРІСЏР·Рё РЅР° РЅРёР·РєРёС… частотах. частоты. , ' . 95 - . Важно, чтобы постоянная времени C2 R4 была выбрана соответствующим образом 100, поскольку двухтактный РІС…РѕРґ РЅР° клапан . C2 R4 100 - . Р° V3 разработан РЅР° РѕСЃРЅРѕРІРµ R4 Рё как элемент последовательного питания. Постоянную времени следует сделать как можно большей без введения блокировки сетки 105 клапана V3. РџСЂРё увеличении постоянной времени значение следует делать как можно большим, учитывая тот факт, что резистор ,4 Рё конденсатор РЎРѕ, включенные последовательно вместе, включены параллельно 110 СЃ анодной нагрузкой ,2 вентиля. Р’,. V3 R4 . 105 V3. . ,4 110 ,2 ,. Рзвестно, что РїСЂРё применении большого количества отрицательной обратной СЃРІСЏР·Рё выгодно, чтобы РѕРґРЅР° ступень имела большую ширину полосы, чем другая или 115 РґСЂСѓРіРёС… ступеней, как описано РІ «Справочнике радиоинженеров» Термана, стр. 398. . Р’ описываемой схеме ширина Р·РѕРЅС‹ второго каскада РІРѕ РјРЅРѕРіРѕРј определяется характеристиками преобразованного Рў. Первому каскаду придается относительно узкая ширина Р·РѕРЅС‹ Р·Р° счет обеспечения высокой анодной нагрузки R2, что также имеет эффект придание первой ступени высокого внутреннего усиления, которое позволяет использовать большую величину обратной СЃРІСЏР·Рё, сохраняя РїСЂРё этом полезное внешнее усиление. -, ,: 115 , 398. , . : R2, 125 - . Более того, почти весь начальный фазовый СЃРґРІРёРі РЅР° высоких частотах РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ Р·Р° РѕРґРёРЅ этап, РЅР° котором его можно ограничить пределом 130 727 797 90 . Таким образом, обеспечивается стабильность РЅР° высоких частотах. 130 727,797 90 . , . Обеспечение напряжения экранной сетки для первой ступени РѕС‚ катодного резистора второй ступени обеспечивает значительную устойчивость Рє изменениям характеристик РїСЂРё изменении .. напряжение, поскольку клапаны V2 Рё V3 включены параллельно для постоянного тока, Р° общее соединение РёС… общей катодной цепи СЃ экранной сеткой клапана V1 обеспечивает значительную отрицательную обратную СЃРІСЏР·СЊ РїРѕ постоянному току. .. V2 V3 .. V1 .. -. Обращаясь теперь Рє сопроводительному чертежу, это принципиальная схема модификации устройства, показанного РЅР° чертеже, сопровождающем предварительную спецификацию, Рё подобные детали имеют те же ссылки. . Будет РІРёРґРЅРѕ, что резистор R4 теперь РЅРµ подключен Рє катоду , Р° РЅРµ Рє его управляющей сетке. Таким образом, резистор Рё конденсатор РЎ2 больше РЅРµ включены эффективно параллельно нагрузочному резистору клапана V1. Это позволяет увеличить сопротивление , которое может достигать 10 РњРћРј. Устройство таково, что обеспечивает коэффициент усиления РїРѕ напряжению РЅРµ менее 150:Р». R4 . , . , C2 . ,. , 10 . 150: . Общая катодная нагрузка выполнена РІ РІРёРґРµ РґРІСѓС… резисторов R9 Рё ,,, включенных РІ катодные выводы ламп . R9 ,, . Рё Р’ соответственно Рё конденсатор РЎ большой емкости, скажем 1000Р° С„., включенный между катодами вентилей Р’. Рё Р’РІ. , используя этот тип катодной нагрузки, отрицательная подача постоянного тока подается РЅР° РґРІР° клапана . Рё V3 РїРѕ отдельности, благодаря чему нет необходимости использовать точно согласованный клапан , чтобы получить точный баланс компонентов постоянного тока анодных токов РґРІР° клапана. Было обнаружено, что клапаны, которые РёР·-Р·Р° производственных РґРѕРїСѓСЃРєРѕРІ пропускают анодные токи РІ соотношении 1,4:1 РІ конфигурации, показанной РЅР° чертеже, сопровождающем предварительную спецификацию, пропускают анодные токи, которые сбалансированы СЃ точностью РґРѕ 2 Рђ% РІ конфигурации, как показано РЅР° сопровождающий СЂРёСЃСѓРЅРѕРє. , , , 1000a ., ., ,. .. . V3 . , 1.4:1 2A% . Рспользование нагрузки СЃ общим катодом, показанной РЅР° прилагаемом СЂРёСЃСѓРЅРєРµ, имеет небольшой недостаток, поскольку наличие конденсатора РЎ() РІРЅРѕСЃРёС‚ фазовый СЃРґРІРёРі РЅР° РЅРёР·РєРёС… частотах. Если сделать конденсатор достаточно большой емкости (1000 РјРђ РІ данном примере) Рё подключить резистор R1 Рє конденсатору , этот фазовый СЃРґРІРёРі можно сделать РЅРµ имеющим последствий. Значение R1 может СѓРґРѕР±РЅРѕ составлять 1006 РћРј. (, - . (1000la . ) ,, , - . R1, 1006 . Р’ этом примере резистор может иметь сопротивление 1000 РћРј Рё 1200 фл. Разница РІ потенциале постоянного тока между катодом вентилей V2 Рё V3 такова, что позволяет конденсатору 03 быть электролитического типа, как схематически показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ. . 1000 1200fl. .. V2 V3 ' 03 . Выходной трансформатор Рў Рё цепь отрицательной обратной СЃРІСЏР·Рё 70 аналогичны описанным ранее. Резистор развязан конденсатором РЎ4, как показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ, сопровождающем предварительную спецификацию, Р° потенциал экранной сетки для V1 получается 75 РѕС‚ отвода резистора R1. 70 . C4 V1 75 ,. Понятно, что потенциал экранной сетки для альтернативно может быть получен РѕС‚ отвода резистора , Рё чтобы обеспечить подходящее смещение для 80-вольтного клапана Y3, может потребоваться подключить левый конец резистора . , РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ Рє отводу РЅР° резисторе , вместо Рѕ( непосредственно РЅР° катод вентиля V2. , 80 ,3 - , , ( V2. Р’ схеме, приведенной РІ СЃРѕРіР». Как показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ, потенциал постоянного тока РЅР° аноде клапана может составлять примерно РѕС‚ 25 РґРѕ 30 вольт, Р° потенциал его экранной сетки может составлять примерно РѕС‚ 15 РґРѕ 20 вольт. . ' ' 85 .. , 25 30 15 20' . Было обнаружено, что РІ схемах 90, показанных РЅР° прилагаемом СЂРёСЃСѓРЅРєРµ, может быть достигнута чувствительность выходной мощности 6 Р’С‚ РЅР° РІС…РѕРґРЅРѕРµ напряжение 0,25 Р’, Рё это РїСЂРё использовании трансформатора дешевой конструкции Рё мощности 30 РґР‘. или более отрицательной обратной СЃРІСЏР·Рё 95, то качество воспроизведения сравнимо СЃ качеством, обеспечиваемым усилителями существенно большей стоимости. 90 6 0.25 , 30 . 95 . Если РёР·-Р·Р° падения напряжения РЅР° резисторах R9 Рё Ro100 окажется необходимым обеспечить источник анодного тока, скажем, примерно РЅР° 50 Р’ выше обычного, это позволит использовать дешевую форму схема сглаживания 105 для подачи анодного напряжения РЅР° любые лампы, которые РјРѕРіСѓС‚ использоваться РЅР° этапах, предшествующих показанным. Например, если показанный усилитель используется РІ радиоприемнике, .. Питание анодов ламп 110 Р’ Рѕ Рё V3 может быть сглажено лишь частично, Р° для сглаживания питания РґСЂСѓРіРёС… ламп РІ приемнике может использоваться простая сглаживающая схема, состоящая РёР· резистора ,2 Рё РґРІСѓС… конденсаторов 0 Рё РЎ%. Рё 115, чтобы снизить напряжение РґРѕ подходящего значения. , 100 R9 ,, , , 50 , 105 . , , .. 110 V3 ,2 0 % 115 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 05:59:19
: GB727797A-">
: :

= "/";
. . .
727799-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB727799A
[]
Рі1 1 '.. g1 1 '.. 1
-. \-, -. \-, ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Рзобретатели: ЭЛЛРРћРў Дж. РОБЕРТС, ДЭВРР” Р¤. УЭЛЛС Рё РУПЕРТ Рњ. ФОЛР727.799 Дата подачи Полная спецификация: декабрь. 17, 1952. : . , . . 727.799 : . 17, 1952. Дата подачи заявления: январь. 1, 1952. : . 1, 1952. в„– 16/52. . 16/52. Полная спецификация опубликована: 6 апреля 1955 Рі. : 6, 1955. Рндекс РїСЂРё приемке: - Классы 1(2), Рђ3РЎ2; Рё 1(3), N13(Рђ:Р‘). :- 1(2), A3C2; 1(3), N13(: ). ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Одновременное разложение пирита Рё FeSO4 РњС‹, , корпорация, организованная Рё действующая РІ соответствии СЃ законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, расположенная РІ Барри-Плейс, Стэмфорд, штат Коннектикут, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем: изобретение, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, должны быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ следующем заявлении: FeSO4 , , , , , , , , , , , : - Настоящее изобретение РІ целом относится Рє производству сернистого газа РёР· железопирита. Более конкретно, РѕРЅРѕ относится Рє усовершенствованию СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРІ получения РґРёРѕРєСЃРёРґР° серы путем обжига пирита РІ соответствии СЃ технологией псевдоожиженных твердых веществ для контактирования мелкодисперсных твердых веществ СЃ газами. - . . Хорошо известно обжиг железного пирита РІ реакторах СЃ псевдоожиженным твердым слоем СЃ получением РёР· него газообразного РґРёРѕРєСЃРёРґР° серы. Однако обычный процесс такого обжига имеет СЂСЏРґ присущих ему недостатков. Р’Рѕ-первых, РєРѕРіРґР° РІ качестве окислительного газа используется атмосферный РІРѕР·РґСѓС…, образующийся РїСЂРё этом сернистый газ обычно имеет максимальное содержание SO2 РІ диапазоне всего лишь 12-16% РїРѕ объему (РІ СЃСѓС…РѕРј весе). Второй дополнительный недостаток таких предшествующих СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРІ заключается РІ отсутствии подходящего контроля температуры внутри реактора. Реще РѕРґРЅРёРј недостатком таких предшествующих СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРІ обжига является тот факт, что РЅРµ предусмотрены подходящие средства для минимизации присутствия триоксида серы () РІ отходящих газах обжиговой печи. - . , . - SO2 12-16% ( ). . (,) . Целью настоящего изобретения является усовершенствование предшествующих СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРІ получения SO2 РёР· тонкоизмельченного железного пирита РІ псевдоожиженном твердом состоянии, тем самым позволяя производить газ СЃ контролируемым содержанием SO2, значительно превышающим 16%, Рё РІ то же время обеспечивая средства для регулирование температуры внутри реактора так, чтобы РѕРЅР° находилась РІ заданном температурном диапазоне, Рё получение продуктового газа, богатого РґРёРѕРєСЃРёРґРѕРј серы (), РЅРѕ бедного нежелательным триоксидом серы (). SO2 SO2 16% , (,) (,). [Цена 3 шилл. РћРґ.] Настоящее изобретение заключается РІ СЃРїРѕСЃРѕР±Рµ производства газов, богатых РґРёРѕРєСЃРёРґРѕРј серы, путем обжига железного пирита РІ закрытом слое тонкоизмельченного пирита, через который РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ восходящий поток газа, содержащего свободный кислород, СЃРѕ скоростями псевдоожижения твердых частиц, РІ результате чего твердые частицы слоя поддерживаются РІ РІРёРґРµ турбулентно-мобилизованного псевдоожиженного слоя Рё поддерживаются РІ слое РїСЂРё температурах обжига пирита, отличающиеся тем, что как мелкодисперсные твердые частицы пирита, так Рё мелкодисперсные твердые частицы сульфата железа непрерывно подаются РІ слой, РІ то время как обожженные твердые вещества Рё отходящие газы обжиговой печи непрерывно отводятся РёР· РїСЂРё этом упомянутые РїРёСЂРёС‚ Рё сульфат железа подаются РІ таком соотношении РґСЂСѓРі Рє РґСЂСѓРіСѓ, что температура внутри псевдоожиженного слоя поддерживается выше 7500°С, РЅРѕ ниже точки плавления твердых веществ слоя без РїРѕРґРІРѕРґР° тепла, РєСЂРѕРјРµ того, которое выделяется РїСЂРё обжиге пиритов, РїСЂРё этом оптимальная температура обжига поддерживается Р·Р° счет экзотермического обжига пирита, РїСЂРѕРІРѕРґРёРјРѕРіРѕ одновременно СЃ эндотермическим разложением сернокислого железа, Р° количество подаваемого РІ слой СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕРіРѕ кислорода регулируется таким образом, чтобы выходящие РёР· слоя газы содержали лишь незначительное количество количества СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕРіРѕ кислорода, благодаря чему содержание триоксида серы РІ отходящих газах поддерживается РЅР° минимальном СѓСЂРѕРІРЅРµ. [ 3s. .] , , - , 7500 . , -, . Это одновременное разложение FeSO4 Рё обжиг пирита служит РґРІРѕР№РЅРѕР№ цели: (1) разлагающийся FeSO4 обогащает газ SO2 Рё (2) эндотермическая реакция разложения потребляет тепло, обеспечивая, таким образом, средства контроля температуры. РўРѕ есть, регулируя количество FeSO4 пропорционально количеству FeS2, можно контролировать температуру внутри слоя. FeSO4 (1) FeSO4 SO2 (2) . , FeSO4 FeS2 . Дополнительным признаком настоящего изобретения является то, что элементы регулирования, как концентрации газа SO2, так Рё температуры, изменяются либо одновременно Рё РІ зависимости РґСЂСѓРі РѕС‚ РґСЂСѓРіР°, либо РїРѕ отдельности Рё независимо РґСЂСѓРі РѕС‚ РґСЂСѓРіР°. РўРѕ есть, контролируя только количество FeSO4, добавляемого РІ РїРёСЂРёС‚, слой обжиговой печи, будет осуществляться совместный или зависимый контроль как температуры, так Рё содержания , РІ отходящих газах. Таким образом, увеличение соотношения leSO4 Рё РІ обжарочной камере приведет Рє снижению температуры, Р° также Рє пропорциональному обогащению газа SO2. , SO2 , , . , FeSO4 4s 6d, , . , leSO4 , SO2 . РЎ РґСЂСѓРіРѕР№ стороны, если желательно обогатить получаемый газ без слишком большой депрессии температуры, то этого можно добиться путем изменения содержания влаги РІ FeSO4 перед добавлением РІ реактор. Таким образом, если Р±С‹ данное количество молей FeSO4,7H,0 было добавлено РІ печь для обжига пирита, сначала потребовалось Р±С‹ тепло, чтобы отогнать семь молекул РІРѕРґС‹, Р° затем разложить FeSO4, поэтому можно видеть, что значительная температура результатом станет депрессия. Однако если FeSO4 сначала высушить РґРѕ более РЅРёР·РєРѕР№ гидратной формы, такой как FeSO4. H20, Р° затем добавили РІ реактор такое же количество молей FeSO4. H20 даст обогащение газа, равное обогащению, полученному РїСЂРё добавлении FeSO4,7H,0, РЅРѕ СЃ меньшей температурной депрессией РёР·-Р·Р° меньшего количества молей H20, которое необходимо удалить Рё улетучиться. , , , FeSO4 . , FeSO4.7H,0 FeSO4, . , FeSO4 , - FeSO4. H20 , FeSO4. H20 FeSO4.7H,0 H20 . Более того, низшие гидраты РёР·-Р·Р° РёС… более РЅРёР·РєРѕР№ потребности РІ тепле РјРѕРіСѓС‚ быть добавлены РІ больших количествах без снижения температуры ниже желаемого рабочего диапазона, что позволяет получать газ SO2 еще более высокой концентрации. , , , , , SO2 . Еще РѕРґРЅР° особенность данного изобретения заключается РІ поддержании условий внутри реактора как РїРѕ температуре, так Рё РїРѕ количеству подаваемого РІ него кислорода так, чтобы минимальное количество нежелательного триоксида серы (S0) присутствовало РІ отходящих газах обжиговой печи. (S0,) . Разложение твердых частиц сульфата железа возможно РїСЂРё температуре РґРѕ 5000 . Это разложение обычно протекает РїРѕ уравнению: 5000 . : FeSO4 + Теплота Р°, + , РљСЂРѕРјРµ того, будет разлагаться РїРѕ обратимому уравнению: FeSO4 + , + , , , : ,+ ,+1/20,, Эта последняя реакция, однако, ускоряется вправо Р·Р° счет более высоких температур Рё удаления высвободившегося кислорода. Р’ соответствии СЃ концепцией настоящего изобретения разложению способствуют поддержание РІ реакторе температур выше 750°С Рё такое пропорциональное соотношение кислорода, подаваемого РІ обжарочную машину, чтобы РІ обжарочной камере обнаруживалось лишь незначительное количество СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕРіРѕ кислорода. выходящие газы жаровни. РџСЂРё таком РїРѕРґС…РѕРґРµ кислород, выделяющийся РїСЂРё разложении триоксида серы (), расходуется РїСЂРё обжиге пирита, что способствует дальнейшему разложению триоксида серы, Р° также СЃРІРѕРґРёС‚ Рє РјРёРЅРёРјСѓРјСѓ возможность окисления РґРёРѕРєСЃРёРґР° серы (SO2) РґРѕ . , после выхода газов РёР· реактора. ,+ ,+1/2 0,, , , . , , 750 . . (.) (SO2) , . Прежде чем более РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описать применение данного изобретения, будет целесообразно кратко обсудить упомянутую здесь технологию псевдоожиженного слоя для обработки тонкоизмельченных твердых веществ. . Реактор псевдоожиженного твердого вещества, обжарочная камера или печь РІ своей наиболее простой форме представляет СЃРѕР±РѕР№ вертикальный СЃРѕСЃСѓРґ, имеющий перфорированную горизонтальную перегородку РІ нижней части. Мелко измельченные твердые вещества подаются РІ СЃРѕСЃСѓРґ над перегородкой РїРѕ трубопроводу, Р° газ РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ вверх РѕС‚ РґРЅР° СЃРѕСЃСѓРґР° через перегородку Рё через порошкообразные твердые вещества. Газ РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через твердые частицы СЃ такой скоростью, что твердые вещества остаются РІ СЃРѕСЃСѓРґРµ РІ РІРёРґРµ взвешенного слоя или слоя. Твердые вещества находятся РІ плотной турбулентной суспензии, которую обычно называют псевдоожиженным слоем. Предусмотрены трубопроводы для отдельного удаления газа РёР· верхней части подвешенного слоя Рё для удаления частей твердых веществ РёР· РѕРґРЅРѕР№ или нескольких точек слоя. . 75 . . , 80 - . 85 . Кипящий слой представляет СЃРѕР±РѕР№ очень плотную суспензию мелких твердых частиц РІ поддерживающем потоке газа. - , . Плотность или концентрация твердых веществ РЅР° единицу объема такого псевдоожиженного слоя очень высока, обычно РѕС‚ 10 РґРѕ 100 фунтов твердых веществ РЅР° кубический фут объема слоя. Эту плотность слоя следует отличать РѕС‚ типичных разбавленных дисперсий или суспензий, таких как запыленный РІРѕР·РґСѓС…, РІ которых плотность или концентрация твердых веществ составляет всего лишь 1/50 фунта РЅР° кубический фут дисперсии. РљСЂРѕРјРµ того, твердые частицы псевдоожиженного слоя находятся РІ состоянии высокой турбулентности или хаотичного, зигзагообразного движения РІ слое, даже РєРѕРіРґР° скорость суспендирующего газа довольно низкая; эта высокая турбулентность вызывает интенсивное Рё быстрое перемешивание твердых частиц. частиц, так что РІ обычном слое полное смешивание твердых веществ РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ мгновенно. Кипящий слой РёР·-Р·Р° своей высокой плотности Рё сильной турбулентности отличается быстрой передачей тепла между твердыми Рё газообразными компонентами; эта теплопередача настолько быстрая, что РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє поразительной однородности температуры слоя. 110 Более РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ, реактор, печь или обжарочная камера СЃ псевдоожиженным твердым веществом состоит, РїРѕ существу, РёР· газонепроницаемой камеры, закрытой СЃРЅРёР·Сѓ пластиной, перфорированной для обеспечения восходящего потока Рё обеспечения равномерного распределения потока газов, поступающих РІ 115 воздушную камеру РїРѕРґ пластиной; средства для подачи измельченного материала, подлежащего обжигу, Рё средства для удаления обожженного материала, Р° также средства для удаления РёР· реактора газа после его реакции СЃ находящимися РІ нем псевдоожиженными частицами. - , 90 10 100 . 95 1/50th . , , - 100 ;, . , 105 , ; . 110 , - - 115 ; - , . Газ РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ РІ воздушную камеру, затем вверх через перфорированную пластину (далее называемую сужающей пластиной)= Рё через массу мелкодисперсных твердых частиц, подлежащих обжигу. Скорость газа 125 через массу, слой или слой мелко 727,799 727,799 3 твердых частиц (далее называемых псевдоожиженным слоем) контролируется так, чтобы ее было достаточно для создания чрезвычайно турбулентного перемешивания твердых частиц, через которые РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ газ. Рё лебедка РІ результате его прохождения плотно подвешены Рё, как правило, ведут себя как кипящая жидкость, включая способность отображать уровень жидкости. Эта скорость, измеренная РІ верхней части реактора над уровнем плотно взвешенных твердых частиц, обычно составляет РѕС‚ 0,2 РґРѕ 12,0 футов РІ секунду Рё называется приведенной скоростью или пространственной скоростью. , ( )= . 125 727,799 727,799 3 ( ) , , -. , 0.2 12.0 , . Скорость газа, хотя важно, чтобы РѕРЅР° находилась РІ диапазоне, достаточном для «ожижения» мелкодисперсных твердых частиц, должна быть ниже скорости, СЃ которой РІСЃРµ или практически РІСЃРµ взвешенные твердые вещества Р±СѓРґСѓС‚ увлекаться Рё быстро выноситься РёР· среды. реактор РІ РІРёРґРµ диспергированной или разбавленной суспензии РІ отходящем газе. Такая дисперсная суспензия ведет себя РїРѕ существу как отходящий газ Рё отличается РѕС‚ псевдоожиженного слоя. Средства удаления обожженных твердых частиц РёР· реактора обычно включают вертикальный или круто наклоненный трубопровод, ведущий Р·Р° пределы реактора Рё снабженный средствами, позволяющими выгружать твердые вещества, РЅРѕ РЅРµ свободным выпуском газов РёР· камеры. Минимальная глубина псевдоожиженного слоя твердых веществ внутри реактора может быть определена РїРѕ высоте средства выпуска, измеренной вверх РѕС‚ суживающей пластины. Эта глубина обычно составляет РѕС‚ 1 РґРѕ 5 футов. , "" , . . . . 1 5 . Приблизительная скорость псевдоожижения, оптимальная глубина псевдоожиженного слоя, методы контроля температуры Рё РґСЂСѓРіРёРµ условия работы, упомянутые ниже, которые дают наилучшие результаты, РјРѕРіСѓС‚ быть определены путем предварительных испытаний РЅР° конкретной СЂСѓРґРµ, которая будет обжигаться РїРѕ нашему процессу. , , , , . РџСЂРё обжиге тонкоизмельченных твердых веществ пирита СЃ помощью этого процесса твердые вещества сначала измельчаются РґРѕ состояния псевдоожиженного диапазона, предпочтительно достаточно малого, чтобы РїРѕ существу проходить через сито Тайлера СЃ размером ячеек 4 меш РґРѕ твердых частиц размером СЃ пыль. 4 - . (Однако это РЅРµ ограничивающий верхний предел, поскольку твердые вещества диаметром РґРѕ 1 РґСЋР№РјР° можно СѓРґРѕР±РЅРѕ обжигать РІ реакторах СЃ псевдоожиженным твердым веществом). Мелкие твердые частицы пирита РІРІРѕРґСЏС‚ РІ реактор для образования РІ нем слоя; Р’РѕР·РґСѓС… или РґСЂСѓРіРѕР№ кислородсодержащий газ пропускают вверх через слой, поддерживая его РІ РІРёРґРµ турбулентно-мобилизованного псевдоожиженного слоя. Затем твердые частицы слоя предварительно нагревают факелами или РґСЂСѓРіРёРјРё способами РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РѕРЅРё РЅРµ достигнут температуры, РїСЂРё которой РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ обжиг пирита РїРѕ хотя Р±С‹ РѕРґРЅРѕРјСѓ РёР· уравнений , + O2--' + , + Тепло 3FeS + - ,04 + 3S02 + Нагрев становится самоподдерживающимся, после чего предварительный нагрев прекращается Рё обжиг продолжается РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РІ слой поступает достаточное количество кислорода. Свежие необожженные твердые вещества непрерывно подаются РІ слой, Р° обожженные твердые вещества непрерывно извлекаются РёР· него. Продуктовый газ (SO2) непрерывно выводится РёР· реактора, отделяется РѕС‚ захваченных твердых частиц Рё передается РЅР° сушку, РґСЂСѓРіРѕР№ процесс или хранение. ( , , ). ; . , + O2--' + , + 3FeS + - ,04 + 3S02 + -, . 65 . (SO2) , , . Необходимо принять меры для предотвращения слишком высокого повышения температуры внутри реактора. . Это РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ потому, что если температуре позволить подняться РґРѕ или выше температуры плавления обожженных твердых веществ (которые являются основными компонентами слоя РІ любой данный момент) 75, слой дефлюидизируется, Рё операции прекратятся. ( ) 75 . РљСЂРѕРјРµ того, превышение температуры РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє значительным потерям тепла, поскольку это тепло будет уноситься РёР· слоя как РІ РІРёРґРµ СЏРІРЅРѕРіРѕ тепла 80 отходящих газов, так Рё РІ РІРёРґРµ обожженных твердых частиц, которые можно лишь частично восстановить РІРѕ внешних теплообменниках. , 80 . Согласно этому изобретению регулирование температуры осуществляется путем непрерывного добавления РІ реактор 85 заданного количества FeSO4 РІ количестве, рассчитанном для поддержания желаемой температуры. 85 FeSO4 . Содержание РІ продуктовом газе регулируется контролируемым добавлением , Р° также предварительной сушкой FeSO4 РґРѕ кристаллов СЃ соответствующим содержанием H120 (например, FeSO4.7H2O; FeSO4.2H2O; FeSO4. РҐРҐРћ). Такую предварительную сушку можно соответствующим образом осуществить РІ отдельном реакторе, РІ котором поддерживается температура сушки 95°С, путем пропускания через него газов, выходящих РёР· РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРіРѕ реактора. Конечно, если желательны еще более РЅРёР·РєРёРµ температуры, РІ объем настоящего изобретения РІС…РѕРґРёС‚ также добавление РІРѕРґС‹ РІ реактор вместе СЃ FeSO4 Рё . 100 Согласно концепции настоящего изобретения используемые температуры поддерживаются РІ диапазоне РѕС‚ выше 750°С РґРѕ температуры ниже температуры плавления твердых веществ слоя. Предпочтительная температура составляет около 9000°С. 105 Причина установления нижнего температурного предела РІ 750°С заключается РІ том, что ниже этой температуры отходящие газы Р±СѓРґСѓС‚ содержать значительные количества , Рё этого следует избегать. , , FeSO4 H120 (.., FeSO4.7H2O; FeSO4.2H2O; FeSO4. ). 95 . , FeSO4 . 100 750 . . 9000 . 105 750 . , . Таким образом, нижний температурный предел может быть 110 назван той температурой, ниже которой РІ отходящих газах появляются значительные количества нежелательного . Существующие данные показывают, что РѕРЅР° составляет около 7500°С. Необходимо также позаботиться Рѕ том, чтобы согласовать количество СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕРіРѕ кислорода, подаваемого РІ слой, СЃ температурой, существующей внутри слоя, поскольку РїСЂРё любой заданной температуре РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ разложение РЅР° . Рё 0, затруднено наличием СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕРіРѕ кислорода. Таким образом, если обжиг проводится 120 РІ условиях, РїСЂРё которых отходящие газы содержат лишь незначительные количества СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕРіРѕ кислорода, то количество нежелательного РІ отходящих газах будет поддерживаться РЅР° минимальном СѓСЂРѕРІРЅРµ. Это важно, поскольку любая сера, покидающая реактор 125 РІ РІРёРґРµ , представляет СЃРѕР±РѕР№ серу, которая безвозвратно теряется РёР· этой системы, особенно РєРѕРіРґР° необходимо использовать для получения H2SO4 контактным методом. РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° твердые вещества слоя РЅРµ достигнут температуры. Чтобы можно было СЏСЃРЅРѕ понять, РїСЂРё какой температуре РїРёСЂРёС‚ начинает самообжигаться Рё вступать РІ действие, изобретение заключается РІ подъеме кислорода через слой. 110 , . 7500 . 115 , , . , . 0, . , 120 , . 125 , , , 727,799 4 727,799 H2SO4 . - - . Далее это описано РІ качестве примера, Рё температура обычно превышает 500°С СЃРѕ ссылкой РЅР° чертеж РЎ. После того, как твердые вещества слоя подвергаются самообжигу 70, предварительная спецификация. температура подачи топлива через РєРѕРЅ- 500 . - 70 . - Чертеж представляет СЃРѕР±РѕР№ вертикальное сечение канала 42, отрезанного Рё после этого работающего устройства для обжига РІ псевдоожиженном слое, РїСЂРёРіРѕРґРЅРѕРіРѕ для обслуживания СЃ помощью экзотермического обжига для осуществления изобретения, РІ котором Рё посредством действия. 42 . тогда изобретение может быть коммерчески реализовано. Температура внутри слоя 75 может быть реализована. подниматься РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РЅРµ будет достигнута температура, РїСЂРё которой (РЅР° чертеже показан реактор 11) будет разлагаться сульфат железа Рё РїСЂРё которой имеется металлическая наружная стенка 12 Рё футеровка СЃ равновесными условиями внутри реактора РёР· огнеупорного материала 13. Реактор имеет верхнюю часть, такую, что присутствие серы три14, снабженной газоотводным трубопроводом РѕРєСЃРёРґР° (,3), РІ отходящих газах сводится Рє РјРёРЅРёРјСѓРјСѓ. 80, который имеет клапаны, как Рё 16. Реактор имеет РџР РМЕР . - 75 . 11 - 12 13. tri14 (,3) . 80 16. . РєРѕРЅСѓСЃРЅРѕРµ днище 17, снабженное очистителем. РџРѕ результатам экспериментальных работ трубопровод 18 имеет клапан 19. Р’ нижней части реактора, над конусовидным РґРЅРѕРј, рекомендуются следующие условия: РїСЂРѕРёР·РІРѕРґСЏС‚ 32,77 коротких тонны РґРёРѕРєСЃРёРґР° серы Рё распространяются РїРѕ всей его длине. РєСЂРѕСЃСЃ- Р·Р° 24 часа работы. РџСЂРё использовании реактора 85 площадь поперечного сечения реактора обеспечивается внутренним диаметром 10,2 фута Рё горизонтальной пластиной 20, имеющей РІРїСѓСЃРє газа, содержащей псевдоожиженный слой глубиной 3 фута СЃ отверстиями, как показано РЅР° позиции 21. Эта плита, называемая РєРѕРЅСѓСЃРѕРј надводного пространства высотой 10 футов, стрикционная пластина, приспособлена для размещения РЅР° ней смеси РёР· 30 коротких тонн пиритового концентрата, слоя 22 тонкоизмельченных твердых частиц Рё подачи 23,7 коротких тонн FeSO4,7H20. 90 лечение. Над слоем 22 РІ течение этого 24-часового периода находится надводный Р±РѕСЂС‚ или реактор. 17 - , 18 19. , - 32.77 . - 24 . 85 10.2 20 3 21. , - 10 , , 30 22 23.7 FeSO4.7H20 90 . 22 24 . запаска для отсоединения пыли 23. Р’РѕР·РґСѓС… подается РІ реактор СЃРѕ скоростью 1562 кубических футов псевдоожижающего газа, содержащего кислород, РІ минуту (200В° Рё РѕРґРёРЅ атмосферный трубопровод 25 (СЃ клапаном, как РІ 26) РІ РєРѕРЅСѓСЃРЅСѓСЋ сферу), что обеспечивает объемную скорость РІ СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕРј РґРЅРµ 17. оттуда пройти вверх через РґРѕСЃРєСѓ СЃРѕ скоростью 1,5 фута РІ секунду. Р’Рѕ время работы отверстия пластины 20 Рё слой обжигаемого пирита Р±СѓРґСѓС‚ выделять тепло, Р° 22 - псевдоожижать его твердые частицы. разлагающийся будет поглощать тепло, Рё для введения твердых частиц пирита РІ результирующий тепловой баланс будет обеспечиваться поддерживаемый реактор, РІ питающем трубопроводе 33 предусмотрена температура реактора около 9000°С. 23. 1562 (200 . 25 ( 26) - ) 17 1.5 . ' 20 22 . , - 33 9000 . который имеет клапан, как Рё РІ позиции 34, Рё который РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ РІ действие РІ этих условиях шнековый конвейер газа 100 (приводимый РІ движение двигателем 36) РѕС‚ выхода РёР· обжарочной печи, РїСЂРё анализе РЅР° котором РѕРЅ доставляется РІ реактор. Подача СЃСѓС…РѕРіРѕ сырья будет иметь следующий приблизительно трубопровод 37, клапаны которого аналогичны 38, Рё обеспечивают соответствующий объемный состав: 19% SO2 Рё твердые частицы сульфата железа РјРѕРіСѓС‚ содержать 81% N2. Полученный РІ результате выход РґРёРѕРєСЃРёРґР° серы смешался СЃ. пирита Рё РѕР±РѕРёС… пропитанных показывает 93%. общее извлечение серы. 105 фидер 35. Альтернативный РІС…РѕРґ подачи предусмотрен РџР РМЕР . 34 100 35 ( 36) , . , 37, 38, : 19% SO2 - - 81% N2. . 93%. . 105 35. . СЃ помощью трубопровода 39 Рё клапана 40. Последнее, основываясь РЅР° экспериментальных данных, может быть использовано для подачи пирита РІ количестве 37,34 коротких тонн SO2 Р·Р° 24 часа РІ реактор для первоначального создания слоя СЃ использованием FeSO4.2H20 для поддержания его температуры. Его также можно использовать для подачи трола Рё обогащения газа, РїСЂРё этом подойдет следующий сульфат железа РІ реактор РІРѕ время испытаний. Реактор, работающий либо отдельно Рё РІ СЃСѓС…РѕРј РІРёРґРµ, либо РІ суспензии СЃ внутренним диаметром 9,8 футов Рё приспособленный для формирования, либо РІ смеси СЃ пиритом Рё РІ любом СЃСѓС…РѕРј РІРёРґРµ, содержит псевдоожиженный слой глубиной 3 фута РІ форме суспензии. - вышележащее пространство надводного борта глубиной 10 футов. Подача РІРѕ время работы твердых веществ, подлежащих обработке, подается РІ реактор РІ количестве 30 коротких тонн РЅР° 24 115 непрерывно подаваемых РІ реактор пиритового концентрата, как указано выше, Рё 30,15 коротких описанных коротких тонн РІ день СЃСѓС…РѕРіРѕ FeSO4.2H2O. Р’РѕР·РґСѓС… отводится оттуда РїРѕ трубопроводу 50, подведенному Рє реактору, СЃРѕ скоростью 1515 РєСѓР±. футов РІ минуту, который имеет клапан 51. 39 40. 37.34 SO2 24 - FeSO4.2H20 . , - - . , - 9.8 , 3 . - 10 . , 30 24 115 30.15 - FeSO4.2H2O. - 50 1515 51. Выходящие газы отводятся (20°С Рё РѕРґРЅР° атмосфера), РІ результате чего загружаются РёР· реактора через трубР