патенты / 16919

725752-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB725752A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Грабли с трактором. Мы, .., 10, , , Нидерланды, компания с ограниченной ответственностью, зарегистрированная в соответствии с законодательством Нидерландов, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молимся, чтобы патент может быть выдан нам, а метод, с помощью которого он должен быть реализован, должен быть подробно описан в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к комбинации трактор-орудие, состоящей из трактора и перед ним сгребающее устройство, включающее раму, вращающееся сгребающее средство, установленное на указанной раме, и ходовые колеса или подобные опорные элементы для подвижной поддержки указанной рамы на земле. , . ., 10, , , , , , , , , - :- - , , , , . Известные комбинации трактор-орудие, в которых сгребающее устройство толкается трактором вперед, имеют тот недостаток, что сгребающее устройство нельзя использовать для перемещения вперед за счет тяговой силы. - , , . Задачей настоящего изобретения является усовершенствование комбинации трактор-грабли таким образом, чтобы можно было также использовать сгребающее устройство для перемещения вперед за счет любой тяговой силы. - . Согласно изобретению трактор снабжен выступающим вперед передним рычагом, который соединен с трактором так, что он по существу неподвижен в поперечном направлении, при этом передняя часть указанного рычага шарнирно соединена с острием сгребающего устройства, причем указанное сгребающее устройство снабжены тяговыми средствами, позволяющими использовать указанное устройство отдельно от трактора. , , . Далее изобретение будет дополнительно объяснено со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых в качестве примера показаны некоторые предпочтительные варианты осуществления изобретения и на которых: Фиг. 1 представляет собой вид сбоку граблевого комбайна с боковой подачей с тракторным агрегатом. далее фиг. 2 представляет собой вид сверху комбинации, показанной на фиг. 1, а фиг. 3 - частичный вид сверху модифицированной комбинации. :- . 1 , . 2 . 1 . 3 . Ссылаясь на фиг. 1 и 2 чертежа, трактор 1 снабжен боковыми валами или болтами 2,3, составляющими поперечную ось и к которым шарнирно соединены тяги или стержни 4,5. . 1 2 , 1 2,3 4,5 . Указанные стержни 4,5 образуют часть выступающего вперед рычага 6, передняя точка 7 которого несет соединительный элемент. Перед трактором 1 расположены боковые разгрузочные грабли 8, рама которых содержит носовую часть 9, несущую две балки 9а и 9b, совмещенные друг с другом и поддерживаемые ходовыми колесами 10а и 10b соответственно. К балкам 9а и 9b присоединены вращающиеся грабельные колеса 11, причем указанные грабельные колеса расположены эшелонированно и имеют плоскости своих колес под углом к направлению движения подвижной рамы. Тянущий рычаг 13 шарнирно соединен в точке 12 с носовой частью 9 с возможностью перемещения по существу в горизонтальном направлении. С помощью подходящего фиксирующего средства (не показано) указанный рычаг 13 фиксируется в необходимом угловом положении относительно носовой части 9. Свободный конец тягового рычага 13 несет подшипник 14 для опоры 15 саморегулирующегося или поворотного колеса 16, причем указанная опора 15 выполнена с возможностью вращения вокруг вертикальной оси. 4,5 6, 7 . 1 8 , 9 9a 9b 10a , . 9a 9b 11 , . 13 12 9, . ( ) 13 9. 13 14 15 - 16, 15 . К опоре 15 жестко прикреплен крюк или аналогичный соединительный элемент 17, к которому может быть приложено любое тяговое усилие, так что боковые подающие грабли 8 приспособлены для перемещения вперед трактором или животным. На тяговом рычаге 13 предусмотрен штифт или другой крепежный элемент 18, который приспособлен для образования шарнирного соединения с соединительным элементом 7 перед выступающим вперед рычагом 6 трактора 1. 15 17 , 8 - . 13 18 7 6 1. В передней части трактора 1 жестко закреплена штанга или труба 19, на которой закреплены короткие цепи 20 и 21, соединенные с задней частью 22 балки 9а. Благодаря этому соединению предотвращается любое чрезмерное боковое смещение боковых подающих граблей 8 относительно трактора 1 при поворотах, а рама может свободно регулироваться по высоте независимо от трактора. 1 19 , 20 21 22 9a. 8 1 , . В проиллюстрированной конструкции конец 22 балки обычно заставляет цепь 20 растягиваться. Сместив шарнирное соединение 7-18 влево от граблей, можно будет добиться того, что при движении боковых граблей прямо вперед цепи 20 и 21 практически не будут передавать усилия на грабли, особенно когда одна из остальные ходовые колеса 10а и 10b также выполнены саморегулирующимися. Однако следует понимать, что шарнирное соединение 7-18 также может быть расположено в точке соединения 12 тягового рычага 13 с рамой или вблизи нее или в другой подходящей точке указанной рамы. 22 20 . 7-18 , , , 20 21 , 10b -. , , 7-18 12 13 , . Следует отметить, что болты или валы 2, 3 могут быть расположены ближе к задней части трактора, благодаря чему будет обеспечен более тихий ход, но, конечно, выдвижной рычаг 6 станет длиннее и тяжелее. Низкое расположение валов 2 и 3 является предпочтительным в случае, если сгребающее устройство приходится поднимать вверх при внезапном подъеме местности, и такое расположение также обычно снижает давление на ходовое колесо 16. 2,3 - , , 6 . 2 3 16. В варианте реализации, показанном на фиг. 3, штанга 19 перед трактором несет подшипники 30 и 31 для штанги или трубки 32, образующие часть жесткого выступающего вперед рычага 33, передний конец 34 которого соединен с крюком 17 посредством шарнирного соединения 35. При движении прямо боковые грабли автоматически остаются в точном положении. В этой конструкции нет необходимости выполнять ходовое колесо 16 саморегулирующимся или поворотным. . 3 19 30 31 32 33 34 17 35. , . 16 . Для предотвращения бокового отклонения сгребающего устройства при поворотах задний конец 22 балки 9а указанного устройства снабжен направляющей прорезью 3'6, через которую проходит вертикальный штифт 37, закрепленный на штанге 19. Как и в конструкции с цепями 20,21, показанной на рис. 1 и 2, эта конструкция обеспечивает свободное относительное перемещение в вертикальном направлении сгребающего устройства и трактора. , 22 9a 3'6 37 19. 20,21 . 1 2, . В обоих вариантах фиксация выступающего вперед рычага трактора на боковых граблях такова, что в месте соединения по существу никакие изгибающие или скручивающие моменты не могут передаваться от указанного рычага на грабли. Следовательно, указанный рычаг можно сделать намного легче, чем в случае, когда конец рычага будет подвергаться изгибающим или скручивающим моментам. . - . Следует понимать, что грабли с боковой подачей могут представлять собой валкообразователь или другую грабильную машину, или же упомянутые грабли с боковой подачей могут трансформироваться в валкообразователь и т.п. , . Мы утверждаем следующее: - 1. Комбинация трактор-орудие, содержащая трактор и перед ним сгребающее устройство, включающее раму, вращающееся сгребающее средство, установленное на указанной раме, и ходовые колеса или подобные опорные средства для подвижной поддержки указанной рамы на земле, отличающаяся тем, что трактор обеспечены. выдвинутый вперед передний рычаг, который соединен с трактором таким образом, чтобы быть по существу неподвижным в боковом направлении, при этом передняя часть указанного выдвижного рычага «шарнирно соединена» с точкой сгребающего устройства, причем указанное сгребающее устройство снабжено средством вытягивания обеспечение возможности использования указанного устройства отдельно от трактора. :- 1. - , , , , . , ' ' , . 2.
Комбинация трактор-орудие по пункту 1, отличающаяся тем, что тяговое средство сгребающего устройства состоит из тягового рычага, шарнирно соединенного с рамой сгребающего устройства, при этом свободный конец указанного тянущего рычага поддерживается тяговым рычагом. ходовое колесо и точку указанного тянущего рычага. шарнирно соединен с выступающим вперед передним рычагом трактора. - & 1, , - . .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 05:09:15
: GB725752A-">
: :

725753-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB725753A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. Аппарат для разделения жидкостей методом термодиффузии. . . Мы, , корпорация из Огайо, Соединенные Штаты Америки, имеющая офисы в Мидленд-Билдинг, Кливленд, Огайо, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молимся, чтобы патент был выдан Настоящее изобретение относится к новому и полезному усовершенствованию устройства для разделения жидких смесей посредством непрерывной термодиффузии. , , , , , , , , , , , . В течение некоторого времени было известно, что можно разделить жидкие смеси на две или более разнородных фракций, подвергая тонкую пленку жидкой смеси температурному градиенту в устройстве для диффузии жидкости, содержащем две непроницаемые для жидкости стенки, противоположные грани которых расположены на равном расстоянии друг от друга, образуя по существу однородную термодиффузионную щель. - , . Ширина щелей жидкостных термодиффузионных колонн чрезвычайно мала, т.е. менее примерно 0,15 дюйма и желательно не более примерно 0,06 дюйма. , .. 0.15" 0.06". Есть основания полагать, что отбор разнородных фракций жидкой смеси из термодиффузионной колонны вызывает достаточную турбулентность, чтобы непосредственно перед отбором вызвать достаточно значительное повторное перемешивание фракций, разделенных внутри щели. Конечным результатом этого является то, что достижимая степень разделения меньше, чем степень разделения, фактически полученная внутри щели, т.е. эффективность вывода не соизмерима с эффективностью разделения посредством термодиффузии. , , . , .. . Настоящее изобретение направлено, в частности, на повышение эффективности удаления фракций, разделенных термодиффузией внутри колонны. По существу, усовершенствование, которое касается настоящего изобретения, представляет собой устройство для разделения жидкостей посредством термодиффузии, содержащее две непроницаемые для жидкости стенки, приспособленные для поддержания различных температур, противоположные поверхности которых расположены на равном расстоянии друг от друга для образования по существу однородного теплового слоя. диффузионную щель, входное отверстие для подачи жидкости в указанную щель и по меньшей мере одно отверстие на лицевой стороне по меньшей мере одной из стенок, сообщающееся с щелью и содержащее пористую секцию, через которую может проходить отведенная жидкость. - . , - , , , , . Пористая секция может быть составной частью одной из стенок или образована путем создания удлиненной канавки на лицевой стороне одной из стенок, образующей термодиффузионную щель, и установки в канавку удлиненного полосового элемента из пористого инертного материала. лицевая сторона полосового элемента находится по существу в той же плоскости, что и лицевая сторона стены. , , . Ленточный элемент может быть изготовлен из любого подходящего материала или конструкции, способной по существу равномерно распределять поток жидкости через него по всей площади элемента. . Так, например, он может быть и предпочтительно имеет форму полосы спеченного металла или пористого керамического материала, например фарфор, или он может иметь составную структуру, напр. он может содержать мелкозернистый материал на поверхностях, содержащий волокнистый наполнитель, глину и т.п. , , , , , .. , , .. , . Чтобы дополнительно способствовать по существу равномерному распределению потока жидкости через пористую секцию или полосовой элемент, часть канала, которая по существу совпадает с ним и примыкает к нему, и часть канала, выходящая наружу устройства, являются достаточно большими в объемных пропорциях. относительно объемной пропускной способности пористого полосового элемента, чтобы обеспечить по существу равномерный поток через все поры, но не настолько большой, чтобы неоправданно задерживать вытеснение из-за прохождения неразделенной жидкой смеси, которой он первоначально заполняется после начала жидкостной термической обработки. процесса диффузии или удерживать больше, чем необходимо, отделенной фракции во время продолжения работы. Канал, особенно часть, примыкающая к пористой секции, может быть сужена для обеспечения равномерного извлечения, особенно если объемные опоры относительно малы. , , . , , , . Выводные отверстия могут быть расположены в термодиффузионном устройстве, в котором щель расположена горизонтально или вертикально. В горизонтальных щелях подача обычно находится на одном конце, а на другом конце имеется по крайней мере одно отверстие для вывода. В вертикальных щелях подача может находиться на любом конце, по меньшей мере, с одним выпускным отверстием на другом конце. Кроме того, в вертикальных щелях подача может находиться между концами, например, вблизи центра, с отверстиями для вывода на обоих концах. . , . , . - ,- , - , . Преимущества, а также полезность изобретения станут более очевидными из следующего подробного описания, сделанного со ссылкой на прилагаемые чертежи, где: Фиг.1 представляет собой вид в разрезе устройства для термодиффузии жидкости, снабженного двумя выводами. порты, иллюстрирующие изобретение; Фигура 2 представляет собой вид в поперечном разрезе по линии сечения 2-2 Фигуры 1; и фиг. 3 представляет собой график, демонстрирующий превосходную эффективность выпускных отверстий, сконструированных в соответствии с данным изобретением, по сравнению с эффективностью съемных отверстий с канавкой. , , , : 1 - , ; 2 - 2-2 1; 3 - - . Обратимся теперь к фиг. 1 и 2, схематически иллюстрирующими устройство для термодиффузии жидкости, использующее два отводных отверстия, сконструированных согласно настоящему изобретению, причем противоположные стенки 10 и 11, имеющие поверхности стенок 12 и - 14 соответственно, по существу параллельны, непроницаемы для жидкости и неподвижны. Поверхности стенок 12 и 14 отделены друг от друга на расстояние менее примерно 0,1511, желательно не более 0,06 дюйма и предпочтительно от примерно 0,01 до примерно 0,035 дюйма друг от друга одной или несколькими прокладками 16 с образованием узкой щели 17. Стенки 10 и 11 могут удерживаться в своем положении относительно друг друга с помощью любых подходящих средств, таких как болты, проходящие через стенки и прокладку или прокладки, прилегающие к их краям, и могут поддерживаться при различных температурах с помощью любых подходящих средств. например, циркуляция жидкостей через змеевики, обозначенные номером 18. Устройство, изображенное на фиг. 1 и 2, снабжено впускным отверстием, содержащим удлиненную канавку 19 на поверхности 12 стенки 10 и канал 20, через который жидкая смесь может быть введена снаружи устройства любыми подходящими средствами - и к прорези 17 через паз 19. 1 2 , 10 11 12 - 14, , , . 12 14 0.1511, 0.06" 0.01 0.035" gaskets16 17. 10 11 ; , , - 18. 1 2 . 19 12 10 20 - 17 19. Устройство, проиллюстрированное в качестве примера на фиг. 1 и 2, снабжено на конце прорези 17, отделенном от впускного отверстия 19, 20, двумя выводными отверстиями, одним в стенке 10, а другим в стенке 11. Отверстие для вывода в стенке 10, например, содержит удлиненную канавку на поверхности 12 и удлиненный полосовой элемент 21 из пористого материала, установленный в канавке. Поверхность 22 полосового элемента 21 находится по существу в той же плоскости, что и поверхность 12 стенки. Под полосовым элементом 21, примыкающим к нему и по существу совпадающим по протяженности, находится удлиненный участок 24 выравнивания потока канала для жидкости, который сообщается с участком 26 канала, простирающимся к внешней стороне стенки 10. 1 2 , 17 19, 20, , 10 11. 10, , 12 21 . 22 21 12. , 21 - 24 26 10. Серия испытаний была проведена на аппарате, по существу аналогичном показанному на рисунках 1 и 2, в котором ширина щели 17 составляла 0,035 дюйма, щель находилась в показанном вертикальном положении, а эффективная длина и ширина обе щели были 10 дюймов. Одна стенка поддерживалась при температуре 270 , а другая - при температуре 70 . В одной серии испытаний два отводных отверстия были сконструированы, как показано на чертеже, при этом полосовой элемент 21 представлял собой пористый спеченный материал. металлическая полоса. --- 1 2 17 0.035", , 10". 270 . 70" . , 21 , . В сравнительной серии испытаний все условия были идентичными, за исключением того, что вместо отверстий для извлечения, показанных на рисунках 1 и 2, были канавки глубиной в одну восьмую дюйма и шириной от двух до трех шестнадцатых дюйма. дюйма, соединенные посредством равноотстоящих друг от друга отверстий в нижней части канавки с каналом, аналогичным каналу 26 показанного устройства, но простирающимся на всю длину канавки. , , 1 2, - - , 26 , , . В каждом испытании смесь цетана и метилуафталина в соотношении 50/50 подавалась в колонну через входные отверстия 19, 20 с различными скоростями потока, а фракции из прилегающих к горячей и холодной стенкам соответственно отводились через противоположно расположенные отводы. порты по равным ставкам. Для измерения степени разделения, полученного в каждом случае, были получены показатели преломления при 250°С двух фракций, причем разница в показателях преломления между продуктом с горячей стенкой и продуктом с холодными стенками является точным индикатором степени разделения. насколько произошло разделение. Результаты этих испытаний проиллюстрированы на графике рисунка 3, где кривая А представляет степень разделения с точки зрения разницы между показателями преломления продуктов с горячей и холодной стенкой, полученных с помощью термодиффузионной колонны, имеющей отверстия вывода по настоящему изобретению, а кривая представляет собой степень разделения, выраженную аналогичным образом, полученную в идентичных условиях, но с отверстием вывода простого типа с канавкой. Эти кривые показывают, что с отверстиями вывода по настоящему изобретению степень разделения повышается. быстро скорость подачи увеличивается примерно до одного литра в час и остается практически на одном уровне при более высоких скоростях подачи, тогда как при использовании отводных отверстий простого типа с канавками степень разделения составляет менее одной пятой от степени разделения при скоростях подачи от примерно 1 до 6 литров в час. 50/50 19, 20 , , , . , 250 . - , . 3, , , , , , , , - 1 6 . Степень разделения, происходящего внутри термодиффузионной щели, для любой данной жидкой смеси определяется такими условиями, как температурный градиент, ширина щели, площадь поверхности стенки и время пребывания жидкости, которые все были одинаковыми в сравнительном исследовании. тесты. Поэтому самоочевидно, что результаты, полученные в этих испытаниях, указывают на большое превосходство выводных отверстий по настоящему изобретению над выводными отверстиями канавочного типа. Отводные отверстия по настоящему изобретению позволяют физически разделять фракции, сконцентрированные вблизи горячих и холодных стенок внутри термодиффузионной щели, с гораздо большей эффективностью, чем это было возможно до сих пор. , , , , , . -, , . . Мы утверждаем следующее: - 1. Устройство для разделения жидкостей посредством термодиффузии, содержащее две непроницаемые для жидкости стенки, приспособленные для поддержания различных температур, противоположные стороны которых расположены на равном расстоянии друг от друга, образуя по существу однородную термодиффузионную щель, впускное отверстие для подачи жидкости в указанную щель и по меньшей мере одно отверстие в поверхность по меньшей мере одной из стенок, сообщающаяся с прорезью и содержащая пористую секцию, через которую может проходить отведенная жидкость. :- 1. , , , . 2.
Устройство по п.1, в котором с указанной пористой секцией связан канал, выходящий наружу устройства, при этом указанный канал по существу совпадает по протяженности с указанной пористой секцией и сообщается с ней. 1 , - . 3.
Устройство по п. 1 или 2, в котором указанное отверстие для извлечения образовано удлиненной канавкой на указанной поверхности и удлиненным пористым элементом, расположенным в канавке. 1 2 . 4.
Устройство по любому из предшествующих пунктов, в котором стенки, образующие щель, являются вертикальными и по меньшей мере одно отверстие для вывода расположено на конце щели. - . 5.
Устройство по любому из пп.1-3, в котором стенки, образующие щели, являются вертикальными, а два отверстия для вывода расположены по одному в каждой стенке на одном конце щели. 1 3 . 6.
Устройство по любому из предшествующих пп.1-3, в котором стенки, образующие щель, являются вертикальными, а подача находится между концами, а одно или несколько отверстий для вывода расположены или расположены на каждом конце щели. 1 3 - . 7.
Устройство по любому из пп.1-3, в котором стенки, образующие щели, являются по существу горизонтальными, а отверстие для вывода расположено на каждой стенке на одном конце щели. 1 3 . 8.
Устройство для разделения жидкостей посредством термодиффузии по существу такое же, как описано со ссылкой на прилагаемые чертежи. . **ВНИМАНИЕ** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 05:09:17
: GB725753A-">
: :

725754-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB725754A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Разделение жидкостей термической диффузией. . Мы, ) , корпорация из Огайо, Соединенные Штаты Америки, Мидленд Билдинг, Кливленд, Огайо, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молимся, чтобы патент был выдан Настоящее изобретение относится к способу непрерывного разделения посредством термодиффузии двух фракций, содержащих разнородные материалы, которые обычно являются жидкими в условиях разделения и которые входят в смесь, обычно жидкую в условиях разделения. , )) , , , , , , , , , , : , . Когда жидкая смесь подвергается разнице температур, состав смеси претерпевает изменения в местах с разной температурой - явление, называемое термодиффузией. , , . Устройство, используемое при термодиффузии, по существу представляет собой две стенки с приспособлениями для поддержания противоположных стенок при разных температурах. Жидкая смесь в аппарате под действием градиента температуры поперек щели, образованной горячей и холодной стенками, разделится на две разнородные фракции. . , , . Одна фракция, обогащенная одним компонентом, концентрируется вдоль холодной стенки, а другая фракция, обедненная этим же компонентом или обогащенная другим, концентрируется вдоль горячей стенки. , , , , , . Из-за разницы в плотности двух фракций, если щель вертикальна, возникает тепловая противоточная циркуляция, стремящаяся переместить фракцию, сконцентрированную вдоль холодной стенки, к нижней части щели, а другую фракцию - вверх. до верхнего конца прорези. Схема течения внутри щели противоточная. , , - . -. В непрерывном процессе жидкая смесь может вводиться в щель в точке, промежуточной между ее концами, например, в центре, а разнородные фракции отводиться на противоположных концах щели, т.е. на верхнем и нижнем концах. Это называется методом вертикальной противоточной центральной подачи. При такой схеме течения степень разделения быстро снижается с увеличением скорости подачи. Таким образом, был сделан вывод, что при этом типе непрерывной термодиффузии жидкости важно не вмешиваться чрезмерно в тепловую циркуляцию. , , , , .. . - . , . , , , , . Также предложено осуществлять термодиффузию жидкости в горизонтальной щели, в которой пара теплопроводящих лент движутся в противоположных направлениях, вместо тепловой циркуляции в такой щели. , , . Как метод вертикальной противоточной центральной подачи, так и метод горизонтальной подвижной ленты имеют тот недостаток, что жидкость внутри щели неизбежно разделяется на два противоточных потока. Это ограничивает скорость подачи и степень разделения. Оба эти метода имеют дополнительный недостаток: для достижения заданной степени разделения при более высоких скоростях подачи требуется большое количество тепла. - - . . . В настоящее время обнаружено, что разделение посредством непрерывной термодиффузии жидкости может быть достигнуто гораздо более эффективно при более высоких скоростях потока за счет формирования по существу горизонтального, непрерывного и мелкого потока жидкости, ограниченного гладкими, верхними и нижними, близко расположенными взаимно параллельными и противоположными стенками инертный, теплопроводящий материал, непрерывно вводящий жидкую смесь в поток на одном его конце со скоростью потока, превышающей ту, которая обеспечивала бы ту же степень разделения при вертикальной противоточной операции на входе в аналогичных условиях, поддерживая градиент температуры в пространстве между противоположными стенками и занятом потоком для концентрации первой, непрерывно движущейся фракции, обогащенной одним компонентом смеси, примыкающей к одной из стенок, и для концентрации второй фракции, движущейся одновременно с первой фракцию и обедняют в указанном одном компоненте, примыкая к другой стенке, и непрерывно и раздельно удаляя две фракции из потока на другом конце. , , , , - , - , - . , , , , . В этом процессе жидкая смесь и любая отделенная или концентрированная фракция в любом потоке движутся одновременно, в отличие от их противоточного движения в известных вертикальных и горизонтальных жидкостных термодиффузионных щелях, имеющих стационарные или встречно движущиеся стенки. , - , -- - . Было сделано неожиданное открытие: когда таким способом осуществляют непрерывную термодиффузию жидкости, степень разделения падает гораздо медленнее с увеличением скорости подачи, чем в процессах, включающих противоточное течение разделенных фракций. Кроме того, эффективность, измеряемая в единицах объема и степени разделения на единицу потребляемого тепла, увеличивается с увеличением скорости потока до значительно более высоких значений при использовании процесса с прямоточным потоком по настоящему изобретению, чем при способе с противоточным потоком. Полагают, что эти различия обусловлены тем, что при противоточном течении скорость подачи, превышающая скорость тепловой циркуляции, мешает аккумулирующей функции тепловой циркуляции, тогда как при прямоточном потоке по настоящему изобретению тепловая циркуляция не является помехой. существенный фактор в транспортировке фракций, разделенных термодиффузией, к соответствующим выпускным отверстиям. , - . , , - , . - , - . Преимущества и полезность способа по настоящему изобретению станут более очевидными из следующего подробного описания, сделанного со ссылками на прилагаемые чертежи, на которых фиг. 1 иллюстрирует один предпочтительный вариант осуществления изобретения; Рисунок 2 представляет собой схематическое изображение типичной двухступенчатой каскадной схемы течения; Рисунок 3 представляет собой схематическое изображение типичной трехступенчатой каскадной схемы течения; Фигуры W6 графически иллюстрируют характеристики степени скорости одноступенчатого способа с параллельным горизонтальным потоком согласно настоящему изобретению в различных условиях по сравнению со способом противотока с вертикальной подачей по центру, который, вероятно, является наиболее эффективным из ранее существовавших способов. предложенный; и фиг.7 и 8 графически иллюстрируют взаимосвязь между степенью разделения и эффективностью использования тепла для одно- и многоступенчатого способов по изобретению по сравнению со способами противоточной, вертикальной и центральной подачи. 1 ; 2 - ; 3 - ; W6 - , -, , , ; 7 8 - --, , . Ссылаясь теперь на фигуру 1, только один предпочтительный вариант осуществления процесса осуществляется путем формирования непрерывного мелкого потока жидкой смеси в пространстве или щели 10, ограниченном верхней и нижней взаимно параллельными, неподвижными и противоположными стенками 11 и 12. 1, , 10 , 11 12. Для стенок 11 и 12 предусмотрены средства регулирования температуры, например нагревательные и охлаждающие змеевики 14 и 16, имеющие соединения 17 и 19 соответственно с источниками нагревающей и охлаждающей среды. Противоположные стенки 11 и 12, гладкие, изготовленные из теплопроводящего материала и инертные по отношению к жидким смесям, подверженным термодиффузии, удерживаются в своих близко расположенных противоположных положениях с помощью одной или нескольких прокладок или т.п. 20. 11 12, .. 14 16 17 19, , . 11 12, , -- , , , 20. Смесь вводится в щель на одном конце под гидростатическим напором из контейнера 21 через подающую трубу 22. Одно средство для вывода разделенных фракций на дальнем конце щели 10 показано как включающее для каждого отверстия для вывода поперечный канал 24, ряд равноотстоящих друг от друга отверстий 26, соединяющих канал 24 с поперечным каналом 27 для выравнивания потока. и линию 29 отбора, снабженную клапаном 30 регулирования скорости отбора. -~ 21 22. 10 , , 24, 26 24 - 27, 29 - 30. Следует понимать, что термины «горячий» и «холодный» применительно к стенкам или поверхностям щелей, а также «нагрев» и «охлаждение» используются в их относительном, а не в абсолютном смысле. Так, например, горячая и холодная поверхности щели могут поддерживаться при температурах, скажем, 1600°С и 100°С соответственно, или, если температура кипения жидкости, подвергаемой термодиффузии, низкая, при температуры, скажем, 0"С и - 35С соответственно. Нагревательной средой в таких случаях может быть пар под давлением, пары дифенила или кипящая смесь воды и этиленгликоля, или может быть ледяная вода. Охлаждающей средой в приведенных примерах может быть испаряющаяся жидкость, такая как аммиак или кипящая вода. " " "" , " " "- ," . , , 1600 . 100" ., , , , " ., - 35 ., . - , , , , , . , , , . В большинстве случаев обнаружено, что там, где плотности --фракций в жидких смесях различны, сила термодиффузии имеет тенденцию концентрировать более тяжелую фракцию вблизи холодной стенки, а более легкую фракцию - вблизи горячей стенки. - , . Следовательно, в таких случаях, которые преобладают большую часть времени, наилучшие результаты достигаются при поддержании верхней стенки 11 при более высокой температуре, чем нижняя стенка 12. Причина этого, конечно же, заключается в том, чтобы избежать противодействия силы термодиффузии силе гравитации. Однако, по той же причине, когда обнаруживается, что сила термодиффузии имеет тенденцию концентрировать более легкую фракцию вблизи холодной стенки, а более тяжелую фракцию вблизи горячей стенки, тогда предпочтительно сохранять нижнюю стенку. 12 при более высокой температуре, чем верхняя стенка 11. , , , - 11 12. , , . , , , 12 11. Одним из примеров жидких смесей, в которых более легкая фракция концентрируется вблизи холодной стенки, является смесь толуола и метилциклогексана. . Обращаясь теперь к рисункам 2 и 3, верхняя и нижняя противоположные стенки схематически представлены прямыми линиями, буквы «Н» и «С» используются для обозначения относительно горячих и холодных стенок соответственно, а стрелки показывают направление поток сырья и отделенных фракций самоочевидным образом для типичных двух- и трехступенчатых каскадных схем потока. 2 3, , " " "" , , - - . График на рисунке 4 содержит две кривые А и Б, которые наглядно сравнивают степень разделения при различных скоростях подачи с соотношением вывода продуктов из соседних горячих и холодных стенок 50/50, полученным методом способ настоящего изобретения по сравнению с результатами, полученными в термодиффузионных щелях идентичных размеров, но с подачей сырья в центр вертикальной щели и разнородными фракциями, отбираемыми на противоположных концах. 4 , , , - , 50/50 , . Материал, подвергнутый термодиффузии, представлял собой смесь цетана и монометилнафталина в соотношении 50/50 по объему. Длина и ширина горизонтальной щели составляли 9 дюймов, а высота и ширина вертикальной щели также составляли 9 дюймов. Ширина щели, то есть расстояние между горячей и холодной стенками, в каждом случае составляла 0,035 дюйма. Температуры горячей и холодной стенок в каждом случае составляли 270° и 70° соответственно. Степень разделения (качество разделения) измеряли по разнице показателей преломления при 25°С фракций, удаленных от соседних горячей и холодной стенок. 50/50 . 9" 9". , .. , 0.035". 270 . 70C ., . ( ) , 25 ., . Кривые на графике фиг. 4 основаны на данных таблицы , расположенной непосредственно ниже, и показывают, что при скорости подачи, превышающей 0,96 литра в час, степень разделения, достижимая с помощью горизонтального, одновременного, концевого процесса подачи по настоящему изобретению, значительно возрастает. больше, чем при вертикальной, противоточной, центральной схеме подачи, и в два раза больше даже при производительности до 12 литров в час. 4 0.96 , , , -, , 12 . ТАБЛИЦА И. . Скорость подачи (литров в час). tnD25 104 — вертикальное, противотоковое, центральное питание. ( ). tnD25 104 ---- . 0.24 158 0.48 115 0.96 76 1.80 45 4.20 19 12.00 7 Скорость подачи (литров в час). AnD25 10 -Горизонтальная подача с одновременного конца. 0.24 158 0.48 115 0.96 76 1.80 45 4.20 19 12.00 7 ( ). AnD25 10 -- - . 0.12 109 0.24 99 0.48 91 0.96 76 2.40 57 3.60 41 7.20 20 12.00 14 Кривые A1 и B1 на рисунке 5 основаны на данных, приведенных ниже в таблице , полученных тем же способом, который описан со ссылкой на рисунок 4, но при этом ширина щели в каждом случае была уменьшена до 6а, а ширина щели была уменьшена. до 0,0278, при этом все остальные переменные, включая жидкую смесь, подвергнутую термодиффузии, остаются теми же. 0.12 109 0.24 99 0.48 91 0.96 76 2.40 57 3.60 41 7.20 20 12.00 14 A1 B1 5 , , 4, 6a .0278, , , . Таблица и основанные на ней кривые А1 и В1 показывают, что при скоростях подачи, превышающих менее 2 литров в час, способ горизонтальной, одновременной, торцевой подачи по настоящему изобретению дает заметно лучшую степень разделения, чем вертикальный, противоточный, центральный способ подачи. метод подачи. B1 2 , , , -, . ТАБЛИЦА . . Скорость подачи (литров в час). AnD2s 104 1-Вертикальное противоток-центральное питание 0,12 146 0,24 137 0,48 115 0,96 80 1,80 59 3,60 17 7,20 5 1-Горизонтальное параллельное питание 0,06 190 0,24 111 8 100 0,96 75 1,80 55 3,00 35 3,60 30 6,00 17 10,20 11 Рисунок 6 представляет собой график, сравнивающий результаты, полученные в условиях, наблюдавшихся при получении данных, на которых основан рисунок 4, с той лишь разницей, что жидкость, подвергнутая термодиффузии, представляла собой смесь 50/50 по объему амила. стеарат и монометилнафталин, полученные результаты сведены в таблицу . ( ). AnD2s 104 1--- - 0.12 146 0.24 137 0.48 115 0.96 80 1.80 59 3.60 17 7.20 5 1--- 0.06 190 0.24 111 0.48 100 0.96 75 1.80 55 3.00 35 3.60 30 6.00 17 10.20 11 6 4 , 50/50 , . Эти данные и кривые, основанные на них, также показывают, что при скоростях подачи, превышающих примерно 0,96 литра в час, горизонтальный одновременный процесс торцевой подачи определенно превосходит вертикальный противоточный процесс центральной подачи. , 0.96 , , , - . ТАБЛИЦА . . Скорость подачи Скорость подачи (литров в час). AnD26 104 (литров в час). tnD2s 104 — Вертикальное — Противоток — Центральное питание 1) — Горизонтальное — Параллельное — Концевое питание 0,12 126 0,12 12 0,24 62 .24 22 0,48 55 .48 ~ 32 0,96 26 0,96 29 1,80 16 1,80 29 .60 6 3,60 16 9,60 3 12,00 8 Устойчиво высокое качество разделения, достигаемое при спутном потоке при более высоких скоростях потока, как видно из рассмотрения рисунков W6, очевидно, имеет огромное значение для того, чтобы сделать разделение жидких смесей термодиффузией практически осуществимым для промышленных целей. Одна из причин этого заключается в очень значительной экономии тепла, которая стала возможной за счет увеличения скорости потока через термодиффузионную колонну. Чтобы проиллюстрировать это преимущество, было проведено сравнение требований к нагреву для получения концентрации легкого компонента при 700°С из исходной смеси 50/50 светлых и темных компонентов коммерческого смазочного масла, имеющего индекс вязкости 95, при различных условиях. условия термодиффузии приведены в таблице ниже. ( ). AnD26 104 ( ). tnD2s 104 ---- - 1)-- - 0.12 126 0.12 12 0.24 62 .24 22 0.48 55 .48 ~ 32 0.96 26 0.96 29 1.80 16 1.80 29 3.60 6 3.60 16 9.60 3 12.00 8 , W6, . . , 700, - 50/50 95 . ТАБЛИЦА . . Требования к теплу для процесса разделения. Коэффициент удаления продукта 50/50. 50/50 . Противоток, совмещенный центральный поток (оптимальные условия). Конец подачи. - , , ( ). . Длина щели, футы 5 5 Ширина щели, футы 3,31 3,31 Ширина щели, дюймы .. .03 .03 Температура горячей стенки, . 600 550 Температура холодной стенки, . 150 150 Скорость подачи, л/час ... . 6.62 17.2 Утилизация тепла, БТЕ/фунт. корма 20 000 6 740 Из этой таблицы видно, что с помощью вертикальной щели можно получить заранее выбранную концентрацию легких компонентов со скоростью 6,62 литра в час при расходе тепла 20 000 БТЕ/фунт. корма. , 5 5 , 3.31 3.31 , .. .03 .03 ., . 600 550 ., . 150 150 , / .... 6.62 17.2 , /. 20,000 6,740 6.62 20,000 /. . Однако в горизонтальной щели тех же размеров потребность в тепле снижается до 6740 БТЕ/фунт. и скорость подачи увеличивается в два раза. , , 6740 /. . Было обнаружено, что обычно желательно отводить разделенные фракции примерно с равными скоростями, особенно когда известно, что разнородные компоненты присутствуют в жидкой смеси примерно в равных пропорциях. Когда концентрируемый материал присутствует в относительно небольших количествах, например когда желательно концентрировать витамины, сравнительно редкие изотопы или вирусы, часто наиболее экономично удалять разделенные фракции с неодинаковой скоростью, при этом фракция, обогащенная желаемым материалом, удаляется с более низкой скоростью, чем другая. - , . , .. , , , . Расстояние между противоположными стенками, поддерживаемое при различных температурах для обеспечения температурного градиента в потоке жидкой смеси, желательно составляет менее примерно 0,16 дюйма; предпочтительно 0,06 дюйма или меньше. 0.16 ; 0.06 . Минимальное расстояние не является таким критическим фактором, как в колоннах, предназначенных для противоточного потока разделенных фракций, поскольку не существует проблемы предотвращения повторного прохождения разделенных фракций на границе раздела между двумя встречными потоками. По экономическим причинам при изготовлении пластин, образующих горячие и холодные стенки, обычно желательно, чтобы расстояние между этими стенками друг от друга составляло по меньшей мере около 0,01 дюйма. - . , 0.01 . Для сочетания высокой степени и скорости разделения наиболее экономично использовать множество термодиффузионных щелей в расположении каскадного типа, чтобы экономично получить высокую степень разделения. , . Дальнейшие исследования были проведены для сравнения термического КПД процесса вертикальной, противоточной, центральной подачи с горизонтальным, параллельным, концевым процессом подачи по настоящему изобретению, осуществляемым в одностадийном и двух- и трехступенчатом каскадных способах, как проиллюстрировано. схематически на рисунках 2 и 3. , , , , - - , 2 3. Кривые на рисунке 7 основаны на результатах, полученных в испытаниях, представленных на рисунках W6, а также на очевидных фактах, что степень полученного разделения увеличивается со степенью или качеством разделения, а также со скоростью подачи при извлечении. соотношение фракций, аккумулирующихся вблизи горячей и холодной стенок, остается постоянным 50/50, а также то, что количество потребляемого тепла является обратной функцией ширины щели и прямой функцией площади горячей стенки. Следовательно, относительный тепловой КПД может быть выражен следующим уравнением: Качество Скорость Ширина щели КПД = Площадь горячей стенки. Из кривых на рисунке 7, основанных на данных таблицы , становится очевидным, что тепловой КПД одностадийный, горизонтальный, одновременный метод с торцевой подачей предпочтительнее, если желаемая степень разделения 25 ниже примерно 80 - 104; что двухступенчатый, горизонтальный, параллельный процесс с концевым потоком подачи является лучшим, когда качество разделения должно варьироваться между примерно 25,80 и 140 -X104; и что трехстадийный процесс является лучшим, когда желаемое качество разделения находится в пределах примерно от 25 140 до 210 - 104, где жидкость , подвергаемая термодиффузии, представляет собой смесь цетана и метилнафталина в соотношении 50/50 и размеры прорези такие же, как описано со ссылкой на фиг.4. 7 W6 , , 50/50, . , = 7, , , , , 25 80 -- 104; -, , , 25 80 140 - 104; 25 140 210 - 104, 50/50 4. ТАБЛИЦА В. . Скорость литр/час. Качество. 103 – одноступенчатый вертикальный, противоточный, с центральной подачей. /. . 103 - , -, . 0.24 158 16.3 0.48 115 23.7 0.96 76 31.4 1.80 45 34.8 4.20 19 34.3 12.00 7 36.1 -Одноступенчатый горизонтальный одновременный процесс с конечной подачей. 0.24 158 16.3 0.48 115 23.7 0.96 76 31.4 1.80 45 34.8 4.20 19 34.3 12.00 7 36.1 - , , . 0.12 109 5.6 0.24 99 10.2 0.48 91 18.7 0.96 76 31.4 2.40 57 58.7 3.60 41 63.4 7.20 20 62.0 12.00 14 72.5 -Двухэтапный горизонтальный одновременный процесс конечной подачи. 0.12 109 5.6 0.24 99 10.2 0.48 91 18.7 0.96 76 31.4 2.40 57 58.7 3.60 41 63.4 7.20 20 62.0 12.00 14 72.5 - , , . 0.12 218 2.8 0.24 198 5.1 0.48 182 9.4 0.96 152 15.7 2.40 114 29.4 3.60 82 31.7 7.20 40 31.0 12.00 28 34.3 Таблица – продолжение. 0.12 218 2.8 0.24 198 5.1 0.48 182 9.4 0.96 152 15.7 2.40 114 29.4 3.60 82 31.7 7.20 40 31.0 12.00 28 34.3 --. -Трехступенчатый ило-горизонтальный, одновременный процесс конечной подачи. - , , . 0.12 327 1.7 0.24 297 3.3 0.48 273 5.6 0.96 228 9.4 2.40 171 17.6 -3,60 123 19,0 7,20 60 18,6 12,00 42 21,8 На рисунке 8, основанном на данных таблицы , полученных таким же образом, как описано со ссылкой на таблицу , показано, что жидкость, подвергнутая термодиффузии, представляет собой 50/50 смесь амилстеарата и метилнафталина, размеры щели снова составляют 9 дюймов 9 дюймов 0,035 дюйма. Одностадийный горизонтальный процесс с одновременной подачей с торца имеет превосходный термический КПД, когда желаемое качество разделения ниже 25 35 104, а двухступенчатый горизонтальный процесс одновременной подачи с торца является лучшим, если желаемое качество разделения составляет 25 между примерно 35 и примерно 65 м- 104. 0.12 327 1.7 0.24 297 3.3 0.48 273 5.6 0.96 228 9.4 2.40 171 17.6 -3.60 123 19.0 7.20 60 18.6 12.00 42 21.8 8, , , 50/50 - 9" 9" .035", , , , 25 35 104, -, , 25 35 65 - 104. ТАБЛИЦА . . На основе данных ТАБЛИЦЫ . . Скорость, литр/час. Качество. 103 - Вертикальный противоток. , /. . 103 - -. 0.10 126 5.2 0.20 85 7.0 0.30 65 8.0 0.40 55 9.1 0.50 45 9.3 1.00 25 10.3 2.00 12 9.9 3.00 7 8.6 -Одноблочный горизонтальный канал. 0.10 126 5.2 0.20 85 7.0 0.30 65 8.0 0.40 55 9.1 0.50 45 9.3 1.00 25 10.3 2.00 12 9.9 3.00 7 8.6 - . 0.10 15 0.6 0.20 20 1.6 0.50 30 6.2 1.00 32 13.1 2.00 28 23.0 3.00 20 24.6 -Двухступенчатый горизонтальный параллельный. 0.10 15 0.6 0.20 20 1.6 0.50 30 6.2 1.00 32 13.1 2.00 28 23.0 3.00 20 24.6 - . 0.10 30 0.4 0.20 40 1.0 0.50 60 3.6 0.75 64 5.7 1.00 64 7.6 1.50 60 10.7 2.00 56 13.3 3.00 40 14-.3 4.00 24 11.4 0.10 30 0.4 0.20 40 1.0 0.50 60 3.6 0.75 64 5.7 1.00 64 7.6 1.50 60 10.7 2.00 56 13.3 3.00 40 14-.3 4.00 24 11.4 Мы утверждаем следующее: - 1. В процессе непрерывного разделения посредством термодиффузии двух фракций, содержащих разнородные материалы, которые обычно являются жидкими в условиях разделения и которые включены в смесь, обычно жидкую в условиях разделения, улучшение, которое включает формирование по существу горизонтальный, непрерывный и неглубокий - поток жидкости, определяемый гладкими, верхними и нижними, близко расположенными, взаимно параллельными и противоположными стенками из инертного, теплопроводящего материала; непрерывное введение жидкой смеси в поток на одном его конце со скоростью потока, превышающей ту, которая обеспечивает ту же степень разделения, что и вертикальная противоточная операция с центральной подачей в аналогичных условиях; поддержание темперамента :- 1. , , - - - , , - , , , , ; - ; **ВНИМАНИЕ** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 05:09:17
: GB725754A-">
: :

725755-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB725755A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 725,755 Дата подачи заявки и подачи Полная спецификация: 725,755 : 4 июня 1953 года. 4, 1953. № 15487/53. 15487/53. , / Полная спецификация опубликована: 9 марта 1955 г. , / : 9, 1955. Индекс при приемке: -Класс 40(2), 2 ( 1 :3 :), 12 5 (:), 2 7 3, 2 7 ( 1: :- 40 ( 2), 2 ( 1 : 3 : ), 12 5 (: ), 2 7 3, 2 7 ( 1: 3:4), Д 2 С 7 Н( 2:4), Д 2 (С 7 К:ИД), Д 2 Е 2 (А:Е). 3: 4), 2 7 ( 2: 4), 2 ( 7 : ), 2 2 (: ). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Улучшения в говорящих машинах. . Я, ГАРРИ ЭРНЕСТ БРАУН, подданный Великобритании, проживающий по адресу Ланкастер Клоуз, 63, Лондон, .2, настоящим заявляю об изобретении, на которое я молюсь, чтобы мне был выдан патент, и о методе, с помощью которого оно должно быть реализовано. , что будет конкретно описано в следующем утверждении: , , , 63 , , .2, , , , :- Настоящее изобретение относится к говорящим машинам, приспособленным для использования с дисковыми записями. . Целью настоящего изобретения является создание недорогой и простой машины такого типа, которая пригодна для использования в куклах или других игрушках или в любом другом применении, где компактность важна. , , . Основной целью изобретения является создание простого механизма остановки и повторения. . Другая цель состоит в том, чтобы обеспечить простой привод между приводным двигателем и поворотной платформой; Согласно этому изобретению предложен говорящий аппарат, включающий двигатель, обычно электродвигатель, для вращения проигрывателя с помощью стержня, механизм остановки и повторения, включающий иглу воспроизводителя, установленную с возможностью радиального перемещения относительно проигрывателя с помощью стержня, установленного для вращение вокруг своей продольной оси, причем такое вращение стержня, вызывающее упомянутое радиальное перемещение иглы, означает смещение воспроизводящей иглы для перемещения в положение для зацепления начала канавки для записи после отделения иглы от другой части канавки, устройство управления оператора для осуществления такого расцепления иглы с канавкой, и устройство управления двигателем, приводящее в действие двигатель при вращении стержня для перемещения иглы из расцепленного положения в указанное положение для включения начала канавки для записи. ; , , , , , , ' , - . Конкретный вариант осуществления изобретения теперь будет описан в качестве примера со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: фиг. 1 представляет собой вид варианта осуществления в вертикальной проекции; и 2 8 На фиг. 2 показан разрез части варианта реализации, показанного на фиг. 1, при этом сечение взято в плоскости, проходящей через оси вала приводного двигателя и шпинделя поворотной платформы. , , , : 1 ; 2 8 2 1, . Шасси говорящей машины состоит из двух легко отделяемых частей 10 и 11, скрепленных вместе двумя гайками и болтами, например 12. Часть 11 шасси содержит круглый диск 13, несущий батарейный отсек 14, а часть 10 шасси содержит -образную форму. элемент 15 секции, несущий проигрыватель 16 для дисковой пластинки 17, электродвигатель 18, звуковоспроизводитель 19 и механизм остановки и повторения. Указанные две гайки и болты 12 проходят через отверстия в поперечине кронштейна -образного профиля и входят в пазы с открытыми концами (не показаны) в кронштейне 20, проходящем перпендикулярно круглому диску 13. - 10 11 12 11 13 14 10 - 15 16 17, 18, 19 12 - - ( ) 20 13. Ножка 15а кронштейна -образного сечения короче, чем ножка 15b, и более короткая ножка изогнута ближе к ее свободному концу. Шпиндель поворотной платформы 21 свободно проходит через совмещенные отверстия в двух ножках, поворотная платформа состоит из кругового прессования, которое жестко закреплено. установлен на конце шпинделя 21, выступающем из ножки . Шпиндель 21 удерживается от осевого перемещения в одном направлении за счет зацепления вогнутой поверхности поворотной платформы с ножкой 15а и удерживается от осевого перемещения в другом направлении. звуковоспроизводителем 19, который подпружинен и зацепляется с пластинкой 17. Когда машина должна использоваться с перевернутым проигрывателем, удерживающее действие звуковоспроизводителя 19 может быть дополнено стопорным кольцом 22 на валу. Предусмотрена шайба 23. между ножкой 15а и стопорным кольцом, если последнее установлено. 15 - 15 21 , 21 21 15 , 19 17 19 22 23 15 , . Резиновая лента 24 закреплена вокруг обода проигрывателя 16 с целью, которая будет объяснена ниже. Конец шпинделя 21 выступает из несущей пластинку поверхности ., , 4, 1-4 " 111 % проигрывателя. с резьбой для приема гайки 25 для крепления пластинки на проигрывателе. 24 16 21 ., , 4, 1-4 " 111 % 25 . Таким образом, пластинку можно легко снять для замены при отвинчивании гайки. , . Приводной двигатель 18 крепится с помощью болтов 26 на свободном конце ножки 15 кронштейна -образного профиля так, чтобы его вал 27 был примерно параллелен шпинделю 21 поворотной платформы, причем вал двигателя зацеплялся за обрезиненный ободок поворотной платформы. Поворотный стол. Отверстия в ножке 15b для болтов 26 имеют форму, позволяющую двигателю перемещать его вал 27 по направлению к ободу поворотного стола и от него, так что вал может входить в зацепление с ободом, двигатель затем фиксируется в этом положении. 18 26 15 - 27 - 21, - 15 26 27 , , . Ножка 15b изготовлена из пружинистого металла и слегка изогнута, так что вал двигателя 2 смещается, вступая в зацепление с ободом поворотной платформы, при этом кронште