патенты / 16735

721957-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB721957A
[]
- Д е --. - --. ИЗМЕНЕННАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Перепечатано с поправками в соответствии с решением Главного эксперта, действующего от имени Генерального контролера, от второго февраля 1956 г., согласно разделу 29 Закона о патентах 1949 г. , -, , 1956, 29 , 1949. ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Изобретатель: ГИЛБЕРТ РАССЕЛ КОЛВИН 721 957 Дата подачи заявки Полная спецификация: 24 апреля 1952 г. : 721,957 : 24, 1952. Дата подачи заявления: январь. : . 2,
1952. 1952. № 133/52. . 133/52. Полная спецификация опубликована: январь. 19, 1955. : . 19, 1955. Индекс при приемке: -Класс 17(2), B1 (C3:). : - 17(2), B1 (C3: ). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования, относящиеся к производству обуви и т.п. Обувь Мы, , , , , , Веллингборо-Роуд, Нортгемптон, в графстве Нортгемптон, компания, зарегистрированная в соответствии с законодательством Великобритании, настоящим заявляет об изобретении, на которое мы молимся о выдаче нам патента, и о методе, с помощью которого оно должно быть реализовано. , что будет конкретно описано в следующем утверждении: , , , , , , , : - Настоящее изобретение относится к производству обуви и подобной обуви (далее называемой обувью), причем цель изобретения состоит в том, чтобы предложить улучшенный способ конструкции, адаптированный для удовлетворения потребностей стопы во время движения, т.е. исключительную гибкость и большую гибкость. комфорт в передней части обуви. ( ), , .., . Такая гибкость в значительной степени обеспечивается некоторыми известными способами изготовления обуви, но возникают трудности, связанные с тем, что изготовление обуви является дорогостоящим и в некоторых случаях ее невозможно отремонтировать обычными способами. Таким образом, подкова дорога в производстве и не подлежит ремонту обычными способами, а одинарная прошивка подошвы не подлежит ремонту обычными способами; изготовление обычных мокасин требует значительного количества ручного труда, что делает его дорогостоящим; Прочность обычной обуви с нескользящей колодкой зависит от верхнего шва и обычно ограничивается конструкцией обуви на танкетке или платформе. . , ; ; - . Таким образом, целью настоящего изобретения является создание улучшенной конструкции, которая обеспечит необходимую гибкость и в то же время позволит применять стандартные способы крепления подошвы и пятки. . Согласно изобретению верх соединен с элементом носка либо встык, либо сомкнутыми швами, расположенными в области подошвы [рис. 3с. од.] с образованием подкладки, причем указанные швы проходят вдоль него, элемент носка выходит за пределы сшитой части к носку и пятке, при этом носочная часть приклеена к носку, а пяточная зона представляет собой цементно-скрепочный материал. или прихватками поверх основания пяточной части и сквозной подошвы, прикрепленной путем пришивания внешней части верха к указанным швам, при этом верх закрыт внешним верхом, края внешнего верха прикреплены путем пришивания к сквозной подошве и внешняя подошва. [ 3s. .] , , - , -, - - , , . Расположение стыковых швов в области подошвы таково, что имеется достаточный запас верха для крепления к нему подошвы. . На прилагаемых рисунках: : Рисунок 1 представляет собой перевернутый план верха с носком, соединенным с ним стыковыми или закрытыми швами, Рисунок 2 представляет собой вид в разрезе по линии - на Рисунок 1, Рисунок 3 представляет собой план в разрезе по линии -_III на Рисунок 2. Фигура 4 представляет собой поперечное сечение крепления подошвы, включающего вельдшеновую конструкцию. 1 , 2 - 1, 3 , -_III 2, 4 . Как показано на чертежах, верхняя часть 1 вырезана и изготовлена в соответствии со стандартами точности и приспособлена для крепления к элементу носка 2 вдоль зоны 3, промежуточной между пяткой и носком 4 и 5, причем такая зона простирается над частью, которая должна давать желаемая гибкость. Носок вдоль такой промежуточной части или зоны соединен с верхом 1 с помощью стыковых или плотно сшитых швов 7' и 8 4, причем поперечная ширина носка, соответствующего такой промежуточной части, такова, что швы 7 и 8 будут лежать в пределах области подошвы. оставляя при этом достаточные поля 9 и верхней части для крепления к ним подошвы. 1 2 3 4 5, . 1 7 ' 8 4ad 7 8 9 - . Поверхность швов 7 и 8 достаточно ровная и прочность обуви от этих швов не зависит. 7 8 . Швы 7 и 8 могут быть изогнуты, чтобы соответствовать форме боковых краев верха, или могут быть прямыми и по существу параллельными или расходящимися по направлению к носку. 7 8 , - ,. Комбинированный верх и носок 1 и 2 в форме мешка теперь прочно закреплены, а носочная часть или край 11 за швами 7 и 8 верха приклеена к носку 2. 1 2 - - ' 11 7 8 - 2. Затем вставляют подготовленное основание 12 опоры пятки и пяточную часть или край 13 верха за швами 7 и 8 закрепляют цементом, скобами или прихватками поверх упомянутого основания. 12 13 7 8 -, - - . К нижней части комбинированного верха и носка приклеивается слой войлока 14 (см. рисунок 4) или другого амортизирующего материала, при этом такой материал покрывает подходящий элемент жесткости голенища 15, который прикреплен к пятке и вставлен в карман 16, который крепится на пятке. поясную часть носка сшить швами 17 и 18. Альтернативно, элемент жесткости хвостовика может быть установлен отдельно внутри кармана или между его слоями. амортизирующий материал. 14 ( 4) , 15 16 17 18. . . Элемент жесткости хвостовика 15 может быть изготовлен из металла, дерева, древесноволокнистой плиты или другого подходящего материала. 15 , , . Объединенный верх и носок образуют подкладку, которая крепится к сквозной подошве 32 (рис. 4) путем прошивания верха по швам 29. Подкладка окружена внешним верхним краем 30, изготовленным методом вельдшена. 31, внешний верх 30 пришит как к сквозной подошве 32, так и к внешней подошве 33 с помощью строчки 34. 32 ( 4) 29. 30 , . 31 30 32 33 34. Улучшенная гибкая конструкция подходит... - -. _ подходит для всех классов обуви для мужчин, женщин и детей; он обеспечивает максимальную гибкость в передней части выстрела с подошвами любого материала; обеспечивает плотное прилегание в передней части, обеспечивая полную свободу и комфорт пальцам ног; обеспечивает конструкцию, в которой прочность не зависит от верхнего шва; и его можно изготовить со всеми обычными типами пяток и пяточных креплений. ... - -. _ , ; ; ; ; .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 03:38:17
: GB721957A-">
: :

721958-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB721958A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Метод и устройство для передачи контактных материалов Мы, - , , корпорация, организованная и действующая в соответствии с законодательством штата Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, 26, Бродвей, города, округа и Штат Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении. : Настоящее изобретение касается способа и устройства для транспортировки гранулированных контактных материалов из заданного места в более высокое. , - , , , , 26, , , , , , , , : . В частности, речь идет о способе и устройстве для пневматической передачи контактного материала в системах циклической конверсии углеводородов, а также о совершенствовании комбинированного способа конверсии углеводородов в присутствии движущихся гранулированных контактных материалов. . Изобретение может быть применено к таким процессам, как каталитический крекинг, изомеризация, гидрирование, дегидрирование, риформинг, гидроформинг, ароматизация, алкилирование, циклизация, обработка и десульфурация нефтяных фракций. , , , , , , , , , . Также изобретение может быть применено для коксования углеводородов в присутствии гранулированного кокса или тугоплавких твердых веществ. снижение вязкости нефтяных остатков при повышенных температурах, процессы пиролитической конверсии, такие как превращение пропана и этана в ненасыщенные углеводороды и метана в ацетилен. Изобретение в своих самых широких формах не ограничивается этими процессами и включает в себя важное усовершенствование систем и способов пневматической транспортировки в целом и особенно там, где речь идет о транспортировке сыпучих твердых веществ с наименьшим возможным количеством разрушения и истирания, как, например, в случае применения в где твердые вещества непрерывно циркулируют по замкнутой циклической системе. , . , . . Используемый контактный материал может сильно различаться по своим свойствам в зависимости от его использования. Для каталитических углеводородных систем катализатор может принимать форму природных или обработанных глин, бокситов, инертных или активных носителей, пропитанных некоторыми каталитически активными металлами или их соединениями, или синтетических ассоциаций кремнезема, оксида алюминия, магнезии, хрома, оксида молибдена и т. д. или их комбинации. к которым могут быть добавлены небольшие количества других соединений, обычно, но не всегда, соединений металлов для конкретных целей. Когда контактный материал используется главным образом для целей теплопередачи, как в процессах пиролитической конверсии, он может принимать форму любого из ряда огнеупорных материалов, таких как плавленый оксид алюминия, муллит, карборунд, оксид циркония, древесный уголь и т. д., для процессов коксования твердое вещество материал может включать низкоактивный глинистый катализатор, нефтяной кокс, пемзу или подобные материалы. Контактный материал может иметь форму гранул, сфер, таблеток, пилюль или материала неправильной формы с ощутимыми частицами в отличие от порошкообразного материала. . , , , , , , , , ., . , , . , , , , ., , , . , , , . Следует понимать, что термин «гранулированный», используемый здесь при описании и формулировке настоящего изобретения, предназначен для широкого охвата любой из вышеупомянутых форм контактного материала. Контактный материал, используемый в настоящем изобретении, может иметь размер от примерно 0,005 до 0,5 дюйма и предпочтительно примерно от 4 до 20 меш согласно стандартному ситовому анализу Тайлера. Плотность материала, налитого в мерный контейнер, может находиться в пределах примерно 20-130 фунтов на кубический фут, а в случае адсорбентов предпочтительно в пределах примерно 25-60 фунтов на кубический фут. " " . 0.005 0.5 4-20 . 20-130 , 25-60 . Важное применение данного изобретения включает его интеграцию в систему непрерывного каталитического крекинга, что приводит к значительному улучшению общего комбинированного процесса. В таких системах контактный материал циклически пропускают через зону конверсии, где он контактирует с углеводородным сырьем при давлениях обычно выше атмосферного и температурах порядка 700-1100 . Отложившиеся на катализаторе в зоне конверсии удаляются сжиганием. Было обнаружено, что при использовании гранулированных катализаторов весьма желательно поддерживать катализатор в виде по существу компактного слоя или столбца гравитирующих частиц в зонах конверсии и регенерации. До недавнего времени ковшовые элеваторы непрерывного действия использовались исключительно для перемещения катализатора между зонами на промышленных установках. Было обнаружено, что механические элеваторы накладывают определенные практические ограничения на общую высоту установки и на количество циркулирующего катализатора. . 700-1100 . . . , . . В результате до сих пор все коммерческие установки непрерывного каталитического крекинга с компактным движущимся слоем включали расположение реактора и печи рядом друг с другом, что требовало двух элеваторов и включало относительно низкие скорости циркуляции катализатора. Было обнаружено, что желательно увеличить скорость циркуляции катализатора, чтобы обеспечить возможность упрощения других частей системы, в частности печи, и расположить реактор и печь вертикально последовательно, чтобы требовалась только одна стадия переноса катализатора за цикл. , . , . Этого практически невозможно было сделать с помощью существующих механических передаточных устройств. Время от времени предлагалось осуществлять перенос катализатора с помощью пневматических подъемников для переноса катализатора, но использование пневматического переноса в этих системах циклической конверсии было полностью исключено из-за очень высокого истирания и разрушения катализатора, возникающего на этапе пневматического переноса, и далее из-за чрезмерных требований к мощности. . , . Основной целью настоящего изобретения является создание улучшенного способа и устройства для переноса гранулированных контактных материалов. Другой важной задачей является создание усовершенствованного циклического метода и устройства для конверсии углеводородов в присутствии движущегося зернистого контактного материала. . . Конкретной задачей является создание усовершенствованного способа и устройства для пневмопереноса сыпучих контактных материалов без чрезмерного истирания и без чрезмерных энергозатрат в непрерывно-циклическом процессе конверсии углеводородов. . Эти и другие цели настоящего изобретения станут очевидными из следующего описания изобретения. . Первоначально считалось, что при пневматической передаче гранулированных твердых веществ через идущий вверх подъемный канал поддержание наименьших скоростей газа, которые позволяли бы перемещать твердые вещества, приведет к минимально возможным показателям истирания. Однако было обнаружено, что при таких низких скоростях истирание сыпучих материалов было очень высоким. Фактически, износ в случае катализаторов наиболее прочного из известных типов намного превышал тот, который можно было экономически допустить в коммерческих системах непрерывного каталитического крекинга. Более того, было обнаружено, что для данной пневматической подъемной установки скорость изнашивания катализатора неожиданно очень резко падает, поскольку скорость потока газа и катализатора вдоль подъемного канала увеличивается до тех пор, пока не будет достигнута критическая скорость, при которой истирание становится менее восприимчивым к изменению скорости. . При дальнейшем увеличении скорости скорость истощения снова увеличилась, но более постепенно. Неожиданно было обнаружено, что критическая минимальная средняя скорость газа и катализатора зависит от длины лифтового прохода и что для любого данного лифтового прохода необходимая точность контроля над истиранием не может быть достигнута при средних скоростях газа и катализатора ниже критических минимумов. . , - . , , . , . , . . . Было также обнаружено, что скорость истощения катализатора можно дополнительно существенно снизить за счет поддержания линейной скорости потока катализатора, когда он выходит из верхнего конца подъемного канала, ниже критического максимума, выше которого скорость истирания возрастает чрезвычайно быстро. ставка. - . В предпочтительной форме данное изобретение включает циклическую систему непрерывной каталитической конверсии, в которой катализатор циклически пропускают через зоны реакции и регенерации катализатора и в которой катализатор циркулирует посредством по существу вертикального пневматического подъемника, при этом средняя скорость газового потока поддерживается выше определенного критического минимума, который будет обсуждаться ниже, и ниже определенного максимума, в то время как скорость потока газа дополнительно контролируется для поддержания скорости выгрузки катализатора из верхнего конца подъемного канала в сепараторную или отстойную камеру ниже. критический максимум, который будет подробно обсуждаться ниже. , , , . Изобретение можно наиболее легко понять, обратившись к приложенным чертежам, на которых фиг. 1 представляет собой вертикальный вид, частично в разрезе предпочтительной компоновки и применения этого изобретения, фиг. 2 представляет собой подробный вид в поперечном сечении части устройства, показанного на фиг. Рисунок 1, Рисунок 3 представляют собой график, показывающий взаимосвязь между катализатором. средняя скорость и скорость истощения при работе пневматических лифтов рассматриваемого типа. На рисунке 4 представлен аналогичный график, показывающий взаимосвязь между равновесной скоростью катализатора в нижней части подъемной трубы и скоростью истощения. На рисунке 5 представлен аналогичный график, показывающий взаимосвязь. между падением давления и равновесной скоростью катализатора. Рисунки 6, 7, 8 и 9 представляют собой аналогичные графики, показывающие взаимосвязь между другими переменными в работе пневматических лифтов рассматриваемого здесь типа. Рисунки 10-18 включают высоту руды, виды в разрезе, ряда модифицированных форм подъемной трубы, задействованной в этом изобретении, и фиг. 19 представляет собой вертикальную проекцию, частично в разрезе, показывающую еще одну модифицированную конструкцию этого изобретения. 1 , , 2 1, 3 . , 4 , 5 , 6, 7, 8 9 , 10-18 , , , 19 , . Фигуры, изображающие структуру и расположение устройства, конечно, имеют весьма схематическую форму. , , - . Обратимся теперь к фигуре 1: на ней показано типичное применение этого изобретения в циклическом процессе каталитического крекинга с непрерывным подвижным слоем. На чертеже показан реактор 10, который приспособлен для ограничения движущегося компактного слоя катализатора и который внутри может включать в себя те функции, которые к настоящему времени хорошо известны в данной области техники для обеспечения равномерного потока, контактирования, взаимодействия и отделения катализатора и реагента. . ' 1, - . 10 , , . Катализатор поступает в реактор через линию гравитационной подачи 11, и катализатор выводится из реактора через два или более трубопроводов 12 и 13, из которых он поступает через ответвленные трубопроводы 14 к верхнему концу регенератора катализатора 15. Испаренное углеводородное сырье, например фракция газойля с температурой 500-900 , может поступать в на каждую секцию реактора через трубу 17. 11, 12 13 14 15. - , , 500-900 . 17. Сырье может быть предварительно нагрето в нагревателе (не показан) до температуры порядка 700-950 . Подходящее высококипящее жидкое углеводородное сырье может подаваться в реактор по трубе 15 либо в холодном, либо в предварительно нагретом состоянии. Крекированные низкокипящие газообразные углеводородные продукты могут быть отведены из нижней части реактора по трубопроводу 20. Подходящий инертный уплотняющий газ, такой как пар или дымовой газ, может подаваться в верхнюю зону уплотнения реактора через трубу 21. Скорость подачи уплотнительного газа поддерживается регулятором перепада давления 23, достаточной для регулирования давления в зоне уплотнения несколько выше давления в зоне реакции. правильный. Аналогичным образом, уплотняющий и продувочный газ вводится в нижнюю секцию реактора через трубу 22 для очистки газообразных углеводородов из отходящего катализатора. 700-950 . 15, . 20. 21. - 23 . . , 22 . Следует понимать, что слово «газообразный», используемое здесь при описании и заявлении настоящего изобретения, подразумевается в широком смысле как охватывающее материалы, находящиеся в газообразной фазе при конкретных рабочих условиях, независимо от того, какой фазой могут быть такие материалы при обычных условиях. атмосферные условия. Реактор может работать при давлении, близком к давлению в печи или несколько выше или ниже давления в печи. Когда давление в реакторе существенно превышает давление в печи, может оказаться желательным предусмотреть зону сброса давления в ветвях 12 и 13. " " . . 12 13. Хотя изобретение этим не ограничивается, показанная печь имеет кольцевую форму, обеспечивающую наличие центральной шахты, через которую проходит подъемный трубопровод 25. 25 . Печь снабжена центральным воздухозаборником 26 и выходами дымовых газов 16 и 19, расположенными с обоих концов. В нижней части печи предусмотрен блок охлаждающих трубок, в который по трубе 27 подается подходящая охлаждающая жидкость или газ. Охлаждающая жидкость покидает эти тюли. трубка 28. 26 16 19 . 27. . 28. Катализатор проходит из печи 15 по двум или более трубам 30 и 31 в виде компактных потоков, поступающих на компактные гравитационные отстойники в трубах 32 и 33 соответственно. 15 30 31 32 33 . Эти ветви имеют выход в атмосферу на своих верхних концах, и вместе с ними могут быть предусмотрены подходящие устройства измерения расхода. , . Катализатор доставляется из ветвей 32 и 33 на его слой 29 в подъемный питающий резервуар 34. 9, по существу, вертикальная коническая подъемная труба 25 проходит вверх от места под поверхностью слоя 29 и находится между концами резервуара 34 и местом внутри него. и промежуточный конец комбинированного отстойно-уравнительного резервуара 36, который расположен на значительном расстоянии над реактором 10. Расширяющийся мундштук 35 соединен фланцем 37 с нижним концом подъемной трубы 25. Этот мундштук предпочтительно расширяется наружу по кривой, примерно по гиперболической спирали. Подробный вид в разрезе этого мундштука показан на рисунке 2. Здесь подчеркивается, что согласно выражениям «нижний конец подъемного канала» и «нижний конец подъемного потока», которые используются здесь в описании этого изобретения, нижний конец подъемной трубы 25 находится над расширяющейся горловиной 35, т.е. на уровне Фланец 37 предназначен для этого, а эти выражения — нет. следует понимать как означающий нижний конец мундштука. 32 33 29 34. 9 25 29 34 - 36 10. 35 37 25. , . , , 2. , 25 35, .., 37 - . . Трубопровод 38, имеющий, при желании, перфорированную коническую крышу 201, расположенную непосредственно под и предпочтительно, по крайней мере, частично внутри расширяющегося мундштука 35, предусмотрен для подачи первичного лифтового газа по существу непосредственно в лифтовой проход без необходимости его протока. через любую значительную часть кровати 29. Несколько вертикальных цилиндрических лопаток 200 расположены внутри и концентрично относительно верхней выпускной части трубопровода 38 так, чтобы разделить выпускную часть трубопровода 38 и крышу. деталь 201 на множество концентрических проходов. Кольца. 202 прилагается. нижний конец лопаток образует ограниченные щелевые отверстия к этим проходам снизу. Такое расположение обеспечивает равномерное распределение первичного воздуха по всем участкам поперечного сечения лифтового прохода. В устройствах описанного типа ширина кольцевого прохода 203 между мундштуком 35 и конусом 201 газораспределительного устройства будет варьироваться в зависимости от размеров подъемной трубы. 38 , , 201 35 29. 200 38 38 . 201 . . 202 . . -. 203 35 201 . Например, для подъемной трубы диаметром 20 дюймов и высотой 200 футов ширина кольцевого прохода 203 составляла около 2 дюймов. Трубопровод 39 используется только для отвода катализатора. когда агрегат выключен. А. Кольцевая перегородка 40 расположена внутри питающего резервуара, образуя кольцевую камеру вторичного газа 41. Вторичный газ подается в эту напорную камеру из коллектора 42 по трубам 43 и 44, имеющим регулирующие клапаны 45 и 46 соответственно. Кольцевого типа, обращенного вниз; Угловая перегородка 47 предусмотрена для формирования средства распределения вторичного газа в слой 29. Отверстия 48 соединяют водоотводящую камеру 41 с пространством под перегородкой 47. Вторичный газ, чтобы достичь подъемного канала, должен пройти через часть питающего резервуара, в которой, по крайней мере, в отсутствие потока газа, между распределителями 47 и нижним концом существует значительная толщина компактной каталитической массы или слоя. мундштука 35. , 20" , 200 , 203 2 . 39 . . . 40 41. 42 43 44, 45 46 . ; 47 29. 48 41 47. , , 47 35. Было обнаружено, что скорость поступления катализатора в лифт можно регулировать путем контроля скорости потока вторичного газа, и как только это установлено, можно регулировать общую скорость газа, скорость катализатора и плотность потока в лифте. путем управления подачей первичного воздуха. Лифтовый газ, которым может быть, например, воздух, пар дымового газа, втягивается через трубопровод 50 в воздуходувку, с помощью которой он прогоняется через линейную горелку 52, где он нагревается, а затем через трубопровод 53 в питающие коллекторы 42 и 38. Давление в нагнетателе 51 поддерживается постоянным с помощью контроллера регулирования давления 54, который управляет скоростью турбины 55. При прочих равных условиях давление на входе в мундштук 35 будет увеличиваться с увеличением скорости подачи катализатора. Следовательно, установив контроллер 59 регулирования давления на заданное давление, скорость потока вторичного воздуха можно поддерживать по существу постоянной за счет приведения в действие регулирующего клапана 60 контроллером 59. , , , . , , , 50 52 53 42 38. 51 54 55. 35 . 59 60 59. Общая скорость подачи газа поддерживается постоянной при любом желаемом заданном значении с помощью дросселя 61, контроллера регулирования расхода 62 и регулирующего клапана 63. После настройки контроллера 62 увеличение потока вторичного воздуха сопровождается автоматическим равным уменьшением потока первичного воздуха. При желании для менее предпочтительных операций предварительный нагрев лифтового газа может быть опущен. 61, 62 63. 62 , . . Показанная подъемная труба 25 - оф. коническая конструкция практически по всей длине, с наибольшим поперечным сечением на верхнем конце. Перегородка 66 расположена поперек резервуара 36 вскоре под верхним концом подъемной трубы, чтобы разделить резервуар на верхнюю отстойную камеру 67 и нижнюю уравнительную камеру 69 катализатора. Три. концентрические кольца труб 70, 71 и 72 проходят через перегородку 66 для переноса катализатора из отстойной камеры в уравнительную камеру. Трубы в кольце 70 заканчиваются в плоскости, наклоненной вниз примерно под углом естественного откоса катализатора (25-40° к горизонтали) в зависимости от катализатора к выходу из камеры 69, который является верхним концом ветви гравитационной подачи 11. Трубы в кольцах 71 и 72 заканчиваются своими нижними концами в аналогичных плоскостях на более высоких уровнях камеры 69. Отверстия для ограничения потока (не показаны) предусмотрены внутри труб 70, 71 и 72 рядом с их нижними концами. 25 -- . , - . 66 36 67 69. . 70, 71 72 66 . 70 (25-40 ) 69, 11. 71 72 69. ( ) 70, 71 72, . Трубы 70, 71 и 72 оканчиваются на своих верхних концах тем, что будет поверхностью . конус с вершинами в центре над верхним концом подъемной трубы. 70, 71 72 . . В процессе работы основная часть катализатора будет проходить вниз в виде компактного потока через кольцо труб, нижние концы которых находятся ближе всего к уровню поверхности слоя в камере 69. 69. Дроссельные отверстия внутри труб в любом кольце труб 70, 71 и 72 имеются. рассчитан на большую часть, но не на всю общую циркуляцию катализатора, при этом большая часть остального потока проходит через кольцо труб, заканчивающихся на своих верхних концах на следующем более высоком уровне в камере 67. Лишь очень небольшой поток катализатора будет проходить через те трубы, нижние концы которых находятся ниже поверхности слоя в камере 69. Такое расположение позволяет переносить катализатор, оседающий на перегородке 66, вниз на слой в уравнительной камере в виде дросселированных компактных потоков, тем самым избегая удара, который был бы связан со свободным падением катализатора, выгруженного из подъемника, на слой в уравнительной камере. камера. 70, 71 72 . , 67. 69. 66 , . Это помогает уменьшить истирание и поломку катализатора. Кольцевая перегородка 170 проходит по центру вверх от перегородки 66 до уровня, который по существу соответствует уровню верхнего конца подъемной трубы, когда установка находится в нормальном режиме работы, и который находится выше уровня верхнего конца подъемной трубы, когда температура в агрегате низкая, и подъемная труба сжалась. Перегородка 170 предотвращает перелив катализатора в подъемную трубу при остановке установки после работы. Втулка 172 проходит вверх от дна камеры 69, к которой она плотно прикреплена, до уровня чуть выше перегородки 66. Манжетная перегородка 73, соединенная с концом трубы 25, выступает над верхним концом втулки 172, чтобы предотвратить утечку катализатора через втулку. Между перегородками 73 и 170 оставлен кольцевой канал, который фактически служит для перелива катализатора, когда уровень слоя на перегородке 66 становится слишком высоким. Цилиндрическая перегородка 74, закрытая на верхнем конце, поддерживается по центру над подъемной трубой и под верхом отстойной камеры. . 170 66 . 170 . 172 69 66. 73 25 172 . 73 170, 66 . 74 . Эта перегородка предотвращает прямой прямолинейный поток между выпускным отверстием 75 газа в верхней части камеры 67 и верхним концом подъемного канала и обеспечивает непрямой канал 76 для потока газа из сепарационной камеры по пути, указанному стрелками потока. 75 67 76 . Нижний конец перегородки 74 предпочтительно должен находиться достаточно близко к верхнему концу подъемной трубы, чтобы вызвать изменение направления потока большей части лифтового газа перед тем, как он покинет камеру 67. Поток катализатора, взвешенный в лифтовом газе, быстро расширяется, когда он входит в отстойную камеру 67, площадь горизонтального поперечного сечения которой значительно больше, чем у верхнего конца лифтового трубопровода, в результате чего скорость потока быстро снижается, и катализатор выбрасывается вверх. камера 67 замедляется до тех пор, пока не достигнет уровня, на котором направление его потока меняется на противоположное, когда он падает под действием силы тяжести на скопление на перегородке 66. Небольшой боковой поток катализатора может быть отведен из нижней части камеры 69 по трубе 86 в отстойник (не показан) для удаления любых образовавшихся мелких частиц, а промытый катализатор затем возвращается в циклическую систему в подходящем месте, например в питающем резервуаре. 34. 74 67. 67 - , 67, 66. 69 86 , 34. Настоящее изобретение относится, в частности, к конструкции конического подъемника 25 и к управлению его работой способом, подробно описанным ниже, который обеспечивает пневматическую передачу зернистого контактного материала без его чрезмерного истирания и разрушения, а также к значительному улучшению получаемой в результате перегрузки. циклический процесс преобразования. Следует понимать, что хотя описанная система представляет собой предпочтительную форму изобретения, конструктивная схема и работа реактора, линии, подъемного питающего приемника и сепаратора могут быть значительно модифицированы в пределах объема настоящего изобретения. Таким образом, изобретение не обязательно ограничено подачей смешанного пара и жидкости в реактор, а также деталями показанной формы и относительного расположения реактора и печи. 25 , . , , , . . Например, реактор и печь могут быть расположены рядом, и для обеспечения циркуляции катализатора могут использоваться два лифта. При желании можно использовать системы шлюзования под давлением. может использоваться вместо описанной ноги гравитационного типа. Также может быть изменена конструкция подъемного питающего резервуара и использован только один источник лифтового газа. Однако следует понимать, что из-за гибкости первичной и вторичной системы лифтового газа в отношении изменения и контроля общей скорости потока лифтового газа без обязательного влияния на скорость циркуляции катализатора, использование этой системы в связи Предполагается, что средства, отличные от описанных, могут быть использованы для управления относительными скоростями потоков первичного и вторичного газа, например, с использованием а. трехходовой клапан на стыке трубопроводов 53, 38 и 42. , . . . , , , , , , . . 53, 38 . 42. Хотя использование расширяющегося мундштука 35, как описано, само по себе помогает уменьшить истирание катализатора, предполагается, что мундштук может быть опущен или изменен по форме в более широких и менее предпочтительных формах изобретения. Также предполагается, что одинарная расширенная отстойная камера или даже сепаратор газа и твердых частиц другого типа, например ударный сепаратор, могут быть заменены комбинированным сепараторным резервуаром в более широких, но менее предпочтительных формах данного изобретения. 35, , , . - , , , . Было обнаружено, что если средние скорости газа и катализатора в пневматическом подъемном канале падают ниже определенного критического минимума, который зависит от определенных особенностей подъемной трубы, обсуждаемых ниже, позднее истирание катализатора будет очень быстро увеличиваться даже при небольших приращениях скорости. снижение скорости газа и катализатора. Это хорошо иллюстрируется графиком, показанным на рисунке 3, на котором абсцисса представляет среднюю скорость катализатора или среднюю равновесную скорость катализатора, а ордината представляет скорость изнашивания катализатора в тоннах в день на 1 тонну производительности катализатора в час. Средняя равновесная скорость одного катализатора может быть определена как превышение средней скорости газа в соответствующих условиях температуры и давления над средней конечной скоростью катализатора. Эта средняя конечная скорость представляет собой усредненную конечную скорость всех частиц, усредненную по всей длине лифтового прохода. Другими словами, общая средняя линейная скорость газа равна средней равновесной скорости катализатора плюс средняя конечная скорость катализатора по всей длине лифтового прохода. , - . 3 1 . . . @ - . Было обнаружено, что в целом средняя скорость катализатора для данного конического подъемного трубопровода, сконструированного в соответствии с данным изобретением, приблизительно равна средней равновесной скорости катализатора. Данные, представленные на рисунке 3, были получены в условиях реальной эксплуатации конической подъемной трубы высотой 200 футов с внутренним диаметром 15 3/8 дюйма на нижнем конце и 20 1/8 дюйма на верхнем конце. Как можно видеть из рисунка 3, в случае этой конкретной системы имеется определенный минимум и разрыв на кривой зависимости скорости от истирания при средней равновесной скорости катализатора примерно 25 футов в секунду. Критическая средняя минимальная скорость газа для этой подъемной трубы составляет 25 футов в секунду плюс средний вес катализатора в фунтах во всей подъемной трубе в любой момент времени, деленный на среднюю площадь горизонтального поперечного сечения подъемника в квадратных дюймах. Если производительность катализатора поддерживается постоянной, в то время как скорость газа увеличивается, падение давления по всей длине подъемника постепенно уменьшается до тех пор, пока оно не станет по существу равным напору катализатора. . 3 200 . 15 3/8 20 1/8 . 3 - 25 . 25 - . . . Как уже говорилось, это критическая точка, в которой перепад давления на подъемнике минимален, износ катализатора минимален, а общий КПД мощности максимален. Энергетическая эффективность рассчитывается путем деления полезной работы, т. е. произведения фунтов катализатора, поднятого за единицу времени, на поднятое расстояние, деленное на мощность, подаваемую в поток газа, поступающего в подъемный питающий резервуар (т. е. работу на ту же единицу времени, затраченного на расширение газа через подъемную трубу), при условии, что в газе, отбираемом из сепаратора, нет восстанавливаемой энергии. На кривой, показанной на рисунке 6, для условий эксплуатации в лифте, при которых отсутствует рециркуляция, соотношение: Напор катализатора в подъемной трубе (-) Общее падение давления на подъемной трубе оказалось равным соотношению: Средний критический катализатор Равновесная скорость (-) Средняя фактическая равновесная скорость катализатора, освещенная надписью выше. Удобный метод управления работой пневматического подъемника заключается в установке производительности катализатора на уровне скорости циркуляции, необходимой в системе циклического преобразования, путем регулировки величины вторичного подъема. газоснабжение; и затем, наблюдая за общим падением давления в подъемной трубе, регулируя поток первичного газа и, таким образом, общий пропускной режим газа до тех пор, пока не будет достигнута точка падения давления миииииииииииу для установленного расхода катализатора. , , . .., (.. ) . 6, : (-) : (-) ; . Предпочтительно работать при скоростях потока газа, которые примерно на 2-20% или не более, а предпочтительно примерно на 4-6% выше тех, при которых наблюдается минимальное падение давления. Понятно, что для достижения желаемого общего расхода газа при заданном фиксированном расходе катализатора может потребоваться несколько регулировок клапанов управления вторичным и общим расходом газа, и выражение «регулирование скорости входа катализатора в нижний конец» подъемной трубы» и эквивалентное выражение, используемое в настоящем документе, в широком смысле включает такие корректировки. 2 20% 4 6% . " " , . Выражая желаемую операцию по-другому, скорость линейного потока газа в подъемной трубе должна контролироваться так, чтобы падение давления на подъемнике находилось в пределах диапазона низкого давления, определяемого с одной стороны минимальным расходом газа, ниже которого падение давления увеличивается. быстро из-за увеличения плотности потока катализатора и его рециркуляции или пульсации в лифтовом канале и определяется с другой стороны максимумом, выше которого падение давления быстро увеличивается из-за факторов, отличных от контактного материала, текущего в лифтовом канале, например мощности потери при расширении газа, трении газа о стенки и т. д. , , , , . Было обнаружено, что критическая средняя равновесная скорость катализатора варьируется в зависимости от длины подъемной трубы и отношения максимального и среднего поперечного сечения подъемного канала. - . Для всех операций, где равновесная скорость катализатора на верхнем конце подъемного канала равна или превышает ноль, т. е. где подъемный канал не расширяется очень резко вблизи своего верхнего конца, было обнаружено, что для предотвращения чрезмерного и при непомерно высоких скоростях изнашивания катализатора средняя критическая равновесная скорость катализатора (ср.) должна быть как минимум равна: (ср. ) = 0,5 (8,0+0,12Ht); , а для еще лучших операций, по крайней мере, равный: (пр. )=0,5 (9,0+0,12Ht); Среднее значение и желательно как минимум равное: (пр. )=0,5 (9,6+0,132Ht). , .. , (.) : (. ) = 0.5 (8.0+0.12Ht) ; : (. )=0.5 (9.0+0.12Ht) ; : (. )=0.5 (9.6+0.132Ht) . Следовательно, средняя линейная скорость подъемного газа через лифтовой канал должна быть, по крайней мере, равна скорости, соответствующей выражению, (.)=@(. )+0,5 (8,0+0,12Ht) . , (.)=@(. )+0.5 (8.0+0.12Ht) . Предпочтительно, чтобы средняя линейная скорость газа ((.)) была, по крайней мере, равна той, которая соответствует выражению @(. )=(пр. )+0,5 (9,6+0,132Ht) , , где — общая длина лифтового прохода в футах, и — соответственно максимальная и средняя площади горизонтального поперечного сечения в квадратных футах для потока в лифтовом проходе, а (сред.) представляет собой среднюю конечную скорость через указанный подъемный канал в футах в секунду для гранул катализатора среднего размера. Конечная скорость катализатора представляет собой такую скорость газа, при которой рассматриваемая гранула катализатора будет всплывать при определенных рабочих условиях, таких как температура, давление и лифтовый газ. Конечная скорость катализатора может быть легко рассчитана для любого данного катализатора и условий эксплуатации с использованием уравнений и опубликованных данных, хорошо известных специалистам в данной области. Средняя конечная скорость катализатора рассчитывается на основе средней температуры и давления в лифтовом канале, которые, в свою очередь, усредняются на основе объемного приращения. ((.)) @(. )=(. )+0.5 (9.6+0.132Ht) , , - , (.) . . . - , . Средняя линейная скорость газа рассчитывается путем деления среднего объема общего расхода воздуха в кубических футах в секунду при средних условиях температуры и давления в подъемной трубе на среднюю площадь горизонтального поперечного сечения лифтового прохода. Средняя площадь представляет собой частное отношение общего объема лифтового прохода к высоте лифта. - . . Следует понимать, что, если не указано иное, термин «линейная скорость», применяемый к потоку газа в лифтовом канале, предназначен для обозначения фактической скорости, основанной на общем свободном поперечном сечении безтрубного катализатора. ' . В нижнем конце лифтового прохода линейная скорость газа должна быть примерно на востоке. равно значению, соответствующему уравнению ()=()+(8+,12Ht) и предпочтительно по меньшей мере равно значению, соответствующему уравнению: ()=()+(9,6+) 0,132Ht) , где () — конечная скорость катализатора на нижнем конце подъемной трубы. ].. ()=()+(8+.12Ht) : ()=()+(9.6+0.132Ht) () . Хотя контроль средней линейной скорости газа выше указанных выше минимальных уровней, как правило, обеспечивает подходящие минимальные скорости газа по всему лифтовому проходу, тем не менее, для более точного управления в соответствии с предпочтительной формой настоящего изобретения скорость газа на любом уровне вдоль по крайней мере, нижние 50-75% длины подъемного канала и предпочтительно по существу по всей длине подъемного канала от его нижнего конца, чуть выше мундштука, до его верхнего бутона, должны быть по крайней мере равными длине, соответствующей соотношению @=+[(8/+0,12)]. , , 50-75% , , @=+[ (8/+0.12) ]. , где — расстояние в футах от верхнего конца указанного прохода до рассматриваемого уровня; — общая длина указанного лифтового прохода в футах; () — максимальная горизонтальная площадь поперечного сечения указанного прохода в квадратных футов, (среднее) — средняя площадь поперечного сечения указанного прохода в квадратных футах, а — конечная скорость гранулированного материала — средний размер на рассматриваемом уровне. , () , - , () - , - . Еще лучшая работа может быть достигнута, если минимальная линейная скорость газа поддерживается по меньшей мере равной 9,0 =+[ +0,12)]. --- 9.0 =+[ +0.12) ]. Наилучшая работа и наименьшее изнашивание катализатора могут быть достигнуты, если поддерживается на уровне по меньшей мере 9,6 А =+[(+0,132)]. 9.6 =+[( +0.132) ]. Для тех менее предпочтительных операций, где равновесная скорость катализатора на верхнем конце лифтового канала может быть ниже нуля, т. е. где лифтовый канал очень быстро расширяется вблизи своего верхнего конца, как показано на рисунке 18, следующее выражение лучше выражает допустимую минимальную линейную скорость газа на любом уровне лифтового коридора: 1,8 =+[ ( +0,12) -10 ]. , .., 18, : 1.8 =+[ ( +0.12) -10 ]. Кроме того, было обнаружено, что по мере того, как средняя фактическая равновесная скорость катализатора возрастает выше средней критической равновесной скорости катализатора, скорость изнашивания катализатора постепенно возрастает, как показано на рисунке , на котором показаны скорость изнашивания катализатора и энергетический КПД пневматического подъемника. от отношения средней критической равновесной скорости катализатора к средней фактической равновесной скорости катализатора. . В связи с данными, представленными на Фиг.7, было обнаружено, что соотношение -: Катализатор пр. Равновесие (критическое) Катализатор Пр. Величина равновесия (фактическая) была равна соотношению: напор катализатора (фунты на квадратный дюйм) и падение давления на подъемной силе (фунты на квадратный дюйм) для всех значений первого. соотношение 1,0 или меньше. 7 - : . () . () : ( ) ( ) . 1.0 . Во всех случаях согласно настоящему изобретению средняя линейная скорость газа в лифтовом коридоре должна поддерживаться существенно ниже той, которая соответствует уравнению (. )=(пр. )+2,5 (пр.) выгоднее ниже (пр. )=(пр. )+1,8 Уе(пр.); и желательно ниже Uг(пр. )=(пр. )+1,4 Уэ(пр.); где () — средняя равновесная скорость катализатора, а (.) — средняя конечная скорость катализатора, и где (.) в широком смысле, по меньшей мере, равна двум: (. )=0,5 (8,0+12Ht); Более предпочтительно, чтобы значение было равно (пр. )=0,5 (9,0+0,12Ht); Среднее значение и предпочтительно равное (. )=0,5 (9,6+0,132Ht) Также было обнаружено, что помимо истирания катализатора, возникающего из-за недостаточных или чрезмерных скоростей газа и катализатора в лифтовом канале, на этапе разделения газотвердых частиц встречается дополнительное истирание, и что это истирание резко возрастает, если только фактическая скорость катализатора в верхнем конце лифтового прохода поддерживается ниже критического максимума, составляющего около 35 футов в секунду. , (. )=(. )+2.5 (.) (. )=(. )+1.8 (.); (. )=(. )+1.4 (.); () (.) (.) : (. )=0.5 (8.0+12Ht) ; (. )=0.5 (9.0+.12Ht) ; (. )=0.5 (9.6+0.132Ht) - 35 .. Это показано на рисунках 8 и 9, на которых скорость изнашивания катализатора построена в зависимости от равновесной скорости катализатора и фактической скорости катализатора соответственно в верхнем конце подъемного канала. Предполагается, что значения скорости, приведенные на этих кривых, имеют точность примерно + 5 футов в секунду. Ввиду вышеизложенного в предпочтительной форме настоящего изобретения не только скорость газа должна поддерживаться выше критического минимума, ниже которого возникают кипячение катализатора, чрезмерное падение давления и скорость истирания, но также и поток в верхней части Подъемный проход следует контролировать так, чтобы скорость катализатора не превышала критического максимума, выше которого произойдет дополнительное чрезмерное истирание. В общем, средняя фактическая линейная скорость катализатора на верхнем конце подъемного канала должна быть ниже примерно 35 футов в секунду и предпочтительно ниже примерно 25 футов в секунду. Предпочтительно поддерживать среднюю скорость частиц на верхнем конце подъемного канала на уровне выше примерно 5,0 футов в секунду и предпочтительно выше примерно 10 футов в секунду. 8 9 . + 5 . , ' . 35 25 . ' 5.0 10 . Под выражением подразумевается средняя скорость катализатора на верхнем конце подъемной трубы, как обсуждалось выше и как оно используется в формуле настоящего изобретения. среднее значение линейных скоростей частиц катализатора на верхнем конце подъемной трубы. Минимальную необходимую скорость на верхнем конце подъемного канала можно удобно выразить через равновесную скорость катализатора, и было обнаружено, что она является функцией диаметра верхнего конца подъемной трубы. Было обнаружено, что для предотвращения обратного потока катализатора в верхнюю часть подъемного канала, приводящего к чрезмерному истиранию катализатора, средняя равновесная скорость катализатора на верхнем конце подъемной сосны всегда должна быть равна или превышать чем: ()=0,17Dtop, где — внутренний диаметр верхнего конца подъемной трубы в дюймах. . . . ' , - : ()=0.17Dtop . Таким образом, согласно предпочтительному варианту настоящего изобретения скорость газа на любом уровне по длине лифтового прохода должна быть по меньшей мере равна: 8,0-0,17Dtop =+[(+0,12) +0,17Dt]; Amсреднее и предпочтительно по меньшей мере равное: 9,6-0,17Dtop =+[(+0,132)+0,17. Дтоп. ] ; В то же время средняя скорость частиц катализатора в верхнем конце подъемного канала должна поддерживаться ниже примерно 35 футов в секунду и предпочтительно ниже примерно 25 футов в секунду. , , : 8.0-0.17Dtop =+[( +0.12) +0.17Dt] ; : 9.6-0.17Dtop =+[( +0.132)+0.17. . ] ; 35 25 . Следует понимать, что хотя предпочтительная форма изобретения включает в себя общее улучшение работы, достигаемое за счет одновременного управления как скоростью газа внутри лифтового канала, так и фактической скоростью катализатора на верхнем конце лифтового канала способом, описанным выше, тем не менее, в более широком аспекте. изобретение также включает в себя отдельные усовершенствования, вытекающие из каждого из указанных средств управления, без необходимого ограничения другого. , , , . . Описанные выше пределы скорости катализатора на верхнем конце подъемного канала и скорости газа внутри подъемного канала широко применимы к гранулированным твердым веществам в диапазоне от примерно дюйма до 100 меш по Тайлеру (предпочтительно 4-60 меш), 20-130 фунтов. плотность на кубический фут (предпочтительно 30-70#/куб. фут) и твердость 60-100, а предпочтительно 80-100 по испытанию на твердость, описанному ниже. Критическая максимальная скорость катализатора в верхнем конце лифтового прохода может несколько отличаться для материалов, выходящих за пределы указанной нормы. Диапазон твердости: ниже для более мягких материалов и выше для более твердых материалов. Что касается распределения по размерам потока контактного материала, к которому применимы обсуждавшиеся выше критические пределы скорости, по меньшей мере около 98% контактного материала должно находиться в диапазоне средних диаметров частиц, в котором соотношение максимального и минимального среднего диаметра частиц ниже 5 и предпочтительно ниже 2,5. 100 ( 4-60 ), 20-130 ( 30-70#/. .) , 60-100 80-100 . . , . , 98% 5 2.5. Упомянутое выше испытание на твердость представляет собой испытание на твердость 80 см3#2 см3. Образец гранулированного материала, попадающий в определенный диапазон ситового анализа, высыпают в банку диаметром 3 дюйма и высотой 3 3/4 дюйма с полностью открывающейся сверху крышкой с фрикционной посадкой. В банку добавляют восемь стальных шариков с гладкой поверхностью диаметром 15/16 дюйма (55#0,5 грамма на шарик). 80 .#2 . 3 , 3 3/4 . 15/16 (55#0.5 ) . Затем банку закрывают, помещают на роликовую машину с горизонтальной осью и катают вокруг своей оси в течение 1 часа. Затем образец подвергается скринингу на стандартном сите Тайлера со следующим по величине номером, превышающим число, соответствующее наименьшим частицам в исходном образце, например, если исходный образец попадал в диапазон размеров сита Тайлера № 3–5, № 6. Будет использован экран Тайлера. , 1 . , , . 3-5 , . 6 . Индекс твердости представляет собой вес материала, удерживаемого на сите при окончательном ситовом анализе (т. е. сито № 6 в приведенном выше примере), умноженный на 100, разделенный на вес исходного образца. Например, в случае сферических гелевых гранул катализатора катализатор закаливают при температуре 1050° в течение 3 часов в абсолютно сухой атмосфере и подвергают скринингу для получения образца, попадающего в диапазон № (.. . 6 ) 100 . , 1050 . 3 . 3-5 Размер экрана Тайлера. Затем этот образец прокатывают, как описано, и прокатанный материал просеивают на сите № 6. 3-5 . . 6 . Ограничения скорости, обсуждавшиеся выше, также применимы к операциям, в которых плотность потока в подъемном канале находится в диапазоне примерно от 0,002 до 20 фунтов на кубический фут и предпочтительно в диапазоне примерно 0,5-3,0 фунтов на кубический фут. Среднее падение давления на фут подъемной трубы может составлять от 1,4x10-5 до 0,14 фунтов на квадратный дюйм на фут длины подъемной трубы и предпочтительно от 3,5x10-3 до 2,1x10-2 фунтов на квадратный дюйм на фут в зависимости от подъемной силы. ; высота и другие условия эксплуатации. Лифтовый проход может иметь высоту от 5 до 400 футов, а предпочтительно от 40 до 300 футов и от одного дюйма до шести футов и предпочтительно иметь диаметр 3–48 дюймов или эквивалентную ему площадь поперечного сечения. 0.002 20 0.5-3.0 . 1.4x10-5 0.14 3.5x1