патенты / 16660

720403-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB720403A
[]
СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ ПАТЕНТА ' '' ' '' Дата подачи полной спецификации: февраль. 6, 1953. : . 6, 1953. Дата подачи заявления Рђ2: февраль. 9, 1952. в„– 3463/52. A2- : . 9, 1952. . 3463/ 52. Полная спецификация опубликована: декабрь. 22, 1954. : . 22, 1954. Рндекс РїСЂРё приемке: -Классы,0(3), A6(C3:); Рё 122(5), B13C3. :-,0(3), A6(C3: ); 122(5), B13C3. ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ. . События РІ 2haet (. 2haet (. РњС‹, , , Саутенд-РѕРЅ-РЎРё, Эссекс, британская компания, Рё ДЖОРДЖ ДАРЛРРќР“ Р“РБСОН РёР· , Грейт-Сомерфорд, Чиппенхарн, Уилтшир, британский субъект, настоящим заявляем РѕР± изобретении , для чего РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Р° метод, СЃ помощью которого РѕРЅ должен быть реализован, был РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описан РІ следующем заявлении: , . . , , , --, , , , , , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится Рє способам Рё устройствам соединения валов, РІ которых вращение должно передаваться РїРѕРґ заданным углом, например 180 градусов, между РґРІСѓРјСЏ фиксированными пределами. Рзобретение особенно, хотя Рё РЅРµ исключительно, РїСЂРёРіРѕРґРЅРѕ для осуществления вращения вала внутри герметичного контейнера СЃ помощью внешних РїРѕ отношению Рє контейнеру средств. , 180 , . , , . Р’ определенном радиооборудовании желательно управлять вращением вала переменного конденсатора или РґСЂСѓРіРѕРіРѕ компонента, размещенного внутри контейнера РїРѕРґ давлением, СЃ помощью внешних РїРѕ отношению Рє контейнеру средств, Рё РѕРґРЅРѕР№ РёР· задач изобретения является создание устройства для этой цели. , . Согласно РѕРґРЅРѕРјСѓ признаку изобретения устройство для соединения валов упомянутого типа содержит первую часть, приспособленную для приема Рё зацепления СЃ первым валом СЃ винтовой резьбой, Рё вторую часть, приспособленную для приема Рё зацепления СЃРѕ вторым валом СЃ резьбой, причем упомянутый первый Рё второе средство закреплено встык Рё приспособлено для предотвращения вращения, РЅРѕ РЅРµ для перемещения РІ продольном направлении, причем конструкция такова, что РїСЂРё работе, РєРѕРіРґР° РѕР±Р° упомянутых вала предотвращены РІ продольном движении, вращение РѕРґРЅРѕРіРѕ РёР· упомянутых валов будет вызывать вращение РґСЂСѓРіРѕРіРѕ указанного вала. , - , -- , , . РЈРґРѕР±РЅРѕ, чтобы РґРІРµ части, принимающие вал, имели одинаковую резьбу, так что взаимодействующие валы приспособлены вращаться СЃ одинаковой скоростью Рё РІ РѕРґРЅРѕРј направлении. - - - . Предпочтительно также, чтобы части, принимающие вал, имели внутреннюю резьбу Рё были соосными. , , - - , . Согласно РґСЂСѓРіРѕРјСѓ признаку изобретения устройство для соединения валов упомянутого типа содержит РїРѕ существу полый цилиндр, открытый СЃ каждого конца Рё состоящий РёР· РґРІСѓС… отдельных чашеобразных частей, снабженных внутренними выступами, так что каждая часть приспособлена для зацепления СЃ резьбой. выполнен РЅР° валу, РїСЂРё этом указанный цилиндр приспособлен для предотвращения вращения, РЅРѕ РЅРµ для перемещения РІ продольном направлении, причем конструкция такова, что вращение внутри РѕРґРЅРѕР№ упомянутой части первого резьбового вала, удерживаемого против продольного перемещения, приспособлено для осуществления вращения внутри РґСЂСѓРіРѕР№ упомянутой части , второго резьбового вала также удерживается РѕС‚ продольного перемещения. , - , , , , . Дополнительным признаком изобретения является СЃРїРѕСЃРѕР± осуществления вращения вала внутри герметичного контейнера, включающий обеспечение указанного контейнера выдвижной РІ продольном направлении втулкой или сильфоном, герметично закрытым РЅР° РѕРґРЅРѕРј конце СЃ отверстием РІ указанном контейнере, Р° РЅР° РґСЂСѓРіРѕРј конце - СЃРѕ втулкой. который предотвращен РѕС‚ вращения Рё снабжен РЅР° РѕРґРЅРѕРј конце первым средством, входящим РІ зацепление РІ РІРёРґРµ резьбы СЃ указанным валом, который удерживается РѕС‚ продольного перемещения, Рё снабжен РЅР° своем РґСЂСѓРіРѕРј конце, внешнем РїРѕ отношению Рє указанному контейнеру, вторым средством зацепления , СЃ винтовой резьбой, СЃРѕ вторым валом снаружи контейнера, причем конструкция такова, что, РєРѕРіРґР° указанный второй вал удерживается РѕС‚ продольного перемещения, вращение указанного второго вала будет вызывать вращение вала внутри контейнера. , , , , , , , , - , , , , . Еще РѕРґРЅРѕР№ особенностью изобретения является СЃРїРѕСЃРѕР± осуществления вращения вала внутри герметичного контейнера, включающий обеспечение указанного контейнера выдвижной РІ продольном направлении втулкой или сильфоном, герметично закрытым РЅР° РѕРґРЅРѕРј конце СЃ отверстием РІ указанном контейнере, Р° РЅР° РґСЂСѓРіРѕРј конце - СЃ отверстием РІ указанном контейнере, Р° РЅР° РґСЂСѓРіРѕРј конце - СЃ отверстием РІ указанном контейнере. закрывающая пластина, которая РЅРµ может вращаться, Рё СЃ РѕРґРЅРѕР№ стороны 72O, 403, 720, 403 которой, С‚.Рµ. внутри указанной втулки или сильфона, закреплена трубка СЃ внутренней резьбой, входящая РІ зацепление СЃ резьбовой частью указанного вала, которая удерживается РѕС‚ продольного перемещения, Рё РЅР° РґСЂСѓРіРѕР№ стороне указанной пластины, С‚.Рµ. , , 72O,403 720,403 , .. , - , , , .. снаружи РѕС‚ указанной втулки или сильфона закреплена вторая трубка СЃ внутренней резьбой, входящая РІ зацепление СЃ резьбовой частью второго вала, совмещенной СЃРѕРѕСЃРЅРѕ СЃ валом внутри контейнера, причем указанный второй вал также удерживается РѕС‚ продольного перемещения, Рё расположение является таким это вращение указанного второго вала РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє вращению вала внутри контейнера. , - - , . Рспользуемая резьба предпочтительно является одинаковой Рё расположена так, что РѕР±Р° вала вращаются СЃ одинаковой скоростью Рё РІ указанном направлении. - . РћРґРёРЅ вариант осуществления изобретения теперь будет описан СЃРѕ ссылкой РЅР° чертежи, прилагаемые Рє предварительной спецификации Рё иллюстрирующие РѕРґРёРЅ СЃРїРѕСЃРѕР± соединения РґРІСѓС… валов, РЅР° которых фиг. 1 представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ РІ разрезе, Р° фиг. 2 показывает деталь фиг. 1. 1 2 1. Вал Рђ, расположенный внутри герметичного контейнера, часть стенки которого показана, удерживается РѕС‚ продольного перемещения влево упорным подшипником РЎ. РћРґРёРЅ конец вала Рђ снабжен частью СЃ резьбой . Резьба СѓРґРѕР±РЅРѕ представляет СЃРѕР±РѕР№ четырехзаходную резьбу квадратной формы. , , . - . 4- - . Контейнер снабжен выдвижной РІ продольном направлении втулкой Рќ РІ РІРёРґРµ РіРёР±РєРѕРіРѕ металлического сильфона, который РѕРґРЅРёРј концом уплотнен СЃ отверстием Р• РІ стенке Р’ контейнера, Р° РґСЂСѓРіРёРј концом - СЃ закрывающей пластиной, образованной фланцем РЅР° цилиндрический , СѓРґРѕР±РЅРѕ изготовленный РёР· латуни. РќР° каждом конце элемента просверлена внутренняя резьба, образующая РґРІРµ отдельные чашеобразные Рё коаксиальные части, причем левая часть более РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ показана РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 2. , . - , - 2. Второй вал , расположенный снаружи контейнера, удерживается РѕС‚ продольного перемещения вправо упорным подшипником Рё РѕС‚ продольного перемещения влево любым РґСЂСѓРіРёРј подходящим средством (РЅРµ показано) Рё снабжен РЅР° РѕРґРЅРѕРј конце резьбовым соединением. часть . Резьба РЅР° Рё аналогична, как Рё взаимодействующая внутренняя резьба РЅР° каждом конце цилиндрического элемента . , , ( ), - . , - . Элемент также снабжен шпонкой , приспособленной для скольжения РІ соответствующей шпоночной канавке РІ РєРѕСЂРїСѓСЃРµ 0, который окружает гильзу . Таким образом, цилиндр РЅРµ может вращаться, РЅРѕ РЅРµ перемещается РІ продольном направлении, Рё его можно рассматривать как втулку РІ какие валы , выступают. - 0 . , . - Резьба РЅР° концах валов, С‚.Рµ. - .. РЅР° участках , сконструированы так, что валы РјРѕРіСѓС‚ легко вращаться РІ любом направлении. Р’ работе вал Рљ является ведущим валом, вращение которого заставит цилиндр двигаться РІ продольном направлении Рё, следовательно, заставит вал Рђ вращаться РІ том же направлении Рё СЃ той же скоростью, что Рё вал Рљ. Пределы вращения достигаются, РєРѕРіРґР° либо вал полностью ввинчен РІ цилиндр . Рспользование многозаходной резьбы квадратной формы помогает уменьшить люфт, который можно еще больше уменьшить Р·Р° счет подпружинивания вала , чтобы приложить Рє валу крутящий момент, стремящийся отвинтить резьбовую часть . РѕС‚ элемента 75 . Такая пружинная нагрузка также будет противодействовать любой тенденции вала перемещаться РІ продольном направлении вправо РїРѕ отношению Рє СЂРёСЃСѓРЅРєСѓ 1. , , . , , . . 70 - - , 75 . - 1. Описанный СЃРїРѕСЃРѕР± особенно пригоден для осуществления вращения вала внутри емкости, наполненной маслом или газом РїРѕРґ давлением, так как здесь нет сальников, через которые могло Р±С‹ выйти масло или газ. 80 , . Приведенное выше описание представляет СЃРѕР±РѕР№ только РѕРґРёРЅ пример, Рё РјРѕРіСѓС‚ быть сделаны различные модификации, РЅРµ выходя Р·Р° рамки изобретения. Например, соединительное устройство может иметь внешнюю резьбу для зацепления СЃ валами СЃ внутренней резьбой или СЃ чашеобразными частями или элементами 90 СЃ внутренней резьбой, прикрепленными Рє концам соединяемых валов, , 8-5 . , - - 90 ,
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 03:00:20
: GB720403A-">
: :

= "/";
. . .
720405-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB720405A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ 72 72 Рзобретатель: -ДЖОН ФРАНКЛРРќ ХОЛМС-РЎРњРРў. : - -. Дата подачи полной спецификации: 12 марта 1953 Рі. : 12,1953. Р°) )0 Дата подачи заявления: 12 марта 1952 Рі. в„– 6391152. ) )0 : 12, 1952. . 6391152. / Полная спецификация опубликована: декабрь. 22, 1954. / : . 22, 1954. Рндекс РїСЂРё приемке:-Класс 4, Р’(6:8), Р•, . :- 4, (6: 8), , . ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ. . Рмпланты внутри или связанные СЃ затворами 2 или без вентиляции Рё подобными проемами РІ аркадах. ' C1osures 2or . РњС‹, , компания, учрежденная РІ соответствии СЃ законодательством Великобритании, РїРѕ адресу Пендефорд Лейн, Кодсолл, недалеко РѕС‚ Вулверхэмптона, РІ графстве Стаффорд, настоящим заявляем РѕР± изобретении, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент. Рё метод, СЃ помощью которого это должно быть выполнено, должен быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описан РІ следующем утверждении: , , , , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится Рє закрытиям проемов РІ самолетах, таких как проемы для приема убирающихся шасси, проемы для входных Рё аварийных дверей, двери Р±РѕРјР±РѕРІРѕРіРѕ отсека, служебные люки, орудийные люки Рё С‚.Рї. , , , , . РР·-Р·Р° высокой скорости современных самолетов РІРѕ время полета Рё приземления традиционные распашные двери, используемые РЅР° таких самолетах, имеют РјРЅРѕРіРѕ недостатков. Например, РІ случае СЃ дверями С…РѕРґРѕРІРѕР№ части высокая посадочная скорость РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє возникновению больших аэродинамических нагрузок РЅР° открытые двери. . , , . Эти нагрузки вызывают высокие напряжения РІ конструкции навесной двери, креплениях петель Рё приводных механизмах, что РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє необходимости использования тяжелых секций двери, кронштейнов петель Рё креплений приводных механизмов. , , , . Целью настоящего изобретения является создание формы закрытия вышеупомянутых отверстий, которая позволит РІ значительной степени избежать этих недостатков. . Согласно изобретению для придания жесткости конструкции летательного аппарата РЅР° противоположных сторонах проема предусмотрены постоянно расположенные элементы, которые образуют желоба для двери роликового типа, перемещаемой РїРѕ указанным полосам для открытия Рё закрытия проема Рё состоящей РёР· швеллерообразных элементов. шарнирно соединены между СЃРѕР±РѕР№ Рё приводятся РІ движение зубчатыми колесами или зубцами, которые РІС…РѕРґСЏС‚ РІ зацепление СЃ дверными элементами. Винтики РјРѕРіСѓС‚ быть силовыми [Цена 2 шилл. 8d.] приводится РІ движение, например, СЃ помощью электродвигателя или гидравлического двигателя, Рё РјРѕРіСѓС‚ быть предусмотрены средства для приведения РІ движение зубцов вручную РІ случае чрезвычайной ситуации. , - - - . [ 2s. 8d.] , , . Ранее рольставни предлагались для лобовых стекол самолетов, Р° также РІ качестве раздвижных дверей между существующими рамами. . Рё лонжероны РІ фюзеляже планера или транспортного самолета. . РџСЂРё устройстве согласно изобретению аэродинамические нагрузки РЅР° дверь РІ открытом состоянии отсутствуют. РљРѕРіРґР° дверь закрыта, РѕРЅР° действует как элемент передачи нагрузки, поскольку РѕРЅР° зацепляется РїРѕ всей длине взлетно-посадочных полос РЅР° противоположных сторонах проема Рё действует как простая балка, рассеивающая аэродинамические нагрузки РЅР° взлетно-посадочные полосы. которые также служат для локализации Рё придания жесткости местной конструкции самолета. , . , , , . Варианты осуществления изобретения проиллюстрированы РІ качестве примера РЅР° сопроводительных чертежах, РЅР° которых: Фиг. представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ РІ перспективе дверного узла согласно изобретению, показывающий РѕРґРЅСѓ РёР· форм дверной конструкции; фиг. 2 - фрагментарный разрез двери модифицированной формы согласно изобретению; Фиг.2Р° представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ СЃ торца Фиг.2; Фиг.2Р° представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ СЃ торца Фиг.2; фиг. 3 представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ сверху фиг. 2; фиг. фиг. 4 - РІРёРґ, аналогичный фиг. 2, еще РѕРґРЅРѕР№ модифицированной формы двери согласно изобретению; фиг. 5 представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ сверху фиг. 4; фиг. Рё фиг. 6 - РІРёРґ СЃР±РѕРєСѓ ведущей шестерни, зацепляющейся СЃ секцией двери согласно фиг. 4. :. , ; . 2 ; . 2a . 2; . 3 . 2; . 4 . 2 ; . 5 . 4; . 6 . 4. РќР° чертежах РІРёРґРЅРѕ, что взлетно-посадочные полосы выполнены РІ РІРёРґРµ стальных швеллерообразных элементов 1, 1, которые удерживаются РЅР° постоянном расстоянии РґСЂСѓРі РѕС‚ РґСЂСѓРіР° РїРѕ всей длине посредством СѓРґРѕР±РЅРѕ расположенных 0,405 полос 2. Эти взлетно-посадочные полосы РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ вдоль противоположных боковых краев проема Рђ Рё прикреплены Рє конструкции летательного аппарата для ее усиления. Полосы выходят Р·Р° пределы проема РЅР° величину, достаточную для размещения двери РІ открытом положении. Форме взлетно-посадочных полос можно придать любую разумную РєСЂРёРІРёР·РЅСѓ, чтобы РёС… можно было установить РІ узле крыла или фюзеляжа таким образом, чтобы дверь могла скользить РїРѕ РєСЂСѓРіСѓ Рё РІ ограниченное пространство, как показано РЅР° СЂРёСЃ. 1. , - 1, 1 :0,405 2. . . . 1. Дверь состоит РёР· швеллерных элементов 3, шарнирно соединенных между СЃРѕР±РѕР№. Элементы РјРѕРіСѓС‚ быть изготовлены РёР· сложенного полосового материала, как показано РЅР° фиг. 1, 2 Рё 3, или РёР· материала экструдированного профиля, как показано РЅР° фиг. - 3 . , . 1, 2 3, , . 4, 5 Рё 6. Первый больше РїРѕРґС…РѕРґРёС‚ для конструкции малонагруженной двери, Р° второй представляет СЃРѕР±РѕР№ более прочную конструкцию для более тяжелонагруженной двери. Р’ РѕР±РѕРёС… случаях материал может представлять СЃРѕР±РѕР№ легкий сплав, например алюминиевый сплав, Р° РІ случае согнутых ленточных элементов РёС… передняя Рё задняя РєСЂРѕРјРєРё РјРѕРіСѓС‚ быть соединены между СЃРѕР±РѕР№, как показано РЅР° СЂРёСЃ. 1, или РјРѕРіСѓС‚ быть срезаны через определенные промежутки, Р° оставшиеся части загнуты СЃ образованием шарнирных элементов 4, как показано РЅР° фиг. 3. Петлевые части РѕРґРЅРѕРіРѕ дверного элемента РІС…РѕРґСЏС‚ РІ промежутки между шарнирными частями соседнего дверного элемента, Рё РґРІР° дверных элемента соединены вместе СЃ помощью шарнирной проволоки или стержня 5, предпочтительно РёР· стали, проходящего через шарнирные элементы. Петля или стержень выступает Р·Р° РѕР±Рµ стороны образованной таким образом двери Рё несет РЅР° себе антифрикционные ролики 6, перемещающиеся РїРѕ направляющим. Внутренние края желобов желобчатой секции загнуты РґСЂСѓРі Рє РґСЂСѓРіСѓ, как указано цифрой 7, чтобы удерживать ролики внутри желобов. 4, 5 6. . , , . 1 4 . 3. 5, , . 6 . 7 . = Р’ случае двери, изготовленной РёР· экструдированных секций, как показано РЅР° СЂРёСЃ. 4, 5 Рё 6, форма секций такова, что стыкующиеся РєСЂРѕРјРєРё соседних дверных элементов РјРѕРіСѓС‚ сцепляться, образуя шарнирное соединение. Таким образом, РѕРґРЅР° РєСЂРѕРјРєР° каждого элемента, либо передняя РєСЂРѕРјРєР°, либо задняя РєСЂРѕРјРєР°, будет сформирована как охватываемый шарнирный элемент 8, Р° РґСЂСѓРіРѕР№ край - как охватывающий шарнирный элемент 9. Р’ этой конструкции антифрикционные ролики несут РЅР° стальных штифтах 10, ввинченных РІ концы шарнирного соединения или закрепленных иным образом РЅР° РЅРёС…. = . 4, 5 6 . , , 8 9. - - 10 . - Рабочий зазор между краем двери Рё стенками проема может быть уплотнен любым удобным СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј. Например, дверь может иметь уплотнительные элементы, состоящие РёР· РіРёР±РєРёС… щеткообразных полосок, которые состоят РёР· РіРёР±РєРѕРіРѕ канального элемента, содержащего щетинки РёР· подходящего материала, которые пропитаны маслом Рё зацепляются Р·Р° край проема. - . - -;. . Р’ показанных конструкциях дверь приводится РІ движение парой зубчатых колес или зубцов I1, которые РјРѕРіСѓС‚ быть изготовлены РёР· армированного пластика Рё закреплены РЅР° РїСЂРёРІРѕРґРЅРѕРј валу 12, установленном РІ опорных пластинах 13, которые СѓРґРѕР±РЅРѕ несут РЅР° желобах 1. Зубцы приводятся РІ движение любым подходящим СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј, например, СЃ помощью электрического или гидравлического двигателя 14, через подходящую понижающую передачу Рё РІС…РѕРґСЏС‚ РІ зацепление СЃ выступающими внутрь шарнирными соединениями дверных элементов, как СЏСЃРЅРѕ показано РЅР° фиг. 6. , I1, , 12 13 1. , , 14, , . 6. Чтобы обеспечить аварийное ручное управление РІ случае СЃР±РѕСЏ питания, РЅР° СѓРґРѕР±РЅРѕРј месте РІ самолете предусмотрена вращающаяся ручка 15 (СЂРёСЃ. 1), предназначенная для управления подходящим дистанционным РїСЂРёРІРѕРґРѕРј 16 через кулачковую муфту, расположенную РІ РєРѕСЂРїСѓСЃРµ самолета. кожух 8 17, который обычно удерживается РІ расцепленном состоянии СЃ помощью пружины. Выносной РїСЂРёРІРѕРґ соединен СЃ валом, несущим зубцы, посредством соответствующей понижающей передачи 18. , , 15 (. 1) 16 8 17 . 18. РџСЂРё устройстве согласно изобретению дверной блок может быть размещен РІ очень ограниченном пространстве, например, РІ крыле самолета, РїСЂРё необходимости заставляя взлетно-посадочные полосы поворачиваться назад, так что дверь РІ открытом положении размещается параллельно РґРѕ 90 диафрагмы. 85 , , , , 90 . Для автоматического запирания Рё разблокирования дверного узла РјРѕРіСѓС‚ быть предусмотрены электрические или гидравлические средства, Рё такие средства РјРѕРіСѓС‚ включать РІ себя электрическое индикаторное устройство 95 или устройства, приспособленные для подачи питания РЅР° индикаторы, такие как цветные РѕРіРЅРё, РІ кабине пилота, чтобы указать, находится ли дверной узел заблокирован или разблокирован. - 95 , , ' , . Хотя были описаны конкретные варианты осуществления изобретения, РѕРЅРё даны только РІ качестве примера Рё РјРѕРіСѓС‚ быть изменены без отступления РѕС‚ изобретения, определенного РІ прилагаемой формуле изобретения. .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 03:00:23
: GB720405A-">
: :

720406-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB720406A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ 720406 РњРѕСЏ дата подачи заявления Рё подачи полной спецификации 14 марта 1952 Рі. 720406 14, 1952. // > Нет. 67311/52. / / > . 67311/52. Заявление подано РІ Соединенных Штатах Америки 19 РёСЋРЅСЏ 1951 РіРѕРґР°. 19, 1951. Полная спецификация опубликована РІ декабре. 22, 1954. . 22, 1954. Рндекс РїСЂРё приемке: -Класс 2(3), Бл.Рґ. :- 2(3), . ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Усовершенствования, связанные СЃ полимеризацией олефинов СЃ использованием суспензионных катализаторов. РњС‹, , корпорация, должным образом организованная Рё действующая РІ соответствии СЃ законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, СЃ офисом РІ Элизабет, РќСЊСЋ-Джерси, Соединенные Штаты Америки. Америка, настоящим заявляем, что изобретение, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, Р±СѓРґСѓС‚ РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ следующем заявлении: , , , , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится Рє СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ полимеризации олефинов СЃ использованием суспендированного катализатора полимеризации. Более конкретно, РѕРЅРѕ относится Рє процессу полимеризации, РІ котором обычно газообразные олефины полимеризуются РІ обычно жидкие полимеры СЃ использованием твердого, тонкоизмельченного катализатора РЅР° РѕСЃРЅРѕРІРµ фосфорной кислоты, поддерживаемого РІ РІРёРґРµ перемешиваемой суспензии РІ олефиновых углеводородах РІ условиях относительно высокого давления. . , . Некоторые соединения азота, содержащиеся РІ обычно газообразных олефинах, быстро дезактивируют катализатор фосфорной кислоты. Это особенно справедливо РІ отношении олефинов, полученных РІ С…РѕРґРµ операций каталитического крекинга, Рё является чрезвычайно серьезным возражением РІ операциях СЃ хорошо перемешанной суспензией, поскольку РІСЃСЏ масса катализатора подвергается дезактивирующему воздействию, Р° СЃСЂРѕРє службы катализатора является коротким. Настоящее изобретение предлагает СЃРїРѕСЃРѕР±, предназначенный для работы СЃ олефиновым сырьем, содержащим определенное максимальное количество связанного азота. . - , . . Р’ соответствии СЃ первым аспектом настоящего изобретения предложен непрерывный каталитический процесс полимеризации обычно газообразных олефинов СЃ образованием полимеров, кипящих РІ диапазоне температур кипения бензина, который включает стадии формирования РІ реакционной Р·РѕРЅРµ взбалтываемой суспензии мелкодисперсной твердой фосфорной кислоты. катализатор РІ углеводородной жидкости СЃ плотной фазой, содержащей указанные обычно газообразные олефины, непрерывное введение сырья, содержащего указанные обычно газообразные олефины Рё содержащего менее РѕРґРЅРѕР№ части РЅР° миллион связанного азота, РІ указанную суспензию СЃ объемной скоростью РІ диапазоне РѕС‚ 0,1 РґРѕ 2,5 галлонов сырья РІ час Р·Р° фунт . катализатор, причем указанную реакционную Р·РѕРЅСѓ поддерживают РїСЂРё температуре РІ диапазоне РѕС‚ 350 РґРѕ 600 Рё давлении выше 450 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. РїСЂРё этом указанная углеводородная жидкость поддерживается РІ плотной фазе Рё РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ существенная полимеризация олефинов, непрерывно отводя РїРѕ существу свободный РѕС‚ твердых частиц выходящий поток жидкости, включая полимеризованные олефины, РёР· указанной Р·РѕРЅС‹, сохраняя РїСЂРё этом указанный катализатор РІ указанной суспензии РІ пределах указанной Р·РѕРЅС‹, Рё отводя часть дезактивированный катализатор РёР· указанной Р·РѕРЅС‹ Рё замена его свежим катализатором РїРѕ мере необходимости. , , 0.1 2.5 . , 350 600 . 450 .... 50 , - 55 , . Как используется выше Рё далее РІ настоящем документе, выражение «плотная фаза» означает либо настоящую жидкую фазу, либо ту фазу, которая является промежуточной между истинной газовой Рё истинно жидкой фазой Рё которая существует РїСЂРё критических температурах Рё давлениях или вблизи РЅРёС…. " " 60 . Р’ соответствии СЃ дополнительным аспектом этого изобретения предложен непрерывный многостадийный процесс, предназначенный для работы СЃ несколько большим допустимым количеством связанного азота РІ сырье. Этот непрерывный многостадийный процесс включает стадии формирования множества реакционных Р·РѕРЅ, соединенных последовательно для обеспечения потока жидкости, каждая РёР· которых содержит взбалтываемую суспензию мелкодисперсного твердого катализатора РЅР° РѕСЃРЅРѕРІРµ фосфорной кислоты РІ углеводородной жидкости СЃ плотной фазой, содержащей указанные олефины, Рё 76, каждый РёР· которых поддерживается РїСЂРё температуре РІ диапазоне РѕС‚ 3500 РґРѕ 6000 Рё давлении выше примерно 450 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РёР·Р±. РїСЂРё этом указанная -углеводородная жидкость поддерживается РІ плотной фазе Рё РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ существенная полимеризация олефинов 89, непрерывно РІРІРѕРґСЏ обычно газообразное олефиновое сырье РІ первую РёР· указанного множества Р·РѕРЅ, непрерывно отводя практически РЅРµ содержащий твердых частиц выходящий поток жидкости, содержащий непрореагировавший олефин Рё полимер РёР· первую 85 РёР· любых РґРІСѓС… соседних Р·РѕРЅ Рё введение указанного эффлюента РІ указанную суспензию РІРѕ второй РёР· указанных соседних Р·РѕРЅ Рё отвод РїРѕ существу СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕРіРѕ РѕС‚ твердых частиц продукта, содержащего полимер, РёР· последней РёР· указанного множества Р·РѕРЅ 90, указанное олефиновое сырье, содержащее менее четырех частей -РЅР° миллион связанного азота Рё загружается РІ указанную первую Р·РѕРЅСѓ СЃ такой скоростью, чтобы общая объемная скорость РІ указанных зонах находилась РІ диапазоне РѕС‚ 0,1 РґРѕ 2,5 галлонов сырья РІ час РЅР° фунт 95 катализатора. 65 , . - 70 , , 76 3500 6000 . 450 .... - - 89 , , - 85 , - 90 - 0.1 2.5 95 . Предпочтительный рабочий признак РІ соответствии СЃ изобретением включает впрыск РІРѕРґС‹ 720,406 РІ реакционную Р·РѕРЅСѓ контролируемым образом, чтобы улучшить активность Рё СЃСЂРѕРє службы катализатора, Р° именно Р·Р° счет использования меньшего количества РІРѕРґС‹ РЅР° начальных фазах реакции, чем используется РІ последующие фазы. 720,406 , . Дополнительные предпочтительные рабочие характеристики изобретения включают СЃРїРѕСЃРѕР±С‹ поддержания теплового баланса РІ Р·РѕРЅРµ реакции Рё, РІ частности, РїСЂРё многоступенчатой работе, включают СЃРїРѕСЃРѕР±С‹ поддержания теплового баланса внутри различных Р·РѕРЅ реакции путем использования относительно холодного свежего сырья Рё межстадийного охлаждения стоков. ; это позволяет загрузке реактора поглощать экзотермическое тепло реакции, Р° это, РІ СЃРІРѕСЋ очередь, уменьшает количество необходимого внешнего теплообменного оборудования Рё внутреннего охлаждающего оборудования. , - , ; . Рзобретение будет лучше понято РїСЂРё обращении Рє сопроводительным чертежам, РЅР° которых фиг. 1, частично РІ вертикальном разрезе, представляет СЃРѕР±РѕР№ средство для проведения одностадийной полимеризации олефинов СЃ использованием суспендированного катализатора; Рё РЅР° фигуре 2 показано средство проведения многостадийной операции полимеризации 26 СЃ противоточным потоком сырья Рё катализатора. 1, , ; 2 - 26 - . Р’ последующем описании Рё формуле изобретения РїРѕРґ «галлонами» подразумеваются галлоны РЎРЁРђ, Р° РїРѕРґ «сеткой» подразумевается сетка соответствующего экрана Бюро стандартов РЎРЁРђ. , "" .. , " " .. . РќР° фигуре 1 цифра 11 обозначает питающий резервуар, содержащий обычно газообразные олефины, Р° именно те, которые имеют РѕС‚ 2 РґРѕ 5 атомов углерода. 1, 11 2 5 . Предпочтительно сырье содержит РѕС‚ примерно 30 РґРѕ 90% олефинов, таких как РЎ Рё РЎ, или смеси олефинов РЎ, Рђ5 Рё РЎ. Поток сырья РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ РёР· резервуара 11 через линию 12, содержащую насос 13, вверх через защитную камеру 15. Сырье предпочтительно находится РїРѕРґ давлением, которое будет использоваться РІ Р·РѕРЅРµ реакции РІ насосе 13. 30 90% , , , , a5 , . 11 12 13 15. 13. Защитная камера может содержать силикагель или едкую щелочь, нанесенную РЅР° асбест, Рё может содержать РґРІР° или более последовательно соединенных контактных устройства, содержащих эти материалы. РџСЂРё желании РІ качестве промывающей среды можно использовать концентрированную РІРѕРґРЅСѓСЋ едкую щелочь. Назначение защитной камеры – удаление соединений азота РёР· олефинового сырья СЃ целью предотвращения последующей дезактивации фосфорнокислотного катализатора. Если РІ процессе очистки образуется аммиак, его можно удалить последующей промывкой разбавленной серной или фосфорной кислотой. Поскольку большинство олефинсодержащего сырья, особенно получаемого 66 РІ различных операциях каталитического крекинга, содержат соединения азота, эквивалентные 8 или более частям РЅР° миллион связанного азота, будет необходимо снизить содержание связанного азота РґРѕ СѓСЂРѕРІРЅСЏ ниже примерно 1. ... для проведения стадии суспензионной полимеризации Рё получения удовлетворительного СЃСЂРѕРєР° службы катализатора. , . Concen46 . . , . - , 66 , 8 , 1 ... . Затем олефиновое сырье пропускают через линию 16, содержащую ответвления 17 Рё 18. РџРѕ меньшей мере часть олефинового сырья будет пропущена 66 РїРѕ линии 18 вверх через Р·РѕРЅСѓ контактирования 19, содержащую РІРѕРґСѓ, чтобы насытить сырье достаточным количеством РІРѕРґС‹ для поддержания желаемой каталитической активности РІРѕ время стадии полимеризации. Р’Рѕ время реакции РІ реакционную Р·РѕРЅСѓ следует вводить РѕС‚ примерно 0,1 РґРѕ 0,6 галлона . РЅР° 1000 галлонов сырья. Предпочтительно, чтобы олефин, подаваемый РІ реакционную Р·РѕРЅСѓ, содержал примерно РѕС‚ 0,1 РґРѕ 0,4 галлона РІРѕРґС‹ РЅР° тысячу галлонов сырья РІ течение начальной части цикла, Рё для этой цели обычно желательно поддерживать РІРѕРґСѓ РІ сатураторе 19 РїСЂРё температуре примерно РѕС‚ 50 РґРѕ 110 . 16 17 18. 66 18 19 . 0.1 0.6 . 1000 70 . 0.1 0.4 75 , 19 50 110 . (для эффективности сатуратора 70,..,Рћ). Затем содержание РІРѕРґС‹ следует увеличить СЃ 80 0,45 РґРѕ 0,6 галлона РЅР° 1000 галлонов РєРѕСЂРјР° путем повышения температуры сатуратора РґРѕ 1500 или путем правильной регулировки клапанов Рё 21, что обеспечит желаемое соотношение РєРѕСЂРјР°, проходящего через РІРѕРґС‹ РІ сатураторе Рў, которая проходила непосредственно РІ линию 22, содержащую теплообменник 23. РџСЂРё запуске реакции полимеризации РІ течение первых нескольких часов работы обычно предпочитают полностью обойти водонасыщение 19 Рё загрузить 90 относительно СЃСѓС…РѕРµ сырье РІ Р·РѕРЅСѓ полимеризации. ( 70,.., ). 80 0.45 0.6 1000 1500 . 21 22 23. , , 19 , 90 . Сырье нагревается РІ теплообменнике 23 РґРѕ температуры ниже температуры, которую необходимо поддерживать РІ Р·РѕРЅРµ реакции. Предпочтительно,95 чтобы температура сырья, поступающего РІ Р·РѕРЅСѓ реакции, была такой, чтобы его СЏРІРЅРѕРµ тепло вплоть РґРѕ температуры реакции существенно уравновешивало экзотермическое тепло реакции, выделяющееся РІРѕ время полимеризации олефинов. Таким образом, точный уровень температуры сырьевого потока будет зависеть РѕС‚ содержания РІ нем олефинов, степени превращения олефинов РІ полимер РІ реакционной Р·РѕРЅРµ Рё РґСЂСѓРіРёС… факторов. Реакционная Р·РѕРЅР° 24 РёР· 105 отстойника затрудненного типа включает РІС…РѕРґРЅРѕРµ отверстие, такое как трубчатая крестовина 25 или РґСЂСѓРіРѕРµ распределительное средство, соединенное СЃ линией 22, которая впрыскивает олефиновое сырье вблизи нижней части реактора Рё вверх через него. Сточные РІРѕРґС‹ отводятся 110 РёР· Р·РѕРЅС‹ 24 через линию 26, соединенную СЃ верхней частью Р·РѕРЅС‹, линией 26, включающей клапан 27 Рё теплообменник 28. 23 . 95 . , , . 24 105 25 22 . 110 24 26 , 26 27, 28. Реакционная Р·РѕРЅР° 24 включает мелкодисперсный твердый катализатор РЅР° РѕСЃРЅРѕРІРµ фосфорной кислоты, такой как катализатор 115, имеющий размер РІ диапазоне РѕС‚ 20 РґРѕ 200 меш РЅР° линейный РґСЋР№Рј. Олефиновое сырье непрерывно впрыскивается вверх через Р·РѕРЅСѓ СЃ достаточно высокой скоростью, чтобы катализатор оставался суспендированным РІ углеводородной жидкости СЃ плотной фазой. 120 Приведенная скорость углеводорода через Р·РѕРЅСѓ реакции обычно находится РІ диапазоне РѕС‚ 1 РґРѕ 5 футов РІ минуту, что позволяет поддерживать катализатор РІ форме суспензии. Катализатор сохраняется РІ РІРёРґРµ плотной фазы 34 РІ нижней части 126 Р·РѕРЅС‹, отделенной РѕС‚ дисперсной фазы 35 границей раздела 36. Жидкость РІ фазе 35 РїРѕ существу СЃРІРѕР±РѕРґРЅР° РѕС‚ взвешенного катализатора, причем катализатор СЃРЅРѕРІР° оседает РІ плотную фазу 34 РїРѕРґ действием силы тяжести. 130 720,406 РџРѕ существу РЅРµ содержащий катализатора отходящий поток, отводимый РїРѕ линии 26, затем поступает РІ дистилляционное устройство 36, РіРґРµ полимеры, кипящие РІ диапазоне кипения бензина, отделяются РѕС‚ непрореагировавших, обычно газообразных углеводородов. 24 , 115 20 200 . . 120 1 5 . 34 126 35 36. 35 , 34 . 130 720,406 - - 26 36 , . Если выходящие потоки реакционной Р·РѕРЅС‹ содержат значительные количества взвешенного катализатора, выходящие потоки РјРѕРіСѓС‚ быть пропущены через фильтрующие средства (РЅРµ показаны) перед дистилляцией или РјРѕРіСѓС‚ быть подвергнуты дальнейшему осаждению СЃ целью отделения катализатора перед отправкой выходящих потоков РІ систему регенерации. . , , , . После продолжительных периодов эксплуатации катализатор имеет тенденцию Рє деактивации. Поэтому 16 будет желательно удалять часть плотнофазной суспензии катализатора Рё углеводородов периодически или непрерывно через линию 37, содержащую клапан 38, РёР· нижней части реакционной Р·РѕРЅС‹. Чтобы поддерживать РїРѕ существу постоянную активность катализатора Рё постоянный запас катализатора РІ Р·РѕРЅРµ катализатора, свежий катализатор может быть загружен РІ верхнюю часть плотной фазы через линию 39, содержащую клапан 40. РЈРґРѕР±РЅРѕ, что свежий катализатор может быть суспендирован РІ полимере, ранее полученном РІ Р·РѕРЅРµ полимеризации, или РІ РґСЂСѓРіРѕРј жидком углеводороде перед его введением РІ Р·РѕРЅСѓ реакции. , . , 16 , - 37 38 . , 39 40. , . Температура, поддерживаемая РІ Р·РѕРЅРµ 24, находится РІ диапазоне РѕС‚ 350 РґРѕ 600В°. РџСЂРё желании Р·РѕРЅР° 24 может быть изолирована, причем тепловой баланс внутри Р·РѕРЅС‹ достигается Р·Р° счет того, что относительно прохладное свежее сырье поглощает экзотермическое тепло. Давление РІ Р·РѕРЅРµ 24 поддерживается выше примерно 450 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РёР·Р±. Рё предпочтительно вблизи критического давления содержания углеводородов РІ Р·РѕРЅРµ. Давление РІ любом случае должно быть таким, чтобы сохранялась плотная фаза (как определено выше); такое давление обычно составляет РїРѕСЂСЏРґРєР° 900 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј Рё выше. Поддержание жидкости РІ реакционной Р·РѕРЅРµ РІ состоянии высокой плотности является выгодным, поскольку это позволяет легче суспендировать катализатор Рё позволяет осуществлять непрерывную промывку катализатора для предотвращения его дезактивации. 24 350 600' . , 24 , . 24 450 .... . , , ( ) ; 900 ...., . . Поддержание хорошо перемешанной суспензии катализатора является чрезвычайно важным практическим аспектом процесса. Необходимо, чтобы содержимое реакционной Р·РѕРЅС‹ было тщательно перемешано Рё постоянно перемешивалось, чтобы катализатор оставался РІРѕ суспензии, чтобы обеспечить хорошее перемешивание олефинов внутри реакционной Р·РѕРЅС‹, чтобы обеспечить быстрое достижение теплового баланса Рё улучшить качество катализатора. РјРѕР№РєР°. Предпочтительно РІ реакционной Р·РѕРЅРµ используются перемешивающие устройства, такие как пропеллеры Рё С‚.Рї. . , , , . , . РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 2 три реакционные Р·РѕРЅС‹ , Рё одинакового размера соединены последовательно. 2, , , , . Каждая Р·РѕРЅР° включает РІ себя средства перемешивания, такие как пропеллеры 100, 101 Рё 102, каждое РёР· которых вращается СЃ помощью первичного двигателя, расположенного снаружи Р·РѕРЅС‹ реакции. Каждая Р·РѕРЅР° также включает плотный слой тонкоизмельченного твердого катализатора РЅР° РѕСЃРЅРѕРІРµ фосфорной кислоты, поддерживаемого РІ суспензии РІ жидкой углеводородной среде СЃ плотной фазой посредством мешалок. 100, 101 102, . , . , сырье, содержащее 50% пропилена, которое было обработано для удаления практически всех фиксированных соединений азота, пропускают через линию 70 103, включая теплообменник 104, РІ плотный слой катализатора реактора . Сырье нагревается РґРѕ температуры 2700 . ., РІ подогревателе 104 перед загрузкой РІ Р·РѕРЅСѓ Рђ. , 50% 70 103 104 . 2700 ., 104 . Р’ каждом реакторе поддерживают температуру 75°С Рё давление РІ пределах, указанных ранее, предпочтительно РїСЂРё температуре 4500В° Рё давлении 1000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. Объемная скорость РІ первом реакторе составляет 1,5 галлона сырья РІ час РЅР° фунт катализатора (//). 80 Приблизительно 60% олефинов превращаются РІ полимеры РІ реакторе Рђ. Отходящий поток отводится через выпускную линию 105 Рё перекачивается СЃ помощью насоса 106 РІ охладитель 107, РіРґРµ его температура снижается примерно РґРѕ 85-3400 . Затем отходящий поток вводится. РІ фазу катализатора реактора Р‘. Р’ этой Р·РѕРЅРµ конверсия олефинов увеличивается РґРѕ 84%. 75 4500 ., 1000 .... 1.5 (//). 80 60% . 105 106 107 - 85 3400 . . 84%. Эффлюент отводится РёР· реактора Р’ РїРѕ линии 108, включая насос 109, Рё охлаждается примерно РґРѕ 3000В° РІ холодильнике 110 перед подачей РІ плотную фазу катализатора РІ реакторе РЎ. Конверсия олефинов увеличивается РґРѕ 94% РІ час. РІ этой Р·РѕРЅРµ, Рё сточные РІРѕРґС‹ непрерывно отводятся РёР· Р·РѕРЅС‹ 95 РїРѕ линии 111 Рё направляются РІ систему рекуперации, РЅРµ показанную. , 108, 109, 00 3000 ., 110 . 94%, , 95 111 , . Плотность углеводородных флюидов РІ зонах Рђ, Р’ Рё РЎ составляет соответственно около 7,0; 8,3 Рё 9,5 фунтов РЅР° кубический фут. Плотность катализатора РІ каждой реакционной Р·РѕРЅРµ поддерживают РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ около 30 фунтов РЅР° кубический фут. РџСЂРё использовании объемной скорости 1,5 // РІ первой Р·РѕРЅРµ общая объемная скорость эквивалентна 0,5 //. 105 Поскольку желательно поддерживать общую конверсию олефинов РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ выше примерно 85%, необходимо будет добавлять свежий катализатор непрерывно или периодически. Для достижения наиболее эффективного использования катализатора будет предпочтительно, чтобы поток катализатора был противотоком потока свежего сырья. Это можно сделать путем загрузки суспензии свежего катализатора РІ полимере или РґСЂСѓРіРѕРј жидком углеводороде через линию 112, содержащую клапан 113 Рё насос 114, 115, РІ верхнюю часть плотной фазы катализатора РІ реакторе . Суспендированный катализатор может быть извлечен РёР· нижней части реактора. реактора РїРѕ линии 115 Рё перекачивается через насос 116 РІ верхнюю часть фазы плотного катализатора 120 РІ реакторе . Аналогичным образом суспендированный катализатор может быть отведен РёР· реактора РїРѕ линии 117 Рё перекачен через насос 118 РІ верхнюю часть плотного катализатора. слой РІ реакторе Рђ. Отработанный катализатор 125 выводится РёР· реактора Рђ через линию 119, содержащую клапан 120. , , , 7.0; 8.3, 9.5 . 100 30 . 1.5 // , 0.5 //. 105 85%, , . , . 112 113 114 115 . 115, 116 120 . 117 118 . 125 119 120. РџСЂРё желании, РєРѕРіРґР° конверсия олефинов РІ зонах Рђ, Р’ Рё РЎ достигает примерно 40%, 68% Рё 86% соответственно, может быть инициирован противоток катализатора СЃ сырьем, РїСЂРё этом РІ реактор РЎ впрыскивается достаточное количество свежего катализатора для поддержания общая конверсия РЅР° желаемом СѓСЂРѕРІРЅРµ. , , , 40%, 68% 86% , 130 , . Другим удобным методом достижения противотока катализатора Рё сырья является использование трех последовательных реакционных Р·РѕРЅ, как показано РЅР° фиг.2, РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° общая конверсия олефинов РЅРµ достигнет примерно 85%. Р’ этот момент первый реактор может быть выведен РёР· системы, что сделает реактор Р’ Р·РѕРЅРѕР№ реакции номер РѕРґРёРЅ. Затем реакционную Р·РѕРЅСѓ, содержащую свежий катализатор, соединяют СЃ реактором РЎ. Полимеризацию продолжают РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° конверсия СЃРЅРѕРІР° РЅРµ достигнет РЅРёР·РєРѕРіРѕ СѓСЂРѕРІРЅСЏ. Опять же, первый реактор может быть удален РёР· системы, Р° реактор, содержащий свежий катализатор, добавлен РІ последнюю позицию. , 2, 85%-. . . . , . Хотя было показано, что РІ системе многостадийной полимеризации используются три реактора, будет очевидно, что 2, 3, 4 или даже более реакторов последовательно РјРѕРіСѓС‚ использоваться эффективно для получения высоких конверсий олефинов Рё длительного СЃСЂРѕРєР° службы катализатора. - "0 , 2, 3, 4 . Катализатор, используемый РїСЂРё осуществлении настоящего изобретения 2.5, предпочтительно представляет СЃРѕР±РѕР№ катализатор, включающий фосфорную кислоту, нанесенную РЅР° кремнийсодержащий носитель, такой как силикагель, кизельгур Рё С‚.Рї. Катализатор должен содержать примерно РѕС‚ 90% РїРѕ массе фосфорной кислоты Рё предпочтительно РѕС‚ 75 РґРѕ 85% РїРѕ массе фосфорной кислоты, чтобы обеспечить эффективную конверсию олефинов. Свежий катализатор может иметь размер РІ диапазоне РѕС‚ 20 РґРѕ 200 меш, предпочтительно больше 100 меш; однако РІРѕ время реакции будет происходить некоторое истирание катализатора, Рё Р±СѓРґСѓС‚ образовываться частицы размером РґРѕ 300 меш или меньше. Термин «мелкодисперсный твердый катализатор РЅР° РѕСЃРЅРѕРІРµ фосфорной кислоты» относится здесь Рє катализаторам таких размеров. 2.5 , , . 90%,5 75% 85 . 20 200 , 100 ; , 300 , , . " , " . Олефиновое сырье предпочтительно должно содержать относительно небольшие концентрации этилена РёР·-Р·Р° сложности полимеризации этого олефина РІ условиях, используемых РІ процессе суспензионной полимеризации. Термин «обычно газообразные олефины» относится Рє РёСЃС…РѕРґРЅРѕРјСѓ сырью, включающему олефины, имеющие 2,3,4 Рё 5 атомов углерода. . " " 2,3,4 5 . Температура полимеризации будет находиться РІ диапазоне РѕС‚ 3505 РґРѕ 6000В°, однако температура РѕС‚ 400 РґРѕ 500В° будет предпочтительной для достижения высоких конверсий олефинов Рё минимизации образования углеродсодержащего материала РЅР° катализаторе. Давление РІ диапазоне примерно РѕС‚ 450 РґРѕ 1500 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РёР·Р±. 3505 6000 ., , 400 500' . . 450 1500 .... или выше. Давление предпочтительно поддерживают РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ выше 900 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РёР·Р±. РїРѕ причинам, ранее объясненным. Р’ этих условиях существует единственная углеводородная жидкая фаза СЃ высокой плотностью, которая способствует высокой конверсии олефинов РёР·-Р·Р° увеличенного времени контакта, облегчению содержания катализатора РІ суспензии Рё непрерывному промывочному воздействию РЅР° катализатор, что полезно для продления активного действия. РЎСЂРѕРє службы катализатора. . 900 .... . , , , . Обычно желательно, чтобы РІ Р·РѕРЅРµ реакции достигалась конверсия олефинов РїРѕ меньшей мере 75% СЃ предпочтительными СѓСЂРѕРІРЅСЏРјРё конверсии РѕС‚ РґРѕ 95%, особенно РІ многостадийных операциях. Обычно РїСЂРё преобладающих условиях температуры Рё давления необходимо использовать объемные скорости РІ диапазоне РѕС‚ 70 0,1 РґРѕ 2,5 Рі/С‡/СЃ. Поскольку пропилен Рё этилен относительно трудно полимеризовать, обычно необходимо использовать объемные скорости ниже примерно 1,5 Рі/С‡/Рї, чтобы поддерживать концентрацию выше 75%. конверсия СЃ использованием сырья, содержащего значительные количества этих олефинов. РЎ РґСЂСѓРіРѕР№ стороны, РїСЂРё использовании Рё смешанного сырья ,- можно использовать объемные скорости примерно РґРѕ 2,5 //. Предпочтительная скорость подачи обычно газообразных олефинов находится РІ диапазоне РѕС‚ 0,25 РґРѕ 0,75 Рі/С‡/Рї. convert5 75 % , 95., . , , 70 0.1 2.5 //. , 1.5 // 75%.' . , , ,-, , 2.5 // . 0.25 80 0.75 //. Чтобы обеспечить коммерчески осуществимые операции, необходимо поддерживать фиксированное содержание азота (вероятно, РІ РІРёРґРµ , , Рё С‚.Рї.) РІ олефиновом сырье ниже 1 . Однако РїСЂРё многоступенчатой работе необходимо снизить концентрацию связанного азота только РґРѕ СѓСЂРѕРІРЅСЏ ниже 4 частей РЅР° миллион. Рё позволить относительно отработанному катализатору РІ первой реакционной Р·РѕРЅРµ снизить содержание азота РґРѕ СѓСЂРѕРІРЅСЏ ниже 90 1 ... Таким образом, сточные РІРѕРґС‹, проходящие РІ последующие Р·РѕРЅС‹, относительно РЅРµ содержат вредных соединений азота, Рё СЃСЂРѕРє службы катализатора РЅРµ ухудшается РІ сколько-РЅРёР±СѓРґСЊ заметной степени. Промывка сырья водным раствором едкой щелочи (10% Рё -; более высокая концентрация), горячей РІРѕРґРЅРѕР№ едкой щелочью (РґРѕ 200 или выше), раствором трикалийфосфата Рё С‚.Рї., Р° также контактирование сырья СЃ различными адсорбирующими средами, такими как РІ качестве силикагеля. Для удаления образовавшегося аммиака можно использовать последующую промывку 100 разбавленной кислотой. ( , , ) 1 ..., . - , , 4 ... 90 1 ... , . (10% -; ), ( 200 . ), , , . - 100 . Следующие экспериментальные данные, некоторые РёР· которых РЅРѕСЃСЏС‚ сравнительный характер, представлены для лучшего понимания изобретения. 105 ЭКСПЕРРМЕНТ Р. , , . 105 . Была проведена серия опытов, РІ которых РЎ, сырье, содержащее РѕС‚ 43 РґРѕ 47% бутиленов Рё различные количества соединений азота, загружали РІ одноступенчатые реакторы СЃ перемешиванием, содержащие тонкоизмельченный фосфорно-кизельгуровый катализатор различного возраста. Реактор поддерживали РїСЂРё температуре 400-450В°, 1000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РёР·Р±. давление, Р° скорости подачи находились РІ диапазоне 0,5-0,9 11Р» Рі/С‡/Рї. Р’ некоторых прогонах РєРѕСЂРј, содержащий РѕС‚ примерно 3 РґРѕ 9 ... фиксированный азот (РІ РІРёРґРµ цианидов Рё РґСЂСѓРіРёС… соединений азота) загружали РІ суспендированный катализатор. Р’ РґСЂСѓРіРёС… опытах сырье пропускали через слои силикагеля. кремнезем 120 гель Рё аскарит или протирают концентрированной едкой щелочью СЃ последующей промывкой фосфорной или серной кислотой для снижения содержания фиксированного азота РґРѕ различных уровней. Также был проведен опыт, РІ котором подача, содержащая около 125 3 Рј.Рґ. Фиксированный азот загружали РІ реактор, содержащий неподвижный слой катализатора РёР· гранулированной фосфорной кислоты. Результаты опытов показаны ниже:72-),4036 720,406 5 РўРёРї операции Шлам СЃ неподвижным слоем Фиксированный азот РІ сырье, ... - - - 3 8 6 3 <1 <1 Возраст катализатора, выраженный РІ галлонах конверсии олефинов, % произведенного полимера/фунт. Катализатор: 82 40 75 85 90 85 85 10' 45 73 86 86 86 - - 65 89 84 82 - - 60 89 86 83 - - 53 - 81 - 10% конверсия РїСЂРё 14 галлонах полимера/фунт. катализатора. , 43 47,- . 400'-450' ., 1000 .... , 0.5-0.9 11l //. , 3 9 ... ( ) . . 120 , . 125 3 ... . :72-),4036 720,406 5 , ... - - - 3 8 6 3 <1 <1 , , % /. : 82 40 75 85 90 85 85 10' 45 73 86 86 86 - - 65 89 84 82 - - 60 89 86 83 - - 53 - 81 - 10% 14 /. . РџСЂРё работе СЃ неподвижным слоем верхняя часть слоя катализатора удаляет большую часть азотных СЏРґРѕРІ, позволяя остальной части катализатора сохранять высокую активность РІ течение длительного периода времени. Однако РІ операциях СЃ хорошо перемешанным шламом РІСЃСЏ масса катализатора подвергалась дезактивирующему действию соединений азота, Рё, следовательно, СЃСЂРѕРє службы катализатора был относительно коротким, если сырье содержало более 1 ... Высокие конверсии поддерживались РІ течение длительных периодов эксплуатации Р·Р° счет снижения связанного азота РґРѕ СѓСЂРѕРІРЅСЏ ниже 1 час./РјРёРЅ. РІ шламовых операциях. , . , , , .. 1 ... . ЭКСПЕРРМЕНТ . . , сырье, содержащее 43% олефинов Рё менее 1 . фиксированного азота пропускали РІ реакционную Р·РѕРЅСѓ, содержащую катализатор размером 40-60 меш, содержащий 80% фосфорной кислоты РЅР° кизельгуре. Реакционную Р·РѕРЅСѓ поддерживали РїСЂРё 30°С Рё температуре 450В°, Р° углеводород Рё катализатор энергично перемешивали мешалкой, работающей СЃРѕ скоростью 240 РѕР±/РјРёРЅ. РџСЂРё работе РїСЂРё давлении 1000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РёР·Р±. давлении Рё скорости подачи 0,5 //, была получена конверсия олефинов 93%. РџСЂРё работе СЃ той же скоростью подачи Рё давлением 500 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј конверсия олефина составила 85 %Рѕ. РџСЂРё работе СЃРѕ скоростью подачи 1,0 Рі/С‡/Рї Рё давлением 500 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј конверсия олефинов падала РґРѕ 69%. Напротив, удвоение скорости подачи РїСЂРё давлении 1000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РёР·Р±. , 43% 1 ... 40-60 80% . 3O 450 . 240 ... 1000 .... 0.5 //, 93% . 500 ...., 85 %. 1.0 // 500 ...., 69%. , 1000 .... приведет Рє падению конверсии РЅРµ более чем РЅР° 5%, причем конверсия относительно нечувствительна Рє скорости подачи РїСЂРё высоких давлениях РїСЂРё использовании РєРѕСЂРјРѕРІ .,. Плотность углеводорода РІ реакторе РїСЂРё давлении 500 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РёР·Р±. составляет всего около 1/3 плотности РїСЂРё давлении 1000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. Гораздо труднее перемешивать жидкость СЃ РЅРёР·РєРѕР№ плотностью, чем жидкость СЃ высокой плотностью, чтобы удерживать катализатор РІРѕ взвешенном состоянии. 5%, ., . 500 .... 1/3 1000 .... . Более того, время пребывания сырья РІ реакторе пропорционально плотности; следовательно, данный объем реактора более эффективно используется РїСЂРё высоких давлениях. Р’РёРґРЅРѕ, что давление намного ниже 450–500 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РёР·Р±. нежелательны. , ; , . 450 500 .... . Давления, близкие Рє критическому, следует использовать для высоких конверсий РїСЂРё высоких скоростях подачи. . ЭКСПЕРРМЕНТ . . Серию экспериментов проводили РІ реакционных зонах, содержащих механическую мешалку, работающую СЃРѕ скоростью 300 РѕР±/РјРёРЅ. , сырье, содержащее 55% пропилена Рё менее 1 . фиксированный азот пропускали через водонасыщатель РїСЂРё температуре 1100 перед загрузкой РІ реактор. Катализатор включал 80% 40-60 меш фосфорной кислоты-кизельгура (80%/H3PO) Рё 20% 65 20-50 меш активированного угля фосфорной кислоты (29% HPO4). Давление Рё температура РІРѕ всех экспериментах составляли 1000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј Рё 4500 градусов РїРѕ Фаренгейту. Одностадийную операцию Рё трехступенчатую последовательную операцию проводили СЃРѕ свежим катализатором 70 Рё идентичными условиями работы РІРѕ всех зонах. 300 ... , 55% 1 ... 1100 . . 80% 40-60 - (80%/ H3PO,) 20% 65 20-50 - (29% HPO4). 1000 ...., 4500 ., . - 70 . РџСЂРё многоступенчатой операции РЅРµ содержащий катализатора сходящий поток загружался РёР· первой РІРѕ вторую РёР· любых РґРІСѓС… соседних Р·РѕРЅ. Результаты РїСЂРѕРіРѕРЅРѕРІ следующие: - 75 РўРёРї объемной скорости Операция олефина Конверсия //, % Одноступенчатая - 0,63 - 72 РўСЂРё стадии: - , - . :- 75 // , % - 0.63 - 72 : 1
-СЏ ступень - - 1,88 47 1-СЏ Рё 2-СЏ ступени - - 0,94 71 Р’ целом - - 0,63 85 Эти данные показывают удивительное преимущество, которое можно получить РїСЂРё многоступенчатой работе, 85 сточные РІРѕРґС‹ РёР· первого РёР· РґРІСѓС… соседних реакторов направляются РІРѕ второй соседний реактор Рё обратное перемешивание между ступенями отсутствует. - - 1.88 47 1st 2nd - - 0.94 71 - - 0.63 85 - 85 . Р’РёРґРЅРѕ, что РїСЂРё той же общей скорости подачи 0,63 // трехстадийная операция дала конверсию олефинов g90 РЅР° 13% выше, чем одностадийная операция. 0.63 //, - g90 13% . Такие преобразования весьма хороши для пропиленового сырья, поскольку этот олефин гораздо труднее полимеризовать, чем большинство бутиленов. 95 ЭКСПЕРРМЕНТ . , . 95 . РџСЂРѕРіРѕРЅ проводили РїСЂРё тех же условиях подачи Рё эксплуатации, что Рё РІ эксперименте . Катализатор, однако, включал катализатор РЅР° РѕСЃРЅРѕРІРµ силикагеля размером 20-100 меш, содержащий 78% 100 H3PO Рё 2% фосфата никеля, полученный термической обработкой смеси силикагеля, Рё соли никеля. РўСЂРё реактора СЃ перемешиванием работали последовательно, как Рё РІ Эксперименте , РїСЂРё этом стоки РёР· первого РёР· РґРІСѓС… соседних реакторов 105 загружались РІРѕ второй соседний реактор. Однако противоточный поток катализатора Рё сырья был получен путем вывода первого реактора РёР· эксплуатации, как только общая конверсия олефинов 720,406 упала ниже 85°С, Рё добавления реактора, содержащего свежий катализатор, РІ последнюю позицию. Эта операция поддерживала постоянный запас катализатора Рё позволяла продукту вступать РІ контакт СЃРѕ свежим катализатором последним, что позволяло добиться хорошей очистки олефинов. РџСЂРѕРіРѕРЅ осуществлялся РїСЂРё общей объемной скорости 0,5 //. Было использовано три цикла; то есть после каждого цикла реактор в„–1 удаляли, реактор в„–2 делал в„–1, в„–3 становился в„–2 Рё реактор СЃРѕ свежим катализатором становился в„–3. . , , 20-100 - 78% 100 H3PO, 2% , ., . , , 105 . , - 720,406 85-' . . 0.5 //. ; , , . 1 , . 2 . 1, . 3 . 2 . 3. Оригинальный РќРўРћ. Таким образом, реактор в„–3 РІРѕ время работы находился РІ положениях в„–2 Рё в„–1. Весь пробег длился около 250 часов. Данные РїСЂРѕРіРѕРЅРѕРІ показаны ниже: Цикл 1 Продолжительность цикла, часы - - 1-Р№ этап, начальная конверсия, 1-Р№ этап, окончательная конверсия, 72 61 Цикл 2 68 42 Цикл 3 111 47 2-Р№ этап, начальная конверсия, % - - - 89 2-СЏ стадия, окончательная конверсия, % - - - 69 Общая конверсия, %: Начальная - - - - - - - 96 Конечная - - - - - - - 86 Галлонов произведенного полимера РЅР° фунт катализатора - - - - - - 37.3 РЎСЂРѕРє службы катализатора РІ РёСЃС…РѕРґРЅРѕРј реакторе в„– 3 показан ниже: Положение СЃСЂРѕРєР° службы катализатора, галлоны цикла исходных полимеров/фунты. . 3 . 2 . 1 . 250 . : 1 - - - 1st , , 1st , , 72 61 2 68 42 3 111 47 2nd , , % - - - 89 2nd , , % - - - 69 , %: - - - - - - - 96 - - - - - - - 86 - - - - - - 37.3 . 3 : , /. в„– в„– 3 Реактор Катализатор 1 3 4,4 2 2 14,8 3 1 42,2 ЭКСПЕРРМЕНТ . . . 3 1 3 4.4 2 2 14.8 3 1 42.2 . РџСЂРѕРіРѕРЅ проводили СЃ использованием того же катализатора Рё условий реакции, которые использовались РІ эксперименте , Р·Р° исключением того, что РІРѕРґР° РІ сатураторе для сырья поддерживалась РїСЂРё температуре 120 (что соответствует 0,5 галлона . РЅР° 1000 галлонов сырья) вместо 110 . (что соответствует 0,4 галлона H2O РЅР° 1000 галлонов подачи). Конверсия олефинов падала довольно быстро РїРѕ сравнению СЃ операцией СЃ использованием сырья, насыщенного РїСЂРё 110 4; ., Рё пробежка была прекращена всего через 48 часов. 120- . ( 0.5 . 1000 ) 110- . ( 0.4 H2O 1000 ). 110 4; ., 48 . Затем эксперимент проводился таким же образом, как Рё РІ эксперименте , Р·Р° исключением того, что температура сатуратора РІРѕРґС‹ поддерживалась РїСЂРё температуре 110 РІ течение 51 первых тринадцати часов опыта, Р° затем температура сатуратора постепенно увеличивалась РґРѕ 120 РІ течение следующих часов. шесть часов Рё продержался РІ Р¤. РґРѕ конца пробега. Пробег продолжался около 500 часов. Результаты 5r РїСЂРѕРіРѕРЅР° следующие: Цикл 1 Цикл 2 Цикл 3 Цикл 4 Продолжительность цикла, часы - - - - - 62 170 91 151 Общая конверсия, % начальная - - - 93 93 94 92 Конечная - - - - - - - - - 84 85 87 84 Галлонов полимера, произведенного РЅР° фунт катализатора - - - - - - 31,4 87 45,2 78 Р’РёРґРЅРѕ, что существенные улучшения достигаются РїСЂРё инициировании полимеризации СЃ относительно РЅРёР·РєРѕР№ скоростью добавления РІРѕРґС‹ Рё последующем увеличении скорости после завершения реакции. продолжалось РІ течение определенного периода времени. Обычно работу следует начинР