патенты / 16592

719001-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB719001A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 719,001 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: август. 6, 1952. 719,001 : . 6, 1952. Полная спецификация опубликована: ноябрь. 24, 1954. : . 24, 1954. Индекс при приемке: -Циассы 12(3), ('51B3A; и 135, D20B. E1P, AM1iP. :- 12(3), ('51B3A; 135, D20B. E1P, AM1iP. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Плавно открывающаяся задвижка со смазкой , АЛЕКСАНДР СЭМЮЭЛ ВОЛЬПИН, 116597th , Майами-Бич, штат Флорида, Соединенные Штаты Америки, гражданин Соединенных Штатов Америки, настоящим заявляю об изобретении, в отношении которого я молюсь о выдаче патента. может быть предоставлено мне, и способ, с помощью которого оно должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к автоматическим смазываемым задвижкам типа, имеющим смазочную и уплотнительную систему, включающую кольцевую канавку, окружающую выходной канал потока для приема уплотнительного материала, когда затвор закрыт, и приема уплотнительного материала, когда затвор закрыт, из резервуара с уплотнительным материалом или смазкой, который подвергается давлению перед ним. Изобретение особенно применимо к задвижкам с невыдвижным штоком и будет описано со ссылкой на них, но оно также имеет значительную полезность в связи с задвижками с выдвижным штоком. , , 116597th , , , , , , , , : . - . Чтобы обеспечить идеальную герметизацию, желательно, чтобы уплотняющая канавка была непрерывной вокруг канала потока, и с этой целью я до сих пор размещал уплотнительную канавку полностью на лицевой стороне шибера, как показано в моем патенте США № 2570413, озаглавленном «Автоматическое уплотнение». Задвижка» от 9 октября 1951 года, причем указанный клапан имеет конструкцию, очень похожую на конструкцию настоящего клапана, за исключением положения вышеупомянутой уплотнительной канавки, причем настоящее устройство также имеет отдельные резервуары для смазки. , .. . 2,570,413, " ," 9, 1951, , . Однако было обнаружено, что при определенных рабочих давлениях клапаны, имеющие уплотняющую канавку на торце затвора, при открытии ведут себя хаотично, шток клапана внезапно перемещается в осевом направлении до степени, допускаемой зазором в его подшипниках, создавая один или несколько резких движений. удары, вызывающие нежелательный износ деталей клапана и нервов пользователя. Целью изобретения является устранение этого неустойчивого поведения и создание клапана, который открывается плавно при любых обстоятельствах. , , , , . . [Цена & . Считается, что вышеупомянутая неустойчивая работа обусловлена изменением трения между клапаном и седлом, при этом сила трения 50 сначала превышает, а затем меньше, чем сила давления в линии, действующая вверх на шток клапана. Рассмотрим клапан с невыдвижным штоком в закрытом положении. Если сдерживающая сила трения на седле на 55 раз превышает силу, направленную вверх на конце штока из-за давления в трубопроводе, шток клапана будет смещен в осевом направлении от шибера до предела, допускаемого зазором между штоком и шибером, и между штоком и подшипником. Чтобы открыть клапан, преодолевая трение между шибером и его седлом, шток клапана необходимо привинчивать к шиберу до тех пор, пока весь зазор в подшипнике между штоком и шибером не будет устранен, прежде чем шибер начнет двигаться. 65 Если после начала движения шибера сила трения седла падает ниже силы линейного давления, действующего вверх на шток, шток перемещается вверх по направлению от шибера, ударяющего по крышке клапана. [ & , 50 . - . 55 , . 60 , . 65 , . 70 Следовательно, если сила трения на седле близка по величине к силе, действующей на шток клапана из-за давления в трубопроводе, сила статического трения между штоком и подшипником может быть выше силы, вызванной давлением в линии, и 75 динамическое трение сила между указанными частями может быть меньше силы давления в магистрали. В таком случае оператор будет прилагать усилие, чтобы повернуть шток до тех пор, пока статическое трение на затворе не превысит, после чего давление в линии 80 ударит шток вверх. Между движениями молотка вверх шток на мгновение останавливается на время, достаточное для того, чтобы снова появилось статическое трение, так что дальнейшее вращение штока снова заставит его опуститься 85, после чего следует дальнейшее движение штока вверх и еще один удар молотка. Таким образом, клапан будет стучать и дребезжать при открытии. Таким образом, представляется, что во избежание ударов клапана при открытии силу трения 90°, как статическую, так и динамическую, следует поддерживать ниже силы давления в магистрали. Кроме того, снижение силы трения облегчает открытие клапана. 70 , , , 75 . 80 . , 85 . . , , , 90 , , . , . С2 г</№19825:52. C2 < / . 19825:52. 719,001 Поэтому целью изобретения является снижение силы трения на затворе клапана. 719,001 . Сила трения на затворе клапана для любого заданного коэффициента трения пропорциональна силе между затвором и его седлами выше и ниже по потоку. Большая часть затвора, включая внешние поверхности двух его секций, подвергается воздействию давления на входе, когда жидкость в трубопроводе просачивается через входной порт в камеру затвора. Однако, по крайней мере, та часть шибера, которая находится непосредственно над отверстием в заднем седле, подвергается воздействию только давления на выходе, так что на шибер действует сила, прижимающая его к выходному седлу, которая, по меньшей мере, равна площади отверстия, умноженной на разница давлений между входной и выходной сторонами клапана. При вышеупомянутой конструкции клапана с канавкой для уплотнения, полностью расположенной в затворе, как только задвижка открывается достаточно, чтобы подвергнуть канавку уплотнения воздействию давления ниже по потоку, вся площадь затвора внутри внешней периферии канавки уплотнения оказывается на уровне давление ниже по потоку, тем самым увеличивая площадь, подверженную перепаду давления, на целых 100 процентов. , , . , , . , . , , 100 . Это значительно увеличивает силу трения, что затрудняет открытие клапана. Кроме того, это может привести к тому, что сила трения превысит силу давления в магистрали на шток, вызывая удары, как описано выше. . , . Я обнаружил, что, помещая канавку уплотнения полностью в седло клапана, а не в затвор, он никогда не подвергается воздействию давления на выходе до тех пор, пока клапан не раскроется, тем самым устраняя увеличение силы трения и сопутствующие трудности, упомянутые выше. Однако сама по себе такая конструкция была бы неудовлетворительной, поскольку в момент открытия клапана все еще будет существовать перепад давления между входной и выходной сторонами клапана, а резервуар с уплотнительной жидкостью будет подключен к давлению на входе, а канавка уплотнения будет открыта для давление ниже по потоку, вся уплотняющая жидкость будет вытеснена в поток и потеряна. Чтобы избежать этой последней трудности, на линии между резервуаром с уплотнительной жидкостью и канавкой уплотнения в седле клапана устанавливается отсекатель, при этом отсекатель приводится в действие движением клапана так, что открывающее движение клапана одновременно открывает затвор. и отсоединяет канавку от резервуара, тем самым предотвращая потерю смазки, т.е. уплотняющей жидкости или смазки, в выходной порт. , , . , , , . - , - , , ... , . Другими словами, ворота и отсекатель взаимосвязаны, так что, когда один открыт, другой закрывается. , - . Для получения дополнительных подробностей предпочтительного варианта осуществления изобретения теперь будут даны ссылки на прилагаемые чертежи, на которых: , : Фиг. 1 представляет собой сечение оси потока и штока клапана согласно изобретению: . 1 : фиг. 2 представляет собой разрез, в общем, через ось потока клапана, взятый перпендикулярно штоку клапана по линии 2-2 на фиг. 1; 70 На рис. 3 показан вид по линии 3-3 на рис. 1 одного из седел клапана: . 2 2-2 . 1; 70 . 3 3-3 . 1 : Фиг.4 представляет собой вид сбоку по линии 4-4 на фиг.1, частично в разрезе, одной из секций затвора клапана: 75 Фиг.5 представляет собой вид сбоку затвора клапана, частично в разрезе: и фиг. 6 и 7 представляют собой виды приводной гайки спереди и сбоку. . 4 4-4 . 1, , : 75 . 5 , : . 6 7 . Обращаясь к рисункам. клапан содержит полый корпус 10, образующий затворную камеру, причем указанный корпус имеет впускное и выпускное отверстия 11 и 12 изнутри наружу для потока жидкости через него, а также верхнее отверстие 13-85, в которое могут быть вставлены части клапана. . . 10 , 11 12 13 85 . Соединительные соединения 14 и 15 закреплены на входном и выходном отверстиях. Следует понимать, что клапан является симметричным и в качестве впускного отверстия 90 можно использовать либо отверстие 11, либо 12. Верхнее отверстие закрыто крышкой 16, прикрепленной к нему болтами. В крышке имеется проход 17, внутри которого расположен стержень клапана 18. Обращенный внутрь буртик 19 на крышке и буртик 20 95 с резьбой на крышке образуют упорный подшипник вокруг кольцевого фланца 21 на стержне клапана. Подходящее уплотнение между штоком и крышкой предусмотрено, как указано в позиции 22. 14 15 . 11 12 90 . 16 . 17 18. 19 20 95 21 . 22. Внутри корпуса или корпуса клапана 100, прикрепленных к впускному и выпускному отверстиям, расположены два седла 30, 31 клапана, разнесенные в противоположных плоскостях. Между седлами клапанов расположена заслонка клапана, имеющая две секции 32, 33, раздвинутые к соседним седлам пружинами 35. На резьбовой стержень клапана 18 навинчивается гайка 36 на 105. Нижний конец гайки имеет тройниковую головку 34, которая входит в пазы 37, 38 шибера, образуя соединение для его подъема и опускания, когда шток вращается на 110 с помощью маховика 39. Дальнейшее описание клапана будет ограничено одной его половиной, поскольку другая половина идентична ему. 100 30, 31. 32, 33 35. 105 36 18. 34 37, 38 110 39. , . Седло 30 имеет цилиндрическую горловину 40, 115, расположенную в проточном канале 11 и закрепленную в нем посредством плотной посадки. Имеется отверстие 41 через седло, соединяющееся с проходом 42 через муфту 14. Внутренний конец муфты упирается в внешний конец 120 горловины. Уплотняющая канавка 43 окружает горловину рядом с корпусом клапана. Седло 30 клапана также снабжено круглой канавкой 44 для распределения смазочного и уплотнительного материала, расположенной концентрично 125 относительно упомянутого канала потока и рядом с затвором клапана. Резервуар 46, расположенный ниже по потоку, имеет поршень 47, который отделяет смазочный и уплотнительный материал в резервуаре от жидкости в трубопроводе. Канал 48 ведет 130 719 001 от резервуара к лицевой стороне седла, и когда затвор закрыт, выемка 49 на его участке 32 обеспечивает сообщение между каналом 48 и канавкой 44. Канавка 43 сообщается с каналом 48 через канал 45 в горловинной части 40. Дополнительный смазочный и герметизирующий материал может быть введен в резервуар 46 через штуцер 50 шприца для смазки. 30 40 115 11 . 41 42 14. 120 . 43 . 30 44 125 . 46 47 . 48 130 719,001 49 32 48 44. 43 48 45 40. 46 50. Также предусмотрен резервуар выше по потоку, который может быть аналогичным образом заполнен смазкой и уплотнительным материалом, когда поток жидкости через канал 42 должен быть обращен вспять. 42 . В процессе работы, когда клапан закрыт, часть жидкости в линии просачивается через входное отверстие в камеру затвора, где давление в линии действует на поршень в резервуаре для смазки выходного седла и выталкивает смазку в уплотнительные канавки между седлом и корпусом и между сиденьем и воротами. Когда клапан открыт, выемка 49 отходит от канала 48 и отсекает резервуар со смазкой от канавки уплотнения между седлом и затвором до того, как канавка уплотнения подвергается воздействию давления на выходе из-за дальнейшего открытия клапана, т.е. затвора. блокирует проход уплотнительного материала из резервуара в указанную канавку, когда указанный затвор перемещается в открытое положение на расстояние меньшее, чем требуется для открытия клапана. , , . , 49 48 , .., . В широком смысле взаимодействующая выемка 49, канал 48 и канавка 44 представляют собой вспомогательное клапанное средство для управления потоком уплотнительного материала из резервуара в канавку уплотнения. , - 49, 48, 44 . В британском патенте № 651,474 также описан и заявлен клапан регулирования потока текучей среды, в котором подвижный запорный элемент клапана приспособлен для взаимодействия с конструкцией седла, ограничивающей отверстие для потока текучей среды в корпусе клапана, который седлает Конструкция включает в себя средства распределительного канала для уплотняющей и смазочной среды, способные взаимодействовать с запорным элементом для герметизации последнего от утечки трубопроводной жидкости с входной (или входной) стороны жидкостной линии на выходную (или выпускную) сторону. линии, когда запорный элемент находится в закрытом положении, и с использованием подвижного запорного элемента клапана, конструкция которого такова, что его сторона, подвергающаяся воздействию давления в линии выше по потоку, способна в некоторой степени поддаваться этому давлению в линии с сопутствующая утечка жидкости под давлением в камеру, образованную в корпусе клапана между входной и выходной сторонами запорного элемента клапана, причем резервуар приспособлен для хранения запаса уплотняющей и смазывающей среды для заполнения непрерывного распределительного канала вокруг жидкости проточное отверстие клапана с уплотнительной средой включает в себя подвижный барьер, приспособленный и выполненный с возможностью реагирования на давление линейной жидкости 65, которая просачивается в указанную камеру, посредством чего поддерживается давление уплотнения в указанном непрерывном распределительном канале, когда запорный элемент клапана находится в закрытое положение. . 651,474, - , - ( ) ( ) , , , 65 , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 02:26:24
: GB719001A-">
: :

719002-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB719002A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 719,002 Дата подачи Полной спецификации: 22 июля 1953 г. 719,002 : 22, 1953. Дата подачи заявления: август. 9, 1952. : . 9, 1952. № 20083/52. . 20083/52. Полная спецификация опубликована: ноябрь. 24, 1954. : . 24, 1954. Индекс при приемке: -Класс 103(2), C8(:). :- 103(2), C8(: ). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Улучшения в системе защиты от столкновений для транспортных средств. Я, ГЕНРИ ДЖОРДЖ ПАТРИК ОКЕЛЛ, дом 54, Крэнфорд-роуд, Уилмслоу, номер 54. Манчестер, гражданство Великобритании, настоящим заявляю, что изобретение, на которое я молюсь, чтобы мне был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , 54, , , . , , , , , : - Крыло (аа) полностью окружает шасси всех дорожных транспортных средств. Широкое крыло (,) должно быть изготовлено из полированной стали с толстым покрытием для обеспечения максимального отклонения. () . (,) . Сопротивление отдачи крыла должно зависеть от тоннажа транспортного средства. Высокая грибовидная головка (а) передней и задней частей обеспечивает немедленное снижение силы удара при столкновении при повороте транспортных средств влево или вправо в зависимости от возникшего угла наклона. . () . Часть бокового крыла, на которой крепятся защитные колеса, позволяет быстро снять колеса. Все крылья на всех типах транспортных средств (все секции крыла с возвратом на гидравлические или пружинные буферы ()) должны быть установлены на одинаковой высоте от базовой линии, чтобы обеспечить контакт со сталкивающимся оборудованием транспортного средства, если таковое имеется. . ( ()) , . Прилагаемый рисунок четко определяет принцип уменьшения силы удара при столкновении. Откатное крыло принимает на себя первоначальный удар при столкновении, но угол передней и задней частей оказывает небольшое сопротивление, и автомобиль ускользает от любого объекта, с которым он может столкнуться. То же самое происходит, если автомобиль врезается в дерево или любой неподвижный объект. . , . .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 02:26:26
: GB719002A-">
: :

719003-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .

... 87%


. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB719003A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 719,003 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации 8 марта 1951 г. 719,003 8, 1951. № 23880/52. . 23880/52. Режим подачи заявок в Соединенных Штатах Америки 1 апреля 1950 г. 1, 1950. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 3 июня 1950 года. 3, 1950. (Выделено из № 716 242). ( . 716,242). Полная спецификация опубликована в ноябре. 24, 1954. . 24, 1954. Индекс при приемке -Класс 32, А2Г2. - 32, A2G2. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс переработки нефти Мы, , корпорация, должным образом организованная и действующая в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, имеющая офис в Элизабет, Нью-Джерси, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем: изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , ', , , hay6 , , , , , , :- Изобретение касается комбинированного процесса переработки сырой нефти в более ценные нефтепродукты, в частности получения максимальных выходов низкокипящих продуктов моторного топлива и печного диапазона кипения и минимальных выходов тяжелых продуктов. таких как мазут и деготь, с минимальным количеством стадий обработки и существенно сниженными инвестиционными и эксплуатационными затратами. 16 , . . В сочетании ранее предложенных процессов перегонки и конверсии сырой нефти извлечение максимальных выходов моторного топлива и печных нефтепродуктов обычно достигалось путем подвергания легких и тяжелых фракций нафты из перегонной нефти дальнейшему фракционированию и, при желании, подходящие термические или каталитические обработки очистки, такие как риформинг, изомеризация, гидроформинг, алкилирование или термический или каталитический крекинг фракции газойля из сырой нефти для дальнейшего извлечения низкокипящих продуктов путем фракционирование переработанных продуктов и подвергание восстановленного сырья дальнейшей перегонке при пониженном давлении для получения смолы и дополнительных низкокипящих продуктов, в первую очередь газойля для переработки с кляп, масляная тяга от (грубо, как уже упоминалось выше. Эти процессы требуют множества фракционирований продукта, дающих несколько потоков продуктов с желаемыми диапазонами кипения. Для экономичной рекуперации тепла требуется большое количество теплообменных аппаратов [ 2/81: ( : , , , , , , , , ) (: ' :, (( ( (( ( (. Ài: , . ( ( . . , [ 2/81: внутри каждого подразделения и в сочетании между подразделениями. Должны быть предусмотрены обширные резервуары, позволяющие хранить различные продукты до их смешивания в желаемых пропорциях. Оборудование для вакуумной перегонки, используемое для переработки восстановленной нефти, дорогое с точки зрения приобретения, эксплуатации и технического обслуживания. В результате этих сложностей традиционные комбинированные процессы должны эксплуатироваться в относительно больших масштабах, чтобы быть экономичными. этот тип окупается, в то время как более мелкие нефтеперерабатывающие заводы должны быть спроектированы с учетом зачастую нежелательно высокого производства тяжелого мазута и других продуктов с относительно низкой коммерческой ценностью. . 50 . 55 -., . , ., , , , 20,000 ()/ . В соответствии с данным изобретением предложен процесс объединения 7j для очистки нефтяных масел, который включает перегонку сырого нефтяного масла с получением остаточной фракции и фракции более легких фракций, подвергая по меньшей мере одну из указанных более легких фракций обработке. конверсионная обработка), подача указанной остаточной фракции в фракционирующую колонну и подача части потоков углеводородов в указанную фракционирующую колонну ниже точки входа в нее указанной остаточной фракции, посредством чего последняя отпаривается парами указанных углеводородных потоков. и извлечение желаемых фракций продукта из указанной ректификационной колонны, при этом указанные углеводородные потоки 85, подаваемые в ректификционную колонну, содержат по меньшей мере один общий элюент от конверсии указанных более легких фракций и, если возможно, по меньшей мере одну из указанных более легких фракций. как таковой. 90 Хотя в целом комбинированный процесс по изобретению практикуется так, что уменьшенная остаточная фракция сырой нефти со стадии перегонки сырой нефти передается как таковая в ректификационную колонну 95, изобретение также включает модификации 719003, где это не так. , 7j ) , 75 ,) ) 80 . , 85 , ( , . . 90 , , 95 719,003 . В одной из таких модификаций восстановленная остаточная фракция сырой нефти подвергается высокотемпературной обработке коксованием или обработкой для снижения вязкости, из которой сточные воды, включая, если желательно, продукты кокса, затем направляются в ректификационную колонну; и во второй модификации восстановленную остаточную фракцию сырой нефти подвергают операции отгонки для удаления из нее более легких фракций, причем отпаренную восстановленную нефть затем подают в ректификационную колонну. , , ; , . При реализации одного варианта осуществления изобретения сырая нефть подвергается перегонке в обычной установке для перегонки сырой нефти с получением верхнего потока легкой первичной нафты, отдельного потока тяжелой нафты, еще более тяжелого потока керосина и дизельного топлива. и сокращение нефтяного остатка. Восстановленные остатки сырой нефти все еще могут содержать фракцию газойля, предназначенную, по крайней мере частично, в качестве сырья для стадии крекинга газойля. Керосиновую фракцию можно выделить в виде продукта непосредственно из сырой нефти, поскольку дальнейшая конверсия не приведет существенно к повышению ее ценности в качестве керосина или дизельного топлива. Все остальные фракции подаются в один фракционирующий аппарат, по существу, следующим образом. , - , , . '. . . Восстановленную сырую нефть, полученную, как описано выше, подают непосредственно в верхнюю часть нижней секции контактирования по существу традиционной колонны фракционирования. Поток тяжелой нафты подвергается высокотемпературному термическому или каталитическому риформингу или другой конверсии, способствующей улучшению качеств моторного топлива, а весь испаренный отходящий поток с этой стадии конверсии подается в ректификационную колонну в точке ниже точки подачи. восстановленной нефти, по существу, при температуре стадии конверсии. Легкую фракцию первичной нафты также подают в ректификационную колонну в точке ниже точки подачи восстановленной сырой нефти, и ее можно впрыскивать либо в жидком, либо в парообразном состоянии после соответствующего предварительного нагрева, если желательно. . , , . . Из фракционатора продукта извлекают различные потоки конечных продуктов, например, верхний погон топливного газа, низкокипящую фракцию диапазона кипения моторного топлива, фракцию печного топлива, фракцию газойля и фракцию тяжелого кубового остатка диапазона мазута. Кроме того, может быть получена фракция газойля, которая содержит желаемую фракцию первичного масла для подачи в оборудование для дальнейшей переработки вместе и в смеси с рециркулируемой или конвертированной фракцией в приблизительно оптимальном соотношении для окончательной операции конверсии. Большую часть фракции газойля (которая при желании может быть смешана с фракцией первичного газойля со стадии перегонки сырой нефти) направляют на предпочтительно каталитическую стадию рециркуляции для преобразования на ней в дополнительные количества моторного топлива, дизельного топлива, газойль, 70-цикловый запас и тяжелое днище. Полный поток этой стадии креклинга также без существенных потерь тепла подается в фракционирующий аппарат в точке ниже восстановленного сырого сырья, но предпочтительно выше 75 точек подачи продукта риформинга от обработки тяжелой нафты и легкой первичной нафты. . , , , , ' . , fj0 . ( ) ;. , , 70 . , 75 . Таким образом, восстановленная нефть подвергается последовательному противоточному нагреву, испарению и отпариванию, сначала с парами процесса крекинга газойля, которые тяжелее и могут иметь более низкую температуру, чем используемые пары нафты, а затем с низкомолекулярными парами. вес 85 и, предпочтительно, пары нафты с более высокой температурой. , , 80 , , 85 , , . При работе, по существу, описанным выше способом, чрезвычайно большие объемы технологических паров доступны 90 и используются для уменьшения отгонки сырой нефти с тем эффектом, что объем окончательно полученного тяжелого топлива может поддерживаться на минимальном уровне, по крайней мере, настолько низком, как и, при желании, , даже более низкая, чем может быть достигнута при обычной операции, включающей вакуумную перегонку восстановленной нефти. , 90 , , . Общий нафтовый продукт получается в виде головного продукта, который выдерживается при высоких температурах в течение минимального времени и, следовательно, имеет превосходное качество с точки зрения чистоты двигателя. , , . Получают единую фракцию тяжелого топлива, в которой все тяжелые компоненты, образовавшиеся на различных стадиях, объединены и которые могут быть подвергнуты одной прерывистой обработке для извлечения конечного жидкого топлива с низким содержанием седиментов наилучшего качества. Эти преимущества дополняют очевидные положения о теплообменном оборудовании, возникающие в результате исключения различных операций промежуточного нагрева и охлаждения, а также требования к промежуточному хранению в резервуарах, возникающие в результате использования одной стадии фракционирования продукта. 115 Количество и тип промежуточных стадий переработки, используемых в описанном выше варианте осуществления, будут полностью зависеть от свойств перерабатываемой сырой нефти, а также типов, качества и относительных пропорций желаемых продуктов. Другие этапы преобразования могут быть добавлены или заменены упомянутыми выше. Например, в соответствии с уже упомянутой модификацией, обработка коксованием или снижением вязкости может быть применена к восстановленной сырой нефти перед ее поступлением в фракционирующий аппарат; альтернативно такая обработка может быть применена к мазуту, извлеченному из фракционатора 13C 719,003, в зависимости от требований процесса и продукта. 105 . ) . 115 ,, ) , , 120 ' . . , , - ; 13C 719,003 , . Предыдущую процедуру можно использовать, когда требуются повышенные затраты на каталитический крекинг. Последняя процедура может быть . '. , . . Это обусловлено техническими требованиями к продукту-мазуту, на которые могут влиять компоненты, образующиеся на стадии крекинга. Другие стадии конверсии, которые могут быть интегрированы в способ по изобретению, включают гидроформинг и/или другие процессы повышения октанового числа для первичной нафты, термическое или суспендированное разрушение вязкости восстановленной нефти и т.д. Однако в соответствии с изобретением общий выходящий поток по меньшей мере с одной из этих стадий конверсии (кроме упомянутой пониженной конверсии сырой нефти) будет подаваться вместе с по меньшей мере одной более легкой фракцией (если она имеется) со стадии перегонки сырой нефти. на стадию фракционирования одного продукта, по существу, как описано выше. , . / , - , . , , ( ) , ( ) , . При проведении описанного выше комбинированного процесса переработки выход и качество получаемой фракции моторного топлива в определенной степени страдают из-за того, что необходимо использовать не каталитический риформинг, а термический риформинг или каталитический риформинг в отсутствие значительных количеств водорода. на стадии риформинга, чтобы обеспечить эффективную работу фракционирующей колонны. Каталитический гидроформинг или аналогичные процессы намного превосходят процессы риформинга, проводимые в отсутствие водорода, в отношении качества продукта, включая соотношение выхода и октанового числа, содержания серы и чистоты бензина для двигателя. Однако процессы этого типа предполагают чистое производство и переработку больших количеств водорода. Введение этого водорода вместе с продуктом риформинга в фракционирующий аппарат общего продукта серьезно помешало бы извлечению ценных легких фракций углеводородов или потребовало бы конструкции фракционирующего аппарата неэкономичных размеров. ( . , - , . , . . В соответствии с особенностью описанного выше комбинированного процесса нефтепереработки в качестве одной из промежуточных стадий может быть включен этап каталитического риформинга фракций нафты, полученных на различных стадиях, в присутствии водорода, а также использование хотя бы части водород, полученный на этой стадии риформинга, для обработки других подходящих фракций, полученных на различных стадиях комбинированного процесса за пределами указанной стадии риформинга и отпарной колонны. Эта особенность предпочтительно включает в себя включение в упрощенный комбинированный процесс операций каталитического риформинга нафты типа, известного как «платформинг», при котором чистый и/или крекинг-нафта с различных стадий комбинированного процесса контактирует с платиновым катализатором при повышенных температурах около 800'-1000', высокое давление около 400(-1000 фунтов на квадратный дюйм изб. и относительно высокие скорости рециркуляции водорода, примерно от 3000 до 12000 стандартных куб. футов/баррель, поддерживаемые за счет рециркуляции водорода, полученного в процессе. . , " " / 800' -l000 '., 400(-1000 .... 3000 12,000 . ./ . В указанных условиях протекают три основные реакции: дегидрирование нафтенов до соответствующих ароматических соединений, гидрокрекинг высокомолекулярных углеводородов в предельные углеводороды 80 с более низкой молекулярной массой и изомеризация нафт и неразветвленных углеводородов. Кроме того, происходит дегидроэвклизация углеводородов с прямой цепью непосредственно в ароматические соединения и десульфурация, в результате которой практически вся сера превращается в сероводород. Главным образом из-за высокого парциального давления водорода катализатор сохраняет свою активность в течение многих месяцев без регенерации. 90 В комбинированный процесс могут быть включены другие традиционные процессы гидроформинга. Например, первичную и/или крекированную нафту можно вводить в контакт в присутствии постороннего водорода и/или водорода, образующегося , с такими хорошо известными катализаторами, как оксиды молибдена, алюминия, ванадия и вольфрама, с кремнеземом или без него, нанесенный на оксид алюминия или молибдат кобальта как таковой, или 100 молибденов, нанесенный на алюминат цинка, при температурах от около 800 до 100 градусов по Фаренгейту, давлениях от около 50 до 1000 фунтов на квадратный дюйм и скорости рециркуляции газа около 1000 - 3000 стандартных кубических футов на баррель реивельного газа 105, содержащего около (80% -). При необходимости можно использовать непрерывную или периодическую регенерацию катализатора для удаления углеродсодержащих отложений путем контролируемого сжигания с воздухом в смеси с рециклированным дымовым газом 110. от процесса регенерации. , , , - 80 - . , - 85 . . 90 . , / / 95 , , , , , , 100 , 8)00' 1(00' ., .50 1000 .... l000--3000 . . . 105 (80% -. , 110 . Температуры регенерации обычно ограничиваются 1000-1200° при любом удобном давлении. Платформирование или другая традиционная обработка гидроформованием может быть осуществлена в режиме с неподвижным слоем, в подвижном слое, в режиме «жидкостного» или суспенсоидного типа, причем все это само по себе известно. 1000 '-1200' . . , , " " , .. В соответствии с еще одним признаком, при включении таких процессов каталитического гидроформинга в комбинированный процесс указанного выше типа. Гидрогель, полученный на стадии гидроформинга, используется для обработки других фракций, образующихся в процессе, либо водородом 125, отделенным от потока риформинга, либо смешанным с ним. Фракции, которые могут быть обработаны таким образом, представляют собой легкие или тяжелые газойли из комбинированных фракционирующих фракций-отпарных фракций или фракции креклированного газойля, которые могут быть облагорожены гидрированием. Обработку таких фракций газойля гидроеном можно проводить в условиях, исключающих образование крекинга, включая температуры примерно от 5000 до 9000 и давления примерно от 750 до 4000 фунтов на квадратный дюйм в присутствии обычных катализаторов гидрирования, таких как оксиды или сульфиды тяжелых металлов , и групп. Такое гидрирование улучшает качество газа газойля как исходного сырья для каталитического крекинга за счет гидрирования коксообразующих компонентов, таких как полициклические ароматические соединения, перед эракином. , . 125 . - 130 719,003 . ( - 5000 9000 . 750 4000 .... , , . ., - . Водород со стадии гидроформинга также может быть использован для облагораживания полученного легкого газойля крекинга в интервалах нагрева или кипения дизельного топлива. Для этой цели упомянутый тип нефтяного продукта может быть гидрирован на катализаторах групп , и , упомянутых выше, либо в условиях существенной десульфуризации, таких как температуры около 500-800 и давления около 100-500 фунтов на квадратный дюйм, или условия гидрирования по существу аналогичны описанным в предыдущем абзаце. Вместо использования выделенного водорода весь поток, выходящий из гидроформера, можно использовать для облагораживания легкого продукта крекинга, газойля, как будет более ясно показано ниже. . , 500 -800 . 100-500 ...., . , . Риформированная нафта может быть смешана с фракциями нафты, извлеченными из ректификационной колонны-отпарной колонны, предпочтительно после того, как последние были подвергнуты обычным завершающим обработкам, таким как промывка щелочью и 1, или подходящим процессам десульфуризации, известным в данной области техники. Риформированная нафта сама по себе имеет такое высокое качество и чистоту, что не требует дальнейшей доводки этого качества. -, . . Хотя для этих типов операций могут потребоваться специальные средства разделения газа и жидкости и/или фракционирования в дополнение к комбинированному ректификатору-отпарной колонне, результирующее увеличение инвестиций по меньшей мере частично компенсируется улучшенным качеством конечной смеси моторного топлива. Кроме того, оборудование для очистки нафты может быть существенно уменьшено в размерах, что обеспечивает значительную экономию инвестиций. - '/ -, . , . В соответствии с другой особенностью, весь отходящий поток стадии каталитического гидроформинга нафты, включающий весь водород, присутствующий на этой стадии, используется без промежуточного охлаждения для отпарки по меньшей мере части восстановленной нефти перед ее поступлением в объединенный ректификационно-отпарный аппарат. на отдельной стадии отгонки, работающей по существу под давлением стадии гидроформинга. Предполагая, что температура восстановленной сырой нефти 66, извлеченной перед перегонным кубом, составляет примерно от 6000 до 7,500 и температура выходящего потока гидроформера примерно 800-1000 , эта предварительная отгонка может происходить в диапазоне температур от примерно 630 до 7,500 . 800 при давлении 70 примерно от 100 до 1000 фунтов на квадратный дюйм изб. В этих условиях значительная часть газойля и более легких компонентов восстановленной нефти, скажем, от 5 до 50%, уйдет в верхний погон вместе с гидроформиатом и 76 водородом. Затем водород можно отделить от обычно жидкого верхнего погона и рециркулировать на стадию гидроформинга после соответствующего повторного нагрева. , (1 - . 66 6000 o7.500 . 800 -1000 . 630 800 . 70 100 1000 .... , - , 5 50%,' 76 . . Гидроформиат, содержащий восстановленные сырые отгонки 81}, может быть подан в секцию фракционирования комбинированного ректификатора-отпарной колонны или фракционирован в отдельной колонне с получением газойля, который будет использоваться в качестве исходного сырья каталитического крекинга, и гидроформиата 85, который можно смешать с готовым продуктом. нафту из комбинированной отпарной колонны-ректификатора, как описано выше. Предварительно отпаренную восстановленную нефть подают в отпарную секцию комбинированного ректификационно-отпарного аппарата для дальнейшей отгонки там с отходящими парами других технологических стадий. 81} - 85 . ) - ) . В вариантах реализации, описанных выше, в которых включена стадия гидроформинга 95, избыточный водород, доступный на стадии гидроформинга сверх требований рециркуляции этой стадии, может быть передан в секцию отпарки объединенного ректификатора-отпарной колонны и 100 вместе с первичной и крекированной нафтой или любую подходящую смесь таких нафт. Может оказаться желательным обеспечить доступность всей первичной нафты для отгонки восстановленной нефти в комбинированном ректификационном аппарате-отпарной колонне. В этом случае объединенный поток первичной легкой и тяжелой нафты может быть направлен непосредственно в секцию отпарной колонны ректификационной колонны и только тяжелая фракция нафты из ректификационной колонны 110 может быть подвергнута каталитическому гидроформингу, как описано. 95 , - 100 . -. - 110 - ( . Различные варианты осуществления изобретения теперь будут описаны со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: Фигура 1 и продолжение Фигуры 1а показывают схематическую схему последовательности операций одного процесса объединения согласно изобретению; На фигуре 2 и в продолжении фигуры 2а 120 схематически показана технологическая схема модифицированного комбинированного процесса а (согласно изобретению, который включает стадии гидроформинга одного или нескольких потоков нафты; 12. : 1 ; 2 2a 120 ( , ; 12. На фигуре 3 показан один из вариантов стадии гидроформинга; и на фиг.4 показана модификация устройств, показанных на фиг.1 и 1а. 3 ; 4 1 . и 2 и 2а. 13(керосин, отведенный по линии 120, обычно пригоден для использования в качестве керосина или дизельного топлива без дальнейшей обработки и может быть направлен непосредственно на хранение. Другие фракции можно обрабатывать в соответствии с настоящим изобретением, как будет описано ниже. 2 2a. 13( 120 . . . Пары легкой первичной нафты по линии 116 могут быть направлены непосредственно в нижнюю часть фракционирующей колонны 140. При желании 75 этот поток паров может быть предварительно нагрет примерно до 800-1000 , чтобы соответствовать тепловым требованиям ректификационной колонны 140. Это можно сделать путем пропускания по меньшей мере части паров 80 в линии 116 через нагревательный змеевик 117, либо отдельный, либо, как показано на фиг. 1, расположенный в конвекционной секции 132 печи риформинга 130, работающей, как будет описано ниже. 85 Тяжелая нафта поток в линии 118 может перекачиваться насосом 126 через линию 128 при давлении около 900-1100 фунтов на квадратный дюйм изб. на стадию термического риформинга или каталитического гидроформинга. Эта стадия риформинга 90 может иметь любую традиционную конструкцию, хорошо известную в данной области техники, и может включать обычную трубчатую печь 130, предназначенную для обеспечения времени пребывания масла примерно от 18 до 25 объемов жидкости на объем 95 реакционного пространства в час (об. об/ч) при температуре около 1000–1100 и при давлении 1000 фунтов на квадратный дюйм изб. давление. В этих условиях октановое число нафты может быть увеличено примерно с 20-30 до примерно 70, от 100 до 80 октанового числа по исследовательскому методу без чрезмерного крекинга до обычно газообразных углеводородов. 116 140. 75 , 800' 1000 . 140. 80 116 117 . 1 132 130 85 118 126 128 900-1100 .... . 90 , 130 18 25 95 (//.) 1000 -1100 . 1000 .... . , 20 30 70 100 80 . Общий поток из реформинг-установки 130 проходит по существу при температуре и давлении риформинга 105 через линию 134, снабженную устройством сброса давления, таким как клапан или трубка Вентури 136, в нижнюю часть ректификационной колонны в точке, близкой к точке подачи линии 116. В результате сброса давления 110 до давления в ректификационной колонне около 5-15 фунтов на квадратный дюйм изб. нафта практически полностью испаряется при входе в нижнюю часть ректификационной колонны 140. 130 105 134 136 116. 110 5-15 ...., 140. Восстановленная нефть в линии 122 может подаваться 115 непосредственно в верхнюю часть нижней части ректификатора 140, по существу, при температуре ее вывода из куба 110. Линия 122 подается в фракционирующий аппарат в точке выше точек питания 120 линий 116 и 134. Таким образом, пары, подаваемые по линиям 116 и 134, проходят вверх через ректификатор 140 против текущей вниз восстановленной нефти, чтобы очистить последнюю от испаряющихся компонентов 125. Этот эффект и работа ректификационного аппарата 140 будут описаны более подробно позже. 122 115 140, 110. 122 120 116 134. , 116 134 140 125 . 140 . На этом этапе следует отметить, что боковой поток углеводородов 130 газойлевого диапазона. На фигурах аналогичные части обозначены одним и тем же ссылочным номером. 130 . Обращаясь теперь подробно к фигурам и 1a чертежей, система, проиллюстрированная на них, по существу включает перегонный куб 110, установку риформинга нафты или установку гидроформинга, схематически показанную элементом 130, фракционатор продукта 140, стадию крекинга, схематически показанную элементом 150, и установки фильтрации мазута на 190. Функции и взаимодействие этих элементов будут немедленно объяснены на примере переработки нефти средней плотности типа арабско-катарской нефти на нефтеперерабатывающем заводе мощностью около 10 000 баррелей. сырой нефти в сутки. Однако следует понимать, что систему можно использовать для переработки различных типов сырой нефти в большем или меньшем масштабе в целом аналогичным способом. , , 110, 130, 140, 150, . 190. refin16 10,000 . . , , . При работе сырая нефть перекачивается из линии 101 с помощью насоса 103 по линии 105 через теплообменники 106 в нагревательный змеевик, расположенный в печи 107, где она нагревается до температуры, подходящей для испарения значительной части нефти. Нагретое таким образом масло пропускают по трубопроводу 109 в нижнюю часть куба, куда оно может поступать при температуре около 750-800 и давлении около 40-70 фунтов на квадратный дюйм. Перегонный куб 110 снабжен множеством горизонтальных барботажных пластин 112 для улучшения фракционирования сырья традиционным способом. Рециркуляцию можно осуществлять с помощью частичных конденсаторов 114, расположенных внутри или снаружи в верхней части куба 110. Для целей настоящего примера аппарат может работать так, чтобы получать три потока дистиллятов и кубовые остатки дистилляции следующим образом. , 101 103 105 106 107 . 109 750 -800 . 40-70 .... 110 112 . 114 110. , . Все компоненты сырой нефти, кипящие при температуре ниже примерно 250 , удаляются вместе в виде потока пара легкой нафты верхнего погона по линии 116 при температуре примерно 3000-350 . Этот поток может составлять примерно от 20 до 25% загруженной сырой нефти. . Жидкий поток тяжелой нафты, имеющий диапазон кипения около 250, 400 или 500,0 , удаляется по линии 118 из верхней части кубового куба в точке ниже конденсаторов 114. 250 . 116 3000---350 . 20 25% . 250 400 500'0 . 118 114. Примерно от 20 до 2,5% заправленной сырой нефти извлекается по линии 118. Керосин или дизельное топливо, кипящие в диапазоне примерно от 4000 до 700 и составляющие от примерно 17 до 23% сырой нефти, отводятся по линии 120. Остальная часть загрузки, составляющая примерно от 40 до 50 % и состоящая преимущественно из компонентов, кипящих выше 7000-800 , отводится в виде восстановленной нефти по линии 66 122 из нижней части куба 110. 719 003 6 119 003, составляющий примерно от 4 до 60% сырой нефти и имеющий диапазон кипения, который делает ее пригодной в качестве исходного сырья для каталитического крекинга, может быть отведен из промежуточной секции 6 ректификационной колонны 140 через систему рециркуляции газойля, включающую насос 148 и линии 142, 144 и проходили через линию 146 на стадию каталитического крекинга 150. Эту стадию крекинга предпочтительно проводят, как описано в нашей одновременно находящейся на рассмотрении заявке № 56.50/31, а именно, двухкамерной системе крекинга и регенерации катализатора, работающей со слоями мелкодисперсных псевдоожиженных твердых материалов в каждой из 16 емкостей и непрерывной циркуляцией твердого вещества. материалы между двумя сосудами с помощью двух -образных трубопроводов, расположенных под указанными сосудами и каждый из которых имеет одну из своих вертикальных опор, открывающихся в слой каждого из упомянутых сосудов и сообщающихся с ним, и в которых циркуляция твердого материала контролируется перепад давления в вертикальных ветвях П-образных трубопроводов без применения механических клапанов. 20 2.5% 118. 4000 700 . 17 23% 120. , 40 50 % 7000-800 . 66 122 110. 719,003 6 119,003 4. 60% , 6 140 148 142, 144 146 150. .;56.50/31, 16 - - . Это предпочтительный вариант осуществления. Однако может быть использована любая другая традиционная система крекинга, приспособленная для преобразования углеводородов газойля в низкокипящие масла, особенно из моторного топлива. Непрерывный или периодический режим работы может использоваться в системах с неподвижным слоем, подвижным слоем, жидкостных или суспензионных системах. Тепло, необходимое для крекинга, может подаваться в виде предварительного нагрева технологических материалов и/или в виде явного тепла экзотермически регенерированного катализатора или любым другим традиционным способом. Модифицированные природные или синтетические катализаторы типа глины или геля, такие как активированные монтморилнитовые глины, алюмосиликат, композиты кремнезема и магнезии и другие обычные катализаторы крекинга, можно использовать при температурах около 800-1000 и давлениях от около 46 атмосфер до 25 фунтов на квадратный дюйм. все в манере l1rlVlwn pe1' так. . , , . , , " . 86 / . , , - ) 800 -1000 . 46 25 ...., l1rlVlwn pe1' . Общий углеводородный поток, выходящий со стадии крекинга 150, проходит по существу при температуре крекинга. скажем, около 800-900 по линии 1.5) в нижнюю часть ректификационной колонны 140, предпочтительно в точке, промежуточной между точками подачи восстановленной сырой нефти с одной стороны и риформированной и первичной нафты с другой стороны. Если стадия крекинга 150 работает при повышенном давлении, давление может быть сброшено клапаном 152а до давления в ректификационной колонне. В большинстве случаев. примерно от 95 до 100% крекированного материала поступает в фракционирующий аппарат 140 в парообразном состоянии для усиления десорбционного действия паров, подаваемых по линиям 116I и 134, в то время как любые неиспарившиеся компоненты кролькелевого материала, в свою очередь, подвергаются отгонке этими парами. вводится через строки 116 и 134. 150 . , 800 -900 . 1.5) 140, . 150 , 152a . . 95 100% 140 116I 134. ) 116 134. Как указано на рисунках 1а и 2а. фракционирующий аппарат 140 включает нижнюю отпарную секцию А и верхнюю объединенную секцию фракционирования-абсорбции В. Обе секции снабжены подходящими средствами для улучшения противоточного контакта между нисходящей жидкостью и восходящими парами. Было обнаружено, что для целей зачистки наиболее эффективной является дисково-кольцевая перегородка, которая схематически показана для сечения А элементами 141. Проиллюстрировано, что секция содержит несколько барботажных тарелок 154 для повышения эффективности процесса фракционирования-абсорбции. Секции А и Б могут работать следующим образом. 2a. 140 . - . . , -- 141. 154 - . . В отпарную секцию А в дополнение к потокам пара и жидкости, подаваемым по линиям 116, 134, 152 и 122, поступает жидкая верхняя подача, включающая фракцию газойля, удаляемую из нижней части секции В по линии 142 и подаваемую на секцию А по линии. 144. Этот газойль подается в секцию А для обеспечения контроля над обратным холодильником и отводом тепла в этой секции, чтобы получить желаемую конечную точку и очистить газойль. Все тепло, необходимое для отгонки и фракционирования в ректификационном аппарате 140, предпочтительно подается в виде явного тепла потоков углеводородов, поступающих в секцию А, для поддержания температуры, скажем, около 820-830 . 1 в самой нижней части секции А. Пары поднимаются вверх. через секцию А отгоняют нисходящий газойль, восстановленную сырую нефть и жидкие продукты крекинга практически от всех их перегоняемых компонентов , и эта паровая смесь поступает при температуре от около 700°С до 7500°С в секцию фракционирования-абсорбции В, где ее обрабатывают как будет описано позже. , 116, 134, 152 122, 142 144. . 140 , , 820' -830 . 1 . , 700' 7500. - . Восстановленную сырую нефть из линии 122, которая может содержать до около 75% газойля, пригодного для подачи в каталитическую установку, отгоняют попутно и нагревают парами крекинга, скажем, при давлениях около 1,5 и 8 фунтов на квадратный дюйм. а затем сырой нафтой 1 при температуре около 8000 и продуктом риформинга при температуре около 1025 . Эффект парциального давления отпарных потоков и их теплосодержание достаточны для того, чтобы вызвать пониженное испарение сырой нефти. Конечным эффектом процесса в секции А является: I1) кубовый поток нефлюсованного мазута, составляющий примерно 10-1-5% сырой нефти и содержащий примерно 85-90% испаренной восстановленной сырой нефти, примерно 8-- 9% смолы риформинга и около 0,1% суспензионного масла, полученного в результате каталитической операции. Все автоматически ослепляется, чтобы его можно было флюсовать примерно с 50% смеси легкого дизельного топлива 1719. '003 запас для коррекции вязкости мазута; (2) пары, содержащие все продукты дистиллята, которые должны быть получены из ректификационной колонны 140 и покидают секцию А при температуре около 800 . 122 75% , , 1,e5 8 .... ' 1 ,, 8000 . 1025' . 1 . I1) 10--1-5% 85-90%( , 8--9%, , 0.:1'% .' 50% ) - 1 719,'003 ; (2) 140 800 . Тяжелый материал, содержащий все неперегоняемые компоненты загруженной сырой нефти и тиакций, конвертированных на стадиях 130 и 150, собирается при температуре около 820-830 в нижней зоне секции А, из которой он может быть отведен по линии 147. При желании температуру в нижней части секции А можно снизить, скажем, примерно до 700 за счет рециркуляции тяжелого кубового остатка из линии 147 с помощью н