патенты / 16391

714883-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB714883A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 714,883 - Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 17 апреля 1952 г. 714,883 - : 17, 1952. № 9682/52. 9682/52. Заявление подано во Франции 25 апреля 1951 года. 25, 1951. _______/ Полная спецификация опубликована: 1 сентября 1954 г. _______/ : , 1954. Индекс при приемке: -Класс 2(3), С 3 А( 2:5 С). :- 2 ( 3), 3 ( 2: 5 ). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования, относящиеся к производству ненасыщенных алифатических альдегидов ', , акционерное общество, организованное и действующее в соответствии с законодательством Франции, в Мфелле (Де-Севр), Франция, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: ', ,, - , , (-), , , , , :- Настоящее изобретение относится к способу производства ненасыщенных алифатических альдегидов и, в частности, к такому производству из насыщенных альдегидов, имеющих три или более атомов углерода. , ( . Известно, что ненасыщенный альдегид можно получить из ацетальдегида путем превращения этого двухуглеродного альдегида в альдоль с помощью неорганического щелочного катализатора конденсации, а затем нейтрализации катализатора кислотой и последующего продолжения реакции с получением желаемого ненасыщенного альдегида из альдола. Также было предложено получать такой ненасыщенный альдегид из альдегида путем обработки последнего неорганическим щелочным катализатором в условиях сильного перемешивания или турбулентного потока с последующим переходом в нетурбулентную зону, где смесь выдерживалась до завершения реакции. Этот метод Для завершения потребовалось относительно много времени. Это также потребовало специального оборудования и более высоких затрат на электроэнергию. 2- , - , . Основной целью настоящего изобретения является разработка простого и эффективного способа получения ненасыщенных альдегидов из насыщенных альдегидов, содержащих три или более атомов углерода, который является простым и который будет давать высокие выходы таких ненасыщенных альдегидов за меньшее время, чем требовалось ранее. , , . В соответствии с настоящим изобретением предложен способ производства ненасыщенного альдегида, который включает непрерывное пропускание через дистилляционную колонну реакционной смеси стоимостью 218 л, содержащей 100 массовых частей -насыщенного алифатического альдегида, как определено ниже, имеющего не менее трех атомов углерода в молекуле, и водный раствор не менее 5 мас. частей неорганического щелочного катализатора конденсации, при поддержании температуры выше 90°С по меньшей мере в части колонны, при этом скорость потока составляет так, чтобы реакционная смесь проходила всю длину колонны не более чем за десять минут. 218 100 - - , , , 5 , 90 , . Выражение «насыщенные алифатические альдегиды», используемое здесь, обозначает альдегиды, которые имеют прямую цепь, или альдегиды, которые имеют разветвленную цепь, разветвленную по атому углерода, отличному от атома в альфа-положении. " " , . Если в качестве исходного материала используется один насыщенный алифатический альдегид, полученный ненасыщенный альдегид содержит в два раза больше атомов углерода в молекуле, чем насыщенный альдегид. , , . Используя смесь двух насыщенных альдегидов, можно получить ненасыщенный альдегид, содержащий в своей молекуле число атомов углерода, равное сумме числа атомов углерода в двух насыщенных алифатических альдегидах. Можно получить удовлетворительный выход ненасыщенного альдегида. путем непрерывного пропускания через тарельчатую дистилляционную колонну реакционной смеси, состоящей из насыщенного алифатического альдегида, содержащего по меньшей мере три атома углерода, вместе со щелочным катализатором в пропорции по меньшей мере 5% от массы альдегида. При пропускании реакционной смеси, как указано температура хотя бы на одной из пластин перегонного аппарата должна быть выше 900 С. , 5 % 900 . Время протекания жидкости через колонну не должно превышать десяти минут, и поток поддерживается практически равномерным и без механического перемешивания, то есть только с тем перемешиванием, которое обычно присутствует при нормальной работе пластинчатый куб. После прохождения таким образом через куб прореагировавшую жидкость, содержащую образовавшийся ненасыщенный адегид или альдегиды, удаляют из колонны. , ' 714,583 . В одном из способов проведения процесса насыщенный алифатический альдегид, содержащий от 3 до 10 атомов углерода, можно непрерывно вводить вместе с водным раствором неорганического щелочного катализатора конденсации в верхнюю часть дистилляционной пластинчатой колонны, нагретой у ее основания. пары, выходящие из верхней части колонны, конденсируются, и конденсат кипятится с обратным холодильником, а жидкость, содержащая ненасыщенный адегид или альдегиды, непрерывно отводится из нижней части колонны со скоростью, соответствующей скорости подачи. 3 10 , , , , - . Насыщенные алифлатные альдегиды, используемые в соответствии с нашим изобретением, предпочтительно представляют собой те, которые имеют от 3 до 10 атомов углерода, более конкретно, от 3 до 7 атомов углерода в молекуле; его углеродная цепь может быть прямой или разветвленной по атому углерода, отличному от атома углерода в альфа-положении; такими альдегидами являются, например, пропиональдегид, нбутиральдегид, изовалеральдегид (3: 3 10 , 3 7 ; ; , , ( 3: метилбутаналь} и оэнантол (гептаналь). } (). Предпочтительно от 5 до 25 весовых частей катализатора используют на каждые 100 весовых частей исходного альдегида. Катализатор конденсации, которым обычно является гидроксид натрия, можно использовать в форме 5-30% водного раствора. 5 25 100 5 30 % . Нижний предел в 5 массовых частей катализатора является критическим в условиях, используемых в процессе. 5 . Вместо гидроксида натрия можно использовать другие известные неорганические щелочные катализаторы конденсации, например гидроксид калия, гидроксид кальция, карбонат натрия или смеси этих веществ. - , , , . Более того, хотя в случае ацетальдегида скорость превращения в соответствии с предшествующими способами была намеренно ограничена максимум 50%, чтобы избежать образования нежелательных побочных продуктов, мы обнаружили, что в условиях, изложенных здесь, что в случае пропиональдегида и высших альдегидов можно за один переход получить практически полное превращение в ненасыщенные алифатические альдегиды, имеющие в два раза больше атомов углерода. , , 50 %/' , -, , , , . Для поддержания необходимой температуры на тарелках колонны необходимо подавать в колонну тепло. . Реакция альдолизации очень сильно экзотермична и ее достаточно, чтобы вызвать кипение жидкой смеси, но, напротив, дегидратация альдола с образованием ненасыщенного альдегида является эндотермической, так что все эти две реакции, которые, как сказано выше, осуществляются в одной колонке экзотермична лишь незначительно. , , , , , . Поэтому необходимо нагреть 70-колонную колонну у ее основания, чтобы вызвать дистилляцию и непосредственное смешивание двух фаз: альдегида и щелочной воды. 70 , , . Все насыщенные альдегиды, которые можно превратить по нашему изобретению 75, нерастворимы в воде и образуют с ней азеотропные смеси, кипящие ниже С. Отсюда следует, что если операцию проводить при атмосферном давлении, то температурная шкала в колонне ре 80 действия составляет от 1000°С у ее основания до температуры кипения такой азеотропной смеси в верхней части. Для увеличения скорости реакции и, таким образом, обеспечения возможности завершения реакции при использовании колонки 85 среднего размера, выгодно проводить реакция при давлении выше атмосферного. Давление. 75 , 80 1000 , , 85 , . преимущественно может составлять от 1 до 6 атмосфер, предпочтительно около 3 атмосфер 90. В таких условиях можно осуществить конверсию исходного альдегида за очень короткое время, примерно или чуть более 1 минуты, при атмосферном давлении в указанных здесь условиях 95 и заявленное время несколько больше, до 10 минут. 1 6 , 3 90 1 95 10 . С целью обеспечения удаления воды, образующейся в результате реакции, в качестве стенки для поддержания в колонне 100 подходящей концентрации неорганического щелочного катализатора конденсации. 100 . жидкость отбирают из основания колонны и предпочтительно позволяют ей разделиться на водный слой и неводный слой 105, содержащий ненасыщенный альдегид. Верхний слой после отделения, содержащий желаемый продукт, собирают, затем обрабатывают для разделения его на компоненты. , при этом подходящую часть 110 нижнего водного слоя направляют обратно в головную часть колонны после доведения до необходимого значения его концентрации катализатором конденсации. - 105 , , 110 . Таким образом, наше изобретение включает в себя способ 115, который включает непрерывную циркуляцию водного раствора неорганического щелочного катализатора конденсации через замкнутый контур, включающий дистилляционную тарельчатую колонну, через которую указанный раствор течет сверху вниз, причем упомянутая колонна непрерывно нагревается у ее основания. введение в контур вверху колонны насыщенного альдегида описанного выше типа и удаление из контура 125 ниже колонны альдегидного вещества, сопровождающего агент конденсации, а также воды, образующейся в результате реакции. 115 120 , , , , , 125 , , , . Кроме того, мы обнаружили, что наш процесс можно использовать для преобразования смеси, содержащей два насыщенных альфатических альдегида, по крайней мере один из которых относится к описанному типу, с получением ненасыщенного альдегида, имеющего число атомов углерода, равное общему числу атомов углерода. числа атомов углерода каждого из двух исходных альдегидов. 130 714,883 , , . Разделение на слои на холоде жидкости, отбираемой из нижней части колонны, иногда затруднено из-за вязкости раствора катализатора конденсации, составляющего нижний слой. По этой причине может быть выгодно проводить разделение в горячем виде, а в В частности, разделение можно осуществить в резервуаре, расположенном в нижней части самой колонны. В таких условиях весь катализатор конденсации без каких-либо затруднений собирается в нижнем слое. , , , . Это может быть достигнуто без какого-либо изменения основных рабочих условий, так что полученные результаты по выходу и производительности в конечном итоге будут одинаковыми независимо от того, проводится ли разделение в холодном или горячем состоянии. . При производстве ненасыщенных альдегидов в соответствии с нашим процессом в. , . пластинчатый перегонный аппарат, поток жидкости через колонну поддерживается по существу равномерным и без резкого перемешивания; нет периодов сильного волнения, сменяющихся периодами относительного спокойствия. , ; . Исходный альдегид или альдегиды обычно вводятся на верхнюю тарелку колонны, куда вводится раствор щелочного катализатора, но в некоторых случаях его можно вводить на несколько тарелок ниже. , 1 . На прилагаемых рисунках: На рисунке показана форма устройства для осуществления нашего процесса на схематическом возвышении; На рисунке 2 показана модифицированная форма устройства, в котором разделение можно проводить при повышенной температуре. : ; 2 . На рисунках и 2 дистилляционная колонна обозначена цифрой 20. Колонна, показанная на рисунках 1 и 2, представляет собой тарельчатую дистилляционную колонну, которая может иметь любое желаемое количество тарелок, но в приведенных ниже примерах описывается как содержащая 9 или 11 тарелок. 21 представляет собой конденсатор, соединенный с указанной колонной. 0) Исходный альдегид или альдегиды вводятся или вводятся через трубу 28. Дистилляционная колонна на рисунке 1 нагревается змеевиком 22. 2 20 , 1 2 9 11 21 0) 28 1 22. Аппарат, показанный на рисунке 1, включает в себя элементы для разделения смеси, полученной в основании колонны 20, причем такое восстановление осуществляется вне колонны. Смесь, вытекающая из колонны по трубе 1, направляется в декантатор 2, в котором она разделяется на два слоя. Верхний слой, содержащий в основном ненасыщенный альдегид вместе с небольшими количествами исходного насыщенного альдегида, соответствующего альдола и некоторых высококипящих примесей, отводится с желаемой скоростью через клапанную трубу 3; нижний водный слой стекает через трубу 4, имеющую вставленный в нее выпускной клапан 5 (клапан 5 используется, в частности, там, где реакция проводится под давлением). Количество жидкости, соответствующее количеству воды, полученной в результате реакции, выбрасывается. через клапанную трубку 6. Удержанный водный слой вводится 80 через трубку 7 в сосуд 8, где он получает из трубы 9 некоторое количество щелочного конденсата, катализатора, чтобы компенсировать количество, удаленное через трубу 6, и обеспечить повторное -доведение раствора катализатора 85 до желаемой концентрации. 1 , 20, 1 2 , , , 70 3; , 4 5 ( 5 75 ) 6 80 7 8 9 , 6 - 85 . Этот раствор возвращается из резервуара в головную часть колонны 20 с помощью насоса 1 () по трубе 25. Жидкость, сбрасываемую через трубу 6, может быть обработана для повторной очистки содержащегося в ней катализатора конденсации, который затем возвращается в контур. 20 1 () 25 6 90 . Предусмотрена разветвленная труба, соединяющая основание колонны 20 с трубами 3 и 4. Эта труба 95 служит для поддержания равномерного давления во всем устройстве от колонны 20 до выпускного клапана 5. Части устройства, показанные без ссылочных номеров, не требуют пояснений, так что 100 дальнейшее описание не является необходимым, 20 3 4 95 20 5 - 100 , В устройстве, показанном на рисунке 2, разделение осуществляется в резервуаре 2', образованном внутри основания колонны 20. Верхний слой отводится через трубу 3. Часть нижнего слоя выбрасывается через трубу 6, а оставшаяся часть направляется через трубу 3. труба 7 к испарителю 13, оснащенному нагревательным змеевиком 22 ' Пары . 2 2 ', 20, 3 105 6 , 7 13 22 ' . Поступившие в испаритель 18 направляются через трубку 110 14 в основание колонны 20, которая при этом нагревается. Остальная часть водной жидкости после прохождения через выпускной клапан 15, если это необходимо, направляется в сосуд 11, где она получает из трубы 12 для требуемого количества катализатора щелочной конденсации, как показано на рисунке 1. Устройство, показанное на рисунке 2, можно модифицировать, оставив выходную трубу 6 и предусмотрев выходную трубу, соединенную с трубой 14, для удаления количества водяного пара, соответствующего количеству воды. Полученный в результате реакции. В таком модифицированном аппарате нет необходимости добавлять катализатор конденсации через трубу 12, который, таким образом, становится ненужным 125 и может быть опущен. 18 , 110 14 20 , 15 , 11 12 115 , 1 2 6 14 120 12 125 . Следующие примеры представляют способ реализации изобретения. . 4 714,883 ПРИМЕР 1 - 4 714,883 1 - Ввели через трубу 23 на т(верхнюю тарелку (9-я тарелка) колонны 2 ((рис.-1), имеющей 9 тарелок и всего: 23 ( ( 9th ) 2 ( (-1), 9 : эффективная производительность 50 литров: кг/час бутиральдегида и кг/час 5%-ной воды: 50 : 5 % : раствор гидроксида натрия, что соответствует доле 5% по отношению к бутиральдегиду. , 5 % . Реакцию конденсации и дегидратации проводили при атмосферном давлении. Тепло подавалось паром в основание колонны 20 через змеевик 22 со скоростью 30 кгс/час, и зарегистрированные температуры при нормальном непрерывном режиме работы были следующими: 9-я тарелка: 71 С. 20 22, 30 / :9th : 71 . 6-я пластина: 94 5 С. 6th : 94 5 . 8-я пластина: 98 5 С. 8rd : 98 5 . -пары, выходящие из колонны, конденсировались в конденсаторе 21, и весь конденсат направлялся в верхнюю часть колонны. - 21 . Время контакта, определенное по соотношению:эффективный объем жидкости на тарелках, суммарная подача (альдегид+щелочная вода), составляло 10 минут. , : (+ ) 10 . Продукту, отведенному из основания колонны, позволили отделиться во внешней системе разделения, описанной выше, включая аппарат, обозначенный цифрами от 1 до 9, и анализ верхнего слоя дал следующие результаты: 1 9, -: альфа-этил-бетапропилакролеин 88 3% по массе бутиральдегид 1 2% бутиральдол 2% высшие продукты 5%, Это соответствует выходу альфаэтил-бета-пропилакролеина 89,8%. 88 3 % 1 2 % 2 % 5 %,, - 89 8 %. Водный слой состоял исключительно из воды и гидроксида натрия, причем количество содержащихся в нем органических веществ было незначительным. Часть водного слоя возвращали в верхнюю часть колонны через трубку 25 после соответствующего регулирования его концентрации добавлением гидроксида натрия через трубку. 9. , 25 9. Вышеприведенный пример выполняется с использованием устройства, показанного на рисунке 1. Устройство, показанное на рисунке 2, модифицированное или немодифицированное, может быть использовано для выполнения примера, если желательно получить аналогичные результаты. В следующих примерах использовалось устройство, показанное на рисунке 1, а также этапы процесса примера 11 с модификацией используемых веществ и получаемых продуктов, как отмечено в таких последующих примерах, но, как указано выше, результаты точно такие же, как и там, где для выполнения этих операций использовалось модифицированное или немодифицированное устройство по рисунку 2. Примеры 65 Пример 2. 1 2 1 11 , 2 65 2. Колонка 20 имела 11 тарелок. 20 11 . Общая эффективная емкость составляла 50 литров. 50 . Давление: атмосферное 70 . Расход: 200 кг/час пропиональдегида и 40 (0 кг/час) 5% водного гидроксида натрия. : 70 : 200 40 ( 5 % . Доля по отношению к пропиональдегиду: 10 % 75 Температуры: :'10 % 75 : 11-я пластина: 65 С. 11th : 65 . 8-я пластина: 94 С. 8th : 94 . 3-я пластина: 99 С. 3rd : 99 . Время контакта: 5 минут 80. После отделения анализ верхнего слоя дал: : 5 80 : альфа-метил-бетаэтилакролеин 90% по массе пропиональдегид 2%,,,,85 пропионадол 3% высшие продукты 5% метилэтилакролеин выход: 91 8% ПРИМЕР 3 90 90 % 2 %,,,, 85 3 % 5 % : 91 8 % 3 90 Колонна: 11 тарелок Общая эффективная емкость: 35 литров Давление: атмосферное Подача: 120 кг в час бутиральдегида и 1 400 кг в час 95 8 % водного раствора смеси 70 % гидроксида натрия и 30 % карбоната натрия. : 11 : 35 : : 120 400 ' 95 8 % 70 % 30 % . Доля щелочных веществ (в пересчете на ) по отношению к 100 бутиральдегиду: 26 %. Температура: 11-я тарелка: 69 . ( ) 100 : 26 % :11th : 69 . 8-я пластина: 92 'С. 8th : 92 ' . 3-я пластина: 97 С 105 Время контакта: 4 минуты. 3rd : 97 105 : 4 . Анализ верхнего слоя после разделения: альфа-этил-бетапропилакролеин 9-5 % по массе 110 бутиральдегид 1 5 %, бутиральдол 1 % высшие продукты 2 5 %, этилпропилакролеин выход: 965 %, 115 4 . : 9-5 % 110 1 5 %,, 1 % 2 5 %, : 965 %,, 115 4. Колонка: 11 тарелок. Общая эффективная емкость: 3–5 литров. Давление: атмосферное. Подача: 120 кг/час 120 бутиральдегида и 150 кг/час % водного гидроксида натрия. : 11 : 3 5 : : 120 120 150 % . Доля по отношению к бутиральдегиду: 26 % 714 883 714 888 Температура: 11-я тарелка: 70 О. : 26 % 714,883 714,888 :11th : 70 . 8-я пластина: 930 0. 8th : 930 0. 3-я пластина: 97 С. 3rd : 97 . Время контакта: 6 минут. : 6 . Анализ верхнего слоя при разделении: альфа-этил-бетапропилакролеин 95,5 % по массе, бутиральдегид 1 %, бутиральдол 1 %, высшие продукты 2 5 %, этилпропилакролеин, выход: 96 5 %. ПРИМЕР 5. : 95, 5 % 1 %,, 1 %, 2 5 % : 96 5 % 5. Колонка: 11 тарелок. Общая эффективная емкость: 35 литров. Давление: атмосферное. Подача: 240 кг/час смеси 3 моль бутиральдегида и 1 моль. : 11 : 35 : : 240 3 1 . ацетальдегида и 150 кг/час % водного гидроксида натрия. 150 % . Доля по отношению к альдегидной смеси: 12 %. : 12 %. Температура: 11-я пластина: 68 . : 11th : 68 . 8-я пластина: 89 С. 8th : 89 . 3-я пластина: 95 С. 3rd : 95 . Время контакта: 5 минут. Анализ верхнего слоя от отрыва: : 5 : альфа-этил-бетаметилакролеин 17 6 % по массе альфа-этил-бетапропилакролеин 55 1 %, альфа-пропилакролеин 10 %, ацетальдегид нон-бутиральдегид 2 3 %,, высшие продукты 15 %,,, общий выход ненасыщенных альдегидов: 84 6 %, ,,, ПРИМЕР 6. 17 6 % 55 1 %, - 10 %,, 2 3 %,, 15 %,,, : 84 6 %,,,, 6. Колонна: 11 тарелок. Общая эффективная емкость: 35 литров. Давление: атмосферное. Подача: 320 кг/час смеси 3 моль бутиральдегида и 1 моль ацетальдебида и 400 кг/час 12 % водного гидроксида калия. : 11 : 35 : : 320 3 1 400 12 % . Доля КОН по отношению к альдегидной смеси: 15 %. : 15 %. Температура: 11-я пластина: 64 О. :11th : 64 . 8-я пластина: 85 С. 8th : 85 . 3-я пластина: 96 С 0. 3rd : 96 0. Время контакта: е 2 минуты. : 2 . Анализ верхнего слоя при разделении: альфа-этил-бета-метилакролеин-альфа-этил-бета. : . пропилакролеин альфа-пропилакролеин бутиральдегид высшие продукты общий выход ненасыщенных альдегидов: 5,5 % по массе 53 5 %,;, 13,6 %,, 12,4 %, %,,, 82,8 %,,, ПРИМЕР 7. - : 5.5 % 53 5 %,;, 13.6 %,, 12.4 %, %,,, 82.8 %,,, 7. Колонка: 11 тарелок. Общая эффективная емкость: 35 литров. Давление: атмосферное. Подача: 100 кг в час гептаналя (оэнантола) и 100 кг в час 10% водного гидроксида калия. : 11 : 35 : : 100 () 100 ' 10 % . Доля КОН по отношению к гептаналю: 10 %. : 10 %. Температура: 11-я пластина: 93 С. :11th : 93 . 8-я пластина: 97 С. 8th : 97 . 3-я пластина: 99 С. 3rd : 99 . Время контакта: 10 минут. : 10 . Анализ верхнего слоя из селпаратиова: пентилноненаль (альфапентил-бета-гексилакролеин) 85% по массе, гептаналь 1%. : ( ) 85 % 1 %,. высшие продукты 14% ',,, выход пентилнонемала: 85,5%', ПРИМЕР 8 90 Колонна: 11 тарелок Общая эффективная емкость: 35 литров Давление: 3 атмосферы Подача: 720 кг в час бутиральдегида и 840 кг в час 95 8,5% водного раствора. гидроксид натрия. 14 % ',,, : 85 5 %', 8 90 : 11 : 35 : 3 : 720 840 95 8.5 % . Доля по отношению к бутиральдегиду: 10 %. : 10 %. Температура: 11-я пластина: 102 100 8-я пластина: 1250 . : 11th : 102 100 8th : 1250 . 3-я, тарелка: 130 С. 3rd, : 130 . Время контакта: 1 минута 20 секунд. : 1 20 . Анализ верхнего слоя по разделению 105: 105 : альфа-этил-бета-пропилакролеин 95 % по массе, бутиральдегид 1 %, высшие продукты 4 %,,,,, 110 Выход этилпропилакролеина: 96 %, ПРИМЕР 9. - - 95 % 1 %, 4 %,,,, 110 : 96 %, , 9. Колонна: 11 тарелок. Общая эффективная емкость: 35 литров. Давление: 3 атмосферы. Подача: 800 кг в час смеси 3 моль бутиральдегида и 1 моль ацетальдегида и 1 400 кг в час 201% водного гидроксида натрия. : 11 : 35 : 3 : 800 3 1 400 201 % . 714; 883 Доля по отношению к альдейдной смеси: 10 %. 714; 883 : 10 %. Температура: : -1я пластина: 95 С. - : 95 . 8-я пластина: 120 0. 8th ,: 120 0. 3-я пластина: 1217 0. 3rd : 1217 0. Время контакта: 1 минута 30 секунд. : 1 30 . Анализ верхнего разделения: альфа-этил бета-метил акролеин альфа-этил бета-пропил акролеин альфа-пропил акролеин бутиральдегид высшие продукты общий выход ненасыщенных альдегидов: слой из 18 % по массе 52 %,,,, %,, 2 %,,,,8 %,,92 %, ПРИМЕР 10. :- - - - - : 18 % 52 %,,,, %,, 2 %,,,, 8 %,, 92 %, 10. Колонна: 11 тарелок. Общая эффективная емкость: 35 литров. Давление: 5 атмосфер. Подача: 1000 кг/час бутиральдегида и 1000 кг/час 5%-ного водного раствора гидроксида натрия. : 11 : 35 : 5 : 1000 1000 5;% . Доля по отношению к бутиральдегиду: 5%. : 5 %'. Температура: : 11-я пластина: 1400 С. 11th : 1400 . 8-я пластина: 1430 С. 8th : 1430 . 3-я пластина: 147 С. 3rd : 147 . Время контакта: 1 минута. : 1 . Анализ верхнего слоя после разделения: альфа-этил-бетапропилакролеин 97% по массе, бутиральдегид 0,2%, высшие продукты 2,8%, выход этилпропилакролеина 97,2%. ПРИМЕР 11. : 97 % 0 2 %, 2 8 %, 97 2 % 11. Колонка: 11 тарелок. Общая эффективная емкость: 35 литров. Давление: 5 атмосфер. Подача: 500 кг в час гептенала и 1000 лиг в час 5% водного гидроксида натрия. : 11 : 35 : 5 : 500 ' 1000 5 % . Доля ; по отношению к глептаналю: 10 %. ; : 10 %. Температура: 11-я пластина: 143 С. :11th : 143 . 8-я пластина: 1450 C3-я пластина: 148 . 8th : 1450 C3rd : 148 . Время контакта: 1 минута 30 секунд. : 1 30 . Анализ верхнего слоя после разделения: пентилноненаль 93% по массе, гептаналь 3%, высшие продукты 4', выход пентилноненаля: 958%, 12. : 93 % 3 %,, 4 ', : 95 8 % ,, 12. Колонка: 11 тарелок. Общая эффективная емкость: 35 литров. 65 Давление: атмосферное. Подача: 100 кг в час изовалеральдегида и 100 кг в час 10 % водного раствора гидроксида натрия. : 11 : 35 65 : : 100 100 10 % . Доля по отношению к 70 изовалеральдегиду: 10 %. 70 : 10 %. Температуры:-= 11-я пластина: 93(. :-= 11th : 93 (. 8-я пластина: 97 Г. 8th : 97 . 3-я пластина: 98° 75 Время контакта: 10 минут Анализ верхнего слоя после разделения: изопропилизогептеналь (альфа-изопропил 80, бета-изобутилакролеин) 983 % по массе, изовалеральдегид 8 %, высшие продукты 6 2 %,, Выход изопропилизогептеналя: 935%, 85. Пример 13. 3rd : 98 75 : 10 : ( 80 --) 983 % 8 %,, 6 2 %,, : 935 %,,,, 85 . 13. Колонка: 11 тарелок. Общая эффективная емкость: 35 литров. Давление: 5 атмосфер. Подача: 500 кг в час изовалексальдегида и 1000 кг в час 5% водного гидроксида натрия. : 11 : 35 : 5 : 500 1000 5 % . Доля Ха ОХЛ по отношению к изовалеральдегиду: 10 %. : 10 %. Температура: : 11-я пластина: -1438 С. 11th : -1438 . 8-я пластина: 1456 г. С. 8th : 1456 . 3-я пластина: 1480 С. 3rd : 1480 . Время контакта: 1 минута. : 1 . Анализ верхнего слоя с отделения 1: 1 : изопропил-изогептеналь 96 % по массе, изов малеральдегида О 3 %, высшие продукты 3 7 %, изопропил: _ выход изогептеналя: 96 2 %,, - 96 % 3 %, 3 7 %,, : _ : 96 2 %,,
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 00:45:49
: GB714883A-">
: :

714884-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB714884A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Изобретатели: УИЛЛАРД ДЖОН ОПОЧЕНСКИЙ и ЛЬЮИС УИЛЬЯМ 714 884 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 28 апреля 1952 г. : 714,884 : 28, 1952. № 10627/52. 10627/52. Полная спецификация опубликована: 1 сентября 1954 г. : 1, 1954. Индекс при приеме: - Классы 80 (1), А 7 Сл; 80 (2), Д 7 Бл; и 106 (4), 3 А. :- 80 ( 1), 7 ; 80 ( 2), 7 ; 106 ( 4), 3 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования в передачах с переменным передаточным числом для вычислительных интеграторов или в отношении них Мы, , , корпорация, организованная в соответствии с законами штата Калифорния, Соединенные Штаты Америки, от 1607 года, Флауэр-стрит, Глендейл, Калифорния, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы просим предоставить нам патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к вычислительным интеграторам, которые представляют собой Особые виды трансмиссий с регулируемой скоростью особенно полезны в вычислительных механизмах, поскольку их можно сконструировать так, чтобы поддерживать точные соотношения между скоростями входного и выходного вала. , , , , , 1607, , , , , , , , : . Настоящее изобретение предлагает вычислительный интегратор, имеющий вращающийся диск, цилиндр, вращающийся на оси, перпендикулярной оси вращения указанного диска, и приводное средство между указанным диском и цилиндром, включающее втулку, регулируемую в осевом направлении указанного цилиндра и в радиальном направлении указанного диска. и пару шариков, расположенных внутри указанной втулки и, соответственно, находящихся в приводном зацеплении с указанным диском, указанным цилиндром и друг с другом; характеризующийся наличием на указанном диске ведущей поверхности, имеющей суперфинишную гладкость порядка одного микродюйма и твердость порядка твердости цементированного карбида вольфрама. , , , , ; , - . Конструкция вычислительных интеграторов представляет проблемы, не встречающиеся при проектировании трансмиссий с регулируемой скоростью как общего класса, поскольку в последних незначительные величины неравномерного проскальзывания не имеют значения, пока общее соотношение между входной и выходной скоростями lЦена 21/8 , предусмотренная конструкцией, является аппроксимированной. Однако в вычислительном интеграторе поддержание точного соотношения между скоростью вращения входного и выходного валов имеет первостепенное значение, а достигнутая степень точности представляет собой показатель полезности устройства как элемента сложных вычислительных механизмов, в которых часто используется множество вычислительных интеграторов. , , 21/8 , , , , , . Вычислительные интеграторы были сконструированы в различных формах, но в традиционной форме, проиллюстрированной здесь в качестве примера одной из форм, в которой может быть воплощено настоящее изобретение, интегратор состоит по существу из вращающегося диска, несущего входной вал, или вращающегося цилиндра. переносятся выходным валом и расположены на оси, перпендикулярной оси диска, и парой контактирующих шариков, входящих в контакт с диском и цилиндром соответственно и регулируемых по пути, диаметральному диску и параллельному оси цилиндра. С целью такой регулировки шарики помещены во втулку, установленную с возможностью перемещения по описанному пути и соединенную с входным валом каретки шариков. , , , - , , , , , . В процессе работы интегратор этого общего типа передает вращение диска через контактирующие шарики на цилиндр, причем скорость вращения цилиндра относительно любой заданной скорости вращения диска изменяется от нуля, когда шарики находятся в центре диска до максимума в любом направлении, когда шарики находятся в одном или другом крайнем внешнем положении относительно диска. , , , , . Описанная до сих пор структура является традиционной, как и другие ее формы, такие как 2 7 _1 % 14,854 -. , 2 7 _1 % 14,854 -. как, например; Модификации, использующие один шарик вместо пары шариков между диском и цилиндром. Однако: во всех таких формах нажимной или фрикционный характер приводного соединения между входом и выходом привел к неравномерному проскальзыванию, величина которого увеличивается с выходом. Приложенный крутящий момент, и было невозможно получить выходной крутящий момент достаточно высокой величины без такой потери точности, которая снизила бы полезность таких механизмов в вычислительных устройствах. Термин «точность», используемый в этом обсуждении, означает постоянство отношения между выходом и входом при различных условиях приложения крутящего момента на выходе, а не при полном отсутствии проскальзывания между выходом и входом, поскольку определенная величина скольжения присуща всем механизмам этого типа, но относительно не важна, пока величина скольжения является постоянным в варианте ', в условиях приложенного крутящего момента. , ; , : , , "" , , ' . Предыдущие попытки повысить точность вычислительных интеграторов привели к тому, что их разработчики начали создавать все более крупные и тяжелые устройства этого класса. . требующие аналогичных пропорций соответствующих вычислительных средств и значительно увеличивающих приводную мощность, необходимую для работы механизмов: использование таких устройств. Однако согласно настоящему изобретению был создан вычислительный интегратор размером всего лишь в одну пятую размера тех, которые ранее широко использовались. было обнаружено, что он позволяет достичь точности, превышающей ту, которую эксперты в этой области ранее считали осуществимой в вычислительном интеграторе любого размера. : , , ' - . Настоящее изобретение основано на открытии того, что величина передаваемого крутящего момента может быть очень значительно увеличена в устройствах такого типа без возникновения риска неравномерного проскальзывания между ведущей и исходной поверхностями путем применения к некоторым из контактирующих ведущих поверхностей суперфиниш, превосходящий по гладкости любую отделку, которая до сих пор считалась желательной просто с точки зрения механической конструкции, и путем изготовления этих поверхностей из материалов достаточно высокой твердости, чтобы выдерживать единичные давления, значительно превышающие единицы давления, которые до сих пор считались целесообразными просто с точки зрения механических дизайн. - , ; - . На основании данных, доступных в настоящее время, полагают, что суперфиниш, используемый при осуществлении настоящего изобретения и далее более подробно описанный, достаточно силен, чтобы привести в действие силы молекулярной адгезии между контактирующими поверхностями. в дополнение к имеющимся обычным силам трения и, таким образом, сделать возможной передачу более высокого крутящего момента без проскальзывания, чем это было бы возможно, если бы для передачи такого крутящего момента использовались только такие обычные силы трения. меры и т.п., которые слипаются друг с другом, и считается, что силы молекулярного сцепления, если они присутствуют, незначительны до тех пор, пока не будет достигнута суперфинишная обработка поверхности с точностью порядка одного микродюйма или меньше. к контактирующим поверхностям. , , - , , 70 " " , - 75 , , - ' . Мы также обнаружили, что такая обработка 80 делает возможным использование очень твердых материалов, таких как цементированные карбиды, для некоторых контактирующих поверхностей, и это также важно для настоящего изобретения, поскольку использование таких материалов 85 делает возможным ) разрешить использование более тяжелых сил давления для удержания приводных поверхностей в контакте, чем это было бы возможно с более мягким материалом; известно, что сало чрезвычайно; 90 материалы типа элементарных карбидов способны выдерживать гораздо более высокие удельные давления, чем материалы , такие как самые твердые легированные стали, без риска превышения предела упругости или предельной статической прочности 95 материала. Кроме того, поскольку полировка и суперфинишная обработка приводят к отлому из острий отдельных зерен цементированных каргидов или карбидов, сжатых в твердую 100 форму, их гладкие и полированные поверхности не поцарапают сталь, если на нее не будет оказываться гораздо большее давление, чем даже высокое удельное давление в пятьсот тысяч фунтов на квадрат 105 дюйм, которые действуют между определенными поверхностями описываемого здесь прибора. 80 , , , , , 85 ) ) ; ; 90 95 , , 100 , 105 . Эти соображения нашли практическое применение в конструкции интегратора 110, подробно описанной ниже в качестве предпочтительного варианта осуществления настоящего изобретения со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: 110 , , : Фигура 1 представляет собой вид сбоку в разрезе интегратора 115, воплощающего настоящее изобретение, с некоторыми элементами механизма, показанными полностью для ясности; Фигура 2 представляет собой поперечное сечение интегратора по линии 2-2 120 на фигуре 1, а фигура 3 представляет собой вид сверху в разрезе, причем сечение взято по линии 8-3 на фигуре 2. 1 , 115 ; 2 2-2 120 - 1: 3 , 8-3 2. На прилагаемом чертеже 125 показано, что проиллюстрированный вариант осуществления настоящего изобретения содержит вращающийся диск 10, прикрепленный к входному валу 11; . ' 125 , ( 10 11; . вращающийся цилиндр 20, несущийся на выходном валу 21 и расположенный на оси 130, перпендикулярной оси диска 10, и пара контактирующих шариков 30, входящих в зацепление с диском 10 и цилиндром 20 соответственно и регулируемых по пути, диаметральному диску 10. диск 10 и , параллельный оси цилиндра 20, с помощью шариковой каретки 31 , имеющей втулку 32, закрепленную в нем и плотно прилегающую к шарикам 30 и прикрепленную к входному валу 33 шариковой каретки, регулируемому в осевом направлении по траектории, параллельной выходной оси вал 21. 20 21 130 714,884 10, 30 10 20, , 10 20 31 32 30 33 21. Ввиду высокой сжимающей силы, действующей на шарики 30, как поясняется ниже, важно, чтобы шарики 30 были очень плотно закреплены в положении, в котором линия, проведенная через их контакт друг с другом, с диском 10 и с цилиндр 20 параллелен оси вала 11. В то же время втулка 32, которая удерживает шарики 30 в этом положении, должна создавать минимальную фрикционную нагрузку на шарики. Например, когда шарики имеют диаметр 250000 мкм. При использовании ± или минус 000025 дюймов внутренний диаметр втулки 32 поддерживался на уровне 2502 плюс 0002 минус 0000 дюймов с хорошими результатами. Чтобы втулка 32 оказывала минимальную фрикционную нагрузку на шарики, и имеют удовлетворительно длительный срок службы при обычных условиях использования, подкладка гильзы состоит из покрытия из твердого хрома минимальной толщиной 00 3 дюйма, подвергнутого суперфинишной обработке до гладкости 2 микродюйма, и это было превосходно установлено. удовлетворительно. 30, , 30 , 10, 20, , , 11 , 32 30 , 250000 . 000025 , 32 2502 0002 0000 32 , , 00 3 , 2 -, . Эти основные элементы интегратора установлены в опоре, состоящей из запирающего основания 40 и крышки корпуса 41, прикрепленных к основанию с помощью таких средств, как винты 42, проходящие через отверстия, предпочтительно утопленные на их верхних концах, как показано, в крышке корпуса 41 и зацепив резьбовые отверстия в основании корпуса 40. 40 41 42 , , 41 40. Диск 10 и входной вал 11 установлены с возможностью вращения в крышке корпуса 41 с помощью таких средств, как шарикоподшипники и кольца 12 и 13, удерживаемые от перемещения наружу крышки 41 корпуса, с помощью металлических пружинных фиксаторов 14, посаженных в круглые выемки внутри. центральное отверстие 43 крышки 41 корпуса. 10 11 41 , 12 13 41, 14 43 41. Выходной вал 21 установлен с возможностью вращения в основании корпуса 40 в целом аналогичным образом с помощью шарикоподшипников и узлов обойм 22 и 23, удерживаемых от перемещения наружу от основания корпуса дугообразными пружинными металлическими фиксаторами 24, установленными в круговых канавках в каждом из двух -осевые горизонтальные отверстия 44 и 45 в основании корпуса 40. 21 40 22 23 24 - - 44 45 40. Шариковая каретка 31 поддерживается внутри основания 40 параллельными валами 33 и 34, прикрепленными к валу 33 винтами 35, приспособленными для прижимания раздвоенных частей шариковой каретки 31 к противоположным сторонам вала 33 и установленными с возможностью скольжения на вал 34 Вал 33 представляет собой вал управления шариковой кареткой 70, установленный с возможностью скольжения во втулках 46 в основании 40 корпуса, а вал 34 представляет собой направляющий вал шариковой каретки, установленный во втулках 47 в основании корпуса 40 и закрепленный на осевом диске 75. размещение с помощью таких средств, как дугообразные фиксаторы из пружинного материала 36, помещенные в круглые выемки на валу 34. 31 , 40 33 34, 33 35 31 33 34 33 , 70 , 46 40, 34 , 47 40 75 36 34. Витая пружина 15, сжатая между внутренним кольцом верхнего шарикоподшипника 80 и кольцом узла 1 3, и дугообразным пружинным зажимом 16, удерживаемым в кольцевой канавке 17 входного вала 11, оказывает относительно сильное давление через диск 10 на шарики 30 и цилиндр. 20, так что 85 при вращении входного вала 1 с шариковой кареткой 31, расположенной так, что шарики 30 находятся в любом месте между точным центром диска 10 и его краем, такое вращательное движение будет на 90 раздвинуто на цилиндр 20 и выходной вал 21 через шарики 30. Чтобы получить максимальную передачу крутящего момента между входным валом 11 и выходным валом 21 интегратора 95 описанного выше типа без потери точности из-за неравномерного проскальзывания, сжимающая сила Прилагаемое пружиной должно быть таким же высоким, как прочность материалов, на которые действует эта сила на 100 минут, но, очевидно, она никогда не должна быть настолько высокой, чтобы подвергать напряжению либо поверхность диска 10, поверхности шариков 30, или поверхность цилиндра 20 либо выходит за соответствующие пределы упругости, либо за соответствующие пределы предельной статической прочности. Тот факт, что эффективные площади контакта между диском и верхним шаром; между верхним шаром и нижним шаром; и между нижним шаром и цилиндром 110 чрезвычайно малы, это означает, что между этими поверхностями будут присутствовать чрезвычайно высокие единичные давления и что связь этих давлений с прочностью материалов, используемых 115 для диска, шаров и цилиндра соответственно , определит максимальное давление, которое может безопасно оказать пружина 15. 15 80 , 1 3 16 17 11 10 30 20, 85 1 31 30 , 10 , , 90 20 21 30, 11 21 95 , ' 100 , , 10, ' 30, 20 105 ' ; ; 110 , , 115 , , , , 15. Ввиду того факта, что цементированные карбиды карбида, такие как цементированный карбид титана и цементированный карбид бора, как известно, обладают чрезвычайно высокими модулями упругости и чрезвычайно высокой прочностью на сжатие, первоначально была предпринята попытка 125 в связи с разработкой, приведшей к созданию настоящее изобретение использует цементированный карбид вольфрама в качестве облицовочного материала для диска 1 0, применяя то же самое, что указано под номером 19, где а, облицовка диска 130 714,884 из цементированного карбида вольфрама обозначена как прикрепленная серебряным припоем к нижней поверхности стального диска 10. Использование диска этой конструкции в сочетании с шариками 80 диаметром 250 дюймов и цилиндром 20 диаметром 625 дюймов, причем шарики изготовлены из кованой легированной стали химического анализа 3 1 1 15 процентов. 120 , , , 125 1 0, 19, , 130 714,884 , , 10 80 250 20 625 , 3 1 1 15 . 60 35 2,-5 3 5 минакс. 60 35 2,-5 3 5 . Макс. . и цилиндр был изготовлен из нитральной стали типа «», химический состав которой составлял 1 40 процентов. , "" ' 1 40 . 50-1 10 Макс. 50-1 10 . 75-1 50 1 00-1 50 25 06 Макс. 75-1 50 1 00-1 50 25 06 . было подсчитано, что когда пружина 15 была рассчитана на оказание давления вниз в 13 фунтов в осевом направлении на вал 11, максимальное единичное давление в вогнуто-выпуклом круговом контакте между поверхностью диска 19 и верхними шариками 30 достигало максимума 459 316 фунтов на квадратный дюйм; что максимальное единичное давление при прямом круговом контакте между двумя шариками 30 достигало максимума в 559 874 фунтов на квадратный дюйм и в среднем составляло 372 339 фунтов на квадратный дюйм; и что единичное давление в месте вогнуто-выпуклого эллиптического контакта между нижним шаром 30 и цилиндром 20 достигало максимума 395 350 фунтов на квадратный дюйм. 15 13 11, , - 19 30 459,316 ; , 30 559,,874 372,339 ; - 30 20 395,350 . Поскольку эти давления находятся в пределах, допустимых для используемых материалов, без какого-либо риска превышения пределов упругости или их предельной статической прочности, было указано, что а; Успешный инструмент может быть изготовлен с использованием такого выбора материалов. , ; , . Поскольку с самого начала было известно, что диск интегратора этого типа должен иметь гладкую поверхность, а. , . Была указана притертая поверхность, сглаженная в пределах 15 микродюймов, что оказалось удовлетворительным для интеграторов, использующих стальные диски; Цель состоит в том, чтобы избежать любого заметного увеличения напряжения из-за незначительных возвышений поверхности, которые, как хорошо известно, имеют тенденцию утомлять используемые металлы, вызывая переходные напряжения, изменения, которые в конечном итоге приводят к разрушению поверхностей. Что касается структуры самого диска такая характеристика гладкости поверхности была сочтена адекватной, поскольку не было выявлено никакой деформации за 65 минут и многие миллионы входных оборотов не вызывали заметного износа. 15 , ; , , , , , , 65 . Однако инструмент, сконструированный в соответствии с этими спецификациями, с практической точки зрения оказался полным провалом, поскольку, хотя первоначальная отделка толщиной 15 микродюймов была удовлетворительной с точки зрения сохранения целостности структуры самого диска, стальные шарики 75 при контакте с диском, хотя он имел твердость примерно 64-67 по Роквеллу С, он был достаточно мягче, чем карбид вольфрама диска, обращенного к 19, так что он подвергался истиранию до степени, достаточной для того, чтобы вызвать его выход из строя всего за несколько минут. полмиллиона входных оборотов, а те, что выдержали миллион входных оборотов, утратили свой первоначальный блеск и приобрели матовую поверхность, подобную 85 поверхности диска. , 70 , , 15 , 75 , , 64-67, 19 80 - , 85 . Поняв, что в ходе экспериментальной эксплуатации интеграторов описанной выше конструкции диск сообщил качество своей отделки 90 верхнему шару, диски с твердосплавной наплавкой были изготовлены с суперфинишом, превосходящим первоначальный суперфиниш шариков, и было обнаружено, что что, когда поверхность 19 из цементированного карбида вольфрама 95 диска 10 была доведена до гладкости порядка одного микродюйма и интегратор, воплощающий такой диск, экспериментально эксплуатировался, как описано выше, шарики 30 фактически улучшились на 100 единиц в процессе эксплуатации. пока после нескольких миллионов оборотов шара они не приобрели гладкий блеск поверхности диска. , 90 , , 19 95 10 - , 30 100 . Однако, вопреки тому, чего можно было ожидать от суперфинишной обработки торца диска 105 до такой степени, было обнаружено, что эффективная передача крутящего момента между торцом диска 19 и верхним шаром 80 не упала так сильно, как можно было ожидать. упасть из-за 1 применения чрезвычайно высокой суперфинишной обработки, но оставаться достаточно высоким, чтобы поддерживать передаваемый крутящий момент между входным валом 11 и выходным валом 21, по существу такой же высокий, как и 115, который можно поддерживать за счет использования легированной стали. диски под соответствующим давлением; Однако такие диски из легированной стали неспособны эффективно функционировать под такими давлениями из-за отсутствия у них прочности, достаточной для того, чтобы противостоять чрезвычайно высоким удельным давлениям. 105 , , 19 80 1 , , 11 21 115 ; , , 120 . Таким образом, считается, что эффект, получаемый при использовании суперфинишной обработки толщиной 125 порядка одного микродюйма на поверхности 14,884 дискового элемента интегратора описанного типа, заключается не только в устранении истирания шаровых элементов, которые достаточно, чтобы вызвать их разрушение при использовании дисков из цементированного карбида вольфрама, обработанных до гладкости всего лишь 15 микродюймов, но также и для того, чтобы привести в действие силы молекулярной адгезии в достаточной степени, чтобы компенсировать уменьшение обычно эффективного коэффициента трения и создают результирующую передачу крутящего момента, достаточно высокую, чтобы избежать неравномерного проскальзывания в более широком диапазоне приложенных выходных крутящих моментов, чем это было до сих пор возможно получить с помощью любого инструмента этого типа. , , 125 - 14,884 15 - ' , , , . Следует понимать, что настоящее изобретение можно реализовать в интеграторах, структурные детали которых отличаются от раскрытых здесь, и что поэтому изобретение не следует рассматривать как ограниченное конкретной проиллюстрированной и описанной формой, за исключением случаев, когда это требуется для правильной интерпретации прилагаемые претензии. , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 00:45:49
: GB714884A-">
: :

714885-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB714885A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования генератора аэрозоля или относящиеся к нему , УИЛЬЯМ ЛЕОНАРД ТЕННИ, гражданин Соединенных Штатов Америки, муниципальный аэропорт имени Джеймса М. Кокса, Вандалия, штат Огайо, ранее находившийся в округе Монтгомери, Дейтон, штат Огайо, Соединенные Штаты Америки настоящим заявляем, что изобретение, на которое я молюсь, чтобы мне был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: Это изобретение относится к генераторы аэрозолей и, в частности, такие устройства, работающие посредством резонансных двигателей периодического сгорания. , , , . , , , , , , , , , , : . В патентном описании № 673481 описано и заявлено устройство для получения дисперсий жидкостей в газах, содержащее импульсный реактивный двигатель, имеющий выхлопную трубу, идущую от него, определяющую путь, по которому циклически выбрасываются реактивные выхлопы указанного двигателя, и средства для введения жидкость, которая должна диспергироваться на указанном пути циклически выбрасываемых струйных выхлопных газов. . 673,481 , . Настоящее изобретение обеспечивает резонансный двигатель внутреннего сгорания или систему двигателя периодического действия, которые используются для создания аэрозоля. . Такая система двигателя вырабатывает тепло и высокоскоростной пульсирующий поток газа, а за счет введения желаемого состава в нужные точки системы этот состав распыляется, частично или полностью испаряется и выбрасывается в атмосферу, где он конденсируется с образованием желаемый аэрозоль. Высокоэффективная работа достигается за счет комбинированного охлаждения двигателя и скоординированного нагрева состава за счет надлежащего заключения системы и введения в нее состава таким образом, что тепло двигателя передается к нему с желаемым эффектом охлаждения. на двигателе, а вся система закрыта для уменьшения теплопотерь. , , , , . , , . Также желательно, чтобы такая система была способна производить аэрозоль при самых разных скоростях потока в зависимости от конкретных целей, для которых он будет использоваться, сохраняя при этом хорошую эксплуатационную эффективность. В соответствии с настоящим изобретением в одной и той же системе может использоваться множество резонансных двигателей периодического сгорания, при этом двигатели устанавливаются рядом друг с другом и предпочтительно имеют одно выпускное отверстие. Поскольку двигатели этого типа по своей сути не являются самозапускающимися, предусмотрены средства для запуска одного такого двигателя, после чего соседний двигатель может быть запущен и введен в работу с первого. Затем двигатели могут продолжать совместную работу или один двигатель может быть запущен и работать отдельно, обеспечивая тем самым широкое изменение скорости образования аэрозоля. , . , . -, . , . Соответственно, основной задачей изобретения является создание устройства для производства аэрозоля, в котором используется резонансный двигатель периодического действия, который эффективен в работе, компактен и который может работать с весьма различной производительностью для диспергирования различных типов аэрозолей. , , . Еще одной целью является создание такого устройства, включающего в себя множество резонансных двигателей периодического сгорания, только один из которых необходимо запускать вручную, причем этот двигатель служит после этого для инициирования работы другого двигателя или двигателей и для поддержания работы другого такого двигателя или двигателей. двигатели в согласованном огневом отношении с первым двигателем. , . Другие цели и преимущества станут очевидными из следующего описания и прилагаемых чертежей. , . На чертежах: фиг. 1 - вертикальное сечение устройства, показывающее расположение двигателей внутри корпуса с выхлопными резонаторными трубами двигателей, проходящими как над, так и под его камерами сгорания; Фиг.2 представляет собой вертикальный вид с торца устройства с дверцей доступа, показанной в открытом положении. Фиг.3 представляет собой фрагментарный подробный вид, показывающий конструкцию корпуса и покрытие изоляционного материала; фиг. 4 представляет собой несколько схематический вид в перспективе, показывающий основные части системы, включая подачу топлива и состава, а также средства запуска, при этом двигатели в этом случае имею