патенты / 15218

690799-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB690799A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ - - 690,79(Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: сентябрь. 24, 1946. 690,79( : . 24, 1946. - № 28586/46. - . 28586/46. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки в сентябре. 29, 1945. . 29, 1945. Полная спецификация опубликована: 29 апреля 1953 г. : 29, 1953. (В соответствии с разделом 6 (1) () Патентов и т. д. (Чрезвычайный) Закон 1939 года (оговорка к статье 91 (4) Законов о патентах и промышленных образцах 1907–1946 годов вступила в силу 1 марта 1948 года). ( 6 (1) () &. () , 1939 91 (4) , 1907 1946 1, 1948). Индекс при приемке: -Класс 40(), АЕ3(м:р:с:ж), АЕ4(а2с2:р2), АЕ6d. :- 40(), AE3(: : : ), AE4(a2s2: p2), AE6d. ('3OIPLETE СПЕЦИФИКАЦИЯ Улучшения в антенных системах или в отношении них. Мы, ' \ .: ' , компания, организованная в соответствии с законодательством Великобритании, из офисов , , , , Лондон, WG2, правопреемники ОКЛИ МАКДОНАЛА1 УМУДВОРДА-младшего, гражданина Соединенных Штатов Америки, проживающего по адресу: 72, Спрус-стрит, Принстон, округ Мерсер, Нью-Джерси, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем о характере этого изобретения и каким образом это должно быть выполнено, должно быть подробно описано и подтверждено следующим заявлением: ('3OIPLETE , ' \ .: ' , , , , , , , ..2, MCDONAL1 ., , 72, , , , , , , ' , : - Настоящее изобретение относится к антенным системам и имеет целью создание усовершенствованных многоэлементных решеток, в которых множество излучателей питаются от одного источника или подключены к одной схеме использования. , - , . В большинстве современных высокочастотных решеток излучатели представляют собой резонансные диполи, часто имеющие сопротивление порядка 50 Ом. Эти импедансы того же порядка, что и характеристические импедансы стандартных коммерчески доступных коаксиальных линий передачи, поэтому обычно плоские диполи могут быть подключены непосредственно к линиям, не требуя трансформаторов импеданса. Однако в некоторых случаях, например, когда излучатели установлены рядом с проводящим отражателем, импеданс отдельной антенны настолько ниже, что требуется какое-то устройство согласования импеданса. , , 50 . , , , . , , , . Устройства согласования импеданса M5ost содержат резонансные элементы, характеристики которых накладываются на характеристики излучателей, серьезно ограничивая ширину полосы частот, в которой система будет эффективно работать. M5ost , , . Настоящее изобретение направлено на создание улучшенных средств для соединения множества дипольных антенн, последовательно друг с другом, к общей линии питания. 45 Другой целью изобретения является создание усовершенствованной конструкции антенны, которая была бы простой и прочной по конструкции и легко проектировалась для обеспечения эффективной работы в широком диапазоне частот. ( 2181 . 45 . Изобретение проиллюстрировано и объяснено со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: ( : Фигуры 1 и 2 представляют собой виды в плане и под углом 55 градусов соответственно одной антенной конструкции, воплощающей настоящее изобретение. Фигура 3 представляет собой схему эквивалента (схемы системы, показанной на рисунках 1 и 60). Фигура 4 представляет собой частичный вид. в разрезе другого варианта осуществления изобретения. 1 2 - 55 , 3, ( . 1, 60 4 , . Как показано на рисунках 1 и 2, лоток или планообразная конструкция 1 снабжена торцевыми стенками 3 и 5 и центральной перегородкой 7. 65 Общая длина составляет по существу одну длину волны (А) на средней частоте работы системы. Коаксиальная линия передачи 9 проходит через торцевую стенку 3 и перегородку 7, заканчиваясь 70 на торцевой стенке 5. Внешние проводники линии 9 соединены со стенками 3, 5 и 7 там, где они встречаются. Внутренний проводник линии 9 может не доходить до стенок 5, как показано на рисунке. nможет продолжать 75 в том же духе. Он соединен с внешним проводником в точке возле стенки 5 термозаглушкой 11. 1 2, - 1 - 3 5 7. 65 - () . 9 3 7, 70 5. 9 , 3, 5, 7 . 9 5 . 75 . 5 11. Внешний проводник линии 9 снабжен диагональными пазами 13 и 15 в 80 точках посередине между стеной 3 и перегородкой 7 и посередине между стеной и перегородкой 7 соответственно. Эти прорези разбивают внешний проводник на три секции 17, 19 и 21. Длина секции 21 составляет 85 четвертей длины волны. Секция 19 имеет длину в половину длины волны и заземлена в центре путем соединения с перегородкой 7. Часть секции 17 внутри лотка 1 имеет длину в четверть длины волны. 9 13 15 80 3 7 7 . 17, 19, 21. 21 85 - . 19 - 7. 17 1 - . Внутренний проводник линии 9 не разорван, а непрерывно проходит через к закорачивающей вилке 11. Часть внутреннего проводника внутри секции 19 может иметь несколько больший диаметр, чем остальная часть, для цели, поясняемой ниже, или внутренний проводник может иметь такой же диаметр. 9 , ' 11. 19 , , . Пара радиаторных элементов 2-3 и 1 25 соединены с элементами 17 и 19 соответственно на противоположных сторонах (зазор 18. Аналогичные радиаторные элементы 27 и соединены с элементами 21 и 19 соответственно в зазоре 15. На настоящей иллюстрации излучатели расположены на расстоянии примерно 0,1 длины волны от поверхности дна ведра 1. Однако это расстояние может быть больше или меньше в зависимости от различных конструктивных соображений. Поддон служит отражателем. 2-3 25 17 19 ( 18. 27 21 19 15. 0.1 1. , - , . . Действие этого такое. . Следующее: - Крайняя секция проводника 21 взаимодействует с поверхностью поддона 1 т.) действует как . четвертьволновая часть линии, закороченная на одном конце стенкой 5 , поэтому на другом конце имеется высокий импеданс. Таким образом, конец секции 2), прилегающий к зазору 15, эффективно изолирован от земли на рабочей частоте. : - 21 - 1 .) . , - 5 . 2) 15 . Сходным образом. левая часть решения 19. основана на разделе 7, предусматривает а. высокий импеданс вблизи -зазора 1,5. Таким образом, каждый из дипольных элементов 27 и 29 отделен от земли высоким сопротивлением короткозамкнутой четвертьволновой линии. Элементы 28' и 2,5 аналогично 4 отрываются от земли блестящей частью секции 19 и левым концом секции 17. . - - 19. ) 7, . - 1.5. ) ' 27 29 . 28' 2.5 4 - - 19 - ( 17. Когда система должна использоваться для передачи, энергия-' подается на открытый конец 5() 31 линии 9. Направления тока в конкретный момент радиочастотного цикла обозначены на рис. 1 стрелками, расположенными рядом с различными элементами. В каждой точке линии 9 ток во внешнем проводнике обязательно равен и противоположен току во внутреннем проводнике. Таким образом, завиток течет справа налево. Только внутренний коиндуктор внутри секции 17 заставляет равный ток течь внутрь радиатора 23 и светить слева направо через секцию внешнего проводника 17. , -' 5() 31 9. 1 . 9, . . 17 ; 23 17. Аналогично, один и тот же ток, протекающий от влево во внутренний проводник 6.5 внутри секции 19 плитки, требует, чтобы все равные токи протекали слева направо по секции 1.9 внешнего проводника и оттуда наружу по радиатору 2.5. Таким образом, излучатели 23 и 25 возбуждаются как элементы диполя с равными токами, текущими под углом 70 ; один и выход на другой. , 6.5 19 1.9, 2.5. 23 25 70 ; . Когда ток течет в секцию линии I9 в зазоре 18, в зазор 1- втекает равный ток, что соответствует разности фаз 180 (-) между потоками на двух концах участка линии с двумя длинами волн. между пробелами 13 и 15. Таким образом, текущий поток направлен наружу от радиатора 29 и внутрь только от радиатора '7. через проводник '1. плтуг. 80 11, и слева направо вход в плитку (проводник внутри секции 21. I9 18, 1-, 180(- ', 13 15. ., 29, '7. '1. . 80 11, ( 21. Раздел 21. Проводник внутри него. '' 21. ( . . и вилка 11 работают как короткозамкнутый шлейф 85 с радиаторами 27 и 29. Эта заглушка не требуется, если она не требуется. быть настроенным на а. частота, отличная от той, на которой излучатели находятся в естественном резонансе. Если он используется, вилка вилки 11 и 90 размещается в таком положении, чтобы реактивное сопротивление шлейфа было равно и противоположно по знаку по отношению к напряжению вилки; из двух диполей. 11, - - " ; 85 27 29. - . . . , 11 90 '; . В силу ,. он подготовил 95 аранжировок. Ток, подаваемый на линию 9, протекает последовательно через два диполя. так, чтобы внутреннее напряжение, подключенное к питающей линии, было вдвое больше, чем у каждого диполя. Внутреннее напряжение в пределах полуволновой секции 19 100 должно быть выполнено в форме большего диаметра, чтобы понизить хламетрический импеданс на 100 градусов и зафиксировать диполь 27 и 1. хотя, тьфу, это не обязательно для обеспечения стабильной работы системы. Для примера пусть. характеристическое сопротивление линии между диполями может составлять половину этого сопротивления (остальной части линии. ,. 95 . 9 . ). . 100 - 19 27 . ,, . ). ( . Обращаясь к рис. 8. т.е. 110 диполей 23. 25 и 27. 2 представлены блоками:; и 35 соответственно. Параллельное сопротивление четвертьволновых линий, образованных частями 1 и секциями внешнего проводника линии 9, представлено цепями 87, 39 и 41. 48. ''Сопротивление шлейфа, образованного вилкой , представлено блоком 4. _5. ;() импедансы 833 и 835 всегда равны 10 каждые 120, а импедансы 37. 19.41.! д 48 все одинаковы. напряжения, подаваемые на все элементы радиаторов, одинаковы. , 8. . 110 23. 25 27. 2 :; 35 . ' -) - 1 - l15 9 87, 39 41. 48. '' 4. _5. ;( 833 835 1o 120 , 37. 19.41.! 48 . . Соотношения импеданса показаны традиционным способом на рис. 8. 125 Хотя изобретение было описано со ссылкой на систему, состоящую из двух последовательно соединенных диполей, будет очевидно, что оно может быть распространено на любое количество последовательных излучателей. Таким образом, проводник 130 проводяще соединен с внешним проводником в точках, находящихся на расстоянии четверти длины волны 60 от зазоров в нем. . 8. 125 ( - , . , 130 60 - . 3. Антенная система по п. 2, в которой третий проводник содержит дно неглубокой прямоугольной открытой коробки 65, а проводящие соединения осуществляются торцевыми стенками и перегородками, проходящими по ширине указанной коробки. 3. 2, 65 . 4. Антенная система по п.70 по п.3, в которой упомянутая неглубокая коробка представляет собой отражатель для антенны. 4. 70 3, . 5. Антенная система по п. 2, в которой третий проводник содержит множество проводящих гильз 75, коаксиально окружающих коаксиальную линию передачи, а проводящие соединения осуществляются с помощью проводящих элементов, проходящих между внешним проводником линии передачи и третьим проводником 80. 5. 2, 75 80 . 6. Антенная система по любому из предыдущих пунктов, в которой линия передачи на одном конце питается радиочастотной энергией, а два ее проводника соединены вместе регулируемым элементом реактивного сопротивления на другом ее конце. 6. , - . 7. Антенная система, включающая по существу прямоугольную неглубокую коробку из проводящего материала длиной по существу одну длину волны, снабженную поперечной перегородкой из проводящего материала на середине ее длины, коаксиальную линию, проходящую через один конец упомянутой коробки, посередине и на 95 градусов по ее длине и через указанную перегородку. к другому концу указанного корпуса, при этом его внешний проводник соединен с указанными концами и с указанной перегородкой, при этом указанный внешний проводник снабжен двумя прорезями, каждая из которых находится посередине между указанной перегородкой и одним из указанных концов, и двумя дублетными антеннами каждая. подключен через один из указанных слотов. 7. , , , 95 , , , , -100 - . 8. Система по п.7, в которой характеристическое сопротивление 105 указанной линии между указанными дублетами составляет половину характеристического сопротивления перемычки указанной линии. 8. 7 105 - . 9. Антенные системы, по существу, описаны здесь со ссылкой на 110 прилагаемых чертежей. 9. 110 . Датировано 24 сентября 1946 года. 24tlh , 1946. ' & RANSFOR1), Агенты по работе с заявителями, 24 года, , Лондон, ..2. ' & RANSFOR1), , 24, , , ..2. на фиг.4 внешний проводник коаксиальной линии 9 обрезан во множестве точек 13, 15 с полуволновыми интервалами. Диполи подключаются через зазоры, как в системе на рисунке 1. Полуволновые секции окружены проводящими втулками 47, соединенными в своих средних точках с средними точками соответствующих полуволновых секций внешнего проводника, служащих вместе с внешними проводниками для создания четвертьволновых секций для изоляции дипольных элементов плитки от земли. Работа системы, показанной на рисунке 4, по существу идентична работе системы, показанной на рисунке 1. 4, 9 13, 15, - . , 1. 47, , , . 4 1. Без дальнейших иллюстраций будет очевидно, что при желании соединения любого другого диполя можно поменять местами, вырезав все пазы в одном направлении, без изменения операции последовательного соединения. Кроме того, расстояние между соседними диполями не обязательно должно составлять половину длины волны в воздухе, но может быть выполнено (различно для некоторых применений путем заполнения короткозамкнутых четвертьволновых участков 2 или линии питания, или обоих, диэлектриком nМатериал, имеющий диэлектрическую проницаемость кроме воздуха. , , , - . , , ( - , 2 , , . Теперь, подробно описав и выяснив природу нашего изобретения и то, каким образом оно должно быть реализовано, мы заявляем, что то, что мы ,
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-14 09:06:06
: GB690799A-">
: :

690800-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB690800A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Автор: РОБЕРТ УИЛЬЯИМ КОРБИТТ. : . 690,800 Дата подачи Полная дата спецификации: 21 апреля 1950 г. № 6599/49. 690,800 : 21, 1950. . 6599/49. Дата подачи заявления: 10 марта 1949 г. : 10, 1949. Полная спецификация опубликована: 29 апреля 1953 г. : 29, 1953. Индекс допуска: - Классы 110(), G5e3 (:), G5(c4:), (:3:4), (O1e2b:16); и 135, P1(::::), (4:6:7), P9(a2:), P16(::e3), P17, P24(:: ) ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. :- 110(), G5e3 (:), G5(c4:), (:3:4), (O1e2b:16); 135, P1(::::), (4:6:7), P9(a2:), P16(::e3), P17, P24(::) . Улучшения в газотурбинных электростанциях или в отношении них. - . Мы, - , британская эффективность электростанции, определяется двумя факторами. Одним из факторов является температура, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которой существует разница между газовой стороной и мы молимся, чтобы был выдан патент на воздушную сторону теплообменника и 50 мкс, а также метод, с помощью которого это соотношение должно быть выдано. Эта разница температур по отношению к выполненной, в частности, должна быть описана как разница температур на входе в турбину и на конечном выходе из нее. , - , , , , . , , 50 , , :- Настоящее изобретение относится к газотурбинной установке. Максимальная мощность электростанций малой мощности такого типа (далее именуемая ставится и постепенно снижается по мере увеличения мощности электростанций описанного типа) увеличивается; таким образом, включающая компрессор или несколько компрессоров в установке, имеющей теплообменник с компрессорами, расположенными последовательно или с заданными характеристиками теплопередачи, параллельно и предназначенными для обеспечения возможного улучшения термического КПД прессованной рабочей жидкости, такой как в виде воздуха, поступающего из установки благодаря оборудованию для очистки теплообменника, в котором рабочая зона постепенно увеличивается с увеличением количества жидкости, нагреваемой перед поступлением на выходную мощность турбины установки. Вторая или серия турбин, приводящих в действие кукурузный фактор, заключается в том, что по мере увеличения выходной мощности прессора или компрессоров и для обеспечения мощности от низкой к высокой, таким образом, происходит массовый поток мощности на внешнем валу и теплообменнике выхлопных газов через теплообменник 65 предусмотрен на стороне выпуска турбины с последующим увеличением бина или, если имеется ряд турбин, перепадом давления через газовую сторону на стороне выпуска последней турбины теплообменника. - ( 55 ) ; , , , ) - , , - - . , - , , 65 - , , . Такое увеличение давления в серии, с целью передачи падения давления, может отрицательно сказаться на тепле от выхлопных газов от турбины или турбины 70 к выходу рабочего тела (а) создания невозможно получить доступ к компрессору или компрессорам. Максимальная расчетная мощность при поддержании прохождения выхлопных газов через одну сторону установки при температуре ниже теплообменника, называемой заданным температурным пределом (максимальная «сторона газа» и рабочая жидкость после включения мощности). обычно ограничивается 75 выходом из компрессора или лопаток турбины компрессоров), или (), когда расчетная мощность проходит через другую сторону теплообменника, достигается максимальная выходная мощность, называемая «воздухом, обратно воздействующим на тепловой кпд стороны» перед входом в установку сгорания, или () снижения способности оборудования нагреваться перед прохождением двигателя для ускорения при отборе 80 через турбины. повышенной выходной мощности. , - either70 - () . , ( " ," , the75 ), (), , , " ," , () - 80 . . Для увеличения теплового КПД предусмотрен теплообменник. Падение давления на стороне газа с целью повышения теплового КПД зависит от величины теплового выхода электростанции. Тем не менее, чем больше теплообменник, тем больше теплообменник, теплообменник создает противодавление при меньшем перепаде давления, и, следовательно,85 турбине, в системе из-за давления до сих пор считалось желательным падение давления в газе. Сторона теплообменника спроектировать теплообменник так, чтобы под этим противодавлением отрицательно влияли условия максимальной мощности, давления и ускоряющие характеристики. а падение мощности на теплообменнике является приемлемым выходом установки. допустимый процент падения давления при 90 . - в целом, эффективность тепловой турбинной системы установки, тем самым, для теплообменника, улучшает тепловую температуру, избегайте использования теплообменника, который 690,800 отрицательно повлияет на работу системы подачи тепла в теплообменник, установка в условиях максимальной мощности. Максимальный температурный режим внутри. Такие конструктивные соображения приводят к тому, что двигатель достигается преждевременно, в результате чего теплообменник становится очень большим, что отрицательно влияет на разгонную характеристику, что особенно нежелательно при мощности двигателя, что эффективно при использовании 70-й установки. для морских или наземных средств байпаса теплообменника или средств движения транспортных средств из-за уменьшения перепада давления дополнительный вес и занимаемое пространство будут способствовать улучшению ускорения, развиваемого теплообменником. характеристики. -. , - , , , ,85 , , . . 90 . -, ' , 690,800 -, . , , , . 70 - , - . . Настоящее изобретение имеет целью, когда изобретение применяется в электроэнергетике-75, создать усовершенствованную электростанцию описанного типа, которая для описанного типа, в которой необходимо, чтобы отрицательный эффект: большая часть была устранена. работать на средней -:--, можно избежать теплообмена в.:, скажем, во время морской операции. Согласно настоящему изобретению, в теплообменнике, который представляет собой установку -80 описанного типа, размеры которой значительно уменьшены, сравниваемый теплообменник имеет такой размер. что при таком перепаде давления на газовой стороне будет установлена установка, в которой перепад давления на газовой стороне теплообменника при данных условиях эксплуатации не оказывает отрицательного воздействия на работу контролируемого теплообменника. в любом случае. В такой установке, например, неблагоприятный эффект изобретения: обеспечение тепла, такого как описано выше, имеет теплообменник уменьшенных размеров, что дает сочетание с теплообменом с тепловым КПД в нижний и сменный средства для обхода диапазонов мощности теплоносителя и облегчают обменник, чтобы уменьшить эффективную остановку электростанции. 90 перепад давления или средства для обеспечения различных форм регулирования могут быть предвыхлопными газами, чтобы течь через газ, предназначенный для работы, средства перепускной стороны теплообменника для уменьшения теплообменника или средства для создания эффективного давления. падение или сочетание выхлопных газов для прохождения через эти средства, при этом, когда мощность испарителя, в котором работает установка падения давления 95, в указанных заданных условиях, снижается. -75 , - . : - -:--, - .:, . , , -80 - --: - , . , ' , - - - , . 90 ' - 3 ,-, drop95 - . В простейших случаях. неблагоприятное воздействие тепла от управления может быть ручным, и предварительный теплообменник можно избежать. предпочтительно в такой компоновке управление Эффект любого из указанных средств в одном из указанных средств связан с применением, поэтому может заключаться в увеличении обычного ручного рычага управления мощностью 1U, например, общего падения давления на турбинной электростанции. через костюмную систему на высоких мощностях, что обеспечивает возможность надежной связи, так что для любой заданной настройки увеличенная выходная мощность, получаемая от рычага управления мощностью, соответствует без заданной максимальной температуры, соответствующей настройке управления для указанного режима в двигатель превышен. В смысле. 10 в этом случае, при максимальной выходной мощности, Управление средствами снижения ухудшения термического КПД может осуществляться по падению давления из-за воздействия теплового экструдера, но когда максимальная мощность может быть организована для автоматической работы. . , . 1U , , , - ' . . 10 , , , . Выходная мощность используется в аварийных целях или, например, в противном случае автоматическое управление может осуществляться в течение сравнительно коротких периодов времени (включая устройство, чувствительное к подаче 114 времени, снижение давления термического кпд компрессора высокого давления не будет иметь первостепенного значения. электростанция. В таком диапазоне или в установках, в которых теплообменник представляет собой устройство, реагирующее на подачу, имеет такие размеры, что при рабочем давлении теплообменника компрессора высокого давления максимальная нагрузка может быть упруго нагружена в соответствии с 11 требуемая выходная мощность может быть получена путем установки рычага управления мощностью за пределы определенного максимального температурного режима, что позволяет выбрать заданное давление подачи в силовой установке, которое превышается, и может быть таким образом связано со средством падения давления. на газовой стороне теплового троллинга падение давления из-за теплообменника приводит к совершенно нежелательному обменнику, который при отключении компрессора снижает тепловой КПД. эффект ливреи давления равен выбранному значению байпасного средства или средства, вызывающего давление, средства не работают, и снижение падения давления на стороне газа, когда давление нагнетания компрессора будет во избежание неблагоприятного снижения, меньше, чем базовое давление - 0,60. Максимально допустимая температура используется для уменьшения падения давления 12, теплового КПД при высокой выходной мощности из-за теплообменника. ( 114 , - . . , , , - , - 11 - - , - 12 . - -.60 12 - . С - . контролировать падение давления из-за нагрева. Или, когда теплообменник устроен таким образом, что теплообменник автоматически включается во время ускорения в результате выбора ускорения, и если по какой-либо причине увеличивается мощность, падение давления при подаче заранее будет не рассматривается, поскольку компрессор 1E приводится через вал 13 турбиной 14 низкого давления, а компрессор высокого давления 12 приводится через вал турбиной 16 высокого давления. - . , , , , - rea6ed,- 1E 13 14 - 12 - 16. Сжатый воздух, выходящий из компрессора 12 высокого давления 70, подается в теплообменник 17, который расположен в выхлопном канале 18 турбины низкого давления 14, а предварительно нагретый воздух, выходящий из теплообменника 17, поступает в оборудование сгорания 75 19, где воздух нагревается за счет сжигания в нем топлива. Нагретый сжатый воздух выходит из топочного оборудования. -70 12 17 18 - 14 17 combustion75 19 . . Двигатель 19 подается в турбину высокого давления 16 для ее приведения в действие, а выхлопные газы из турбины высокого давления 80 подаются на силовую турбину 20, предназначенную для приведения в действие выходного вала 21, ведущего, например, к морскому гребному винту 22. Выхлоп силовой турбины 20 подается в турбину низкого давления 85 14 и проходит из турбины низкого давления 14 в выхлопной канал 18 и через газовую сторону теплообменника 17 в атмосферу. 19 - 16 80 - 20 21 , , 22. 20 85 - 14 - 14 18 17 . Следует понимать, что, поскольку описанная выше силовая установка должна быть установлена на морском судне, желательно, чтобы компоненты установки были как можно меньшими, чтобы избежать трудностей при установке. Соответственно, теплообменник 17 теплообменника 95 выполнен такого размера, что при определенных условиях эксплуатации электростанции он мог бы оказать неблагоприятное воздействие на работу установки, и предусмотрены средства либо для обхода теплообменника, либо для того, чтобы вызвать выхлопные газы из турбины 14 протекают через газовую сторону теплообменника таким образом, что падение давления уменьшается, или чтобы выхлопные газы частично проходили через теплообменник, а частично проходили через него. теплообменник на пути, обеспечивающем уменьшенный перепад давления. the90 , . -95 17 - 14 , -105 . Одна подходящая конструкция теплообменника и средства для обхода теплообменника или для обеспечения прохождения выхлопных газов по каналу, обеспечивающему уменьшенный перепад давления, показаны на фиг. от 2 до 5. - . 2 5. Теплообменник представляет собой простой трубчатый аккумуляторный тип, в котором нагреваемый воздух протекает по трубкам, проходящим через выхлопной канал 18, так что выхлопные газы, проходящие через теплообменник, обтекают и вокруг внешних поверхностей 120 трубок. передавать часть своего тепла воздуху, протекающему по трубкам. - 1Is 18, 120 . Трубки теплообменника расположены в двух батареях 23 и 2А, причем батарея 23 расположена в выхлопном канале 18 125 после батареи 24. Батарея 23 далее будет называться «нижняя батарея», а батарея 24 будет называться «вышестоящая батарея». 130 Например, если максимально допустимая скорость силовой установки достигается до того, как будет достигнуто заданное давление нагнетания, система управления будет работать в устойчивых условиях работы на максимально допустимой скорости, чтобы настроить байпас или другие средства таким образом, чтобы падение давления из-за к теплообменнику снижается, что позволяет увеличить выходную мощность установки без превышения максимально допустимой скорости. Последний эффект можно наблюдать в тропических условиях. - 23 2A, 23 18 125 24. 23 "' '" 24 " .' 130 , - , . . Альтернативно или дополнительно, управление падением давления при теплообмене может осуществляться в соответствии с температурой газа, проходящего через турбину, таким образом, чтобы избежать превышения заранее выбранного значения такой температуры, тогда как такого превышения температуры можно избежать путем уменьшения падения давления на газовая сторона теплообменника. , , . В соответствии с особенностью настоящего изобретения теплообменник может содержать две секции теплообмена, расположенные последовательно в выхлопном канале электростанции, а средства для уменьшения падения давления в теплообменнике могут содержать перепускной канал для каждой из них. секция теплообменника и заслонки, регулирующие поток выхлопных газов через секции и перепускные каналы, так что выхлопной газ может проходить через первую секцию, а затем через вторую секцию, или может проходить частично через первую секцию и затем через обводной канал второй секции и частично через обводной канал первой секции и затем через вторую секцию, или же может течь практически полностью через обводные каналы обеих секций. , - - , - - , - . Теперь будет описано одно устройство теплообменника в соответствии с данным изобретением, а также устройство управления для автоматической работы теплообменника. В описании имеются ссылки на прилагаемые схематические чертежи, на которых: Фиг. Я схематически иллюстрирую сложную газотурбинную электростанцию, пригодную для использования в морских целях; Рис. 2, 3 и 4 схематически иллюстрируют одну форму теплообменника с деталями, регулирующими поток газа через теплообменник, в разных положениях; Фиг.5 схематически иллюстрирует в сочетании с фиг. 2, 3 и 4 расположение теплообменника в выхлопной трубе; и фиг.6 иллюстрирует комбинированное управление теплообменником. и контроль подачи топлива. . , :. ; . 2, 3 4 ; . 5 - . 2, 3 4 ; . 6 . . Как показано на рис. 1, силовая установка содержит компрессор низкого давления 10, предназначенный для подачи сжатого воздуха через интеркодер 11 в компрессор высокого давления 32. Компрессор низкого давления 890,800 690,800 Нижний аккумулятор 23 и верхний аккумулятор 24 соединены вместе снаружи выхлопного канала 18 с помощью перепускной трубы 25, а две батареи 23, 24 соединены с компрессором 12 высокого давления и системой сгорания. оборудования 19 соответственно, так что воздух, выходящий из компрессора высокого давления, проходит сначала через выходную батарею в одном направлении под прямым углом к направлению потока выхлопных газов в воздуховоде 18, а затем проходит через вышестоящую батарею 24 в противоположном направлении. направлении и от расположенной выше батареи к топочному оборудованию 19. : , 1, - 10, 11 - 32. - 890,800 690,800 23 24 18 25 23, 24 - 12 19 , - 18 24 19. Нижние и верхние батареи 23, 24 расположены таким образом, что они не проходят полностью через вытяжной канал 18, а оставляют перепускные каналы 26, 27 соответственно между собой и стенкой дуэта сбоку от батарей. Обводной канал 26 между выходной батареей 23 и стенкой дуэта 18 находится на одной стороне выхлопного воздуховода 18, а верхний перепускной канал 27 находится на противоположной стороне выхлопного дуэта 18, так что выхлопной канал 26 находится на противоположной стороне выхлопного дуэта 18. газы могут течь через верхний перепускной канал 27. затем поворачиваться под прямым углом, чтобы течь между двумя батареями 23, 24, а затем поворачиваться под прямым углом, чтобы течь через обходной канал 26 мимо выходной батареи, таким образом, по существу полностью в обход аккумуляторов 923, 24. 23, 24 18 - 26, 27 . - 26 23 18 18 - 27 18, - 27. 23, 24, - 26 , - 923, 24. Средство управления обходом теплообменных батарей 23, 24 или около того для управления потоком выхлопных газов через батареи, чтобы уменьшить падение давления в теплообменнике, в показанной конструкции содержит пару шарнирных затворов. 28, 29. Заслонки 28, 29 расположены так, что в зависимости от их положения либо: () оба перепускных канала 26, 27 закрываются, и выхлопные газы не могут проходить последовательно через входную батарею 24 и нижнюю по потоку 23 батарею, или () проход 30 между перепускными каналами 26, 27 перекрыт, и примерно половина выхлопных газов вынуждена проходить через верхний перепускной канал 27, а затем через выходную батарею 23, а другая половина выхлопных газов ограничено прохождение через входную батарею 24, а затем через выходной перепускной канал 26, так что противодавление, создаваемое теплообменником, снижается, или () оба перепускных канала 26, 27 и Соединительные каналы 30 открыты, и по существу все выхлопные газы проходят через них, а не через теплообменные батареи 23 и 24, тем самым эффективно минуя теплообменные батареи. - 23, 24 , 28, 29. 28, 29 :() - 26, 27 24 23 , () 30 - - 26, 27 27 - 23, 24 - 26 , () - 26, 27 30 23 24, - . В промежуточных положениях достигается комбинация этих эффектов. . Средство управления теплообменником. то есть средства для регулировки положения 70 ворот 28, 29 могут иметь любую удобную форму с механическим, электрическим или гидравлическим приводом и могут управляться вручную или автоматически. Однако способ, которым средство 75 управления теплообменником управляет заслонками 28, 29, будет выбираться в соответствии с влиянием теплообменника на работу силовой установки. . 70 28, 29, , , -:. 75 28, 29 , , . Так, например, если теплообменник 80 сконструирован таким образом, что невозможно получить максимальную расчетную выходную мощность без повышения температуры в двигателе выше максимально допустимой температуры, или если это отрицательно влияет на тепловой КПД при высокой выходной мощности. , то средства управления теплообменником могут быть расположены так, чтобы при малой выходной мощности задвижки занимали положение, указанное на рис. 2, что для выходов средней мощности 90 вентилей занимают положение, показанное на рис. ', а для выходов большой мощности вентили занимают положение, показанное на рис. 4. При таком расположении заслонки 28, 29 могут приводиться в действие подходящим механизмом, который 95 управляется вручную, и удобно, что ручное управление может осуществляться с помощью обычного ручного рычага управления мощностью силовой установки, например, путем включения между нормальным рычаг ручного управления питанием и ворота с подходящей механической связью. Или работа заслонок может управляться автоматически с помощью устройства, чувствительного к давлению, которое реагирует на давление на выходе из компрессора 10 высокого давления 12, так что: ( для диапазона давления нагнетания, соответствующего низкой выходной мощности, 2S, 29 находятся в положении, показанном на рис. 2, ( для диапазона давления, соответствующего средней выходной мощности, затворы находятся в положении, показанном на рис. 3, и ( для диапазона давления, соответствующего высокой выходной мощности). ворота находятся в положении, показанном на рис. 4. , , 80 , 85 , . 2, 90 . ', . 4. 28, 29 95 - , , . - 105 - 12, :( , 2S, 29 . 2, ( correspondingl11C . 3, ( . 4. 115S В дополнительной компоновке заслонки 28, 29 могут быть отрегулированы из положения, показанного на фиг. 2, через положение, показанное на фиг. 3, в положение, показанное на фиг. 4, с помощью рычага ручного управления мощностью через подходящую рычажную систему 12C. , так что каждому заданному положению рычага управления мощностью соответствует соответствующая настройка ворот 28, 29. 115S , 28, 29 . 2 . 3 . 4 - 12C , - 28, 29. Только что описанное управление теплообменником 12 может использоваться в сочетании с сервоприводом управления заслонками 28, 29, причем управление устроено так, что во время ускорения силовой установки перепад давления на теплообменнике составляет 13. (давления жидкости, действующие на обе стороны поршня 43, будут равны, и поршень сместится влево (как показано на рисунках). Таким образом, отводной поток через отводную трубку 47 управляет положением 70 поршня 43 внутри цилиндра 44 и, тем самым, углом наклона наклонной шайбы 35 к оси вращения ротора 32 насоса. Конструкция такова, что когда поршень движется вправо 75 (как показано на чертежах), устройство наклонной шайбы 35 регулируется для уменьшения хода насоса и, следовательно, подачи топлива, и что когда поршень 43 перемещается влево (как видно на чертежах) ход насоса 80 и таким образом подача топлива увеличивается. - - 12, - 28, 29, 13( 43 ( ). 47 70 43 44 35 32. 75 ( ) 35 , 43 ( ) 80 . Отток через сливную трубу 47 регулируется полушаровым клапанным элементом 48, установленным на рычаге 49, поддерживаемом мембраной 50, разделяющей пару канавок 51, 52 в корпусе 53. Камера 51 соединена трубопроводом 54 с всасывающей трубой 55 топливного насоса 31 и камера 52 открыта в атмосферу. 47 - 48 49 50 51, 52 53. 51 54 55 31 52 . Рычаг 49 выполнен с возможностью нагрузки 90 таким образом, чтобы раскачивать его для закрытия полушарового клапана 48 с помощью пружины 56, которая опирается на рычаг 49 через толкатель 57, установленный на гибкой диафрагме 58, разделяющей пару камер 59. , 60. 95 Камера 59 соединена трубопроводом 61 с топливопроводом 37 на стороне выхода дроссельного клапана 38, а камера 60 соединена трубопроводом 62 с топливопроводом 37 на входной стороне дроссельно-управляемого дросселя. отверстие 38. Таким образом, диафрагма 58 нагружается в соответствии с перепадом давления на отверстии 38, а нагрузка, прикладываемая к рычагу 49 пружиной 105 56, уменьшается или увеличивается в зависимости от того, увеличивается или уменьшается перепад давления на отверстии 38. 49 90 - 48 56 49 57 58 59, 60. 95 59 61 37 38 60 62 37 - 38. 58 38 49 105 56 38 . Таким образом, механизм 48, 49, 56 и 58 работает как регулятор, поддерживая перепад давления 11o на отверстии 38 переменной площади на выбранном значении, так что поток топлива к топливным форсункам 42 поддерживается на значении, зависящем от настройку регулируемого отверстия 38 под управлением 1 15 дроссельного элемента 39. 48, 49, 56 58 11o - 38 , 42 - 38 1 15 39. Любое нежелательное увеличение расхода топлива приводит к увеличению перепада давления на отверстии 38 и, таким образом, к уменьшению нагрузки, приложенной к рычагу 49 через пружину 56 и диафрагму 120, 58, что позволяет полушаровому клапану 48 подняться и уменьшить ход насоса. . И наоборот, нежелательное уменьшение подачи топлива приводит к более плотному закрытию элемента 48 полушарового клапана 125 и увеличению подачи топлива. 38 49 56 120 58 , - 48 . - 48 125 . Элемент 39 дроссельной заслонки выполнен с возможностью регулировки с помощью рычага 63 ручного управления мощностью через рычажный механизм 64, и можно видеть, что если рычаг 63 переместить в положение 130, то он уменьшится до низкого или минимального значения и восстановится при заводке. ускорен до выбранной выходной мощности до значения, которое зависит от положения рычага управления мощностью. 39 - 63 64 63 - 130 - . Средство управления теплообменником также может быть выполнено с возможностью учета других изменений условий эксплуатации, например изменений температуры воздуха на входе в компрессорную систему установки. , , . Теперь обратимся к фиг. 6, где проиллюстрировано устройство управления теплообменником, которое предназначено для уменьшения падения давления в теплообменнике 17 во время ускорения силовой установки и для управления максимальной выходной мощностью установки в соответствии с изменениями в температура воздуха на входе в компрессорную систему установки. Контроль тепла. Вентиляторы 28, 29 связаны с системой подачи топлива к топочному оборудованию 19 электростанции. . 6, 17 . . 28, 29 19 . Топливная система содержит топливный насос 31, который приводится в движение со скоростью, пропорциональной частоте вращения установки, и выполнен с возможностью подачи топлива к топливным форсункам 42 через топливопровод 37, имеющий расположенный в нем дроссель, содержащий дроссель 38 переменной площади. эффективная площадь которого контролируется дроссельным элементом 39, а также имеющим расположенный в ней запорный кран 41. Топливный насос 31 показан как насос объемного типа с регулируемой подачей и содержит ротор 32 насоса, имеющий множество отверстий 33, в которых плунжеры 34 совершают возвратно-поступательное движение под управлением устройства перекоса 35 против действия пружины 36 расположены в отверстиях 33. Ход плунжеров 34 в отверстиях 33 и, следовательно, подача насоса варьируются путем изменения угла наклона наклонного устройства 35 к оси вращения ротора насоса 32, а также угла наклона Устройство перекоса 35 управляется сервомеханизмом. 31 42 37 - 38 39, - 41. 31 - - 32 33 34 35 36 33. 34 33 - 35 32, - 35 . Сервомеханизм содержит поршень 43, выполненный с возможностью возвратно-поступательного движения в цилиндре 44 против действия пружины 45 под контролем давления жидкости, действующего на каждую сторону поршня 43. Подпружиненная сторона поршня 43 соединена с топливоподающей трубкой 37 через суженное отверстие 46, а противоположная сторона поршня соединена непосредственно с подающей трубкой 37. С подпружиненной стороны поршня предусмотрена выпускная трубка 47, и если через сливную трубку 47 протекает поток, давление жидкости, действующее на подпружиненную сторону поршня 43, будет ниже, чем давление жидкости, действующее на подпружиненную сторону поршня. давление, действующее на противоположную сторону поршня, так что поршень сместится вправо (как показано на чертежах); если же стравливания нет - через дренажную трубку 47 690,800 690,800 увеличивают эффективную площадь отверстия 38, поднимая элемент дроссельного клапана 39. 43 44 45 43. - 43 37 46 37.. 47 - 47, -- 43 , - ( ); , , - 47 690,800 690,800 38 39. тогда перепад давления на отверстии 38 уменьшится, а нагрузка, приложенная к рычагу 49 пружиной 56 и диафрагмой 58, увеличится, более плотно закрывая полушаровой клапан 48, вызывая увеличение подачи топлива; подача топлива будет увеличиваться до тех пор, пока падение давления на отверстии переменной площади:.38 не достигнет выбранного значения. 38 49 56 58 - 48 , ; :.38 . И наоборот, перемещение рычага 63 для опускания элемента 39 дроссельной заслонки, тем самым уменьшая площадь отверстия 38, вызывает увеличение перепада давления на отверстии 3' и уменьшение подачи топлива до такой степени, чтобы восстановить падение давления. до выбранного значения. , 63 39, 38, 3' . Насос 31 также содержит регулятор максимальной скорости, который предотвращает превышение скорости вращения двигателя выбранного значения. Ротор 32 насоса выполнен с возможностью действовать как центробежный насос для создания давления в камере 31а, поскольку он снабжен осевым отверстием 32а, сообщающимся на одном конце с всасывающей трубой 55, а на противоположном конце - с радиальными отверстиями 32b, ведущими в камеру 31а ротора. Камера 31а отделена гибкой диафрагмой 100 от камеры 31b, которая соединена выпускным каналом 101 с пространством на подпружиненной стороне сервопоршня 4:3 и каналом 106 со стороной всасывания насоса 31. Выпуск из канала 101 контролируется элементом 102 полушарового клапана, установленным на рычаге 103, который подпружинен для закрытия полушарового клапана. Диафрагма 100 имеет толкатель 104 и пружину растяжения 105, которая нагружает диафрагму в направлении от рычага 103. По мере увеличения скорости двигателя скорость насоса увеличивается, и давление внутри камеры 31а также увеличивается. 31 - . 32 31a 32a 55 32b 31a. 31a 100 31b 101 - 4:3 106 31. 101 - 102 103 - . 100 104 105 103. 31a . Когда частота вращения двигателя достигает выбранного максимального значения, нагрузка жидкости на диафрагму 100 преодолевает пружину 105, и толкатель 104 контактирует с рычагом 103, раскачивая его, открывая клапан 102 и позволяя жидкости стравить с подпружиненной стороны двигателя. поршень 43 и, таким образом, уменьшить ход насоса и подачу топлива в двигатель. Таким образом, максимальная скорость вращения не может превышать значение, при котором толкатель взаимодействует с рычагом 103 для открытия клапана 102. , 100 105 104 103, 102 - - 43 . 103 102. Рычаг 63 ручного управления мощностью также предназначен для управления работой заслонок 28 и 29 теплообменника 17 посредством сервомеханизма. - 63 28 29 17 . Этот сервомеханизм содержит гибкую диафрагму 65, разделяющую пару камер 66, 67, из которых камера 66 вентилируется в атмосферу, а камера 67 соединена трубопроводом 68 с подачей компрессора 12 высокого давления электростанции. . Таким образом, диафрагма нагружается в одном направлении своего движения давлением нагнетания компрессора высокого давления. 65 66,'67 66 - 67 68 - 12 . - . Диафрагма 65 выполнена с возможностью нагружения в противоположном направлении пружиной 69, имеющей регулируемый упор 70 в виде блока, скользящего в стенке камеры 70 66 под управлением кулачка 71. Кулачок 71 установлен на валу 72, который выполнен с возможностью вращения под управлением рычага ручного управления мощностью 63 через радиусный рычаг 73, соединенный с рычагом 64. 75 Схема такова: рычаг управления 6:3 перемещается для увеличения выходной мощности двигателя, кулачок 71 вращается для увеличения нагрузки, обеспечиваемой пружиной 69 на диафрагму 65. s80 Диафрагма 65 своим движением вызывает скольжение стержня 74, соединенного с пистолетным клапаном 75, контролирующим подачу сжатого воздуха из трубопровода 76, который соединен с подачей компресса высокого давления 12 или другой источники сжатого воздуха. воздух в цилиндр 77. Цилиндр 77 содержит поршень 78, который скользит в цилиндре 77 под контролем подачи сжатого воздуха из трубопровода 76 против действия 90 пружины 79. 65 - 69 70 70 66 71. 71 72 - 63 73 64. 75 : ( '- 6:3 , 71 69 65. s80 65 74 75 76 - -85 ,, 12, 77. 77 78 77 76 90 79. В поршне образовано небольшое выпускное отверстие, соединяющее две его стороны, и пространство цилиндра только со стороны поршня, нагруженной пружиной, вентилируется в атмосферу через трубопровод 81. 95 Давление воздуха, подаваемого в цилиндр 77, относительно давления нагнетания компрессора регулируется размером отверстия и степенью расположения калиброванного порта 76а на конце трубопровода 76; не закрыт поршневым клапаном 75. - 81. 95 77 76a 76; 75. Поршень 78 соединен с качающимся рычагом 82, имеющим фиксированный шарнир 83, а качающийся рычаг 82 соединен звеном 84 с дополнительным качающимся рычагом 85, имеющим фиксированный шарнир 1C 86. Качающийся рычаг 85 гал, соединен с ним парой звеньев 87, 88, соединенных соответственно с воротами 29, 28 обменного устройства. Когда поршень 78 движется влево (как видно на чертежах), 11 шиберов 28, 29 перемещаются из положения, показанного на чертежах, через положение, показанное на фиг. 3, в положение, показанное на фиг. 4. 78 82 83, 82 84 85 1C 86. 85 ., 87. 88 29. 28 . 78 ) 11 28, 29 . 3 . 4. Работа механизма управления заслонкой 1] во время ускорения происходит следующим образом: при перемещении рычага ручного управления мощностью 63 для выбора увеличения скорости рычаг 71 поворачивается для увеличения нагрузки : 1] : - 63 , 71 : обеспечивается пружиной 69 на диафрагме 65, смещая таким образом клапан 75, чтобы впустить воздух под давлением в цилиндр 77. 69 65 75 77. Таким образом, поршень 78 перемещается влево, открывая заслонки 28 и 29 для обхода теплообменника 1 в степени, зависящей от давления нагнетания компрессора, и, соответственно, уменьшая падение давления на теплообменнике 17. 78 , 28 29 )- 1 17. При этом нагрузка давлением : : 690,800 на диафрагме 65 увеличивается, постепенно преодолевая повышенную нагрузку за счет пружины 69, возвращая тем самым поршневой клапан 75 в положение, при котором прекращается подача сжатого воздуха в цилиндр 77. Когда двигатель достигнет выбранной скорости, клапан 75 вернется в исходное положение, и воздух под давлением в цилиндре 77 вытечет через выпускное отверстие 80 в атмосферу, позволяя поршню 78 вернуться в исходное положение, тем самым возвращая затворы. 28, 29 в исходное положение. 690,800 65 , 69, 75 77 . 75 77 80 , 78 28, 29 . Выходная мощность двигателя, показанного на фиг. 1, при заданной частоте вращения двигателя будет изменяться в соответствии с рядом факторов. Например, на выходную мощность будут влиять изменения атмосферного давления, а также изменения температуры окружающей среды. . . , . Изменения температуры окружающей среды приводят к снижению выходной мощности установки при повышении температуры и к увеличению выходной мощности установки при понижении температуры, если скорость вращения постоянна. . Аналогичным образом, увеличение окружающего атмосферного давления приводит к увеличению выходной мощности установки, а снижение окружающего атмосферного давления вызывает уменьшение мощности. Эти изменения сопровождаются также изменением давления нагнетания компрессора высокого давления электростанции, падением температуры окружающей среды, вызывающим повышение пикового давления электростанции, и наоборот. , , . - , . Поэтому желательно предусмотреть средства, с помощью которых максимальная номинальная выходная мощность электростанции не будет превышаться из-за изменений температуры и давления окружающей среды. . Как указано выше, силовая установка, описанная на рис. 1, пригодна для морских целей, и поэтому может потребоваться ее работа в арктических, умеренных или тропических условиях. Таким образом, механизм управления, показанный на фиг. 6, содержит средства ограничения максимальной выходной мощности при изменяющихся условиях температуры и давления окружающей среды, и это средство управления включает регулятор максимальной скорости топливного насоса, механизм сервоуправления шиберами 28 теплообменного устройства, 29, и механизм, реагирующий на давление нагнетания компрессора высокого давления электростанции, предназначенный для работы на полушаровом клапане 48 совместно с механизмом 56, 57, 58, который реагирует на перепад давления на отверстии 58. . , . 1 , . . 6 , 28, 29 - - 48 56, 57, 58 58. Механизм, реагирующий на давление нагнетания компрессора высокого давления электростанции, содержит диафрагму, разделяющую пару камер 94, 95 из которых камера 94 соединена трубопроводом 89 с нагнетательной стороной компрессора высокого давления. электростанции, при этом камера 95 соединена с атмосферой. Диафрагма 90 нагружена парой пружин 91, 92,70, причем пружина 91 сильнее пружины 92, а диафрагма 90 несет толкатель 93, который при определенных условиях работы силовой установки не попадает под левую руку. конец рычага 49 75 и при других условиях эксплуатации контактирует с левым концом рычага 49, нагружая его в смысле открытия полушарового клапана 48 в соответствии с давлением нагнетания компрессора высокого давления. 80 Работа средств регулирования выходной мощности в зависимости от температуры окружающей среды заключается в следующем: В арктических условиях, то есть при низких температурах окружающей среды, максимальная допустимая мощность и пиковое давление на установке могут быть достигнуты задолго до начала Механизм 100-106 регулятора максимальной скорости может работать, и в этих условиях механизм 89-95 работает, ограничивая пиковое давление 90 и, следовательно, выходную мощность электростанции. - 94. 95 94 - 89 - 95 . 90 91, 92,70 91 92, 90 93 49 75 49 - 48 - . 80 : , , -85 100 106 , 89 95 90 . По мере увеличения давления нагнетания компрессора высокого давления силовой установки толкатель 93 приближается к левому концу рычага 49, 95 и, когда достигается заранее выбранное максимальное давление нагнетания компрессора, зацепляется за конец рычага 49 для открытия. полушаровой клапан, тем самым обеспечивая возможность стравливания топлива через выпускную трубку 47 и уменьшения подачи топлива в двигатель. В показанных схемах максимальное давление нагнетания силовой установки не является постоянным, поскольку при различных температурах окружающей атмосферы количество топлива 10S, необходимое для привода силовой установки для достижения максимально допустимой выходной мощности, варьируется так, что перепад давления на диафрагме 58 также варьируется. Однако конструкция такова, что в условиях установившегося режима работы, когда механизм 89-95 воздействует на рычаг 49, сумма нагрузок, приложенных к рычагу 49 через диафрагмы 58 и 90 и пружину 56, является постоянной. 115 Эта форма управления действует при заданном барометрическом давлении вплоть до заданного температурного режима, при котором механизм 100-105 регулятора максимальной скорости срабатывает только тогда, когда достигается максимальная выходная мощность 120. - , 93 49 95 , , 49 - 47 . , 10S 58 . , , 89 95 49, 49 58 90 56 . 115 , , , 100 105 120 . Следует также отметить, что, как хорошо известно в данной области техники; Влияние высокого барометрического давления на двигатель аналогично влиянию низких температур на впуске. 125 Таким образом, при высоких барометрических давлениях или при сочетании высокого барометрического давления и низкой температуры окружающей среды работа установки будет регулироваться механизмом 89-95. 130 690,800 При температуре окружающей среды выше этой заданной температуры механизм 100-105 регулятора максимальной скорости сработает до того, как будет достигнута максимальная номинальная выходная мощность, так что механизм 89-105 будет неработоспособен. Другими словами, в тропических и некоторых умеренных условиях будет невозможно эксплуатировать электростанцию на максимальной номинальной