патенты / 15151

689439-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB689439A
[]
- РЎ - ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ, , 689.439 !- Дата подачи заявки Рё подачи полной спецификации: 3 июля 1951 Рі. 689.439 !- : 3, 1951. СЂ'в„–15728151. ' . 15728151. Заявление подано РІ Германии РІ августе. . 1,
1950. 1950. Заявление подано РІ Германии 1 декабря. 15, 1950. . 15, 1950. 1 Полная спецификация опубликована: 25 марта. 1953 1 : 25, 1953 Рндекс РїСЂРё приемке: -Класс 2(), C2bl4. :- 2(), C2bl4. ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ -РњРѕРЅРѕ- Рё РґРё-оксобутил-пара-аминосалициловые кислоты РњС‹, - & -- ( «в Ауфлосунге»), компания, зарегистрированная РІ соответствии СЃ законодательством Германии, Людвигсхафен/6 Рейн, Германия, настоящим настоящим заявляем, что изобретение, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, должны быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ следующем заявлении: -- --- , - & -- (.. " ") , / 6 , , , , , :- Настоящее изобретение относится Рє NРјРѕРЅРѕ- Рё РґРё-Сѓ-оксобутилпарааминосалициловым кислотам Рё СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ производства таких кислот. - ---- , . 516 Установлено, что -РјРѕРЅРѕ- Рё РґРё-йоксобутил-пара-аминосалициловые кислоты оказывают заметно усиленное бактериостатическое действие РЅР° туберкулезную палочку РїРѕ сравнению СЃ незамещенной пара-аминосалициловой кислотой Рё ее солями. 516 -- ---- , - . Для получения -РјРѕРЅРѕ- Рё диоксобутилпарааминосалициловых кислот или РёС… солей щелочноземельных металлов или щелочных металлов можно использовать различные методы. Например, РјС‹ можем вступить РІ реакцию СЃ винилметилкетоном или галогеноэтилметилкетоном, например хлор- или бромэтилметилкетон СЃ парааминосалициловой кислотой или ее солью щелочноземельного металла или щелочного металла, предпочтительно РІ РІРѕРґРµ, спиртах или РґСЂСѓРіРёС… инертных растворителях. Р’ зависимости РѕС‚ пропорций, РІ которых используются исходные вещества, РІ аминогруппу парааминосалициловой кислоты РјРѕРіСѓС‚ входить РѕРґРёРЅ или РґРІР° радикала кетона. Таким образом, РјС‹ можем получить -РјРѕРЅРѕР№-оксобутил-парааминосалициловую кислоту реакцией эквимолекулярных пропорций винилметилкетона Рё парааминосалициловой кислоты. Если, однако, позволить избытку винилметилкетона действовать РЅР° парааминосалициловую кислоту, РјС‹ можем также или исключительно получить .-РґРё-Сѓ)ксобутил-пара-аминосалициловую кислоту. -- -- . , , , .. - - -, - , , . - . ---- . , , - , , , .--) - - . РџСЂРё использовании -галогенированного кетона [ 2L81 вместо винилкетона можно достичь того же результата. Р’ этом случае предпочтительно проводить реакцию РІ присутствии агента, СЃРїРѕСЃРѕР±РЅРѕРіРѕ связывать галогеноводород, высвобождающийся РїСЂРё введении кетонового радикала. РџСЂРёСЂРѕРґР° этого агента РЅРµ имеет решающего значения. РњС‹ обнаружили, что наиболее подходящими являются РїРёСЂРёРґРёРЅ или карбонат или бикарбонат натрия. - [ 2L81 , . . 50 . . РњС‹ можем также ввести кетоновый корень РІ парааминосалициловую кислоту 55, добавляя РІРѕРґСѓ РїРѕРґ действием кислых солей ртути Рє тройной СЃРІСЏР·Рё РІ -РјРѕРЅРѕ- или РґРё-3-бутинил-пара-аминосалициловой кислоте. Возможно, еще удобнее совместить это каталитическое присоединение 60 РІРѕРґС‹ СЃ введением бутинильной РіСЂСѓРїРїС‹ РІ парааминосалициловую кислоту. Так, например, РјС‹ можем обрабатывать парааминосалициловую кислоту винилацетиленом РІ присутствии РІРѕРґС‹, предпочтительно РІ присутствии органического растворителя, смешивающегося СЃ РІРѕРґРѕР№, Рё РІ присутствии кислой соли ртути, такой как сульфат ртути, Рё РјС‹ получаем РІ РѕРґРЅРѕР№ реакции --оксобутил-пара-аминосалициловую кислоту или .-РґРё-Сѓ-оксобутилпара-аминосалициловую кислоту. - 55 , - - -3--- . 60 - . ., , - , , , , - - - - .---- . -РјРѕРЅРѕ- или диоксобутилпарааминосалициловые кислоты Рё РёС… соли щелочноземельных металлов или щелочных металлов представляют СЃРѕР±РѕР№ четко определенные кристаллические соединения. Преобразовать соли РІ свободные кислоты Рё наоборот очень просто. Свободные кислоты плохо растворимы РІ РІРѕРґРµ. Соли щелочноземельных металлов Рё щелочных металлов РІ 80 раз более водорастворимы. Поэтому предпочтительно использовать эти соли РїСЂРё практическом применении новых производных парааминосалициловой кислоты. -- -- . . . 80 -. , , - . Следующие примеры дополнительно иллюстрируют наше изобретение, РЅРѕ изобретение РЅРµ ограничивается этими примерами. Детали указаны РїРѕ весу. 85 . . 689,439 РџР РМЕР 1. 689,439 1. Рљ раствору 38 частей парааминосалициловой кислоты РІ 100 частях этанола медленно добавляют 40 частей винилметилкетона 6 РїСЂРё температуре РѕС‚ 600 РґРѕ 65°С. Р’СЃРµ перемешивают РІ течение 3 часов РїСЂРё этой температуре Рё этанол удаляют перегонкой. - 7 - оксобутилпарааминосалициловую кислоту получают РІ РІРёРґРµ желтоватого твердого вещества. Перекристаллизацией РёР· метанола получают чистую кислоту РІ РІРёРґРµ бесцветных кристаллов, плавящихся РѕС‚ 164 РґРѕ 165 РЎ. 38 100 , 40 6 600 65 . 3 . - 7 - -- . 164 165 . РўРѕС‚ же РїСЂРѕРґСѓРєС‚ получают РїСЂРё работе следующим образом. Рљ раствору 53 частей натриевой соли парааминолосалициловой кислоты РІ 100 частях этанола прибавляют 40 частей винилметилкетона РїСЂРё 65 РЎ. Получают твердую натриевую соль Рћ20, которую отфильтровывают, растворяют РІ РІРѕРґРµ Рё подкисляют Муравьиная кислота. Получают СЃРІРѕР±РѕРґРЅСѓСЋ --оксобутил-пара-аминосалициловую кислоту, имеющую те же свойства, что Рё РїСЂРѕРґСѓРєС‚, описанный РІ 26 первом пункте. . 53 - 100 , 40 65 . O20 , . - - - - , 26 . РџР РМЕР 2. 2. Раствор 30 частей парааминосалициловой кислоты РІ 100 частях 70-процентной. 30 - 100 70 . этанол смешивают СЃ 10 частями концентрированной серной кислоты Рё 10 частями сернокислой ртути. Затем медленно РІРІРѕРґСЏС‚ 30 частей винилацетилена РїСЂРё температуре 600°С. Р’СЃРµ перемешивают РІ течение 3 часов РїСЂРё этой температуре Рё метанол удаляют перегонкой. Получают сырую --оксобутилпарааминосалициловую кислоту РІ РІРёРґРµ желтоватого твердого вещества. Его перекристаллизовывают РёР· метанола, получая РїСЂРѕРґСѓРєС‚, идентичный продукту, описанному РІ предыдущем примере. 40 10 10 . 30 600 . 3 . ---- . . 40
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-14 08:31:50
: GB689439A-">
: :

689440-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .

... 88%


. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB689440A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ 6895440 Дата подачи заявки Рё подачи полной спецификации 11 июля 1951 Рі. 6895440 11, 1951. -. /-. в„– 16401151, заявка подана РІ Соединенных Штатах Америки 20 июля 1950 Рі. -. /-. . 16401151, 20, 1950. Полная спецификация опубликована 25 марта 1953 Рі. 25, 1953. Рндекс РїСЂРё приемке - 9(), (: 5d). - 9(), (: 5d). ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Усовершенствованные средства струйной обработки РњС‹, .. ., корпорация, организованная Рё действующая РІ соответствии СЃ законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, Рё Уилмингтона, штат Делавэр, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем РѕР± изобретении. , для чего РјС‹ молимся Рѕ том, чтобы нам был выдан патент, Р° метод, СЃ помощью которого РѕРЅ должен быть реализован, должен быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описан РІ следующем заявлении: Это изобретение относится Рє РЅРѕРІРѕРјСѓ Рё усовершенствованному средству взрывной обработки, Рё РІ частности тот, который безопасен для использования РІ загазованных угольных шахтах. , . . ., , , , , , , , , t0 : , 16 . Было предложено большое количество различных устройств для добычи угля Рё РґСЂСѓРіРёС… РїРѕСЂРѕРґ горных РїРѕСЂРѕРґ, РіРґРµ необходимо избежать разрушения. Вероятно, наиболее распространенным СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј было использование бризантных взрывчатых веществ различных типов. Поскольку эти материалы сами РїРѕ себе взрывоопасны, РїСЂРё обращении СЃ РЅРёРјРё Рё РёС… хранении необходимо принимать особые меры предосторожности. РћРЅРё подвержены случайному инициированию, что нежелательно, Рё РІ большинстве случаев имеют быстрый Рё разрушительный эффект, РїСЂРёРІРѕРґСЏ Рє образованию большей доли мелких частиц, чем обычно желательно. . . . , , . Другой распространенный СЃРїРѕСЃРѕР± включает быстрое нагревание сжатых или сжиженных газов. Это также сопровождается РјРЅРѕРіРёРјРё недостатками, включая сложность поддержания газов РїРѕРґ высоким давлением РІ контейнерах РІ течение длительного периода времени, что делает работу ненадежной, Р° также сопряжено СЃ опасностью случайного инициирования. Эти трудности возникают независимо РѕС‚ того, идет ли речь Рѕ углекислом газе или РІРѕР·РґСѓС…Рµ. ] . , . . Р’ РґСЂСѓРіРѕРј методе смеси твердых веществ помещались РІ устойчивые Рє давлению трубы, РЅРѕ РґРѕ настоящего времени это имело столько недостатков, что удовлетворительных коммерческих операций добиться РЅРµ удалось. Смеси этого типа включают порошки , которые содержат, например, нитрит щелочного металла Рё соль аммония. ( является зарегистрированной торговой маркой). РћРЅРё [цена 218] РїРѕ своей РїСЂРёСЂРѕРґРµ крайне нестабильны Рё, РєСЂРѕРјРµ того, обладают всеми недостатками, которые характеризуют электрические, пламе- или искрящие инициирующие средства, поскольку РѕРЅРё РІСЃРµ время находятся внутри контейнеров после первоначальной загрузки. 55 Другие предложенные смеси газообразующих твердых веществ содержат нитрат аммония Рё катализатор или нитрат аммония Рё большую часть топлива. Газогенерирующие картриджи предшествующего СѓСЂРѕРІРЅСЏ техники, содержащие такие смеси, СЃРїРѕСЃРѕР±РЅС‹ скорее Рє сильному взрыву, чем Рє желаемому производству газа СЃ контролируемой скоростью. РљРѕРіРґР° газогенерирующая композиция $;5, содержащая нитрат аммония, заполняет весь устойчивый Рє давлению трубчатый контейнер, его разложение подвергается увеличению давления, достаточному для разрыва трубки. - , . . ( ). [ 218] 50 -, - - , . 55 - . - 60 . - $;5 - , . РљРѕРіРґР° такой заряд заполняет хотя Р±С‹ РѕРґРёРЅ конец трубки РѕС‚ стенки РґРѕ стенки, то РїСЂРё разложении трубка может лопнуть. Загрязнения СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕ попадают РІ устойчивый Рє давлению контейнер без средств для РёС… удержания РІ заданном месте РІ пределах 7? трубка РїСЂРё обращении может занять такое положение внутри трубки, которое приведет Рє ее взрыву, Р° РЅРµ Рє выделению газа СЃ контролируемой скоростью. РљСЂРѕРјРµ того, составы, имеющие избыток топлива или горючего, РјРѕРіСѓС‚ РїСЂРё реакции выбрасывать горячий, твердый, непрореагировавший материал РІ легковоспламеняющуюся атмосферу шахты. Предложенные ранее катализированные композиции нитрата аммония или смеси нитрата аммония, содержащие большую долю топлива, обычно воспламеняются СЃ помощью РѕРіРЅРµ- или искрообразующих средств, запускаемых электрическим током. Таким образом, РѕРЅРё РјРѕРіСѓС‚ активироваться случайно, например, РёР·-Р·Р° блуждающих токов или РїРѕ ошибке РґРѕ того, как заряд окажется РІ скважине. Также заряды необходимо готовить вдали РѕС‚ лица, так как устройства зажигания опасны. 70 , . - 7? , , . , 80 , , , , . 86 , - - . , 90 , { . , , . Более того, предложенные ранее устройства зажигания оказались энергичными РІ своем действии. РС… мощности достаточно, чтобы отбросить хотя Р±С‹ часть газогенерирующего заряда РЅР° противоположный воспламенителю конец трубки Рё там плотно упаковаться РїРѕ всей площади поперечного сечения трубки. Еще РѕРґРЅРёРј недостатком смесей известных типов нитрата аммония является тот факт, что РѕРЅРё выделяют токсичные пары РІ качестве продуктов разложения. , - 96 . - , - . . Катализированные композиции нитрата аммония, содержащие, например, хромат или РґСЂСѓРіРёРµ соединения С…СЂРѕРјР° РІ качестве катализаторов, РЅРµ РјРѕРіСѓС‚ быть использованы РІ угольных шахтах РёР·-Р·Р° образования четырехокиси азота РїСЂРё РёС… разложении. Смеси нитрата аммония СЃ большим количеством топлива содержат недостаточно кислорода для РёС… полного окисления, поэтому РїСЂРё сгорании образуются токсичные пары. Для устойчивых Рє давлению РїСЂРѕР±РёСЂРѕРє, содержащих химические композиции, контактирующие СЃ запорным РґРёСЃРєРѕРј, требуются прочные, химически стойкие РґРёСЃРєРё. , , . , . - , . Смеси нитрата аммония, содержащие катализатор, относительно РґРѕСЂРѕРіРё РёР·-Р·Р° необходимости добавления катализатора. Такой. . . Составы, содержащие большое количество топлива, также РґРѕСЂРѕРіРё РІ использовании, поскольку требуют специального обращения Рё относительно РґРѕСЂРѕРіРёС… воспламенителей. , , . Настоящее изобретение предлагает взрывное устройство, приспособленное для добычи угля, содержащее устойчивую Рє давлению трубу СЃ разрывным РґРёСЃРєРѕРј, газогенерирующий состав, содержащий нитрат аммония, причем этот состав расположен таким образом, чтобы сохранять продольные каналы для выхода газа РїРѕ всей длине газогенерирующего устройства. состав РІ тюбике. Рё средство нагрева для инициирования композиции. , . . РњС‹ обнаружили, что вышеупомянутые цели достигаются путем нагревания. предпочтительно СЃ помощью электронагревателя, газогенерирующая композиция, содержащая нитрат аммония, РїСЂРё этом газогенерирующая композиция расположена РІ осевом направлении внутри устойчивого Рє давлению контейнера, имеющего С…СЂСѓРїРєСѓСЋ крышку таким образом, чтобы скорость развития давления Газы, выделяемые газогенерирующей композицией внутри контейнера, контролируют, чтобы предотвратить разрыв устойчивого Рє давлению контейнера РґРѕ того, как хрупкая крышка будет срезана газами РїРѕРґ давлением, причем газогенерирующая композиция желательно расположена РІ осевом направлении внутри устойчивого Рє давлению контейнера РІ таким образом, чтобы композиция, содержащая нитрат аммония, РЅРё РІ какой момент РЅРµ могла забить трубку РѕС‚ стенки РґРѕ стенки РІ любой точке трубки. РњС‹ обнаружили, что такое расположение может быть СѓРґРѕР±РЅРѕ реализовано путем заключения газогенерирующей композиции РІ тонкостенную оболочку. РїРѕ существу цилиндрический контейнер, диаметр которого меньше внутреннего диаметра устойчивого Рє давлению контейнера. . - , - , ( - . - , - - - . . - . Предпочтительно диаметр внутреннего контейнера будет составлять РЅРµ более Рў % внутреннего диаметра герметичного контейнера, однако это РЅРµ следует воспринимать как ограничение, поскольку необходимо, чтобы композиция, содержащая нитрат аммония, РЅРµ забивала полностью крестовину. -разрез трубки РІ любой точке так, чтобы предотвратить поток газов РґРѕ такой степени, которая может привести Рє разрыву трубки. Другими словами, плотность загрузки любого поперечного сечения содержащей заряд части устойчивой Рє давлению трубки должна быть достаточно РЅРёР·РєРѕР№, чтобы заряд РЅРµ РјРѕРі полностью остановить поток газов РІ трубке РїСЂРё этот момент. Дополнительные подробности, касающиеся этой плотности загрузки, изложены далее РІ описании изобретения. 81 Желательным свойством устройства также является то, что после разрыва С…СЂСѓРїРєРѕРіРѕ запорного РґРёСЃРєР° должно происходить непрерывное выделение энергии, то есть непрерывный поток газов. Для достижения этого результата необходимо подобрать заряд, имеющий заданную скорость нарастания давления. % , 70 , - - 71 . , - -. ' - 80 . . 81 , , . 90 , . Ограничения, касающиеся этого, Р±СѓРґСѓС‚ РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ изложены РІ следующем описании. 9' . 9' Также желательно, чтобы устройство работало таким образом, чтобы избежать возгорания любых легковоспламеняющихся газов, которые РјРѕРіСѓС‚ присутствовать РІ угольной шахте. . Это достигается Р·Р° счет ограничения количества топлива 10 РІ загрузке, чтобы предотвратить возникновение слишком сильного пламени после разрыва закрывающего РґРёСЃРєР°. Фактически РјС‹ предпочитаем настолько ограничивать подачу топлива, чтобы Р·Р° пределами напорной трубки РЅРµ возникало пламени, которое могло Р±С‹ воспламенить 1() легковоспламеняющиеся газы. Подходящие для этой цели количества топлива Р±СѓРґСѓС‚ очевидны РёР· примеров РІ следующем описании. Р’ этой СЃРІСЏР·Рё также желательно использовать искробезопасный запорный РґРёСЃРє. 11 Рзобретение дополнительно иллюстрируется прилагаемыми чертежами, которые РЅРёРєРѕРёРј образом РЅРµ следует воспринимать как ограничивающие. Обращаясь РІ целом Рє чертежам, фиг. 1 представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ РІ поперечном сечении устойчивой Рє давлению трубы, известной для добычи угля, Рё содержащегося РІ ней двухсекционного газогенерирующего заряда РІ РїРѕ существу цилиндрическом контейнере. , причем указанный газогенерирующий заряд 12 снабжен электрическим нагревателем сопротивления. РќР° СЂРёСЃ. 2 представлен аналогичный РІРёРґ РґСЂСѓРіРѕР№ формы пакетированного газогенерирующего заряда. 10 . , 1( . . - . 11 , . , 1 -, i1 , , - - , - 12 . 2 - . РќР° рисунках 3, 4 Рё 5 показаны записи пьезодатчика 12 Рѕ давлениях, полученных РїСЂРё сжигании газогенерирующих зарядов, таких как показано РЅР° рисунках 1 Рё 2, РІ устойчивых Рє давлению контейнерах, снабженных С…СЂСѓРїРєРёРјРё дисками, таких как проиллюстрировано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 13 (89,440). 689 440 Р РёСЃСѓРЅРѕРє 1. Давление РІ тысячах фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј записано РїРѕ ординатам СЂРёСЃСѓРЅРєРѕРІ 3, 4 Рё 5, Р° время РїРѕ РѕСЃРё абсцисс — РІ секундах РЅР° 6 СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 3 Рё РІ миллисекундах РЅР° рисунках 4 Рё 5. Таким образом, кривые представляют давление как функцию времени или скорости повышения давления. РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 4 показана запись заряда, который дает скорость повышения давления 1 200 000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РІ секунду, Р° РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 5 показана запись заряда, который дает скорость повышения давления 3 500 000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РІ секунду. 3, 4 .5 - 12 - 1. 2 , 13 (89,440 689,440 1. 3, 4 5 , 6 3 4 5. , . 4 1,200,000 , 5 3,500,000 . РџРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ, фиг.1 иллюстрирует РѕРґРЅРѕ устройство для дробления угля РІ соответствии СЃ нашим изобретением. РќР° СЂРёСЃ. 1, 1 изображен РІ продольном разрезе трубчатый герметичный контейнер РёР· стали. , 1 . 1, 1 - . Контейнеры этой общей формы уже используются для хранения зарядов сжатого РґРёРѕРєСЃРёРґР° углерода. РќР° РѕРґРЅРѕРј конце трубчатого стального контейнера разрывная мембрана 2 РёР· стали или РґСЂСѓРіРѕРіРѕ жесткого материала такой прочности, что ее можно срезать РїСЂРё заданном давлении, удерживается РЅР° месте напротив посадки РЅР° конце трубки 1 СЃ помощью полой резьбовой крышки 3. , который снабжен вентиляционными отверстиями 4 для выхода газов 50(, выделяющихся РїСЂРё срезе разрывного РґРёСЃРєР°, Рё отверстием 5 РЅР° внешнем конце для облегчения удаления срезанной части РґРёСЃРєР°. РќР° противоположном конце стальной трубки 1 расположена запальная головка 6, которая содержит резьбовую заглушку, газонепроницаемо привинченную Рє заплечику РЅР° конце трубки 1 Рё содержащую заглушку, имеющую кольцевой выступ 7, обращенный внутрь трубки. Между запальной головкой 6 Рё буртиком трубки 1 расположено посадочное устройство 8, состоящее РёР· фланцевой заглушки РёР· дерева или РґСЂСѓРіРѕРіРѕ жесткого непроводящего материала, снабженной РґРІСѓРјСЏ отверстиями 9 Рё 10 для прохождения концов СѓР·РєРѕР№ полоски РЅРёС…СЂРѕРјРѕРІРѕР№ ленты 11. . 2 1 3, 4 50( 5 - . 1 6 - 1 7 . 6 1 8 9 10 11. (РќРёС…СЂРѕРј является зарегистрированной торговой маркой). ( ). Конец ленты, проходящий через отверстие 10, соприкасается СЃ электродом 12. 10 12. который изолирован РѕС‚ РїСѓСЃРєРѕРІРѕР№ головки 6, РєРѕРіРґР° РѕРЅ РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через канал РІ РїСѓСЃРєРѕРІРѕР№ головке Рє клемме 13, причем указанный канал делается газонепроницаемым любым желаемым СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј (РЅРµ показано). Конец ленты, проходящий через отверстие 9, соприкасается СЃ кольцевым выступом 7 Рё, таким образом, РІС…РѕРґРёС‚ РІ металлический контакт СЃ стреляющей головкой 6, Рє которой прикреплен вывод 14. Клеммы 13 Рё 14 подключаются РґРІСѓРјСЏ электрическими проводами Рє источнику тока. 6 13, - ( ). 9 7, 6, 14 . 13 14 . Рљ посадочному устройству 8 прикреплен Рё закрыт РёРј Рё РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ РІ продольном направлении РѕС‚ стреляющей головки Рє концу трубки, закрытой разрывным РґРёСЃРєРѕРј, газогенерирующий заряд. РќР° этом СЂРёСЃСѓРЅРєРµ газогенерирующий заряд r5 составлен следующим образом. Цилиндрический картонный контейнер 15, имеющий РІ основании РґРІР° вентиляционных отверстия 16, прикреплен Рє посадочному устройству 8 Рё закрыт РёРј. Узкая полоска РЅРёС…СЂРѕРјРѕРІРѕР№ ленты 11 РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ РѕС‚ электрода 7РўРћ 12 через отверстие 10 РІРЅРёР· через цилиндр 15, выходит РёР· основания цилиндра через РѕРґРЅРѕ РёР· отверстий 16, обратно РІ цилиндр 1,5 через второе отверстие 16 Рё вверх через отверстие 9 75 РґРѕ контакта СЃ выступом 7. Р’РѕРєСЂСѓРі РЅРёС…СЂРѕРјРѕРІРѕР№ ленты цилиндр 1,5 заполнен смесью аминониевой селитры 90% РїРѕ массе Рё крахмала 10% РїРѕ массе РІ количестве примерно 60 грамм. Рљ основанию вентилируемого цилиндра 15 80, опять же, продолжающемуся РІ продольном направлении РѕС‚ стреляющей головки, прикреплен РїРѕ существу цилиндрический мешок 17 РёР· полвинтенового пластика, содержащий 85 примерно 26,5 граммов гранулированной нитрата аммония. 8 - . r5 - . 15 16 8. 11 - 7TO 12 10 15, 16, 1.5 16, 9 75 7. , 1.5 90% 10% 60 . 80 15, , , , 17 85 26.5 . Принцип работы взрывного устройства, изображенного РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1, заключается РІ следующем. Запорный РґРёСЃРє 2 вставляется РЅР° 90В° РІ гнездо трубки 1 Рё удерживается крышкой 3, которая плотно завинчена. Усадочное устройство 8, Р° также картонный цилиндр Рё прикрепленный Рє нему полиэтиленовый пакет 17 содержат заряды нитрата аммония, прикрепленные 95 Рє посадочному устройству 8, вставленные РІ запальный конец трубки Рё удерживаемые РЅР° месте фланцевой окружной частью посадочного устройства 8, опирающейся РЅР° плечо РЅР° боевом конце трубки. 100 Навинчивают стреляющую головку, вставляют трубку РІ скважину, клеммы 13 Рё 14 соединяют РґРІСѓРјСЏ электрическими проводами СЃ источником тока, РїСЂРё этом подают ток величиной РѕС‚ 5 РґРѕ 15 ампер Рё РѕС‚ 24 РґРѕ 40 вольт. Электрический ток нагревает РЅРёС…СЂРѕРјРѕРІСѓСЋ ленту 11 РґРѕ температуры, достаточно высокой, чтобы вызвать локальное разложение смеси аммиачной селитры РІ цилиндре 15. Вызванное этим повышение температуры Рё давления 110 инициирует дальнейшую реакцию смеси аммиачной селитры, Рё выделившиеся газы выходят через вентиляционные отверстия 16 РІ аммиачную селитру РІ полиэтиленовом мешке 17. 1 . 2 90 1 3, . 8 17 95 8 8 . 100 , , 13 14 , 5 15 24 40 105 . 11 15 . 110 , 16 17. Тепло РѕС‚ этих газов, тепло РѕС‚ разложения смеси нитрата аммония Рё дополнительное тепло, подаваемое нагревательным элементом, Р° также давление, создаваемое газообразными продуктами разложения, находящимися внутри устойчивой Рє давлению трубки 1, - РІСЃРµ это вызывает реакцию приступить Рє работе СЃ аммиачной селитрой. Таким образом, давление внутри трубки сначала нарастает постепенно, Р° затем СЃ большей скоростью; Примерно через 10–25 секунд РґРёСЃРє 2 срезается, Рё газы выходят через вентиляционные отверстия 4, совершая работу РїРѕ взорванному материалу. 130 689,440 РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 2 показан РґСЂСѓРіРѕР№ вариант газогенерирующего заряда для использования РІ герметичном контейнере для дутья угля, как показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1. РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 2 вместо Р°. заряд разделен РЅР° РґРІРµ секции, РѕРґРёРЅ заряд содержится РІ РїРѕ существу цилиндрическом контейнере 18 РёР· огнестойкой бумаги, прикрепленном непосредственно Рє фиксирующему устройству 8. Загрузка РІ контейнер 18 включает, например, смесь гранулированной аммиачной селитры 88% РїРѕ массе, крахмала 10% РїРѕ массе Рё тиосульфата натрия 2% РїРѕ массе РІ количестве 350 граммов. , , - 1 . 125 , ; 10 25 , 2 , 4 . 130 689,440 2 - - 1. 2, . , 18 8. 18 , , 88%' , 10% , 2% 350 . Р’ этом заряде через отверстия 9 Рё 10 подвешена петля РёР· РЅРёС…СЂРѕРјРѕРІРѕР№ ленты 11. Метод работы загрузки, показанной РЅР° фиг. 2, РїРѕ существу такой же, как Рё для двухсекционной загрузки, показанной РЅР° фиг. 1, РїСЂРё этом верхняя часть контейнера 18, показанного РЅР° фиг. 2, самовентилируется РїРѕ мере разложения загрузки РїСЂРё высокой температуре. 9 10 11. 2 1, 18 2 . РќР° рисунках 8, 4 Рё 5 показаны пьезометрические записи давлений, полученные непосредственно РґРѕ Рё после среза С…СЂСѓРїРєРѕРіРѕ РґРёСЃРєР° РІ герметичных трубках РїСЂРё поджигании РІ РЅРёС… газогенерирующих зарядов РїРѕ нашему изобретению. 8, 4 5 - - - . РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 83 показано явление давления Р·Р° 1,4 секунды РґРѕ достижения максимального давления. Давление РІ устойчивой Рє давлению трубке нарастает очень медленно РІ течение первых 20 секунд, примерно, после первоначального приложения тока зажигания, Рё эта фаза РЅРµ показана. Р РѕСЃС‚ давления становится быстрым, начиная примерно Р·Р° последнюю секунду РґРѕ достижения максимума, как показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 3, Рё еще более быстрым РІ последнюю десятую секунды, предшествующую максимуму. Явления давления, происходящие РІ течение последних 12 миллисекунд перед достижением максимального давления, более наглядно проиллюстрированы РЅР° рисунках 4 Рё 5, РіРґРµ шкала времени 4,5 указана РІ миллисекундах, Р° РЅРµ РІ секундах. РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 4 показаны записи давления заряда таких размеров Рё распределения, которые обеспечивают скорость повышения давления 1 200 000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РІ секунду. Будет РІРёРґРЅРѕ, что РґРёСЃРє был СЃРґРІРёРЅСѓС‚ примерно Р·Р° 1 миллисекунду РґРѕ того, как было достигнуто максимальное давление (эта точка указывается РЅР° пьезодатчике механической вибрацией инструмента после разрыва РґРёСЃРєР°). 83 1.4 - . - 20 , , . , 3, . 12 4 5, 4.5 . 4 1,200,000 . 1 ( - ). РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ показана запись пьезодатчика, сделанная зарядом, который дает скорость повышения давления 8 500 000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РІ секунду. Следует отметить, что наклон РєСЂРёРІРѕР№ более крутой РІ течение того же периода времени (12 миллисекунд) РґРѕ достижения максимального давления Рё что разница РІ давлении между точкой разрыва Рё максимумом больше, чем РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 4. - 8,500,000 . (12 ) , 4. РџР РМЕР 1. \. 1. Р’ устойчивый Рє давлению контейнер типа, показанного РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1, вместимостью 130 кубических РґСЋР№РјРѕРІ Рё внутренним диаметром 1,8 РґСЋР№РјР°, снабженный разрывным РґРёСЃРєРѕРј 70, способным выдерживать статическое давление 0,9,00 фунтов РЅР° РєРІ. . РІ. - 1 130 1.8 70 .9, 00 .. . РЅР° укрепляющем конце вводили шихту, состоящую РёР· (1) 125 грамм смеси гранулированной аммиачной селитры t9Oo РїРѕ 75 вес. Рё гранулированного крахмала 10% РїРѕ весу РІ картонной трубке, снабженной тремя вентиляционными отверстиями РїРѕ бокам Рё СЃ нагревательный элемент, состоящий РёР· РЅРёС…СЂРѕРјРѕРІРѕР№ ленты, проходящей РїРѕ петле РѕС‚ РѕРґРЅРѕРіРѕ электрода РЅР° запальном конце герметичной трубки РґРѕ РґРЅР° картонной трубки Рё обратно РєРѕ второму электроду, Рё (2) еще 1U0 грамм той же смеси РІ цилиндрическом элементе. пакет РёР· полиэтилена %5, прикрепленный Рє СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕРјСѓ концу картонной тубы. Диаметры картонной трубки Рё цилиндрического полиэтиленового пакета были РїРѕ существу одинаковыми Рё примерно РЅР° 345 Дж меньше внутреннего диаметра цилиндра. Плотность загрузки нитрата аммония РІ герметичную трубку составляла 0,110 грамм/кубический сантиметр, Р° плотность общей загрузки - 95В·0,11 гран/кубический сантиметр. Поперечная плотность загрузки аммиачной селитры РЅР° участке устойчивого Рє давлению участка, содержащего шихту, составляла 0. (1) 125 t9Oo 75 10%' , (2) 1U0 %5 . , 345: ; . - 0.1IO / , 95 0.11 / . - 0. грамм/кубический сантиметр. 100 Зажигательную головку закрыли Рё подавали ток -амнипера напряжением 3–6 вольт РІ течение примерно 26 секунд. Диск разорвался РЅР° 385 секунде. после первоначального приложения тока. 105 РџР РМЕР 2. / . 100 3t6 26 . 385 . . 105 2. Загрузка, полученная аналогично примеру 1, РЅРѕ содержащая {1) граммов смеси нитрата нитрата аминия 84% РїРѕ массе, гранулированного крахмала 10% РїРѕ массе 11Рѕ Рё -% ,0oH:..06 РїРѕ массе. , последний РІ качестве антисегрегационного агента, Рё (2) 235 Рѕ.Рј. смеси нитрата аммония 90%0 РїРѕ весу Рё гранулированного крахмала 10% РїРѕ весу помещали РІ устойчивый Рє давлению контейнер емкостью 11,5 РјРј. тип, показанный РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1, имеющий емкость 130 кубических РґСЋР№РјРѕРІ Рё внутренний диаметр 1,8 РґСЋР№РјР°, статическое сопротивление разрывного РґРёСЃРєР° около 9000 фунтов РЅР° 120 квадратных РґСЋР№РјРѕРІ, плотность загрузки аммаммонийной селитры РІ сопротивление давлению . Контейнер составляет 0,14 грана РЅР° кубический сантиметр, плотность всей загрузки составляет 0,16 грамма РЅР° кубический сантиметр, Р° плотность загрузки нитрата аммония РІ поперечном сечении РІ части герметичной трубки, содержащей заряд, составляет 125 грамм РЅР° кубический сантиметр. кубический сантиметр. Заряд был обстрелян РёР· герметичной трубки, сломан Рё исследован, Рё было обнаружено, что газогенерирующий заряд, содержащий нитрат аммония, несколько расплавился РІ районе РЅРёС…СЂРѕРјРѕРІРѕРіРѕ ленточного нагревателя Рё РІРЅРѕРІСЊ затвердел. 1 {1) 84% ., 10% 11o -% ,0oH:..0 6 , - , (2) 235 . 90%0 - 10% 11.5 -- 1 130 1.8 , - 9,000 120 , - : 0.14 , 0.16 125 - - .: . - , , , li5 - . Таким образом, первоначальное нагревание РЅРµ продолжалось настолько далеко, чтобы реакция стала самоподдерживающейся. Другой заряд того же типа подвергся такой же обработке, СЃ той лишь разницей, что его РЅРµ разобрали для осмотра, Р° осмотрели только снаружи. Этот же заряд был помещен РІ герметичный контейнер Рё подан СЃ током зажигания 13 ампер РїСЂРё напряжении 24 вольта. Разрывной РґРёСЃРє разрезали обычным СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј через 22–80 секунд после первоначального приложения тока. 70 . , , 75 . - 13 24 . 22 80 . РџР РМЕР 6. 6. РўРѕРє силой 14 ампер Рё напряжением 24 вольта подавался РЅР° СЃР±РѕСЂРєСѓ, РїРѕРґРѕР±РЅСѓСЋ СЃР±РѕСЂРєРµ 85, пример 4, РІ течение 15 секунд. Затем ток был отключен, Рё через 3 секунды РґРёСЃРє разрушился. 14 24 85 4 15 . , 3 . Пример 7. ' 7. Р’ устойчивый Рє давлению контейнер 90 типа, показанного РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1, вместимостью 130 кубических РґСЋР№РјРѕРІ Рё внутренним диаметром 1,8 РґСЋР№РјР°, снабженный стальной разрывной мембраной, СЃРїРѕСЃРѕР±РЅРѕР№ выдерживать статическое давление 1000 кубических РґСЋР№РјРѕРІ. Р’ 0,000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј было введено 60j зерен смеси гранулированной аммиачной селитры 96% РїРѕ массе Рё гранулированного крахмала 4? % РїРѕ весу. РІ цилиндрическом полиэтиленовом мешке, имеющем внешний диаметр 1U/1 РґСЋР№РјР°, РїСЂРё этом мешок, содержащий смесь, находится РЅР° огневом конце СЃ нагревательным устройством, включающим электрический запал, помещенный РІ мешок как РјРёРЅРёРјСѓРј таким образом, чтобы его можно было окруженный 1) смесью нитрата аммония. Плотность загрузки нитрата аммония РІ герметичную трубку составляла 0,16 Рі РЅР° кубический сантиметр, Р° плотность всей загрузки - 0,17 Рі РЅР° кубический сантиметр. Плотность загрузки аммонийной селитры РІ поперечном сечении части герметичной трубы, содержащей шихту, составляла 0,41 грамма РЅР° кубический сантиметр. - 90 1 130 1.8 ,000- '. 2;0,000 60j 96 % 4? % . - 100 1U/1, , 1) . -;4sistant 0.16 0.17 - 1I10 . - - 0.41 . Запальную решетку закрыли Рё подали ток 15 Р’. Разрывной РґРёСЃРє был срезан менее чем Р·Р° РѕРґРЅСѓ секунду без повреждения устойчивой Рє давлению трубки. 15 . , - . Однако РєРѕРіРґР° такое же количество смеси нитрата аммония Рё топлива было СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕ вылито РІ аналогичный трубчатый контейнер, имеющий аналогичный стальной разрывной РґРёСЃРє Рё РІРѕРєСЂСѓРі аналогичного пиропатрона РЅР° запальном конце таким образом, чтобы гранулированный состав заполнял пространство РІРѕРєСЂСѓРі нагревателя 125 РѕС‚ стенки РґРѕ стенки устойчивой Рє давлению трубки Рё имело плотность загрузки катиона током 8 ампер РїСЂРё напряжении 39,6 вольт РІ течение приблизительно 10 секунд. Разрывной РґРёСЃРє срезался через 17 секунд после начала подачи тока. ', , / 120 , 125 - 8 39.6 10 . 17 . РџР РМЕР 3. 3. Был произведен выстрел, аналогичный описанному РІ примере 2, Р·Р° исключением того, что РІ части шихты РІ полиэтиленовом мешке содержалось только 260 граммов гранулированной аммиачной селитры. Плотность загрузки нитрата аммония РІ герметичную трубку составляла 0,15 грамм РЅР° кубический сантиметр, Р° плотность всей загрузки - 0,16 грамм РЅР° кубический сантиметр. Плотность загрузки аммиачной селитры РІ поперечном сечении части герметичной трубы, содержащей шихту, составляла 0,39 грамма РЅР° кубический сантиметр; РўРѕРє той же величины, что Рё РІ примере 2, подавался РІ течение примерно 20 секунд. Р’ данном случае РґРёСЃРє разорвался через 27,5 секунды после первого применения тока. 2 , 260 - . - 0.15 0.16 . - - 0.39 ; 2 20 . 27.5 . РџР РМЕР 4. 4. Смесь 88% РїРѕ массе гранулированной аммиачной селитры, 10% РїРѕ массе гранулированного крахмала Рё 2% РїРѕ массе .,S20,.. H20 загружали РІ трубку РёР· огнестойкой бумаги диаметром 1 РґСЋР№Рј Рё длиной 24 РґСЋР№РјР°, снабженную петлей РёР· никлиромовой проволоки, служившей нагревательным элементом. Газогенерирующий заряд был помещен РІ устойчивый Рє давлению контейнер типа, показанного РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1, который был снабжен стальным разрывным РґРёСЃРєРѕРј (способным выдерживать статическое давление РѕС‚ 18 000 РґРѕ 20 000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј). Плотность загрузки нитрата аммония РІ герметичную трубку составляла 0,1,5 грамма РЅР° кубический сантиметр, Р° общей загрузки - 0,17 грамма РЅР° кубический сантиметр. Поперечная плотность загрузки аммиачной селитры РІРѕ временной части герметичной трубы, содержащей шихту, составила 0,33 грамма РЅР° кубический сантиметр. Навинчивалась запальная головка, осуществлялся контакт СЃ аккумулятором напряжением 24 Р’ Рё подавался ток силой 13 Ампер РѕС‚ этого источника РІ течение 18 секунд, РІ это время нагревательная проволока перегорала (что фиксировалось амперметром РІ цепи запальной цепи). ), Рё таким образом цепь была разомкнута. 88% , 10% , 2% .,S20,.. H20 1- 24 .. . - 1, , ( 18,000 20,000 ). - 0.1.5 0.17 . - - 0.33 . , 24- , 13 18 , ( ), . Через секунду РґРёСЃРє раскололся. . РџР РМЕР 5. 5. РўРѕРє силой 13 ампер Рё напряжением 24 вольта подавался РЅР° узел, аналогичный примеру 4, РІ течение 10 секунд, после чего ток отключался размыканием управляющего выключателя. Диск РЅРµ порвался. РџСЂРё удалении газогенераторного заряда РёР· его упаковки было получено 689 440 Дж-. t68',)r8 4 нитрата аммония РІ герметичном контейнере 0,1t грамма РЅР° кубический сантиметр, общая загрузка 0,17 грамма РЅР° кубический сантиметр, Рё 6 плотность загрузки нитрата аммония РїРѕ поперечному сечению РІ РїРѕРґРґРѕРЅ устойчивую Рє давлению трубку, содержащую заряд 1,0 грамм РЅР° кубический сантиметр, сама трубка разорвалась РІ меньшей степени. 13 24 4 10 , . . - 689,440 '-. t68',)r8 4the 0.1t , 0.17 , 6 - . - 1.0 , . чем через РѕРґРЅСѓ секунду после подачи тока. . РџР РМЕР 8. 8. Медная трубка длиной 3 РґСЋР№РјР° Рё диаметром 1 РґСЋР№Рј, содержащая расположенный РІ центре продольный медный электрод 16, РЅРµ контактирующий СЃ медной трубкой, была заполнена между стенкой трубки Рё электродом проводящей смесью, содержащей 99% РїРѕ массе нитрата аммония Рё графит 1. % РїРѕ массе, РїСЂРё этом смесь прессуют РІ трубку. Цилиндрический илитененовый мешок диаметром 11/2 РґСЋР№РјР°, содержащий 300 граммов смеси нитрата аммония 88Рѕ! Рё гранулированный крахмал РІ количестве 12 мас.% располагали РІРѕРєСЂСѓРі медной трубки. РЎР±РѕСЂРєР° была помещена РІ устойчивый Рє давлению контейнер типа, показанного РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1, имеющий объем 1:30 кубических РґСЋР№РјРѕРІ, внутренний диаметр 1,8 РґСЋР№РјР° Рё разрывную мембрану, СЃРїРѕСЃРѕР±РЅСѓСЋ выдерживать статическое давление 9000 фунтов РЅР° единицу. квадратный РґСЋР№Рј. Плотность загрузки нитрата аммония РІ герметичную трубку составляла 0,13 грамма РЅР° кубический сантиметр, Р° общей загрузки - 0,15 грамма РЅР° кубический сантиметр. Максимальная поперечная плотность загрузки аммиачной селитры РІ участке герметичной трубы, содержащей шихту, составляла 0,4 грана РЅР° кубический сантиметр. 3 }- 16 , , 99% 1% , . . l1/, 3{)0 88o! 12 % . - 1 1:30 , 1.8 , 9,000 . - 0.13 0.15 .. - - 0.4 . Подавался постоянный ток напряжением 3)3 вольта. Срезной РґРёСЃРє разорвался через РґРІРµ минуты. 3)3 . . 45;РџР РМЕР 9. 45; 9. Газогенерирующую шихту, содержащую 420 граммов смеси аммиачной селитры 968% РїРѕ массе Рё гранулированного крахмала 4% РїРѕ массе, загружали РІ жестяную банку диаметром 1 РґСЋР№Рј, содержащую нагревательную ленту РёР· РЅРёС…СЂРѕРјР°. Газогенерирующий заряд помещался РІ устойчивый Рє давлению контейнер типа, показанного РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1, который был снабжен разрывным РґРёСЃРєРѕРј РёР· волокна (способным выдерживать статическое давление около 9000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј) Рё имел вместимость 130 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. кубических РґСЋР№РјРѕРІ Рё внутренним диаметром 1,8 РґСЋР№РјР°. - 420 968% 4% - 1:- , . - - 1 ( 9000 ) 130 1.8 . Плотность загрузки нитрата аммония РІ герметичную трубку составляла 0,2 грамма РЅР° кубический сантиметр, Р° общей загрузки - 0,21 грамма РЅР° кубический сантиметр. Плотность нагрузки РІ поперечном сечении ! доля РІ РїРёСЂРѕРіРµ, РІ трубке, содержащей РіСЂСѓР·, составляла 0,38 грамма РЅР° кубический сантиметр. Зажигательную головку завинтили, установили контакт СЃ источником электричества Рё подали ток силой 7РЎ силой 1 ампер РїСЂРё 4 вольта; РґРёСЃРє hfi3e пролетел Р·Р° 94 секунды без подключения Рє трубке. - 0.2 0.21, . - ! . ,.- 0.:S38 . , > , 7C 1- Z4 - ; hfi3e 94 . Однако РІ РґСЂСѓРіРѕР№ камере 100 граммов смеси, содержащей 90% РїРѕ весу 7 нитрата аммония Рё 10% РїРѕ весу крахмала, помещали РІ аналогичную банку, оснащенную немромовым нагревательным элементом, Рё вводили РІ топочную часть печи. трубка. РЎ противоположного конца трубки 300 граммов той же смеси вылили РїРѕ внешней стороне баллона, перебросив трубку РѕС‚ стенки Рє стенке РЅР° огневом конце. Плотность загрузки аммиачной селитры РІ герметичную трубку 8 составляла 0,18 грамм РЅР° кубический сантиметр, Р° котальной шихты - 0,20 грамм РЅР° кубический сантиметр. Плотность загрузки аммиачной селитры РІ поперечном сечении части герметичной трубки 9, содержащей заряд, составляла 1,0 грамм РЅР° кубический сантиметр. ) фунтов РЅР° трубку, вставленную РІ противоположный конец трубки. Электрический ток силой 8 ампер РІ точке подавался через электроды РЅР° запальном конце, Рё РІ этом случае. сама трубка разлетелась РЅР° части Р·Р° 50 секунд. , , 100 90'-, 7, 10 . 8( 3U0 , . - 8 0.18 0.20 . - - 9 1.0 . - ;) ;; - 91 . 8 - ' , , . U50 . 10 РџР РМЕР 10. Смесь 9С‚% РїРѕ массе гранул- 10 10. 9t% - нитрата аммония Рё 10% РїРѕ массе гранулированного крахмала РІ количестве 300 граммов загружали РІ полиэтиленовый мешок - 10 диаметром 1 РґСЋР№Рј, Р° граммы безымочного РїРѕСЂРѕС…Р° для РґСЂРѕР±РѕРІРёРєР° РІРѕРєСЂСѓРі электрического моста, снабженного узлом, снабженным РЅР° мосту была вставлена Р±СѓСЃРёРЅРєР° РёР· запального материала; для зажигания вставлена 11 пламя РІ конце баукса, прикрепленного Рє посадочному устройству. Этот газогенерирующий заряд был помещен РІ устойчивый Рє давлению контейнер типа, показанного РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1, емкостью 1 кубический РґСЋР№Рј Рё внутренним диаметром 1,8 РґСЋР№РјР° Рё снабженный разрывной мембраной достаточной прочности, чтобы выдерживать статическое давление. 2000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј, плотность загрузки 1 тыс. нитрата аммония РІ герметичный контейнер составляет 0,13 граля РЅР° кубический сантиметр. плотность общей загрузки составляет 0,1,5 грана РЅР° кубический сантиметр, Р° плотность загрузки аммония РІ поперечном сечении нитрат РІ части герметичной трубки, содержащей заряд РІ размере 0,3) грамма РЅР° кубический сантиметр, Рё поле. 10% 300 - 10 1- , - ;;- - 11 - . - - 1igure 1 ' 1.8 2000( , 1 0.13 . 0.1.5 - - 0.3) , . Заряд разорвал РґРёСЃРє 689 440 примерно Р·Р° РѕРґРЅСѓ секунду, РЅРµ повредив трубку. РЎ РґСЂСѓРіРѕР№ стороны, РєРѕРіРґР° такое же количество аналогичной смеси СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕ высыпается РІ запальный конец трубки типа, показанного РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1, РІРѕРєСЂСѓРі аналогичного средства воспламенения, плотность загрузки нитрата аммония РІ устойчивый Рє давлению контейнер составляла 0,13 грамма РЅР° кубический сантиметр, плотность общего заряда - 0,15 грамма РЅР° кубический сантиметр, Р° плотность поперечного сечения нитрата аммония РІ части герметичной трубки, содержащей заряд, составляла 1,0 грамма РЅР° кубический сантиметр. выстрелил, сама трубка разорвалась примерно Р·Р° РѕРґРЅСѓ секунду. 689,440 . , , 1, , - 0.13 , 0.15 , - - 1.0 , , . Р’ предыдущих примерах следует отметить, что РІ каждом случае плотность загрузки нитрата аммония меньше, чем плотность всей загрузки. Таким образом, РєРѕРіРґР° РјС‹ РіРѕРІРѕСЂРёРј Рѕ плотности загрузки аммиачной селитры, РјС‹ имеем РІ РІРёРґСѓ плотность загрузки содержания аммиачной селитры шихты, Р° РЅРµ всей шихты. . , , , . РР· приведенных выше примеров будет РІРёРґРЅРѕ, что очень эффективным средством выпуска газа РїРѕРґ давлением для разрушения угля или РґСЂСѓРіРѕРіРѕ материала является нагревание газогенерирующей композиции, содержащей нитрат аммония, РІ устойчивой Рє давлению трубке, имеющей С…СЂСѓРїРєСѓСЋ застежку РЅР° РѕРґРЅРѕР№ стороне. Р’ конце концов, РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° загрузка, содержащая нитрат амимония, удерживается РІ положении РІ трубке, обеспечивающем канал для выхода газов, образующихся РІ результате разложения загрузки нитрата амимония, как только РѕРЅРё образуются. РљРѕРіРґР° газогенерирующий заряд заполняет трубку РїРѕ всей площади поперечного сечения герметичной трубки РІ любой точке, как указано РІ примерах 7, 9 Рё 10, возникает непосредственная опасность разрыва герметичной трубки раньше, чем разорванный РґРёСЃРє срезается. - - , - . - - , 7, 9 10, - , . Путем измерения СЃ помощью тензодатчиков Рё пьезоэлектрических датчиков давления, возникающего РїСЂРё разложении содержащих нифрат аммония композиций, содержащих ,, РІ устойчивых Рє давлению трубках, снабженных С…СЂСѓРїРєРёРјРё затворами, установлено, что динамическое давление РїСЂРё котором СЃРґРІРёРі разрывных РґРёСЃРєРѕРІ может быть выше статического (гидравлического) давления, которое СЃРїРѕСЃРѕР±РЅС‹ выдержать РґРёСЃРєРё. Таким образом, стальная разрывная мембрана, способная выдерживать статическое давление 8000-10000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј 60, может быть разрушена РїСЂРё динамическом давлении РґРѕ 13000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. , - , - ,- ' - , () . , 8000-10000 60 13000 . РљСЂРѕРјРµ того, также было обнаружено, что РїРёРєРѕРІРѕРµ давление, достигаемое РїСЂРё разложении газогенерирующих композиций, содержащих нитраит аммония, дающих удовлетворительные характеристики, возникает РЅРµ РІ момент разрыва РґРёСЃРєР°, как можно было Р±С‹ ожидать, Р° через измеримый интервал ( менее 1 миллисекунды) после 70 разрыва РґРёСЃРєР°. Это можно СЏСЃРЅРѕ увидеть, обратившись Рє кривым РЅР° рисунках 4 Рё 5. Разница между давлением РїСЂРё разрыве Рё последующим максимальным давлением тем больше, чем выше скорость развития давления РІ момент разрыва. Эта скорость развития давления увеличивается СЃ увеличением диаметра заряда, Р° РєРѕРіРґР° газогенерирующий заряд полностью заполняет трубку, эта скорость настолько велика, что интервал между достижением давления разрыва Рё РїРёРєРѕРІРѕРіРѕ давления равен примерно нулю Рё трубка может разорваться. 85 одновременно СЃРѕ срезанием РґРёСЃРєР°, Р° то Рё раньше. , - - , , ( 1 ) 70 . 4 5. 75 , . , , , , 85 , . Соотношения, описанные выше, Р±СѓРґСѓС‚ более понятны РїСЂРё обращении Рє Таблице , РІ которой давления разрыва 90, пиковые давления Рё скорости развития давления приведены для серии выстрелов, выполненных СЃ помощью газогенераторных композиций различных диаметров РІ стальных устойчивых Рє давлению трубках 96. способный выдерживать статическое давление около 3,5000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј Рё имеющий стальные разрывные РґРёСЃРєРё, способные выдерживать статическое давление РѕС‚ 8000 РґРѕ 10000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. РўСЂСѓР±РєРё 10U имели внутренний диаметр 1,80 РґСЋР№РјР° Рё вместимость 130 кубических РґСЋР№РјРѕРІ. Загрузки были приготовлены, как показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 2, Рё имели одинаковый вес Рё состав: 350 граммов смеси 10b гранулированной аммиачной селитры 88%, крахмала 10% Рё тиосульфата натрия 2%. РџСЂРё меньших диаметрах зарядов, очевидно, заряды были длиннее, поскольку массы газогенерирующего состава 110 были одинаковыми. Плотность загрузки нитрата аммония РІ герметичную трубку составляла 0,1,5 грамма РЅР° кубический сантиметр, Р° плотность общей загрузки - 0,17 грамма РЅР° кубический сантиметр РІ каждом случае. , o90 , , - 96 3.5000 8000 10000 . 10U 1.80 130 . 2 : 350 10b .. 88%, 10%, 2%. , , , - 110 . - 0.1.5 0.17 115 . 689,440 ТАБЛРЦА Р. 689,440 . данные СЃ разрывным РґРёСЃРєРѕРј весом 8 000–10 000 фунтов. Длиаметры зарядов 1 РґСЋР№Рј 1 РґСЋР№Рј 1 { РґСЋР№Рј 1 РґСЋР№Рј 8,000-10,000 1 . 1- . 1{ . 1- . 8800 11700 10.100 8600 1410U 10.14U 10.100 1 5600 1:3).500 13400 21800 16700 пресс. подъем РєРІ.РґСЋР№Рј.лсек. 8,800 11,700 10.100 8.600 14,10U 10.14U 10.100 1 5.600 1:3).500 13,400 21,800 16,700 . . .. аин манометр 1,1U0,000 1,40U,000 3,. U0,000 6900 Р·Рѕ манометра 1000000 1000,000,900000 7500 ТАБЛРЦА . 1,1U0,000 1.40U,000 3,. U0.000 6,900 1,000,000 1,000.000,900000 7,500 . Поперечная плотность нитрата армм'нлюнл РІ зарядах, приведенных РІ таблице , РїСЂРё различных диаметрах заряда. Диаметр заряда РІ дюймах. Поперечная плотность загрузки РІ участке герметичной трубки, содержащей шихту 0.: ' - - 0.: РўРѕРіРґР° РІ серии экспериментов использовался разрывной РґРёСЃРє, способный выдерживать статическое давление РІ 20 000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. Несмотря РЅР° то, что данные приведены РІ таблице , было обнаружено, что пиковые давления, измеренные тензодатчиком , были примерно РЅР° 5000-10000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј выше, РЅРѕ скорость повышения давления демонстрировала сопоставимое увеличение СЃ диаметром заряда. 20,000 - ' '. . , 5,000 10,000 , . РР· приведенных выше данных РІРёРґРЅРѕ, что РїСЂРё диаметре заряда 1 РґСЋР№Рј (максимальный диаметр плитки для упакованного заряда, который можно загрузить, хотя Рё СЃ трудом, РІ трубку диаметром 1,8 РґСЋР№РјР°), скорость давления подъем примерно РІ РґРІР° раза выше, чем для заряда диаметром 1-3 РґСЋР№РјР°. Для удобства обращения Рё, что более важно, для обеспечения адекватного запаса прочности, поскольку давление любого отдельного заряда может значительно превышать среднее значение, указанное РІ таблице, РјС‹ предпочитаем использовать заряды, скорость повышения давления которых РЅРµ превышает 4 000 000. фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РІ секунду, Рё еще более желательно использовать заряды, скорость повышения давления которых РЅРµ будет превышать 3 000 000 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РІ секунду. , 1 ( , , 1.8 ), 1-3 . , , , , 4,000,000 , 3,000,000 . 66 Отношение массы нитрата аммония РІ газогенерирующем составе Рє объему герметичной трубки, или плотность загрузки аммиачной селитры РІ герметичную трубку, РІ приведенных примерах составляет РїРѕСЂСЏРґРєР° 0,2. грамм барана РЅР° кубический сантиметр. 66 - - , - , , , 0.2 . Плотность загрузки любого поперечного сечения содержащей заряд части устойчивой Рє давлению трубки составляет примерно 000 000 1 1 11 7 0,35 0,43 0,61 0,83 0,4 грамма РЅР° кубический сантиметр, что обеспечивает удовлетворительные характеристики. - - - 000 000 1 1 11 7 0.35 0.43 0.61 0.83 0.4 65 . Газогенераторные заряды РђР, содержащие нитрат аммония, изготавливаются такого диаметра Рё массы, чтобы плотность загрузки аммиачной селитры РІ герметичный контейнер 710 РЅРµ превышала 0,3 грамма РЅР° кубический сантиметр, Р° поперечная плотность загрузки аммиачной селитры Если, РІ отличие РѕС‚ плотности загрузки всего заряда, РЅРµ превышает 76 0,5 грамма РЅР° кубический сантиметр РІ любой точке, то скорость развития давления будет достаточно РЅРёР·РєРѕР№, чтобы избежать возможности разрушения устойчивых Рє давлению трубок, которые РїРѕРґС…РѕРґСЏС‚ для добыча угля, 80, как можно видеть далее РїРѕ плотности поперечного сечения, приведенной РІ Таблице , СЃ учетом адекватного запаса прочности. - 710 - 0.3 - , , 76 0.5 ' , - , 80 , . Термическое разложение нитрата аммония 8b или смесей нитрата аммония СЃ топливом РґРѕ СЃРёС… РїРѕСЂ имело весьма неопределенные результаты. 8b - . РР· кривых СЂРёСЃСѓРЅРєРѕРІ 3, 4 Рё 5 РІРёРґРЅРѕ, что РїСЂРё термическом разложении нитрата аммония нарастание давления РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ постепенно РїСЂРё продолжающемся применении РІРѕР·РґСѓС…Р°. Вначале давление нарастает очень медленно. Присутствие небольших количеств топлива РІ смеси помогает поддерживать разложение РЅР° этом этапе. Однако позже наступает момент, РєРѕРіРґР° скорость повышения давления становится значительно большей, Рё это увеличение является свойством самой аммиачной селитры. Р’ этой фазе повышение давления настолько быстрое, что кажется неконтролируемым. Однако РјС‹ обнаружили, что скорость распада. Динамическое давление 6. Давление разрыва РґРёСЃРєР° фунт/РєРІ.Рј. РІ. 3, 4 5 90 . - . 96 . , , , 100 . . , , 6 ./. . Пьезодатчик РџРёРєРѕРІРѕРµ давление фунты/РєРІ.Рј. РІ. ./. . Тензодатчик Пьезодатчик фунт. / 689,440 Положением можно управлять СЃ помощью средств, описанных выше. . / 689,440 . Установлено, что термическое разложение аммиачной селитры чувствительно Рє давлению, С‚. Рµ. скорости разложения аммиачной селитры, поэтому скорость возникающего РїСЂРё этом повышения давления увеличивается СЃ увеличением давления РЅР° разлагающуюся аммиачную селитру. Установлено, что эта скорость повышения давления зависит РѕС‚ концентрации (или поперечной плотности) нитрата аммония РІ той части герметичного контейнера, РіРґРµ находится нитрат аммония, РїСЂРё нагревании нитрата аммония РїРѕРґ давлением РІ герметичном контейнере. , .., , . ( ) , - . Р’ нашем изобретении допускается повышение давления газа РІ результате удержания газогенерирующего газа внутри контейнера, устойчивого Рє давлению. , - - . РЅРѕ локальное достижение опасных уровней предотвращается Р·Р° счет наличия каналов для выхода газов. Наш газогенерирующий заряд, который локально нагревается, остается РІ заданном положении РІРѕ время медленной фазы реакции, Р° наличие каналов РІРѕРєСЂСѓРі заряда или СЃРєРІРѕР·СЊ него позволяет газам выходить РёР· окрестности заряда Рё, таким образом, предотвращает локальное повышение давления. достаточно, чтобы разорвать трубку РґРѕ того, как начнется быстрая фаза реакции. Заряд РЅРµ достигает общего давления, которое приведет Рє разрыву трубки, благодаря геометрическому расположению, как описано выше, что разрывная мембрана разрушается РґРѕ того, как будет достигнуто РїРёРєРѕРІРѕРµ давление, Рё опасная скорость повышения давления превышает 4 000 000 фунтов. РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РІ секунду РЅРµ достигается. Таким образом, можно избежать быстрого повышения давления, ведущего Рє взрыву, РІ условиях, которые РІ противном случае имели Р±С‹ тенденцию Рє взрыву, Р° РЅРµ Рє контролируемому образованию газа. . , , , , . , , , 4,000,000 . . . Хотя РјС‹ показали наличие кольцевого канала РІРѕРєСЂСѓРі газогенерирующего заряда, содержащего нитрат аммония, для обеспечения выхода газов, образующихся РїСЂРё разложении заряда, также может оказаться желательным предусмотреть продольные каналы внутри заряда СЃ целью выполнения того же процесса. Функция указанных каналов также снижает плотность загрузки нитрата аммония РІ поперечном сечении устойчивой Рє давлению трубки. Загрузка может состоять РёР· РґРІСѓС… секций, причем первая секция прилегает Рє нагревательному устройству, Р° вторая секция прикреплена Рє нему или находится РІ отдельной упаковке РІ каком-либо РґСЂСѓРіРѕРј месте внутри устойчивой Рє давлению трубки. - - , , - - . , - . РџРѕ существу цилиндрический контейнер, РІ котором упакован наш газогенерирующий заряд, содержащий нитрат аммония, может быть изготовлен РёР· любого подходящего тонкого материала, такого как термореактивный пластиковый лист, бумага, легкий картон, металлическая фольга Рё С‚.Рї. Необходимо только, чтобы материал имел достаточную толщину Рё жесткость, чтобы удерживать заряд РЅР° месте. Желательно, чтобы упаковочный материал был негорючим или был сделан негорючим Р·Р° счет соответствующего покрытия или РґСЂСѓРіРѕР№ обработки. Также желательно, чтобы упаковочный материал был влагонепроницаемым, поскольку нитрат аммония является гигроскопичным материалом. Часть контейнера РІРѕРєСЂСѓРі части газогенерирующего заряда, Рє которой применяется тепло, РїСЂРё желании может быть изготовлена РёР· несколько более толстого материала, чем остальная часть контейнера. Р’ этом случае может оказаться желательным предусмотреть вентиляционные отверстия для газов РІ той части контейнера, которая изготовлена РёР· более толстого материала, либо РІ боковых стенках контейнера, либо РІ основании первой секции двухкамерного контейнера. заряд секции, как показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1. - (5 , , - , , . 70 . . 76 -, . - , 80 , . , 85 , - 1. Подходящие композиции для использования РІ наших 90 упакованных газогенерирующих композициях. 90 - . представляют СЃРѕР±РѕР№ РѕРґРёРЅ нитрат аммония, желательно относительно РіСЂСѓР±РѕРіРѕ гранулирования, или нитрат аммония СЃ небольшим количеством топлива, такого как, например, крахмал, древесная масса, нефть, моторное масло, стеарат кальция или графит. Предпочтительно, чтобы топливо добавлялось РІ таких количествах, чтобы смеси Рё упаковочные материалы для РЅРёС… содержали РЅРµ менее 100) количества кислорода, необходимого для полного сгорания смеси Рё ее контейнера. Таким образом, даже РїСЂРё использовании органических топлив, содержащих большое количество кислорода, количество топлива РІСЂСЏРґ ли превысит 105 примерно 12% РѕС‚ массы газогенерирующей композиции. Также РјРѕРіСѓС‚ быть добавлены охлаждающие соли, такие как хлорид натрия, Р±СѓСЂР°, карбонаты металлов Рё С‚.Рї., очевидно, только РІ количествах, которые соответствуют адекватному функционированию рассматриваемой композиции. Также может быть желательно включить РІ топливные смеси нитрат аммония агенты, препятствующие сепарации, такие как тиосульфат натрия. 116 Установлено, что газогенерирующие заряды, содержащие нитрат аммония вышеуказанных составов, РїСЂРё выстреле заключены РІ тонкостенные, РїРѕ существу цилиндрические контейнеры, вставленные РІ устойчивые Рє давлению трубки, внутренний диаметр которых больше диаметра тонкостенного контейнера, плотность заряжания содержание нитрата аммония РІ герметичном контейнере менее 0,38 125 грамм РЅР° кубический сантиметр Рё плотность поперечного сечения нитрата аммония РІ герметичном контейнере менее 0,5 грамм РЅР° кубический сантиметр дают существенно меньший, чем 180) 11) 689 440 количество токсичных газов, разрешенное РЅР° угольных шахтах. , , , , , , 95 , , , , . 100) . , , 105 12% . , , , , , 110 . - . 116 - - , -, - , 0.38 125 - 0.5 180) 11) 689,440 . Газы, которые выходят РёР· устойчивой Рє давлению трубки РїСЂРё разрыве С…СЂСѓРїРєРѕРіРѕ РґРёСЃРєР°, состоят РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРј РёР· азота, углекислого газа Рё РІРѕРґС‹ Рё содержат лишь чрезвычайно небольшие количества токсичных газов, как РІРёРґРЅРѕ РёР· таблицы , РіРґРµ записаны количества Рѕ Рє00 . - -72 e0T0, 0 N2) G2 0 -C5 ,. - , , , , k00 . - -72 e0T0, 0 N2) G2 0 -C5 ,. 72 фрр ) bD4:; Р’) 0 Р› Рґ: 72 ) bD4 :; ) 0 : вредные газы, образующиеся РїСЂРё сжигании различных содержащих нитрат аммония композиций РІ герметичном контейнере РІ соответствии СЃ нашим изобретением. - - . Эти обжиги производились РІ закрытой камере, чтобы можно было собрать Рё проанализировать газы. 16 Р’) 0 G0 1 5 0. . 16 ) 0 G0 1 5 0. Рћ- РЅР° 0, Рѕ РЎ 0 '_ Рі Рћ РЎРћ Рћ РЎРћ Рћ РЎРЎ РЎ Рѕ 0 РР—_ _{. РІ) Рµ -_ 0,00 0 5: 0 0 -, -4 '0 _ ) 0 0 = = ", Рѕ) .) ' _ 05GCo2 = , -, 0 РЎ: - 0, 0 '_ 0 IZ_ _{. ) -_ 0,00 0 5: 0 0 -, -4 '0 _ ) 0 0 = = ", ) .) ' _ 05GCo2 =, -, 0 : Рѕ Фо 4 -- -Рћ Рё СЃ. : Также можно СЃ успехом использовать запорные РґРёСЃРєРё РёР· неискрящих металлов, например латуни. 4 -- - . : . РҐРѕС‚С