патенты / 14105

668268-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB668268A
[]
а. р . ' ' ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 66S,268 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: август. 8, 1947. 66S,268 : . 8, 1947. № 21967/47. . 21967/47. Режим подачи заявок в Соединенных Штатах Америки, сентябрь. 29, 1943. . 29, 1943. Полная спецификация опубликована: 12 марта. 1952. : 12. 1952. В соответствии с правилом 17А Правил о патентах 1939–1947 годов оговорка статьи 91 (4) Законов о патентах и промышленных образцах 1907–1946 годов вступила в силу 1 августа. 8, 1947. 17A 1939-1947, 91 (4) , 1907 1946, . 8, 1947. Индекс при приемке: - Классы 1(), F13; 2(), C3al4a(: 8d); 51(), С3; и 82(), , A8(:::), &(5:8:12:13). :- 1(), F13; 2(), C3al4a(: 8d); 51(), C3; 82(), , A8(: : : ), &(5: 8: 12: 13). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс пиролиза кетенизируемых органических соединений Мы, . , компания, учрежденная в соответствии с законодательством штата Нью-Джерси, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 343, , , , , настоящим заявляем о характере настоящего изобретения и о том, каким образом оно то же самое должно быть выполнено и конкретно описано и подтверждено в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к способу пиролиза органических соединений и, более конкретно, к способу пиролиза кетенизуемых органических соединений, таких как ацетон, уксусная кислота и тому подобное для производства кетена и других ценных продуктов. , . , , , 343, , , , , : com1b , . При пиролизе ацетона, уксусной кислоты и других кетенизуемых соединений с получением кетена и других продуктов до сих пор практиковалось проведение операции пиролиза с использованием пиролизных камер или аппаратов, изготовленных из углерода, меди, серебра, латуни, 26 бронзы, 26 бронзы и других материалов. глина, кремнезем и различные другие материалы. Такие материалы имеют многочисленные недостатки, которые делают их использование совершенно непрактичным или невозможным при проведении реакции пиролиза при температуре порядка 1000°С или выше, особенно когда в аппарате используются условия низкого вакуума. , , , , , , 26 , , . tem340 10000C., . Например, когда была предпринята попытка пиролиза уксусной кислоты до кетена в медных змеевиках при температуре около 10 000°С или выше, было обнаружено, что всего лишь через несколько дней работы камера пиролиза меди стала настолько сильно разрушаться. пришел в негодность и стал совершенно непригоден для дальнейшей эксплуатации. Серебряные катушки также так легко сгорают при высоких температурах, что становятся совершенно непригодными для использования. Змеевики или пиролизные камеры, изготовленные из глины и диоксида кремния,46 хотя и способны при определенных условиях выдерживать относительно высокие температуры, тем не менее совершенно непригодны для использования в процессе пиролиза из-за того факта, что они имеют такую плохую теплопередачу и потому, что они такой пористый. 60 Таким образом, легко понять, что пиролиз кетенизуемых органических соединений, такой как получение кетена пиролизом уксусной кислоты, представляет собой множество проблем, решение которых чрезвычайно трудно. Во-первых, реакцию пиролиза необходимо проводить в реакционном сосуде, изготовленном из непористого материала. , 10000C., , ' , . . , 46 , . . 60 , , 56 . , . Во-вторых, материал должен выдерживать тепловой удар и не сгорать в условиях высоких температур реакции. В-третьих, материал должен обладать достаточной прочностью, чтобы выдерживать высокое давление как снаружи, так и изнутри сосуда. 65 В-четвертых, он должен выдерживать жесткое окислительно-восстановительное действие нагревательного пламени при температурах порядка 10000 А. или выше. В-пятых, материал должен быть такой природы, чтобы он не оказывал вредного каталитического эффекта при контакте с обрабатываемыми материалами. Наконец, материал не должен изменяться по составу или физическим характеристикам, например, в результате внутреннего роста зерен 75 с сопутствующим развитием хрупкости после использования в течение некоторого времени. , 60 . , . 65 , 10000 . . , 70 . , 75 . До появления настоящего изобретения никто никогда не предлагал способ пиролиза 80 кетенизуемых органических соединений, в котором реакция пиролиза могла бы проводиться с максимальной эффективностью и без остановок, серьезных потерь материала и других нежелательных результатов, непосредственно связанных с разрушением материала. используется в пиролизном сосуде. В действительности вопрос проведения реакции пиролиза в контакте с материалом, способным выдерживать крайне суровые условия, в которых встречаются ex668,268, настолько важен, что от этого зависит успех или неудача, или, другими словами, работоспособность или неработоспособность. , о процессе.. 80 , 8h . , ex668,268 , , , , , .. Известно, что сплавы стали с высоким содержанием хрома устойчивы к науглероживанию и окислению при высоких температурах примерно от 500°С до 1100°С. Такие сплавы могут иметь содержание хрома в диапазоне от 15%1 до 35%. с содержанием азота от 0,15%' до 0,65%; в одном таком сплаве содержание никеля составляет не более 1% при углероде не более 0,1,5%, а в другом сплаве, который использовался для - труб из хромистой стали, особенно изделия из нее, описание пригодно для использования в пароперегревателях, подогревателях, саже. воздуходувки, аппараты для крекинга углеводородов и аналогичные конструкции могут содержать до 15% никеля при 0,05%, до 0,5% углерода. 500 - . 1100 0. 15'%1 35%. 0.15'%' 0.65%; 1% 0.1.5% , - , , , , , , 15% 0.05%, 0,.5% . Мы обнаружили, что производство кетена пиролизом может быть успешно осуществлено только в пиролизных сосудах из высокохромистой стали, имеющих крайне ограниченный диапазон химического состава. - . Соответственно, настоящее изобретение предлагает способ пиролиза кетенизуемых органических соединений, таких как ацетон, уксусная кислота и другие кетенизуемые соединения, который включает пиролиз указанного соединения в паровой фазе при температуре порядка или выше 1000°С. .в жаростойком и стойком к окислению пиролизном сосуде, изготовленном из каталитически неактивного высокохромистого стального сплава, содержащего от 24 до 27% О-хрома, от 0,12 до 0,3% азота, до 0,6% марганца, до 1%'. никеля и до 0,2%: углерода, остальное - железа. , , , , , , , 1,000 . - 24 27% - , 0.12 0.3% , 0.6% , 1%' 0.2%: , -. Кремний может присутствовать в количествах до 1,5%1 и, очевидно, как известно опытным металлургам, в небольших долях процента. другие элементы, например сера 46, могут присутствовать в виде примесей. Термин «сосуд для пиролиза», используемый здесь, включает в себя нагревательную спираль или металлический котел. Мы обнаружили, что сплав, производимый и продаваемый компанией из Бивер-Фолс, Пенсильвания, Соединенные Штаты Америки, под торговым названием «Кролой 27 А» является особо ценным материалом для целей 56 настоящего изобретения. Это стальной сплав с высоким содержанием хрома, содержащий 27% хрома, максимум 0,2% углерода, 1% никеля, около 0,2% азота (от 0,12 до 0,9255%) и остальное железо. Другие сплавы, компоненты которых находятся в пределах, указанных в предыдущем параграфе, доступны на открытом рынке, например, сплав, производимый и продаваемый компанией ., Питтсбург, Пенсильвания, Соединенные Штаты Америки, содержащий 24-26,1! хром, 0,6% марганца, 1,5% кремния, 0,2%0 углерода и 0,3% азота, причем каждый из последних четырех упомянутых ингредиентов является максимальным, а остаток составляет железо. - 1.5%1 , , . , 46 . " " - , - , - ., , - " 27 - 56 . - 27%: , 0.2% , 1'% , .2% (.12 .9255%) . , , - - ., - , ., ' , 24-26,1! ,.6% , 1.5 % ,.2-%0 .3 % , -- , . 70 Прилагаемый чертеж представляет собой схематический вид в вертикальной проекции в частичном разрезе и в виде технологической схемы, иллюстрирующий типичный способ пиролиза кетенизуемых органических соединений в соответствии с настоящим изобретением. 70 , , 76 . Обращаясь к рисунку: : Цифра 1 обозначает подходящую трубу, через которую можно провести кетенизируемое органическое соединение, такое как уксусная кислота; поток соединения в испаритель 2 контролируется клапаном 3. 1 , 80 ; 2 3. В испарителе 2; который может иметь форму змеевика, перегонного котла или другого сосуда, оборудованного подходящим источником тепла 86, например, нагревательной рубашкой, катушками электрического сопротивления или другими средствами, уксусная кислота испаряется, а затем проводится через трубопровод 4 для предварительного нагрева. сосуд-5, который также может иметь форму нагревательной катушки 90, металлического котла или другого подходящего устройства и нагревается там до температуры приблизительно 600°С. 8000. С. 2; - , , 86 , , 4 - 5, 90 , , , 600, . 8000. . Чтобы облегчить реакцию кетена, подходящий катализатор пиролиза, такой как фосфатное соединение, может быть смешан в небольших количествах с парами уксусной кислоты, проходящим через трубопровод 4, причем катализатор удобно подавать к парам уксусной кислоты, проходящим через трубопровод 4, через - трубопровод 6 - управляется клапаном 7. - , - 4, - 4 - 6 - 7. Цифрой 8 обозначен сосуд для пиролиза, который может иметь форму нагревателя. катушка аналогична катушке 5. Этот сосуд 105 изготовлен из стального сплава с высоким содержанием хиронитрогена, описанного выше. 8 . 5. 105 . Пиролизный сосуд 8 соединен с резервуаром предварительного нагрева 5 посредством трубопровода 9, как показано. Таким образом, предварительно нагретые пары 110 проходят через трубопровод 9 в камеру пиролиза, в которой они нагреваются до температуры порядка или выше 100°С с помощью нагревателя с открытым пламенем 10 или другого эквивалентного источника 115. нагревать. Как показано, и подогреватель, и сосуд для пиролиза могут быть заключены в камеру, изготовленную из любого подходящего термостойкого материала, такого как шамотный кирпич. С помощью перегородки 14 предусмотрено перемещение пламени по более или менее окольному пути, прежде чем оно достигнет камеры пиролиза или предварительного нагревателя. Перегородка 15 отделяет камеру предварительного нагрева от камеры пиролиза 125, но оставляет отверстие для прохождения греющей среды из камеры пиролиза в камеру предварительного нагрева. 8 5 9, . 110 9 - , 100( . 10 - 115 . - , - . - 120 14 , . 15 , 125 . Под воздействием чрезвычайно высокой температуры, преобладающей в пиролизном сосуде: Например, хорошо известная нержавеющая сталь, такая как Тип 316, при использовании в пиролизном сосуде имеет примерно в десять раз более неблагоприятную каталитическую активность, чем сталь с высоким содержанием хрома 70 азотистая сталь, описанная выше. Это можно легко определить, измеряя количество углерода, образующегося при пропускании известного количества уксусной кислоты через металл при повышенной температуре, и измеряя количество газов разложения, выделяющихся при пропускании известного количества кислоты. :- , - -316, - , 70 . 76 . Более того, жаростойкость сплавов нержавеющей стали, таких как Тип-31680 или Тип-304, такова, что они совершенно непригодны для любого дальнейшего использования при температуре наружного воздуха выше 700 -0°С, что является температурой, совершенно непригодной для успешных крупных операций. -масштабная операция- 86. , -316 80 -304 700 -0., - - 86 . Помимо недостатков таких сплавов с каталитической точки зрения, они; имеют тот недостаток, что даже при самых благоприятных обстоятельствах 90 они приводят к очень плохим урожаям. Например, в то время как при использовании нихромовых сталей можно получить выходы порядка 20 или 30%, при использовании описанных выше сталей с высоким содержанием хрома и азота выходы составляют порядка 90-95%. можно легко получить. Таким образом, мы разработали процесс и аппаратуру, которые позволят осуществить с необычной степенью эффективности 100 очень важную химическую реакцию с гораздо меньшими эксплуатационными затратами, чем это возможно со сплавами, обычно используемыми для таких целей. , ; , , 90 . , 20 30%: , , 5 , 90-95%. . , , 100 . Теперь подробно описав и выяснив сущность нашего упомянутого изобретения и то, каким образом оно должно быть реализовано, мы заявляем, что то, что мы 105 ,
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-13 23:28:21
: GB668268A-">
: :

668269-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB668269A
[]
РЭС VIv7 или () . VIv7 () . ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 668,269 Дата подачи полной спецификации: сентябрь. 22, 1948. 668,269 : . 22, 1948. Дата подачи заявления: сентябрь. 22, 1947. : . 22, 1947. Полная спецификация опубликована: 12 марта 1952 г. : 12, 1952. № 25715147. . 25715147. Индекс при приемке:-Класс 1(), D37, G47-D37. :- 1 (), D37, G47- D37. ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Улучшения в производстве тройного суперфосфата. -. Мы, , британская компания, расположенная по адресу: 25, , , , & . () , британская компания, Скелдергейт-Бридж, город и графство Йорк, ДЖОН ТИНДЕЙЛ ПРОКТЕР, Британский подданный из Гейт Фулфорд Лодж, город и графство Йорк, и АЛЕКСАНДР ОГИЛВИ, британский подданный, проживающий по адресу Дженнингс Роуд, 28, Сент-Олбанс, Хартфордшир, настоящим заявляют, что сущность настоящего изобретения следующая: Настоящее изобретение относится к на производство тройного суперфосфата. , , , 25, , , , & . () , , , , , , , , , , 28, , . , , : -. В нашей предшествующей спецификации № 536 . 536 1947 мы описали процесс и аппарат для производства гранулированных фосфорных удобрений и, в частности, сложных или смешанных удобрений. 1947 . Характерной особенностью этого предшествующего процесса было использование двух ротационных кондиционеров или грануляторов последовательно, так что суперфосфатный продукт из первого гранулятора непрерывно доставлялся во второй кондиционер или гранулятор, в который доставлялись соли и мелочь, полученные в процессе. . Мы обнаружили, что наличие второго гранулятора или кондиционера, в который подаются производственные мелочи, можно с большим преимуществом использовать при производстве тройного суперфосфата. , , . Поэтому при осуществлении настоящего изобретения тонкоизмельченный фосфоритный порошок смешивают с фосфорной кислотой с образованием суспензии, и образовавшуюся таким образом суспензию немедленно подают в первый медленно вращающийся кондиционер или гранулятор, а продукт из этого первого кондиционера или гранулятора подают в второй кондиционер с более высокой скоростью вращения, в который подаются «мелкие частицы» процесса. , , "" . Для того чтобы можно было понять научные принципы, на которых основано изобретение, и преимущества [Цена 2/8], вытекающие из него, следует рассмотреть предшествующий уровень техники по производству тройного суперфосфата. [ 2/8] - . Для производства тройного суперфосфата были предложены как периодические, так и непрерывные процессы 50. 50 -. Периодический процесс или процесс «логово» обычно дает продукт в виде порошка и требует определенной минимальной концентрации 55 фосфорной кислоты, которая после реакции с измельченной фосфатной породой дает массу, достаточно сухую и твердую, чтобы выдерживать резку ножи характерного роторного резака или бритвы. Если концентрация фосфорной кислоты значительно превышала 38-40% Р2О5, продукт впоследствии приходилось сушить, чтобы придать ему удовлетворительное физическое состояние для внесения через сельскохозяйственную сеялку. "" , 55 , , . 60 38-40% P205, . Насколько нам известно, развитие производства гранулированного тройного суперпродукта во всех случаях устранило стадию твердой массы, за которой следовал роторный нож 70, и приняло окончательную сушку в качестве стандартной практики. Таким образом, стало возможным использовать относительно более слабую фосфорную кислоту. Общий принцип заключался в поглощении и диспергировании непрерывного потока 75 шлама, состоящего из измельченного фосфата и относительно разбавленной фосфорной кислоты до 35% P205, в непрерывном циркулирующем потоке измельченных негабаритов и мелочи с последней стадии 80 сортировки. процесса замкнутого цикла таким образом, чтобы часть гранулированного материала непрерывно образовывалась из примеси суспензии и мелких частиц. Таким образом, только кислота и фосфат, а также гранулированный тройной суперфосфат 85 в готовом виде соответственно начинают и заканчивают непрерывный процесс. Однако внутри системы циркулирует относительно большое количество мелочи, которая действует как «носитель», поглощая суспензию и транспортируя ее по контуру во время естественного высыхания. , , 70 , . , . 75 35% P205, - 80 - , . 85 - - . , , , 90 r1 2 668,269 "" - . Абсорбция происходит в различных типах смесительных аппаратов 6, которые производят сырую массу дискретных частиц различного размера, из которой после ротационной сушки путем механического просеивания отделяется конечный гранулированный продукт более регулярного диапазона размеров, отходы от которого после измельчение негабаритов образует циркулирующую нагрузку в процессе. 6 , , , , -, . Этот тип процесса имеет два недостатка. Во-первых, оказывается необходимым использовать чрезвычайно высокие циркуляционные нагрузки, в 10–20 раз превышающие выходную мощность, в результате чего размеры всех механических компонентов и потребляемая мощность имеют тенденцию быть непропорциональными значению полученный результат. . , 10 20 , . Во-вторых, интенсивное механическое перемешивание, необходимое для смешивания большого объема циркулирующей мелочи со свежей поступающей тройной суперсуспензией, приводит к неудовлетворительному физическому состоянию массы пластичных, частично сформированных гранул, что вызывает серьезное прилипание к рабочим частям аппарата и предрасположенность к плохой сушке в сушилке. , , , - . Для устранения второй из рассматриваемых трудностей были предложены различные способы, один из которых заключается в том, чтобы сначала применить фосфорную кислоту к циркулирующей загрузке мелочи, чтобы образовать суспензию, к которой впоследствии добавляется фосфат, причем эта процедура перед гранулирование и сушка , , , -
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-13 23:28:23
: GB668269A-">
: :

668270-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB668270A
[]
RES1Wtx ' RES1Wtx ' ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: октябрь. 6, 1947. : . 6, 1947. № 26831/47. . 26831/47. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 3 июня 1947 года. 3, 1947. Полная спецификация опубликована: 12 марта 1952 г. : 12, 1952. Индекс при приемке: -Класс 64(), S4(:). :- 64(), S4(: ). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Штыревые теплообменники Мы, , , корпорация, организованная и действующая в соответствии с законодательством штата Нью-Йорк, расположенная по адресу: 60, 42nd , , 17, , -Соединенные Штаты Америки. Америка, настоящим заявляем о природе этого изобретения и о том, каким образом оно должно быть реализовано, что будет подробно описано и подтверждено в следующем заявлении: , , , , 60, 42nd , , 17, , - , , , : - Настоящее изобретение относится, в частности, к усовершенствованию расширенных поверхностей теплообменных аппаратов. , . Теплообменник, способный передавать16 большие количества тепла между газом и воздухом и т.п., как в газотурбинной установке, может стать довольно громоздким элементом оборудования, если он спроектирован как теплообменник кожухотрубного типа. Теплообменник пластинчатого типа может занимать меньше места, но даже если он снабжен обычными ребристыми поверхностями ранее использовавшихся типов, он все равно будет нежелательно большим. transfer16 , , . . Для достижения действительно компактной конструкции желательно иметь поверхность нагрева, контактирующую с каждой жидкостью, площадью не менее 100 кв. футов. 100 . . на кубический фут объема за счет использования расширенных поверхностей. Настоящее изобретение предполагает идеальную форму протяженной поверхности, в которой пластины, ограничивающие проход, снабжены множеством ребер малого диаметра в форме шпилек или штифтов, прикрепленных к пластинам. Для достижения высокой производительности, необходимой для газотурбинной установки, мы используем диаметр штыревых ребер порядка от 0,02 до 0,12,5 дюйма, а пластины, образующие каналы, имеют толщину примерно от четверти до половины диаметра ребер; конечно, пластины могли бы быть более толстыми без существенного снижения теплопередачи, но тогда аппарат был бы более громоздким и тяжелым при той же площади нагревательной поверхности. . . , .02 .12.5 , ; , . Целью изобретения является создание теплообменника, обладающего высокими характеристиками крутящего момента, обеспечиваемыми расширенными поверхностями со штыревыми ребрами. , , [ 218] . Другие цели и преимущества изобретения станут очевидными после рассмотрения следующего подробного описания ряда иллюстративных вариантов осуществления изобретения. 50 . Было предложено предусмотреть теплообменник 66, включающий циркуляционные каналы для нагрева или охлаждения жидкостей, связанные с нитевидными теплообменными элементами, содержащими металлическое полотно, образованное проволоками основы, и широко разнесенными уточными проволоками, причем полотно 60 фиксируется одной из своих). заканчивается к одной из сторон трубопровода и вытянут зигзагообразным образом от указанной стороны к стороне другого трубопровода, на котором он также закреплен своими элементами 66, приложенными к этой стороне. 66 , , 60 , ) , - 66 . Следует понимать, что настоящее изобретение отличается от вышеупомянутого предшествующего предложения тем фактом, что в конструкции согласно настоящему изобретению отдельные проволочные теплообменные элементы, которые образуют игольчатые ребра, отделены друг от друга, так что иными словами, каждый проволочный элемент не имеет связи с каким-либо другим проволочным элементом 76, кроме стены или стен, к которым прикреплены проволочные элементы. На прилагаемых чертежах прилагаются: Фигура 1 представляет собой продольный разрез теплообменника 80 высокой производительности, схематически иллюстрирующий настоящее изобретение. , 70 - , , , 76 , . : 1 80 ,. Рисунок 2 представляет собой а. фрагментарный вид поперечного сечения линии 22 на рисунке 1, иллюстрирующий удлиненную поверхность 85 типа штифтового ребра, состоящую из непрерывных отрезков проволоки, образованных зигзагообразными или -образными изгибами, расположенными так, чтобы располагаться между ними и в хорошем состоянии. проводящая связь с пластинами, ограничивающими каналы для жидкости теплообменника 90 в соответствии с настоящим изобретением. 2 . , 22, 1 ' 85 , - - , , 90 . Фигура. 3 есть, а- фрагментарный вид в плане или частичный разрез по линии 3-8 в цене 4с 6д. . 3 , - , 3-8 4s 6d. 39270 6^2('70 Рисунок , теплообменные каналы аппарата. 39270 6^2('70 , . Фигура 4 представляет собой разрез по линии 4-4 на фигуре 2, показывающий каналы для горячего газа устройства в направлении потока газа. 4 4-4 2, . Фигуры 5', 6, 7 и 8 представляют собой фрагментарные виды в перспективе, показывающие различные способы формирования непрерывных отрезков проволоки для создания игольчатых ребер в качестве расширенной поверхности для стенок, теплообменных каналов. 5', 6, 7 8 , ' , 1i - , , . На рисунках 9 и 10 показаны виды в перспективе элемента в форме непрерывной проволоки, в котором -образные петли смещены относительно друг друга, а элементы прикреплены как. приваркой в гнездах гофрированных или волнистых пластин. 9 10 , - . . На рисунках 11 и 13 показаны частичные виды в плане, а на рисунках 12 и 14 — фрагментарные разрезы, соответствующие рисункам 9 и 10. 11 13 12 14 9 10. Рисунок 15 представляет собой график, показывающий оптимум. промежутки между пластинами для плавников очень маленького диаметра (0,02 дюйма) для скоростей массы 253 10 000, 6 000 футов и 3 000 фунтов. 15 . , (.02") 253 10,000, 6,000' 3,000 . за квадратный фут в час. . Фигура 16 представляет собой график, иллюстрирующий относительную эффективность для массовой скорости газа 10 000 футов на квадратный фут в час теплообменного змеевика для штифтовых ребер диаметром 0,03, 0,04 и 0,0625 дюйма при их расположении на различных расстояниях. 16 10,000' .03,.04 .0625 . Рисунки 17 и 18 представляют собой графики, аналогичные рис. 16, но для массовых скоростей 36 6000! и 3,0G0 фунтов. за квадратный фут в час. 17 18 16 36 6,000! 3,0G0 . . На рисунке 19 показан график, иллюстрирующий оптимальные расстояния для штифтовых ребер диаметром 0,125 дюйма. , 19 , , .125 . Фигура 20 представляет собой график, отображающий оптимальные значения, показанные на фигурах 16-18, выраженные через расстояние между пластинами и построенные в зависимости от массовой скорости. 20 16 18 , . Рисунок 21 представляет собой а. График, полученный на основе рисунков 15–20, показывает местоположения оптимальных расстояний между пластинами для штифтовых ребер от 0,02 до 0,125 дюйма при скоростях 1000, 100001 и 30000 фунтов на квадратный фут сердечника в час, при этом замкнутая область ограничивает диапазон Расстояние между пластинами для различных диаметров ребер. 21 . 15 20 .02 .125 1,000, 10,0001 30,000 , , . Фигура 22 представляет собой график, показывающий эффективность теплообмена теплообменника, воплощающего изобретение, по сравнению с теплообменниками трубчатого и пластинчатого типа традиционной конструкции. 22 . Теплообменник, воплощающий настоящее изобретение, специально разработан для использования в цикле газовой турбины, в котором горячие газы при низком давлении поступают на вход кожуха 11 с высокой скоростью и текут по центру вдоль продольной оси последнего в направлении . перегородка 12 расположена посередине между торцами корпуса. - 11 . 12 . 6a Перегородка 12 определяет внутреннюю торцевую стенку; центральное пространство 13, ограниченное с обеих сторон теплообменной массой пластинчатого типа, обозначенной в целом цифрой 14. 6a ' 12 ; 13 14. Газы текут из пространства 13 поперечно через теплообменные массы 14 и 7 (частично охлажденные газы входят в проход, предусмотренный между этими массами и внешним корпусом 11, чтобы течь оттуда через аналогичные теплообменные массы 16. Газы выходят в центральное пространство 17 и выводятся 71 из устройства через газоотводное отверстие 18. Воздух или другая жидкость, которой передается тепло от газов, поступает в аппарат через входные патрубки 9 и течет продольно теплообменных масс 16, 14 в каналах. промежуточные их газовые ходы и чередующиеся с последними. , 13 , 14 7( 11 16. , 17 71 18. , 9 16, 14 . . Воздух течет; последовательно через воздушные каналы масс 16 и 14 и, поглотив тепло от газов, выводится из аппарата через воздуховыпускные отверстия 19. Отдельные обменные массы 14, 16 могут иметь форму пластинчатых свай прямоугольной формы, образующих 90 параллельных каналов для жидкости; в качестве альтернативы пластины могут быть расположены радиально, чтобы создать массы, которые являются кольцевыми на виде с торца, и в этом случае пары масс 14 и 16 соответственно по обе стороны от центральной оси 95i объединяются, образуя единую кольцевую массу вокруг центральных пространств 13. или 17. ; , 16 14 19. 14, 16 90 ; , , 14 16 , 95i 13 17. Описанный выше теплообменник по своей общей конструкции аналогичен теплообменнику, раскрытому в находящейся на рассмотрении заявке 100 № 29400/46. (Серийный номер. , 100 . 29400/46. ( . 631,115). 631,115). Обращаясь теперь к фиг.2-5, теплообменные массы 14 и 16 теплообменника состоят из ряда металлических 105 пластин 20, 21, расположенных с интервалами для образования газовых и воздушных каналов 22 и 23, расположенных в чередующемся расположении. Как обычно в теплообменниках пластинчатого типа, стороны газовых и воздушных каналов закрываются соответствующим образом, например, путем 110 с использованием наполнителей 24 (рис. 2) или путем соединения краевых частей соседних пластин поочередно вдоль их боковых и концевых кромок, как указано. в 25 на рисунке 4. Поверхности 26 стенок 20, 21, обращенные к проходу 2.3 по оси 115, могут быть снабжены ребрами в виде металлических швеллеров 2.7, проходящих в продольном направлении от проходов 23 и имеющих основание или боковые части 28 (фиг. 5), приваренные к поверхность 26 с ножками или стойками 29, выступающими нормально и образующими плавники. , 2 5, 14 16 105 20, 21, , 22 23 . , 110 , 24 ( 2) ' 25 4. 26 20, 21 .115 2.3 2.7 23 28 ( 5) 26 , 29 . Оси каналов могут быть параллельны направлению воздушного потока или, альтернативно, ребра 27 могут быть разделены на 125 секций 27А, 27В, 270 (рис. 3), которые последовательно наклонены в обратном направлении на пластинах 20 для придания вихревое движение к. воздушный поток. , 27 125 , 27A, 27B, 270 ( 3) - 20 , . . В соответствии с одним вариантом осуществления настоящего изобретения в газовых каналах 22 расположено и прикреплено к газовой стороне 30 пластин 20, 21 множество теплообменных элементов, обозначенных в целом цифрой 31. Каждый элемент 31 состоит из непрерывной проволоки, сформированной в виде множества зигзагообразных изгибов 32 примерно -образной формы, при этом изгибы выровнены по продольной оси каждой проволоки. Элементы 31, как показано, проходят в направлении потока газа и параллельно другим подобным элементам, хотя они могут быть наклонены на пластинах так, чтобы пересекать поток. Как показано на рисунке 5, растяжки или ярмо 33 поочередно вертикальных и перевернутых -образных изгибов после сборки между пластинами припаиваются или привариваются. облицовать поверхности 30 на противоположных стенках проходов 22 ножками 34 , проходящими предпочтительно перпендикулярно стенкам прохода, с образованием их штыревых реберных продолжений. Части проволочного элемента 31, контактирующие на ярмах 33 их изгибов со стенками 30 прохода, предпочтительно сплющены, как показано на фиг.3, 3 и 5 и на 35а на фиг. (1 и площадь каждого Площадь сечения этих частей, контактирующих со стенками прохода, предпочтительно в два раза превышает площадь поперечного сечения проволоки элемента, чтобы обеспечить неограниченную площадь для потока тепла от газа через игольчатые теплообменные ребра 34 и стенки 30 которых. они образуют протяженные поверхности. 130 668,270 22 , 30 20, 21, 31. 31 - 32 - . 31 , . 5 33 - . 30 22 , 34 ' - . 31 33 30 -, 3 5 35A (1 - . - 34 30 . Калибр проволоки также таков, что при изгибе деформированные части 36 на изгибе имеют достаточную площадь. избегать узких мест и тем самым перекрывать поток тепла через ребра к пластинам 20, 21. , , 36 . 20, 21. В конструкции, показанной на фиг.6, чередующиеся элементы 31 в газовых каналах имеют ярмо частей 33 своих вертикальных -образных изгибов, прикрепленных только к пластине 21, образующей нижнюю стенку газового канала, тогда как соседние элементы имеют ярмо частей 33А. их перевернутых -образных петель, примыкающих к другой стене, прикрепленной к ним. Эта конструкция предусматривает множество теплообменных элементов 3;1, прикрепленных к поверхностям пластин на противоположных сторонах газовых каналов, при этом элементы, выступающие с одной стороны, промежуточно расположены с элементами на другой стороне. Одним из преимуществ этой конструкции является то, что при наличии расширенных поверхностей штыревых ребер для обеих стенок прохода устройство можно легко разобрать для очистки, поскольку элементы в газовых проходах не прикреплены к двум стенкам прохода, в котором они расположены. В то же время обеспечивается эффективная передача тепла через ветви 34 -образных изгибов к конкретной пластине, к которой прикреплены альтернативные элементы 31. 6 31 , 33 - 21 33A - . 3;1 . , , . , 34 - , 31. . Элементы теплообмена, показанные на рисунке (, сформированы аналогично элементам, показанным на рисунках 2-5, за исключением того, что ножки -образных частей наклонены 70 или наклонены наружу от ярм 33. ( 2 5. , -. 70 33. Это увеличивает длину стержнеобразных плавниковых частей 34. - 34. Конструкция, раскрытая здесь на фиг.6, дополнительно отличается от других 75 проиллюстрированных форм изобретения тем, что в ней есть как воздушные каналы, так и газ. проходы снабжены изогнутыми проволочными элементами 31. 6 75 . 31. В конструкции, показанной на фиг.8, дальнейшее увеличение площади 80 поверхности теплообмена достигается в первую очередь за счет гофрирования стеновых пластин 40, 41, что, очевидно, увеличивает их площадь. и, во-вторых, путем закрепления проволочных элементов 31 в основаниях пазов 42 гофрированных пластин 85. так что можно обеспечить более близкое расстояние между элементами. Проволочные элементы 31 показаны установленными как в газовом, так и в воздушном каналах 22, 23. Поскольку в форме, показанной на фиг.8, используются пластины 90 с гофрами того же радиуса. Так как проволока припаяна или приварена к ней швом, то она не требует сплющенной части проволоки, поскольку имеет достаточную площадь. Получен контакт 95 между поверхностью проволоки и канавкой такого же радиуса в пластине. Этот тип конструкции больше подходит для использования с теплообменниками противоточного типа, чем с перекрестноточным. 100 На рисунке 7 — части ног; 34 изгиба проволочного элемента наклонены друг к другу, как стороны трапеции, в результате чего зазоры или промежутки 37 между соседними изгибами сужаются. ' 8 80 40, 41 . , 31 42 85 . . 31 22, 23. 8 90 , . . - . 95 . . 100 7 ; 34 37 , . 105 Это также удлиняет ножки 34 изгибов, тем самым обеспечивая большую площадь поверхности теплообмена для штифтовых ребер. Ячеистая структура пластин и проводов дополнительно усилена, поскольку 110 только небольшие зазоры 37 между петлями не соприкасаются и не крепятся к ярмам 33 ребер. 105 34 , . 110 37 , 33 . На фигурах 9, 11 и 12 пластины 43, 44 являются волнистыми и расположены напротив стенок 115 проходов. оси их волнистости 45 расположены противоположно или пересекаются, чтобы увеличить турбулентность вдоль их поверхностей и разрушить пограничный слой или пленку. Последовательные ярма 46, 47 из 120 каждого проволочного элемента 49 расположены примерно под углом 9(0) друг к другу так, что их можно припаивать или приваривать в впадинах волнистости пластин, образующих противоположные стенки 125 проход, в котором они расположены. 9, 11 12 43, 44 115 . 45 , . 46, 47 120 49 9(0 , , ' 125 . На рисунках 10, 13 и 14 углы между ярмами и между волнами больше. что для противотока двух жидкостей углы 130 4.u6S,270 (около 3Q0) ярм по отношению к направлению потока уменьшаются, чтобы обеспечить максимальную теплопередачу и поддерживать низкий перепад давления. 10, 13 14 ' . , 130 4.u6S,270 ( 3Q0) - . Конкретные конструкции, описанные таким образом, являются примерами более широкого принципа, который лежит в основе изобретения, заключающегося в создании множества стержнеобразных ребер для формирования расширенных поверхностей для каналов , через которые жидкости текут в процессе теплообмена. Мы обнаружили, что для достижения оптимальной теплопередачи необходимо поддерживать определенные критические соотношенияi между диаметральным размером () штыревых ребер и расстоянием () между стенками, образующими каналы, которое в последнем случае эквивалентно ребрам. длина. Взаимные расстояния между штифтовыми ребрами по бокам и в направлении потока газа в зависимости от их диаметра также являются важными факторами, но они оказывают большее влияние на поддержание приемлемого перепада давления, чем на регулирование скорости теплопередачи, за исключением случаев, когда их совокупная масса и поверхность влияют на общие гидравлические диаметры. жидкостных ходов. Однако предпочтительны такие расстояния в диапазоне от двух до четырех диаметров ребер. , . ' () () , . , . . , ' . На рисунках 15–18 расстояния между пластинами отложены по оси абсцисс с шагом в десятые доли дюйма, тогда как теплопередача представлена по шкале ординат, выраженной в БТЕ. в час градус Фаренгейта за единицу веса в фунтах. 15 18 , , ' ... . Во всех случаях отношение расстояния между ребрами поперек к диаметру ребра ( ) или по направлению потока () предполагается равным 3,125. Эти кривые показывают, например, что для штыревых ребер диаметром 0,02, 0–3, 0,04 и 0,0625 оптимальная эффективность достигается при длине штифтов или расстоянии между пластинами 0,18, 0,225, 0,26 и 0,275 дюйма. соответственно, для а, массовая скорость 10 000 фунтов на квадратный фут в час и расстояния 0,20 футов, 0,25, 275 и 0,30 дюйма при массе, скорости 6 000 фунтов на квадратный фут в час, в то время как при массовой скорости 3000 фунтов на квадратный фут в час, расстояние между ними 0,25 и 0,280 футов и 0,35 и 0,40 дюйма дают пропорционально меньшие результаты. ( ) () ' 3.125. , , .02, 0-3,.04 .0625 .18 .225 .26 .275 ,, , , 10,000 .20' .25 275 .30 , 6,000 , 3.,000 , .25 .280' .35 .40 . Оптимальные расстояния для различных скоростей j55 показаны на рисунке 20' для трех диаметров штифтовых ребер в диапазоне от 02' до 0,125 дюйма. Из этой диаграммы можно определить корреляцию диаметра ребер с расстоянием между пластинами или длиной ребер, чтобы показать диапазон расстояний между пластинами для различных диаметров потока между заданными пределами массы и скорости. Формула для нижнего предела расстояния между пластинами при 30 000 фунтов на квадратный фут в час 6i5 - кривая массовой скорости (рис. 21) получается как 5j , а для верхнего предела расстояния между пластинами равна Vt2 - _L.176 _ где равно расстоянию между пластинами и диаметру ребра , диапазон , очерченный этими кривыми, выраженный в интегральной форме. j55 20' , 02' .125 . ' , . , 30,000i 6i5 - (. 21) 5j , Vt2 - _L.176 _ . (t2 - ) Другими словами, для массовых скоростей 75 примерно между 1000 и 30000 правильные расстояния для достижения оптимальной теплопередачи с различными диаметрами или наоборот, могут быть определены со ссылкой на соответствующую кривую. Как видно из графиков 8C, наблюдается небольшая потеря эффективности ребер теплообменника в широком диапазоне нагрузок. (t2 - ) 75 1,000 30,000 , = - , , ' . 8C, . Анализ различных оптимальных расстояний, которые можно определить из рис. 85-21 покажут, что оптимальные результаты, выраженные математически через соотношение между расстоянием между пластинами и диаметром ребер (/), достигаются, когда расстояние между пластинами находится в диапазоне от 90, в три-двенадцать раз, диаметр ребра с ребрами порядок от 0,02 до 0,125 дюйма. . 85 21 mathe3natically (/) 90 , ' .02 .125 . На передачу тепла и потери тяги также влияет расстояние между ребрами. друг друга, конечно, следует понимать обычные правила, регулирующие выбор калибров пластин. и расстояние между плавниками. -аэ- последовал за ним. . 95 . . -- . Однако мы обнаружили, что оптимальные результаты достигаются, когда толщина пластины 100 составляет от одной четверти до половины диаметра ребра, а последние, т. е. ребра, расположены в направлении потока газа () и поперечно. () с интервалом не менее двух и не более 105 не более четырех диаметров плавника. , - 100 -, - , .. , () () ' 105 ' . Рис. Все номера с 15 по 21 относятся к плавникам, расположенным с интервалом в 3,125 раза больше их диаметра. . 15 21 3.125 , . Штифтовые ребра согласно изобретению могут быть выполнены очень маленькими по диаметру, что дает не только большую площадь поверхности, но и относительно большую площадь свободного потока по сравнению с лобовой площадью, что уменьшает перепад давления. Изготовление штифтов из проводов также обеспечивает очень близкое расстояние, 115 что приводит к турбулентности, которая увеличивает скорость теплопередачи, особенно при низких скоростях. Сварка швом или оплавлением = -125 668 270 сварщиков или пайка прикрепит провода в контакте металл-металл с обеими пластинами прохода, что приведет к очень прочной конструкции. ' , 110 - , , . ' , 115 . = -125 668,270 . Таким образом, путем выбора диаметра ребер и расстояния между пластинами, которое правильно коррелирует с ним, может быть достигнута максимальная величина поверхности теплопередачи на единицу объема сердцевины, в то же время обеспечивая минимальную величину работы трения или перепада давления. Теплообменник также будет иметь минимальные габаритные размеры, что позволит легко приспособить его к требуемому пространству. . - . Теплообменник, воплощающий изобретение, имеет максимальную теплопередачу на единицу веса для заданного гидравлического диаметра, и его стоимость низка по сравнению с обычными трубчатыми или пластинчатыми теплообменниками. , . 240 На рисунке 22 показано, что при заданной работе трения штифтовый теплообменник имеет гораздо более высокую эффективность теплопередачи, чем другие известные типы поверхностей теплопередачи. Кривые 1, 2 и 3 представляют трубчатые теплообменники, кривая 4 — битовый обменник. с прерывистой поверхностью пластинчато-оребрения и результатами испытаний по кривой 5 для сопоставимого штырево-ребристого теплообменника, воплощающего настоящее изобретение. Кроме того, теплообменник имеет большую конструктивную прочность благодаря множеству ребер, соединяющих стенки его проходов. Следовательно, он способен выдерживать высокое давление и может использоваться для теплопередачи там, где разница давлений между жидкостями велика. 240 22 . 1, 2, 3, , 4 . - 5 . . ' . Описанные конструкции особенно полезны в газотурбинных циклах, в которых необходимо отводить тепло от газов при низких давлениях, имеющих низкую плотность и низкую массовую скорость. Из-за таких условий важно, чтобы поток был хорошо разбит со стороны газа, а игольчатые ребра, образованные проволочными полосками или катушками, представляли собой наиболее эффективную поверхность нагрева, поскольку газовая пленка постоянно разрушается под действием их. . , - , , . Теплообменники, имеющие расширенную поверхность со штыревыми ребрами, в соответствии с изобретением могут быть легко адаптированы для передачи тепла между различными жидкостями, поскольку отношение поверхностей теплопередачи, контактирующих с жидкостью, текущей на одной стороне промежуточной стенки прохода, к площади поверхности на другая сторона стенки, находящаяся в контакте с другой жидкостью, может легко изменяться в соответствии с условиями, налагаемыми конкретными жидкостями. . Хотя конкретные варианты осуществления изобретения были подробно описаны здесь, многие изменения и вариации могут быть сделаны без отступления от сути изобретения, и, следовательно, желательно и предполагается, что все такие изменения и вариации включены в объем настоящего изобретения. следующие претензии. , , , . Теперь подробно описав и выяснив природу нашего упомянутого изобретения и то, каким образом оно должно быть реализовано, мы заявляем, что то, что мы заявляем, равно 1. Теплообменник, содержащий стенку, разделяющую жидкости, между которыми происходит теплообмен; множество отдельных теплообменных элементов, установленных с интервалом 75 градусов параллельно на указанной стенке, причем каждый элемент состоит из отдельной металлической проволоки, изогнутой так, чтобы образовать в ней множество петель по существу -образной формы с опорными частями, проходящими от указанной стенки до конструкции- 80. , , 70 1. , , , ; 75 - , - 80. Установите множество штыревых ребер, расположенных в плоскости или плоскостях, параллельных ей. направлении течения потока жидкости и с промежуточными распорными или ярмовыми частями. из указанных петель, которые соединяют части ножки 85, соприкасающиеся с указанной стеной. - , . . 85 . по существу всю их длину и хорошие теплообменные связи между ярмовыми частями изгибов или петель в каждом проволочном элементе и указанной стенкой, при этом указанные 90 штыревых частей составляют расширенную поверхность, выступающую из них в указанный канал. , 90 - . 2.
Теплообменник, заявленный в
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-13 23:28:24
: GB668270A-">
: :

668271-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB668271A
[]
С - - СПЕЦИФИКАЦИЯ ПУТИ 6682 1 6682 1 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации декабрь. 5С 1947 года. . 5S 1947. №32174/47. .32174/47. Заявка подана во Франции 4 марта 1946 г., полная спецификация опубликована 12 марта 1952 г. 4, 1946, 12, 1952. В соответствии с правилом 17G Правил 193–47 о патентах оговорка к разделу 91 (4) Закона о патентах и промышленных образцах с 1907 по 194S вступила в силу 1 декабря. 5, 1947. 17G 193?-47, 91 (4) & , 1907 194S . 5, 1947. Индекс при приемке: -Класс 40(), W2(a5:f3), W6(:). :- 40(), W2(a5: f3), W6(: ). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования электронных высокочастотных генераторов, пригодных для промышленного отопления Мы, БЛНИТИсии Т-ОМсо. - , британская компания, имеющая зарегистрированный офис в , , , ..2, настоящим заявляет о сути настоящего изобретения и о том, каким образом оно должно быть реализовано, которое будет подробно описано и подтверждается следующим заявлением: - , -. - , , , , ..2, 6 , : - Высокочастотная энергия, необходимая для промышленного применения, обычно обеспечивается электронными средствами, включая один или несколько автоколебательных триодных ламп, аноды которых могут питаться либо переменным, либо постоянным током. - - . Питание постоянным током предполагает преобразование, которое усложняет организацию и увеличивает стоимость создания и эксплуатации. . Поскольку для упомянутых выше конкретных применений требования к форме и качеству колебаний менее строгие, питание постоянным током не является обязательным, и по соображениям экономии 2S многие генераторы питаются напрямую переменным током. , 2S , . Одно обычно используемое решение состоит в обеспечении двух триодов в случае однофазного тока и трех триодов для трехфазного тока, при этом аноды поддерживаются на одном и том же высокочастотном напряжении. В общем, сетки затем соединяются вместе и подключаются совместно с устройством для поддержания колебаний, которое в основном представляет собой катушку самоиндукции подходящего номинала, соединенную с анодной катушкой самоиндукции. - - , - . , - - . Вышеупомянутый способ имеет тот недостаток, что в клапане, анод которого является отрицательным, индуцированное напряжение сетки вызывает появление тока, в результате чего катод и сетка 46 действуют как диод, и рассеиваемая таким образом энергия теряется. При определенных условиях даже случается, что эта рассеиваемая энергия совершенно бесполезно возвращает сетку к высокой температуре с риском повреждения клапана. Кроме того, эта потеря 50 энергии снижает эффективность устройства. , , 46 . 1Prce 2181 , . 50 . Настоящее изобретение относится к устройству, которое позволяет избежать этой потери энергии и возникающего в результате этого нагрева сети. . В описании патента №. . 619,225 который имеет дату конвенции ранее, но не был опубликован в дату конвенции настоящей заявки 619,225 , -
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-13 23:28:26
: GB668271A-">
: :

668272-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB668272A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 668272 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: январь. 668272 : . 2,
1948. 1948. № 166/48. . 166/48. (Дополнительный патент к № 652601 от 30 апреля 1945 г.). ( . 652,601 30, 1945). Полная спецификация опубликована: 12 марта 1952 г. : 12, 1952. (В соответствии с этой заявкой, которая первоначально была подана в соответствии с разделом 91 Закона о патентах и промышленных образцах 1907–1946 годов, Спецификация была открыта для публичного ознакомления 2 февраля 1946 года. 23, 1948). ( , 91 , 1907 1946 . 23, 1948). Индекс при приемке: Класс 40(), H16d(:2), H16(e8: :j2). :-- 40(), H16d(: 2), H16(e8: : j2). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Устройство для предварительной коррекции телеграфных сигналов для компенсации характеристических искажений при передаче по линии Мы, ХОНОР МАРСЕЛЬ БКЯРД, гражданин Франции, проживающий по адресу: 4, , Медон (Сена и Уаза), Франция, и РАЙМОНД ЖАК ШАРЛЬ РОКЕ, Гражданин Франции 6 лет, проживающий по адресу 6, в Кламаре (Сена), Франция, настоящим заявляет о природе этого изобретения и о том, каким образом оно осуществляется. должно быть выполнено, чтобы он конкретно описал и установил. в следующем заявлении: - , , , 4, , ( ), , , 6 , 6, (), , . , . :- В описании заявки на патент №652601 (10903145) мы описали устройство для предварительной коррекции телеграфных сигналов для компенсации характерных искажений, при которых модуляция сигнала, передаваемого по линии передачи, не является теоретически совершенной модуляцией, которая обычно передается и что желательно на принимающем конце линии, но . модуляция, намеренно и соответствующим образом искаженная, называемая предварительно исправленной, которая после искажения, вызванного линией передачи 6, принимает на приемном конце форму, максимально приближенную к форме желаемой идеально