патенты / 13795

662002-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB662002A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 662,002 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации 31 мая 1949 г. 662,002 31, 1949. №№ 14557/49 и 14558/49. 14557/49 14558/49. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 24 июня 1948 года. 24, 1948. | 8 т. Заявка подана в Соединенных Штатах Америки 24 июня 1948 г. | 8 24, 1948. Полная спецификация опубликована 28 ноября 1951 г. 28, 1951, Индекс при приемке - класс 1(), 3 бл; и 2 (), 2. - 1 (), 3 ; 2 (), 2. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс каталитической конверсии углеводородов КОРРЕКЦИЯ ТЕХНИЧЕСКОЙ ОШИБКИ СПЕЦИФИКАЦИЯ № 662002 662002 Следующие исправления внесены в соответствии с решением старшего инспектора, действующего от имени Генерального контролера, от двадцать первого февраля 1952 года: Страница 2, строка 114-, вместо «или» читать 11 на 011 Также обращается внимание на следующие ошибки принтера: Страница 1, строка 86, вместо «для» читать «», Страница 3, строка 20, вместо «относительно» читать «относительно» Страница 6, строка 67, инвертировать строку Страница 11, строка 7, вместо «обнаруженного» я читаю «обнаруженного». , -, , 1952: 2, 114-, "" 11 011 ' : 1, 86, '" "", 3, 20, "" "" 6, 67, 11, 7, "" ". ПАТЕНТНОЕ БЮРО , 2nd ' 1, 9 2 Спрос на моторное топливо с высоким октановым числом Это сопровождалось снижением спроса на бензины, обладающие только умеренными или низкими антидетонационными характеристиками. В результате этого В результате изменения спроса нефтеперерабатывающие предприятия сталкиваются с двумя проблемами, а именно: как производить большее количество бензина с высоким октановым числом и как использовать или утилизировать большие количества топлива с низким октановым числом, такого как прямогонный бензин и нафталин. Решение Решение обеих проблем заключается в переработке бензинов низкого качества в бензины более высокого качества. , 2nd ' 1, 9 2 6 , , , , - . По крайней мере, один процесс, направленный на эту цель, а именно термический риформинг, использовался в коммерческих целях. Однако этот конкретный процесс ограничен в своей способности производить продукты с высоким октановым числом. Кроме того, выход продукта риформинга сравнительно низок, особенно при достаточно низком . 3480/( 3)/ 306 150 3/5 риформинга или в предшествующих каталитических 80 процессах риформинга. Не менее важно и то, что этот катализатор часто можно использовать в течение нескольких месяцев без регенерации, поскольку характеристики платино-глиноземных катализаторов риформинга отличаются от 85 тех или иных катализаторов риформинга, процессы, использующие этот тип катализатора, обязательно отличаются от процессов, использующих другие типы катализаторов, чтобы обеспечить их наилучшее использование. Настоящее изобретение включает способ, который особенно подходит для использования с платиноалюминиевыми катализаторами. , , , - , , 3480/( 3)/ 306 150 3/5 80 , - 85 , 90 . Способ по настоящему изобретению включает нагревание потока углеводородного реагента, практически не содержащего олефинов, содержащего ненасыщенные углеводороды, и кипение примерно в пределах диапазона бензина до температуры риформинга бензина, последовательное пропускание нагретого реагента при температуре 100°С. 95 - , 100 . СПЕЦИФИКАЦИЯ АНТЕНТА - - 662002 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации 31 мая 1949 г. 662002 31, 1949. №№ 14557/49 и 14558/49. 14557/49 14558/49. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 24 июня 1948 года. 24, 1948. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 24 июня 1948 года. 24, 1948. Полная спецификация опубликована 28 ноября 195 г., 28, 195, Индекс при приемке - класс 1(), 3 бл; и 2 (), 2. - 1 (), 3 ; , 2 (), 2. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс каталитической конверсии углеводородов Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу 310, , , 4, , (правопреемники 1 и , оба граждане Соединенных Штатов Америки, оба проживают в комнате 2120, № 310, , Чикаго, Иллинойс, Соединенные Штаты Америки), настоящим настоящим заявить о сущности этого изобретения и о том, каким образом оно должно быть реализовано, которые должны быть подробно описаны и установлены в следующем заявлении: , , , , 310, , , 4, , ( 1 , , 2120, 310, , , , ), , :- Настоящее изобретение относится к каталитической эндотермической конверсии углеводородных фракций, по существу не содержащих олефинов, содержащих нафтены и/или парафины и кипящих приблизительно в диапазоне бензинов. Более конкретно, оно касается конкретного способа риформинга прямогонных бензинов и нафты в присутствии водорода. и платиносодержащий катализатор. - contain2 - . Увеличение использования двигателей внутреннего сгорания с высокой степенью сжатия, искровым зажиганием привело к увеличению спроса на моторные топлива с высоким октановым числом. Это сопровождалось снижением спроса на бензины, обладающие лишь умеренными или низкими антидетонационными характеристиками. В связи с этим изменением спроса нефтеперерабатывающие предприятия сталкиваются с двумя проблемами, а именно: как производить большее количество бензина с высоким октановым числом и как использовать или утилизировать большие количества топлива с низким октановым числом, такого как прямогонный бензин и нафта. Решение Решение обеих проблем заключается в переработке бензинов низкого качества в бензины более высокого качества. , , , , , , , , - . По крайней мере, один процесс, направленный на эту цель, а именно термический риформинг, использовался в коммерческих целях. Однако этот конкретный процесс ограничен в своей способности производить продукты с высоким октановым числом. Кроме того, выход продукта риформинга сравнительно низок, особенно при достаточно высоком производится продукт с октановым числом. Были предложены определенные процессы каталитического риформинга, которые способны производить продукт риформинга с более высоким октановым числом, чем можно получить с помощью 55 способов термического риформинга. Однако соотношение выхода и октанового числа. , , , - , , 55 , - . т. е. выход продукта риформинга, соответствующий данному увеличению октанового числа, в таких процессах обычно не лучше, чем 60 для термического риформинга. Это, вместе с необходимостью частой регенерации катализатора и коротким сроком службы катализатора, в значительной степени ограничивает коммерческое использование этих процессов. для некоторых специализированных 65 применений, таких как конверсия метилциклогексана и нормального гептана в толуол. ., , 60 , 65 . Однако недавно был разработан превосходный катализатор риформинга, в состав которого 70 входят платина и оксид алюминия. Этот катализатор способен повышать октановое число прямогонных бензинов и нафт до значений, значительно превышающих те, которые могут быть достигнуты 75 при термическом риформинге. и, кроме того, зависимость выхода от октанового числа намного лучше, чем соответствующие зависимости, полученные либо при термическом риформинге, либо в предшествующих процессах каталитического риформинга. Не менее важно и то, что этот катализатор часто можно использовать в течение нескольких месяцев без регенерации. Платино-алюминиевые катализаторы риформинга отличаются от тех или иных катализаторов риформинга, процессы, в которых используется этот тип катализатора, обязательно отличаются от процессов, в которых используются другие типы катализаторов, чтобы обеспечить его наилучшее использование. Настоящее изобретение включает в себя процесс, который особенно подходит для использования с платиноалюминиевыми катализаторами. , , , 70 - 75 , , - 80 , - 85 - , 90 . Способ по настоящему изобретению включает нагревание потока углеводородного реагента, по существу не содержащего олефинов, содержащего насыщенные углеводороды и кипящего приблизительно в диапазоне бензина, до температуры риформинга бензина, пропускание нагретого реагента последовательно 100 потоков через множество по существу адиабатических камер. реакционные зоны, контактирование указанного углеводородного реагента по меньшей мере в двух из таких зон со слоями последовательно увеличивающихся количеств твердого катализатора, который способствует эндотермической конверсии реагента, нагревание углеводородов между реакционными зонами и корреляция температуры на входе в каждую из реакционных зон. и количество катализатора в каждой из указанных зон так, чтобы перепад температуры в последней реакционной зоне был существенно меньше, а перепад температуры в каждой из предыдущих зон \ был больше, где равен 4 сумма перепадов температуры в каждой из зон восстановления, а равно числу этих зон. 95 - , 100 , , , \ , 4 . В более конкретном варианте осуществления настоящего изобретения смесь водорода и неолефиновой углеводородной фракции, содержащей нафтены и кипящей ниже примерно 220°С, пропускают через серию, по меньшей мере, двух практически адиабатических реакционных зон, каждая из которых содержит слой катализатора, содержащего платину и оксид алюминия. который способствует эндотермической конверсии указанной углеводородной фракции, смешанный поток водорода и углеводородов, проходящий между указанными зонами, нагревается примерно до температуры загрузки в первую зону, а катализатор размещается по меньшей мере в двух слоях последовательно увеличивающихся количеств и распределяется между реакционными зонами таким образом, что уменьшение перепада температуры достигается в последовательных зонах, и перепад температуры в каждой из зон, предшествующих последней, превышает 4 . В еще более конкретном варианте осуществления изобретения по существу олефин- свободную углеводородную фракцию, содержащую нафтены и кипящую ниже примерно 220°С, нагревают до температуры конверсии в диапазоне от примерно 4250°С до примерно 5100°С, углеводородную фракцию вместе с водородом пропускают последовательным потоком через по меньшей мере две практически адиабатические реакционные зоны, содержащий по меньшей мере два слоя последовательно увеличивающихся количеств катализатора, содержащего платину и оксид алюминия, в условиях реформинга, приводящих к результирующей эндотермической теплоте реакции, смесь водорода и углеводородов, проходящая между указанными зонами, повторно нагревается до температур в пределах указанного выше диапазона, и температуру на входе в каждую из реакционных зон коррелируют с количеством катализатора в каждой из этих зон, чтобы получить падение температуры в последней зоне, которое меньше чем, и падение температуры в каждой из предшествующих зон , которое превышает Риформинг углеводородов является эндотермическим, причем степень эндотермичности зависит, прежде всего, от степени конверсии. В этих обстоятельствах представляется, что изотермические реакторы будут особенно подходящим типом для использования. Однако изотермические системы требуют сложных и дорогостоящих конструкций реакторов, чтобы обеспечить для теплообмена и им требуются теплопередающие среды, такие как дымовые газы или расплавленные соли, а также средства нагрева, поэтому в настоящем процессе предпочитают использовать более экономичные адиабатические системы, поскольку падение температуры от входа до выхода в одном адиабатическом реакторе может может достигать 11010°С или 80°С, настоящий способ предполагает использование по меньшей мере двух адиабатических реакторов последовательно с повторным нагревом между реакторами. Такое расположение сужает диапазон температур реакции, преобладающих в любом одном реакторе, что, в свою очередь, приводит к увеличению равномерная конверсия и качество продукта, а также более равномерное осаждение каталитического кокса по всему слою 90. В некоторых известных процессах каталитического риформинга и гидроформинга используются два последовательных адиабатических реактора с промежуточным нагревом шихты. Во всех этих процессах было обнаружено, что необходимо 95 Необходимость регенерации катализатора через регулярные и частые промежутки времени. Чтобы безопасно рассеять выделяющееся тепло и защитить катализатор от повреждения, объемный расход регенерирующих газов, который обычно используется в этих известных процессах, намного превышает объемный расход газа регенерации, который обычно используется в этих известных процессах. процесс, газы. Из-за возникающей проблемы перепада давления инженерные решения для таких процессов 105 требуют равномерного распределения катализатора между несколькими реакторами. 220 , , 4 - 220 4250 5100 , , , , , 60 65 , , 70 , 75 , 11010 80 , 85 90 95 , 100 , , 105 . Однако в практически нерегенеративном процессе риформинга по настоящему изобретению на конструкцию не влияют проблемы регенерации. Но, с другой стороны, из-за относительно высокой цены предпочтительного катализатора, такого как платина или оксид алюминия, необходимо спроектировать установку так, чтобы минимизировать стоимость катализатора 115. Наименьшие затраты на катализатор возникают, когда потребность в катализаторе, то есть запас катализатора, минимальна для заданной производительности или когда срок службы катализатора, выраженный в объеме 120 662 002, поскольку соотношение гидрокрекинг до ароматизации увеличивается с конверсией 65 для большинства исходных материалов. , , 110 , , , , 115 , , , 120 662,002 65 . Минимальные требования к катализатору всегда реализуются, когда падение температуры в последнем реакторе меньше . Но это не означает, что наименьшие требования к катализатору 70 будут автоматически реализованы, если падение температуры в конечном реакторе будет на любую величину меньше . В двухреакторной системе мы обнаружили, что наилучшие результаты получаются, если указанное падение 75 больше примерно, а именно больше 4 , чем - Для трехреакторной системы минимальное падение 8 в последнем реакторе должно составлять примерно или, а для четырехреакторной системы 12 36 АТ оно должно составлять около или 8 () 24 АТ. Для большего числа реакторов падение температуры 96 в последнем реакторе должно составлять не менее примерно 1 % от общего АТ. 70 75 , 4 - , 8 , 12 36 8 () 24 , 96 1 % . Другим необходимым условием низких требований к катализатору 85 является то, что катализатор распределяется таким образом, чтобы падение температуры в каждом из реакторов , предшествующих последнему, превышало -. 85 -. 4 Если оно меньше этого количества, катализатор 90 используется неэффективно, то есть слишком мало катализатора и слишком мала конверсия в реакторе с низким перепадом температуры и слишком много, по крайней мере, в одном из других реакторов. При использовании двухреакторной системы предпочтительно распределять катализатор таким образом, чтобы падение температуры в первом реакторе составляло примерно 68%, а падение температуры во втором реакторе составляло 100% примерно 32% от суммы . 4 , 90 , , 95 68 %, 100 32 % . Хотя можно добиться существенной экономии требований к катализатору при использовании двух реакторов вместо одного, возможна дальнейшая существенная экономия 105 при использовании трех и четырех реакторов. Однако использование более четырех реакторов редко приводит к экономии катализатора, пропорциональной увеличение затрат на оборудование. Следовательно, в настоящем процессе обычно рекомендуется использовать либо три, либо четыре реактора. Данные, приведенные в перерабатываемом количестве шихты на объем катализатора, являются наибольшими. Было обнаружено, что минимальные требования к катализатору и максимальные Срок службы катализатора обычно получают при неравномерном, а не при равном распределении катализатора между различными реакторами. Было обнаружено, что при использовании платиноалюминиевого катализатора распределения катализатора, которые приводят к минимальным требованиям к катализатору, по существу такие же, как и те, которые дают максимальный срок службы катализатора. , 105 , , 110 , , , , . Хотя распределение катализатора является основным фактором, определяющим требования к катализатору и его срок службы, было обнаружено, что при описании нашего процесса более практично ссылаться на падение температуры в реакторах. Падение температуры в реакторе относительно легко определяется экспериментально и напрямую связано со степенью общего эндотермическая реакция, протекающая в реакторе. Общая эндотермическая реакция, в свою очередь, зависит от количества катализатора в реакторе. , . Было обнаружено, что существует несколько условий для получения низких требований к катализатору. Во-первых, катализатор распределяется между несколькими реакторами таким образом, чтобы падение температуры в последнем реакторе было меньше тилан, где равно сумме падение температуры в каждом из реакторов, а равно количеству реакторов. Если падение температуры в конечном реакторе превышает указанное значение, это будет так, потому что в нем происходит относительно высокая конверсия. Высокая конверсия может быть достигнута только в Этот реактор имеет сравнительно большое количество катализатора (т.е. объемная скорость в этом реакторе должна быть ниже, чем в других, чтобы обеспечить высокую конверсию, когда другие переменные, такие как температура на входе, производительность и давление, по существу являются такой же, как и в предыдущих реакторах), тем самым увеличивая общую потребность в катализаторе. , ( , , , , ) . Причина этого явления заключается в том, что эндотермичность на единицу конверсии уменьшается с увеличением конверсии. . Хотя это в целом верно для большинства эндотермических реакций, это особенно верно для риформинга прямогонного бензина или его фракций в присутствии платино-глиноземных катализаторов, которые способствуют не только эндотермическим реакциям дегидрирования, но и экзотермическим реакциям гидрокрекинга. Более высокие уровни конверсии 662 002 4 662 002 В следующей таблице представлено сравнение минимальных требований к катализатору для систем с несколькими адиабатическими реакторами, с одной стороны, и С другой стороны, потребность в катализаторе для системы, использующей один изотермический реактор, причем сравнение проводилось на основе температуры на входе 4540°С при работе каждой из этих систем. Другие рабочие условия были такими, чтобы обеспечить конверсию, достаточную для повысить октановое число -2 прямогонного бензина с 40 до 765 при использовании катализатора, содержащего платину и оксид алюминия. , - - , , , 662,002 4 662,002 , 4540 -2 - 40 765 . Количество адиабатических каталитических реакторов Минимальное необходимое количество 1 7 6 2 3 5 3 1 9 4 1 5 Бесконечное количество 1 Эквивалент изотермического реактора Данные показывают значительное снижение потребности в катализаторе при переходе от однореакторной системы к двухреакторная система с промежуточным нагревом. Они также показывают, что значительная дополнительная выгода достигается при переходе на трех- или четырехреакторную систему, но после этого экономия имеет меньшее значение. 1 7 6 2 3 5 3 1 9 4 1 5 " 1 , . Распределение катализатора, соответствующее минимальным требованиям к катализатору, перечисленным в Таблице , показано ниже. 00 - Номер реактора 1 2 3 4 Распределение катализатора, % Однореакторная система 100 Двухреакторная система 34 66 Трехреакторная система 25 26 49 Четырехреакторная система 13 19 25, 43 Следует отметить, что во всех случаях минимальная потребность в катализаторе была реализована с неравными количествами катализатора в различных реакторах, а именно с количествами, последовательно увеличивающимися в направлении потока реагента через серию реакторов. 00 - 1 2 3 4 , % 100 34 66 25 26 49 13 19 25 43 , , . Минимальная потребность в катализаторе в настоящем процессе всегда обнаруживается в некоторой комбинации последовательно уменьшающихся перепадов температуры в системах с несколькими адиабатическими реакторами, использующих промежуточный нагрев. Это одна из причин, по которой падение температуры в последнем реакторе не должно превышать. Однако существуют и другие катализаторы. распределения в системах с тремя или более реакторами, которые не приводят к последовательному уменьшению перепадов температуры, но приводят к низким потребностям в катализаторе, близким к минимуму. Например, если перепады температуры в первом и втором реакторах трехреакторной системы выбрано так, чтобы лежать 65 в пределах диапазона , показанного на графике рисунка 1 прилагаемых чертежей, потребность в катализаторе ни в коем случае не будет превышать примерно 133 % минимума, хотя включены 70 комбинаций перепадов температуры, которые не являются последовательными. уменьшающийся. , , 65 1 , 133 % , 70 . На рисунке 1 абсцисса указывает падение температуры в первом реакторе, выраженное в процентах от суммы 75 трех перепадов температуры в системе из трех практически адиабатических реакторов, а ордината указывает падение температуры во втором реакторе в процентов от суммы АТ, а падение температуры тем 80 в третьем реакторе определяется оставшимся процентом АТ или например, для падения температуры Е= 658 % в первом реакторе ордината указывает допустимое падение температуры 85 от примерно 16% до примерно 37% в пределах диапазона для второго реактора; падение температуры в третьем реакторе будет соответственно составлять - от 100-(59+16)=26 % до 100-(58+9037)=5% от АТ. Аналогично для падения температуры =30% во втором в реакторе по оси абсцисс указано допустимое падение температуры примерно от 41 % до примерно 65,5 %' в пределах зоны 95 1) для первого реактора с соответствующим падением температуры примерно от 29 до примерно 4,5 % в реакторе. третий реактор . Для =приблизительно 58 % и = 3305 % падение температуры в третьем реакторе 100 составляет приблизительно 12 %, и такое распределение перепадов температуры указывает на предпочтительный режим работы, как показано в примере, приведенном ниже. Из графика 105 рисунка 1 видно, что падение температуры в последнем из системы из трех реакторов составляет, как правило, менее 30 % от АТ, когда перепады температуры в двух предыдущих реакторах такой системы удерживаются в пределах 110°С. конверт . 1, 75 , , 80 , = 658 % , 85 16 % 37 % ; - 100-( 59 + 16)= 26 % 100-( 58 + 90 37)= 5 % , = 30 % , - 41 % 65 5 %' 95 1) , 29 4 5 % , = 58 % = 3305 %, 100 12 %, 105 1 - 30 % 110 . В известных способах проведения реакций каталитической эндотермической конверсии углеводородов путем пропускания материала, подлежащего конверсии, через ряд субстанционально адиабатических реакционных зон, содержащих расположенный в них катализатор, и путем обеспечения нагрева потока реагентов, протекающего между реакторами, для поддержания при работоспособной или удовлетворительной 120 температуре реакции активность катализатора постепенно снижается в течение периода обработки в результате загрязнения катализатора углеродистыми отложениями. В нерегенеративных процессах или в регенеративных 125 процессах, в которых активность 662 002 - Температура компенсировать снижение активности. При этом происходит примерно 65 одинаковая степень загрязнения и примерно одинаковая скорость дезактивации пластов, что позволяет одновременно сбрасывать (или регенерировать) все пласты, что приводит к 70 максимальное использование катализатора и максимальная эффективность процесса. 115 , - 120 , - 125 662,002 - , 65 , ( ) 70 , . Информация, необходимая для определения эффективной средней температуры слоя катализатора, представляет собой 1) градиент температуры в слое катализатора 75 и 2) влияние температуры на реакцию или реакции загрязнения. 1) 75 2) . На фигурах 3 и 4 прилагаемых рисунков показаны соответственно типичный температурный градиент и коэффициент скорости реакции 80 для реакции загрязнения относительно 4550°С для риформинга прямогонного бензина или его фракций в присутствии катализатора, включающего платину и оксид алюминия 85 Кривая линия на рисунке 3 иллюстрирует градиент температуры в адиабатическом реакторе как отношение процентов слоя катализатора, отложенного по оси абсцисс , к температуре в , отложенной под углом 90 по ординате , с температурой на входе 455 ' и температуре на выходе 399,0 . Кривая линия на рисунке 4 иллюстрирует влияние температуры на реакцию загрязнения как отношение 95 температуры в , отложенное по оси абсцисс , к относительному коэффициенту скорости реакции, отложенному по оси абсцисс . ордината М. 3 4 , , 80 4550 - 85 3 , , , 90 455 ' 399,0 4 95 , , , . Следует отметить, что реакция является эндотермической. Для расчета эффективной средней температуры слоя катализатора, для которой градиент температуры показан на рисунке 3, можно использовать следующий метод: разделить реактор на удобные сегменты по 105 каждый из который можно рассматривать как находящийся приблизительно при постоянной температуре. Чем меньшие выбранные сегменты, тем точнее будут вычисления. Меньшие сегменты обычно следует брать в той части слоя катализатора, в которой изменение температуры является наибольшим; в этом случае в части возле входа. Из рисунка 4 получают относительную скорость реакции загрязнения для каждого сегмента 115 при его средней температуре и умножают эту скорость на дробную часть реактора, соответствующую этому сегменту. 100 , 3, : 105 110 ; 4 115 . Сложите полученные продукты для всего слоя. Сумма представляет собой эффективный средний коэффициент скорости 120 для всего слоя, а температура на рисунке 4, соответствующая этому коэффициенту скорости, определяется как эффективная средняя температура. Этот метод проиллюстрирован в следующей таблице 125: изменение является постепенным, а периоды процесса длительными, желательно, чтобы все слои катализатора израсходовались или деактивировались примерно в одно и то же время, чтобы обеспечить максимальное использование катализатора до того, как он будет выброшен или регенерирован. что это может быть достигнуто, если эффективная средняя температура для каждого слоя поддерживается по существу равной эффективной средней температуре других слоев во время обработки. 120 , 4 125 : , , . Таким образом, еще одна особенность процесса каталитической конверсии углеводородов, определенного здесь 16 выше, включает регулирование температуры загрузки в каждой из по меньшей мере двух реакционных зон, которые имеют слои последовательно увеличивающихся количеств катализатора, так что каждый из слоев катализатора поддерживается по существу ту же эффективную среднюю температуру. , here16 . В предпочтительном варианте применения этого дополнительного признака настоящего изобретения поток водорода и по существу не содержащего олефинов углеводородного реагента, содержащего насыщенные углеводороды и кипящего примерно в диапазоне бензина, нагревают до температуры риформинга, пропускают нагретую смесь водорода и углеводородного реагента. при последовательном прохождении по меньшей мере двух практически адиабатических реакционных зон, каждая из которых содержит слой катализатора, содержащего платину и оксид алюминия, смесь водорода и углеводородов повторно нагревается между реакционными зонами для поддержания по существу одинаковой эффективной средней температуры в каждом из указанных слоев, и по существу постоянная конверсия поддерживается за счет увеличения эффективной средней температуры до такой степени, при которой компенсируется потеря активности катализатора. , - , , , . В большинстве регенеративных процессов обычно нет необходимости компенсировать 46 снижение активности катализатора, вызванное отложением на нем углеродистого материала, поскольку регенерация происходит достаточно часто, чтобы поддерживать среднюю конверсию на удовлетворительном уровне. Однако в нерегенеративных процессах (а также в регенеративных процессах, в которых снижение активности катализатора происходит постепенно, а периоды процесса продолжительны) желательно поддерживать относительно постоянную конверсию. Было обнаружено, что катализатор в слоях различных реакционных зон будет расходоваться примерно с одинаковой скоростью. 662,002 66 ,002 Диапазон Размер сегмента, % Сегмент, % 0 -2 2 2-42 2 4-6 2 6- 2 8-10 2 10-15 5 15-20 5 20-30 10 30-40 10 40-50 10 50-60 10 60-70 10 70-80 10 80-100 20 Сред. 46 , , - ( ) , , 662,002 66 ,002 , % , % 0-2 2 2-42 2 4-6 2 6- 2 8-10 2 10-15 5 15-20 5 20-30 10 30-40 10 40-50 10 50-60 10 60-70 10 70-80 10 80-100 20 . Температура 0. 0. 452 447 444 441 438 434 429 424 418 414 411 407 404 401 Из рисунка 4 видно, что скорость реакции 0,20692 соответствует примерно 4210°С. Это эффективная средняя температура слоя катализатора. 452 447 444 441 438 434 429 424 418 414 411 407 404 401 4 0 20692 4210 . Эффективная средняя температура обычно существенно отличается от интегрированной средней температуры или от среднего значения температур на входе и выходе. Интегрированная средняя температура может быть получена путем деления площади под кривой температурного градиента на основание; ее можно точно аппроксимировать, например, путем усреднения температур в средних точках каждого %-сегмента. Приблизительная интегральная средняя температура, полученная последним методом, составляет 4160°С, что на 5 градусов ниже эффективной средней температуры. С другой стороны, , среднее арифметическое температур на входе и выходе составляет 4270 , что на 6 градусов выше эффективной средней температуры. Таким образом, можно видеть, что это будет чистая случайность, когда интегрированная средняя температура или среднее значение температур на входе и выходе соответствует до эффективной средней температуры. ; , , % - 4160 , 5 , 4270 , 6 . Взаимосвязь между скоростью загрязнения и температурой для конкретного катализатора и реакции может быть получена на основе данных, полученных путем проведения серии испытаний при различных температурах реакции, но со всеми другими переменными, включая запас заряда, объемную скорость, давление, и продолжительность периода процесса остаются постоянными. Значения переменных, которые остаются постоянными, следует выбирать так, чтобы они попадали в диапазон условий, предполагаемых для нормальной работы. Скорость загрязнения (т. е. процент углерода на катализаторе в данном случае). период времени) затем можно построить график зависимости температуры реакции любым удобным способом, например, как показано на рисунке 4. , , , , , ( , ) 4. Относительный размер 88 72 62 544 478 398 314 241 186 149 127 108 094 0802 1,76 л 1,44 1,24 1,078 0,956 1,99 1,57 2,41 1,86 1,49 1,27 8 0,944 1,604 20,6929100 = 0 20692 Запасы углеводородов, которые могут быть переработаны в соответствии с этим процессом 65 содержат неолефиновые углеводороды - Нефть, в частности, нафтены. Термин «неолефиновые» означает, что они практически не содержат олефинов, то есть несколько процентов олефинов могут присутствовать в загрузке при некоторых типах операций. Подходящие исходные материалы включают узкокипящие фракции с высоким содержанием олефинов. в нафтенах, а также в основном чистых нафтенах, таких как циклогексан и метилцикло 75 гексан. Предпочтительными являются исходные материалы, состоящие в основном из нафтенов и парафинов, хотя также могут присутствовать относительно небольшие количества ароматических соединений. Нафтены дегидрируют до ароматических соединений, а парафины подвергают гидрокрекингу до низкокипящие парафины. 88 72 62 544 478 398 314 241 186 149 127 108 094 0802 1.76 1.44 1.24 1.078 0.956 1.99 1.57 2.41 1.86 1.49 1.27 1.08 0.944 1.604 20.6929100 = 0 20692 65 - -, , 70 75 , 80 . Этот предпочтительный класс включает прямогонные бензины, природные бензины и т.п. Бензин может представлять собой бензин с полным диапазоном кипения 85, имеющий начальную температуру кипения в диапазоне от примерно 100°С до примерно 400°С и температуру конца кипения в диапазоне примерно 1650 г. , , 85 100 400 1650 . до примерно 2200°С, или это может быть выбранная фракция 90°С, которая обычно представляет собой фракцию с более высокой температурой кипения, обычно называемую нафтой, и обычно имеющую начальную температуру кипения от примерно 500°С до примерно 1200°С и конечную температуру кипения в пределах диапазон от примерно до примерно 2200 . Выражение «прямая бензиновая фракция», используемое здесь, подразумевает как нафту, так и полностью кипящие бензины. 100 Платиново-глиноземные катализаторы, которые предпочтительны для использования в нашем процессе, могут содержать значительные количества платина. 2200 90 , 500 1200 95 2200 " - " 100 - . но по экономическим соображениям, а также по причинам выхода продукта и качества содержание платины 105 обычно находится в диапазоне от около 0,05 % до около 5,0 %. Особенно эффективный катализатор этого типа содержит относительно небольшие количества, обычно менее 662 002. около 3% в пересчете на сухой оксид алюминия галогена, особенно хлора и фтора. Один из способов приготовления этих катализаторов включает добавление подходящего щелочного реагента, такого как гидроксид или карбонат аммония, к соли алюминия, такой как хлорид алюминия, сульфат алюминия, алюминий. нитрат и т.п. в количестве, достаточном для образования гидроксидов алюминия, которые при высыхании могут быть превращены в оксид алюминия. Галоген может быть добавлен к полученной суспензии в форме кислоты, такой как фтороводород или хлористый водород, или в виде летучего вещества. соль, такая как фторид аммония или хлорид аммония. Затем готовят коллоидную суспензию сульфида платины путем введения сероводорода в водный раствор платинохлористоводородной кислоты до тех пор, пока указанный раствор не приобретет постоянный цвет, который обычно является темно-коричневым. Полученную коллоидную суспензию сульфида платины смешивают. с суспензией гидроксида алюминия при комнатной температуре с последующим перемешиванием для обеспечения тщательного перемешивания. Полученные материалы затем сушат при температуре от примерно 95°С до примерно 205°С в течение периода от примерно 4 до примерно 24 часов или более с образованием лепешки. , 105 0 05 % 5 0 % , 662,002 3 % , , , , , , , , , 95 205 4 24 . Полученный материал затем может быть преобразован в таблетки или частицы другой формы. После этого катализатор перед использованием может быть подвергнут высокотемпературной кальцинированию или восстановительной обработке. . Операции риформинга, проводимые в соответствии с этим процессом в присутствии платино-оксидных катализаторов, обычно проводят при температуре на входе примерно от 4250°С. - 4250 . примерно до 5100°С. При температурах на входе намного ниже примерно 425°С скорости реакции довольно низкие, и для получения заметных конверсий необходимо использовать очень низкие объемные скорости. части слоя катализатора сопровождается худшим извлечением жидкости 510 и более быстрой дезактивацией катализатора. 5100 425 510 510 . Давление, при котором проводят процесс, обычно будет находиться в пределах от примерно 3 5 ' до примерно 100 атмосфер; весовую объемную скорость, которую определяют как массу (килограмм) углеводородной загрузки в час на массу (килограмм) катализатора в реакционных зонах, в диапазоне от примерно 0 2 до примерно 40; и количество водорода, заряженного вместе с углеводородами, обычно составляет от примерно 0,5 до примерно 15 молей на моль углеводорода. Когда процесс проводится в тщательно согласованных условиях в пределах указанных выше диапазонов, он по существу нерегенеративен и его можно проводить. в течение недель и даже месяцев без необходимости регенерации катализатора путем сжигания там углерода 70 ;. 3 5 ' 100 ; , () () , 0 2 40; 0 5 15 , - 70 ;. Другие платиносодержащие катализаторы, которые могут быть использованы в нашем процессе, включают платину на угле, платину на асбесте и платину на основаниях, которые обладают крекирующей активностью, таких как алюмосиликатные композиты. Соответствующие палладиевые катализаторы часто можно использовать в этом процессе. - , 75 . Соединения серы оказываются, по крайней мере, временными ядами для платиноалюминиевых катализаторов, следовательно, при использовании катализатора этого типа шихта должна быть по существу свободна от этих материалов. 85 Особенности настоящего изобретения будут очевидны из следующего описания прилагаемая блок-схема, показанная на фиг. 2, которая иллюстрирует конкретный способ проведения операции риформинга в соответствии со способом изобретения. 80 , , 85 2 90 . На фиг.2 показано, что прямогонный бензин с низким содержанием серы и полным диапазоном кипения, содержащий нафтены и парафины, загружается через линию 1, содержащую клапан 2, забирается насосом 3 и проходит через линию 4, содержащую клапан 5, в ректификационную колонну 6А. легкая нафта с конечной температурой около 66 С: отбирается за 100 голов из ректификационной колонны 6 через линию 7, конденсатор 8, линию 9 и подается в ресивер 10. Сконденсированная нафта в ресивере 10 проходит по линии 11 и насосу. 12, в линию 13. Часть 105 легкой нафты, проходящей через линию 13, отводится через линию 14, содержащую клапан, и направляется в верхнюю часть ректификационной колонны 6 в качестве флегмы. 2, , - - 95 1 2 3 4 5 6 66 : 100 6 7, 8, 9, 10 10 11 12 13 105 13 14 6 . Тяжелая нафта отводится из фракционатора 6 110 через линию 16, содержащую клапан 17, и присоединяется к потоку рециркуляции водорода, проходящему через линию 18. 110 6 16 17 18. Смешанные потоки протекают через нагреватель 19 и в реактор 20. Моляльное 115 соотношение водорода к углеводороду в загрузке реактора 20 составляет 6:1. Объединенный поток водорода и углеводородов протекает последовательно через реактор 20, линия 21, нагреватель 22, линия. 23, реактор 24, линия 120 25, подогреватель 26, линия 27 и реактор 28. 19 20 115 20 6:1 20, 21, 22, 23, 24, 120 25, 26, 27 28. Катализатор представляет собой композит платины, оксида алюминия и фтора, содержащий 0,1% платины и 0,7% фтора. , , , 0 1 % 0 7 % . Общее количество катализатора в трех реакторах 125 пропорционально распределено так, что 25 % его находится в реакторе 20, 25 % — в реакторе 24 и 50 % — в реакторе 28. Температура на входе в реакторы 20, 24 и 28 Температура на выходе для тех же трех реакторов 130 662 002 составляет примерно 299 , 426 и 4430 . Массовая объемная скорость равна 2, а общее давление - 40 8 атмосфер. При желании могут быть встроены реакционные зоны и нагреватели. в одном сосуде; отдельные сосуды не являются необходимостью. 125 25 % 20, 25 % 24, 50 % 28 20, 24 28, 4540 130 662,002 299 , 426 4430 2 - 40 8 , - ; . Эффлюент из реактора 28 отводится через линию 29 и конденсатор 30 и по линии 31 поступает в ресивер 32. В этом ресивере водород и газообразные углеводороды отделяются от жидких углеводородов. Избыточный газ выпускается через линию 33, содержащую клапан 34 и, при желании, может быть загружен в деэтланизатор -48. Остаток рециркулируется в реакторную секцию установки. Если он содержит значительные количества сероводорода, его пропускают через линию 35, содержащую клапан 36, и в сепаратор сероводорода 37. Указанный сепаратор может содержать щелочь. система промывки, система диэтаноламин-этиленгликоль или любая другая система, которая эффективно удаляет сероводород. Сточные воды из нее проходят через линию 38, содержащую клапан 39, и в компрессор, из которого они направляются по линии 18 в реактор 20, если рециркулирующий поток водорода имеет низкое содержание сероводорода, сепаратор 25 можно обойти через линию 41, содержащую клапан 42. 28 29 30 31 32 33 34-, , -48 - - 35 36 37 ' , - , 38 39 18 20 25 - 41 42. Жидкие углеводороды из ресивера 32 отбираются через линию 43, содержащую клапан 44, забираются насосом 45 и направляются через линию 46, содержащую клапан 47, в деэтанизатор 48. Абсорбционное масло, приготовленное, как описано ниже, поступает в деэтанизатор вблизи верхней части. 32 43 44, 45, 46 47 48 , . Этан и -более легкие газы удаляются из емкости по линии 49, содержащей клапан 50. К жидкому кубовому продукту деэтанизатора отводят из деэтанизатора 48 по линии 4 , содержащему клапан 50а, к нему присоединяется легкая прямогонная нафта из ректификационной колонны 6, проходящая по линии. 13, содержащий клапан 51, и объединенный поток загружается в стабилизатор 52. Условия фракционирования в стабилизаторе 52 регулируются для получения кубового продукта с желаемым давлением пара, которое обычно составляет около 68 атмосфер. Отбираются легкие углеводороды, такие как пропан, вместе с некоторыми бутанами. верхний погон из стабилизатора 52 через линию 53, конденсатор 54 и по линии 55 в ресивер 56. Сконденсированные углеводороды в ресивере 56 отбираются по линии 58, а их часть проходит через линию 59, содержащую клапан 60, через насос 61 с помощью линия 62, содержащая клапан 63, направляется в верхнюю часть стабилизатора 52, где она служит обратным холодильником . Избыточные легкие углеводороды отводятся через линию 58, содержащую клапан 57, и отправляются на хранение или утилизируются иным образом. - 49 50 , 48 4 , 50 , 6 13 51, 52 52 68 52 53, 54, 55 56 56 58 59 60, 61 62 63 52 58 57 . Стабилизированные углеводороды отбираются из резервуара 52 по линии 64, содержащей клапан 65, и направляются на хранение. Этот поток представляет собой основной продукт процесса. Часть потока, протекающего по линии 64, проходит через линию 66, содержащую клапан 67. и 715 направляется в стриппер 68. Давление паров этого потока снижается для того, чтобы сделать из него подходящее абсорбционное масло путем удаления легких углеводородов верхнего погона в виде паров через линию 69, содержащую клапан 80 70, и пропуская их в стабилизатор 52. Отпаренный - жидкие углеводороды, которые могут иметь давление паров 0,07 или 0,14 атмосфер, затем отбираются из нижней части отпарной колонны 68 и 85 проходят через линию 71, содержащую клапан 72, насос 73 и клапан 74, в верхнюю часть деэтанизатора 48. 52 64 70 65 ' 64, 66 67 715 68 - - 69 80 70 52 - , ' 0 07 0 14 68 85 71 72, 73 74 48. Если в наш процесс будет загружена более высококипящая нафта, то префракционатор 6 90 и вспомогательное оборудование, используемое вместе с ним, могут быть исключены. , 6 90 . Реакторы не должны быть изготовлены из железа, если они не содержат подходящей футеровки, поскольку железо оказывает вредное воздействие на платино-глиноземный катализатор. Катализатор не обязательно должен располагаться в реакторах в виде неподвижного слоя во всех типах операций; он может, например, присутствовать в тонкоизмельченной форме, и 100 водорода и углеводородов могут проходить через него вверх в режиме «флюидизированного фиксированного» типа. , 95 - ; , , , 100 " " . Альтернативный метод работы включает пропускание части рециркуляционного потока 105 водорода, содержащего значительное количество низкокипящих углеводородов, в абсорбер 48 и использование в нем части кубового остатка ректификационной колонны 6 в качестве бедного абсорберного масла. жидкие углеводороды в ресивере 32 затем передаются вместе с легкой нафтой из ректификационной колонны 6 в стабилизатор 52. абсорбер по желанию. Когда описанное здесь изобретение применяется в режиме работы типа 120 с псевдоожиженным неподвижным слоем, катализатор присутствует в различных реакторах в форме псевдоожиженного неподвижного слоя, т. е. катализатор тонко измельчен. , он не покидает сосуд, в котором он содержится, и реагенты 125 проходят через него вверх при таких скоростях, что происходит псевдоожижение катализатора. Если поддерживаются эффективные средние температуры в различных псевдоожиженных неподвижных слоях 130 8 662,002 практически одинаковый, катализатор в каждом слое будет дезактивироваться по существу с одинаковой скоростью. Обычно градиент температуры в псевдоожиженном неподвижном слое А небольшой или вообще отсутствует; поэтому в этом конкретном режиме работы эффективная средняя температура по существу такая же, как и среднеарифметическая температура. 105 , , 48 6 110 6 32 , 6, 52 68 115 = 52 - - " - " 120 , - , , , , 125 , 130 8 662,002 , , ; , , . Из приведенного выше описания можно видеть, что настоящий способ обеспечивает улучшенный способ риформинга углеводородов, особенно в присутствии платино-глиноземных катализаторов. С помощью этого процесса благоприятные характеристики этого типа катализатора используются для в максимальной степени, в результате чего более высокие выходы продуктов с более высоким октановым числом производятся с меньшим количеством катализатора и с более длительным сроком службы, чем это было бы возможно при традиционных методах работы. , - 1 ' ' . Теперь подробно описав и выяснив сущность нашего упомянутого изобретения26 и то, каким образом оно должно быть реализовано, мы заявляем, что то, что мы заявляем, представляет собой 1. Процесс каталитической конверсии углеводородов, в котором поток углеводородного реагента нагревается до температуры конверсии и затем пропускают в последовательном потоке через множество по существу адиабатических реакционных зон и в них контактируют со слоями твердого катализатора, способствующими эндотермическим превращениям реагента, в то время как указанный поток повторно нагревается между реакционными зонами, что характеризуется тем, что поток практически не содержащего олефинов обычно жидкий углеводородный реагент, кипящий примерно в диапазоне бензина и содержащий насыщенные углеводороды, контактирует при температурах риформинга бензина, по меньшей мере, в двух реакционных зонах со слоями последовательно увеличивающихся количеств катализатора, а температура на входе в каждую из реакционных зон и количество катализатора в Каждая из указанных зон так коррелирована, что перепад температуры в последней реакционной зоне существенно меньше, а перепад температуры в каждой из предыдущих реакционных зон составляет больше -, где равен 4 сумме перепадов температуры в каждой из реакционных зон, а равно количеству указанных зон. inven26 , 1 , - , -, 4 . 2
Способ по п. 1, дополнительно отличающийся тем, что поток углеводородного реагента содержит нафтены и его пропускают в смеси с водородом через ряд по существу адиабатических реакционных зон, а катализатор распределяют между реакционными зонами в таких количествах, что постепенно снижается температура. капли 65 получаются в последовательных реакционных зонах. 1, , 65 . 3
Способ по п.2, дополнительно отличающийся тем, что нагретый смешанный поток в каждой реакционной зоне контактирует с катализатором, содержащим платину на носителе. 2, 70 . 4
Способ по п.1, дополнительно отличающийся тем, что прямогонную бензиновую фракцию пропускают в смеси с водородом через ряд реакционных зон и в каждой из указанных зон контактируют с катализатором, содержащим платину, нанесенную на оксид алюминия. 1, 75 - . Способ по любому из пп. 80 2 - 4, дополнительно отличающийся тем, что смешанный поток вводят в первую из последовательных реакционных зон с объемной скоростью от примерно 0 2 до примерно килограммов углеводородной загрузки за 85 часов на килограмм. катализатора и в пропорции от примерно 0,5 до примерно 15 молей водорода на моль углеводорода, при этом температуры на входе в последовательные реакционные зоны поддерживаются в диапазоне от 425 0. 80 2 4, 0 2 85 0 5 15 , 90 425 0. до 5100°С, а реакционные зоны поддерживают при давлении выше атмосферного в диапазоне от примерно 35 до примерно 95 6. Способ по любому из пп.1-5, дополнительно отличающийся тем, что поток реагентов повторно нагревают между каждыми двумя последовательными реакционных зонах примерно до той же температуры, что и 100°С температуры реакции потока, поступающего в первую реакционную зону. 5100 3 5 95 6 1 5, 100 . 7 Способ по любому из пп.1-5, дополнительно отличающийся тем, что дезактивация катализатора в каждой из 105 реакционных зон происходит с по существу одинаковой скоростью за счет поддержания слоев катализатора при по существу равных эффективных средних температурах. 7 1 5, 105 . 8 Способ по п.7, 110 дополнительно отличающийся тем, что слои катализатора поддерживают по существу при одинаковой эффективной средней температуре путем регулирования температуры потока реагентов в каждой из реакционных зон, и 115 поддерживают по существу постоянную конверсию за счет увеличения эффективная средняя температура для компенсации потери активности катализатора. 8 7, 110 , 115 . 9 Способ по любому из 120 пп. 1-6, дополнительно отличающийся тем, что поток углеводородного реагента подвергается эндотермической конверсии при прохождении в смеси с водородом через две последовательные реакционные зоны, и 125 температура на входе в каждую из указанных зон коррелирует. с таким количеством катализатора в каждой из указанных зон, чтобы перепад температуры во второй зоне составлял меньше, но больше 28 10. Способ по п. , дополнительно отличающийся тем, что температуры на входе в две реакционные зоны являются такими В зависимости от количества катализатора в этих зонах примерно 68% суммы температурных перепадов получается в первой реакционной зоне и примерно 32% суммы температурных перепадов получается во второй реакционной зоне. 9 120 1 6, 125 28 10 , 68 % 32 % . 11 Способ по любому из пп.1-6, дополнительно отличающийся тем, что поток углеводородного реагента подвергается эндотермической конверсии при прохождении в смеси с водородом через три последовательные реакционные зоны, и температура на входе в каждую из указанных зон коррелирует с температурой количество катализатора в каждой из указанных зон так, чтобы в последней из последовательных реакционных зон было получено падение температуры, составляющее менее 30% от , но больше, чем , и каждое из перепадов температуры в двух предыдущих реакционных зонах больше, чем в указанной последней зоне. 11 1 6, - 30 % , . 12 Способ по п. 11, дополнительно отличающийся тем, что температуры на входе в три реакционные зоны настолько коррелируют с количествами катализатора в этих зонах, что примерно 58% суммы перепадов температур получается в первой реакционной зоне, примерно 30%. %' во второй реакционной зоне и примерно 12% в последней реакционной зоне. 12 11, 58 % , 30 %' 12 % . 13 13 Способ по любому из пп.-1-6, дополнительно отличающийся тем, что поток углеводородного реагента подвергается эндотермической конверсии при прохождении в смеси с водородом через четыре последовательные реакционные зоны, а температура на входе в каждую из указанных зон составляет В зависимости от количества катализатора в каждой из указанных зон получается, что в последней из реакционных зон достигается падение температуры, которое больше , чем -, но меньше -, и в каждой из 96 4 температур падает в предыдущих трех зонах . превышает 1 14. Способ по любому из пп. 2-13, дополнительно отличающийся тем, что реакционную смесь, вытекающую из последней из ряда реакционных зон, пропускают через зону охлаждения, в которой конденсируются обычно жидкие углеводороды, охлажденную смесь выгружают 60 в зону разделения, в которой отделяют газообразный водород, по меньшей мере часть указанного газообразного водорода возвращают в первую из указанных реакционных зон, жидкие углеводороды пропускают из указанной зоны разделения 65 в установку деэтанизации. зона, в которой этан и более легкие компоненты отделяются от высококипящих углеводородов, полученные деэтанизированные жидкие углеводороды фракционно перегоняются в стабилизирующей зоне на легкие пары и флегмовый конденсат с заданным желаемым давлением паров, поток указанного рефлюксного конденсата отводится из указанной зоны стабилизирующую зону и извлекается как основной продукт 75 процесса, другая часть указанного флегмового конденсата подвергается дальнейшей перегонке для снижения давления его пара, и полученная жидкость с низким давлением пара вводится в указанную зону деэтанизации 80-15. -1 6, , -, 96 4 1 14 2 13, , ' 60 , , 65 , , 75 , , 80 15. Способ по п. 14, дополнительно отличающийся тем, что фракцию легкого бензина и тяжелую нафту фракционируют из прямогонного бензина, причем указанную тяжелую нафту смешивают с газообразным водородом и подают при температуре конверсии в первую из серии реакционные зоны, причем указанную легкую бензиновую фракцию вводят вместе с деэтанизированными жидкими углеводородами в зону стабилизации. 14, , 85 , 90 . 16 ' Способ по любому из пп.1-13, дополнительно отличающийся тем, что легкую бензиновую фракцию и тяжелую нафту фракционируют из прямогонного бензина 95, часть указанной тяжелой нафты пропускают вместе с водородом в первую из В ряду по существу адиабатических реакционных зон продукт последней из указанных реакций 10 (зон) пропускают через зону охлаждения, в которой конденсируется, по меньшей мере, значительная часть углеводородов указанного потока, охлажденную смесь выгружают в сепаратор зона, в которой газообразная фаза 10 , содержащая водород и низкокипящие углеводороды, отделяется от жидких углеводородов, по меньшей мере часть указанной газовой фазы рециркулируется в указанную первую реакционную зону, оставшаяся часть 114 указанной газовой фазы вводится в абсорбцию В этой зоне водород и обычно газообразные углеводороды отделяются от углеводородов с более высоким содержанием нефти, часть указанной тяжелой нафты 11 подается в виде обедненной нефти в указанную зону абсорбции, богатая нефть отбирается из указанной зоны абсорбции и вводится на стадию фракционирования для отделение указанной фракции легкого бензина от указанной тяжелой нафты 124, жидкие угл