Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / 12666
.txt 561135-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB561135A
[]
2-й. Версия 2nd. ИЗМЕНЕННАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Перепечатано с поправками, внесенными в соответствии с решением старшего эксперта, действующего от имени Генерального контролера, от одиннадцатого апреля 1945 г., в соответствии с разделом Законов о патентах и патентах 1907–1942 гг., _ ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ , -, , 1945, , , 1907 1942, _ Дата подачи заявления: декабрь. 22, 1942. № 18179/42. : . 22, 1942. . 18179/42. Полная спецификация принята: 5 мая 1944 г. : 5, 1944. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования в производстве бетона и связанные с ним. Я, Курт Биллиг, 25, Эшли Плейс, Лондон, SW1, австрийского гражданства, настоящим заявляю о природе этого изобретения и о том, каким образом оно должно быть реализовано, в частности описано и установлено в следующем заявлении: , , 25, , , ..1, , , : Настоящее изобретение относится к усовершенствованию армированных сборных и монолитных бетонных балок углового, , , швеллерного, извилистого или гофрированного сечения и к усовершенствованному способу изготовления таких балок. В железобетонных балках, изготовленных в соответствии с настоящим изобретением, используется высококачественный бетон и очень высокопрочная армирующая проволока, такая как рояльная, пружинная или веревочная проволока, которые распределены по бетону таким образом, что на внешних секциях имеется множество проволок, например, параллельные или поперечные ветви -канала или -образного сечения, а также. в промежуточной части или частях поперечного сечения, например, на промежуточном колене или плечах балки. Все армирующие проволоки подвергаются унитарным растягивающим напряжениям, предпочтительно достигающим 50 процентов. - , , , , . , .. - . , .., . , 50 . от их предела текучести, с некоторым дополнительным допуском на потери предварительного напряжения из-за усадки, ползучести и т.п., при этом проволока постоянно удерживается под напряжением только за счет действия связи между арматурой и бетоном после схватывания и затвердевания бетона. произошло, в то время как бетон остается под постоянным сжатием даже после того, как произошла усадка и при приложении внешней рабочей нагрузки. В этом так называемом процессе при полном предварительном напряжении обеспечивается полная свобода от трещин, в отличие от частичного предварительного напряжения, при котором в последнем процессе сила растяжения равна [Цена 2/-] - 1 4 && Усиление уменьшено, полное отсутствие трещин не гарантируется . 45 Целью изобретения является создание проволочных железобетонных балок, обладающих одинаковой устойчивостью к сжатию и растяжению, положительным и отрицательным изгибающим моментам и обладающим однородными деформациями при сжатии и растяжении. По всем этим качествам предлагаемые изделия и конструкции отличаются от обычного железобетона б5 и напоминают аналогичные изделия из стали, замену которым они призваны заменить. , , , , , . , , [ 2/-] - 1 4 && , . 45 , , 60 . , b5 . Согласно этому изобретению при производстве сборных и монолитных бетонных балок вышеуказанных типов поперечного сечения используются проволоки, натянутые во время формования балки или относительно формованной балки в полостях, внутри балки или в трубах внутри балки. балка, которая 65 заполняется впоследствии, и изобретение характеризуется распределением армирующей проволоки вдоль балки. - 60 - , , , 65 , . таким образом, что по всему поперечному сечению изготавливаемой балки 70 имеется множество линий натянутой арматурной проволоки, прикрепленных к бетону как вблизи внешних секций, приспособленных воспринимать максимальные растягивающие и сжимающие напряжения, так и максимальные напряжения сдвига 75. а также в промежуточных секциях, непрерывных с указанными секциями, при этом натяжение проволок таково, что в готовой балке бетон постоянно находится под сжатием. 80 В настоящем методе минимальные требования к высокопрочной арматуре — это кремниевая или хромистая сталь с пределом прочности около 140 000 фунтов. - 70 75 , . 80 , 140,000 . на квадратный дюйм и предел текучести предпочтительно составляет около 110 000 фунтов на квадратный дюйм. 110,000 . . : 4 7 561,135 2561,135 Говоря об использовании проволоки в качестве армирующих элементов, я имею в виду элементы, которые по отдельности имеют меньший диаметр, чем армирующие элементы, обычно используемые при производстве монолитных армированных балок довосточной эпохи, потому что я предлагаю в этом В изобретении используется множество усиливающих элементов по сравнению с каждым усиливающим элементом, принятым в настоящее время. : 4 7 561,135 2561,135 - - , . В этом методе главный принцип монолитности остается нетронутым. Армирующая стальная проволока участвует во всех деформациях бетона, упругих и пластических. Его соединение с бетоном может быть обеспечено с помощью анкеров, соответствующих крючкам в обычной железобетонной конструкции, а также частично с помощью связующего. Используемые проволоки могут иметь предел прочности на разрыв от 340 000 до 390 000 фунтов. . , . -' . 340,000 390,000 . на квадратный дюйм, их условный предел текучести составляет от 80 до 90 процентов их предела прочности, их диаметр предпочтительно не превышает одной восьмой дюйма. , 80 90 .. , . Нагрузка, которой должна противостоять арматура, здесь распределяется между большим количеством проволок, а не между несколькими армирующими элементами относительно большого поперечного сечения, и достаточное естественное соединение может быть получено без каких-либо искусственных креплений. -, . Связь между арматурой и бетоном улучшается за счет поперечного расширения как проволоки, так и окружающего бетона в тот момент, когда предварительно напряженная проволока снимается с креплений и оказывает сжатие на достаточно затвердевший бетон. , - . Предварительно напряженный железобетон балки при желании может быть изготовлен сначала без армирующих элементов известным способом, при котором высококачественный бетонный корпус конструкции отливается обычным способом, но оставляются корпуса для арматуры. либо в дуплах, либо в соснах внутри балки. Бетону дают застыть и достаточно затвердеть, а затем арматуру устанавливают на место и закрепляют пластины, прикрепленные к обоим концам всех натянутых проводов. Затем арматура подвергается необходимому предварительному напряжению и пустотам. или трубы, заполненные цементом или защитным материалом, например асфальтом. - , con4.5 , . . , . , . , . Наконец, напряжение передается на постоянные анкерные пластины. Пытаясь восстановить свою первоначальную длину, армирование теперь оказывает на конерету необходимую осевую экспрессию. Точную величину прилагаемого усилия можно легко отрегулировать с помощью гаек, навинченных на резьбовые концы арматурных элементов63. Под вышеупомянутым многочисленным распределением проволок по поперечному сечению балки подразумевается такое количество и расположение проволок, при которых поперечное сечение относительно небольшой части изделия, напр. не более одной восьмой площади поперечного сечения должна включать хотя бы одну натянутую арматурную проволоку. , . . . reinforcin63 - 70 , .. . Настоящее изобретение отличается от обычной практики тем, что проволочная арматура распределяется по существу на одинаковом расстоянии по всему поперечному сечению сборной балки и подвергается предварительному натяжению либо равномерно по всему сечению, либо с постепенным изменением напряжения. в соответствии с их расстоянием от оси тяжести сечения. Бетонные секции по форме аналогичны стальным профилям, для замены которых они предназначены. Например, сборная балка обычно имеет Х-образное сечение с одинаковыми верхними и нижними полками, с одинаковым армированием и одинаковыми предварительными напряжениями в обеих 90°, а также натянутыми армирующими проволоками в средней части Х. , расчетное и фактическое предварительное напряжение в арматуре и предварительное сжатие в бетоне, т. е. сложное напряженное состояние всего узла, сбалансировано относительно его оси тяжести. Таким образом, сопротивление изгибу балки эквивалентно как положительным, так и отрицательным изгибающим моментам, а также ее устойчивость 100 к сдвигу, кручению или осевым нагрузкам или любой из их комбинаций. 75 - - - 80 . 85 . - , , - , , 90 . , - - , .. 95 , . 100 . Обычный тип полностью предварительно напряженной железобетонной балки – с предварительно напряженной основной арматурой. только с одной стороны 105 - всегда нужно обращаться очень осторожно. Его следует поднимать таким образом, чтобы его собственный вес всегда создавал изгибающие моменты, противодействующие моментам предварительного напряжения; например, фланец +, 110 вверх, его необходимо захватить с обоих концов. Если предварительно напряженный элемент в нормальном положении (верхняя полка наружу) поднять в середине пролета, то балка может быть повреждена стиранием под действием 115 отрицательного предварительного момента, который увеличивается за счет отрицательного изгибающего момента из-за собственного веса. . - - . 105 - . - ; .., +, 110 , . - ( ) , 115 -. Предварительно напряженная железобетонная балка, изготовленная в соответствии с настоящим изобретением, имеющая предварительно напряженные арматуры, распределенные по всему поперечному сечению, не имеет внутреннего изгибающего момента и, следовательно, не отдает предпочтения какой-либо стороне. Благодаря процессу предварительного напряжения в блоке не возникает никаких растягивающих напряжений. можно обрабатывать любым удобным способом. И в этом отношении она ведет себя как стальная балка, 130, 561, 135. Разница между известными способами предварительного напряжения железобетонных балок и способом, предложенным в настоящем изобретении, проиллюстрирована в качестве примера на прилагаемых чертежах, на которых: - , - -, , . 125 - . . , , , 130 561,135 - , : Рисунки с 1 по 4 относятся к железобетонной балке, предварительно напряженной в соответствии с уже известными системами, называемыми здесь системами А. 1 4 - , . На рисунке 1 представлен продольный разрез такой Т-образной балки. 1 -. Фигура 2 представляет собой вертикальное сечение по линии 21-21 Фигуры 1. 2 21-21 1. На рис. 3 показаны диаграммы напряжений в указанном сечении. 3 . а. из-за изгибающего момента, вызванного предварительным напряжением, . из-за изгибающего момента, вызванного собственным весом и наложенными нагрузками, например. из-за результирующего изгибающего момента обоих. . -, . , . . На рис. 4 схематически показано деформирование Т-образной балки. 4 -. а. из-за предварительного напряжения, б. из-за собственного веса и наложенных нагрузок, . из-за суммы обоих. . -, . , . , . Фигуры с 5 по 8 соответствуют фигурам с 1 по 4, но относятся к железобетонной балке, предварительно напряженной в соответствии с настоящим изобретением, называемой здесь системой . Фигура 5 представляет собой продольный разрез такой -образной балки. 5 , 8 1 4 - , . 5 -. Фигура 6 представляет собой вертикальное сечение по линии 25-25 Фигуры 5. 6 25-25 5. На рис. 7 показаны диаграммы напряжений в указанном сечении. 7 . а. из-за осевой силы, вызванной предварительным напряжением, . из-за изгибающего момента, вызванного собственным весом и наложенными нагрузками, т.е. из-за равнодействующей обоих. . ' -, . , . . На рис. 8 схематически показано деформирование -образной балки. 8 -. а. из-за предварительного напряжения, б. из-за собственного веса и наложенных нагрузок, . из-за суммы обоих. . -, . , . . На рис. 9 схематически показано, как увеличивается площадь контакта концевых креплений проводов. 9 . На фигурах 10, 11, 12 и 13 показаны различные поперечные сечения балок и расположение многочисленных линий проволоки, а на фигурах 14 и 15 схематически показано применение известных способов натяжения арматуры, адаптированных к настоящему изобретению. Из сравнения соответствующих и противоположных рисунков 1 и 5, 2 и 6, 3 и 7, 4 и 8 очевидны следующие различия между системами А и В. 10, 11, 12 13 , 14 15 . ' 1 5, 2 6, 3 7, 4 8, . Наиболее подходящим поперечным сечением для железобетонного узла, подвергающегося предварительному изгибу по системе 70 А, является тавр, по системе Б — профиль. - - 70 -, . Арматура в системе А состоит из высокопрочных стержней 22 обычного размера, заделанных в растянутую зону, и 76 дополнительной арматуры 23, заделанной в зону сжатия, причем обе арматуры закрепляются в бетоне обычными крюками 24 или другими приспособлениями (см. рис. 1). и 2). В системе Б арматура 8О состоит из большого числа очень высокопрочных тонких проволок 26, распределенных равномерно, т.е. практически на равном расстоянии друг от друга, по всему поперечному сечению (см. рисунки 5 и 6) и 85, закрепленных в бетоне естественным связующим и автоматическим способом. конусные замки, как описано на рисунке 9. , 22 76 23 , 24 ( 1 2). 8O 26 , .. , (, 5 6) 85 9. Предварительное напряжение из-за эксцентрично расположенной арматуры, как в системе А 90, приводит к напряжениям изгиба, с большими напряжениями сжатия внизу и небольшими напряжениями растяжения вверху (см. Рисунок 3а). В системе Б предварительное напряжение за счет равномерно распределенной арматуры из проволоки 95 приводит к равномерным сжимающим напряжениям по всему сечению (см. рисунок 7а). 90 , ( 3a). 95 ( 7a). Напряжения от внешних нагрузок одинаковы в обеих системах А и Б, но их значения в два раза выше в системе А, если удельная прочность бетона и стали в обеих одинакова (см. рис. 3б и 7б). , 100 , ( 3b 7b). Суммарные максимальные напряжения, возникающие из-за предварительного напряжения, собственного веса, жизненных нагрузок, изменения 105 температуры, усадки, ползучести и т.п., равны в обеих системах (см. рисунки 3в и 7в). , , , 105 , , , , ( 3c 7c). На этапе предварительного напряжения в системе А наблюдается отрицательный прогиб узла, в то время как узел, предварительно напряженный по системе В, остается полностью прямым (см. рисунки 4а и 8а). - ll0 , - ( 4a 8a). Положительные прогибы от внешних нагрузок в обеих системах схожи по форме 115, но различаются лишь по величине прямо пропорционально их сопротивлению изгибу и изгибным напряжениям, вызванным внешними нагрузками (см. рис. 4б и 8б). 115 ( 4b 8b). Суммарные деформации, вызванные всеми 120 причинами, одинаковы в обеих системах (см. рисунки 4в и 8в). 120 ( 4c 8c). Симметричное или сбалансированное предварительное напряжение, увеличивающееся от центра тяжести к верхним и нижним волокнам, является альтернативой равномерному предварительному напряжению в системе В согласно настоящему изобретению. Этот вариант представлен пунктирными линиями 27 и 28 на рисунках 7а и 7с соответственно. Благодаря симметричному или сбалансированному расположению предварительного напряжения в этом варианте основные характеристики изобретения, как было показано ранее, остаются нетронутыми, но сила, необходимая для предварительного натяжения арматуры, меньше. - 12,5 - . 27 28 7a 7c . 130 -4 561,13.5 , . Одной из наиболее частых причин выхода из строя обычной железобетонной конструкции является недостаточное сцепление. Эта опасность увеличивается за счет приложения предварительных напряжений к арматуре и значительного увеличения их общих напряжений. Поэтому в большинстве известных способов были введены искусственные крепления, такие как крючки, торцевые пластины, сварные элементы и т.п., чтобы компенсировать недостаточное соединение. За счет использования большого количества тонких высокопрочных проволок, как в настоящем изобретении, вместо нескольких арматурных стержней. эквивалентного сечения площадь контакта между бетоном и сталью увеличивается, а напряжение сцепления снижается. . - . , , , , . . . Используя, например, При использовании 100 проволок диаметром 1110 дюймов (2,5 дюйма) вместо одного прутка диаметром 1 дюйм одинакового качества напряжение сцепления между бетоном и арматурой снижается до одной десятой от первоначального значения. .. 100 1110 2.5 1 - . В дополнение к улучшению сцепления за счет увеличения площади контакта ценность концевых креплений каждой проволоки повышается за счет эффекта автоматической блокировки конуса. Фигура 9 иллюстрирует это известное явление, показывая конец тонкой высокопрочной арматурной проволоки 29, заделанной в бетонный блок 30, и ее деформацию во время процесса предварительного напряжения. Когда после затвердевания бетона сталь извлекается из натяжного устройства, в арматуре происходит расширение поперечного сечения наружу в наибольшей степени на концах изделия или тому подобного, где растягивающие силы сводятся к нулю, что позволяет арматурные проволоки расширяются в поперечном сечении до ненапряженной зоны 31. При движении внутрь от концов изделия напряжения в армировании увеличиваются, поперечное расширение проволок становится меньше, 50. образуя таким образом корпус 32 конической формы, тем самым обеспечивая автоматическое крепление на обоих концах каждой армирующей проволоки. Этот известный эффект фиксации конуса используется высокоэффективным 5'-образным способом при использовании множества проволок способом, предложенным здесь. , . 9 ' 3r 29 30 - . ,- 31. , , 50. 32 . 5' . Что касается сопротивления изгибу железобетонной секции, спроектированной и изготовленной традиционными методами, тенденция хорошей конструкции заключается в том, чтобы накапливать как можно больше бетона в зоне сжатия, оставляя ровно столько бетона в стенке и зоне растяжения, чтобы справиться с ним. напряжения сдвига. Эта тенденция приводит к предпочтению Т-образного сечения во всех обычных железобетонных элементах, подвергающихся изгибу. , , . - . С другой стороны, в предварительно напряженной железобетонной конструкции согласно настоящему изобретению нет никаких ограничений на форму профиля, обусловленных меньшей прочностью бетона на растяжение. Единственная величина, которая, следовательно, имеет значение. – 75 момент инерции; Тенденция к максимально возможному увеличению момента инерции приводит к принятию -образной формы (см. рисунок 6) для предварительно напряженных элементов согласно этому изобретению. Прочность материала при сжатии и растяжении представляет собой два одинаковых значения в изделиях или конструкциях, охватываемых настоящим изобретением, так же, как и в конструкционной стали. В то время как ранее железобетонная конструкция должна была разрабатывать свои собственные секции, которые учитывали разницу в прочности на сжатие и растяжение составного материала, в предварительно напряженной железобетонной конструкции 90 согласно этому изобретению можно с успехом использовать типичные стальные секции, такие как швеллеры (см. Рисунок 10), -профили (см. рис. 11), тавры (см. рис. 12) или уголки (см. рис. 18). , - 70 , .- , , 75 ; - ( 6) . . , 90 ( 10), - ( 11), - ( 12) ( 18). Также можно использовать зигзагообразные или извилистые сечения. - 95 . Данный вид конструктивной единицы может изготавливаться в виде изделий различной формы, как и стальной прокат: : Рентгеновские балки, каналы, углы и т.п. 100 могут использоваться точно таким же образом. Требуемое количество стали составляет всего 12-15 процентов. из этого в эквивалентной стальной единице. Конструктивная глубина сборного предварительно напряженного железобетонного блока 105 обычно составляет 40-70 процентов. выше, а его общий вес в среднем в 2,5-3,0 раза тяжелее аналогичного стального агрегата для среднего пролета и условий нагрузки. 1 t10 Предварительно напряженные железобетонные элементы согласно настоящему изобретению особенно подходят для выдерживания переменных нагрузок или для использования в качестве неразрезных балок. -, , , , 100 . 12-15 . . , - 105 40-70 . , 2.5-3.0 . 1 t10 - . -образные балки этого типа не требуют конусности в стенках, их поперечные сечения постоянны по всему пролету и, следовательно, постоянны. - 115 , - , . их легче адаптировать к различной длине. . Такие предварительно напряженные железобетонные конструкции ведут себя как однородные тела 120 при всех допустимых нагрузках, независимо от знака нагрузок. Обратимость всех режимов нагружения-деформирования в расчетных пределах является полной, поэтому проектирование таких агрегатов может быть основано на стадии , т. е. на которой не происходит пластической деформации или разрушения бетона. - 120 . - , , , .., . Разумеется, не составляет труда стандартизировать такой предварительно напряженный бетон 130 61 13,5 561 135 единиц на определенное качество бетона и стали аналогично прокатным стальным балкам. , , - 130 61,13.5 561,135 . Помимо традиционных стальных профилей, плоская плита, швеллерная плита и полая Е-образная балка будут наиболее полезными новыми секциями, взятыми из традиционной практики железобетона. В отличие от обычного типа предварительно напряженных конструкций - с предварительно напряженной основной арматурой только с одной стороны, такая конструкция в ненагруженном состоянии остается полностью прямой. Он не демонстрирует никакого отрицательного отклонения (изгиба вверх), поскольку отсутствует внутренний изгибающий момент, вызванный предварительными напряжениями. Для всех сечений характерно постоянное сжатие бетона, которое либо равномерно распределено по всему поперечному сечению, либо симметрично или уравновешено оси тяжести, в последнем случае увеличиваясь от центроида к верхним и нижним волокнам. , , - - , . - - - . ( ), . - , , . Единственным эффектом такого предварительного сжатия является (равномерное) сокращение длины элемента по сравнению с длиной обычного железобетонного элемента. () . Одна или несколько армирующих проволок могут быть окружены по всей или части длины тонкой спиралью, навитой с шагом, по существу таким же большим, как и самые крупные частицы заполнителя бетона. Когда бетон подвергается сжатию за счет сжатия предварительно напряженной арматурной проволоки, вышеупомянутая спираль подвергается определенному растягивающему напряжению и улучшает прочность сцепления между бетоном и соответствующей арматурной проволокой. Любая вторичная арматура, такая как звенья, стремена, спирали или подобная арматура, хотя и размещается в первоначально напряженном состоянии в бетоне вокруг предварительно напряженной основной стали, участвует в процессе предварительного напряжения. Когда основная арматура освобождается от растягивающих устройств, сжатый в осевом направлении бетон пытается раздуться и, таким образом, создает растягивающие напряжения во вторичной арматуре, которая сдерживает выпучивание и подвергает бетон боковому сжатию. . - , . , , , - , -. , . Чтобы облегчить изготовление относительно коротких балок или других изделий, можно отлить одну длину и затем разрезать ее на необходимую длину. . На рис. 14 показан продольный разрез такого натяжного пути, длина которого может составлять 100 ярдов и даже больше. Равномерно распределенные высокопрочные проволоки 26 натянуты в длинной форме 33 между креплениями 34 и 35. Проволочная арматура фиксируется к одному анкерному блоку при ее натяжении приспособлениями 36 ко второму блоку и после окончания растягивания удерживается на месте шпонками 37. Равномерность силы растяжения обеспечивается включением динамо-метров 38, 70 и/или схем 39, собирающих несколько проволок одинакового диаметра и одинакового провисания. 14 100 , . 26 33 34 35. 36 37. 38 70 / 39 . Если предварительно напряженные железобетонные элементы должны быть изготовлены заданной длины, с одной стороны можно вставить 75 стальных шаблонов и продеть их вдоль проволок до начала напряжения, а на каждом стыке между двумя блоками разместить два шаблона 40 на небольшом расстоянии. . При заполнении формы 80 бетоном небольшой промежуток между стальными моделями заполняется песком 41. После того как бетон наберет достаточную прочность, песок удаляют и проволоку обрезают. Если на момент изготовления 85 требуемые длины узлов не известны, секцию отливают единой длиной и в дальнейшем из нее получают единицы путем отрезания на требуемую длину 90 42-42 дисковыми пилами или циркулярными пилами. нравиться. Все железобетонные изделия согласно настоящему изобретению могут быть разделены в любом желаемом положении без потери характеристик предварительно напряженного изделия. В 95 точках разрыва высокопрочная арматурная проволока автоматически образует естественные крепления конической формы, которые вместе со связкой предотвращают скольжение арматуры, как упоминалось ранее. - 75 , , 40 . 80 41. . 85 , 90 42-42 . - . 95 . 100 На рис. 19 показан альтернативный вариант организации процесса предварительного напряжения сборных изделий на длинных платформах при использовании многопроволочной арматуры. На полпути между концевыми креплениями каждые два 10,5 или три или более провода 26 скрепляются зажимами 43 и скручиваются в пряди. Путем такого скручивания отдельные провода можно растянуть на любую желаемую величину. Окончательное растяжение может осуществляться устройством 36 на 110 дней, как и раньше. 100 19 - . 10.5 26 43 . . 110 36 . Этот метод можно использовать. улучшить связь между бетоном и сталью или повысить предел текучести арматурной стали путем холодной деформации или в качестве простого устройства для растяжения; или может иметь любые две или все три цели вместе. . , , 115 ; . Когда в одном изделии используются разные типы стали (хотя это нежелательно и этого следует избегать), предел упругости 120 для типа более низкого качества может быть искусственно увеличен путем холодного скручивания между закрепленными концами, как описано выше, или другой холодной деформации. - - 120 . Таким образом, в готовом изделии все стальные проволоки 125 имеют одинаковый предел упругости и ведут себя одинаково при воздействии нагрузки. 125 . Чтобы успешно реализовать это изобретение, важно использовать только высококачественный бетон. Для получения бетона con561,135, который является плотным, быстро твердеющим и обладает высокой стойкостью, общеизвестны способы, используемые в отношении состава и смешивания бетона. , . con561,135 , . Чтобы еще больше улучшить высокие качества этого высококачественного бетона, приготовленного в соответствии с передовой практикой, следует использовать специальные обработки, как описано ниже. - , . Бетон подвергается вибрации; импульсы вибрации могут составлять от 3000 до 10000 в минуту. Вибрация может применяться внутри с помощью вибраторов, контактирующих с бетоном, или снаружи с помощью вибраторов, прикрепленных к опалубке; Также можно использовать поверхностные вибраторы или другие известные типы. ; 3,000 10,000 . ; . До, во время или после вибрации бетон подвергается нагреву, например, паром или электричеством, чтобы повысить его прочность. , - . Под равномерным или симметричным распределением натянутой арматурной проволоки подразумевается такое количество проволоки, которое обычно предполагает распределение проволоки по всей бетонной секции, намного превышающее симметричное или равномерное распределение предварительно натянутой проволоки, предложенное ранее. Например, для балки поперечного сечения из высококачественного бетона с допустимым напряжением изгиба 1 тонна на квадратный дюйм и площадью поперечного сечения 92 квадратных дюйма можно использовать 136 проволок диаметром 2 мм. диаметр проволоки, имеющий, скажем, допустимое растягивающее напряжение 75 тонн на квадратный дюйм. Это позволит обеспечить частоту армирования, равную одному на 0,675 квадратного дюйма поперечного сечения балки. Если вы используете, скажем, 4 мм. диаметра это даст частоту одного провода на 2,70 квадратного дюйма поперечного сечения. То есть, для любой полной площади поперечного сечения изделия не существует участка, составляющего не более 1/40 полного сечения изделия, который не содержал бы непрерывной армирующей проволоки. - . , 92 136 2 .. 75 . 0.675 . 4 .. 2.70 . 1/40 . Теперь, подробно описав и выяснив сущность моего упомянутого изобретения и то, каким образом оно должно быть осуществлено, я заявляю, что... что я , -
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-17 15:24:31
: GB561135A-">
: :
561136-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB561136A
[]
6-й. Версия 6th. ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Даты (Соединенные Штаты Америки) февраль. 10, 1940: ( ) . 10, 1940: август 19, 1940: . 19, 1940: Соответствующие заявки 561,136 в Соединенном Королевстве № 1782/141 от февр. 10, 1941. 561,136 . 1782/141 . 10, 1941. № 1783/41 (Осталась одна полная спецификация согласно разделу 91 (2) Патентов и .. 1783 /41 ( 91 (2) Дизайн Альтов, 1907–1939 гг. ) Спецификация принята: 8 мая 944 г. , 1907 1939. ) : 8, 944. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Усовершенствованный процесс производства кремнийорганических полимеров и продуктов, получаемых с их помощью. - . Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, по адресу , , , , правопреемники ДЖЕЙМСА ФРОКЛИНА ХАЙДА, 179 лет, . Авеню, Корнинг, Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, гражданин Соединенных Штатов Америки, настоящим заявляет, что природа этого изобретения и то, каким образом оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны и установлены в Следующее утверждение Настоящее изобретение относится к кремнийорганическим соединениям и их полимерам, а также к использованию таких полимеров в производстве электроизоляционных и защитных покрытий, пластмасс, пропиток и наполнителей для тканей и волокнистых материалов. Как хорошо известно, не существует единого доступного материала, который мог бы удовлетворить всем двум требованиям многочисленных применений смолистых материалов в промышленности. , , , , , , , , , 179, , , , , , , - , , , , . , 2 . Следовательно, существует постоянная потребность в новых смолах или пластиках, которые больше подходят для существующих применений или которые могут быть адаптированы к новым возникающим применениям. Например, уже давно существует потребность в. гибкая электроизоляционная среда, которую можно использовать в очень тонких слоях и которая выдерживает относительно повышенные температуры без существенного ухудшения гибкости и электрических характеристик. Хлопчатобумажные, шелковые и бумажные ткани разлагаются с обугливанием при относительно низких температурах. _ Асбест, который обладает необходимой термостойкостью для многих электрических применений, из-за недостаточной механической прочности должен использоваться с большей толщиной, чем органическая изоляция. С другой стороны, недавно разработанные ткани из стекловолокна тонкие и гибкие, но при этом обладают очень высокой прочностью на разрыв и всеми ценными электрическими свойствами стекла. , . . . . , . _ , , , , . . ] Они успешно выдерживают температуры выше 5000°С без ухудшения своих электрических свойств и примерно до 350°С без существенной потери своей первоначальной гибкости. Хотя диэлектрическая прочность стекла сама по себе высока, электрическая прочность ткани из него не превышает диэлектрическую прочность воздуха, заполняющего пустоты и пространства между волокнами. Поэтому использование пропитывающей диэлектрической среды необходимо для вытеснения порового воздуха. ] 5000 . 350 . . , . , . Температура, при которой стеклоткани можно использовать в электрических целях, ограничена относительно низкими температурами разложения предшествующих пропиточных материалов. Известные термостойкие смолы становятся хрупкими и обугленными при воздействии температур, превышающих примерно 1500°С. Электрические характеристики пропитанной ткани вследствие этого серьезно ухудшаются. Корпуса двигателей, динамо-машин, трансформаторов, электромагнитов и другого электрооборудования, использующего катушки или покрытые проводники, следовательно, были слишком громоздкими, и их нельзя было сконструировать для эффективной работы при повышенных температурах. Как будет видно, свойства некоторых новых полимеров делают их особенно ценными для электроизоляционных целей. . - 1500 . . , , , . . Основной целью настоящего изобретения является производство органических полимеров, которые стабильны в широком диапазоне температур и различаются по свойствам: от вязких жидкостей, эластичных эластичных твердых веществ до твердых хрупких масс. , . Настоящее изобретение заключается в способе получения кремнийорганического полимера из силикона, содержащего главным образом структурную единицу -, где каждый представляет собой либо алкил, либо арил, путем нагревания и окисления в случае алкилсиликонов, а также нагревания и кислоты. обработка в случае арилсиликонов путем как окисления, так и кислотной обработки в случае алкиларилсиликонов до тех пор, пока средняя молекулярная масса силикона не увеличится. - - , . Смолистые органические полимеры согласно изобретению будут гибкими и электроизолирующими в широком диапазоне температур и не будут разлагаться при температурах от 50°С до 100°С. , 50 . 100 . выше, чем температура разложения лучших предшествующих смол, и не образует обугленных или углеродистых остатков при температурах выше этой. . Новые полимеры получают из силиконов в соответствии с новыми методами полимеризации, которые подробно описаны ниже. В примерах, приведенных ниже, сначала довольно подробно описывается получение самих силиконов, поскольку структура и состав силикона во многом зависят от метода его приготовления и поскольку нелегко точно определить, какова структура силикона даже после его изготовления. готовый. Однако следует понимать, что настоящее изобретение направлено на полимеризацию силиконов и что получение последних описано только с целью лучшего установления их идентичности. .. , . , , . Обычно силиконы можно получить гидролизом гидролизуемых органозамещенных силиканов или их смесей с последующей дегидратацией продуктов гидролиза. Наше изобретение в первую очередь касается тех силиконов, которые содержат в основном структурную единицу --, то есть тех, которые получают гидролизом и дегидрированием гидролизуемого диорганозамещенного силикана отдельно или с меньшими количествами моноорганозамещенных силиканов. . Силиканы могут быть получены хорошо известным действием реактивов Гриньяра на тетрахлорид кремния или этилортосиликат в нужных пропорциях с получением в основном диорганозамещенных силиканов, хотя обычно образуются некоторые монозамещенные и даже неизбежно образуются некоторые тризамещенные. как указано ниже. , . -- , -- - . - -- - . Мы обнаружили, что алкил- и/или арилсиликоны, которые сами по себе являются полимерными и имеют гетероциклическую структуру, могут быть дополнительно полимеризованы до материалов с более высокой молекулярной массой путем термической и окислительной обработки в случае алкилсиликонов и термической и кислотной обработки в случае арилсиликонов или обеими обработками одновременно в случае алкиларилсиликонов. Было обнаружено, что посредством окисления и/или гидролиза некоторые алкильные или арильные радикалы, или оба, по желанию, могут быть заменены кислородом и множество гетероциклических групп могут быть соединены связями кремний-кислород-кремний. обеспечивается таким образом, образуя тем самым новые и полезные продукты с высокой стабильностью. . / , , , -- , . В качестве примера будет описана полимеризация фенилэтилсиликона. , . Это соединение можно получить из тетрахлорида кремния с помощью ряда стадий, включающих сначала реакцию Гриньяра: : (1)
-+EtMgB3r=+, (2) +=PhEtSiCl2+, в котором представляет собой этиловый радикал, а - фенильный радикал. -+EtMgB3r=+, (2) +=PhEtSiCl2+ , . При проведении этих реакций предпочтительно добавлять реагенты Гриньяра медленно, чтобы поддерживать избыток хлорида кремния 85 во время реакции, тем самым препятствуя образованию тризамещенных и тетразамещенных соединений. 85 , - . После завершения каждой реакции выпавшие в осадок соли магния 90 можно отфильтровать, а эфир или другой растворитель, в котором проводилась реакция, можно отделить перегонкой. 90 . При желании продукт каждой реакции может быть дополнительно очищен фракционной перегонкой при пониженном давлении. Однако выгодно исключить промежуточную очистку, и фактически две реакции можно проводить одновременно в одной и той же реакционной смеси при условии, что два реагента Гриньяра можно смешать без совместной реакции, как в данном случае. Полученный таким образом дизамещенный дихлорид кремния можно очистить фракционной перегонкой, но выгодно использовать неочищенный продукт, поскольку для некоторых целей присутствие, по крайней мере, небольших количеств других продуктов замещения не вызывает возражений. Было обнаружено, что монозамещенные соединения, если они присутствуют, могут с пользой участвовать в последующих реакциях, поскольку продукт гидролиза моноорганозамещенного силикана совместно конденсируется с продуктом гидролиза диорганозамещенного силикана с образованием сополимер, который преобразуется за более короткое время, чем продукт конденсированного гидролиза только дизамещенного силикана, может быть переведен в нерастворимое и неплавкое состояние посредством обработки кислотой и/или воздухом, которая будет описана ниже. , . , 100 -, . - , . - , , , - - -- - 120 / . Чтобы изобретение могло быть более ясно изложено, сначала будут рассмотрены реакции очищенного дизамещенного материала. , 561,136 561,136 - . Дизамещенный дихлорид кремния превращается в соответствующий силикандиол путем гидролиза, и из него путем дегидратации образуется силикон, иногда называемый ангидросиликандиолом. - , , . (3)
PhEtSiC12 +2H20-> (OH2 +2NC1 (4) ()2--> +H20 две реакции, вероятно, протекают последовательно, но, по-видимому, протекают вместе. PhEtSiC12 +2H20-> (OH2 +2NC1 (4) ()2--> +H20 . Реакции проводят путем медленного смешивания избытка воды с дизамещенным дихлоридом кремния. . Остаточную воду и образовавшуюся в ходе реакции соляную кислоту можно разделить с помощью делительной воронки и, при желании, последние следы можно выпарить в вакууме. , , . Подобным образом можно получить различные силиконы, содержащие различные алкильные и/или арильные радикалы, включая алкарильные радикалы, гетероциклические радикалы и другие сложные алкильные или арильные радикалы, которые могут быть связаны атомом углерода с атомом кремния с образованием силикона. Помимо описанного выше силикона, аналогичным образом получены дифенил-, диметил-, диэтил- и дибутилсиликон. / , . , -, -, - - . Они при обработке описанными способами претерпевают аналогичные физические изменения и дают продукты полимеризации, аналогичные по структуре продуктам, полученным из фенилэтилсиликона. Здесь следует отметить, что, хотя физические характеристики продуктов полимеризации, по-видимому, во многом зависят от структуры и степени полимеризации, природа групп все же имеет определенное влияние. , . , . Так, на определенной продвинутой стадии изделия из алкилсиликонов являются достаточно гибкими и эластичными, тогда как изделия из дифенилсиликона, например, на аналогичной стадии достаточно твердые и склонны к хрупкости. Сопоставимый продукт из фенилэтилсиликона является промежуточным. , , , , . . Силиконы обычно представляют собой либо кристаллические соединения, либо маслянистые вещества различной вязкости при комнатной температуре. . Маловероятно, что кремний может существовать в мономерной форме, поскольку нет доказательств существования двойной связи между кремнием и кислородом. Исследования показывают, что рассматриваемые здесь силиконы представляют собой гетероциклические аридные тримеры и имеют общую структурную формулу ---- , обозначающую алкильный или арильный радикал, включая алкарильные и гетероциклические радикалы. Например, тример фенилэфира силикона . , . -- - - . , , . ;----'-- /"\ ? 1 имеет теоретическое содержание кремнезема 40% и молекулярную массу 450. Образец продукта уравнения 3, приведенного выше, из 65 которого были удалены избыток воды и соляной кислоты, доводили до постоянного веса в вакууме при комнатной температуре и содержание кремнезема определяли путем разложения образца 70 смесью серной кислоты. и азотной кислот с последующим сильным воспламенением остатка. ;----'-- /"\ ? 1 40% 450. 3 , 65 , 70 . Было получено содержание кремнезема 40,3%. 40.3% . Определение молекулярной массы аналогичного обезвоженного образца методом 75 плавления К. Раста, как описано в книге Ф. Прегля «Количественный органический микроанализ», 3-е издание Блэкистона, стр. 237, дало результат 445. Такое близкое согласие между теорией и экспериментом является убедительным доказательством тримерной структуры силиконов. 75 . , " " . , 3rd , 237, 445. 80 . Полимеризация, как указано выше, осуществляется путем замещения органического радикала у одного или нескольких из 85 атомов кремния упомянутой выше тримерной герероциклической группы и образования кислородных связей между атомами кремния соседних групп, в результате чего два или более из указанные группы объединяются. В результате такой полимеризации образуются стабильные соединения, молекулярная масса и вязкость которых зависят от степени полимеризации. Низшие полимеры, то есть полимеры, состоящие из двух или трех из указанных 95 групп, обычно представляют собой маслянистые жидкости, а полимеры имеют все более вязкий и смолистый характер. При полимеризации радикалы силиконов могут быть вытеснены путем окисления или гидролиза с применением тепла. Как указано выше, алкильные радикалы замещаются окислением, а арильные радикалы - гидролизом при помощи катализатора, например, соляной кислоты отдельно или в сочетании с небольшим количеством хлорида железа, хлорида алюминия или хлорида цинка. Два типа реакции могут проводиться одновременно для одновременного замещения как алкильных, так и арильных радикалов. , , 85 . , . , , 95 , . . , , , 105 , . . 110 Например, чтобы полимеризовать фенилэтилсиликон путем вытеснения алкильных радикалов, его нагревают примерно до 200 -30о0 0. и одновременно барботируют через него воздух. Выделение ацетальдегида 115 свидетельствует об удалении этильных радикалов и о окислении. Вязкость жидкости увеличивается, что свидетельствует об увеличении размера молекул или, другими словами (s5), о том, что происходит полимеризация. 110 , 200 -30o0 0. . 115 . , , (s5) , . С силиконом, имеющим упомянутую выше гетероциклическую тримерную структуру, реакцию можно представить следующим образом: , : - P1 ? ' $-Сил СО- и-- Си - Сто-сли. -- -+ H3Cho + - 1 -- 0-- _ - -0 -_ ,, Вязкость далее увеличивается по мере продолжения реакции и при По прошествии нескольких часов при указанных выше температурах материал стал очень вязким и липким. При более высоких температурах реакция будет протекать быстрее, и для достижения высокой вязкости может потребоваться меньше времени, но до того, как произойдет полимеризация, могут возникнуть значительные потери из-за улетучивания исходного силикона. Когда материал достиг липкой, вязкой стадии, он все еще растворим в толуоле и подобных растворителях и способен превращаться при нагревании. Следовательно, считается, что его молекулярная структура в значительной степени соответствует, по крайней мере, цепному типу, показанному в уравнении (5). Если вязкую массу дополнительно нагреть в избытке воздуха, она затвердеет и превратится в гибкое неклейкое смолистое вещество, неплавкое и нерастворимое. Считается, что такое изменение свойств вызвано образованием поперечных связей или боковых цепей, возникающих в результате удаления этильных групп со сторон цепной структуры уравнения (5) и замещения их кислородом, в результате чего образуются поперечные связи - - к боковым цепям. - P1 ? ' $- - -- - -. -- -+ H3Cho + - 1 -- 0-- _ - -0 -_ ,, . . , , , . (5). , - . (5) , --- . Возможно также, что изменение свойств связано с замыканием цепей с образованием циклических полимеров с высокой молекулярной массой. . Это соответствует теории, согласно которой полимеры с открытой цепью являются плавкими и растворимыми, а введение поперечной цепи приводит к неплавкости и нерастворимости. Считается, что в приведенной выше реакции удаления алкильных групп путем окисления арильные группы практически не затрагиваются. Алкильные группы также могут быть удалены другими окислительными реагентами. . , . . В качестве примера полимеризации силикона путем удаления арильных групп и образования связи -- фенилэтилсиликон нагревают примерно до 170–180°С и в то же время по каплям медленно добавляют воду и водный раствор соляной кислоты. . Включение в кислоту небольшого количества хлорида железа увеличивает скорость реакции. Бензол. выделяется, и жидкость становится все более вязкой, что указывает на удаление фенильных радикалов и полимеризацию, происходящую посредством образования связей --. Здесь снова с силиконом, имеющим гетероциклическую тримерную структуру, реакцию можно представить следующим образом: ,-) 20-0---- ---- ---3O -|- -----0-$.--.--+C6o+ &. --- , 170 180 . . . . , -- . , , : ,-) 20-0---- ---- ---3O-|- -----0-$.--.--+C6o+ &. --: --,3L- --0 _ 561,136 этилортосиликат, используют реакцию Гриньяра и ее продукт гидролизуют водой и кислотой следующим образом: изложенное выше для обработки тетрахлорида кремния. 70 Как диалкил-, так и диарилсиликоны также могут быть получены либо из тетрахлорида кремния, либо из этилортосиликата и затем осмолены, как описано выше. Например, этилортосиликат 75 метилируется по реакции Гриньяра с образованием диметил-диметил-диэтоксикремния, а последний гидролизуется избыток воды. Через полученный силикон барботируют воздух, пока последний нагревают при температуре от 80 до 200-250°С, и получают вязкий растворимый термопревращаемый продукт, который при продолжительном нагревании превращается в нерастворимое, неплавкое, но гибкое смолистое вещество. При желании проводят гидролиз. кремнийорганического соединения и полимеризация его гидролиза про. ----,: --,3L- --0 _ 561,136 , . 70 - , , 75 . 80 200 -250 ., , - , , , . , 85 . - . воздуховод может быть выполнен как один непрерывный процесс без изоляции силикона. . Дифенилкремнийдихлорид при нагревании до температуры примерно 170-180°С и барботировании влажного воздуха также превращается в растворимый, термопревращаемый продукт, который при дальнейшем нагревании при более высоких температурах превращается в нерастворимую, неплавкую смолу аналогичного состава. структура, но твердая и хрупкая. , 90 170 -180 . , - , , , . В этой реакции при гидролизе дифенилкремния дихлорида образуется соляная кислота. Именно эта соляная кислота служит катализатором дальнейшей полимеризации гидролизованного продукта. Воздух служит лишь переносчиком влаги, которая гидролизует дихлорид кремния. Он не используется для окисления фенильных групп. . . . 105 . Считается, что стадия, на которой материал становится очень вязким и липким, но все еще растворим в толуоле и других растворителях, отмечает приблизительный предел до 110, при котором может осуществляться полимеризация с цепной структурой, и приблизительную точку, при которой начинается обширное образование поперечных связей. Следовательно, если желательно получить максимально крупные молекулы, сохраняя при этом растворимость и термопревращаемые характеристики, необходимо продолжать полимеризационную обработку как можно дольше, не приводя к тому, что продукт станет нерастворимым. Ход полимеризации можно легко наблюдать, удаляя время от времени небольшую часть продукта стеклянной палочкой по мере прохождения полимеризации, охлаждая его и наблюдая за его характеристиками и растворимостью. Для новых соединений в липком, вязком, но растворимом состоянии, представляющем приблизительный предел цепной полимеризации, характерно то, что они по существу свободны от нежелательных 130. Продолжительное нагревание при температуре около 170-180°С с постоянным добавлением водной соляной кислоты будет после за несколько часов материал доводится до липкого, вязкого состояния, в котором он еще растворим в толуоле и других растворителях и термопревращается. 110 . , 115 - , .. 120 : 125 . , 130 170 --180 . - , , . Дальнейшее нагревание, предпочтительно при более высоких температурах, превращает его в гибкое, нелипкое смолистое вещество, неплавкое и нерастворимое. Когда в качестве катализатора используется хлорид железа, время, необходимое для достижения полимером нерастворимого состояния, значительно сокращается. , , , . , . Здесь также считается, что термоконвертируемая стадия характеризуется цепной структурой, такой как представленная в уравнении (6), а неплавкая и нерастворимая стадия характеризуется дополнительным образованием поперечно-цепной структуры или, возможно, замкнутых цепей. , вызванный дополнительными связями --. Хотя. возможно, что некоторые алкильные радикалы также могут отщепиться при описанной выше обработке водным раствором соляной кислоты, полагают, что преимущественно затрагиваются арильные группы, т.к. продукт более напоминал продукт, полученный из алкилсиликонов, которые кажутся более эластичными с меньшей тенденцией к твердости и хрупкости, чем продукт из арилсиликона, полимеризованного в такой же степени. , (6), , , , -- . . , , . , , . Как алкильные, так и арильные радикалы могут быть удалены путем сочетания реакций, представленных в уравнениях (5) и (6), и по мере продолжения полимеризации продукт становится все более вязким, пока не достигнет липкого вязкого состояния, близкого к нерастворимому, после чего при дальнейшем нагревании он становится гибким, неклейким, нерастворимым, неплавким смолистым веществом. (5) (6) , , , , , , , -, , . Полагают, что здесь также частично полимеризованное состояние, представляющее приблизительный предел цепной полимеризации, характеризуется молекулярной структурой, которая представляет собой комбинацию структур, показанных в уравнениях (5) и (6). Такое сочетание реакций проще всего осуществить, нагревая арилалкилдихлорид кремния, например фенилэтилкремнийдихлорид, примерно при 170-180°С в течение нескольких часов и пропуская в жидкость и через нее влажный воздух. (5) (6). - -, , , I70 -180 . . Предположительно, происходят гидролиз и дегидратация, как показано в уравнениях (3) и (4) и образуется силикон, но при этом этильные радикалы удаляются путем окисления, как показано в уравнении (5), кислородом воздуха. который пропускают, а фенильные радикалы удаляют гидролизом, как показано в уравнении (6), водным раствором соляной кислоты согласно уравнениям (3) и (4). , , (3) (4) , , (5), , , (6) (3) (4). При этом силиконы получают из 561,136 текучести при температуре, подходящей для отверждения при нанесении в растворе для нанесения покрытия или пропитки. 561,136 . Экспериментальные результаты анализа и определения молекулярной массы свидетельствуют о том, что структура новых соединений на растворимой, термоконвертируемой стадии их полимеризации состоит из молекулярных цепей, содержащих в среднем четыре из упомянутых выше тримерных гетероциклических групп, и что среднее значение в уравнениях (5) и (6) равно по меньшей мере 2. - Например, полимер, полученный из фенилэтилсиликона путем его полимеризации с водной соляной кислотой и по существу в отсутствие воздуха в соответствии с уравнением (6), образует липкую массу. , вязкое состояние, близкое к нерастворимому, показало при анализе содержание кремнезема 49,5% и содержание углерода 50,6% . Определение средней молекулярной массы по методу, указанному выше, дало результат 1310. , - (5) (6) 2. - , (6) , 49.5% , 50.6% . 1310. Эти результаты достаточно близки к теоретическим значениям 51,9% , 51,9% и молекулярной массы 1386 для полимера, показанного в уравнении (6) с , равным 2. Для полимера, имеющего структуру, показанную в уравнении (5), с , равным 2, соответствующие теоретические значения составляют 43,0% , 60,2% и молекулярную массу 1674. Как указывало
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB561135A
[]
2-й. Версия 2nd. ИЗМЕНЕННАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Перепечатано с поправками, внесенными в соответствии с решением старшего эксперта, действующего от имени Генерального контролера, от одиннадцатого апреля 1945 г., в соответствии с разделом Законов о патентах и патентах 1907–1942 гг., _ ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ , -, , 1945, , , 1907 1942, _ Дата подачи заявления: декабрь. 22, 1942. № 18179/42. : . 22, 1942. . 18179/42. Полная спецификация принята: 5 мая 1944 г. : 5, 1944. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования в производстве бетона и связанные с ним. Я, Курт Биллиг, 25, Эшли Плейс, Лондон, SW1, австрийского гражданства, настоящим заявляю о природе этого изобретения и о том, каким образом оно должно быть реализовано, в частности описано и установлено в следующем заявлении: , , 25, , , ..1, , , : Настоящее изобретение относится к усовершенствованию армированных сборных и монолитных бетонных балок углового, , , швеллерного, извилистого или гофрированного сечения и к усовершенствованному способу изготовления таких балок. В железобетонных балках, изготовленных в соответствии с настоящим изобретением, используется высококачественный бетон и очень высокопрочная армирующая проволока, такая как рояльная, пружинная или веревочная проволока, которые распределены по бетону таким образом, что на внешних секциях имеется множество проволок, например, параллельные или поперечные ветви -канала или -образного сечения, а также. в промежуточной части или частях поперечного сечения, например, на промежуточном колене или плечах балки. Все армирующие проволоки подвергаются унитарным растягивающим напряжениям, предпочтительно достигающим 50 процентов. - , , , , . , .. - . , .., . , 50 . от их предела текучести, с некоторым дополнительным допуском на потери предварительного напряжения из-за усадки, ползучести и т.п., при этом проволока постоянно удерживается под напряжением только за счет действия связи между арматурой и бетоном после схватывания и затвердевания бетона. произошло, в то время как бетон остается под постоянным сжатием даже после того, как произошла усадка и при приложении внешней рабочей нагрузки. В этом так называемом процессе при полном предварительном напряжении обеспечивается полная свобода от трещин, в отличие от частичного предварительного напряжения, при котором в последнем процессе сила растяжения равна [Цена 2/-] - 1 4 && Усиление уменьшено, полное отсутствие трещин не гарантируется . 45 Целью изобретения является создание проволочных железобетонных балок, обладающих одинаковой устойчивостью к сжатию и растяжению, положительным и отрицательным изгибающим моментам и обладающим однородными деформациями при сжатии и растяжении. По всем этим качествам предлагаемые изделия и конструкции отличаются от обычного железобетона б5 и напоминают аналогичные изделия из стали, замену которым они призваны заменить. , , , , , . , , [ 2/-] - 1 4 && , . 45 , , 60 . , b5 . Согласно этому изобретению при производстве сборных и монолитных бетонных балок вышеуказанных типов поперечного сечения используются проволоки, натянутые во время формования балки или относительно формованной балки в полостях, внутри балки или в трубах внутри балки. балка, которая 65 заполняется впоследствии, и изобретение характеризуется распределением армирующей проволоки вдоль балки. - 60 - , , , 65 , . таким образом, что по всему поперечному сечению изготавливаемой балки 70 имеется множество линий натянутой арматурной проволоки, прикрепленных к бетону как вблизи внешних секций, приспособленных воспринимать максимальные растягивающие и сжимающие напряжения, так и максимальные напряжения сдвига 75. а также в промежуточных секциях, непрерывных с указанными секциями, при этом натяжение проволок таково, что в готовой балке бетон постоянно находится под сжатием. 80 В настоящем методе минимальные требования к высокопрочной арматуре — это кремниевая или хромистая сталь с пределом прочности около 140 000 фунтов. - 70 75 , . 80 , 140,000 . на квадратный дюйм и предел текучести предпочтительно составляет около 110 000 фунтов на квадратный дюйм. 110,000 . . : 4 7 561,135 2561,135 Говоря об использовании проволоки в качестве армирующих элементов, я имею в виду элементы, которые по отдельности имеют меньший диаметр, чем армирующие элементы, обычно используемые при производстве монолитных армированных балок довосточной эпохи, потому что я предлагаю в этом В изобретении используется множество усиливающих элементов по сравнению с каждым усиливающим элементом, принятым в настоящее время. : 4 7 561,135 2561,135 - - , . В этом методе главный принцип монолитности остается нетронутым. Армирующая стальная проволока участвует во всех деформациях бетона, упругих и пластических. Его соединение с бетоном может быть обеспечено с помощью анкеров, соответствующих крючкам в обычной железобетонной конструкции, а также частично с помощью связующего. Используемые проволоки могут иметь предел прочности на разрыв от 340 000 до 390 000 фунтов. . , . -' . 340,000 390,000 . на квадратный дюйм, их условный предел текучести составляет от 80 до 90 процентов их предела прочности, их диаметр предпочтительно не превышает одной восьмой дюйма. , 80 90 .. , . Нагрузка, которой должна противостоять арматура, здесь распределяется между большим количеством проволок, а не между несколькими армирующими элементами относительно большого поперечного сечения, и достаточное естественное соединение может быть получено без каких-либо искусственных креплений. -, . Связь между арматурой и бетоном улучшается за счет поперечного расширения как проволоки, так и окружающего бетона в тот момент, когда предварительно напряженная проволока снимается с креплений и оказывает сжатие на достаточно затвердевший бетон. , - . Предварительно напряженный железобетон балки при желании может быть изготовлен сначала без армирующих элементов известным способом, при котором высококачественный бетонный корпус конструкции отливается обычным способом, но оставляются корпуса для арматуры. либо в дуплах, либо в соснах внутри балки. Бетону дают застыть и достаточно затвердеть, а затем арматуру устанавливают на место и закрепляют пластины, прикрепленные к обоим концам всех натянутых проводов. Затем арматура подвергается необходимому предварительному напряжению и пустотам. или трубы, заполненные цементом или защитным материалом, например асфальтом. - , con4.5 , . . , . , . , . Наконец, напряжение передается на постоянные анкерные пластины. Пытаясь восстановить свою первоначальную длину, армирование теперь оказывает на конерету необходимую осевую экспрессию. Точную величину прилагаемого усилия можно легко отрегулировать с помощью гаек, навинченных на резьбовые концы арматурных элементов63. Под вышеупомянутым многочисленным распределением проволок по поперечному сечению балки подразумевается такое количество и расположение проволок, при которых поперечное сечение относительно небольшой части изделия, напр. не более одной восьмой площади поперечного сечения должна включать хотя бы одну натянутую арматурную проволоку. , . . . reinforcin63 - 70 , .. . Настоящее изобретение отличается от обычной практики тем, что проволочная арматура распределяется по существу на одинаковом расстоянии по всему поперечному сечению сборной балки и подвергается предварительному натяжению либо равномерно по всему сечению, либо с постепенным изменением напряжения. в соответствии с их расстоянием от оси тяжести сечения. Бетонные секции по форме аналогичны стальным профилям, для замены которых они предназначены. Например, сборная балка обычно имеет Х-образное сечение с одинаковыми верхними и нижними полками, с одинаковым армированием и одинаковыми предварительными напряжениями в обеих 90°, а также натянутыми армирующими проволоками в средней части Х. , расчетное и фактическое предварительное напряжение в арматуре и предварительное сжатие в бетоне, т. е. сложное напряженное состояние всего узла, сбалансировано относительно его оси тяжести. Таким образом, сопротивление изгибу балки эквивалентно как положительным, так и отрицательным изгибающим моментам, а также ее устойчивость 100 к сдвигу, кручению или осевым нагрузкам или любой из их комбинаций. 75 - - - 80 . 85 . - , , - , , 90 . , - - , .. 95 , . 100 . Обычный тип полностью предварительно напряженной железобетонной балки – с предварительно напряженной основной арматурой. только с одной стороны 105 - всегда нужно обращаться очень осторожно. Его следует поднимать таким образом, чтобы его собственный вес всегда создавал изгибающие моменты, противодействующие моментам предварительного напряжения; например, фланец +, 110 вверх, его необходимо захватить с обоих концов. Если предварительно напряженный элемент в нормальном положении (верхняя полка наружу) поднять в середине пролета, то балка может быть повреждена стиранием под действием 115 отрицательного предварительного момента, который увеличивается за счет отрицательного изгибающего момента из-за собственного веса. . - - . 105 - . - ; .., +, 110 , . - ( ) , 115 -. Предварительно напряженная железобетонная балка, изготовленная в соответствии с настоящим изобретением, имеющая предварительно напряженные арматуры, распределенные по всему поперечному сечению, не имеет внутреннего изгибающего момента и, следовательно, не отдает предпочтения какой-либо стороне. Благодаря процессу предварительного напряжения в блоке не возникает никаких растягивающих напряжений. можно обрабатывать любым удобным способом. И в этом отношении она ведет себя как стальная балка, 130, 561, 135. Разница между известными способами предварительного напряжения железобетонных балок и способом, предложенным в настоящем изобретении, проиллюстрирована в качестве примера на прилагаемых чертежах, на которых: - , - -, , . 125 - . . , , , 130 561,135 - , : Рисунки с 1 по 4 относятся к железобетонной балке, предварительно напряженной в соответствии с уже известными системами, называемыми здесь системами А. 1 4 - , . На рисунке 1 представлен продольный разрез такой Т-образной балки. 1 -. Фигура 2 представляет собой вертикальное сечение по линии 21-21 Фигуры 1. 2 21-21 1. На рис. 3 показаны диаграммы напряжений в указанном сечении. 3 . а. из-за изгибающего момента, вызванного предварительным напряжением, . из-за изгибающего момента, вызванного собственным весом и наложенными нагрузками, например. из-за результирующего изгибающего момента обоих. . -, . , . . На рис. 4 схематически показано деформирование Т-образной балки. 4 -. а. из-за предварительного напряжения, б. из-за собственного веса и наложенных нагрузок, . из-за суммы обоих. . -, . , . , . Фигуры с 5 по 8 соответствуют фигурам с 1 по 4, но относятся к железобетонной балке, предварительно напряженной в соответствии с настоящим изобретением, называемой здесь системой . Фигура 5 представляет собой продольный разрез такой -образной балки. 5 , 8 1 4 - , . 5 -. Фигура 6 представляет собой вертикальное сечение по линии 25-25 Фигуры 5. 6 25-25 5. На рис. 7 показаны диаграммы напряжений в указанном сечении. 7 . а. из-за осевой силы, вызванной предварительным напряжением, . из-за изгибающего момента, вызванного собственным весом и наложенными нагрузками, т.е. из-за равнодействующей обоих. . ' -, . , . . На рис. 8 схематически показано деформирование -образной балки. 8 -. а. из-за предварительного напряжения, б. из-за собственного веса и наложенных нагрузок, . из-за суммы обоих. . -, . , . . На рис. 9 схематически показано, как увеличивается площадь контакта концевых креплений проводов. 9 . На фигурах 10, 11, 12 и 13 показаны различные поперечные сечения балок и расположение многочисленных линий проволоки, а на фигурах 14 и 15 схематически показано применение известных способов натяжения арматуры, адаптированных к настоящему изобретению. Из сравнения соответствующих и противоположных рисунков 1 и 5, 2 и 6, 3 и 7, 4 и 8 очевидны следующие различия между системами А и В. 10, 11, 12 13 , 14 15 . ' 1 5, 2 6, 3 7, 4 8, . Наиболее подходящим поперечным сечением для железобетонного узла, подвергающегося предварительному изгибу по системе 70 А, является тавр, по системе Б — профиль. - - 70 -, . Арматура в системе А состоит из высокопрочных стержней 22 обычного размера, заделанных в растянутую зону, и 76 дополнительной арматуры 23, заделанной в зону сжатия, причем обе арматуры закрепляются в бетоне обычными крюками 24 или другими приспособлениями (см. рис. 1). и 2). В системе Б арматура 8О состоит из большого числа очень высокопрочных тонких проволок 26, распределенных равномерно, т.е. практически на равном расстоянии друг от друга, по всему поперечному сечению (см. рисунки 5 и 6) и 85, закрепленных в бетоне естественным связующим и автоматическим способом. конусные замки, как описано на рисунке 9. , 22 76 23 , 24 ( 1 2). 8O 26 , .. , (, 5 6) 85 9. Предварительное напряжение из-за эксцентрично расположенной арматуры, как в системе А 90, приводит к напряжениям изгиба, с большими напряжениями сжатия внизу и небольшими напряжениями растяжения вверху (см. Рисунок 3а). В системе Б предварительное напряжение за счет равномерно распределенной арматуры из проволоки 95 приводит к равномерным сжимающим напряжениям по всему сечению (см. рисунок 7а). 90 , ( 3a). 95 ( 7a). Напряжения от внешних нагрузок одинаковы в обеих системах А и Б, но их значения в два раза выше в системе А, если удельная прочность бетона и стали в обеих одинакова (см. рис. 3б и 7б). , 100 , ( 3b 7b). Суммарные максимальные напряжения, возникающие из-за предварительного напряжения, собственного веса, жизненных нагрузок, изменения 105 температуры, усадки, ползучести и т.п., равны в обеих системах (см. рисунки 3в и 7в). , , , 105 , , , , ( 3c 7c). На этапе предварительного напряжения в системе А наблюдается отрицательный прогиб узла, в то время как узел, предварительно напряженный по системе В, остается полностью прямым (см. рисунки 4а и 8а). - ll0 , - ( 4a 8a). Положительные прогибы от внешних нагрузок в обеих системах схожи по форме 115, но различаются лишь по величине прямо пропорционально их сопротивлению изгибу и изгибным напряжениям, вызванным внешними нагрузками (см. рис. 4б и 8б). 115 ( 4b 8b). Суммарные деформации, вызванные всеми 120 причинами, одинаковы в обеих системах (см. рисунки 4в и 8в). 120 ( 4c 8c). Симметричное или сбалансированное предварительное напряжение, увеличивающееся от центра тяжести к верхним и нижним волокнам, является альтернативой равномерному предварительному напряжению в системе В согласно настоящему изобретению. Этот вариант представлен пунктирными линиями 27 и 28 на рисунках 7а и 7с соответственно. Благодаря симметричному или сбалансированному расположению предварительного напряжения в этом варианте основные характеристики изобретения, как было показано ранее, остаются нетронутыми, но сила, необходимая для предварительного натяжения арматуры, меньше. - 12,5 - . 27 28 7a 7c . 130 -4 561,13.5 , . Одной из наиболее частых причин выхода из строя обычной железобетонной конструкции является недостаточное сцепление. Эта опасность увеличивается за счет приложения предварительных напряжений к арматуре и значительного увеличения их общих напряжений. Поэтому в большинстве известных способов были введены искусственные крепления, такие как крючки, торцевые пластины, сварные элементы и т.п., чтобы компенсировать недостаточное соединение. За счет использования большого количества тонких высокопрочных проволок, как в настоящем изобретении, вместо нескольких арматурных стержней. эквивалентного сечения площадь контакта между бетоном и сталью увеличивается, а напряжение сцепления снижается. . - . , , , , . . . Используя, например, При использовании 100 проволок диаметром 1110 дюймов (2,5 дюйма) вместо одного прутка диаметром 1 дюйм одинакового качества напряжение сцепления между бетоном и арматурой снижается до одной десятой от первоначального значения. .. 100 1110 2.5 1 - . В дополнение к улучшению сцепления за счет увеличения площади контакта ценность концевых креплений каждой проволоки повышается за счет эффекта автоматической блокировки конуса. Фигура 9 иллюстрирует это известное явление, показывая конец тонкой высокопрочной арматурной проволоки 29, заделанной в бетонный блок 30, и ее деформацию во время процесса предварительного напряжения. Когда после затвердевания бетона сталь извлекается из натяжного устройства, в арматуре происходит расширение поперечного сечения наружу в наибольшей степени на концах изделия или тому подобного, где растягивающие силы сводятся к нулю, что позволяет арматурные проволоки расширяются в поперечном сечении до ненапряженной зоны 31. При движении внутрь от концов изделия напряжения в армировании увеличиваются, поперечное расширение проволок становится меньше, 50. образуя таким образом корпус 32 конической формы, тем самым обеспечивая автоматическое крепление на обоих концах каждой армирующей проволоки. Этот известный эффект фиксации конуса используется высокоэффективным 5'-образным способом при использовании множества проволок способом, предложенным здесь. , . 9 ' 3r 29 30 - . ,- 31. , , 50. 32 . 5' . Что касается сопротивления изгибу железобетонной секции, спроектированной и изготовленной традиционными методами, тенденция хорошей конструкции заключается в том, чтобы накапливать как можно больше бетона в зоне сжатия, оставляя ровно столько бетона в стенке и зоне растяжения, чтобы справиться с ним. напряжения сдвига. Эта тенденция приводит к предпочтению Т-образного сечения во всех обычных железобетонных элементах, подвергающихся изгибу. , , . - . С другой стороны, в предварительно напряженной железобетонной конструкции согласно настоящему изобретению нет никаких ограничений на форму профиля, обусловленных меньшей прочностью бетона на растяжение. Единственная величина, которая, следовательно, имеет значение. – 75 момент инерции; Тенденция к максимально возможному увеличению момента инерции приводит к принятию -образной формы (см. рисунок 6) для предварительно напряженных элементов согласно этому изобретению. Прочность материала при сжатии и растяжении представляет собой два одинаковых значения в изделиях или конструкциях, охватываемых настоящим изобретением, так же, как и в конструкционной стали. В то время как ранее железобетонная конструкция должна была разрабатывать свои собственные секции, которые учитывали разницу в прочности на сжатие и растяжение составного материала, в предварительно напряженной железобетонной конструкции 90 согласно этому изобретению можно с успехом использовать типичные стальные секции, такие как швеллеры (см. Рисунок 10), -профили (см. рис. 11), тавры (см. рис. 12) или уголки (см. рис. 18). , - 70 , .- , , 75 ; - ( 6) . . , 90 ( 10), - ( 11), - ( 12) ( 18). Также можно использовать зигзагообразные или извилистые сечения. - 95 . Данный вид конструктивной единицы может изготавливаться в виде изделий различной формы, как и стальной прокат: : Рентгеновские балки, каналы, углы и т.п. 100 могут использоваться точно таким же образом. Требуемое количество стали составляет всего 12-15 процентов. из этого в эквивалентной стальной единице. Конструктивная глубина сборного предварительно напряженного железобетонного блока 105 обычно составляет 40-70 процентов. выше, а его общий вес в среднем в 2,5-3,0 раза тяжелее аналогичного стального агрегата для среднего пролета и условий нагрузки. 1 t10 Предварительно напряженные железобетонные элементы согласно настоящему изобретению особенно подходят для выдерживания переменных нагрузок или для использования в качестве неразрезных балок. -, , , , 100 . 12-15 . . , - 105 40-70 . , 2.5-3.0 . 1 t10 - . -образные балки этого типа не требуют конусности в стенках, их поперечные сечения постоянны по всему пролету и, следовательно, постоянны. - 115 , - , . их легче адаптировать к различной длине. . Такие предварительно напряженные железобетонные конструкции ведут себя как однородные тела 120 при всех допустимых нагрузках, независимо от знака нагрузок. Обратимость всех режимов нагружения-деформирования в расчетных пределах является полной, поэтому проектирование таких агрегатов может быть основано на стадии , т. е. на которой не происходит пластической деформации или разрушения бетона. - 120 . - , , , .., . Разумеется, не составляет труда стандартизировать такой предварительно напряженный бетон 130 61 13,5 561 135 единиц на определенное качество бетона и стали аналогично прокатным стальным балкам. , , - 130 61,13.5 561,135 . Помимо традиционных стальных профилей, плоская плита, швеллерная плита и полая Е-образная балка будут наиболее полезными новыми секциями, взятыми из традиционной практики железобетона. В отличие от обычного типа предварительно напряженных конструкций - с предварительно напряженной основной арматурой только с одной стороны, такая конструкция в ненагруженном состоянии остается полностью прямой. Он не демонстрирует никакого отрицательного отклонения (изгиба вверх), поскольку отсутствует внутренний изгибающий момент, вызванный предварительными напряжениями. Для всех сечений характерно постоянное сжатие бетона, которое либо равномерно распределено по всему поперечному сечению, либо симметрично или уравновешено оси тяжести, в последнем случае увеличиваясь от центроида к верхним и нижним волокнам. , , - - , . - - - . ( ), . - , , . Единственным эффектом такого предварительного сжатия является (равномерное) сокращение длины элемента по сравнению с длиной обычного железобетонного элемента. () . Одна или несколько армирующих проволок могут быть окружены по всей или части длины тонкой спиралью, навитой с шагом, по существу таким же большим, как и самые крупные частицы заполнителя бетона. Когда бетон подвергается сжатию за счет сжатия предварительно напряженной арматурной проволоки, вышеупомянутая спираль подвергается определенному растягивающему напряжению и улучшает прочность сцепления между бетоном и соответствующей арматурной проволокой. Любая вторичная арматура, такая как звенья, стремена, спирали или подобная арматура, хотя и размещается в первоначально напряженном состоянии в бетоне вокруг предварительно напряженной основной стали, участвует в процессе предварительного напряжения. Когда основная арматура освобождается от растягивающих устройств, сжатый в осевом направлении бетон пытается раздуться и, таким образом, создает растягивающие напряжения во вторичной арматуре, которая сдерживает выпучивание и подвергает бетон боковому сжатию. . - , . , , , - , -. , . Чтобы облегчить изготовление относительно коротких балок или других изделий, можно отлить одну длину и затем разрезать ее на необходимую длину. . На рис. 14 показан продольный разрез такого натяжного пути, длина которого может составлять 100 ярдов и даже больше. Равномерно распределенные высокопрочные проволоки 26 натянуты в длинной форме 33 между креплениями 34 и 35. Проволочная арматура фиксируется к одному анкерному блоку при ее натяжении приспособлениями 36 ко второму блоку и после окончания растягивания удерживается на месте шпонками 37. Равномерность силы растяжения обеспечивается включением динамо-метров 38, 70 и/или схем 39, собирающих несколько проволок одинакового диаметра и одинакового провисания. 14 100 , . 26 33 34 35. 36 37. 38 70 / 39 . Если предварительно напряженные железобетонные элементы должны быть изготовлены заданной длины, с одной стороны можно вставить 75 стальных шаблонов и продеть их вдоль проволок до начала напряжения, а на каждом стыке между двумя блоками разместить два шаблона 40 на небольшом расстоянии. . При заполнении формы 80 бетоном небольшой промежуток между стальными моделями заполняется песком 41. После того как бетон наберет достаточную прочность, песок удаляют и проволоку обрезают. Если на момент изготовления 85 требуемые длины узлов не известны, секцию отливают единой длиной и в дальнейшем из нее получают единицы путем отрезания на требуемую длину 90 42-42 дисковыми пилами или циркулярными пилами. нравиться. Все железобетонные изделия согласно настоящему изобретению могут быть разделены в любом желаемом положении без потери характеристик предварительно напряженного изделия. В 95 точках разрыва высокопрочная арматурная проволока автоматически образует естественные крепления конической формы, которые вместе со связкой предотвращают скольжение арматуры, как упоминалось ранее. - 75 , , 40 . 80 41. . 85 , 90 42-42 . - . 95 . 100 На рис. 19 показан альтернативный вариант организации процесса предварительного напряжения сборных изделий на длинных платформах при использовании многопроволочной арматуры. На полпути между концевыми креплениями каждые два 10,5 или три или более провода 26 скрепляются зажимами 43 и скручиваются в пряди. Путем такого скручивания отдельные провода можно растянуть на любую желаемую величину. Окончательное растяжение может осуществляться устройством 36 на 110 дней, как и раньше. 100 19 - . 10.5 26 43 . . 110 36 . Этот метод можно использовать. улучшить связь между бетоном и сталью или повысить предел текучести арматурной стали путем холодной деформации или в качестве простого устройства для растяжения; или может иметь любые две или все три цели вместе. . , , 115 ; . Когда в одном изделии используются разные типы стали (хотя это нежелательно и этого следует избегать), предел упругости 120 для типа более низкого качества может быть искусственно увеличен путем холодного скручивания между закрепленными концами, как описано выше, или другой холодной деформации. - - 120 . Таким образом, в готовом изделии все стальные проволоки 125 имеют одинаковый предел упругости и ведут себя одинаково при воздействии нагрузки. 125 . Чтобы успешно реализовать это изобретение, важно использовать только высококачественный бетон. Для получения бетона con561,135, который является плотным, быстро твердеющим и обладает высокой стойкостью, общеизвестны способы, используемые в отношении состава и смешивания бетона. , . con561,135 , . Чтобы еще больше улучшить высокие качества этого высококачественного бетона, приготовленного в соответствии с передовой практикой, следует использовать специальные обработки, как описано ниже. - , . Бетон подвергается вибрации; импульсы вибрации могут составлять от 3000 до 10000 в минуту. Вибрация может применяться внутри с помощью вибраторов, контактирующих с бетоном, или снаружи с помощью вибраторов, прикрепленных к опалубке; Также можно использовать поверхностные вибраторы или другие известные типы. ; 3,000 10,000 . ; . До, во время или после вибрации бетон подвергается нагреву, например, паром или электричеством, чтобы повысить его прочность. , - . Под равномерным или симметричным распределением натянутой арматурной проволоки подразумевается такое количество проволоки, которое обычно предполагает распределение проволоки по всей бетонной секции, намного превышающее симметричное или равномерное распределение предварительно натянутой проволоки, предложенное ранее. Например, для балки поперечного сечения из высококачественного бетона с допустимым напряжением изгиба 1 тонна на квадратный дюйм и площадью поперечного сечения 92 квадратных дюйма можно использовать 136 проволок диаметром 2 мм. диаметр проволоки, имеющий, скажем, допустимое растягивающее напряжение 75 тонн на квадратный дюйм. Это позволит обеспечить частоту армирования, равную одному на 0,675 квадратного дюйма поперечного сечения балки. Если вы используете, скажем, 4 мм. диаметра это даст частоту одного провода на 2,70 квадратного дюйма поперечного сечения. То есть, для любой полной площади поперечного сечения изделия не существует участка, составляющего не более 1/40 полного сечения изделия, который не содержал бы непрерывной армирующей проволоки. - . , 92 136 2 .. 75 . 0.675 . 4 .. 2.70 . 1/40 . Теперь, подробно описав и выяснив сущность моего упомянутого изобретения и то, каким образом оно должно быть осуществлено, я заявляю, что... что я , -
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-17 15:24:31
: GB561135A-">
: :
561136-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB561136A
[]
6-й. Версия 6th. ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Даты (Соединенные Штаты Америки) февраль. 10, 1940: ( ) . 10, 1940: август 19, 1940: . 19, 1940: Соответствующие заявки 561,136 в Соединенном Королевстве № 1782/141 от февр. 10, 1941. 561,136 . 1782/141 . 10, 1941. № 1783/41 (Осталась одна полная спецификация согласно разделу 91 (2) Патентов и .. 1783 /41 ( 91 (2) Дизайн Альтов, 1907–1939 гг. ) Спецификация принята: 8 мая 944 г. , 1907 1939. ) : 8, 944. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Усовершенствованный процесс производства кремнийорганических полимеров и продуктов, получаемых с их помощью. - . Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, по адресу , , , , правопреемники ДЖЕЙМСА ФРОКЛИНА ХАЙДА, 179 лет, . Авеню, Корнинг, Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, гражданин Соединенных Штатов Америки, настоящим заявляет, что природа этого изобретения и то, каким образом оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны и установлены в Следующее утверждение Настоящее изобретение относится к кремнийорганическим соединениям и их полимерам, а также к использованию таких полимеров в производстве электроизоляционных и защитных покрытий, пластмасс, пропиток и наполнителей для тканей и волокнистых материалов. Как хорошо известно, не существует единого доступного материала, который мог бы удовлетворить всем двум требованиям многочисленных применений смолистых материалов в промышленности. , , , , , , , , , 179, , , , , , , - , , , , . , 2 . Следовательно, существует постоянная потребность в новых смолах или пластиках, которые больше подходят для существующих применений или которые могут быть адаптированы к новым возникающим применениям. Например, уже давно существует потребность в. гибкая электроизоляционная среда, которую можно использовать в очень тонких слоях и которая выдерживает относительно повышенные температуры без существенного ухудшения гибкости и электрических характеристик. Хлопчатобумажные, шелковые и бумажные ткани разлагаются с обугливанием при относительно низких температурах. _ Асбест, который обладает необходимой термостойкостью для многих электрических применений, из-за недостаточной механической прочности должен использоваться с большей толщиной, чем органическая изоляция. С другой стороны, недавно разработанные ткани из стекловолокна тонкие и гибкие, но при этом обладают очень высокой прочностью на разрыв и всеми ценными электрическими свойствами стекла. , . . . . , . _ , , , , . . ] Они успешно выдерживают температуры выше 5000°С без ухудшения своих электрических свойств и примерно до 350°С без существенной потери своей первоначальной гибкости. Хотя диэлектрическая прочность стекла сама по себе высока, электрическая прочность ткани из него не превышает диэлектрическую прочность воздуха, заполняющего пустоты и пространства между волокнами. Поэтому использование пропитывающей диэлектрической среды необходимо для вытеснения порового воздуха. ] 5000 . 350 . . , . , . Температура, при которой стеклоткани можно использовать в электрических целях, ограничена относительно низкими температурами разложения предшествующих пропиточных материалов. Известные термостойкие смолы становятся хрупкими и обугленными при воздействии температур, превышающих примерно 1500°С. Электрические характеристики пропитанной ткани вследствие этого серьезно ухудшаются. Корпуса двигателей, динамо-машин, трансформаторов, электромагнитов и другого электрооборудования, использующего катушки или покрытые проводники, следовательно, были слишком громоздкими, и их нельзя было сконструировать для эффективной работы при повышенных температурах. Как будет видно, свойства некоторых новых полимеров делают их особенно ценными для электроизоляционных целей. . - 1500 . . , , , . . Основной целью настоящего изобретения является производство органических полимеров, которые стабильны в широком диапазоне температур и различаются по свойствам: от вязких жидкостей, эластичных эластичных твердых веществ до твердых хрупких масс. , . Настоящее изобретение заключается в способе получения кремнийорганического полимера из силикона, содержащего главным образом структурную единицу -, где каждый представляет собой либо алкил, либо арил, путем нагревания и окисления в случае алкилсиликонов, а также нагревания и кислоты. обработка в случае арилсиликонов путем как окисления, так и кислотной обработки в случае алкиларилсиликонов до тех пор, пока средняя молекулярная масса силикона не увеличится. - - , . Смолистые органические полимеры согласно изобретению будут гибкими и электроизолирующими в широком диапазоне температур и не будут разлагаться при температурах от 50°С до 100°С. , 50 . 100 . выше, чем температура разложения лучших предшествующих смол, и не образует обугленных или углеродистых остатков при температурах выше этой. . Новые полимеры получают из силиконов в соответствии с новыми методами полимеризации, которые подробно описаны ниже. В примерах, приведенных ниже, сначала довольно подробно описывается получение самих силиконов, поскольку структура и состав силикона во многом зависят от метода его приготовления и поскольку нелегко точно определить, какова структура силикона даже после его изготовления. готовый. Однако следует понимать, что настоящее изобретение направлено на полимеризацию силиконов и что получение последних описано только с целью лучшего установления их идентичности. .. , . , , . Обычно силиконы можно получить гидролизом гидролизуемых органозамещенных силиканов или их смесей с последующей дегидратацией продуктов гидролиза. Наше изобретение в первую очередь касается тех силиконов, которые содержат в основном структурную единицу --, то есть тех, которые получают гидролизом и дегидрированием гидролизуемого диорганозамещенного силикана отдельно или с меньшими количествами моноорганозамещенных силиканов. . Силиканы могут быть получены хорошо известным действием реактивов Гриньяра на тетрахлорид кремния или этилортосиликат в нужных пропорциях с получением в основном диорганозамещенных силиканов, хотя обычно образуются некоторые монозамещенные и даже неизбежно образуются некоторые тризамещенные. как указано ниже. , . -- , -- - . - -- - . Мы обнаружили, что алкил- и/или арилсиликоны, которые сами по себе являются полимерными и имеют гетероциклическую структуру, могут быть дополнительно полимеризованы до материалов с более высокой молекулярной массой путем термической и окислительной обработки в случае алкилсиликонов и термической и кислотной обработки в случае арилсиликонов или обеими обработками одновременно в случае алкиларилсиликонов. Было обнаружено, что посредством окисления и/или гидролиза некоторые алкильные или арильные радикалы, или оба, по желанию, могут быть заменены кислородом и множество гетероциклических групп могут быть соединены связями кремний-кислород-кремний. обеспечивается таким образом, образуя тем самым новые и полезные продукты с высокой стабильностью. . / , , , -- , . В качестве примера будет описана полимеризация фенилэтилсиликона. , . Это соединение можно получить из тетрахлорида кремния с помощью ряда стадий, включающих сначала реакцию Гриньяра: : (1)
-+EtMgB3r=+, (2) +=PhEtSiCl2+, в котором представляет собой этиловый радикал, а - фенильный радикал. -+EtMgB3r=+, (2) +=PhEtSiCl2+ , . При проведении этих реакций предпочтительно добавлять реагенты Гриньяра медленно, чтобы поддерживать избыток хлорида кремния 85 во время реакции, тем самым препятствуя образованию тризамещенных и тетразамещенных соединений. 85 , - . После завершения каждой реакции выпавшие в осадок соли магния 90 можно отфильтровать, а эфир или другой растворитель, в котором проводилась реакция, можно отделить перегонкой. 90 . При желании продукт каждой реакции может быть дополнительно очищен фракционной перегонкой при пониженном давлении. Однако выгодно исключить промежуточную очистку, и фактически две реакции можно проводить одновременно в одной и той же реакционной смеси при условии, что два реагента Гриньяра можно смешать без совместной реакции, как в данном случае. Полученный таким образом дизамещенный дихлорид кремния можно очистить фракционной перегонкой, но выгодно использовать неочищенный продукт, поскольку для некоторых целей присутствие, по крайней мере, небольших количеств других продуктов замещения не вызывает возражений. Было обнаружено, что монозамещенные соединения, если они присутствуют, могут с пользой участвовать в последующих реакциях, поскольку продукт гидролиза моноорганозамещенного силикана совместно конденсируется с продуктом гидролиза диорганозамещенного силикана с образованием сополимер, который преобразуется за более короткое время, чем продукт конденсированного гидролиза только дизамещенного силикана, может быть переведен в нерастворимое и неплавкое состояние посредством обработки кислотой и/или воздухом, которая будет описана ниже. , . , 100 -, . - , . - , , , - - -- - 120 / . Чтобы изобретение могло быть более ясно изложено, сначала будут рассмотрены реакции очищенного дизамещенного материала. , 561,136 561,136 - . Дизамещенный дихлорид кремния превращается в соответствующий силикандиол путем гидролиза, и из него путем дегидратации образуется силикон, иногда называемый ангидросиликандиолом. - , , . (3)
PhEtSiC12 +2H20-> (OH2 +2NC1 (4) ()2--> +H20 две реакции, вероятно, протекают последовательно, но, по-видимому, протекают вместе. PhEtSiC12 +2H20-> (OH2 +2NC1 (4) ()2--> +H20 . Реакции проводят путем медленного смешивания избытка воды с дизамещенным дихлоридом кремния. . Остаточную воду и образовавшуюся в ходе реакции соляную кислоту можно разделить с помощью делительной воронки и, при желании, последние следы можно выпарить в вакууме. , , . Подобным образом можно получить различные силиконы, содержащие различные алкильные и/или арильные радикалы, включая алкарильные радикалы, гетероциклические радикалы и другие сложные алкильные или арильные радикалы, которые могут быть связаны атомом углерода с атомом кремния с образованием силикона. Помимо описанного выше силикона, аналогичным образом получены дифенил-, диметил-, диэтил- и дибутилсиликон. / , . , -, -, - - . Они при обработке описанными способами претерпевают аналогичные физические изменения и дают продукты полимеризации, аналогичные по структуре продуктам, полученным из фенилэтилсиликона. Здесь следует отметить, что, хотя физические характеристики продуктов полимеризации, по-видимому, во многом зависят от структуры и степени полимеризации, природа групп все же имеет определенное влияние. , . , . Так, на определенной продвинутой стадии изделия из алкилсиликонов являются достаточно гибкими и эластичными, тогда как изделия из дифенилсиликона, например, на аналогичной стадии достаточно твердые и склонны к хрупкости. Сопоставимый продукт из фенилэтилсиликона является промежуточным. , , , , . . Силиконы обычно представляют собой либо кристаллические соединения, либо маслянистые вещества различной вязкости при комнатной температуре. . Маловероятно, что кремний может существовать в мономерной форме, поскольку нет доказательств существования двойной связи между кремнием и кислородом. Исследования показывают, что рассматриваемые здесь силиконы представляют собой гетероциклические аридные тримеры и имеют общую структурную формулу ---- , обозначающую алкильный или арильный радикал, включая алкарильные и гетероциклические радикалы. Например, тример фенилэфира силикона . , . -- - - . , , . ;----'-- /"\ ? 1 имеет теоретическое содержание кремнезема 40% и молекулярную массу 450. Образец продукта уравнения 3, приведенного выше, из 65 которого были удалены избыток воды и соляной кислоты, доводили до постоянного веса в вакууме при комнатной температуре и содержание кремнезема определяли путем разложения образца 70 смесью серной кислоты. и азотной кислот с последующим сильным воспламенением остатка. ;----'-- /"\ ? 1 40% 450. 3 , 65 , 70 . Было получено содержание кремнезема 40,3%. 40.3% . Определение молекулярной массы аналогичного обезвоженного образца методом 75 плавления К. Раста, как описано в книге Ф. Прегля «Количественный органический микроанализ», 3-е издание Блэкистона, стр. 237, дало результат 445. Такое близкое согласие между теорией и экспериментом является убедительным доказательством тримерной структуры силиконов. 75 . , " " . , 3rd , 237, 445. 80 . Полимеризация, как указано выше, осуществляется путем замещения органического радикала у одного или нескольких из 85 атомов кремния упомянутой выше тримерной герероциклической группы и образования кислородных связей между атомами кремния соседних групп, в результате чего два или более из указанные группы объединяются. В результате такой полимеризации образуются стабильные соединения, молекулярная масса и вязкость которых зависят от степени полимеризации. Низшие полимеры, то есть полимеры, состоящие из двух или трех из указанных 95 групп, обычно представляют собой маслянистые жидкости, а полимеры имеют все более вязкий и смолистый характер. При полимеризации радикалы силиконов могут быть вытеснены путем окисления или гидролиза с применением тепла. Как указано выше, алкильные радикалы замещаются окислением, а арильные радикалы - гидролизом при помощи катализатора, например, соляной кислоты отдельно или в сочетании с небольшим количеством хлорида железа, хлорида алюминия или хлорида цинка. Два типа реакции могут проводиться одновременно для одновременного замещения как алкильных, так и арильных радикалов. , , 85 . , . , , 95 , . . , , , 105 , . . 110 Например, чтобы полимеризовать фенилэтилсиликон путем вытеснения алкильных радикалов, его нагревают примерно до 200 -30о0 0. и одновременно барботируют через него воздух. Выделение ацетальдегида 115 свидетельствует об удалении этильных радикалов и о окислении. Вязкость жидкости увеличивается, что свидетельствует об увеличении размера молекул или, другими словами (s5), о том, что происходит полимеризация. 110 , 200 -30o0 0. . 115 . , , (s5) , . С силиконом, имеющим упомянутую выше гетероциклическую тримерную структуру, реакцию можно представить следующим образом: , : - P1 ? ' $-Сил СО- и-- Си - Сто-сли. -- -+ H3Cho + - 1 -- 0-- _ - -0 -_ ,, Вязкость далее увеличивается по мере продолжения реакции и при По прошествии нескольких часов при указанных выше температурах материал стал очень вязким и липким. При более высоких температурах реакция будет протекать быстрее, и для достижения высокой вязкости может потребоваться меньше времени, но до того, как произойдет полимеризация, могут возникнуть значительные потери из-за улетучивания исходного силикона. Когда материал достиг липкой, вязкой стадии, он все еще растворим в толуоле и подобных растворителях и способен превращаться при нагревании. Следовательно, считается, что его молекулярная структура в значительной степени соответствует, по крайней мере, цепному типу, показанному в уравнении (5). Если вязкую массу дополнительно нагреть в избытке воздуха, она затвердеет и превратится в гибкое неклейкое смолистое вещество, неплавкое и нерастворимое. Считается, что такое изменение свойств вызвано образованием поперечных связей или боковых цепей, возникающих в результате удаления этильных групп со сторон цепной структуры уравнения (5) и замещения их кислородом, в результате чего образуются поперечные связи - - к боковым цепям. - P1 ? ' $- - -- - -. -- -+ H3Cho + - 1 -- 0-- _ - -0 -_ ,, . . , , , . (5). , - . (5) , --- . Возможно также, что изменение свойств связано с замыканием цепей с образованием циклических полимеров с высокой молекулярной массой. . Это соответствует теории, согласно которой полимеры с открытой цепью являются плавкими и растворимыми, а введение поперечной цепи приводит к неплавкости и нерастворимости. Считается, что в приведенной выше реакции удаления алкильных групп путем окисления арильные группы практически не затрагиваются. Алкильные группы также могут быть удалены другими окислительными реагентами. . , . . В качестве примера полимеризации силикона путем удаления арильных групп и образования связи -- фенилэтилсиликон нагревают примерно до 170–180°С и в то же время по каплям медленно добавляют воду и водный раствор соляной кислоты. . Включение в кислоту небольшого количества хлорида железа увеличивает скорость реакции. Бензол. выделяется, и жидкость становится все более вязкой, что указывает на удаление фенильных радикалов и полимеризацию, происходящую посредством образования связей --. Здесь снова с силиконом, имеющим гетероциклическую тримерную структуру, реакцию можно представить следующим образом: ,-) 20-0---- ---- ---3O -|- -----0-$.--.--+C6o+ &. --- , 170 180 . . . . , -- . , , : ,-) 20-0---- ---- ---3O-|- -----0-$.--.--+C6o+ &. --: --,3L- --0 _ 561,136 этилортосиликат, используют реакцию Гриньяра и ее продукт гидролизуют водой и кислотой следующим образом: изложенное выше для обработки тетрахлорида кремния. 70 Как диалкил-, так и диарилсиликоны также могут быть получены либо из тетрахлорида кремния, либо из этилортосиликата и затем осмолены, как описано выше. Например, этилортосиликат 75 метилируется по реакции Гриньяра с образованием диметил-диметил-диэтоксикремния, а последний гидролизуется избыток воды. Через полученный силикон барботируют воздух, пока последний нагревают при температуре от 80 до 200-250°С, и получают вязкий растворимый термопревращаемый продукт, который при продолжительном нагревании превращается в нерастворимое, неплавкое, но гибкое смолистое вещество. При желании проводят гидролиз. кремнийорганического соединения и полимеризация его гидролиза про. ----,: --,3L- --0 _ 561,136 , . 70 - , , 75 . 80 200 -250 ., , - , , , . , 85 . - . воздуховод может быть выполнен как один непрерывный процесс без изоляции силикона. . Дифенилкремнийдихлорид при нагревании до температуры примерно 170-180°С и барботировании влажного воздуха также превращается в растворимый, термопревращаемый продукт, который при дальнейшем нагревании при более высоких температурах превращается в нерастворимую, неплавкую смолу аналогичного состава. структура, но твердая и хрупкая. , 90 170 -180 . , - , , , . В этой реакции при гидролизе дифенилкремния дихлорида образуется соляная кислота. Именно эта соляная кислота служит катализатором дальнейшей полимеризации гидролизованного продукта. Воздух служит лишь переносчиком влаги, которая гидролизует дихлорид кремния. Он не используется для окисления фенильных групп. . . . 105 . Считается, что стадия, на которой материал становится очень вязким и липким, но все еще растворим в толуоле и других растворителях, отмечает приблизительный предел до 110, при котором может осуществляться полимеризация с цепной структурой, и приблизительную точку, при которой начинается обширное образование поперечных связей. Следовательно, если желательно получить максимально крупные молекулы, сохраняя при этом растворимость и термопревращаемые характеристики, необходимо продолжать полимеризационную обработку как можно дольше, не приводя к тому, что продукт станет нерастворимым. Ход полимеризации можно легко наблюдать, удаляя время от времени небольшую часть продукта стеклянной палочкой по мере прохождения полимеризации, охлаждая его и наблюдая за его характеристиками и растворимостью. Для новых соединений в липком, вязком, но растворимом состоянии, представляющем приблизительный предел цепной полимеризации, характерно то, что они по существу свободны от нежелательных 130. Продолжительное нагревание при температуре около 170-180°С с постоянным добавлением водной соляной кислоты будет после за несколько часов материал доводится до липкого, вязкого состояния, в котором он еще растворим в толуоле и других растворителях и термопревращается. 110 . , 115 - , .. 120 : 125 . , 130 170 --180 . - , , . Дальнейшее нагревание, предпочтительно при более высоких температурах, превращает его в гибкое, нелипкое смолистое вещество, неплавкое и нерастворимое. Когда в качестве катализатора используется хлорид железа, время, необходимое для достижения полимером нерастворимого состояния, значительно сокращается. , , , . , . Здесь также считается, что термоконвертируемая стадия характеризуется цепной структурой, такой как представленная в уравнении (6), а неплавкая и нерастворимая стадия характеризуется дополнительным образованием поперечно-цепной структуры или, возможно, замкнутых цепей. , вызванный дополнительными связями --. Хотя. возможно, что некоторые алкильные радикалы также могут отщепиться при описанной выше обработке водным раствором соляной кислоты, полагают, что преимущественно затрагиваются арильные группы, т.к. продукт более напоминал продукт, полученный из алкилсиликонов, которые кажутся более эластичными с меньшей тенденцией к твердости и хрупкости, чем продукт из арилсиликона, полимеризованного в такой же степени. , (6), , , , -- . . , , . , , . Как алкильные, так и арильные радикалы могут быть удалены путем сочетания реакций, представленных в уравнениях (5) и (6), и по мере продолжения полимеризации продукт становится все более вязким, пока не достигнет липкого вязкого состояния, близкого к нерастворимому, после чего при дальнейшем нагревании он становится гибким, неклейким, нерастворимым, неплавким смолистым веществом. (5) (6) , , , , , , , -, , . Полагают, что здесь также частично полимеризованное состояние, представляющее приблизительный предел цепной полимеризации, характеризуется молекулярной структурой, которая представляет собой комбинацию структур, показанных в уравнениях (5) и (6). Такое сочетание реакций проще всего осуществить, нагревая арилалкилдихлорид кремния, например фенилэтилкремнийдихлорид, примерно при 170-180°С в течение нескольких часов и пропуская в жидкость и через нее влажный воздух. (5) (6). - -, , , I70 -180 . . Предположительно, происходят гидролиз и дегидратация, как показано в уравнениях (3) и (4) и образуется силикон, но при этом этильные радикалы удаляются путем окисления, как показано в уравнении (5), кислородом воздуха. который пропускают, а фенильные радикалы удаляют гидролизом, как показано в уравнении (6), водным раствором соляной кислоты согласно уравнениям (3) и (4). , , (3) (4) , , (5), , , (6) (3) (4). При этом силиконы получают из 561,136 текучести при температуре, подходящей для отверждения при нанесении в растворе для нанесения покрытия или пропитки. 561,136 . Экспериментальные результаты анализа и определения молекулярной массы свидетельствуют о том, что структура новых соединений на растворимой, термоконвертируемой стадии их полимеризации состоит из молекулярных цепей, содержащих в среднем четыре из упомянутых выше тримерных гетероциклических групп, и что среднее значение в уравнениях (5) и (6) равно по меньшей мере 2. - Например, полимер, полученный из фенилэтилсиликона путем его полимеризации с водной соляной кислотой и по существу в отсутствие воздуха в соответствии с уравнением (6), образует липкую массу. , вязкое состояние, близкое к нерастворимому, показало при анализе содержание кремнезема 49,5% и содержание углерода 50,6% . Определение средней молекулярной массы по методу, указанному выше, дало результат 1310. , - (5) (6) 2. - , (6) , 49.5% , 50.6% . 1310. Эти результаты достаточно близки к теоретическим значениям 51,9% , 51,9% и молекулярной массы 1386 для полимера, показанного в уравнении (6) с , равным 2. Для полимера, имеющего структуру, показанную в уравнении (5), с , равным 2, соответствующие теоретические значения составляют 43,0% , 60,2% и молекулярную массу 1674. Как указывало
Соседние файлы в папке патенты