патенты / 22659

849757-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB849757A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ 8 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 2 мая 1958 г. 8 : 2, 1958. «кои» < № 14026/58. " kó''' < . 14026/58. Заявление подано в Германии 3 мая 1957 года. 3, 1957. Заявление подано в Германии 8 июня 1957 года. 8, 1957. ___ Полная спецификация опубликована: сентябрь. 28, 1960. ___ : . 28, 1960. Индекс при приемке:-Класс 75(1), ТА2А1, ТГ(5С:7Б:10:19:22). :- 75(1), TA2A1, (5C: 7B: 10: 19: 22). Международная классификация: -F23d, . :-F23d, . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ , относящийся к масляным горелкам , РОБЕРТ ФОН ЛИНДЕ, гражданин Германии, проживающий на Акилиндаштрассе 56, Грёдфельфинг, недалеко от Мюнхена, Германия, настоящим заявляю об изобретении, на которое я молюсь, чтобы мне был выдан патент, и метод, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: , , , 56, , , , , , , : - Изобретение относится к масляногорелочным агрегатам для отопления котлов систем центрального отопления, водонагревателей и т.п. Такая масляная горелка может быть оборудована распылительной горелкой низкого давления или распылительной горелкой высокого давления. В горелках высокого давления масло подается к соплу горелки насосом, в распылительных горелках низкого давления масло подается сжатым воздухом, вырабатываемым нагнетателем. Общим для горелок обоих этих типов является подача масла из бака-накопителя сначала в промежуточную емкость, а оттуда в сопло горелки. ' , . . , . ' , . Задачей изобретения является упрощение конструкции таких маслогорелочных агрегатов и при использовании распылительной горелки низкого давления обеспечение подачи масла в промежуточную емкость из резервуара-хранилища, расположенного даже на значительно более низком уровне, чем указанный уровень. судно. , , - . Еще одной целью изобретения является предотвращение в горелке высокого давления транспортировки пузырьков воздуха и/или газа, которые могут содержаться в масле, без необходимости использования возвратной трубы из промежуточного резервуара или контейнера в резервуар для хранения, который использовался до сих пор. для этой цели. , , , . Еще одной задачей изобретения является упрощение подшипников вертикального вала таких масляных горелок и улучшение их смазки. . Изобретение также направлено на обеспечение больших допусков для установки масляных насосов, чтобы сделать ненужной точную работу и, таким образом, снизить стоимость таких горелочных устройств. . Соответственно, изобретение включает в себя масляную горелку, состоящую из электродвигателя, включающего якорь с возможностью осевого перемещения, и вертикальный вал, на котором указанный якорь расположен [Цена 3 шилл. 6d.] установлен вентилятор для воздуха для горения, установленный на указанном валу над указанным электродвигателем, роторный масляный насос под указанным электродвигателем и включающий ротор, установленный на указанном валу, сопло горелки, промежуточный резервуар, из которого в указанное сопло подается масло, причем указанный насос приспособлен для подачи масла из внешнего резервуара-хранилища в указанный резервуар, устройство для регулирования количества масла, подаваемого в указанный резервуар, и нагнетатель, причем указанный промежуточный резервуар представляет собой корпус, содержащий указанный нагнетатель, указанный масляный насос и указанное устройство управления, причем указанный вентилятор расположен выше, а указанный насос и указанное устройство управления ниже нормального уровня масла в указанном корпусе. , [ 3s. 6d.] , , , , , , - , , , , . Изобретение, кроме того, включает в себя масляную горелку, состоящую из электродвигателя, включающего в себя якорь с возможностью аксиального смещения, вертикальный вал, на котором установлен якорь, вентилятор для воздуха для горения, установленный на валу над указанным электродвигателем, первый роторный масляный насос. ниже указанного электродвигателя и включающий ротор, установленный на указанном валу, сопло горелки, промежуточную емкость, из которой в указанное сопло подается масло, указанный насос, приспособленный для подачи масла из внешнего резервуара-хранилища в указанный резервуар, устройство для управления количество масла, подаваемого в указанный резервуар, и второй роторный масляный насос, расположенный под указанным первым насосом и включающий ротор второго насоса, установленный на указанном валу, всасывающий трубопровод от указанного резервуара к указанному второму насосу и выпускной трубопровод для подачи масла из указанного второго насоса. насос к указанному соплу. , , , , , , , , , , . Дополнительные цели и детали изобретения будут понятны из следующего описания и прилагаемых чертежей, иллюстрирующих в качестве примера два его варианта осуществления. . На рисунке: : На фиг. 1 - продольный разрез маслогорелочного агрегата с распылительной горелкой низкого давления, на фиг. 2 - аналогичный разрез маслогорелочного агрегата с горелкой высокого давления. . 1 , . 2 . На фиг. 3 показан разрез по линии III49,757 на фиг. 2, показывающий конструкцию масляного насоса 51, конструкция которого аналогична конструкции насосов 52 (фиг. 2) и 20 (фиг. 1), а также воздуходувки 9. (Инжир. . 3 III49,757 . 2 51 52 (. 2) 20 (. 1) 9 (. 1)
. . Обращаясь теперь к чертежу, на рис. 1 показан электродвигатель, обозначенный цифрой 1. Его якорь или ротор 2 прикреплен к валу 3, установленному внутри корпуса 4 электродвигателя 1, с помощью втулки 5, в которой вал 3 двигателя имеет возможность осевого смещения. Верхний конец вала 3 снабжен резьбой 6, на которую посредством фланца 8 навинчено колесо вентилятора 7 вентилятора, подающего воздух для горения. Для подачи распыляющего воздуха предусмотрен вентилятор, обычно обозначенный цифрой 9. Нагнетательное колесо 10 нагнетателя 9 расположено под втулкой 5. Колесо вентилятора 10 неподвижно, но с возможностью осевого смещения закреплено на валу двигателя 3 посредством шпонки 11. 12 - цилиндр вентилятора, 13 - одна боковая пластина; другая боковая пластина образована корпусом 4 двигателя. , . 1 1. 2 3 4 1 5 3 . 3 6 7 8. , 9, . 10 9 5. 10 - 3 11. 12 13 ; 4 . Вал двигателя 3 на нижнем конце продолжается удлинителем 14 меньшего диаметра, на котором закреплен один диск 15 упругой муфты 16. Другой диск 17 муфты 16 прикреплен к валу 18, на нижнем конце которого установлен ротор 19 роторного масляного насоса 20. Корпус масляного насоса 20 состоит из диска 21, образующего корпус цилиндра, и корпусов 22 и 23, образующих боковые грани. 3 , , 14 15 16 . 17 16 18 19 20. 20 21 22 23 . Воздуходувка 9, роторный масляный насос 20 и устройства управления, которые будут подробно описаны ниже, расположены внутри корпуса 24, который прикреплен к корпусу 4 двигателя, причем между корпусами 4 и 24 вставлено уплотнительное кольцо 25. Между корпусом 23 и корпусом 24 предусмотрена пластина 25'. Корпус 24 образует вышеупомянутый промежуточный сосуд или контейнер. 9, 20 , 24 4 , 25 4 24. 23 24 25' . 24 . Когда двигатель 1 работает, вентилятор 9 будет всасывать воздух через всасывающий канал 26, предусмотренный в корпусе 4 двигателя, и подавать сжатый воздух через канал 27 во внутреннюю часть корпуса 24. Сжатый воздух давит на масло 28 внутри корпуса 24 и тем самым подает масло через трубку 29 в трубку горелки 30 и в сопло горелки 31. При этом масло будет поступать через патрубок или канал 32 в кольцевой канал 33 внутри втулки 5, за счет чего этот подшипник вала двигателя 3 будет смазываться. Давление, действующее на масло 28 внутри корпуса 24, действует также на диафрагму 34, зажатую между пластиной 251 и корпусом 24. Диафрагма отделяет две камеры 35 и 36 друг от друга, причем камера 35 соединена каналом 37 с той частью корпуса 24, в которой находится масло 28. Давление, действующее на диафрагму 34, толкает ее вниз, преодолевая сопротивление пружины 38. Клапан 39 жестко соединен с диафрагмой 34 и в положении покоя перекрывает масловсасывающий канал 40 ротационного масляного насоса 20. 1 9 26 4, 27 24. 28 24 29 30 31. 32 33 5, 3 . 28 24 34 251 24. 35 36 , 35 37 24 28. 34 38. 39 34 , 40 20. Перемещение диафрагмы вниз также перемещает клапан вниз и тем самым открывает всасывающий канал 40. Внутри всасывающего канала 40 предусмотрен поворотный клапан 41, который 70 приводится в действие стержнем 43 и поплавком 42. Когда масло 28 внутри корпуса 24 достигнет заданного максимального уровня, поплавок 42 поднимется настолько, что поворотный клапан достигнет закрытого положения. 75 Когда клапан 39 нажат вниз и поворотный клапан 41 открыт, происходит подача масла из резервуара для хранения (не показан) в корпус 24 через всасывающий канал 40 и через напорный канал 44. 80 Канал 44 сообщается с кольцевой камерой, окружающей вал 18, и открывается во внутреннюю часть корпуса 24. 40. 40 41 70 43 42. 28 24 42 . 75 39 41 , , , 24 40 44. 80 44 18 24. При остановке двигателя 1 давление, оказываемое на диафрагму 34 маслом 28 85, прекратится и диафрагма 34 с клапаном 39 под действием пружины 38 поднимется вверх так, что клапан 39 закроет всасывающий канал. 40. Тем самым будет предотвращено вытекание масла из резервуара для хранения, расположенного на более высоком уровне 90, и возникновение перелива в корпусе 24 из-за негерметичности масляного насоса 20. 1 , 34 85 28 34 39 38 39 40. 90 24 20. Кроме того, если резервуар для хранения расположен на более низком уровне, чем корпус 24, только что описанное устройство 95 предотвратит попадание воздуха в канал всасывания масла и разрушение колонны Гил. , 24, 95 . До сих пор в устройствах с распылительной горелкой низкого давления масло подавалось за счет частичного вакуума 10 л, создаваемого нагнетателем. Однако этот метод не допускает большой высоты всасывания. Благодаря роторному масляному насосу масло можно подавать даже из резервуара для хранения, расположенного значительно ниже. Кроме того, использование роторного масляного насоса 105 дает следующие преимущества: , 10l . , , . , . , 105 : Как объяснялось выше, вал 3 с ротором 2 электродвигателя закреплен на цапфе и имеет возможность осевого смещения внутри втулки 5. Благодаря этому вал 3 через упругую муфту 16 и вал 18 может опираться на ротор 19 масляного насоса 20. Могут быть предусмотрены любые подходящие средства для передачи крутящего момента и нагрузки вала с его соединенными частями на ротор 115 насоса. Такие средства обозначены штифтом 191, который проходит как через вал 18, так и через ротор 19. Таким образом, ротор 19 служит упорным подшипником для вала 3 двигателя и принимает на себя по меньшей мере вес этого вала, а также 120 вес ротора 2 и вентиляторного колеса 7. Поскольку ротор 19, торец которого примыкает к корпусу 23, постоянно смазывается подаваемым маслом, потери на трение очень малы и специальный упорный подшипник не требуется. Вес колеса вентилятора 10 также может поддерживаться ротором 19 масляного насоса. В таком случае нагнетательное колесо 10 должно быть прикреплено к валу 3 жестко, а не с возможностью перемещения по оси, и должно быть закреплено в осевом направлении. его через напорный трубопровод 62 в корпус 59. , 3 2 5. 110 , 3, 16 18, 19 20. 115 . 191 18 - 19. 19 3 120 2 7. 19 23 , . 10 19 . , 10 3 130 849,757 51 61 , , 62 59. Роторный масляный насос 52 служит нагнетательным насосом 70, подающим масло из корпуса 59 к соплу горелки 63. Всасывающий трубопровод насоса 52 обозначен цифрой 64, а напорный трубопровод — цифрой 65. Сопло горелки 63 расположено внутри трубы горелки 68, которая составляет 75 выступ корпуса 69 вентилятора. Всасывающее отверстие корпуса 69 может закрываться створкой 71, соединенной с корпусом посредством шарниров 70. 52 70 59 , 63. 52 64 65. 63 68 75 ' 69 . 69 71 70. Вышеупомянутый корпус 58 содержит устройство управления, по существу содержащее поршень 72, который выполнен с возможностью аксиального перемещения внутри отверстия 73 корпуса 518. Поршень 72 имеет на нижнем конце удлинитель 74, который в проиллюстрированном положении покоя закрывает вход во всасывающий трубопровод 61 насоса 51. Удлинитель 74 пропущен через уплотнительное кольцо 75. 58 72 73 518. 72 74 61 51. 74 75. На своем верхнем конце поршень 72 несет стержень 76, который касается воздухонепроницаемой заслонки 71 корпуса 69 вентилятора. Пружина 77, 90 толкает поршень вниз, в результате чего всасывающий трубопровод 61 перекрывается удлинителем 74, а воздухонепроницаемая заслонка 71 остается закрытой. 72 76 - 71 69 . 77 90 61 74 - 71 . Это положение деталей, когда горелка не работает. Вследствие этого предотвращается опорожнение накопительного бака, расположенного на более высоком уровне, в корпус 59 и, тем самым, переполнение этого корпуса из-за негерметичности насоса 51. Если накопительный бак расположен на нижнем уровне, никакие 100 пузырьков воздуха не могут попасть во всасывающий канал насоса 51. Автоматическое закрытие заслонки 71, исключающее поступление воздуха при неработающей горелке, предотвращает возникновение сквозняка, который в противном случае 105 охладил бы камеру горелки. Это важно, поскольку горелки указанного типа всегда работают с перерывами, а охлаждение камеры сгорания при неработающей горелке значительно снизит КПД установки. . , , 59 51 . , 100 51. 71 105 . . Во всасывающем трубопроводе 61 насоса 51 предусмотрен поворотный клапан 78, который приводится в действие поплавком 79 и стержнем (80), прикрепленным к поплавку. 61 51, 78 79 (80 . В зависимости от положения поплавка 79, т.е. 115 уровня масла 81 внутри корпуса 59, всасывающий трубопровод 61 будет полностью или частично открыт или закрыт поворотным клапаном 78. 79, .. 115 81 59, 61 78. Вариант осуществления, показанный на фиг. 2, работает 120 следующим образом: . 2 120 : Корпус 59 заполнен маслом до показанного уровня. При включении двигателя нагнетательный насос 51 не может с самого начала подавать масло, так как его всасывающий канал 61 перекрыт 125 удлинителем 74 поршня 72. Однако нагнетательный насос 52 может всасывать масло из корпуса 59 через свой канал 64, а давление в напорном трубопроводе 65, создаваемое насосом 52, смещает поршень 72 с возможностью переключения вверх внутри корпуса в небольшой степени. 59 . 51 61 125 74 72. 52, , 59 64, 65 52 72 . Вызванное этим снижение эффективности воздуходувки 9 незначительно. 9 . Ротор 19 масляного насоса может служить также подпятником для вала двигателя 3 и закрепленных на нем деталей, если муфта 16 отсутствует, то есть когда вал 1'8 составляет одно целое с валом двигателя 3. Однако муфта 16 имеет то преимущество, что установка масляного насоса 20 облегчается, поскольку могут быть допущены большие допуски, поскольку небольшие отклонения оси вала 18 от оси вала двигателя 3 будут компенсироваться упругая муфта, если такие отклонения произошли при сборке корпуса масляного насоса 20. 19 3 16 , , 1'8 3. 16, , 20 , 18 3 20. На рис. 2 показан масляно-горелочный агрегат с горелкой высокого давления. Эта установка отличается по своей конструкции от масляной горелки с горелкой низкого давления, как показано на рис. 1, главным образом только тем, что вместо нагнетателя, необходимого для горелки низкого давления, предусмотрен второй масляный насос, который подает масло. под давлением к соплу горелки. . 2 . , . 1, , . На рис. 2 электродвигатель снова обозначен цифрой 1. Якорь 2 двигателя жестко закреплен на валу 3, который на своем верхнем конце несет колесо вентилятора воздуха для горения и установлен с возможностью аксиального смещения во втулке 5 в корпусе 4 двигателя. Вал двигателя 3 имеет на нижнем конце удлинение 46 меньшего диаметра, к концу которого прикреплена одна часть схематически показанной упругой муфты 47. Через эту муфту 47 вал 48 приводится в движение валом 3 двигателя. Роторы 49, 50 двух масляных насосов 51, 52 соответственно установлены на валу 48. Ротор 49 жестко соединен с валом 48 посредством пальца 53, тогда как палец 54, соединяющий ротор с валом 48, входит в паз 55 на нижнем конце вала 48. Благодаря этому вал 48 может быть смещен в осевом направлении относительно ротора 50. Тем не менее общее вращение вала и ротора обеспечивается. Детали расположены таким образом, что вес вала 3 и установленных на нем деталей, то есть вес ротора двигателя 2, крыльчатки и муфты 47, а также вес вала 48 поддерживаются исключительно ротором 49 роторного масляного насоса 51, который, таким образом, образует упорный подшипник для упомянутых деталей. . 2 1. 2 3 5 4. 3 46 47 . 47 48 3. 49, 50 51, 52 , 48. 49 48 53 54 48 55 48. , 48 50. , . 3 , , 2 47, 48 49 51, . Если по какой-либо причине ротор роторного масляного насоса 52 будет использоваться в качестве упорного подшипника, штифт 53 ротора 49 соответственно должен будет войти в продольный паз вала 48. 52 , 53 49 48. Корпус цилиндра роторного масляного насоса 51 образован диском 56, а боковые поверхности корпуса образованы верхней крышкой 57 и корпусом 58, который одновременно образует одну боковую поверхность второго роторного масляного насоса. насос 52. Другая боковая поверхность этого насоса образована корпусом 59, а корпус цилиндра образован диском 60. 51 56, 57 58 52. 59 60. 849,757 защита от сдерживания пружины 77. 849,757 77. Тем самым всасывающий трубопровод 61 насоса 51, а также заслонка 71, исключающая воздух, открываются. Одновременно со смещением поршня 72 вверх труба 65а, ведущая к соплу горелки 63, очищается и, таким образом, топливо, подаваемое нагнетательным насосом 52, может поступать к соплу горелки 63. Теперь нагнетательный насос 51 будет всасывать масло из резервуара-хранилища по трубопроводу 61 и подавать масло в корпус 59 по напорному трубопроводу 62. Поскольку насос 51 подает слишком много, уровень внутри корпуса 59 повышается до тех пор, пока не будет достигнут определенный максимальный уровень, при котором с помощью поплавка 79 и стержня 80 поворотный клапан 79 поворачивается в закрытое положение. 61 51 71 . 72, 65a 63 , , 52 63. 51 61 59 62. 51 , 59 , , 79 80, 79 . Поршень 72 снабжен периферийной выемкой, образующей кольцевую камеру 82, сообщающуюся с обеими частями всасывающего канала 64 насоса 52. Если давление в напорном канале 65 насоса 52 повысится, поршень 72 будет смещаться дальше вверх до тех пор, пока не дросселирует или не перекроет всасывающий канал 64 насоса 52. Благодаря этому давление внутри напорного канала 65 снова уменьшится, поршень 72 под действием пружины 77 переместится несколько назад, всасывающий канал 64 снова откроется, и насос 52 сможет полностью всасывать и подавать масло в горелку. Таким образом, давление насоса 52 поддерживается примерно постоянным. 72 82 64 52. 65 52 , 72 64 52. , 65 , 72 77, 64 52 . 52 . Корпус 59 снабжен боковыми отверстиями 83, через которые его внутренняя часть сообщается с атмосферой. В результате пузырьки воздуха или газа, которые могут переноситься с маслом, могут отделяться в корпусе 59, так что никакие пузырьки газа или воздуха не будут переноситься к соплу горелки 63, где в противном случае они могли бы вызвать помехи. 59 83 . , - 59 63 . Проиллюстрированное расположение насосов 51 и 52 дает то преимущество, что для уплотнения вала 48 насоса не требуется сальниковая коробка, поскольку вытекающее масло может течь только в корпус 59. Поскольку нагнетательный насос расположен на нижнем конце вала 4;8 и поэтому всегда находится в масле, он никогда не может всасывать воздух. Таким образом, снова предотвращается попадание воздуха в сопло 63 горелки. 51 52 48, 59. 4;8 , . , 63. Отказ от упаковочных коробок, потребляющих значительную часть приводной мощности, приводит к тому, что мощность двигателя и, тем самым, его размеры могут поддерживаться небольшими. Снижение необходимой приводной мощности обусловлено также тем, что согласно изобретению только относительно небольшое количество потребляемого масла необходимо довести до рабочего давления. Для указанной цели особенно рекомендуется использование скользящих лопаток, которые могут приводиться в движение высокоскоростным электродвигателем, предпочтительно биполярным переменным током. . , , , . , , .. мотор. . В вариантах реализации, показанных на фиг. 1 и 2, закрытие всасывающего канала всасывающих насосов 20 и 51 осуществляется поворотными клапанами 41 и 78 соответственно через поплавки 42 и 79. С поплавками всегда существует опасность, что они застрянут и станут не вполне надежными в работе. По этой причине можно использовать 70-секундный предохранительный поплавок, который может отключить приводной двигатель. Во избежание этих недостатков в вариантах согласно изобретению на валах 18 и/75 или 48 может быть предусмотрен дополнительный масляный насос, всасывающее отверстие которого расположено на высоте заданного уровня, а напорный канал из которых соединен с устройством, перекрывающим всасывающий трубопровод всасывающего насоса. Этот насос 80 регулирования уровня не может подавать масло до тех пор, пока заданный уровень в корпусах 24 и/или 59 не будет достигнут или превышен, после чего масло под давлением может привести в действие запорный клапан или другое запорное устройство для всасывающего канала всасывающего насоса 85. . 1 2, 20 51 41 78, , 42 79. . , 70 . , 18 / 75 48, , . 80 24 / 59 85 . В варианте осуществления, показанном на фиг. 2, вал 48 также может быть разделен между масляными насосами 51 и 52, при этом обе части вала 48 могут быть соединены гибкой муфтой 90 обычной конструкции. Тем самым будет достигнуто то, что насос 51 также может быть собран с большими допусками. . 2 48 51 52, 48 90 . 51 . Специалистам в данной области техники будет очевидно, что многие изменения и модификации показанной и описанной структуры могут быть сделаны без отступления от сущности и духа изобретения, которое по этой причине не должно быть ограничено, кроме объема прилагаемого изобретения. претензии. 100 95 . 100
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-13 08:19:35
: GB849757A-">
: :

849758-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB849758A
[]
ПАТЕНТ ' ' ЧЕРТЕЖИ ПРИЛОЖЕНЫ &3 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 8 мая 1958 г. &3 : 8, 1958. А''у) № 14734/58. ' ') . 14734/58. Заявление, поданное в Венгрии 9 мая 1957 года. 9, 1957. Полная спецификация опубликована: сентябрь. 28, 1960. : . 28, 1960. Индекс при приемке: -Класс 7(3), (2:4А:4С1). : - 7(3), (2: 4A: 4C1). Международная классификация =:-FO2-. =:-FO2-. 3 ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 3 Горячая лампочка внутри! 'Двигатель и метод его эксплуатации. Мы, TALALMAiNY0ICAT 12RTRI(ESIT6 , оф 10, J6zsef -t6r, Будапешт, Венгрия, венгерская корпорация, настоящим заявляем об изобретении, за которое мы молимся что патент может быть выдан нам, а метод, с помощью которого он должен быть реализован, должен быть подробно описан в следующем заявлении: - ! ' , , , TALALMAiNY0ICAT 12RTRI(ESIT6 , 10, J6zsef -t6r, , . , , , , , : - Настоящее изобретение относится к двигателю внутреннего сгорания с термобаллоном и способу его эксплуатации. Изобретение направлено на дальнейшее усовершенствование двигателей с термобаллонным зажиганием, в частности, двухтактных двигателей внутреннего сгорания с термобаллонным двигателем. Как известно, эффективность двигателей внутреннего сгорания повышается с увеличением степени сжатия. Однако на практике на расход топлива двигателя также сильно влияют другие факторы, такие как, в частности, качество сгорания, и настоящее изобретение основано на идее, что в некоторых типах двигателей эффективность может быть повышена до более высокого уровня. степени за счет улучшения сгорания, а не за счет увеличения степени сжатия. В этой связи можно сказать, что в обычных до сих пор двигателях с термобаллоном, особенно в двухтактных тяговых двигателях, сгорание очень несовершенно и что значительная часть топлива не воспламеняется в наиболее благоприятный момент цикла. В настоящее время обнаружено, что если эту трудность можно хотя бы частично преодолеть, можно добиться очень значительной экономии топлива, так что двигатель, работающий при низкой степени сжатия, скажем, 1:5, будет использовать примерно такое же количество топлива, как и двигатель. обычный дизельный двигатель со степенью сжатия около 1:16. . , - . , . , , , , . , , , . , 1: 5 1: 16. Важным фактором, который необходимо учитывать, является то, что сравнительно низкое конечное сжатие позволяет двигателю иметь легкую конструкцию, поскольку создаваемые силы невелики, а потери из-за инерционных эффектов и трения соответственно уменьшаются. , . Для улучшения сгорания теоретические соображения, а также обширные испытания показали, что применявшийся до сих пор метод, при котором топливная струя впрыскивается примерно перпендикулярно направлению потока воздуха для горения, является неправильным. Благоприятные условия достигаются, если струя топлива и воздух направлены сонаправленно. Это означает, что направление впрыска должно быть более или менее параллельно касательной к контуру форкамеры. Также важно, чтобы впрыск не осуществлялся слишком далеко и не происходил до тех пор, пока газы сгорания из предыдущего рабочего цикла не будут удалены из камеры предварительного сгорания, другими словами, чтобы топливо не впрыскивалось в газы сгорания. а скорее в поток свежего воздуха. , ( 3s. 6d.] . . . , , . Еще одной желательной особенностью является то, что топливо должно достигать горячей стенки по кратчайшему пути и как можно быстрее. . Если впрыскивать топливо в горячие остаточные продукты сгорания и в горячий воздух, как это имеет место в двигателях известных типов, то часть топлива внезапно достигнет температуры воспламенения, сгорание будет происходить по типу взрыва, и двигатель будет иметь тенденцию стучать. Более того, сгорание части топлива будет происходить со слишком низкой скоростью, если момент впрыска будет слишком большим, поскольку при отсутствии достаточного количества кислорода топливо термически разлагается. , , , , . , . Кроме того, воздух, поступающий в камеру предварительного сгорания через перепускное отверстие, имеет тенденцию рассеивать топливную струю, что приводит к задержке сгорания другой части топлива. В результате воздействия этих различных факторов сгорание является неполным, а эффективность сгорания низкой. , , . . В системе, предложенной настоящим изобретением, впрыск не начинается до тех пор, пока все продукты сгорания не будут удалены из точки впрыска, и поскольку топливная струя не пересекает поток воздуха, она тем самым не рассеивается. , . В двигателе согласно изобретению температуры ниже, чем в обычных двигателях 349758, поэтому нет возражений против использования алюминиевых поршней. Как уже упоминалось, инерционные эффекты значительно уменьшаются благодаря облегченной конструкции, которую обеспечивает создание низкого конечного давления в конце такта сжатия, и эти инерционные эффекты могут быть еще больше уменьшены за счет использования поршней из легкого металла. Таким образом, вибрация значительно снижается, что очень важно, особенно для сельскохозяйственных тракторов. 349,758 . , , . , , . Другие особенности изобретения будут описаны со ссылкой на иллюстративные формы конструкции, показанные на прилагаемых чертежах. . Фиг.1 представляет собой осевой разрез верхней части рабочего цилиндра, выполненного согласно настоящему изобретению, а фиг.2 представляет собой аналогичный разрез слегка модифицированного варианта осуществления изобретения. . 1 , . 2 . Как показано на фиг. 1, сферическая камера сгорания 1 расположена эксцентрично, ее центр смещен относительно центральной линии цилиндра, хотя передаточное отверстие 3 расположено в центре. Часть 2 камеры сгорания выполнена съемной, поэтому ее можно легко разобрать и заменить свежей горячей лампой. Головка поршня изогнута, и головка блока цилиндров сконструирована соответствующим образом. Топливная форсунка 4 расположена напротив верхней части неохлаждаемой поверхности термобаллона 2. Поскольку продувочный воздух движется в направлении, указанном стрелкой, впрыск топлива происходит по существу в направлении движения воздуха. Таким образом, систему впрыска можно описать как прямоточную систему. . 1 1 , , 3 . 2 . . 4 2. . - . Понятно, что воздух движется вместе с топливом вдоль стенки камеры сгорания по дугообразной траектории, форма которой по существу идентична форме стенки камеры сгорания, и этот путь как можно короче. На чертеже ясно видно, что все количество впрыскиваемого топлива точно повторяет дугообразную траекторию движущегося воздуха, который, таким образом, раздувает впрыскиваемое топливо над горячей поверхностью 2, где происходит полное сгорание. Топливо течет в том же направлении, что и движущийся воздух, при этом центральная линия впрыскивающего сопла 4 направлена к верхней половине неохлаждаемой, по существу полусферической, горячей колбы 2. Другими словами, топливо попадает на ту половину горячей колбы, которая также первой контактирует с потоком воздуха. , . 2 . 4 , , 2. , . Вариант реализации, показанный на фиг. 2, отличается от варианта, показанного на фиг. 1, только тем, что камера сгорания 1 расположена централизованно, ее центр находится на оси цилиндра, тогда как передаточное отверстие 3 расположено эксцентрично. . 2 . 1 1 , 3 . Таким образом, воздух, поступающий в камеру сгорания через передаточное отверстие, входит в камеру по касательной. Путь втекающего воздуха сначала прямой, затем дугообразно изгибается, так что воздух течет прямотоком с впрыскиваемым топливом из форсунки 4. . - 4. представляет собой отверстие для впуска воздуха, при этом труба впуска воздуха на чертеже не показана, которая выпускает воздух через это отверстие, причем указанное отверстие 70 расположено на одной стороне продольной оси цилиндра так, что передаточное отверстие 3 расположено на На противоположной стороне указанной оси воздух будет поступать в направлении, направленном под углом вверх в сторону передаточного порта 75 3. Это предотвращает немедленный выход воздуха через выпускное отверстие 6. Более того, наклон впуска воздуха гарантирует, что воздух, проходящий вдоль стенок камеры сгорания, будет по существу нетурбулентным. Таким образом, на фиг. 2 порт 5 впуска воздуха расположен слева, а порт 3 подачи воздуха - справа от центральной линии цилиндра. , , , 70 3 75 3. 6. , 80 -. . 2, 5 3 . Для обеспечения удовлетворительного сгорания температура неохлаждаемой поверхности также имеет первостепенное значение. До сих пор целью двигателей с зажиганием с горячей лампой было поддерживать как можно более высокую температуру горячей колбы, чтобы в ходе работы колба часто раскалялась добела или почти добела. Теоретические соображения, а также эмпирические испытания, проведенные в связи с настоящим изобретением, показали, что чрезмерная температура горячей стенки нежелательна, поскольку она вызывает растрескивание топлива, ухудшая сгорание и приводя к карбонизации внутри цилиндра. . 90 . 95 , . Температура термобаллона определяется размером передаточного порта 3. Чем больше сечение потока через передаточное отверстие, тем эффективнее будет охлаждаться термобаллон продувочным воздухом. В настоящее время установлено, что идеальная температура для термобаллона составляет 550°С, поскольку при этой температуре 105 в топливе не происходит вредных химических изменений, хотя его воспламенение происходит с уверенностью. 3. 100 . 550 105 . Было также обнаружено, что для достижения этой оптимальной температуры площадь поперечного сечения передаточного канала должна составлять по меньшей мере 4% площади внутренней поверхности камеры сгорания и что ее оптимальный размер составляет от 4,5 до 6/110 площади. - 4% 110 4.5 6 / . Испытаниями было точно установлено, что в двигателях с горячим зажиганием, в которых неохлаждаемая поверхность колбы поддерживается при нормальной до сих пор температуре около 7000°С, цилиндр требует очистки в конце восьми часов работы для удаления нагара. тогда как в двигателе, сконструированном и работающем в соответствии с настоящим изобретением, с температурой термобаллона, поддерживаемой на уровне 5500°С, карбонизация практически вообще отсутствует. Таким образом, можно избежать трудоемкой и дорогостоящей работы по декарбонизации. 7000 ' , 120 5500 . 125 . Для полноты картины можно отметить, что когда передаточный порт имеет указанные выше размеры, поперечное сечение порта будет составлять 20 квадратных см. на литр 130 849 758 продувочного воздуха превышает 4% площади внутренней поверхности камеры сгорания, предпочтительно от 4,5 до 6% указанной площади, с целью поддержания температуры неохлаждаемой поверхности ниже 6000°С. - 20 . 130 849,758 4% , 4.5 6% , 6000 . 3. Двухтактный двигатель с горячей лампой, как 3. -
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-13 08:19:37
: GB849758A-">
: :

849759-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB849759A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс производства эластомерных пластмасс Мы, ( -, Леверкузен-Байерверк, Германия), корпоративная организация, учрежденная в соответствии с законодательством Германии, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы просим получить патент может быть предоставлено нам, и способ, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: Настоящее изобретение касается способа производства эластомерных эластичных материалов. , ( - , -, , , , , , : . Известно получение эластомерных пластиков из диизоцианатов и линейных или преимущественно линейных продуктов конденсации или полимеризации, содержащих гидроксильные группы и имеющих молекулярную массу более 1000. , , 1000. В данной области техники также известно, что в такой реакции полиприсоединения можно одновременно использовать соединения, которые имеют по меньшей мере два атома водорода, которые реагируют с изоцианатами и имеют молекулярную массу ниже 500. 500. Сложные полиэфиры, простые полиэфиры (такие как, например, полимеры тетрагидрофурана или этиленоксида), политиоэфиры или их смеси являются основными продуктами конденсации и полимеризации с концевыми гидроксильными группами и молекулярной массой, превышающей 1000. Примерами соединений, имеющих молекулярную массу менее 500 и не менее двух атомов водорода, реагирующих с изоцианатами, являются вода, двухатомные и трехатомные спирты, в том числе с уретановыми и сложноэфирными группами, а также низкомолекулярные тетрагидфурановые полимеры. Для реакции также подходят диамины, такие как, например, о-дихлорбензидин. В качестве диизоцианатов в основном используют ароматические диизоцианаты, такие как, например, 1,5-нафтилендиизоцианат, пфенилендиизоцианат и дифенилметандиизоцианат. , ( , ), , 1000. , , , , 500 . , -, . , 1,5- , , . В зависимости от природы и пропорций исходных компонентов, а также от последовательности их реакции получают эластомерные изделия с различными свойствами. , , . Если гидроксильные полиэфиры используются первоначально для получения высоких пределов прочности, структурной прочности и удлинения при разрыве, то, вероятно, из-за водородных мостиков между -CH2-группами эфира карбоновой кислоты и карбонильно-кислородным атомом сложноэфирной связи. С аналогичными продуктами на основе сложных полиэфиров или политиоэфиров такие хорошие механические показатели не достигаются, поскольку последние гораздо менее полярны и, следовательно, почти не существует сродства молекулярных цепей друг с другом. , , -CH2- - . , , . В настоящее время неожиданно обнаружено, что механические свойства таких эластомерных пластмасс могут быть существенно улучшены, если продукты реакции, содержащие реакционноспособные атомы водорода и состоящие из продуктов линейной или преимущественно линейной конденсации или полимеризации, которые содержат гидроксильные группы и имеют молекулярную массу, превышающую 1000 , диизоцианаты и, при необходимости, соединения, по меньшей мере, с двумя атомами водорода, реагирующие с изоцианатами и имеющие молекулярную массу ниже 500, по крайней мере, один из этих компонентов, содержащий тиоэфирные связи в молекуле, подвергают взаимодействию с другими полиизоцианатами в присутствии кислотных наполнителей. , , 1000, , , 500, , . Примерами линейной или преимущественно линейной конденсации продуктов полимеризации, содержащих гидроксильные группы и имеющих молекулярную массу более 1000, содержащих тиоэфирные связи в молекуле и пригодных для использования в настоящем процессе, являются те продукты конденсации фи-гидроксиалкилсульфидов, которые содержат концевые гидроксильные группы, причем одновременно с этим можно путем конденсации включать не содержащие серы гликоли; кроме того, сополимеры циклических алкиленсульфидов с алкиленоксидами или полиэфирами, которые содержат тиодигликоль, дигидроксидипропилсульфид или другие серосодержащие гликоли или тиодипропионовую кислоту, тиодимасляную кислоту, метилен-бис-тиогликолевую кислоту или другие серосодержащие поликарбоновые кислоты, включенные в них путем конденсации, представляют собой тоже подходит. Примерами диизоцианатов, содержащих тиоэфирные связи, являются соединения следующих формул: OCNCH2)3-SCH2),- < ="img00020001." ="0001" ="035" ="00020001" -="" ="0002" ="058"/> 1000, , - , - ; , , , , , -- - , . - : OCNCH2)3-SCH2),- < ="img00020001." ="0001" ="035" ="00020001" -="" ="0002" ="058"/> Примерами соединений, содержащих тиоэфирные группы и имеющих не менее двух атомов водорода с группами и молекулярной массой менее 500, являются соединения следующих формул: (CH2)2S(CH2)20H H2N-(CH2)3S (CH3-NH2) < ="img00020002." ="0002" ="021" ="00020002" -="" ="0002" ="049"/>, а также политиоэфиры низкой молекулярной массы. 500 : (CH2)2S(CH2)20H H2N-(CH2)3S (CH3-NH2 < ="img00020002." ="0002" ="021" ="00020002" -="" ="0002" ="049"/> . Продукты линейной или преимущественно линейной конденсации и/или полимеризации с молекулярной массой выше 1000, которые предпочтительно имеют число ОН от 10 до 200, а наиболее предпочтительно от 30 до 70, реагируют известным образом с диизоцианатами, соединениями с числом ОН по меньшей мере 2. атомы водорода, способные реагировать с группами и имеющие молекулярную массу менее 500, при необходимости добавляются либо заранее, либо впоследствии. Пропорции выбраны таким образом, чтобы полученный при хранении продукт реакции не содержал свободных изоцианатных групп; другими словами, сумма реакционноспособных атомов водорода в полигидроксисоединении и в дополнительном компоненте, если он используется, должна превышать количество присутствующих изоцианатных групп. / 1000, 10 200, 30 70, , 2 500 , , . ; , , , . Согласно изобретению, по крайней мере, один из компонентов для получения сохраняемых продуктов реакции должен содержать тиоэфирные группы. Если это требование адекватно удовлетворено, более того, в качестве исходных материалов допустимо использовать любые другие желаемые компоненты, не содержащие тиоэфирные группы, например сложные полиэфиры, полиэфирамиды, простые полиэфиры или полиацетали известного типа, имеющие гидроксильные группы. , . , , , , , . Примерами подходящих диизоцианатов являются толуилендиизоцианат, толуидиндиизоцианат, анизидиндиизоцианат, 4,41-дифенилметандиизоцианат, 3,31,5,51-тетраметил-4,41-дифенилметандиизоцианат, гексаметилендиизоцианат, п-фенилендиизоцианат, 1, 5-нафтилендиизоцианат и 1-метил-3,5-диэтил-2,4-диизоцианатобензол. , , , 4,41- , 3,31,5,51 - - 4,41- , , - , 1,5naphthylene 1--3,5diethyl-2,4-. Вода, гликоли, аминоспирты, диамины и полиэфиры с низкой молекулярной массой упоминаются в качестве примеров соединений, имеющих по меньшей мере 2 атома водорода, реагирующих с изоцианатами, и молекулярную массу ниже 500. , , , 2 500. Примерами кислотных наполнителей, которые подходят для использования в способе по изобретению, являются все кислотные разновидности углеродной сажи, кислотные диоксиды кремния, кислотные силикаты, а также полиакриловые кислоты и нерастворимые сополимеры, содержащие , или другие кислотные группы, такие как сополимеры метакриловой кислоты. и стирол или сульфированный стирол. , , , , . Простого диспергирования наполнителей в указанных продуктах полимеризации и/или поликонденсации, содержащих тиоэфирные группы, не всегда достаточно. Целесообразно раскатывать наполнитель под сильным давлением, например, на фрикционных роликах, в указанные сохраняемые продукты реакции. Обычно только таким образом достигается желаемое взаимное действие кислотных наполнителей с основными атомами серы вместе с объединенным с ним упрочняющим действием. / . , , . , . Целесообразно действовать таким образом, чтобы кислотные наполнители вводились в хранимые продукты реакции вместе с теми дополнительными количествами полиизоцианатов, которые необходимы для окончательного сшивания, например, с димерным толуилендиизоцианатом или 4,41-дифенилметандиизоцианатом, фрикционные ролики. -, 4,41 ~ , . Одновременно можно также использовать пластификаторы, такие как сложные эфиры фталевой кислоты, сложные эфиры адипиновой кислоты, сложные эфиры тиомасляной кислоты, трикрезилфосфатные или бутадиен-акрилонитрильные полимеры с низкой молекулярной массой. Вулканизация осуществляется прессованием при повышенных температурах, и следует отметить, что необходимое время отверждения после прессования короче, чем это было необходимо до сих пор для эластомерных пластмасс на основе полиизоцианатов. , , , , - , . , . Не ограничивая настоящее изобретение какой-либо конкретной теорией, предполагается, что это необычайное упрочняющее действие обусловлено тем фактом, что кислотные наполнители реагируют с в основном реагирующими атомами тиоэфира с образованием солеподобных соединений сульфониевого характера, в результате чего внутримолекулярные силы значительно уменьшаются. повысился. , - , . Конечно, известно, что полиуретановые каучуки можно производить со многими различными типами наполнителей и что такие наполнители можно использовать в пригодных для хранения промежуточных стадиях, модифицированных диизоцианатами, до того, как произойдет окончательная вулканизация, но ни в коем случае они не приводят к заметному улучшению качества. механические свойства были получены таким образом. Хотя при использовании наполнителей до сих пор у всех известных типов полиуретановых каучуков наблюдается значительное снижение эластичности, причем даже в количествах всего 15-25%, это приводит к снижению эластичности на 10-30%, что вполне возможно. согласно настоящему изобретению можно использовать даже 40–60% вышеупомянутых наполнителей без какого-либо снижения эластичности. Помимо улучшения механических свойств, такое большое количество наполнителей, с которыми можно работать без потери эластичности, приводит к улучшению устойчивости к набуханию по отношению к органическим растворителям, такого наблюдения до сих пор не было сделано с другими полиуретановые пластики. , , . , 15-25% 1030%, 4060% . , , . Эластомерные материалы, полученные способом по изобретению, особенно подходят для производства эластомерных технических изделий, например набивок, эластичной пленки, гибких трубок, подушек, протекторов шин и т.п., благодаря их хорошим механическим свойствам, превосходной устойчивости к холод и высокая стойкость к химическим веществам и набуханию. , , , , , , , . Следующие примеры дополнительно иллюстрируют изобретение: ПРИМЕР 1. : 1. (а) 2000 г. политиоэфира с ОН-числом 53,5, полученного самоконденсацией тиодигликоля, подвергают реакции в течение 20-30 минут при 100-1200°С с 275 г. 1-метил-3,5диэтил-2,4-диизоцианатобензола. Продукту реакции дают остыть до 900°С и 40 г. () 2000 . 53.5, - , 20-30 100--1200 . 275 . 1--3,5diethyl-2,4-. 900 . 40 . воды. Продукт реакции перемешивают до тех пор, пока он не начнет сильно пениться. Затем его выливают в вощеную нагретую форму и нагревают в течение 4 часов при температуре 1000°С. . . 4 1000 . На 200 г. полученного таким образом промежуточного продукта, устойчивого при хранении и удовлетворительно раскатываемого, - 8 г. димерного толуилендиизоцианата вводят путем прокатки на резиновом смесительном валке, после чего смесь прессуют в течение 30 минут при 1400°С. После отверждения в течение 4 часов полученная таким образом испытательная пластина, которая не содержит наполнителей, демонстрирует следующие механические свойства: : Прочность на разрыв 60 кг/см2 Удлинение при разрыве 180% Твердость по Шору 70" Эластичность 50% Постоянное схватывание 4% Устойчивость к разрыву при испытании иглой 20 кг/см Сопротивление дальнейшему разрыву 12 кг/см по Грейвсу Укрепляющий эффект обусловлен различными кислотные наполнители демонстрируются с помощью следующих экспериментов: () 8 г димерного толуилендиизоцианата и 100 г кислой сажи добавляют путем прокатки в 200 г стабильного промежуточного продукта, полученного, как описано в пункте (а), и вулканизации. осуществляется так же, как описано выше. Получены следующие значения: Предел прочности при растяжении - 2,4 кг/см2. Удлинение при разрыве - 420%. Твердость по Шору - 87 дюймов. Эластичность - 49%. Постоянное схватывание - 15%. Сопротивление разрыву при испытании иглой - 115 кг/см. 200 . , , 8 . , 30 1400 . 4 , , , : 60 /cm2 180% 70" 50% 4% 20 / , 12 / : () 8 . 100 . 200 . () . : --2i4-/cm2 420% 87" 49% 15% 115 /. Устойчивость к дальнейшему разрыву 82 кг/см. , 82 /. по Грейвсу (в) Если кислотный технический углерод заменить на 80 г. Из пирогенного коллоидного кремнезема получены следующие значения: Предел прочности при растяжении 214 кг/см2. Удлинение при разрыве 640% Твердость по Шору 81". Эластичность 43% Постоянное схватывание 20%. Сопротивление разрыву при испытании иглой 79 кг/см. () 80 . , : 214 /cm2 640% 81" 43% 20% 79 /. Устойчивость к дальнейшему разрыву 63 кг/см. , 63 /. по Грейвсу (г) Если пирогенный кремнезем заменить на 80 г. кремнезема, осажденного разложением силиката натрия соляной кислотой, и если окончательную вулканизацию провести с использованием 4% 4,41-дифенилметандиизоцианата вместо димерного толуилендиизоцианата, получаются следующие значения: Предел прочности при растяжении 205 кг/см2. Удлинение при разрыве 620 % Твердость по Шору 78 Эластичность 49 % Постоянное схватывание 9 % Сопротивление разрыву при испытании иглой 110 кг/см. () 80 . 4% 4,4l- , : 205 /cm2 620% 78 49% 9% 110 /. Устойчивость к дальнейшему разрыву 65 кг/см. , 65 /. по Грейвсу (д) Если кислотный наполнитель заменить на 80 г. нейтральных наполнителей, таких как, например, диоксид кремния, который был промыт до полной нейтральности, не происходит упрочняющего действия, о чем свидетельствуют следующие механические значения: Предел прочности при растяжении 40 кг, fcm2 Удлинение при разрыве 205 % Твердость по Шору 79 дюймов Эластичность 38 % Постоянное схватывание 8 % Устойчивость к разрыву при испытании иглой 30 кг/см. () 80 . , , : 40 ,fcm2 205% 79" 38% 8% 30 /. Устойчивость к дальнейшему разрыву 23,8 кг/см. , 23.8 /. согласно Грейвсу ПРИМЕР 2. 2. 1000 г. политиоэфира, использованного в примере 1, дегидратируют в течение 30 минут при 1000°С. 1000 . 1 30 1000 . 78 Затем при 1200°С добавляют части толуилендиизоцианата. Температура повышается до 1340°С. Дают температуре упасть до 1250°С и затем смесь выливают в нагретую вощеную форму. После отверждения в течение 10 часов при температуре 1000°С продукт вытягивают на смесительном валке в шероховатый лист. 78 1200 . 1340 . 1250 . . 10 1000 . . 200 Части кислой сажи и 40 частей димерного толуилендиизоцианата были включены в 500 частей этого чернового листа путем прокатки. Продукт, вулканизированный в соответствии с примером 1, после отверждения в течение 8 часов при 1000°С, показывает следующие механические показатели: Предел прочности при растяжении 185 кг/см2. Относительное удлинение при разрыве 520% Твердость по Шору 85 дюймов. Эластичность 46% Постоянное схватывание 10% Сопротивление разрыву. игольчатый тест 90 кг/см. 200 40 500 . 1, 8 1000 ., : 185 /cm2 520% 85" 46% 10% 90 /. Устойчивость к дальнейшему разрыву 60 кг/см. 60 /. по Грейвсу. ПРИМЕР 3. 3. 1000 г. политиоэфира, использованного в примере 1, дегидратируют в течение 30 минут при 1100°С. 1000 . 1 30 1100 . 140 Затем добавляют части толуилендиизоцианата при 1200°С, температура повышается до 1380°С. После охлаждения до 1200°С в этот модифицированный изоцианатом политиоэфир при перемешивании добавляют 31 часть 1,4-бутиленгликоля. 140 1200 ., 1380 . 1200 ., 31 1,4- - . Через 5 минут смесь выливают в вощеную форму и отверждают 8 часов при 1000 С. 5 , 8 1000 . 500 Части полученного таким образом хранимого материала раскатывают на смесительном валке с 200 частями пирогенного кремнезема и 40 частями 4,41-дифенилметандиизоцианата. 500 200 40 4,41- . Механические свойства окончательно вулканизированной испытательной пластины следующие: Прочность на разрыв 198 кг/см2. Удлинение при разрыве 86% Твердость по Шору 79 дюймов. Эластичность 48% Постоянное схватывание 12%. Сопротивление разрыву при испытании иглой 100 кг/см. : 198 /cm2 86% 79" 48% 12% 100 /. Устойчивость к дальнейшему разрыву 70 кг/см. , 70 /. по Грейвсу ПРИМЕР 4. 4. 200 . политиоэфира с ОН-числом 60, полученного самоконденсацией тиодигликоля, подвергают реакции в течение 30 минут с 360 г. 1,3-диметил-2,4-изоцианатобензола при 900°С. Затем 40 г. воды. 200 . 60, - , 30 360 . 1,3--2,4- 900 . 40 . . Реакционную смесь выдерживают 10 минут и нагревают еще 8 часов при температуре около 1000°С. 10 8 1000 . На 500 г. полученного таким образом промежуточного продукта, который стабилен при хранении и может удовлетворительно раскатываться, добавляют путем прокатки на резиновом смесительном валке 40 г. димерного толуилендиизоцианата, 10 г. стеариновой кислоты и 200 г. кислого технического углерода. После этого смесь прессуют в течение 15 минут при температуре 1350°С. После отверждения в течение 4 часов полученная таким образом испытательная пластина демонстрирует следующие механические свойства: Предел прочности при растяжении 202 кг/см2 Удлинение при разрыве 650% Твердость по Шору 72 дюйма Эластичность 49% Постоянное схватывание 6% Сопротивление на разрыв иглой, испытание иглой 70 кг/см. Устойчивость к дальнейшему разрыву 65 кг/см по Грейвсу. ПРИМЕР 5. 500 . , , , 40 . , 10 . 200 . . 15 1350 . 4 : 202 /cm2 650% 72" 49% 6% 70 / , 65 / 5. 1000 г. полиэфира с ОН-числом 60 и кислотным числом 1, полученного из тиодимасляной кислоты и этиленгликоля путем термической конденсации, дегидратируют в течение одного часа при 1000°С в вакууме. 45 Затем добавляют Г. хинитола. Температуре дают упасть примерно до 1000°С. 125 г. п-фенилендиизоцианата затем добавляют к смеси при перемешивании. Когда температура достигнет 1250°С, смесь выливают в нагретую, натертую воском форму и отверждают в течение 15 часов при 1000°С. Изделие растягивают на шершавом листе на смесительном валике. 1000 . 60 1, , 1000 . . 45 . . 1000 . 125 . - . 1250 . , 15 1000 . . На 200 г. полученного таким образом промежуточного продукта, который стабилен при хранении и может удовлетворительно раскатываться, добавляют путем прокатки на резиновом смесительном валке 10 г. дициклогексилметан-4,41-диизоцианата и 40 г. кислого технического углерода. После этого смесь прессуют в течение 30 минут при температуре 1350°С. После отверждения в течение 10 часов пол