патенты / 2265-1

269507-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB269507A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата кон вации (США): 14 апреля 1926 г. ( ): 14, 1926. 269,507 Дата подачи заявки (в Великобритании): 212 марта 1927 г., № 7902/27. 269,507 ( ): 212, 1927 , 7902/27. Полностью принято: 8, 1927 г. : 8, 1927. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Усовершенствования высокоскоростных воздуходувок с лопастной крыльчаткой. . Мы, , корпорация из Индианы, одного из Соединенных Штатов Америки, имеющая местонахождение в Коннерсвилле, округ Фейетт, Индиана, Соединенные Штаты Америки, правопреемники Джора Ки-Зи, гражданин Соединенных Штатов Америки, проживающий в Коннерсвилле, округ Фейетт; Индиана, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем о характере этого изобретения и о том, каким образом оно должно быть реализовано, что должно быть подробно описано и подтверждено в следующем заявлении: , , , - , , , , , -, , , ; , , , :- В этом типе ротационных газовых насосов и воздуходувок, в первую очередь предназначенных для увеличения или уменьшения давления газа, и в которых поток жидкости создается под действием двух встречно-гребенчатых лопастных рабочих колес, расположенных внутри корпуса, два элемента рабочего колеса имеют сопрягаемые поверхности. такого характера, чтобы образовывать карманы для перемещения между рабочими колесами и кожухом, а также поддерживать минимальный и равномерный зазор между самими рабочими колесами и между каждым рабочим колесом, а рабочие колеса 7 не взаимодействуют друг с другом при относительном вращении. но соединены с возможностью вращения с помощью взаимосвязанных зубчатых колес, которые также служат для передачи мощности от одного вала конвейера к другому. ,, ' ', - - 7 - . Для удобства описания мы будем рассматривать такую конструкцию как воздуходувку, независимо от того, будет ли она спроектирована или использована в качестве воздуходувки или газового насоса, поскольку взаимодействие нескольких элементов в любом случае одинаково. - , - , - . В ранний период развития цветков этого типа их применение в основном ограничивалось выплавкой литейных куполов, плавильных печей; ковать пожары и эксплуатировать трубы для транспортировки денег для обслуживания магазинов, а также для работ по вытяжке газов (в качестве работ, все из которых используют требуемые перепады давления, редко превышающие один или два фунта на квадратный дюйм. Спрос на конструкции этого типа лежит постепенно увеличивались, и в настоящее время они используются для многих целей, требующих перепадов давления до пятнадцати пятидесяти фунтов. Для удобства описания мы будем использовать термин «низкое давление» для перепадов давления ниже двух с половиной фунтов, наряду с термином «высокое давление». для разницы давлений между двумя и 3,5 половиной и пятнадцатью фунтами. - -, ; ) ( , , - 50 " " , " " - 3,5 . До сих пор при производстве воздуходувок этого типа кулачки рабочих колес делали полыми и настолько легкими, насколько это соответствовало необходимой жесткости. 60 . Многолетний опыт работы с воздуходувками этого типа, имеющими легкие крыльчатки, каждая с двумя полыми лопастями, показал, что там, где приводная мощность приложена к одному валу, а другая крыльчатка приводится в движение через шестерни, происходит износ зубьев. Число шестерен не является одинаковым во всех частях вращения, а сосредоточено на нескольких зубьях в двух противоположных частях 70 оборотов. , , ( 15 , , , 70 . Давно известно, что при работе воздуходувок этого типа, где каждая крыльчатка имеет две лопасти, дважды за один оборот каждой крыльчатки происходит циклическое изменение сопротивления движению вперед, поскольку ход Точка контакта между рабочими колесами создает различные несвязанные области рабочих колес, подвергающиеся давлению, против которого работает воздуходувка , при этом цикл одного рабочего колеса отстоит на девяносто меньше цикла другого рабочего колеса. , , , , , , 75 , - , . Также было известно, что в машинах, построенных до сих пор, происходит циклическое угловое искажение или перекручивание каждого вала между соединительными шестернями и рабочими колесами, и что это искривление или перекручивание допускает изменение углового соотношения. между рабочими колесами друг к другу 9 . Величина этого углового искажения возрастает непосредственно с увеличением 9 269,507 'неуравновешенной площади каждого рабочего колеса и давления, действующего на нее. Теоретически сопрягающиеся поверхности рабочих колес должны просто избегать контакта и фактические зазоры между такими сопрягаемыми поверхностями, конечно, должны быть сделаны как можно меньшими, чтобы уменьшить проскальзывание или утечку газа со стороны высокого давления на сторону низкого давления между сопрягаемыми линиями двух импеллеры. 8 , ,' 9 9 269,507 ' 3 , , , , _be ' . 11 Т-образные воздуходувки этого типа, сильно меняющийся крутящий момент и неизбежные неточности зубчатых передач привели к необходимости чрезмерных зазоров между крыльчатками и ограничили практическую скорость до линейной скорости примерно 700 футов в минуту в небольших машинах и примерно 1400 футов в минуту. минута в больших машинах, более или менее в зависимости 24) от качества изготовления, материалов и т. д., потому что при попытке достичь более высоких скоростей произойдет шумное и разрушительное действие механизмов и рабочих колес, если не будут обеспечены дополнительные и более чрезмерные зазоры. 11 - , 700 ' ' 1400- , 24) , , , . Было установлено, что «разрушающее и резкое воздействие на скоростях, равных миллиону руды, которое оказалось невозможным, является следствием неспособности поддерживать постоянный контакт рабочих поверхностей зубьев шестерен, и что этот отказ вызван, в первую очередь, переменный крутящий момент, который воздействует на крыльчатки из-за колебаний давления газа внутри машины, воздействуя на изменяющуюся несбалансированную площадь тейпеллеров, тем самым создавая колебательные крутильные отклонения валов между крыльчатками и их шестернями, увеличивающиеся по мере увеличения давления, и, во-вторых, , при правильном формировании и расположении зубьев шестерни из-за неточностей серийного производства, которые дают ведомой шестерне колебательные импульсы, интенсивность которых, как известно, возрастает пропорционально квадрату увеличенной скорости. ' -- - , , , , - , , , , -, , -, 415 . Было также обнаружено, что в таких нагнетателях это разрушительное и шумное действие усиливается по мере изнашивания шестерен, поскольку, как уже говорилось ранее, износ зубьев шестерен при использовании легких рабочих колес не является равномерным по всей окружности, но сосредоточено на нескольких зубьях в двух противоположных частях шестерни. , , , , , , ' - . Таким образом, очевидно, что этот неравномерный износ шестерен будет иметь тенденцию передавать ведомому рабочему колесу дополнительные циклические нагрузки. , , . Одна из целей нашего изобретения состоит в том, чтобы сконструировать нагнетатель или газовый насос описанного типа так, чтобы рабочие колеса могли эффективно приводиться в движение на гораздо более высоких скоростях, которые до сих пор были признаны практически осуществимыми, и обеспечить коммерчески успешный привод таких рабочих колес; увеличивает скорость при более высоких давлениях, чем это считалось до сих пор практически возможным при таких высоких скоростях, при этом конструкция такова, что необходимые зазоры между рабочими колесами могут быть существенно уменьшены». 70 С этой целью наше изобретение предполагает создание элементов рабочего колеса более высокого и достаточного маховика. Эффект (наиболее удобно достигается путем значительного увеличения веса рабочих колес 75, который в машинах с более высоким давлением, имеющих относительно короткие рабочие колеса, будет твердым или почти твердым), скоординированный и пропорциональный переменному крутящему моменту, оказываемому на рабочие колеса газовыми силами. , тем самым 80 уменьшая нежелательные крутильные угловые смещения рабочих колес относительно друг друга и избегая крутильных реакций валов, тем самым предотвращая разрыв контакта ведущих поверхностей 85 зубьев шестерни в результате таких реакций; и, кроме того, снабдив шестерни зубьями, которые не будут сообщать ведомой машине такие колебательные импульсы, которые могут вызвать разрыв контактов ведущих поверхностей 90 зубьев. ; , ' 70 ( ' 75 , ) , 80 , , ' 85 ; - ' , ' , 90 . С помощью этих метанов мы устраняем или практически устраняем шум и разрушительные воздействия зубьев шестерен и рабочих колес на скоростях, значительно превышающих те, которые считались возможными до сих пор, а именно на скоростях от 2000 до 5000 (и выше) футов в минуту. Другими словами, было обнаружено, что если сами рабочие колеса сделать достаточно тяжелыми, чтобы придать им Если значение инерции намного больше, чем они имели до сих пор, циклическое искривление 105 валов между рабочими колесами и шестернями, особенно в том рабочем колесе, которое приводится в движение через шестерни, будет уменьшено и, следовательно, нагнетатель, в котором сами рабочие колеса 110 иметь достаточную величину инерции, могут приводиться в движение на скоростях, значительно превышающих существующие практики, в то же время зазоры между такими рабочими колесами могут быть существенно уменьшены, 115 и более будет достигнут равномерный износ шестерен. ясно:Одно рабочее колесо, к валу которого передается приводная мощность, может называться 120 ведущим, а рабочее колесо, которое вращается посредством зубчатых колес, может называться ведомым, когда ведомое рабочее колесо имеет кончик. одного из его кулачков в непосредственной связи с перемычкой ведущего рабочего колеса, давление на зубья шестерни и сопротивление вращению, оказываемое ведомой шестерней, из-за давления на напорной стороне системы находятся на уровне 130°. Когда это реализовано, становится очевидным, что, поскольку инерция изменяется прямо пропорционально массе и квадрату скорости, можно получить необходимое значение инерции, чтобы существенно устранить нежелательные крутильные колебания крыльчаток и обеспечить более равномерный износ шестерен. за счет достаточного увеличения массы и скорости, и что такое увеличение скорости становится возможным, поскольку величина инерции 75 рабочего колеса сделана достаточной для поддержания практически одинаковой угловой скорости рабочих колес и их правильного углового соотношения друг с другом. , - , 2000 5000 ( ) ' - , , , , , -' 6 , - , 105 , , 110 , , 115 : , , 120 - 125 , , , 130 , , '70 , 75 - . Согласно общепризнанной практике, существовавшей до настоящего открытия, нагнетатели этого типа с рабочими колесами, имеющими две полые лопасти, обычно проектировались со стандартными валами и подшипниками для каждого диаметра шестерни, так что стандартные элементы, 85 т.е. рабочие колеса, валы, подшипники, шестерни зубья и т. д. были способны передавать заданную нормальную мощность за оборот. Кроме того, длины рабочих колес были изменены обратно пропорционально давлению 20, против которого работает бломер. То есть работа при низком давлении позволяла использовать осевые длинные рабочие колеса, и, поскольку желаемое давление было выше, эти рабочие колеса были укорочены в осевом направлении на 95 градусов, чтобы поддерживать примерно одинаковую мощность на оборот, одинаковое общее давление на рабочие колеса, подшипники, шестерни и т. д. 80 , , 85 ., , , , , , 20 ' , , , 95 , , , , . В соответствии с этой практикой укорочение 100 рабочих колес для работы под высоким давлением уменьшило их массу и, таким образом, уменьшило значение их инерции, тогда как, согласно нашему изобретению, масса более коротких рабочих колес по отношению к их длине увеличивается, а их инерция увеличивается. значение сохраняется или увеличивается. Поскольку, согласно настоящему открытию, более короткие рабочие колеса для более высоких давлений значительно тяжелее, чем раньше, их значение инерции будет достаточным, чтобы практически исключить нежелательное циклическое ускорение ведомого рабочего колеса и предотвратить )разрыв ведущего контакта шестерен, что само по себе обеспечивает дополнительную скорость, что, в свою очередь, увеличивает величину инерции рабочих колес. 100 , , ' , , , , , , , 110 ) , 115 , . Когда обеспечена достаточная масса, пропорциональная давлению, с которым должен работать воздуходувка, крыльчатки 120, конечно, должны увеличить скорость, чтобы получить преимущество этого изобретения. , , 120 , , , . Поэтому конструкция должна быть такой, чтобы, зная желаемый объем и давление подачи, пропорции рабочего колеса 125 должны определяться на основе большого значения инерции рабочего колеса, причем такое значение инерции должно быть функцией скорости и массы. масса должна быть относительно большой и достаточной при принятой скорости 130 минимум. По мере того, как ведомое рабочее колесо продвигается вперед, давление в шестерне и эффективное сопротивление движению вперед ведомого рабочего колеса увеличиваются, и, поскольку ведомое рабочее колесо перемещается вперед посредством зубчатого соединения. , вал ведомой крыльчатки между крыльчаткой и шестерней скручивается. Когда ведомая крыльчатка достигает точки, где ее перетяжка соприкасается с кончиком ведущего колеса, давление и сопротивление шестерни. ' , , , 125 , , 130 ' - , , , , . чтобы движение ведомого колеса вперед было максимальным. . Сразу после этого передняя часть ведомого рабочего колеса выходит из соединения с корпусом, и давление на рабочей стороне системы попадает во встречный нагнетательный карман между рабочим колесом и корпусом, вызывая таким образом внезапное выравнивание давления, и сопротивление движению ведомого колеса вперед уменьшается до тех пор, пока кончик ведомого колеса не соприкоснется с поясом ведущего колеса 1, при этом происходит давление в ушах и сопротивление движению вперед ведомое рабочее колесо вернулось к минимуму. В течение этого периода уменьшения крутящего момента рабочего колеса поворот вала ведомого рабочего колеса между этим 3 рабочим колесом и его шестерней соответственно уменьшился, причем такое уменьшение вступает в силу довольно быстро - при входе давления в только что упомянутый приближающийся карман доставки, и чем легче крыльчатка, тем быстрее будет вращаться ее вал, и этот вал будет освобожден. , - ,,, 10 , , (, 1 , , 3 , - - , , . скручивание вызывает или имеет тенденцию вызывать ускорение ведомого рабочего колеса, поскольку используется энергия, передаваемая раскручивающим валом, и это «ускорение вызывает или имеет тенденцию вызывать отделение ведущего шарнира между г-ушные зубы. , , - ) 6 , " , , - . В течение описанного выше периода действия ведомого колеса и его вала аналогичное действие происходит в ведущем колесе и его валу, но, поскольку циклы этих двух колес разнесены на девяносто градусов друг от друга, совокупный эффект должен производить двойной эффект. за один оборот увеличение (если давление на несколько зубьев, передающих максимальную мощность на ведомое рабочее колесо, и последующая повышенная тенденция вызвать разрыв ведущего соединения между зубьями шестерни в момент минимальной передачи мощности на ведомое рабочее колесо. , , , , ( , . Теперь следует признать, что чем меньше значение инерции рабочих колес, тем большим будет ускорение ведомого колеса при прохождении пика его сопротивления движению вперед , и что, следовательно, увеличивается значение инерции рабочих колес. уменьшит амплитуду их крутильных колебаний 269,1507 4 -269,507 для предотвращения нежелательных относительных циклических угловых колебаний рабочих колес. , - , fluctua269,1507 4 -269,507 . Методы расчета изменения угловой скорости масс, подвергающихся изменяющемуся моменту, можно найти в справочниках инженеров и учебниках по проектированию маховиков для возвратно-поступательных паровых машин. -, -' . Существует еще один явно полезный результат, достигаемый за счет использования высокоинерционных рабочих колес, который заслуживает рассмотрения. Как только каждый карман подачи газа открывается на сторону нагнетания или сторону высокого давления системы, происходит внезапное увеличение давления в этом кармане, и это увеличение давления, действующее на всю боковую поверхность крыльчатки, наносит на крыльчатку, поперек ее оси и по направлению к сопряженному рабочему колесу, сильный удар, который, если крыльчатка легкая, как это практиковалось до сих пор, фактически смещает рабочее колесо и его вал вбок, причем степень этого бокового смещения определяется ослаблением подшипников, гибкостью опор подшипников и гибкостью рабочих колес и валов. Если теперь, более короткие рабочие колеса для более высоких давлений должны быть твердыми. или почти твердые, а более крупные частицы должны быть достаточно тяжелыми, их увеличенная величина инерции не только эффективна в качестве сопротивления колебаниям угловой скорости, но также оказывает положительный эффект в качестве сопротивления вышеупомянутым боковым смещениям, вызванным внезапным ударом. давления, поступающего в карман для уплотнения. Такое боковое смещение рабочего колеса и его вала весьма нежелательно, поскольку делает практически невозможным поддержание плотного уплотнения вокруг вала, когда такая конструкция используется в качестве насоса и где есть утечки вокруг вала. Нежелательно. Это боковое отклонение вала также приводит к неравномерному боковому износу опорных подшипников, что приводит к изменению расстояния между центрами шестерен и вызывает неравномерную и шумную работу шестерен. opened_ , , , , , , , :20 , , , , , ,' - 0 , - - - ,, . Прилагаемые чертежи иллюстрируют настоящее изобретение. Фиг.1 представляет собой 4-х поперечную секцию воздуходувки или газового насоса, предназначенную для схематической иллюстрации рассматриваемого типа конструкции; фиг.2 представляет собой горизонтальное сечение двух изобретений только схематически; Инжир. 0this 1 ' 4 - ;--, 2 ; . 3 представляет собой фрагментарный вид двух взаимодействующих шестерен с достаточно гибкими зубьями для использования в соответствии с нашим изобретением, 60, а фиг. 4 - вид, аналогичный рис. 3, показывающий другую форму податливого зуба; Инжир. 3 , , , 60, 4 3 ; . удобная расчетная диаграмма для определения желаемой формы зуба шестерни, - 6 — диаграмма адиабатического сжатия , а рис. 7 — диаграмма рабочего колеса. , - 6 , 7 . На чертежах 10 обозначен корпус, 11 и 12 - валы крыльчатки, 13 и 14 - лопастные крыльчатки, встречно расположенные друг с другом, 1 5 - впускное, 16 - выпускное и 20, 21 - соединительные шестерни. На рис. 4, 70 - желаемая гибкость. зубов получают путем медиально-радиального разреза каждого зуба, как показано в пункте 25. 10 , , 11 12 , 13 14 , 1 5 , 16 20, 21 - 4, 70 , - 25. За исключением описанной выше величины инерции рабочих колес 75 и уменьшенного зазора между рабочими колесами, эти элементы имеют общую форму, общеизвестную в технике, а конкретные контуры рабочих колес могут значительно варьироваться в соответствии с известными принципами. На практике, однако, относительно короткие рабочие колеса показаны как сплошные, потому что при практическом применении нашего изобретения эти рабочие колеса должны иметь очень высокое значение инерции, и наиболее удобный способ 85 получить такое высокое значение инерции — это сделать их лопасти твердыми или почти твердый. 75 , - , , , , ' 85 . Нам известно, что жидкостные насосы рассматриваемого типа изготавливались с рабочими колесами со сплошными кулачками, но скорость таких насосов была слишком низкой, чтобы обеспечить значения инерции рабочих колес в зависимости от более высокой скорости работы. , 90 . Наше изобретение не применимо к насосам этого типа, предназначенным для перекачивания жидкостей 9b, поскольку работа таких насосов на высоких скоростях становится разрушительной для насоса из-за веса и несжимаемости жидкостей. 9 , , . Увеличение эффективности сжатия 100 за счет работы на высоких скоростях воздуходувки или насоса рассматриваемого типа становится очевидным из исследования фиг. 6, на котором показаны соотношения давлений и объемов, а также процент 105 хода нагнетания, необходимый для совместного сжатия Для достижения заданного давления нагнетания предполагается, что чем выше давление, против которого работает воздуходувка, тем больший 110 процент хода необходим для создания необходимого монетарного давления в процессе работы газа, который переносится из более низкого давления в более высокое, доставляется последовательно небольшими объемами, я вижу, и там, где скорость низкая, - при более высоком давлении расширяется назад в карман для доставки в первый момент Таким образом, рабочие колеса должны двигаться вперед на 120° против полного давления нагнетания. 100 6, 105 - - - ,, 110 - , - - , , 120 . Из изучения этих соотношений становится очевидным, что чем выше давление, при котором работает воздуходувка, тем выше должна быть скорость 1 7 и 5, чтобы воспользоваться преимуществами инерции газа и достичь сжатие каждого выпускного объема - до того, как газ в выпускной линии успеет преодолеть свою инерцию и 130 269,507 5 расшириться назад в напорный выпускной карман. Благодаря такому действию эффективность совместного сжатия воздуходувки при более высоких давлениях значительно увеличивается. Если взять, к примеру, воздуходувку, работающую при давлении -10 фунтов, то следует отметить, что среднее эффективное адиабаитное давление при сжатии до 101 фунта составляет 8271 фунт. Если работает медленно работающая воздуходувка, то при давлении -10101 фунтов среднее эффективное давление против рабочее колесо всегда будет иметь давление, близкое к 40 фунтам, но если нагнетатель сконструирован и имеет такую скорость, чтобы обеспечить примерно адиабатическое сжатие, среднее эффективное давление будет составлять всего 8 271 фунт, а последующая экономия мощности составит 17 3 л.с. цент. - - , 1 7 5 - - , - 130 269,507 5 - -10 , 101 8 271 - , -10 101 40-, - , - 8 271 17 3 . Объемный КПД также значительно увеличивается за счет высоких скоростей рабочих колес. . Величина проскальзывания газа между самими рабочими колесами и между рабочими колесами и корпусом, конечно, зависит от длины контакта или линий утечки и количества . зазор между рабочими колесами и между рабочими колесами и корпусом. Для любого заданного давления общий объем утечки является фиксированным объемом в данный момент времени и, следовательно, объемный КПД будет значительно увеличен за счет использования нагнетателя меньшего размера, имеющего более короткий линии утечки и меньшие зазоры, если таковые имеются, меньший вентилятор может работать на более высокой скорости, чем это было обнаружено до сих пор:35 это практически осуществимо. , , . - - ' - , - , -, :35 . Было обнаружено, что в связи с обеспечением рабочих колес с высокой инерцией некоторые дополнительные преимущества могут быть получены путем обеспечения соединительных шестерен А О, имеющих зубья, которые являются гибкими до степени, равной или по существу равной неизбежным отклонениям от теоретической точности. зубчатых колес, существующих в форме зуба, расстоянии между зубьями и креплении. , - , - , -, . -45 Насколько нам теперь известно, наиболее подходящей формой зуба для этой цели является эвольвентная или эпиклоидная форма (включающая часть , рис. 5), поддерживаемая подкорнем (, 59 рис. 5), который является частью известной консольной балки (, рис. 5). -45 ( , 5), (, 59 5) - - (, 5) . приблизительно равномерная прочность, при этом. . сечение балки АВ равно сечению АВ у основания зуба, точка М, лежащая внутри придатка зуба. По форме зуба Та часть зуба, которую можно назвать рабочей часть зуба, т. е. придаток и дедендум, часть над линией АВ, изготавливается в соответствии с общими правилами проектирования при изготовлении зубьев эвольвентного или циклоидального типа, радиальной протяженности придатка и Дедендум определяется проектировщиком в соответствии с количеством зубов, которые он ожидает иметь в контакте в любой момент времени) предпочтительно не менее трех пар зубов, постоянно находящихся в совместном действии. Линия на рис. 5 представляет собой линию О, обозначающую угол давления, произвольно принятый проектировщиком. , , -5 , , , - - , - ) ' - 5 . Конструкция этого зуба должна быть такой, чтобы он мог выдерживать нагрузку под нагрузкой, по существу равную его максимальному отклонению, как по форме, так и по расстоянию, от теоретической точности. - 75 , , . в форме, показанной на фиг. 4, гибкость зуба достигается за счет радиального медиального разреза зуба 80. В форме, показанной на фиг. 5, части и подкорня являются частями, близкими к параболам и . 4 80 5 '- . Шестерни описанного типа, находящиеся в зацеплении друг с другом, обеспечивают постоянный контакт по меньшей мере трех зубьев, при этом придатки зубьев достаточно вытянуты для достижения этого результата. , , . В действии, когда шестерни этого типа используются для соединения двух крыльчаток фунта , имеющих высокую величину инерции, каждый зубец , когда он приходит в действие, компенсирует свои собственные неточности формы и расстояния, а также между каждым зубом возникает совместный выход. 95 пара ведущих и ведомых зубьев, причем податливость имеет такой характер, чтобы не сообщать колебательные импульсы ведомой массе, способствуя тем самым) более равномерному износу зубьев на протяжении всего вращения. , 90 , - 95 , , - , ) - 100 . Таким образом, другой целью нашего изобретения является объединение соединительных шестерен, имеющих достаточно гибкие зубья, с высокоинерционными высокоскоростными рабочими колесами. 15 Теперь будет приведен численный пример, показывающий средства, используемые в типичных случаях для определения значения инерции - импеллеры. , , , , - - 15 - . - Крыльчатки воздуходувки, показанные на рис. 110, рис. 7, должны получать энергию с постоянной скоростью и выполнять работу с переменной скоростью. Давление, против которого действуют крыльчатки, можно считать постоянным и равным давлению нагнетания. Несбалансированный 115 Площадь крыльчатки составляет минимум 1 м, когда крыльчатка расположена горизонтально, и максимум - когда крыльчатка находится в вертикальном положении. - 110 7 , ' 115 1 - . Мы можем рассматривать и как два диаметрально противоположных плеча, остается неизменным, а изменяется 1, 0 2, 0 3 и т. д. при вращении крыльчатки; Результирующая сил этих рук, умноженная на пространства, через которые они действуют, будет представлять собой сбалансированную работу. 120 , 1, 0 2, 0 3, , ; 125 - . Предполагая, что давление и длина рабочего колеса равны единице, когда перемещается от 1 до 269,507 1 6 269,507 2, работа = 2 , оборот рабочего колеса. - , 1 269,507 1 6 269,507 2 = 2 , . имея, превратив 1' из одного 2 =()2 06 54. , 1 ' 2 =()2 06 54. Работа ОА при этом О (О Ал+ 0 А 2) х (О Ал + 0 А 2) х, -х гх 1 Для упрощения расчета примем = ОАИ А, ' которое будет лежать достаточно точно, Поэтому работа ОА=(ОАИ)2-х 0654. ( + 0 2) ( + 0 2) , - 1 = , ' , =()2- 0654. При переходе А от 2 к 3 работа ОХ будет равна (ОХ)-х 0654, а работа ОА — будет (О А 2)2 х 0654. 2 3 - ()- 0654 - ( 2)2 0654. За половину одного оборота полная работа ОХ = 24 (ОХ)2 х 0654 и полная работа ОА = 1 1 (О ) х 0654 л, 1 (О О А 29) х 0654 л и т. д. - = 24 ()2 0654 = ( ) 0654 , ( 29) 0654 , . Значения , такие как 1, 0 2, 0 3, изменяются прямо пропорционально делительному диаметру для любого рабочего колеса. Таким образом, 20, если найти значения , 0 2, 0 3 и т. д. для Рабочее колесо с единичным делительным диаметром можно умножить на основной диаметр любого другого рабочего колеса, чтобы найти значения , 0 2, 0 3 для этого рабочего колеса 25. Рассмотрим теперь следующую таблицу. 1, 0 2, 0 3, 20 , 0 2, 0 3, , 0 2, 0 3, 25 . Столбец 2 Столбец 3 Столбец 4 Столбец 5 Площадь Столбца 3 Столбец 4 Столбец 2 умножить на 0654 049 75 562 0368} 75 75 562 75 0 2 73 533 712 0 3 69 476 635 0 4: 635 403 54 0 А 5 575 331 442 0 А 6 523 274 366 0 А 7 5 25 334 0 А 8 43 233 312 0 А 9 447 2 267 0 А 10 392 154: 206 О Все 333 111 1419 0 А 12 2 75 076 101 0 А 13 25 063 084 0 А 14 275 076 101 0 А 15 333 111 149 0 А 16 392 154 206 0 А 17 447 2 267 0 А 18 483 233 312 0 А 19 5 25 334 0 А 20 523 274 366 0 А 21 575 331 442 0 22 635 403 54 0 23 69 476 635 0 24 73 533 035 712 Всего: 7 269 Значения для шагового диаметра 1 дюйм в третьем столбце приведенной выше таблицы 35-метровой машины приведены в столбце 2. Разница между работой ОХ приведенной выше таблицы. Сумма этих значений и работы ОА, или неуравновешенный квадрат и умноженный на квадрат работы, = 24 ( )2 0654 1 делительный диаметр будет дайте сумму 7 269 (шаговый диаметр)2 04 линии ( )2, ( 2)2, ( 3)2 для любого рабочего колеса ( 75 <шаговый диаметр) 40 Эта сумма = 7 269 (шаговый диаметр)2 &, показанный для любого рабочего колеса, формула принимает вид { 24 56 (шаговый диаметр) 7 269 (шаговый диаметр,) 2 } 0654 = 6 171 (шаг ) 2 06 ,т 4. 2 3 4 5 3 4 2 0654 049 75 562 0368} 75 75 562 75 0 2 73 533 712 0 3 69 476 635 0 4: 635 403 54 0 5 575 331 442 0 6 523 274 366 0 7 5 25 334 0 8 43 233 312 0 9 447 2 267 0 10 392 154: 206 333 111 1419 0 12 275 076 101 0 13 25 063 084 0 14 275 076 101 0 15 333 111 149 0 16 392 154 206 0 17 447 2 267 0 18 483 233 312 0 19 5 25 334 0 20 523 274 366 0 21 575 331 442 0 22 635 403 54 0 23 69 476 635 0 24 73 533 035 712 : 7 269 1 " 35 2 , , = 24 ( )2 0654 1 7 269 ( )2 04 ( )2, ( 2)2, ( 3)2 ( 75 < ) 40 = 7 269 ( )2 & { 24 56 ( ) 7 269 (-,) 2 } 0654 = 6 171 ( ) 2 06, 4. 2.
69,607 Поскольку эта энергия должна быть выражена в футах-фунтах, форфинутла должна быть разделена на 12, и поскольку эта энергия должна быть поочередно поглощена и освобождена, необходимо умножить ее на 6, чтобы найти энергию 2,76. о котором должен позаботиться маховик. Коэффициент 2760 — это процент несбалансированной энергии, которая должна попеременно поглощаться и высвобождаться маховиком, чтобы преодолеть изменение энергии. 69,607 & 1 12 ,- ',- - ' 6 2.76 , 2760 ' . Этот коэффициент можно получить, построив рабочую диаграмму с использованием значений, приведенных в таблице. Таким образом, энергия, которая должна быть поглощена или высвобождена = 6 171 (шаговый диаметр)2 064 < 6 Длина рабочего колеса в дюймах пресс-крем. в фунтах = 0,008 (шаговый диаметр)2 > длина _Энергия, подлежащая поглощению или высвобождению , стр. -775, -11,744, издание 1922 года. : ' = 6 171 ( )2 064 < 6 - =.008 ( )2 > _Enerzv , -775, -11,744 1922 . =коэффициент энергии или скорости, -вес маховика = 231 (шаговый диаметр)2 ,< = средний диаметр обода 1,8 (шаг ' 2 12 2 = Р П М 1. = - ,, - - = 231 ( )2 ,< = 1.8 ( ' 2 12 2 = 1. = 72 300 Давление (шаговый диаметр)2 2 ' - Чтобы был понятен метод расчета, мы приводим здесь математический анализ для конкретного примера. = 72 300 ( )2 2 ' - - . СПЕЦИФИКАЦИИ ПЕРЕДАЧ. ( . Диаметр шага = 26". -= 26 ". Лицо = 11". = 11 ". Скорость = 400 об/мин. = 400 . Нет зубов = 37 Три зуба всегда должны быть ('. = 37 ('. Передаваемое = 346 6 . . = 346 6 . Линия скорости шага 400 26 3 1416 12 = 2722 7 футов в минуту. 400 26 3 1416 12 = 2722 7 . Погрузочная камера 347 < 30-100 л. 347 < 30-100 . -2723 3 =-40 () Если нагрузка воспринимается одним зубом, 1400 3 -= -"= 382 фунта на 1 поверхность. -2723 3 =-40 () 1400 3 -= -"= 382 1 . 11 Зубья должны иметь эпициклоидальную радиальную форму или эвольвентную форму, достаточную длину и форму, позволяющие отклоняться по желанию. 11 ' . В точке первоначального контакта в точке Т (рис.'5) давление зуба оказывается по линии , линии действия -, разрезая центральную линию зуба в точке-М. Расстояние 0,75 дюйма выбрано как минимально безопасное. длина боковой поверхности 55, что обеспечит правильную работу зуба без помех, и такая длина фланца, согласно принятым правилам проектирования, требует толщины корня при АВ, равной 1040. (' 5) , -, -, 0 75 " - 55 , - , - , , , 1 040. Круговой шаг = 2 2076 60 Толщина зуба = 2 = 1 1038. = 2 2076 60 = 2 = 1 1038. Если теперь построить параболическую кривую с точкой М в качестве вершины и расстоянием в виде двойной ординаты, она будет представлять собой консольную балку с одинаковой прочностью 65°, имеющую нагрузку, сосредоточенную в точке М. Все зубья за пределами параголических кривых будут быть избытком материала. Если параболические кривые и продолжаются, как показано на чертеже до 70 и , то участок - будет частью равномерной прочности. Другими словами, напряжения в волокнах из-за изгиба в любом одно сечение по всей длине -- -' будет равно 75 напряжениям в волокнах в любом другом сеченииi. , , 65 ' 70 , - - , ' ' -- -' - 75 , . Следует отметить, что по мере того, как параболическая кривая становится все дальше от своей вершины, она приближается к прямой линии, так что для всех практических целей стороны зубца 80 вдоль и B1D могут быть напряжены. Математические расчеты используется для нахождения толщины () подкорня «А», который представляет собой двойную ординату 85-й параболы, в любом месте в пределах части -однородной, прочность определяется следующим образом: ' ' 80 - ' () - " ", 85 , ,, -, ' : Сначала рассчитайте максимальное напряжение волокна () сечения . () . () 90 = изгибающий момент -/9 - толщина зуба в рассматриваемом сечении. () 90 = -/9 - . =Момент инерции зуба в рассматриваемом сечении -95 -= 382 1 -4 = 702 88 1040 2 22 202 1 0403 "'= 1 = 0 09375. = -95 -= 382 1 -4 = 702 88 1040 2 22 202 1 0403 "'= 1 = 0 09375. 12 12 703 52 () _ 0 09375 дюйм 100 Следует отметить, что мы выбрали наихудшие возможные условия, учитывая, что вся нагрузка в 3821 фунт на " поверхности приходится на один несовершенный зуб в точке начального контакта. Это дает максимальное значение 105 (). Теперь, чтобы найти толщину () на любом другом расстоянии (14) от вершины, мы должны поддерживать максимальное напряжение волокна постоянным на уровне 3900 фунтов. и найдите () в уравнении 110 = :8 269,507 =, где =нагрузка на поверхность 1 дюйма зуба=3821 фунт. 12 12 703 52 () _ 0 09375 100 3821 ' " 105 () - () ( 14) 3900 () 110 = :8 269,507 = = 1 " = 3821 . -длина луча. - . 5 -12 = 1. 5 -12 = 1. 2 -- 26 6 2 _ 382 = 0588 Уравнение . 2 -- 26 6 2 _ 382 = 0588 . 3900Задав различные значения, мы можем найти любое количество соответствующих значений для и таким образом построить параболические кривые. 3900By . Однако значения и должны быть такими, чтобы обеспечить желаемую величину отклонения. . Теперь предположим, что мы хотим, чтобы прогиб составлял 0,00108 при зубе, принимая зуб в виде прямой консольной балки с нагрузкой, сосредоточенной на свободном конце (). 0 00108 , (). = 3 '= 382 фунта. = 3 '= 382 . Е= 15 000 000. = 15,000,000. Я__ б== 1. I__ == 1. -20 тогда _ 382 3 382 12 3 Уравнение ) 4500,00 45 000 000 1 45,00,00 12 Теперь из уравнения () 2 = 588 Объединив () и ( ) 25F= 12 382 3/2 45 000 000 O45 Теперь, поскольку нам нужно отклонение 0,00108 ", 0,00108 = 12 382 312 45 00 000 0 45 = 2 84. -20 _ 382 3 382 12 3 ) 4500,00 45,000,000 1 45,00,00 12 () 2 = 588 () () 25F= 12 382 3/2 45,000,000 O45 0.00108 " 0.00108 = 12 382 312 45,00,000 0 45 = 2 84. ci_V 588 284 1'6 = 11292. _ 588 284 1 ' 6 = 11292. Таким образом, видно, что мы можем найти значения () и для любого желаемого отклонения. () . Если зуб рассматривать как консольную балку с одинаковой прочностью и нагрузкой, сосредоточенной на свободном конце, то 2 3 = 2 3 3 = 23 -1. Если зуб рассматривать как консольную балку, равномерная сила и нагрузка, действующая на линию тангажа. , 2 3 = 2 3 3 = 23 -1 , . 8 ПЛ 3 = 00005. 8 3 = 00005. Следует отметить, что при расчете () и можно использовать любую формулу отклонения. Приведенные фигуры и методы должны служить только в качестве иллюстрации и не ограничивать проект или конструкцию зуба, который По сути, это зубчатое колесо, имеющее часть однородного крепления. () - - , - ' . Описав теперь подробно и выяснив природу нашего изобретения и то, каким образом оно должно быть реализовано, мы заявляем, что то, что мы , , ,
, ."> . . .
: 506
: 2024-02-27 15:06:39
: GB269507A-">
: :

269508-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB269508A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ " ^ ^ Дата конвенции (Германия): 14 апреля 1926 г. 3 Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве): 22, 1927 г. № 7954/27. " ^ ^ (): 14, 1926 3 ( ): 22, 1927 7954/27. Полностью принято; 17 ноября 1927 г. ; 17, 1927. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Усовершенствования в области перегрева пара в парогенерирующих установках для пара высокого давления и сильноперегретого пара. - - - - ' . Мы, ' - ,, 11 , , 2, - , Германия, компания, зарегистрированная в соответствии с законодательством Германии, настоящим заявляем о характере Это изобретение и то, каким образом должен быть реализован невод, должны быть подробно описаны и установлены в следующем утверждении: , ' - ,, 11 , , 2, - , , - , , :- Настоящее изобретение относится к перегреву пара в парогенерирующих установках для получения сильноперегретого пара высокого давления и может рассматриваться как развитие изобретения, описанного в описании патента № 249108, выданного настоящим заявителям. , - - - , - 249,108 . В одном варианте устройства, описанном в вышеприведенном описании, сталь, перегретая в первичном пароперегревателе, после разделения части своего тепла в пароперегревателе между секциями двигателя, повторно перегревается в пароперегревателе, расположенном ниже первичного пароперегревателя. пароперегреватель в дымовой трубе рабочего котла. Там, где речь идет об очень высоких давлениях пара (50 атмосфер и более), и особенно там, где необходимо получить максимально возможные перегревы, например, высокие перегревы, насколько это возможно, равны в камере высокого давления или в суперперегревателе. -ступени, а также в последующей ступени или секции более низкого давления двигателя, упомянутое устройство в некоторых отношениях является неадекватным. - , - , , - 50 , , - - - -- , . Чтобы устранить такие недостатки 3 и в то же время существенно упростить установку за счет уменьшения количества и длины трубок для снайперского подогрева чая, настоящее изобретение заключается в создании паросиловой установки. включающий - батарею котлов, каждый из которых имеет пароперегреватель - в дымоходе котла вместе с независимой нагревательной системой, общей для котлов батареи и предназначенной для прямого или косвенного нагрева для повторного перегрева - пара из вышеупомянутых пароперегревателей дымохода. 45 после отдачи тепла при повторном нагреве между секциями двигателя. ' - 3, - - - - - ' , - - - - - - 45 - ' . Согласно одному варианту настоящего изобретения, система нагревателя с независимым нагревом состоит из повторного перегревателя, 50 трубок которого экранированы от прямого действия струй пламени и радиации несколькими парогенерирующими трубками, образующийся пар в котором смешивается в любой удобной точке с паром от 55 котлов батареи. , - -, 50 - , 55 . По другому варианту перегретый пар из тонкого пароперегревателя батареи котлов используется для проведения только второй ступени двухступенчатого перегрева между секциями двигателя, причем автономной системы подогревателя, состоящей из котел высокого давления, вырабатывающий пар при давлении , значительно превышающем давление, соответствующее желаемой температуре перегрева 65 на первой стадии повторного нагрева, причем такой образующийся пар служит при косвенном методе нагрева для воздействия на первую ступень промежуточного нагрева. повторный нагрев путем перегрева пара из дымоходных нагревателей 70, отдавшего тепло на второй ступени повторного нагрева. , - 60 - ,' - - 65 , ) - - - 70 - . На чертеже схематически показаны две конструктивные формы настоящего изобретения. 75 В конструкции, показанной на фиг. 1, каждый рабочий котел высокого давления 1 группы или батареи котлов выполнен способом, аналогичным описанному в Спецификации. 75 - 1, - , 1, , № 249,108, с паровым барабаном 2 и 80 пароперегревателем 4. Из пароперегревателей слегка перегретый острый пар давлением например 65 атм по-прежнему поступает через трубу 6 в систему змеевиков промежуточный пароперегреватель 85, 7, с температурой, например, 4100°С. Здесь он передает весь свой перегрев и предпочтительно небольшую часть своего тепла испарения промежуточному пару, который течет по трубе, 8, от ступени сверхдавления 9 к последующей ступени 11 двигателя. 249,108, , 2, 80 - , 4 , - 65 , 6, 85 --,' 7, 4100 + , 8, - , 9, , 11, . Греющий пар при давлении, например, 60 атмосфер и температуре 2740 0, проходит в виде насыщенного или влажного пара высокого давления по трубе 17' в змеевиковую систему 21 общей независимо -пламенный пароперегреватель 20. Перед змеевиками повторного пароперегревателя 21 известным образом расположены несколько парогенерирующих трубок 22, образующих небольшой паровой котел высокого давления, работающий при этом давление (65 атиносфер), как и в других котлах. Насыщенный пар, образующийся в трубах 22, проходит предпочтительно через водоотделитель или пароосушилку 23 в трубу 17, упомянутую выше. -перегреватель, 20, примерно до 4000) 0. , , 60 2740 0, -'- , 17 ', , 21, - -, 20 - , 21, - , 22, , - - ' ( 65 ) , 22, , 23, , 17, - -, 20, 4000) 0. затем проходит через трубу 15 в надступень 9 двигателя. , 15, -.-, 9, . Между трубами 6 и 15 может быть предусмотрен байпас 16, управляемый подходящим клапаном, как и раньше. В форме, показанной на рисунке 2, промежуточный подогреватель известной формы включает два Перегретый пар высокого давления, образующийся в рабочих котлах 1 батареи, поступает сначала по трубе 6 в нагревательный змеевик второй ступени 7 промежуточного перегревателя, тем самым осуществляя Независимый перегреватель, описанный выше со ссылкой на первую конкретную форму настоящего изобретения описанный выше котел высокого давления 25 заменяется обычным котлом высокого давления 25, в котором насыщенный пар генерируется в змеевике 26 при значительно более высоком давлении, например, при 150 атмосферах, и при соответственно более высокой температуре, чем образующийся пар. , скажем, при 65 атмосферах в работающих котлах. Пар, вырабатываемый в этом котле более высокого давления 25, обеспечивает ненагревающийся пар для первой ступени 27 промежуточного подогревателя к нагревательным змеевикам, через которые он подается. труба, 28. -, 16, , , 6 15 2, -, ' , - , 1, , , 6, , 7, -, -, , 24, -, 9, - - - , 25, , 26 , ' , 150 , , 65 - , 25, , 27 --, , 28. - Конденсат из нагревательных змеевиков этой первой ступени промежуточного подогревателя 555 подается с помощью пумны 29 в парогенераторный змеевик 26 котла высокого давления 25 по трубе 30. выхлоп из суперступени 9 двигателя проходит через трубу 8 и % последовательно через две ступени 27 и 7 промежуточного подогревателя к последующей ступени 11, см. двигатель . - , - 555 , 29 , 26, - , 25, , 30 -, 9, , , 8, % , 27 7, - , 11, . Обе формы изобретения имеют то преимущество, что степень перегрева, как для ступени высокого давления или ступени 65 двигателя, так и для последующей ступени, увеличивается, и в то же время установка упрощается за счет исключения или уменьшение длины некоторых труб перегретого пара за счет использования 740 либо общего перегревателя, служащего также парогенератором, как на рисунке 1, либо отдельного котла, работающего при более высоком давлении, как на рисунке 1. Рисунок 2 и подача косвенного метода нагрева для перегрева 75 перегрева пара из желобчатых пароперегревателей. , - 65 -- , , - , 740 ' - 1, 2 - 75 - . Теперь, когда мы подробно описали и установили природу нашего упомянутого изобретения и то, каким образом оно должно быть реализовано, мы заявляем, что то, что мы 80 , -
, ."> . . .
: 506
: 2024-02-27 15:06:40
: GB269508A-">
: :

269509-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB269509A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ -Дата Конвенции (США):; 10 апреля 1926 г., 2699509. Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве): 24 марта 1927 г., № 8180/27, полное принятие: 1 сентября 1927 г., - ( ):; 10, 1926, 2699509 ( ): 24, 1927, 8180/27, : , 1, 1927, ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Улучшения в защитных системах для электрических транолормнеров или в отношении них. . Мы; 5 обеспечивает систему защиты для транс-45 , из 4' бывших устройств переключения ответвлений, таких как траловые здания в Западном городе, один набор сигналов указывает, когда трактир, Британская компания, правопреемники, меняет работу любого трансформатора УИЛЬЯМА РИЧАВДСОНА ФАРЛИ, и другой набор сигналов из ящика 222, Уилкинсбург, Пенсильвания указывает, когда продолжительность отвода 50 Сильвания, Соединенные Штаты Америки, и изменение операции. в любом трансформаторе находится 1 , номер 902, неоправданно продленный, вместе со средствами , - из Сильвании, Соединенные Штаты Америки, оба контура при аномальном состоянии граждан -Соединенных Штатов. Америки, дисбаланс, полученный в любом из транс-55, настоящим заявляем о природе этого изобретения. ; 5 45 , 4,' - - , -, ' , , 222, , 50 , , 1 , 902, , , - , , - , 55 . ция и каким образом то же самое должно быть выполнено в - , чтобы быть подробно описано. обычная практика использовать два , установленные в следующих -, оба из которых обычно являются утверждениями: - одинаково активизированы, но: которые становятся 60 - -, :- : 60 Изобретение относится к электрической несимметричности во время работы систем отводных трансформаторов и, в частности, к изменению в соответствии с настоящей защитной системой, используемой в сочетании с изобретением, несбалансированного тока, возникающего в ней: Задача состоит в том, чтобы обеспечить избирательное срабатывание средств сигнализации 65, защитную систему для трансформаторов и ФДР, определяющих устройства переключения ответвлений трансформатора, которые функционирующий изменяющий блок должен реагировать на величину неправильного срабатывания и на срабатывание в цепи несимметричных токов, возникающих в выключателе отсоединить всю систему трансформатора от связанной с ним электрической энергии. Другая цель изобретения состоит в том, чтобы калибровать систему, когда несбалансированный ток обеспечения защитной системы для передачи достигает заданного значения; формирователи и трансформаторы переключения ответвлений прилагаемые чертежи, рис. 1, устройства, которые должны реагировать на условия, представляют собой схематическое изображение -4, диаграмму цепей и устройства, вызывающего несимметрию токов, составляющего реле, и знак 75 во время операции переключения ответвлений. что: определение элементов изобретения. ' -- ' , ' , : 65 - - - '- '70 ; - , 1 , ' -4 - 75 - : . должен работать одним образом в ответ на Рис. 2 - аналогичный вид трансформатора с относительно легким несимметричным током и: -формой и трансформатором - переключения другим способом в ответ на очень -устройства, защищенные аппаратом, показанным тяжелым несимметричным ток на рис. 1 80 Другая цель изобретения состоит в том, чтобы: - Изобретение в целом включает в себя создание защитной системы для группы трансформаторных блоков 1, 2 и 3, электрических трансформаторов и отводов трансформатора, которые соединены через Дифференциальные переключающие устройства, балансирующие обмотки 4, 5 и 6 соответственно, к катушкам реле, система должна указывать, что блоки 60, 7 и 8 для управления подходят 85, чрезмерный ток проходит через участок, указывающий лампы -10, звуковой сигнал 9 любой балансировочной катушки и катушки отключения выключателя 11. Дополнительная цель изобретения состоит в том, чтобы каждый из трансформаторов 1, 2 и 3 1/- n269,509 содержал обмотку высокого напряжения 12 и переключатель ответвлений 13. для этого вместе с низковольтной или вторичной обмоткой 14, имеющей отводы 15, 16, 17, 18 и 19, расположенные таким образом, что полное вторичное напряжение получается, когда отвод 15 подключен к нагрузке, а меньшие напряжения получаются отводами 16, 17, 18 и 19 последовательно подключены через переключатель ответвлений 20 к цепи нагрузки 10, содержащей линейные проводники 21 и 22. Предпочтительно, чтобы обмотки между несколькими отводами 15-19 включительно составляли 5 % вторичной обмотки. рун дин С. - 2 - :- -- - 1 80 - - - - 1, 2 3, , 4, 5 6, , 60, 7 8 85 - -10, 9 & - 11 1, 2 3 1/- n269,509 - 12 13 , - 14 15, 16, 17, 18 19 15 - 16, 17, _ 18 19 - 20 -10 ' 21 22 , 15 19 5 %/, . Соединения отводов 15-19 включительно каждой из вторичных обмоток 14 управляются прерывателями 2 цепи 23, 24, 25, 26 и 27 соответственно переключателя ответвлений 20, связанного с каждым из трансформаторных блоков 1, 2. и 3. 15 19, , 14 2rupters 23, 24, 25, 26 27, 20 1, 2 3. Автоматические выключатели 23, 25 и 27 подключены к проводнику 28, а автоматические выключатели 24 и 26 подключены к проводнику 29. Автоматический выключатель 30 в каждом из блоков 20 переключения отводов трансформатора приспособлен для включения и разорвать цепь параллельно симметричной катушке 31, - к средней точке которой подключен линейный проводник 22. Секции балансировочной катушки 31 нейтрализуют друг друга, когда обе находятся под напряжением -. Каждое переключающее устройство 20 также содержит переключатель 32, который 5 замкнут во время переключения отводов, но разомкнут. Когда трансформаторы находятся в нормальной работе. На практике несколько прерывателей цепи 23, 24, 25, 26, 27, 30 и 6 переключатель 32 - приводятся в действие механизмом с приводом от двигателя (не показан), содержащим подходящие валы и кулачки для обеспечения их работы в правильной последовательности: Подходящие концевые и пилотные выключатели 6 также 6, используемый для управления запуском, остановкой и реверсом приводного двигателя. Однако, поскольку эти подробности не составляют часть настоящего изобретения, они были опущены в настоящей заявке, за исключением случаев, когда необходимы некоторые их подробности. для завершения комбинаций, заявленных в качестве изобретения. 23, 25 27 28 -24 26 - - 29 30 - 20 31, - - 22 -31 -. 20 6 32 5 - 23, 24, 25, 26, 27, 30 6 32 - ' ( ) ' -- - - : - - 6 6 - -, ' , - , . Каждая дифференциальная обмотка 4, 5 и 6 содержит трансформаторы тока 33 и 34, имеющие одинаковый коэффициент трансформации и питаемые от проводников 28 и 29 соответственно, тем самым служащие для обозначения дисбаланса тока между этими обмотками. Несколько дифференциальных обмоток 4, -5 и 6 соединены с заземлённым проводником 35. 4, 5 6 33 34 28 29 , 4, -5 6 35. Чтобы создать полное вторичное линейное напряжение, прерыватели 23 и 30 замыкаются, что позволяет току проходить через обе секции катушки Таланса 31, так что это не влияет на индуцированное напряжение. Чтобы обеспечить 971/,% общего количества обмоток автоматические выключатели 23 и 24 замкнуты, а прерыватель цепи 30 разомкнут. потенциальная середина между ними или шаг в 211%. , 23 30 , - 31 971/,% , - 23 24 - 30 - 15 16 5 % -14, , , 211, % . -Чтобы защитить 95 % вторичных обмоток, автоматические выключатели 24 и замкнуты. Чтобы обеспечить 921/%, автоматические выключатели 24 и 25 замкнуты, а на 90 % автоматические выключатели 25 и -301 отключены. 8711,%, размыкатели 25 и 26 замкнуты и на 85 % разъединители 26 и 30 замкнуты. - 95 % , 24 - 921/ %, 24 25 90 %, 25 -301 8711,%, 25 26 85 %, 26 30 . Для обеспечения 8212 /,% автоматические выключатели 26 и 27 замкнуты, а для % автоматические выключатели 27 и 30 закрыты. Процент несимметрии между трансформаторами тока 33 и 34 приведен в следующей таблице, где указывает общее количество нагрузка на трансформатор. 8212 /,%, 26 27 %, 27 30 33 34 , . Процент 1 напряжение - прерыватели цепи Ток замыкания Ток 33 Активирующие трансформаторы 23 30 /2 50 97,5 2 -24 1/2 /2 0 2430 0 12 50 92,5 2 2-25 1/2 1/2 -0 25-30 /2 50 87,5 25-26 1 12 112 0 26-30 -0 /2 50 82,5 26-27 1/2 /2 0 27 30 /250 Из приведенной выше таблицы видно, что трансформаторы тока 33 и 34 могут быть запитаны дифференциальным током, обозначающим , условие 6, 50 % несимметрия во время нормальной работы 95 трансформаторов 1, 2 и 3. Реле 5 с Процентны