патенты / 22600

848559-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB848559A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Дата подачи заявки и подачи Полная спецификация: : 27 марта 1957 г. № 10091/57. 27, 1957 . 10091/57. Заявка подана в Германии 27 марта 1956 г. Полная спецификация опубликована 21 сентября 1960 г. 27, 1956 21, 1960. 848,559 Индекс при приемке: -Класс 40(5), AC3, AG2A3, M4C3. 848,559 :- 40(5), AC3, AG2A3, M4C3. Международная классификация:-H03d. Н041. :-H03d. H041. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ «Усовершенствования устройств автоматического регулирования частоты для телеграфных приемников со сдвигом частоты» Мы, & , немецкая компания из Берлина и Мюнхена, Германия, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молимся о том, чтобы патент был зарегистрирован. быть предоставлены нам, а метод, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: " - " , & , , , , , , : Настоящее изобретение относится к устройствам автоматического регулирования частоты для телеграфных приемников со сдвигом частоты. Такие устройства обеспечивают автоматическую настройку приемника на передатчик, несмотря на дрейф в настроенных цепях передатчика или приемника. . . Поскольку в телеграфной системе со сдвигом частоты несущая передается на одной частоте для сигналов маркировки и на другой частоте для сигналов разноса, управляющее напряжение для устройств автоматической регулировки частоты не может быть получено непосредственно из принятого сигнала. Можно преобразовать сигналы разнесения и маркировки в одну и ту же частотную позицию и получить управляющее напряжение из преобразованного сигнала. - , . . Однако эта система предполагает использование узкополосного фильтра, который имеет ряд недостатков. - , . Если в приемнике используется обычное ограничивающее устройство и особенно если отношение сигнал/шум на входе приемника мало, принимаемый сигнал будет частотно-модулирован шумом. Упомянутый выше метод, в котором сигналы маркировки и сигналы разнесения преобразуются в одну и ту же частотную позицию, не будет работать удовлетворительно, если отношение сигнал/шум мало и если полоса пропускания фильтра мала по сравнению со сдвигом частоты. , хотя телеграфные сигналы все еще можно интерпретировать. - , - . , -- , . Если необходимо принимать передатчики, имеющие разные частотные сдвиги, полоса пропускания фильтра должна определяться относительно наименьшей полосы, что означает, что фильтр (при условии, что его полоса пропускания не подлежит регулировке) относительно мал в большинстве случаев. В некоторых случаях описанная схема бесполезна, если отношение сигнал/шум мало. , - , ( - ) , . -- . Настоящее изобретение состоит в схемном устройстве для создания автоматического напряжения регулирования частоты в беспроводном приемнике, способном принимать телеграфные сигналы со сдвигом частоты, при этом сигнал сдвига частоты подается непосредственно на один только вход кольцевого модулятора, а на другой - на другой 55. только вход кольцевого модулятора через фазопреобразователь, причем разности фаз между сигналами, подаваемыми на один и другой входы, обнаруживаются кольцевым модулятором и при этом выходной сигнал 60 составляет управляющее напряжение, и при этом характеристики фазопреобразователя таковы, что управляющее напряжение изменяется в том же направлении с увеличением частоты сигналов разнесения, что и с увеличением частоты сигналов маркировки. 50 - - , 55 , 60 , 65 . Термин «преобразователь фазы» используется здесь для определения схемы, которая изменяет фазу приложенного переменного напряжения на величину, которая зависит от частоты приложенного напряжения. " " 70 . Термин «фазовый детектор» используется в описании ниже для определения схемы, которая создает постоянное напряжение, величина и полярность которого представляют соответственно величину и смысл любой разности фаз между двумя переменными напряжениями, приложенными к входам детектор. " " 75 . Схемные устройства в соответствии с изобретением 80 теперь будут описаны более подробно со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: 80 : Фигура 1 представляет собой блок-схему, иллюстрирующую принцип изобретения. 85 Фигуры 2 и 3 представляют собой графики, иллюстрирующие работу одного варианта осуществления изобретения. Фигура 4 представляет собой принципиальную схему одного варианта осуществления изобретения. 90 848,559 Фигуры 5 и 6 представляют собой графики, иллюстрирующие работу другого варианта осуществления изобретения, а фигура 7 иллюстрирует модификацию части устройства, показанного на фигуре 4. 1 , 85 2 3 , 4 . 90 848,559 5 6 , 7 4. Обратимся теперь к блок-схеме, показанной на рисунке 1, где напряжение промежуточной частоты подается через ограничительное устройство на трансформатор с расщепленной вторичной обмоткой. 1, . Одна сторона вторичной обмотки подключена непосредственно к фазовому детектору М, а другая сторона вторичной обмотки подключена к фазовому детектору М через фазовый преобразователь . Этот фазовый преобразователь сконструирован таким образом, что его фазовая характеристика 0 соответствует изображенной кривой. на рисунке 2, что означает, что линейная фазовая характеристика доступна в диапазоне от -/2 до 9-4/2. При этом на выходе фазового детектора М создается прямое управляющее напряжение , кривая которого показана на рисунке 3 относительно частоты . Если фазовый преобразователь спроектирован правильно в отношении сдвига частоты телеграфного передатчика, который должен быть принят, кривая простирается вверх с увеличением частоты на двух частотах F1 (например, промежуточная частота, соответствующая приему сигнала интервала) и F2 (например, промежуточная частота, соответствующая сигналу маркировки) . На выходе фазового детектора М на частотах и F2 управляющее напряжение не создается, так как на каждой из этих двух частот разность фаз между двумя входами фазового детектора равна 90 . , . 0 2, -/2 9-4/2. , , 3 , . , F1 ( ) F2 ( ). F2, 90 . При F1 это происходит из-за того, что фазопреобразователь изменил фазу на 37/2, а при F2 — из-за того, что фазопреобразователь изменил фазу на 7r/2. Нет причин, по которым фазовая характеристика не должна быть линейной вне диапазона от 742 до 9-/2, но в этом нет никакого преимущества. F1 37/2 F2 7r/2. 742 9-/2 . Если приемник расстроен, две промежуточные частоты F1 и F2 смещаются вверх или вниз на величину, зависящую от изменения частоты гетеродина. Таким образом, на обеих частотах создаются идентичные напряжения прямого управления . Если принимаемые сигналы частотно-модулированы шумом, на выходе фазового детектора М создается шумовое переменное напряжение, которое накладывается на постоянное напряжение. При необходимости это переменное напряжение можно устранить известными способами. Если приемник настроен правильно, так что F1 и F2 находятся в положениях, показанных на рисунках 2 и 3, создается переменное напряжение, среднее значение которого равно нулю, поэтому устройство автоматической регулировки частоты не реагирует. Если приемник расстроен, результирующее значение управляющего напряжения может быть изменено (слегка уменьшено) из-за шума, но знак управляющего напряжения сохраняется, так что устройство автоматической регулировки частоты способно работать правильно даже в этих условиях. , F1 F2 . , . - , , , . . , F1 F2 2 3, . , ( ) , . Однако для этого необходимо, чтобы участки характеристик, изображенных на рисунках 2 и 3 70, между частями F0 и F3 были идентичны сечениям между точками F4 и F0. Обычно используется «мостовая» схема (эквивалентная фильтру решетчатого типа, см., например, «Волновые фильтры», , 75 , стр. 50–52) используется в качестве фазового преобразователя. Такой мост дает, в дополнение к постоянному оконечному сопротивлению и нулевому затуханию на всех частотах, определенную величину фазового сдвига, если реактивные сопротивления 80 и моста, из которых он построен, являются обратными импедансами, такими, что, например, ху = z2. Ряд таких устройств, каждое из которых производит изменение фазы 27. Радиатор для изменения частоты от нуля до бесконечности 85 может быть соединен каскадом для получения требуемой фазовой характеристики. Если реактивное сопротивление или заменить резистором номиналом = , получится фазовый преобразователь, который, хотя и имеет постоянное основное затухание 0,7 неперс, требует лишь половины количества катушек и конденсаторов и при этом имеет та же фазовая характеристика. , , 2 3 70 F0 F3 F4 F0. "" ( , .. " ," . . , 75 , 50-52) . , , 80 , , .. = z2. , 27. , 85 . = , , 90 0 7 , . На практике такой «мост» проектируется как первый шаг, а затем посредством хорошо известного преобразования переводится в дифференциальную схему, главным образом из соображений экономии. "" , , 95 , -, . Это приводит к схемной схеме фазового преобразователя, показанной на рисунке 4, и имеет то преимущество, что для него требуется особенно мало компонентов. Требование линейной фазовой характеристики обусловливает необходимость эквидистантного распределения нулевой и полюсной точек реактивных сопротивлений и плеча моста (см., в частности, Гиймен «Сети связи», том ). 4, 100 . ( " ", ). Если ранее упомянутое условие (что участки кривой значений F1 и F2 симметричны) не удовлетворяется, то возникает составляющая постоянного тока, если преобладает 110 сильный шум; эта составляющая постоянного тока будет создавать паразитное напряжение управления частотой. Однако это условие выполняется, если изменение фазы фазового преобразователя по существу линейно между 7./2 115 и 97c/2. ( F1 F2 ) , 110 ; . , , 7./2 115 97c/2. В варианте реализации, показанном на рисунке 4, напряжение промежуточной частоты подается через ограничительное устройство на клеммы 1 и 2 трансформатора 3, имеющего вторичную обмотку 120 с центральным отводом. Одна сторона вторичной обмотки подключена непосредственно к сети управления лампой усилителя 4, а другая сторона вторичной обмотки подключена через фазопреобразователь к лампе усилителя 5. Фазопреобразователь на 125 Э, как уже упоминалось ранее, выполнен в виде дифференциального Т-образного контура, резонансные элементы которого состоят из катушек индуктивности 6, 7 и 8 и конденсаторов 9, 10, 11 и 12. Эта настроенная цепь подключена к 130 848 559 электрическому центру последовательно соединенной катушки индуктивности 13. Аноды двух ламп усилителя 4 и 5 соединены через трансформаторы 14 и 15, которые представляют собой входы кольцевого модулятора 15, который выполнен в виде фазового детектора и состоит известным образом из выпрямителей 18, 19, 20 и 21 и резисторы 22, 23, 24 и 25. 4 1 2 3 - 120 . 4, 5. 125 , , - 6, 7 8 9, 10,11 12. 130 848,559 13. 4 5 14 15 15 18, 19, 20 21 22, 23, 24 25. Напряжение прямого автоматического регулирования частоты поступает от клемм 26 и 27, которые подключены к средним точкам вторичных обмоток трансформаторов 14 и 15 соответственно. 26 27 - 14 15 . Если необходимо принимать передатчики, имеющие разные сдвиги частоты, то крутизну фазовой характеристики фазопреобразователя необходимо регулировать. На центральной частоте изменение фазы всегда должно быть 5-/2. , . 5-/2. Не обязательно, чтобы нулевые точки, в которых изменение фазы составляет 3it/2 и 7Th/2, точно совпадали с телеграфными частотами. Если они не совпадают точно, на прямое управляющее напряжение накладывают переменное напряжение, не нарушающее работу устройства и соответствующее телеграфным сигналам. 3it/2 7Th/2 . , , , . Международный консультативный комитет (...) предложил серию стандартных сдвигов частоты для коротковолновых передатчиков со сдвигом частоты, при этом стандартные сдвиги частоты происходят с шагом примерно в %. Достаточно, если наклон фазовой характеристики фазопреобразователя будет изменяться аналогичными шагами. Промежуточные значения смещения по-прежнему принимаются без затруднений. Преимущество заключается в включении полностью настроенной схемы при каждом изменении наклона. Если сдвиг частоты передатчика неизвестен, правильный наклон можно найти, наблюдая за значением переменной составляющей выхода фазового детектора. Если выполнить настройку от настройки для больших сдвигов частоты (минимальный наклон) к настройке для небольших сдвигов частоты, правильная настройка будет получена, когда переменное напряжение впервые достигнет минимума. (...) - , %. . . . , . ( ) , . Схемотехника согласно изобретению может также использоваться в системе приема сигналов, имеющих одну фиксированную несущую частоту, например, в приемниках, предназначенных для приема сигналов непрерывной волны или модулированных сигналов непрерывной волны. В этом случае приемник настраивается так, чтобы несущая находилась в точке , показанной на рисунке 2. Из рисунка 2 видно, что если это сделать, полярность напряжения управления частотой для любого заданного изменения частоты будет противоположна полярности напряжения управления частотой, создаваемого, когда устройство используется в системе приема со сдвигом частоты. Поэтому необходимо предусмотреть средства для изменения полярности напряжения управления частотой, чтобы частота могла регулироваться в правильном направлении. , , . 2. 2 , , . , , . Схемотехника согласно изобретению может также использоваться в системе, в которой четыре частоты передаются избирательно для представления сигналов маркировки и разнесения 70 в двух телеграфных каналах. В этом случае линейная часть фазовой характеристики фазопреобразователя должна быть соответствующим образом расширена. 70 . , . Рисунки 2 и 3 иллюстрируют соответственно, как объяснялось ранее, фазовую характеристику и управляющее напряжение в зависимости от частоты для одноканальной системы, использующей частоты F1 и F2. Цифры и 6 иллюстрируют соответствующие признаки 80 для двухканальной системы, использующей четыре частоты F1, F2, F3 и F4. На рисунке 7 в качестве примера показан фазовый преобразователь для использования в двухканальной системе. 2 3 - 75 - - F1 F2. 6 80 - F1, F2, F3 F4. 7 - . Схемотехника с преобразователем фазы 85, предназначенная для двухканальной системы, может использоваться по желанию как для двухканального, так и для одноканального приема при условии, что в случае одноканального приема две частоты расположены либо на F1, либо на F4 90 или на F2 и F3 (рис. 5). 85 - - - F1 F4 90 F2 F3 ( 5).
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-13 07:52:11
: GB848559A-">
: :

848560-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB848560A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ - - ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Дата 848 560 Дата подачи заявки и подачи Полная спецификация: 848,560 : 23 апреля 1957 г. 23, 1957. № 12886/57. . 12886/57. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 26 апреля 1956 года. 26, 1956. Полная спецификация опубликована 21 сентября 1960 г. 21, 1960. Индекс при приемке: - Класс 110(3), (1A:4:5), GlOE2X. :- 110(3), (:4:5), GlOE2X. Международная классификация:-F02c. :-F02c. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ «Топливная система газовой турбины» Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Калифорния, Соединенные Штаты Америки, по адресу 9851-9951, бульвар Сепульведа, город Лос-Анджелес, штат Калифорния, Соединенные Штаты. Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: " " , , , , 9851-9951, , , , , , , , : Настоящее изобретение относится к топливной системе газовой турбины, а более конкретно к топливной системе, которая обеспечивает правильную работу газовой турбины во время запуска, ее разгона до нормальной рабочей скорости и во время установившегося режима работы. , , , . Во время разгона газовой турбины сразу после ее запуска ее топливный насос может увеличивать давление топлива со скоростью, которая не пропорциональна увеличению выходного давления компрессора и скорости ускорения турбины. В таких условиях топливная форсунка фиксированной площади, сообщающаяся с топливным насосом, обеспечивает избыточный поток топлива в камеру сгорания газовой турбины. Поскольку поток воздуха в компрессоре увеличивается с меньшей скоростью, чем выходное давление топливного насоса, было трудно получить правильную топливную смесь, следовательно, температура турбины имеет тенденцию увеличиваться с нежелательной скоростью. , . , . , , . До сих пор термостат использовался для измерения температуры на выходе турбины и для управления перепускным клапаном топлива, предназначенным для регулирования давления топлива, подаваемого в топливную форсунку во время операций запуска турбины. , . Когда термостат используется для регулирования давления или расхода топлива в соответствии с температурой на выходе турбины во время запуска газовой турбины, внутри конструкций термостата создаются нежелательные термические напряжения, которые имеют тенденцию сокращать его срок службы. , . Модуляция расхода топлива или давления с помощью термостата может привести к колебаниям температуры на выходе (цена 3s.6d.) турбины, что, в свою очередь, пагубно влияет на термостат. Было признано, что термостат необходим в топливной системе газовой турбины в качестве защитного устройства для контроля условий перегрузки газовой турбины и что система контроля температуры будет более надежной, если термостат не будет использоваться в качестве основного устройства управления. Следовательно, желательно использовать термостат 55 в качестве устройства защиты от перегрузки. ( 3s. 6d.) , , . 50 . , 55 . Кроме того, существует потребность в топливной системе газовой турбины, в которой функции перепуска топлива для управления рабочими условиями во время запуска должным образом взаимодействуют 60 с функциями перепуска топлива, которые реагируют на скорость и используются для управления установившимся режимом работы и работой с перегрузкой. Состояние турбины. , , - 60 . В соответствии с настоящим изобретением 65 предложена топливная система для газовой турбины, по существу, с постоянной скоростью, имеющей компрессор, турбину, камеру сгорания, средство перекачки топлива для подачи топлива из источника в указанную камеру сгорания под давлением, средства, реагирующие на скорость. воздействующий на перепускной трубопровод для регулирования скорости указанной газовой турбины, второй перепускной трубопровод, соединяющий каждую сторону указанного перекачивающего средства, и перепускной клапан в указанном втором перепускном трубопроводе, включая средство, постоянно реагирующее на перепад давления в топливной магистрали между указанное средство нагнетания и указанная камера сгорания для управления указанным перепускным клапаном, указанное средство 80, реагирующее на скорость, действующее независимо от указанного средства непрерывного реагирования и включающее в себя средство, реагирующее на давление компрессора, приспособленное для воздействия на указанный перепускной клапан, причем указанное средство 85, реагирующее на давление компрессора, прикреплено к указанному перепускной клапан и воздействующий непосредственно на него. 65 , , , , , , , , 80 , , 85 . Задачей настоящего изобретения является создание топливной системы газовой турбины, которая автоматически управляет работой газовой турбины 90 848 560 во время запуска, последующего разгона до нормальной рабочей скорости, работы в установившемся режиме с нормальной скоростью, а также в условиях эксплуатации с перегрузкой. 90 848,560 , , , . Другой целью изобретения является создание топливной системы газовой турбины, в которой термостат, предназначенный для измерения температуры на выходе турбины, используется для управления режимами работы с перегрузкой, но обычно не подвергается в противном случае быстрым или чрезмерным колебаниям температуры на выходе турбины, в результате чего его срок службы продлевается, а его работа в топливной системе становится более надежной. , , , . Другой целью изобретения является создание топливной системы газовой турбины, имеющей новый перепускной клапан топлива, который способен планировать поток топлива, подаваемого в топливную форсунку газовой турбины, в соответствии с выходным давлением компрессора газовой турбины и расходом топлива. к указанному соплу во время ускорения и в заданных условиях перегрузки газовой турбины. . Другой целью изобретения является создание топливной системы газовой турбины, имеющей отдельные элементы, которые взаимодействуют новым и надежным образом для надлежащего управления топливом, используемым газовой турбиной во время запуска, переходного режима, установившегося режима и операций перегрузки. - , , . Другой целью изобретения является создание топливной системы газовой турбины, которая обеспечит запуск и разгон газовой турбины до полной рабочей скорости в течение минимального периода времени. . Дополнительной целью изобретения является создание топливной системы газовой турбины, имеющей новый перепускной клапан топлива, в котором элемент перепускного клапана расположен между диафрагмой, чувствительной к выходному давлению компрессора, и диафрагмой, чувствительной к расходу топлива, при этом выходное давление компрессора противодействует силе перепад давления, создаваемый потоком топлива и вызывающий движение открытия или закрытия указанного клапанного элемента. , . Дополнительной целью изобретения является создание топливной системы газовой турбины, производство которой было бы очень простым и экономичным пропорционально автоматическим функциям, на которые она способна. . Другие цели и преимущества изобретения могут быть очевидны из следующего описания, прилагаемой формулы изобретения и сопроводительных чертежей, на которых: , : Фигура представляет собой схематический вид газовой турбины и топливной системы в соответствии с настоящим изобретением, показывающий части их конструкции фрагментарно и в разрезе; и Фиг.2 представляет собой увеличенный вид в осевом разрезе перепускного клапана топлива согласно настоящему изобретению, который работает в соответствии с соотношением выходного давления компрессора и расхода топлива. , , ; 2 . Как показано на фиг. 1 чертежа, газовая турбина 10 снабжена рабочим колесом компрессора 11 и турбиной 12, установленными на общем валу 13. Камера 14 получает выходную мощность от рабочего колеса 11 и направляет ее в камеру сгорания 15, которая сбрасывается в камеру 16, сообщающуюся с входом турбины 12. . 1 , 10 11 12 13. 14 11 15 16 12. Топливная форсунка 17 расположена в камере сгорания 15, а зонд 18 термостатического выпускного клапана 18а расположен в выхлопе турбины 12. 75 Перепускной клапан 19 топлива предназначен для приема топлива через трубку 20 и подачи топлива через трубку 21 к форсунке 17. К этому перепускному клапану 19 посредством трубки 22 также подается давление на выходе 80 компрессора 11. Трубка 23, содержащая обратный клапан 23а, сообщается с перепускным клапаном 19 для отвода топлива под давлением из трубки 21, позволяя топливу вернуться на впуск 24 топливного насоса 25, который подключен для работы от турбины. Обратный клапан 23а предназначен для предотвращения обратного потока топлива через трубку 23 в клапан 19. 17 15, 18 18a 12. 75 19 20 21 17. 19, 22, 80 11. 23 23a, 19 21 24 85 25 . 23a 23 19. Насос 25 получает топливо через подающую трубку 90 26 и подает его через трубку 27 к чувствительному к скорости перепускному клапану 28 топлива, который служит регулятором после того, как турбина достигла нормальной или установившейся рабочей скорости. С трубкой 95 27 сообщается предохранительный клапан 27а, который ограничивает давление на выходе насоса. Топливо, сбрасываемое через клапан 27а, подается на вход насоса 25 через трубку 27b. 25 90 26 27 28 . 95 27 27a . 27a 25 27b. Перепускной клапан 28, реагирующий на скорость, 100 снабжен валом 29, который приводится посредством подходящей понижающей передачи (не показана) в соединении с валом 13 турбины. Этот перепускной клапан 28 представляет собой обычный клапан, имеющий впускное отверстие 30 для топлива, сообщающееся с трубкой 27. Выпуск 32 перепуска топлива клапана 28 сообщается с трубкой 33, которая предназначена для возврата топлива во впуск 24 топливного насоса 25. 28 100 29 , , 13. 28 30 27. 32 28 33 24 25. Когда вращение вала 29 клапана 110 28 превышает заданную максимальную скорость, центробежные грузики 34 действуют противодействуя пружине 34а и перемещают элемент 35 золотникового клапана в осевом направлении вала 29, позволяя топливу течь через каналы 36 115 и в отверстие 37 вала 29, которое сообщается через отверстия 38 с выпускным отверстием 32. Таким образом, перепускной клапан 28 топлива в ответ на превышение скорости вала 13 турбины направляет топливо от его входа 120 30 к выходу 32 и обратно к входу 24 топливного насоса 25. 29 110 28 , 34 34a 35 29 36 115 37, 29, 38 32. , 28, 13, 120 30 32 24 25. Перепускной клапан 19 топлива, как показано на фиг. 2, снабжен клапанным элементом 39, который управляет связью между 125 трубками 20 и 23. Этот клапанный элемент 39 снабжен тарельчатой головкой 40, которая сидит во втулке 41, неподвижно закрепленной в корпусе перепускного клапана 19. Клапанный элемент 39 зацепляется 130 848,560 на одном конце 42 с толкателем 43, который соединен с диафрагмой 44. Пружина стремится прижать диафрагму 44 к клапанному элементу 39 и удерживать толкатель 43 в зацеплении с ним. Корпус перепускного клапана 19 снабжен камерами 46 и 47, расположенными на противоположных сторонах диафрагмы 44. 19, . 2, 39 125 20 23. 39 40 41 19. 39 130 848,560 42 43 44. 44 39 43 . 19 46 47 44. С камерой 46 сообщается трубка 21, которая проходит непосредственно к топливным форсункам 17. С камерой 46 также сообщается впускная трубка 48 топлива, которая сообщается через регулируемое отверстие 49 с трубкой 20. С камерой 47 сообщается топливопроводящая трубка 50, которая имеет неограниченное сообщение непосредственно с трубкой 20 подачи топлива. Диафрагма 44 предназначена для измерения потока топлива, который определяется перепадом давления, создаваемым между давлением подачи топлива в трубке 20 и давлением топлива в камере 46 на стороне выхода регулируемого отверстия 49. 46 21 17. 46 48 49 20. 47 50 20. 44 20 46 - 49. Совместно с элементом 39 перепускного клапана топлива и напротив диафрагмы 44 датчика расхода топлива работает диафрагма 54 датчика выходного давления компрессора. Эта диафрагма 54 закреплена в корпусе перепускного клапана 19 между камерами 53 и 60. Камера 53 частично ограничена другой диафрагмой 51, которая имеет существенно большую площадь, чем диафрагма 54, причем разница в площадях предназначена для целей, которые будут изложены ниже. Камера 53 сообщается непосредственно с трубкой 22, по которой поступает выходное давление от компрессора 11. Диафрагмы 51 и 54 вместе с небольшой топливной герметизирующей диафрагмой 55 соединены с болтом 56, который зацепляет конец клапанного элемента 39, противоположный тому, который зацепляется толкателем 43. Поскольку сторона диафрагмы 54, удаленная от клапанного элемента 39, сообщается непосредственно с выходным давлением компрессора через трубку 22, а противоположная сторона диафрагмы 54 подвергается воздействию атмосферного давления через канал 60а, болт 56 и соединенные с ним элементы будут поджаты. по направлению к клапану 39 давлением на выходе компрессора в камере 53. 39, 44, 54. 54 19, 53 60 . 53 51 54, . 53 22 11. 51 54, 55, 56 39 43. 54 39 22 54 60a, 56 39 53. Давления на противоположных сторонах диафрагмы 51 выравниваются за счет подачи выходного давления компрессора в камеру 52 через ограниченный проход 57, и диафрагма 51 будет относительно неэффективна, за исключением некоторых необычных условий эксплуатации. 51 52 57 51 . Как упоминалось ранее, термостатический выпускной клапан 18а предусмотрен в качестве защитного устройства для предотвращения работы турбины при чрезмерных температурах. Этот выпускной клапан 18а реагирует на температуру газа в выхлопных газах турбины. Клапан 18а сообщается через трубку 52а с камерой 52. , 18a . 18a . 18a 52a 52. Когда температура выхлопных газов чрезмерно возрастает, клапан 18а открывается, позволяя давлению выходить из камеры 52 с большей скоростью, чем оно может быть заменено через ограниченный проход 57. Таким образом, давление в камере 52 упадет, и давление в камере 70 53, действующее на диафрагму 51, переместит болт 56 и связанные с ним элементы в сторону от клапана 39. В это время перепад давлений топлива, приложенный к диафрагме 44, заставит клапан 39 переместиться в открытое положение 75 для перепуска топлива из линии 20 обратно в топливный насос через канал 23. , 18a 52 57. 52 70 53 51 56 39. , 44 39 75 20 23. Поскольку клапан 39 должен быть закрыт во время начала пусковых операций турбины, в камере 80 52 расположена пружина 58, которая прижимает диафрагмы 51 и 54 и болт 56 к клапанному элементу 39, побуждая последний к закрытию. направление. 39 , 58 80 52 51 54 56 39 . Пружина 58 является регулируемой с помощью винта 59 и может использоваться для предварительного определения пропорций топливной смеси в камере сгорания 15 во время запуска газовой турбины, как будет подробно описано ниже. 58 , 59, 15 , . Работа топливной системы 90 газовой турбины по настоящему изобретению по существу следующая: 90 : При запуске газовой турбины, как показано на фиг.1 чертежа, частота вращения вала 13 постепенно увеличивается, при этом соответственно увеличиваются 95 скорости компрессора 11 и топливного насоса. Топливный насос 25 представляет собой гидравлический топливный насос объемного типа, поэтому во время ускорения турбины 12 переходное выходное давление топливного насоса 25 увеличивается с большей скоростью, чем соответствующее выходное давление компрессора 11, который представляет собой центробежный компрессор, работающий на воздух. Максимальное давление топлива на выходе из насоса 25 105 заранее определяется предохранительным клапаном 27а. Максимальное давление топлива создается насосом при работе на скорости, существенно меньшей, чем скорость, соответствующая нормальной установившейся скорости 110 компрессора 11. , . 1 , , 13 , 95 11 . 25 , , 12, 25 11 . 25 105 27a. 110 11. Поскольку топливная форсунка 17 представляет собой форсунку с фиксированной площадью и впускает топливо пропорционально давлению топлива, а правильное сгорание зависит от топливной смеси, содержащей определенную долю топлива и воздуха, давление топлива, сообщающееся с форсункой 17, необходимо контролировать. относительно выходного давления компрессора. 17 , , 17 . Перепускной клапан 19 топлива выполнен с возможностью перепуска 120 топлива на вход насоса 25 в соответствии с выходным давлением компрессора и расходом топлива, чтобы поддерживать правильную топливную смесь в камере сгорания 15 во всем диапазоне ускорения 125 газовой турбины от его переход на нормальную рабочую скорость. Поскольку газовая турбина ускоряется после ее запуска, насос 25 увеличивает свое выходное давление с высокой скоростью и будет стремиться вызвать чрезмерный поток топлива через сопло 17. Однако в это время топливо на выпускной стороне регулируемого отверстия 49 и в камере 46 находится под более низким давлением в камере 46, чем в камере 47, которая сообщается с трубкой 20 на стороне входа регулируемого отверстия 49. Таким образом, диафрагма 44 воспринимает увеличение расхода топлива и реагирует на перепад давления, создаваемый отверстием 49, стремясь переместиться в сторону камеры 46 и клапанного элемента 39. 19 120 25 15 125 . , 25 130 848,560 17. , , 49 46 46 47 20 49. , 44 49, 46 39. Когда диафрагма 44 движется в этом направлении, она прижимает толкатель 43 к концу 42 клапанного элемента 39, вызывая смещение тарельчатой головки 40 и позволяя топливу течь из трубки 20 в трубку 23, которая сообщается с впускным отверстием. 24 насоса 25. Таким образом, чрезмерное увеличение потока топлива к соплу 17 во время ускорения газовой турбины заставляет диафрагму 44 перемещать элемент 39 перепускного клапана в открытое положение и тем самым уменьшать поток топлива. Следует понимать, что перепад давления, действующий на диафрагму 44, создаваемый потоком топлива, противостоит выходному давлению компрессора, действующему на диафрагму 54 через трубку 22. Во время ускорения газовой турбины выходное давление компрессора 11 увеличивается, вызывая повышение давления в камере 53. 44 , 43 42 39 40 20 23 24 25. , 17, , 44 39 . 44 54 22. , 11 53. Это давление имеет тенденцию противодействовать силе перепада давления топлива, действующей на диафрагму 44. Площадь диафрагмы 54 рассчитана таким образом, что при нормальном рабочем давлении на выходе компрессора 11 сила, передаваемая на болт 56 вместе с силой, создаваемой пружиной 58, превышает противодействующие силы, действующие на толкатель. 43; таким образом, клапанный элемент 39 будет оставаться в закрытом положении, когда газовая турбина достигнет своей нормальной рабочей скорости. 44. 54 11, 56, 58, 43; , 39 . Следует понимать, что чувствительный к скорости перепускной клапан 28 топлива начинает действовать для ограничения максимальной скорости устройства путем перепуска топлива после того, как выходное давление компрессора, действующее на диафрагму 54, закрывает клапанный элемент 40 перепускного клапана 19 топлива. Операции перепуска топлива клапанов 19 и 28 могут перекрываться в определенном диапазоне скоростей газовой турбины, который близок к нормальному состоянию ее рабочей скорости. 28 54, 40 19. 19 28 . Работа двух перепускных топливных клапанов по перепуску топлива может осуществляться одновременно или перекрываться во время некоторых переходных режимов работы и перегрузки газовой турбины. . Следует отметить, что регулировка пружины 58 с помощью винта 59 обеспечит изменение смеси топлива и воздуха в камере сгорания во время запуска газовой турбины. Регулировка винта 59 для расслабления пружины 58 приведет к тому, что смесь станет относительно бедной. Когда пружина 58 таким образом расслаблена, относительно более низкий расход топлива, воспринимаемый диафрагмой 44, способен заставить ее открыть элемент 39 перепускного клапана. Расслабление пружины 58 стремится поддерживать соответственно более низкое давление топлива в трубке 21 во время запуска газовой турбины. И наоборот, регулировка винта 59 для увеличения сжатия пружины 58 обогатит топливную смесь в камере сгорания 15 во время запуска 75 работы газовой турбины. 58 59 . 59 58 . 58 , 44, 39. 58 21 . , 59 58 15 75 . Когда газовая турбина достигла желаемой рабочей скорости, в камере 53 существует нормальное выходное давление компрессора, которое воздействует на диафрагму 54. Нормальное выходное давление компрессора, действующее на диафрагму 54, преодолевает перепад давления топлива, действующий на диафрагму 44, и удерживает клапанный элемент 39 закрытым. , 53 54. 54 44 39 . Отверстие 49 отрегулировано так, чтобы обеспечить максимальное содержание топлива в топливной смеси при приближении к установившемуся режиму работы газовой турбины. После достижения установившегося рабочего режима клапан 39 закрывается, и регулировка 9G пружины 58 не влияет на топливную смесь. Следует понимать, что сила пружины 58 во время запуска газовой турбины регулируется таким образом. что он обеспечивает слегка обогащенную смесь и благодаря практически постоянной жесткости пружины поддерживает слегка обогащенную смесь до тех пор, пока не будут достигнуты установившиеся условия работы. Однако следует отметить, что по мере увеличения массового расхода компрессора пропорциональное обогащение смеси постепенно снижается. Это связано с тем, что жесткость пружины 58 постоянна и она поддерживает один и тот же дополнительный объем расхода топлива, в то время как весовой расход от компрессора 105 продолжает увеличиваться до тех пор, пока машина не достигнет расчетной рабочей скорости. 49 85 . , 39 9G 58 58, , , 95 , . , , , . 58 , 105 . Перепускной клапан 28 топлива, вал 29 которого соединен с валом 13 газовой турбины, 110 реагирует на состояние превышения скорости и перепускает топливо, как описано выше. 28, 29 13 , 110 , . Перепуск топлива снижает давление топлива, сообщающееся с форсункой 17, тем самым стремясь предотвратить превышение скорости газовой турбины 115, когда нагрузка на нее снижается. 17, 115 . Если к газовой турбине приложена перегрузка и скорость ее вала снижается, перепускной клапан 28 топлива стремится уменьшить количество перепускаемого топлива и тем самым увеличивает давление топлива 120 на сопло 17, чтобы соответствовать нагрузке, приложенной к газовой турбине. и поддерживать эффективную рабочую скорость компрессора 11. , 28 120 17 11. В некоторых случаях во время работы 125 устройства, особенно в турбинах с приводом от вала, к турбине может быть приложена перегрузка, которая заставит ее замедлиться настолько, чтобы позволить чувствительному к скорости перепускному клапану 28 топлива закрыться. 130 848,560 В это время, даже несмотря на то, что турбина может работать с нормальной скоростью или близкой к ней, поток топлива увеличится, и перепад давления топлива, приложенный к диафрагме 44, будет быстро увеличиваться, преодолевая силу, приложенную давлением воздуха к диафрагме 54 и вызывая перепускной клапанный элемент 39 открывается, чтобы предотвратить чрезмерно обогащенную топливную смесь. Таким образом, перепускной клапан 19, реагирующий на расход топлива, служит защитным устройством для предупреждения и предотвращения перегрева турбины. 125 , , 28 . 130 848,560 , , , , 44 54 39 . 19 . Если увеличенная нагрузка, приложенная к газовой турбине, является чрезмерной, или если компоненты топливной системы работают неправильно и избыток топлива подается через сопло 17 в камеру сгорания 15, температура турбины может быстро возрасти. , 17 15, . Такое повышение температуры будет восприниматься термостатическим клапаном 18а, который откроется в ответ на это и сбросит давление из камеры 52; затем перепад давления, вызванный потоком топлива, действующим на диафрагму 44, преодолеет уменьшенные противодействующие силы, заставив клапанный элемент 39 открыться и позволить топливу пройти через него через трубку 23 ко впускному отверстию 24 топливного насоса 25. Таким образом, давление топлива, подаваемое к соплу 17, снижается в ответ на перегрев газовой турбины. 18a 52; , 44 39 23 24 25. , 17 . Обращается внимание на новую взаимосвязь перепускных клапанов 19 и 28 топлива, благодаря которой газовая турбина во время запуска или переходной работы получает топливо в соответствии с соотношением между выходным давлением компрессора и расходом топлива; в то время как во время нормальной работы газовой турбины ее превышение скорости, вызванное уменьшенной нагрузкой на нее, будет предотвращено чувствительным к скорости перепускным топливным клапаном 28. Кроме того, состояние перегрузки, налагаемое на газовую турбину, приведет к закрытию перепускного клапана 28, что приведет к увеличению потока топлива к соплу 17. В это время чувствительный к потоку перепускной клапан 19 топлива будет работать, перепуская часть топлива и предотвращая перегрев. В случае, если чувствительная к потоку часть перепускного клапана 19 топлива не работает должным образом и в форсунку 17 поступает избыточное топливо, термостат 18а будет реагировать на температуру выхлопных газов, превышающую заданный максимум, вызывая открытие перепускного клапана 39 топлива и слейте топливо в форсунку 17. 19 28, , , ; , 28. , 28 17, . 19 . 19 17, 18a 39 17. Таким образом, термостат 18а и взаимодействующая с ним часть клапанного механизма 19 служат дополнительным устройством безопасности для предотвращения работы турбины при чрезмерных температурах. 18a 19 - .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-13 07:52:12
: GB848560A-">
: :

848561-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB848561A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ НЕТ ЧЕРТЕЖЕЙ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 14 января 1957 г. : 14, 1957. 848,561 № 29116155. 848,561 . 29116155. Дата подачи заявления: октябрь. 12, 1955. : . 12, 1955. , Полная спецификация, опубликованная: сентябрь. 21, 1960. , : . 21, 1960. Индекс при приемке;:-Класс 2(3), (1A:4:7A:11A), (:C2A:C3:), ClG6A1. ;:- 2(3), (1A:4:7A: 11A), (:C2A:C3:), ClG6A1. Международная классификация:-C07c. :-C07c. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Получение тетрагалометанов. Мы, РОБЕРТ НЕВИЛЛ ХЭЗЕЛДИН, британский подданный, проживающий в доме № 1 по Кент Хаус, Сассекс-стрит, Кембридж, Англия, и ХАЙМАН ИЗЕРСОН, гражданин Соединенных Штатов Америки, дом 411 Гленуэй Роуд, Филадельфия 18, Пенсильвания, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляет, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, а также метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении. : , , , . 1 , , , , ' , , ' 411 , 18, , , , ' - , - , : Данное изобретение относится к новому способу получения тетрагалогенметанов. . Тетрагалортаны находят широкое применение в промышленности, например, в качестве растворителей, хладагентов и огнетушителей, и это лишь некоторые из них. Однако многие из этих соединений все еще относительно дороги, и давно ведется поиск общего и экономичного способа их производства. 15. , , - , . , , - . Настоящее изобретение основано на открытии того, что карбонилгалогениды могут взаимодействовать с некоторыми металлоидными пентагалогенидами с образованием тетрагалогенметанов с высоким выходом. Интересно, что с помощью настоящего изобретения впервые карбонильный кислород, присоединенный к углероду, который также несет две сильно электроотрицательные группы, такие как галоген, может быть заменен галогеном. . , - , . Общую реакцию можно записать: : = + - > + MOQmZ3- 35! , где и представляют собой бром, фтор или хлор, где и представляют собой фтор, хлор или бром и имеет меньший атомный вес, чем , где равно 0 или 3 и где - представляет собой металлоид группы таблица Менделеева, имеющая валентность +3 и +5, такая как, например, фосфор, мышьяк, сурьма или висмут. = + - > + MOQmZ3- 35! , , , , 0 3 - +3 +5 , , , . В общем, при желании вместо ,_m можно использовать MQ3 и Z2. MQ3 Z2 ,_m . Типичными реакциями этого общего класса являются: : (2)
, +, > CCI4+. POCl3 (3) , + COF2 '> CCI2Fo +POCI3 (4) PCIF3 + COF2 > CC12F, + POF3 50 (5) , +. COCt2 > CF2C12 +POF3 (6) PCI5 + COC1F > CCI3F + POCI3 (7) PF3C12 + -> CCt4 + POF3 (8) PF3C12 + -> CFCI3 + POF3 (9) PF3Cl2 +. -> + : 55 (1,0) , + , - > CCI2Br2 + POCI3 (11) P3r. + COC12 > CC12Br3 + POBr3 (12) PF3Br, + COC12 -> CBr2Cl2 + (13) PF3Br2 + COF2 > CBroF2 +POF5 Следует понимать, что вышеуказанные реакции просто указывают на более желательные изменения, которые происходят. Могут также иметь место различные другие реакции, приводящие к образованию других продуктов. Природа и доля этих продуктов зависят от исходных реагентов и условий реакции. , +, > CCI4 +. POCl3 (3) , + COF2 '> CCI2Fo +POCI3 (4) PCIF3 + COF2 > CC12F, + POF3 50 (5) , +. COCt2 > CF2C12 +POF3 (6) PCI5 + COC1F > CCI3F + POCI3 (7) PF3C12 + -> CCt4 + POF3 (8) PF3C12 + -> CFCI3 + POF3 (9) PF3Cl2 +. -> + : 55 (1.0) , + , - > CCI2Br2 + POCI3 (11) P3r. + COC12 > CC12Br3 + POBr3 (12) PF3Br, + COC12 -> CBr2Cl2 + (13) PF3Br2 + COF2 > CBroF2 +POF5 . reacti6ns , . - . Например, что касается реакции (3), приведенной выше, пентахлорид фосфора реагирует с карбонилфторидом в автоклаве при температуре от около 100°С до около 70500°С с образованием дихлордифторметана, монохлортрифторметана, фосгена и хлорфторфосгена. «Образуется также значительное количество , особенно при температуре выше 350°С. Хотя точный механизм реакции не установлен, считается вероятным, что могут происходить следующие превращения: , (3) , 100 . 70 500 ., , , . ' , 350 . 75 , : (3)
PC1, + COF2 > .,C2l, +. POCl3(3a) 2PCI5 + 3COF2 -> 3COClo +2PFCI, 80 (3b) ,12 + , -> 2COFC1 (3c) 2COFC1 > ,. CO2 (3d) , + CFCl2 -> + (3e) , + , > CCI4 +. POCl3 Таким образом, уравнение (3a) указывает на образование 85 фосгена, который затем может реагировать с дополнительным COF2 с образованием и, наконец, CFCI2 (уравнения 3b и 3c). При более высоких температурах, особенно выше 350oC. PC1, + COF2 > .,C2l, +. POCl3 (3a) 2PCI5 + 3COF2 -> 3COClo +2PFCI, 80 (3b) ,12 + , -> 2COFC1 (3c) 2COFC1 > ,. CO2 (3d) , + CFCl2 -> + (3e) , + , > CCI4 +. POCl3 (3a) 85 COF2 CFCI2 ( 3b 3c). , 350oC. Сформированный таким образом COCI2 преобразуется в CCI4 90 848 561 с помощью PCI5 (уравнение 3e). Образование CFC1 объясняется фторированием CF2C1l COF2 (уравнение 3d). COCI2 CCI4 90 848,561 PCI5 ( 3e). CFC1 CF2C1l COF2 ( 3d). Аналогично, что касается реакции (4), помимо CCIF2 и получают , CO2, и CC14. , (4), CCIF2 , , CO2, CC14 . Эти продукты можно отнести к следующим реакциям, сопровождающим реакцию (4): (4): (4
) 5PFC12 > 3PFS +2PC15 (4b) 3COF2 +.3PCI15 -> 3COC12 + 2PF3Cl и другие реакции, как в (3a)-(3e). ) 5PFC12 > 3PFS +2PC15 (4b) 3COF2 +.3PCI15 -> 3COC12 + 2PF3Cl, (3a) (3e). Реакции обычно проводятся путем помещения реагентов в автоклав и нагревания до температуры от около 50°С до около 500°С. Давление такое, какое создается в закрытой системе, и не считается критическим. 50 . 500 . , . Обычно оно составляет от около 1 до около 300 атмосфер, предпочтительно от около 1 до около 100 атмосфер. 1 300 , 1 100 . Соотношение металлоидгалогенида и карбонилгалогенида может значительно варьироваться. Обычно на каждый моль карбонилгалогенида используют от примерно 0,3 до примерно 20 моль маталлоидгалогенида. . 0.3 20 . Точная используемая температура будет зависеть от конкретных задействованных реагентов. . Таким образом, для реакций (2) и (7) температура находится в широком диапазоне от 100°С до примерно 450°С, обычно от примерно 300°С до примерно 450°С, предпочтительно от примерно 375°С до примерно 425°С. Реакции ( 3), (4), (5), (6) и (8) следует проводить при температуре от примерно 50 до примерно 500°С, предпочтительно от примерно 250 до примерно 350°С. Реакции (9)-(13) обычно проводят при температуре от около 100 до около 450°С, предпочтительно от около 100°С. , (2) (7) 100 . 450 ., 300 . 450 ., 375 . 425 . (3), (4), (5), (6) (8) 50 . 500 ., 250 350 . (9) (13) 100 . 450 ., 100 . и около 300 С. 300 . Одним из выдающихся преимуществ настоящего способа является то, что соединение фосфора, используемое в качестве исходного реагента, во многих случаях может быть относительно легко регенерировано. . Возьмем, к примеру, реакцию (2) PC15+. COC12 > CC14 + POC13, побочный продукт POC13 может быть удален и подвергнут реакции с окисью углерода в присутствии углерода с получением PC1a или с большим количеством COC12 с получением PCI5, как описано в патенте Германии 492,061. Эти реакции 400 . (2) PC15+. COC12 > CC14 + POC13 - POC13 PC1a, COC12 PCI5, 492,061. 400 . (15) , + COC12 -> PCI5 + CO0 40000. (15) , + COC12 - > PCI5 + CO0 40000. В уравнении (15) вместо COC12 можно использовать +C01. (15) +C01 COC12. При желании C12, PCI3 и могут быть использованы в качестве исходных материалов для проведения циклического процесса, особенно подходящего для промышленного применения, а именно. , C12, PCI3, , . (16) (а) +Cl12 -> COC12 (в) COC12 + PC15 > CC14 + POCI3 4000C. (16) () +Cl12 - > COC12 () COC12 + PC15 > CC14 + POCI3 4000C. Таким образом, CC14 получают из оксида углерода и хлора, которые недороги и легко доступны. CC14 , . Изобретение будет дополнительно описано на следующих конкретных примерах. 75 Пример . 75 300 мл. В автоклав из нержавеющей стали загружали 208,5 г. ,. Автоклав вакуумировали и 45,7 г. COCI0 вводили в вакууме. Затем автоклав помещали в встряхивающее устройство, нагревали до 362°С и выдерживали при температуре от 362°С до 374°С в течение 19,5 часов. Затем его охлаждали и направляли в две последовательно расположенные ловушки, охлаждаемые жидким кислородом. Когда давление в системе достигло 85 атмосфер, ее вакуумировали, а автоклав сильно нагревали открытым пламенем. Затем в ловушках восстанавливали атмосферное давление и продукты пропускали через промывную бутыль, содержащую 90-15% водный раствор КОН, и последовательно с ловушкой, охлаждаемой сухим льдом и ацетоном. Около 1,5 г. 300 . 208.5 . ,. 45.7 . COCI0 . 80 , 362 . 362 . 374 . 19.5 . . 85 , . 90 15% - . 1.5 . материал собирали в ловушку «сухой лед-ацетон» и выбрасывали. Менее летучую жидкость, оставшуюся в вентиляционных ловушках 95, промывали водой, сушили и перегоняли, получая 42 г, температура кипения 73-75°С. Этот материал перегоняли с водяным паром из раствора карбоната натрия. Нижний слой дистиллята сушили и повторно перегоняли через 100-дюймовую спирально-насадочную колонну с получением 35,5 г четыреххлористого углерода с температурой кипения 76°С, что идентифицировали с помощью инфракрасного спектра. - . 95 , 42 ., 73-75 . . 100 6" - 35.5 . 76 ., - . Это было бесплатно с PC13. PC13. Пример 11 105 А 300 мл. В автоклав из нержавеющей стали загружали 50 г. (0.5 моль) и . (0.6 моль) PCI5 в вакууме. Бомба нагревалась в встряхивающем аппарате при температуре 362372°С в течение 18,5 часов. Затем его продули 110, как описано в примере . Ловушки нагрели до комнатной температуры, летучие газы перенесли в вакуумный аппарат и обнаружили, что они эквивалентны всего 0,0038 моля газа. Инфракрасный спектр 115 показал, что более 80% этого газа состояло из COC1 (около 1% исходного материала) и около 15% . Это эквивалентно всего 0,0006 моля углекислого газа, что показывает, что это соединение не является основным продуктом. Жидкие продукты с температурой кипения выше 20°С перегоняли через двухфутовую спирально-насадочную колонну, снабженную ресивером, охлаждаемым ледяной водой. Всего было получено: 125 1,80 г. температура кипения 74,2-770С. 11 105 300 . 50 . (0.5 ) . (0.6 ) PCI5 . 362372 . 18.5 . 110 . , 0.0038 . - 115 80% COC1, (. 1% ) 15% . 0.0006 , 120 . 20 . - . : 125 1. 80 . 74.2-770c. 2. 4 г. температура кипения 80-104,5 С. 2. 4 . 80-104.5 . 3. Более 26 г. температура кипения 105 С. 3. 26 . 105 . 4. Автоклав все еще содержал POCI3 (18 г), который перегоняли при 100-106°С. 130 848 561 , = 12,5 г. Анализ фракции (1) показал, что она содержит более 70% . Это соответствует выходу не менее 73%. Фракция 2 содержала CCl4, POC3 и , а фракции 3 и 4 – POCI3. 4. POCI3 (18 .) 100-106 . 130 848,561 , =12.5 , (1) , 70% . 73%. 2 CCl4, POC3, , 3 4 POCI3. Пример III1 III1 300 мл. в автоклав загружали г. (0.48 моль) PCI5, закрытый, вакуумированный и охлаждаемый жидким кислородом. Двадцать пять г. 300 . . (0.48 ) PCI5, , . - . COF2 перегоняли в вакуумированный автоклав, который затем нагревали в встряхивающем аппарате в течение 16 часов при температуре около 265°С. Его охлаждали до комнатной температуры, выпускали в ловушки, охлаждаемые жидким азотом, и, наконец, нагревали во время вакуумирования системы. Продукт в ловушках трижды промывали 15%-ным водным раствором КОН. При исследовании его инфракрасного спектра было обнаружено, что обработанный щелочью материал представляет собой почти чистый дихлордифторметан. Доходность в зависимости от количества . принятое за реакцию, составило несколько более 10%. Образовался только след CF5C1. COF2 16 265 . , - . 15% . - - . , . , 10%. CF5C1 . Пример 208 г. (1 моль) помещали в автоклав из монеля («Монель» является зарегистрированной торговой маркой), который затем вакуумировали и охлаждали жидким азотом. 25 г. COF2 перегоняли в автоклаве в вакууме. Загруженный автоклав нагревали при температуре от 330 до 350°С в течение 12 часов во встряхивающем аппарате, охлаждали и вентилировали в ловушки, охлаждаемые жидким азотом, наконец, с вакуумированием. Эти ловушки затем направлялись в ловушку, охлаждаемую сухим льдом и этанолом, и ловушку, охлаждаемую жидким азотом, соединенные последовательно. Материал, собранный в ловушке, охлаждаемой сухим льдом и этанолом, представлял собой в основном фосген с некоторым количеством дихлордифторметана и некоторым количеством карбонилхлорфторида, как показало инфракрасное спектроскопическое исследование. Продукт в ловушк