патенты / 22551

847564-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB847564A
[]
Способ получения ненасыщенных альдейидов из снелтин. . ПОЛНАЯ СПЕЦИСКАЦИЯ Мы, , юридическое лицо, организованное и действующее в соответствии с законодательством Италии, по адресу: , Милан, Италия, 18, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы патент был разрешен. Настоящее изобретение относится к получению ненасыщенных альдегидов, содержащих по меньшей мере 3 атома углерода, из олефинов, и в частности получение акролеина из пропилена и метакролеина из изобутена. , , , 18 , , , , , , - 3 , . Известно, что при окислении олефинов с низкой молекулярной массой, например пропилена или бутена воздухом или кислородом и используя катализаторы умеренного окисления, такие как медь, серебро и алюминий, используемые в металлическом состоянии или на носителе, можно получить альдегиды, такие как формальдегид, ацетальдегид, укролеин и бензальдегид. , .. , , , , , , , , . Также известно, что реакцией можно управлять, варьируя условия окисления, чтобы получить больше окисленных продуктов, таких как карбоновые кислоты и, в конечном счете, диоксид углерода и воду, если условия окисления не контролируются должным образом. , , , , . Регулирование реакции можно облегчить, разбавляя газы инертными веществами. . Разработана технология окисления олефинов с целью получения в качестве основных продуктов ненасыщенных альдегидов с высокими выходами путем использования в качестве катализатора нанесенного производного меди, например закиси меди. , , , . Согласно британскому патенту № 1640383, который в основном касается производства акролеина из пропилена и других ненасыщенных соединений, реакцию проводят предпочтительно в присутствии газообразных разбавителей, таких как водяной пар и азот, чтобы контролировать реакцию. и получать высокие урожаи. Процентное содержание разбавителя, как видно из различных примеров в указанном описании, составляет от 43 до 70% по объему смеси, подаваемой в печь для катализа, состоящую из одной или нескольких трубок малого диаметра, содержащих катализатор. . 1640383, , , , , . , , 43 70% . При таком способе тепло высокоэкзотермической реакции передается от гранул катализатора к стенкам реактора, откуда оно удаляется реакционными газами, которые, очевидно, подвергаются перегреву. Это приводит к необходимости использования разбавителей и трубок малого диаметра, а также поддержания низкой удельной производительности для контроля выделения тепла. Однако согласно этому методу, даже при работе в трубках малого диаметра, невозможно исключить разбавитель и работать при высоких парциальных давлениях кислорода, не вызывая заметного снижения выхода и производительности. Это было подтверждено некоторыми сравнительными экспериментами, проведенными нами при строгом соблюдении условий эксплуатации, описанных в вышеупомянутом описании патента. По той же причине при работе, как указано выше, на окисление нельзя влиять при давлении выше атмосферного, если только влияние давления не уравновешивается соответствующим разбавлением реакционных газов. , , . , - . , , - , . . , , , . Мы изучили, в частности, использование металлической меди в качестве катализатора окисления и обнаружили, что в случае пропилена акролеин является основным продуктом среди альдегидов, получаемых при соответствующем регулировании условий окисления. , , , , . Однако при использовании в качестве катализатора металлической меди в ее различных формах, хотя она обладает чрезвычайно высокой теплопроводностью и, следовательно, облегчает отвод реакционного тепла к стенкам реактора, проблема, связанная с передачей реакционного тепла, еще не была полностью решена. решено с разбавителем ; нельзя было исключить, и, прежде всего, нельзя было использовать высокие парциальные давления пропилена и кислорода. , , , ; , , . Настоящее изобретение обеспечивает способ получения ненасыщенных альдегидов, содержащих по меньшей мере три атома углерода, при котором олефины, содержащие по меньшей мере три атома углерода, окисляются в газовой фазе путем внесения смеси молекулярного кислорода и олефина, при этом максимальная концентрация кислорода составляет 35 % по объему, при давлении выше атмосферного и при высоких температурах, в контакте с медной поверхностью, причем термостатическая жидкость циркулирует вокруг указанной поверхности, но не контактирует с реагентами. , , 35% , , , . Под термостатической жидкостью в этом описании и формуле изобретения подразумевается функциональная жидкость того типа, который обычно используется в теплообменных устройствах для отвода тепла от тел при повышенных температурах. . Реакцию можно проводить в аппарате под давлением, состоящем из медной трубки в виде змеевика или медного теплообменника Линде или другого типа, погруженного в термостатическую жидкость, например кипячение ( — зарегистрированная торговая марка), благодаря чему тепло реакции, выделяемое на внутренней поверхности меди при контакте с реакционными газами, мгновенно отводится. «Д'оутерна» представляет собой энтектическую смесь фенилового эфира и 26,5% дифенила, имеющую температуру плавления 120°С и температуру кипения 258°С. В качестве термостатической жидкости можно также использовать различные фракции минерального масла. , , .. ( ), . "'" 26.5% 120" 258 . . Такое устройство по существу удовлетворяет требованию наличия наибольшей поверхности для теплообмена по сравнению с доступным объемом реактора. . Смесь олефинов и кислорода быстро пропускают внутрь аппарата, а поверхность меди катализирует реакцию. - . Хотя, как упоминалось выше, окисление можно проводить в аппарате любого типа, в котором используется принцип настоящего изобретения, предпочтительно использовать медную трубку с внутренним диаметром 3 мм, погруженную в кипящий . , , , 3mm, . Альтернативно может быть использовано устройство, содержащее ряд параллельно расположенных медных листов, причем термостатическая жидкость и реакционный газ поочередно циркулируют в пространствах между листами. . , . В случае пропилена, используя медную трубку с внутренним диаметром около 3 мм, можно работать без какого-либо разбавителя и с газом, состоящим из 80% по объему пропилена и 20% по объему кислорода под давлением 4 бар. до 8 атмосфер, таким образом получая общие молярные выходы альдегидов от 70 до 85%, циркулирующих на трансформированном пропилене, и выходы акролеина от 60 до 75%. - , 3 , 80% 20% 4 8 70 85%, , 60 75%. Альдегидами, которые получаются в качестве побочных продуктов в случаях, когда реакцию проводят при нормальном давлении с нанесенными катализаторами, являются формальдегид, ацетальдегид и пропиональдегид; также может быть получен кетон, т.е. ацетон. , , ; , .. . Основные преимущества способа настоящего изобретения заключаются в следующем: (а) Можно обойтись без разбавителя, поскольку нет необходимости замедлять реакцию или использовать газообразную массу, которая может поглотить часть тепла. который разработан; эту функцию выполняет медная поверхность, которая катализирует реакцию и быстро отводит выделяющееся тепло. : () , ; . Если учесть, что согласно предшествующему уровню техники разбавитель использовался в количествах, соответствующих от 40 до 700 об./о объема реагирующего газа (например, такого газа, как азот или диоксид углерода, который не может конденсироваться при комнатной температуре). температуре и при обычном давлении или конденсируемом паре, таком как пар) преимущества, получаемые от его устранения, очевидны, например, более высокая удельная производительность, меньшие объемы циркулирующих газов и, следовательно, более низкие первоначальные затраты на установку и эксплуатацию. , , 40 7OO,/ ( , , , ) , , , , . () Работа при давлении выше атмосферного, с высокими парциальными давлениями кислорода и олефинов, в отсутствие разбавителя. Это позволяет при прочих равных факторах (таких как время контакта и соотношение кислорода олефина ) получить производительность установки, значительно более высокую, чем в известных процессах. () , , . , ( ) , . Кроме того, этот процесс позволяет использовать вспомогательное оборудование значительно уменьшенных размеров (например, абсорбционные башни, охладители, башни для удаления образующегося углекислого газа и трубы) без необходимости использования особо устойчивых материалов из-за низкого давления. Это снова приводит к снижению затрат на установку и эксплуатацию. , (.. , , ) . . (в) Легкое извлечение акролеина из реакционных газов, поскольку извлечение можно проводить при том же катализном давлении. Фактически известно, что одна из наиболее практичных систем извлечения карбонильных продуктов из реакционных газов состоит, например, в - в случае окисления пропилена при промывке водой, в которой акролеин хорошо растворим, и извлечении продуктов реакции путем перегонки водных растворов. Из-за низкого содержания акролеина в газах при промывке при атмосферном давлении получаются водные растворы низкой концентрации, и поэтому для операции промывки требуются большие объемы воды. () . , .. -- -- - - , . , . Как будет более очевидно из прилагаемого рисунка, который иллюстрирует кривую Дрессюра паров водного раствора акролеина, объемные проценты акролеина в газе указаны по оси абсцисс, а проценты по массе акролеина в жидкой фазе указаны по оси абсцисс; динатов, при температуре 15°С и различных давлениях (на диаграмме 1,4,7) при одинаковом содержании акролеина в газе, при промывке под давлением получают заметно более концентрированные водные растворы, в результате чего экономия на затратах и эксплуатационных затратах на стадиях очистки и рекуперации. Такая же экономия может быть достигнута в процессах, в которых для получения более концентрированных водных растворов газы . ; Отходы синтеза при атмосферном давлении сначала сжимаются, а затем, после восстановления акролеина, расширяются для рециркуляции в реактор. , ;, 15, ( 1,4,7), , , , -': , , . ; , , . Очевидное и аналогичное преимущество получают в процессах выделения карбонильных соединений из газов, в которых в качестве растворителя используют жидкий олефин, а газы, поступающие из каталитической реакции, сжимают под давлением от 7 до 30 атмосфер. , o1efin 7 30 . () Отказ от использования нанесенных катализаторов типа, описанного в британском патенте № 640383. Это позволяет дополнительно снизить стоимость процесса, поскольку само устройство выполняет каталитическую функцию. () . 640383. . Для того чтобы окисление проходило с высокими выходами, высокой производительностью и высокой долей ненасыщенных альдегидов по сравнению с другими вышеупомянутыми альдегидами, необходимо, чтобы различные условия, регулирующие окисление, соответствующим образом контролировались. , , , . Таким образом, температура может составлять от 200°С до 600°С, предпочтительно от 250°С до 550°С, поскольку на это состояние явно влияют другие факторы, которые регулируют окисление, т.е. время контакта, парциальные давления кислорода и олефинов, присутствие разбавителей, если таковые имеются, введенных намеренно или принудительно вместе с используемыми реагентами, а также тип используемого олефина. 200" 600', 250 550 , ': , .. , , , , , . Столь же широк диапазон, в котором может изменяться соотношение между парциальным давлением олефина и парциальным давлением кислорода. Обычно можно использовать соотношения от 2 до 15. . 2 15 . Окисление можно проводить под давлением от 1 до 40 атмосфер, причем верхний предел зависит от стоимости аппарата и природы используемого олефина. Фактически, если используемый олефин имеет при комнатной температуре давление пара ниже 10 атмосфер, конденсация углеводородов происходит всякий раз, когда парциальное давление олефина превышает давление пара того же олефина при комнатной температуре. Если кто-то хочет работать под давлением, намного превышающим 8 атмосфер, следует использовать более сложное устройство, чтобы избежать такой конденсации. С другой стороны, в случае, например, пропилена при общем давлении от 4 до 6 атмосфер уже получены высокая производительность, высокие выходы и высокие концентрации акролеина в водных промывных растворах, и поэтому использовать его не удобно. окисление при гораздо более высоких давлениях. По этим причинам на практике окисление выгодно проводить под давлением от 1 до 15 атмосфер или от 1 до 25 атмосфер, если реакция протекает в присутствии разбавителей. 1 40 , . , , , 10 , . 8 . , , 4 6 , , . , , 1 15 1 25 , . Время контакта реагирующих газов в реакционном аппарате может изменяться в широком диапазоне: от 0,01 до 10 секунд. Выбранное значение, очевидно, является функцией всех других условий окисления и типа используемого олефина. Однако для получения высокой производительности обычно удобно сократить время до нескольких секунд, а еще лучше — до долей секунды. : 0.01 10 . . , , . Другим важным фактором, связанным с соотношением концентрации олефинов и концентрации кислорода, является концентрация кислорода в газах, поступающих в реакционный аппарат. Согласно уровню техники концентрация может варьироваться от 1 до 12 об.%. Согласно настоящему изобретению можно использовать концентрации до 35% по объему, поскольку можно исключить разбавитель. , , . 1 12% . , 35% . Всегда целесообразно работать с концентрацией от 10 до 20% по объему, так как в этих условиях можно получить наивысшую производительность, совместимую с высокими выходами и умеренным давлением. 10 20% , . Состав получаемых карбонильных продуктов также может варьироваться. В зависимости от выбранных условий окисления можно получить композицию, в которой количество акролеина составляет около 90% от присутствующего карбонильного продукта, тогда как при других условиях, как видно из примера 4 далее, окисление может приводить преимущественно к образование других карбонильных соединений, таких как формальдегид, ацетальдегид, пропиональдегид и ацетон. . , 90% , , 4 , , , . Очевидно, что окисление можно проводить также в присутствии разбавителей, вводимых либо с олефином и/или кислородом, либо в их смесь. / . Следующие примеры приведены для иллюстрации изобретения. . ПРИМЕР 1. В медную катушку с внутренним диаметром около 3 мм, погруженную в кипящий ; 43 моля пропилена и 9 молей кислорода вводят при 370°С под давлением 5 атмосфер со временем контакта в каталитической трубке 1,4 секунды. 1 , 3 , ; 43 9 370 5 1.4 . 1
.39 Получают -моль и и 1,12 моль карбонильных продуктов, состоящих из 0,84 моля акролеина, а остальное - из насыщенных альдегидов. .39 - 1.12 , 0.84 , . Выход перегнанных суммарных альдегидов в пересчете на израсходованный пропилен (в пересчете на продукты превращения) составляет около 70%; Выход по общим альдегидам - 227 г/л реактора. Выход -акролеина - 187 г/ч/л. , ( - : ) - 70%-; 227 - 187 //. ПРИМЕР 2. В реактор, использованный в предыдущем примере Е, вводят 79 молей пропилена и 16 молей кислорода при 390°С под давлением 5 атмосфер и временем контакта 0,8 секунды. 2 - ;, 79- 16 390" 5 0.8 . В: кроме 2,5 молей плюс , перегонкой водного раствора, содержащего около 8% акролеина, полученного промывкой газов водой, получают 2,35 моля перегнанного акролеина и 1,16 моля ненасыщенных соединений (формальдегида, ацетальдегида, пропиональдегида). : 2.5 , 2. 35 1.16 (, , ) 8% . Молярные выходы, рассчитанные для трансформированного пропилена, превращенного в общие альдегиды и акролеин, составляют 79% и 61% соответственно. 79% 61% . Конверсия пропилена составляет около 5%. 5%. Выход суммарных альдегидов составляет 640 г/ч/л в ксакторе, выход акролеина – 480 г/ч/л. 640 // 480 // . ПРИМЕР 3 В реактор, описанный в примере 1, вводят 78 молей пропилена и 16 молей кислорода при 390°С и под давлением 5 атмосфер со временем контакта 0,54 секунды. 3 1, 78 16 390" 5 0.54 . 1.86 моль акролеина получают перегонкой водного раствора, содержащего около 6'90 акролеина, полученного путем очистки газов. 1.86 6'9O , . Выход е-акролеина в пересчете на израсходованный пропилен составляет 64,4%. , - , 64.4%. Производительность по акролеину 590 г/час/литр. Производительность по общим альдегидам составляет 760 г/ч/л. 590 //. 760 //. Молярный выход суммы альдегидов в пересчете на трансформированный пропилен составляет около 80%. , , 80%. ПРИМЕР 4. В реактор, описанный в примере 1, вводят смесь, состоящую из 80% пропилена и 20% кислорода, при 400°С: под давлением 5 атмосфер и временем контакта 1,4 секунды. 4 1 80% 20 400" : 5 1.4 . Из 46 моль пропилена путем перегонки водного раствора, полученного при очистке газов, получают 1,18 моля акролеина, 0,9 моля формальдегида, 0,4-2 моля ацетальдегида, 0,47 моля пропиональдегида и 0,5 моля других карбонильных продуктов. 46 , , 1.18 , 0.9 , 0.4-2 , 0.47 0.5 . Молярный выход альдегида в пересчете на израсходованный пропилен составляет около 66%. , , 66%. Производительность по общим альдегидам составляет 550 гигилитр. , 550 . ПРИМЕР 5 В реактор, описанный в примере 1, вводят 36,9 моль изобутена и 6,9 моль кислорода при 390°С под давлением 3 атмосферы со временем контакта 0,8 секунды. Путем перегонки водного раствора, полученного при очистке газов, получают 0,72 моля метакролеина, 0,2 моля ацетона, 0,2 моля формальдегида и следы других насыщенных альдегидов. В результате окисления также образуется 0,3 моль плюс .-. 5 1, 36.9 6.9 390 3 0.8 . , 0.72 , 0.2 , 0.2 . 0.3 .- . Выход метакролеина в пересчете на израсходованный пропилен составляет 58,5%; выход суммарных карбонильных продуктов составляет 78%. Производительность реактора по сумме карбонильных соединений и метакролеину составляет 380 и 260 г/ч/л соответственно. , 58. 5% ; 78%. 380 260 // . ПРИМЕР 6. В реактор, описанный в примере 1, подают 53,6 моль изобутена и 9,2 моля кислорода при 380°С и общем давлении 3 атмосферы с временем контакта 1,2 секунды. В ходе реакции образуется 0,42 моля плюс - и выделяются 1,14 моля метакролеина и 0,3 моля ацетона вместе с 0,4 моля насыщенных альдегидов (главным образом формальдегида) путем перегонки водного раствора, поступающего от промывки водой. 6 1, 53.6 9.2 380" 3 1.2 . 0.42 - 1.14 0.3 , 0.4 ( ) . Выход метакролеина составляет 58,5%, а общего количества карбонильных продуктов - 78,5%. 58.5% 78.5%. Производительность по метакролеину и общим карбонильным продуктам составляет 175 и 246 г/ч/л соответственно. 175 246 // .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-13 07:29:31
: GB847564A-">
: :

847565-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB847565A
[]
I5 --. : I5 --. : ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ 8 Изобретатель: ЛУИ А. КАММАРО. 8 :- . . Дата подачи заявки и подачи Полная спецификация: : 3 ноября 1958 года. 3, 1958. № 35251/58. . 35251/58. Полная спецификация опубликована 7 сентября 1960 г. 7, 1960. Индекс при приемке: класс 61, V3B. : 61, V3B. Международная классификация: B25b. : B25b. Улучшения в отвертках или в отношении них. . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ НОМЕР СПЕЦИФИКАЦИИ ОШИБКИ. 847,565 . 847,565 47,565 Страница 1, ЗАГОЛОВОК (Изобретатель) вместо «» читать «» Страница 3, строка 64, вместо «» читать «или» Страница 5, строка 118, вместо « & .» читать «, » & .», стр. 4, строки 106/i07, вставить «Конец 24 долота предпочтительно имеет плоскую форму, проходит под прямым углом к оси долота и предпочтительно имеет такие пропорции, чтобы конец долота располагался над нижней частью пазов выемки, когда отвертка первоначально входит в выемку для винта, как показано на рисунке 8, так что дальнейшее проникающее движение отвертки может произойти во время завинчивания винта, если происходит расслабление определенных частей винта или насадки, в результате чего твердое взаимодействие будет сохранено. 47,565 1, () "" "" 3, 64, "" "" 5, 118, " & .," ", & .," 4, 106/i07 " 24 , 8, . Действие такого привода при приложении приводного крутящего момента показано на рисунках 7, 9 и 11, где видно, что ведущая кромка 27 проникает или вгрызается в металлическую поверхность, противоположную боковой стенке 15 канавки выемки. Как очевидно, углубление или рельеф приводных поверхностей 26 облегчает поворот привода в положение, показанное на фиг.7 и 11ii. 7, 9 11 27 15. , 26 7 11ii. ПАТЕНТНОЕ БЮРО, 17 ноября 1960 г. 17th , 1960. вставить или снять, т. е. извлечь или ослабить винты соответственно. , .. . Как подробно объяснено в описании вышеупомянутого предшествующего патента, из-за вышеупомянутого относительного схождения противоположных боковых стенок шнека (.9, . ) 82913/1(59)/8497 200 11i/60 бит.. _ бит. , (.9,, . ) 82913/1(59)/8497 200 11i/60 .. _ . Дополнительной целью изобретения является создание отвертки, которая позволяет удовлетворительно завинчивать винты вышеуказанного типа, при этом насадка расположена так, что ее ось расположена под углом к оси винта, а не под углом 90°. 90 . ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ а) Изобретатель: ЛУИ А. КАММАРО. ) :- . . Дата подачи заявки и подачи Полная спецификация: : 3 ноября 1958 года. 3, 1958. № 35251/58. . 35251/58. Полная спецификация опубликована 7 сентября 1960 г. 7, 1960. 47,565 Индекс при приемке: класс 61, V3B. 47,565 : 61, V3B. Международная классификация: B25b. : B25b. Улучшения в отвертках или в отношении них. . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Мы, & () , британская компания, расположенная на Хит-стрит, Бирмингем 18, графство Уорик, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и о методе. каким образом это должно быть выполнено, что будет конкретно описано в следующем утверждении: , & () , , , 18, , , , , : Настоящее изобретение относится к инструментам для завинчивания винтов, предназначенным для заворачивания винтов, в которых винты относятся к типу, имеющему выемку для завинчивания, представляющую собой центральную полость с множеством расходящихся от нее канавок, причем каждая канавка имеет внешнюю торцевую стенку с двумя противоположными боковыми стенками. сходящиеся относительно в осевом направлении винта к дну выемки. Конкретная форма винта вышеуказанного типа, к которой конкретно применимо настоящее изобретение, является предметом нашего британского патента № 663,163, и под термином «винт», используемым здесь, подразумевается любая форма резьбового крепления типа, указанного выше. например шурупы для дерева, крепежные винты, болты и тому подобное. , . . 663,163, "" .. , , . Изобретение относится к инструментам для завинчивания винтов для вышеуказанной цели, причем инструмент представляет собой насадку такого типа, содержащую центральный сердечник, имеющий множество J0 расходящихся от него лопастей, причем каждая лопасть имеет торцевую поверхность, направленную радиально наружу, и две противоположно направленные боковые поверхности. из которых образует ведущую поверхность, а другая из боковых поверхностей образует съемную поверхность, при этом указанные две боковые поверхности приспособлены соответственно функционально для взаимодействия с одной или другой из двух противоположных боковых стенок соответствующей канавки для резьбовой выемки при повороте сверла в направлении движения, т.е. J0 , , .. вставить или снять, т. е. извлечь или ослабить винты соответственно. , .. . Как подробно поясняется в описании вышеупомянутого предшествующего патента, из-за вышеупомянутого относительного схождения между противоположными боковыми стенками пазов винта ".), когда отвертка входит в паз винта и винт Ведомое долото подвергается аксиально направленному усилию, которое стремится вытолкнуть долото из углубления для винта. 50 Это направленное наружу осевое усилие, которое обычно называют «выбрасывающим» или «выталкивающим», препятствует приложению большого крутящего момента, который может потребоваться, например, в случае саморезов 55-55. загонять в неиспользованные отверстия в толстом металле. В таких случаях оператору приходится прилагать значительные усилия к отвертке, чтобы удержать ее в зацеплении с винтом, который устает, и, если это сделано неправильно, выемка рассверливается. , ".) , . 50 "-" "-" , , , - 55 . , 60 . Дополнительным недостатком, присущим конструкции отверток вышеуказанного типа для завинчивания винтов вышеуказанного типа, является то, что для эффективного закручивания винта необходимо удерживать отвертку и винт 65 в осевом совмещении во время операции завинчивания. Во многих случаях, конечно, невозможно выровнять винт и отвертку, а при работе на сборочной линии операторы отвертки часто небрежно удерживают отвертку на одной линии с винтом, в результате чего винт не сидит так прочно, как хотелось бы. так и должно быть, или выемка для винта запиливается или рассверливается во время операции завинчивания 75 из-за «угла отклонения» между винтом и отверткой. 65 . , , , , 75 " " . Целью настоящего изобретения является создание новой или улучшенной формы отвертки вышеуказанного типа 80, которая позволяет приводить в движение винты вышеуказанного типа с более высоким крутящим моментом, чем это было практически осуществимо до сих пор, при незначительном выбрасывающем усилии на водитель укусил. 85 Дополнительной целью изобретения является создание отвертки, которая обеспечивает удовлетворительное завинчивание винтов вышеуказанного типа, при этом насадка расположена так, что ее ось расположена под углом к оси винта, а не под углом 90°, когда оси долота и винта совмещены. . 80 . 85 90 . С учетом вышеизложенных целей настоящее изобретение отличается тем, что ведущая поверхность каждой лопатки приводного долота утоплена рядом с внешним краем ведущей поверхности, так что указанная кромка образует ведущую кромку, определяемую пересечением указанной утопленной ведущей поверхности и прилегающей к ней ведущей поверхности. торцевая поверхность лопатки, ведущая кромка которой проходит в направлении, наклоненном к оси приводного долота фильтра, так что одна концевая часть ведущей кромки расположена ближе к указанной оси, чем другая концевая часть, при этом каждая из указанных ведущих кромок адаптируется во время приведения в движение и вследствие того, что упомянутая выемка ведущей поверхности проникает в соседнюю боковую стенку соответствующей канавки для винтовой выемки, причем выемка каждой ведущей поверхности имеет одинаковую глубину (измеренную в окружном направлении) по всей длине каждой ведущей кромки, общая конфигурация каждой лопатки, включая ширину и глубину каждой ее выемки, такова, что на большей части ее радиальной глубины окружная толщина каждой лопатки постепенно увеличивается в радиальном направлении к оси приводного долота. , , , ( ) , . За счет обеспечения каждой лопатки вышеупомянутой ведущей кромкой, приспособленной для проникновения в поверхностный материал соответствующей канавки для винтовой выемки, и путем наклона каждой ведущей кромки относительно оси долота, компонент тяги между каждой ведущей поверхностью долота и соответствующей боковой стенкой канавки, стремящейся выбросить биту относительно выемки для винта, противостоит зацепление с натягом между каждой ведущей кромкой и частью материала канавки, в которую она проникла под действием приводного крутящего момента, приложенного к бите. , . Поскольку ведущая кромка наклонена вышеупомянутым образом к оси долота, пока прикладывается приводной крутящий момент, долото не может выброситься относительно винта, кроме как за счет смещения материала стенки пройденной канавки по длине каждое ведущее ребро, проникшее в такую стенку. Соответственно, зацепление с натягом, которое обеспечивается в настоящем изобретении между долотом и поверхностью выемки для винта, эффективно удерживает долото от выбрасывания, и результирующая сила выбрасывания долота фактически незначительна. , , - . -, - , , . В то же время проникновение между каждой ведущей кромкой и соответствующей боковой стенкой каждой выемки служит для удержания насадки в эффективном приводном зацеплении с винтом, даже если оси насадки и винта существенно не совмещены и находятся на одной линии. угол друг к другу. . Такое эффективное проникновение каждой ведущей кромки в соответствующую боковую стенку каждой канавки для винтовой выемки обеспечивается за счет описанной выше выемки каждой ведущей поверхности рядом с ее стыком с соответствующей торцевой поверхностью лопатки, т.е. рядом с вышеупомянутой ведущей кромкой. 70 Однако глубина и ширина такой выемки по окружности настолько ограничены, что каждая лопасть занимает большую часть своей радиальной глубины с постепенно увеличивающейся окружной толщиной, равной 75, измеренной в радиальном направлении от торцевой поверхности лопатки до оси бит. Таким образом, несмотря на углубление каждой ведущей поверхности, лопатки не ослабляются нежелательным образом. .. . 70 75 . . В то же время ведущее долото 80 сформировано таким образом, что каждая из боковых поверхностей его лопаток, которые противоположны ведущим сторонам, приспособлена для взаимодействия передачи крутящего момента с соответствующей боковой стенкой каждой канавки выемки так, чтобы образовать 85 съемных поверхностей для с целью эффективного удаления, т. е. ослабления или извлечения винта, когда это необходимо. Таким образом, с помощью настоящего изобретения достигаются основные характеристики насадки-отвертки, а именно то, что она должна быть способна поворачивать винт 90 в любом направлении, чтобы затянуть или ослабить его, и в то же время обеспечить более высокую скорость завинчивания. к винту прикладывается крутящий момент, чем прежде, без опасности выбрасывания бита относительно выемки винта. 80 85 .. . , , 90 , , 95 . Инструмент отвертки, к которому относится настоящее изобретение, включает в себя ведущие биты, которые сконструированы отдельно и поставляются отдельно от всего инструмента, такие как хвостовик отвертки, в котором биты установлены с возможностью отсоединения, а также охватывающие конструкции. в котором долото и хвостовик 105 выполнены как единое целое. , 100 105 . Под выражением «ось», используемым здесь в отношении как долота, так и винта, подразумевается центральная ось, вокруг которой долото и винт соответственно поворачиваются на 110 оборотов. "" 110 . Изобретение проиллюстрировано прилагаемыми чертежами, на которых: ФИГУРА иллюстрирует отвертку, сконструированную в соответствии с настоящим изобретением, в зацеплении с винтом с потайной головкой; на фиг. 2 показан вид сверху головки винта, снабженной выемкой того типа, для взаимодействия с которым приспособлена отвертка, изготовленная в соответствии с настоящим изобретением; На фиг.3 показан фрагмент насадки отвертки, выполненной в соответствии с настоящим изобретением. 125 ФИГУРА 4 представляет собой фрагментарный вид части насадки отвертки, повернутой на 90 градусов по сравнению с ее положением на Фигуре 3; На фиг.5 показан вид с торца битовой части драйвера согласно изобретению. 130 847,565 847,565 ФИГУРА 6 представляет собой вид в разрезе, показывающий насадку-отвертку, расположенную в выемке для винта перед заворачиванием винта, при этом разрез проведен через насадку по существу вдоль плоскости головки винта; ФИГУРА 7 представляет собой вид в разрезе, аналогичный фиг. 6, показывающий относительное положение отвертки и винта при закручивании винта; ФИГУРА 8 представляет собой вертикальный осевой разрез, практически соответствующий линии 8-8 на Фигуре 7. , : ; 2 -; 3 . 125 4 90 3; 5 . 130 847,565 847,565 6 , ; 7 6 ; 8 8-8 7. ФИГУРА 9 представляет собой вид в разрезе по линии 9-9 на Фиг. 8; ФИГУРА 10 представляет собой вид, аналогичный фиг. 8, показывающий отвертку, расположенную под углом примерно 20 градусов по отношению к оси винта; ФИГУРА 11 представляет собой увеличенный вид в разрезе лопатки долота в плоскости головки винта, а ФИГУРА 12 представляет собой фрагментарный вид части насадки обычной отвертки. 9 9-9 8; 10 8 20 ; 11 , 12 . На чертежах изобретение изображено применительно к обычной отвертке, предназначенной для завинчивания винтов, имеющих выемки крестообразной конфигурации и воплощающих изобретение, являющееся предметом вышеупомянутого предшествующего патента. . Такая традиционная отвертка изображена на рисунке 1 и содержит хвостовик 10, надежно прикрепленный одним концом к ручке 11. Противоположный конец хвостовика 10 образован крестообразной насадкой, приспособленной для совместной установки в крестообразной выемке, образованной в головке шурупа, причем конкретный шуруп является просто иллюстрацией одного примера шурупов, к которым относится настоящее изобретение. применимо. 1 10 11. 10 - , . Головка винта имеет приводную выемку 13, состоящую из центральной полости, от которой расходятся четыре одинаковых симметрично расположенных канавки 9, причем каждая канавка ограничена внешней торцевой стенкой 14, которая наклонена внутрь в осевом направлении винта. по направлению к дну 17 выемки и дополнительно определяется парой противоположных боковых стенок 15, которые сходятся относительно в осевом направлении винта к упомянутому дну 17 выемки и дополнительно расходятся относительно в направлении от своих крайних частей внутрь к оси выемки способом, описанным в описании вышеупомянутого предшествующего патента. 13 9, 14 . 17 , 15 17 . Противоположные боковые стенки 15 каждой пары соседних канавок сливаются с парой промежуточных угловых смежных участков 16 стенки. 15 16. Битовая часть обычной отвертки 10, показанной на фиг. 12, сформирована по существу дополняющей выемку, в которую она будет вставлена, и содержит множество лопастей 20, количество и интервалы которых равны пазам в выемке головки винта. 10 12 20 . Промежуточными лопатками 20 являются вогнутые каналы канавок 21. Хотя в пределах объема изобретения в его самом широком аспекте находится то, что боковые поверхности лопастей долота, которые входят в зацепление с боковыми стенками 15 канавок выемки, должны быть параллельны друг другу, они предпочтительно и, как показано, имеют точную форму. угловое расположение стенок 15 паза 70 как в вертикальной, так и в горизонтальной плоскости. 20 21. 15 , 70 15 . Каждая канавка 21 отвертки образована парой стенок 22, дополняющих ребристые стенки 16 выемки для винта и 75, встречающихся вдоль центральной линии 25 каждой канавки. 21 22 16 75 25 . Будет очевидно, что каждая из двух боковых поверхностей каждой из лопаток приводного долота будет представлять собой поверхность, передающую крутящий момент, 80 одна или другая из которых боковые поверхности каждой лопатки будут действовать в зависимости от того, вставляется или вынимается винт. . В целях простоты и ясности в настоящем описании термин 85 «ведущая поверхность» используется с конкретной ссылкой на сторону каждой лопатки 20, которая находится в зацеплении для передачи крутящего момента с соответствующей боковой стенкой 15 канавки, когда приводной механизм поворачивается в направлении вставки винта, и эта ведущая поверхность каждой лопатки обозначена на чертежах цифрой 26. Противоположная боковая поверхность 28 каждой лопатки, которая входит в зацепление с соответствующей боковой стенкой каждой канавки выемки 95, когда отвертка поворачивается в направлении удаления, т.е. извлечения или ослабления винта, будет называться «лицо удаления». , 80 . , 85 " " 20 15 26. 28 95 .. , " ". Хотя различные части насадки и выемки сформированы с одинаковым относительным угловым расположением, ширина части насадки в любой плоскости, перпендикулярной ее оси, измеренная между диаметрально противоположными стенками 22 канавок, предпочтительно немного больше, чем ширина винтовой выемки 105, измеренная по соответствующему диаметру между промежуточными боковыми стенками 16 и в одной плоскости. Таким образом, при введении отвертки в выемку для винта на боковых стенках 110 16 и канавочных стенках 22 происходит расклинивающее действие, удерживающее отвертку и винт в зацеплении достаточно плотно, чтобы облегчить вставку винта в заготовку. 100 , 22 105 16 . , , 110 16 22 . Обращаясь теперь, в частности, к фиг. 11, 115, в соответствии с настоящим изобретением острая ведущая кромка 27 образована на внешней кромке каждой ведущей поверхности 26 рядом с ее стыком с внешней или торцевой поверхностью 23 лопатки, такая острая ведущая кромка подшипника 120 Образуется путем вогнутой выемки на ведущей поверхности лопатки, например, путем полого шлифования или фрезерования, причем выемка доходит до центральной линии 25 соседней канавки, как наиболее четко показано на рисунках 4 и 5. Для иллюстрации углубление на чертеже несколько увеличено. 11, 115 27 26 23 , 120 , , 25 4 5. 125 . Как будет очевидно из сравнения фиг. 5 и фиг. 7, глубина каждой выемки, измеренная в окружном направлении, одинакова или по существу одинакова в положении, примыкающем к нижнему концу, как и в случае, прилегающем к верхнему концу. каждой ведущей кромки 27; и фактически, измеренная таким образом глубина каждой выемки одинакова или по существу одинакова по всей длине каждой ведущей кромки. Таким образом, каждая ведущая кромка 27 приспособлена для равномерного проникновения в соответствующую боковую стенку 15 канавки для выемки винта, когда сверло поворачивается для привода винта, как описано ниже. 5 7, circum847,565 27; , . 27 15 . Как лучше всего показано на рисунке 11, лопатки долота асимметричны относительно радиусов 32 долота, пересекая торцевые стенки 23 посередине между противоположными боковыми кромками или их гранями, при этом лопатки имеют большую толщину и большую массу между такими радиусами и поверхности удаления 28, чем между радиусами 32 и ведущими поверхностями 26. В проиллюстрированном варианте реализации радиусы 32 лежат в радиальных плоскостях, делящих пополам торцевые стенки 23. Как видно на фиг. 11, внешняя часть каждой из ведущих поверхностей 26 сходится к радиусам 32 внутри долота и фактически лежит по существу вдоль плоскости 30, которая проходит радиально по отношению к оси долота, такая радиальная плоскость это наглядно показано на рисунке 11. Таким образом, во время привода приводной крутящий момент передается от каждой приводной поверхности 26 в плоскости, радиальной по отношению к оси вращения долота, причем такое расположение обеспечивает передачу крутящего момента от долота к выемке винта в наибольшей степени. возможен эффективный способ. 11 32 23 , 28 32 26. , 32 23. 11, 26 32 30 , 11. 26 , . Лопасти имеют увеличивающуюся толщину от торцевых стенок 23 внутри долота, так что они будут иметь достаточную прочность, чтобы противостоять движущему моменту. 23 . В проиллюстрированном варианте осуществления съемные поверхности 28 лопаток расходятся от радиусов 32, чтобы поддерживать по существу одинаковую толщину внешней части лопатки, а внутреннюю часть - с постепенно увеличивающейся толщиной. 28 32 . Фактически, как будет ясно видно из рассмотрения фиг. 5, 6 и 11 чертежей, глубина каждой выемки ведущей поверхности, измеренная в окружном направлении, и ее ширина, измеренная в плоскости ведущей поверхности, таковы: принимая во внимание вышеупомянутое расхождение упомянутых съемных поверхностей 28, на измеренной части ее радиальной глубины каждая лопатка 20 имеет окружную толщину, которая постепенно увеличивается в положениях, ближе к оси долота, т.е. радиальная глубина каждой лопатки постепенно увеличивается. увеличение окружной толщины в направлении радиально к оси отвертки. Несмотря на выемку каждой ведущей поверхности, нежелательного ослабления каждой лопатки удается избежать. , 5, 6 11 , 28, , 20 .. . . Острота каждой ведущей кромки 27 может быть усилена за счет освобождения торцевой поверхности 23 каждой лопатки долота, чтобы наклонить долото внутрь так же от ведущей кромки, как наиболее четко показано на рисунках 6 и 11. 27 23 6 11. Предпочтительно торцевая поверхность 23 наклонена так, чтобы торцевая поверхность 23 и упомянутая плоскость 30 образовывали 70 внутренний угол , составляющий около 87 градусов, как показано на фиг. 11. Как показано, ведущая кромка 27 и съемная поверхность 28 каждой дорожки сходятся относительно направления к концу 24 долота под углом, который фактически имеет ту же величину, что и «вертикальный» угол от 8 до 10 градусов. который упоминается в вышеупомянутом предшествующем описании. 23 23 30 70 87 11. 27 28 24 , 75 , "" 8 10 . Как будет понятно из сравнения 80 фигур 3 и 5 чертежа, долото включает в себя центральный сердечник 33, из которого радиально выступают лопасти долота, и, как будет видно из сравнения фигур 3 и 5, основная часть каждой лопасти 20 5 от сердечника 23 на радиальное расстояние, которое превышает радиус, указанный цифрой 37 на Фиг.5 сердечника. Также, как наиболее ясно видно на фиг.3, высота каждой лопатки 20 постепенно увеличивается в направлении от свободного конца долота над частью эффективного зацепления с винтом долота. 80 3 5 33 3 5, 20 5 23 37 5 . 3, 20 . Радиус сердечника определяется как радиус круга, центр которого находится на оси 95 долота и пересекается с поверхностью каналов или канавок 21, причем любая конкретная плоскость, перпендикулярная оси долота, расположена ближе всего к оси долота. 95 21 . Такая окружность в одной конкретной плоскости, перпендикулярной оси долота, изображена на фиг.5 и, как будет видно, пересекается с поверхностью вогнутых каналов канавок 21 в положении, где они расположены в такой перпендикулярной плоскости, ближайшей на 105 к оси долота. . 5 21 105 . Поскольку внешние или торцевые поверхности 23 лопастей долота сужены так, что сходятся относительно в направлении к концу 24 долота, как ясно показано на фиг. 3, каждая 110 ведущая кромка 27, как также показано на этой фигуре, проходит в направлении, которое наклонено к оси долота так, что одна концевая часть ведущей кромки, а именно концевая часть, ближайшая к концу 24 долота, расположена ближе 115 к оси долота, чем другая концевая часть кромки 27. 23 24 , 3 110 27 , , , 24 115 27. Вследствие такого наклонного расположения каждой ведущей кромки 27 лопасти и ее проникновения в поверхностный металл 120 боковой стенки зацепленной канавки во время операции привода будет происходить осевое или выбрасывающее движение долота наружу и в направлении вдоль оси долота. противостоять зацеплению с натягом между каждой ведущей кромкой и 125 металлом канавки выемки, в которую проникла кромка, так что такой выброс будет по существу исключен, и этому желаемому результату способствует тот факт, что, как показано, каждая ведущая кромка и выемка торцевая поверхность канавки 130, ведущая кромка которой проходит в направлении, наклоненном к оси приводного долота, так что одна концевая часть ведущей кромки расположена ближе к указанной оси, чем другая концевая часть, при этом каждая из упомянутых ведущих кромок 70 адаптируется во время приведение в движение и, как следствие, указанная выемка на ведущей поверхности проникает в соседнюю боковую стенку соответствующей канавки для выемки для винта, при этом выемка каждой ведущей поверхности имеет одинаковую глубину 75 (измеренную в направлении по окружности) по всей длине каждой ведущей поверхности край, при этом общая конфигурация каждой лопатки, включая ширину и глубину каждой ее выемки, такова, что на большей части ее радиальной глубины окружная толщина каждой лопатки постепенно увеличивается в радиальном направлении к оси погружного долота. 27 120 , - 125 , 130 , , 70 , 75 ( ) , 80 . 2.
Инструмент для завинчивания винтов по 85 85
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-13 07:29:33
: GB847565A-">
: :

847566-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB847566A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ НЕТ ЧЕРТЕЖЕЙ 847,566 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: ноябрь. 21, 1958. 847,566 : . 21, 1958. № 37611/58. . 37611/58. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 1 ноября. 21, 1957. . 21, 1957. ,,,,, Полная спецификация Опубликовано: сентябрь. 7. 1960. ,,,,, : . 7. 1960. Индекс приемлемости: - Классы 2(3), , C1E6K(1:4:7); 15(2), (AlA7::); и 91, D2(:::::). :- 2(3), , C1E6K(1:4:7); 15(2), (AlA7: :); 91, D2(:: :: : ). Международная классификация:-C07d. Д061. :-C07d. D061. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Отбеливание и оксидирование, агенты Мы, & . , компания, учрежденная в соответствии с законодательством Великобритании, по адресу , , --, 1, , настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молитесь, чтобы нам был выдан патент, а метод его реализации был подробно описан в следующем заявлении: , , & . , , , , --, 1, , , , , :- Настоящее изобретение относится к твердым органическим хлорсодержащим отбеливателям и окислителям. . Изобретение включает новый класс соединений ,N1-дихлорбензоилмочевины и способ их получения. , ,N1 - - , . - Очень желательны отбеливающие материалы в порошкообразном виде. Их можно использовать отдельно для приготовления активного отбеливающего раствора или, что чаще, их можно использовать с порошкообразными или гранулированными моющими или чистящими средствами, которые становятся активными при использовании с водой. Подходящий порошкообразный отбеливатель должен обладать высокой отбеливающей способностью, хорошей стабильностью и приемлемой совместимостью с моющими средствами или другими материалами, с которыми он должен работать, и не должен иметь неприятного запаха. Почти все распространенные порошкообразные хлорированные отбеливатели не обладают одним или несколькими свойствами, хотя хлорированные порошкообразные отбеливатели, которые гидролизуются с образованием хлорноватистой кислоты, сильного отбеливающего и окислительного агента, обычно считаются наиболее удовлетворительными. - . , , , . , , , . , , , . Обычные неорганические порошкообразные отбеливатели включают перборат натрия, который имеет низкую практическую отбеливающую способность, и гипохлорит кальция, который содержит ионы кальция, повышающие жесткость воды. В попытке найти подходящий порошкообразный отбеливатель было разработано множество хлорированных органических соединений. Обычно те хлорированные органические соединения, такие как -хлорамины, которые имеют высокий процент доступного хлора (термин, определенный здесь ниже), являются нежелательно пахучими, например, некоторые из них имеют тошнотворный слезоточивый запах, нестабильны или несовместимы с материалами, с которыми они могут быть связанный. Хлорированные [Цена 3ш. 6d.] органические соединения, не имеющие нежелательного запаха, стабильные или совместимые с моющими средствами, обычно обладают низкой отбеливающей активностью или имеют низкий процент доступного хлора. . , . - , , , .., , , . [ 3s. 6d.] , . Поэтому было желательно найти хлорированное органическое соединение, которое имело бы высокий процент доступного хлора и высокую степень стабильности, а также имело бы слабый запах и было бы относительно совместимо с обычными моющими средствами. , . Термин «процент доступного хлора» используется для обозначения окислительной способности хлорсодержащего соединения. Это та масса элементарного хлора (C12), которая будет оказывать такое же окислительное действие, как и 100 частей рассматриваемого соединения хлора. " " - . (C12) 100 . -хлорамины, которые включают хлорамины, хлорамиды, хлоримины и хлоримиды, обсуждаются в томе 3 Энциклопедии химической технологии Кирка-Отмева, страницы 664-676. При получении -хлораминов водород в группе = заменяется хлором путем хлорирования. При соединении -хлораминов с водой, т. е. при гидролизе, из имеющегося в соединении хлора образуется хлорноватистая кислота, а исходный амин, амид, имин или имид образуется, когда водород из воды заменяет хлор, как показано на рис. следующее общее уравнение: -, , , , 3 - , 664-676. - = . - , .., , , , : + H20--->RR1NH + HC10 Щелочные условия, по-видимому, увеличивают количество соляной кислоты или ионов гипохлорита, образующихся в результате гидролиза -хлораминов. Считается, что хлорноватистая кислота и ионы гипохлорита являются источником отбеливающей активности -хлораминов. + H20--->RR1NH + HC10 . -. Знание конкретного азотсодержащего органического соединения само по себе не является достаточным основанием для точного предсказания способности соединения подвергаться успешному хлорированию или стабильности полученного соединения. - ,"' 1). Я! - фунт должен дать один результат. В целом -хлорамины нестабильны и теряют большую часть содержащегося в них доступного хлора за очень короткое время. Более того, эффективность отбеливания -хлорорганического соединения невозможно предсказать, даже если оно стабильно. ! - . , - , . , - , . Целью настоящего изобретения является создание хлорированных органических соединений, которые имеют высокий процент доступного хлора, обладают высокой степенью стабильности, практически не имеют неприятного запаха и относительно совместимы с синтетическими моющими средствами. , , . Изобретение достигает этой цели за счет создания нового класса органических соединений ,-дихлорбензоилен-мочевины; этот класс включает 1,3-дихлор-тетрагидрохиназолин-2,4-дион, любую из его таутомерных форм и их простые производные, определенные ниже. , , - - ; 1,3 - - - 2,4 - , . Совершенно неожиданно было обнаружено, что ,N1-дихлорбензоилмочевины данного изобретения являются весьма удовлетворительными стабильными отбеливающими агентами со слабым запахом, поскольку Nмонохлорбензоилмочевина не является стабильной. ,N1 - - - . ,N1-дихлорбензоилмочевины данного изобретения могут быть получены хлорированием бензоилмочевины или ее простых производных. ,N1 - - - . Бензоилен-мочевина (тетрагидрохиназолин-2,4-дион) представляет собой известное соединение, которое можно получить разными способами, некоторые из которых описаны в томе 6 книги Элдерфилда, Гетероциклические соединения, стр. 339- - ( - 2, 4 - ) , 6 , , 339- 40. Бензоилен-мочевина имеет следующую структурную формулу: 40. - : Одно из соединений данного изобретения, 1,3-дихлор-тетрагидрохиназолин-2,4-дион, можно получить заменой атомов водорода, присоединенных к атомам азота гетероциклического кольца, атомами хлора. Его формула следующая: ; 0 - Простые производные 1,3-дихлор-тетрагидрохиназолин-2,4-диона действуют как стабильные эффективные отбеливающие агенты практически так же, как исходное соединение. Простые производные - это соединения, в которых атомы водорода замещены в карбоциклическом кольце одновалентными радикалами-50, не затрагивающими активные атомы хлора в гетероциклическом кольце, причем эти радикалы представляют собой хлор, бром, йод, этил и метил и могут замещать атомы водорода. в 5, 6, 7 и 8 положениях карбоциклического кольца. 55 Общая структура 1,3-дихлортетрагидрохиназолин-2,4-диона и его простых производных, включенных в данное