патенты / 22304

840334-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB840334A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс производства синтетических смол Мы, & ... , & ... ., немецкая компания, расположенная по адресу: Хенкельштрассе, Дюссельдорф, Хольтхаузен, Германия, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть особенно описано в следующем заявлении. Настоящее изобретение относится к способу производства синтетических смол. ., , 67, , , , , , , . Установлено, что коммерчески ценные синтетические смолы можно получить простым способом путем взаимодействия при повышенной температуре кислых солей ароматических гидроксикарбоновых кислот или меркаптокарбоновых кислот, содержащих не более одной гидроксильной или меркаптогруппы и одной карбоксильной группы, с эпоксигалогенидами в среду, которая не содержит более каталитического количества воды, и отверждение, в некоторых случаях известным способом, полученных соединений, которые предпочтительно не содержат более одной эпоксидной группы в молекуле. - , , , , . Ароматическими гидрокси- или меркаптокарбоновыми кислотами, которые служат исходными материалами для способа согласно изобретению, являются, например, орто-, мета- или парагидроксибензойные кислоты или соответствующие меркаптокарбоновые кислоты, а также другие гидрокси- или меркапто-карбоновые кислоты. карбоновые кислоты, которые являются производными полиядерных ароматических соединений, например - - , , -, -, - , - - , .. из нафталина, антрацена, дифенила, дифенилового эфира, дифенилсульфида, дифенилметана, бензофенона, дифенилсульфона, дифенилсульфоксида и алкилдифениламинов. , , , , , , , , . В этих случаях карбоксильная и гидроксильная или меркаптогруппы могут находиться в одном и том же ядре или в разных ядрах. Помимо карбоксильных и гидроксильных или меркаптогрупп ароматические кольца могут также нести другие заместители, например алкильные остатки, атомы галогена или метоксильные группы. Предпочтительно используют простые гидрокси- или меркаптокарбоновые кислоты. Наконец, также учитываются ароматические гидрокси- или меркаптокарбоновые кислоты, у которых карбоксильная группа и/или гидроксильная или меркаптогруппа не связаны непосредственно с ароматическим ядром, например гидроксиметилбензойные кислоты или меркаптометилбензойные кислоты. , . , , .. , . - . , - - / , .. - . Для способа согласно изобретению ароматические гидрокси- или меркаптокарбоновые кислоты используют в форме их кислых солей, предпочтительно их солей монощелочных металлов, например соли натрия и калия. Вместо солей монощелочных металлов можно использовать другие кислые соли, например Также можно использовать соли щелочноземельных металлов, соли аммония или соли третичных органических соединений азота. Получение этих солей осуществляют известными способами, например. путем нейтрализации свободных кислот в водном растворе соответствующим количеством щелочи, карбоната щелочного металла или бикарбоната щелочного металла, причем нейтрализацию обычно проводят до значения предпочтительно 7-8. Небольшое количество щелочи, превышающее или меньшее стехиометрическое количество, в этом случае не вредно. Соли для реакции с эпигалогидринами целесообразно вводить в виде тонкоизмельченного порошка. Это делается простым и подходящим способом, подвергая растворы солей известной распылительной сушке. - - , , .. . , , .. , . , .. , , 7-8. . . . Эпигалогидринами, которые согласно изобретению пригодны прежде всего для реакции с кислыми солями ароматических гидрокси- или меркаптокарбоновых кислот, являются легкодоступные эпихлоргидрин, а также эпибромгидрин и 1-хлор-3,4-эпоксибутан. На каждый моль гидрокси- или меркаптокарбоновой кислоты используют по меньшей мере два моля эпоксигалогенида. Эпоксидное соединение целесообразно использовать в избытке сверх эквимолярного соотношения. Поскольку непрореагировавший эпигалогенгидрин не изменяется в ходе реакции и может быть легко выделен перегонкой в процессе переработки, избыток может иметь любую желаемую величину. - - , , --3,4-. - . . , . Реакцию также можно проводить в присутствии инертного растворителя, в котором растворимы как эпигалогидрин, так и продукт реакции. Растворителями такого рода являются, например, кетоны, хлорированные углеводороды и простые эфиры, особенно диоксан. . , , , , . Указанные исходные вещества реагируют при повышенных температурах, предпочтительно от 100 до 200°С. Для этого реакционную смесь можно кипятить с обратным холодильником. Также возможно работать в сосудах под давлением, которые должны обеспечивать возможность перемешивания реакционного материала, например перемешиванием или перемещением реакционного сосуда. , 100" 200". . , , .. . Реакции способствует присутствие небольших количеств воды, предпочтительно менее 1%, по отношению к реакционной смеси. Другими катализаторами, которые благоприятно влияют на реакцию, являются, например, соединения третичного азота или соли четвертичного аммония. , 1 , . , , . Приготовление реакционных смесей очень просто. Образовавшуюся соль можно отфильтровать от реакционной смеси, которая обычно содержит избыток эпоксида галогена и в некоторых случаях инертные растворители. . , . После отгонки избытка галогенида эпоксидной смолы и, в некоторых случаях, инертного растворителя продукт реакции остается обычно в виде смолоподобной, практически беззольной композиции с отличным выходом. , , , -, - . Реакция согласно изобретению между эпигалогенгидринами и кислыми солями ароматических гидрокси- или меркаптокарбоновых кислот протекает относительно сложно. Один реакционноспособный атом водорода в молекуле гидрокси- или меркаптокарбоновых кислот заменен основанием, например - - . - , .. щелочным металлом и один моль. эпигалогидрина реагирует с отщеплением, напр. галогенид щелочного металла и образование соответствующего сложного эпоксидного эфира, или эпокси-эфира, или -тиоэфира. Ненейтрализованный второй атом водорода известным образом реагирует с другими молекулами эпигалогидрина с раскрытием кольца и образованием соответствующего сложного эфира, или простого эфира, или тиоэфира -хлоргидрина. Кроме того, происходят дальнейшие реакции, особенно полимеризации, которые по отдельности полностью не выяснены. Соответственно, в простейшем случае при использовании в качестве исходного эпихлоргидрина и гидроксикарбоновой кислоты, вероятно, образуются вещества следующего состава, содержащие в молекуле не более одной эпоксидной группы: < ="img00020001." ="0001" ="020" ="00020001" -="" ="0002" ="122"/> = ароматический остаток и предпочтительно представляют собой небольшие целые числа. . , . , .. - -. , -. , , , . , , , : < ="img00020001." ="0001" ="020" ="00020001" -="" ="0002" ="122"/> = . Эти формулы согласуются со значениями, полученными при определении содержания эпоксидного кислорода и хлора, а также при определении степени омыления, гидроксильного числа и молекулярной массы продуктов реакции. , . Продукты, полученные согласно изобретению реакцией эпигалогидринов с кислотными солями ароматических гидрокси- или меркаптокарбоновых кислот, представляют собой маслянистые или смолоподобные вещества. Их можно отвердить с помощью кислот или основных веществ, например, с помощью аминов, ангидридов органических кислот, сульфохлоридов, сульфоновых кислот или катализаторов Фриделя-Крафтса до синтетических смол, обладающих большой механической прочностью, а также превосходной устойчивостью к химикатам и температуре. По этой причине они особенно подходят в качестве связующих материалов, а также для производства литейных смол, прессованных изделий, слоистых материалов и лаковых смол. При использовании в качестве связующих материалов смолы согласно изобретению отличаются очень хорошей адгезией к металлам или стеклу. - - . , .. , , , - , . , , , , . , . Эпоксидные смолы, использовавшиеся до сих пор для производства отверждаемых синтетических смол, а также связующих материалов, всегда характеризовались наличием более одной эпоксидной группы в молекуле. Известные ранее эпоксидные соединения, которые содержат в молекуле только одну эпоксидную группу, например фенилглицидиловый эфир можно превратить в коммерчески полезные синтетические смолы только при наличии трехфункционального отвердителя, например использовали ангидрид трикарбоновой кислоты. Поэтому чрезвычайно удивительно, что при использовании обычных отвердителей с теми соединениями согласно изобретению, которые содержат в молекуле только одну эпоксидную группу, можно получить синтетические смолы и связующие материалы с особенно хорошими свойствами. , . , .. , - , .. , . , . Пример: (а) Приготовление эпоксидного соединения: 320 г. п-гидроксибензоата натрия в очень мелкодисперсном состоянии суспендировали в 1500 г. эпихлоргидрина, к которому 2 5 г. диметиланилина. Затем смесь нагревали с обратным холодильником и наблюдали, что через одиннадцать часов при повышении температуры жидкости со 117 до 123°С образовалось 98 процентов теоретического количества хлорида натрия. Путем фильтрования и отгонки избытка эпихлоргидрина проходили в конце в течение 15 минут при 2 5 -3 Торр. и температуре бани 130-140°С была получена светло-желтая прозрачная смола, которая имела следующие характеристики и аналитические показатели: Эпоксид кислорода 5 7 % Хлор 72 % Степень омыления 270275 Гидроксильное число 400410 Средняя молекулярная масса 500 () Кислотное отверждение: 2 части этой смолы расплавляли с 0#8-1 частью фталевого ангидрида и смесь помещали между двумя твердыми алюминиевыми пластинами (прочность на разрыв около 30 кг/мм2) шириной 20 мм, толщиной 2 мм и с нахлестом 10 мм. мм. : () -: 320 . - , , 1500 . , 2 5 . . , , 117 123"., 98 . , 15 2 5 -3 . 130- 140 . , : 5 7 % 72% 270275 400410 500 () : 2 0#8-1 ( 30 /mm2) 20 , 2 10 . Затем смолу отверждали в течение десяти-двадцати часов при температуре 1400°С. Таким образом была достигнута прочность на сдвиг 283,5 кг/мм2 при комнатной температуре и 1-22-0 кг/мм2 при 140°С. Аналогичные результаты были получены при использовании в качестве отвердителя малеинового ангидрида. 1400C. 2 83 .5 /mm2 1-22-0 /mm2 140 . . . (в) Основное отверждение: 2 части описанной смолы смешивали с 0,5 частями дибутилфталата и добавляли 0,30,5 частей диэтилентриамина. Смесь затвердела до твердого состояния за четыре-шесть часов при комнатной температуре. Когда закалка проводилась между металлическими листами вышеописанного типа, наблюдалась прочность на сдвиг 1#5-2#0 кг/мм2, которую можно было увеличить до 253,2 кг/мм2 путем нагревания при 100°С в течение одного час. () : 2 0#5 0-30-5 - . . - , 1#5-2#0 /mm2 , 253 2 /mm2 100 . . ЧТО МЫ ЗАЯВЛЯЕМ: 1. Способ производства синтетических смол, отличающийся тем, что кислую соль ароматической гидрокси- или меркаптокарбоновой кислоты, содержащую не более одной гидроксильной или меркаптогруппы и одной карбоксильной группы, подвергают взаимодействию с эпоксигалогенидом в среде, не содержащей более чем каталитические количества воды, по меньшей мере 2 мол. используемого галогенида эпоксидной смолы на каждую моль. гидрокси- или меркаптокарбоновой кислоты, в результате чего образуется соединение, содержащее одну или несколько эпоксидных групп. : 1. , - , 2 . . - , . 2.
Способ по п.1, в котором соединение, содержащее эпоксидную группу или группы, впоследствии отверждается. 1 . 3.
Способ производства синтетических смол, по существу, такой же, как описанный выше со ссылкой на пример. , . **ВНИМАНИЕ** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 21:54:01
: GB840334A-">
: :

840335-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB840335A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ЧЕРТЕЖИ ПРИЛОЖЕНЫ. . Изобретатель: Бэзил Джозеф Террелл. :- . Дата подачи Полной спецификации: 8 апреля 1958 г. : 8, 1958. Дата подачи заявки: 15 апреля 1957 г. № 12186/57. : 15,1957. . 12186/57. (Полная спецификация опубликована: 6 июля 1960 г.). ( : 6, 1960. Индекс при приемке: - Статья 110(3), B2( V210). :- 110(3), B2( V210). Международная классификация: -. :-. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Улучшения в турбинах с упругой жидкостью и в отношении них. . Мы, АССОЦИАЦИЯ ПО ИССЛЕДОВАНИЯМ И РАЗРАБОТКАМ МОРСКИХ ТУРБИН, исследовательской станции Паметрада, Уолсенд, Нортумберленд, британской корпорации, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и о методе, то, что оно должно быть выполнено, будет конкретно описано в следующем утверждении: , , , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится к турбинам с упругой жидкостью, в которых ротор турбины заключен в двойной корпус, причем промежуточное пространство между внешним и внутренним корпусом используется для приема и выпуска расширенной жидкости, прошедшей через турбину. , . Целью настоящего изобретения является создание таких турбин, в которых улучшено расположение регулирующего клапана или клапанов и трубы для подачи эластичной жидкости в турбину. Целью настоящего изобретения также является создание конструкции, в которой упругая впускная труба для жидкости и шпиндель управления клапаном могут расширяться относительно внешнего корпуса. Еще одной целью настоящего изобретения является создание конструкции, в которой впускная труба и управляющий шпиндель герметично соединены с внешним корпусом таким образом, чтобы никакая жидкость не могла выйти из внутреннего корпуса в окружающую атмосферу; вопрос огромной важности в ядерных приложениях. . . ; . В соответствии с настоящим изобретением предложена турбина с упругой жидкостью, представляющая собой ротор турбины, который заключен в двойной корпус, при этом промежуточное пространство между внешним и внутренним корпусом используется для приема и выпуска расширенной жидкости, которая прошла через турбину, вход жидкости в турбину, находящуюся под [Цена 3ш. 6d.] управление одним или несколькими клапанами, расположенными в указанном промежуточном пространстве между внешним и внутренним корпусом, при этом упругая впускная труба для жидкости герметично соединена с внешним корпусом с помощью гибкой диафрагмы или сильфона, а клапан или клапаны управляются одним шпинделем. протыкает внешний корпус и герметизируется с ним сальником. , , [ 3s. 6d.] . Изобретение также состоит из турбины, изложенной в предыдущем абзаце, в которой клапан или клапаны управляют передним и задним соплом, когда требуется движение турбины вперед и назад. . Изобретение также заключается в турбине, изложенной в первом из двух предыдущих абзацев, в которой клапан или клапаны управляют последовательно, по меньшей мере, двумя передними группами сопел и задней группой сопел, где требуется движение турбины вперед и назад. . Изобретение также состоит в турбине, описанной по существу так, как описано ниже со ссылкой на прилагаемые схематические чертежи. . Теперь в качестве примера будет описан один из способов реализации настоящего изобретения со ссылкой на прилагаемые схематические чертежи, на которых: На фиг.1 показан один вариант реализации настоящего изобретения. , , : 1 . На фиг.2 показана модифицированная форма изобретения. 2 . Турбина, показанная на рисунке 1, включает ротор 9 и двойной корпус, состоящий из внешнего корпуса 1 и внутреннего корпуса 2. 1 9 1 2. Сопла группы управления турбиной 3 и 4 установлены в межкорпусном пространстве. 3 4 . Группа 3 представляет собой переднюю группу сопел, а группа 4 — заднюю группу. Форсунки 840 335 снабжаются эластичной жидкостью, напр. 3 4 . 840,335 , .. пар через трубку 5, которая герметично соединена с внешним корпусом 1 посредством гибкой диафрагмы 6. Подача упругой жидкости к соплам 3 и 4 регулируется клапаном 10, который приводится в действие шпинделем 7, на котором установлен маневровый маховик. Этот шпиндель 7 герметично соединен с внешним корпусом с помощью сальника 8. , 5 1 6. 3 4 10 7 - . 7 8. Турбина, показанная на фиг.2, также включает ротор 9 и двойной корпус; однако упругий впускной канал для жидкости герметично соединен с внешним корпусом 1 посредством сильфонного устройства 6а. В этой конструкции предусмотрены три группы сопел, а именно 3а, 3b и 4а, группы 3а и 3b составляют передние группы, а группа 4а - заднюю группу. 2 9 ; 1 6a. , 3a, 3b 4a , 3a 3b 4a . Шпиндель 7, управляющий клапанами управления форсунками , 10b и 10c, также герметизирован с внешним корпусом сальником 8. 7 , 10c 8. Расположение эластичного впускного канала жидкости и шпинделя управления клапаном относительно корпуса турбины таково, что в случае одноцилиндровых турбин, когда пространство между корпусами обычно находится под вакуумом, утечка рабочей жидкости в атмосферу невозможна. . Это очень важный момент в ядерных приложениях. , . . В случае двух- или трехцилиндровых турбин, где пар последовательно проходит через цилиндры, хотя пространство между кожухами не обязательно находится под вакуумом, оно находится под гораздо более низким давлением, чем давление во впускном клапане турбины, и это снижает давление. означает, что легче добиться уплотнения шпинделя клапана. , , , . Конструкция также такова, что упругая впускная трубка для жидкости и шпиндель 7 управления клапаном могут расширяться относительно внешнего корпуса. 7 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 21:54:03
: GB840335A-">
: :

840336-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB840336A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ 840. Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 15 апреля 1957 г. 840, : 15, 1957. № 12210/57. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 7 мая 1956 года. . 12210/57. 7, 1956. Полная спецификация опубликована: 6 июля 1960 г. : 6, 1960. 336 Индекс при приемке:-Класс 90, К4. 336 :- 90, K4. Международная классификация: -. :-. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс и устройство для производства технического углерода и произведенного таким образом технического углерода Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, Бартлсвилля, Оклахома, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем об изобретении. , для чего мы молимся, чтобы нам был выдан патент, а метод, с помощью которого он должен быть реализован, был подробно описан в следующем заявлении: , , , , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится к процессам производства технического углерода из углеводородов путем частичного сжигания и/или пиролиза в печи для сажи, к полученной таким образом углеродной саже и к печам для сажи, полезными в таких процессах. / , , . В предшествующем уровне техники получения технического углерода путем частичного сжигания и/или пиролиза углеводорода в присутствии нагретого газа или окислителя, например воздуха или другого газа, содержащего свободный кислород, с вспомогательным топливом, например природным газом, или без него, с предварительным подогревом указанного реагента, и/или окислителя, и/или топлива или без него, уже давно объектом трудных исследований является улучшение или поддержание одного или обоих выхода технического углерода, полученного из реагента, и качества технического углерода. произведено. Поскольку основное применение технического углерода заключается в его включении в резиновые смеси для их армирования, а также поскольку основная часть этих резиновых смесей используется в автомобильных шинах, среди наиболее важных качеств, которых необходимо достичь, являются снижение тепловыделения и повышенная устойчивость к износу. конечная содержащая сажу резиновая композиция подвергается истиранию. Достичь какого-либо повышения качества технического углерода при удовлетворительном уровне выхода на современном этапе техники стало чрезвычайно сложно из-за огромного количества предшествующих исследований и коммерческого опыта в этой области в сочетании с тем фактом, что большое количество В процессе производства технического углерода участвуют переменные, результат изменения любого одного или нескольких из которых невозможно предсказать, а можно определить только после [Цена 3 шил. 6d.] обширные, дорогостоящие и трудоемкие испытания, включающие полную перестройку дорогих печей, производство в них сажи при различных условиях подачи и соотношения воздуха, а затем тестирование нескольких полученных саж в трудоемких испытаниях на резине. композиции. / , , , , , / / , , . , , - . , , , [ 3s. 6d.] , , - - , , - . Например, в области производства сажи, которая демонстрирует высокую устойчивость к истиранию, до сих пор было обнаружено, что факторы, приводящие к увеличению стойкости к истиранию, обязательно также приводят к увеличению тепловыделения и резкому снижению выхода углерода. черный. В настоящее время найден способ производства новой сажи с хорошим выходом, при этом углеродная сажа придает не только более высокую стойкость к истиранию, но и меньшее тепловыделение резиновых смесей, в которые она включена. , , . , , . Согласно настоящему изобретению предложен способ производства технического углерода путем разложения газообразного или испаренного углеводорода в печи, который включает в себя ориентированную по оси по существу цилиндрическую первую реакционную зону, имеющую диаметр, превышающий ее длину, и по существу цилиндрическую вторую реакционную зону. зона, имеющая длину большую, чем ее диаметр, причем ее диаметр меньше, чем у первой зоны, и которая приспособлена для образования в первой зоне и прохождения во вторую зону осевого потока углеводорода и окружающего его спирального потока горячий дымовой газ, при этом вторая зона имеет диаметр менее трех четвертей диаметра первой зоны, и при этом по существу цилиндрический дроссель имеет внутренний диаметр 40-85 процентов от диаметра второй зоны и имеет длиной 4,5-18 дюймов расположен во второй зоне рядом с входом второй зоны или в пределах 6 дюймов от нее. , , , , - , 40-85 4 5-18 - 6 . При использовании дросселя согласно настоящему изобретению выход технического углерода может быть по существу таким же, как и в печи без дросселя, но при этом он может иметь более высокий показатель : : 840,336 поверхностная активность и улучшенная стойкость к истиранию, устойчивость к нагреву, эластичность и скорость отверждения резиновых смесей. 840,336 , , , . Для более полного понимания изобретения в качестве примера приведены ссылки на чертежи, на которых: : Фигура 1 представляет собой вертикальный разрез печи для сажи, воплощающей настоящее изобретение. 1 - . Фигура 2 представляет собой поперечное сечение устройства, показанного на фигуре 1, по линии 2-2 на фигуре 1, если смотреть в указанном направлении. 2 - 1 2-2 1 . Фигура 3 представляет собой вид в поперечном разрезе устройства, показанного на фигуре 1, по линии 3-3 на фигуре 1, если смотреть в указанном направлении. 3 - 1 3-3 1 . На рисунке 4 представлен вертикальный схематический вид системы производства технического углерода, включая печь, показанную на рисунках -3. 4 3. Фигура 5 представляет собой вид, аналогичный фигуре 1, модифицированной формы печи, воплощающей настоящее изобретение. 5 1 . На фигуре 1 печь для сажи, обычно обозначенная как 11, содержит теплоизолированный корпус с огнеупорной футеровкой, имеющий в целом цилиндрическое отверстие. Поскольку корпус является огнеупорным и теплоизолированным, детали его конструкции не имеют большого значения, но чтобы научить тому, как лучше всего реализовать изобретение, печь 11 теперь будет описана более подробно в отношении в настоящее время предпочтительна их конструкция, при этом понятно, что изобретение может быть реализовано в печах другой конструкции. В настоящее время предпочтительно конструировать печь с внешней металлической оболочкой или крышкой, состоящей из нескольких секций металлических труб и/или пластин, таких как 12, 13 и 14, подходящего размера, скрепленных вместе любым обычным способом, например, с помощью фланцев 16, которые могут быть сварены или скреплены болтами (не показаны) вместе. В центре указанной оболочки расположен теплоизолированный корпус или огнеупорная трубка, обычно обозначенная как 17, предпочтительно состоящая из блоков или труб 18 из любого подходящего керамического материала, способного выдерживать температуры в диапазоне от 2000 до 4000 футов по Фаренгейту, которые могут существовать. в различных частях печи. 1 11 - . -, , 11 , . , , / 12, 13 14 , 16 , ( ) . 17 , , 18 , 2000 4000'., . Хотя вся печь могла бы быть изготовлена из того же керамического материала, что и блоки 18, это было бы дороже, чем необходимо, поскольку значительная экономия средств достигается за счет заполнения пространства между трубкой 17 и металлической оболочкой подходящим литым теплоизоляционным материалом 19. 18, , 17 - 19. Поскольку оболочка может быть изготовлена из обычной углеродистой стали, огнеупорные блоки 18 могут представлять собой любой из ряда керамических огнеупоров, доступных на рынке, таких как «Кристалит», а теплоизоляционный материал 19 может быть любым из ряда доступных теплоизоляционных цементов или строительных растворов. на рынке, например, «», обычно используемый при строительстве печей для сажи, дальнейшее описание этих материалов не требуется. , 18 "", 19 "", , . В печи, воплощающей настоящее изобретение, теплоизолированный корпус 17 снабжен в основном цилиндрическим отверстием, причем указанное отверстие 70 включает последовательно в основном цилиндрическую первую камеру 21, диаметр которой превышает ее длину. Камера 21 снабжена средствами для подачи углеводородного сырья, как правило, в ее осевом направлении, содержащим центрально расположенную аксиально расположенную трубу 22. Печь можно было бы сконструировать с трубой 22, входящей через торцевую стенку (не показана), и процесс производства технического углерода, выход технического углерода и качество получаемого технического углерода остались бы практически такими же, но могут возникнуть трудности. возникнуть из-за перегрева и возгорания конца трубы 22 и/или отложения на нем углеродистого материала 85 из-за преждевременного крекинга находящихся в нем углеводородов до такой степени, что печь в конечном итоге придется остановить для очистки, ремонта, или замените трубку 22. Поэтому предпочтительно монтировать трубку 22 в 90-градусном колене 23 кольцевой трубы, через которое по трубе 24 подается относительно небольшое количество защитного газа, например воздуха, для образования охлаждающей и изолирующей кольцевой оболочки вокруг конца трубы 22. - 17 , 70 21 . 21 22. 22 ( ) , , 80 , 22 / 85 , , , 22. , 22 90 23 , 24 22. Когда в 24 используется воздух 95, кислород, присутствующий в нем, имеет тенденцию удалять углеродсодержащий материал с внешней стороны трубы 22, но основная функция, как полагают, заключается в охлаждении конца трубы 22, поскольку менее химически активный газ, такой как водород, углерод диоксид углерода, окись углерода, метан или их смеси будут способствовать предотвращению таких отложений. Чтобы обеспечить кольцевое пространство для этого небольшого количества защитного материала, предусмотрена керамическая трубка 26, 105, которая часто облицована металлической трубкой (металлическая трубка не показана, поскольку в ней нет необходимости и она мало влияет на процесс, или качество технического углерода, а лишь защищает керамическую трубку 26 от постепенной эрозии). 110 Кроме того, в первой камере 21 имеются средства для подачи в нее газов, содержащих свободный кислород, обычно по касательной к ее внутренней поверхности, обычно называемые горелками 29, чтобы создать массу горячих 115 газов сгорания, окружающих парообразный углеводород в камере 21, которые лучше всего видно на рисунке 3. 95 24 22, 22, , , , , . 26 , 105 ( , , 26 ). 110 , 21 , 29, 115 21, 3. Поскольку на фиг.2 показана только входная стенка первой камеры 21, дальнейшее описание 120 считается ненужным для этой фигуры. 2 21 120 . На фигуре 3, которая представляет собой вид в поперечном разрезе после печи, горелки 29 расположены в отверстиях 31 горелок, сформированных и расположенных в корпусе печи 11 и 125, предпочтительно облицованных керамическим материалом 18, и расположенных, как правило, для выпуска газов. по касательной к внутренней поверхности первой камеры 21. Подходящее топливо в газообразной форме вводится через центральную трубу 32, имеющую закрытый конец, и это топливо выходит через множество отверстий 33 для смешивания с подходящим окислителем, например воздухом, который вводится через трубку 34, смесь предпочтительно проходит через ограниченное отверстие 35 и сгорает в отверстии 31 и/или в камере 21 для подачи тепла для пиролиза и крекинга аксиально введенного углеводорода, поступающего в камеру 21 через трубу 22 на фиг. 1. Во многих коммерческих операциях сгорание указанного топлива по существу завершается в отверстии 31, и такое положение горения является предпочтительным. Топливом, поступающим через трубу 32, предпочтительно является метан или природный газ, но можно использовать этан, пропан, бутан или обычно жидкий углеводород в испаренной форме, или жидкий углеводород можно проталкивать через трубу 32 и распылять через отверстия 33, хотя когда в трубе 32 используется жидкое топливо, предпочтительно закрыть отверстия 33 и установить на конце трубы 32 распылительную форсунку под давлением, и все это дает ценные результаты при практическом применении настоящего изобретения. 3, , 29 31 11 125 18, 21. 130 840,336 32, , 33 , , 34, 35 31 / 21 21 22 1. 31, . 32 , , , , , 32 33, 32 33 32, . Возвращаясь к фиг. 1, упомянутая первая камера 21 соединена с выпуском через дроссель 36 во вторую, в целом, цилиндрическую камеру 37. Диаметр первой камеры 21, превышающий диаметр указанной второй камеры 37, особенно полезен, поскольку и топливо, и воздух впрыскиваются через горелки 29, и необходимо минимизировать столкновение с осевым потоком из трубы 27. 1, 21 36 37. 21 37 29 27. Следует отметить, что штуцер 36 представляет собой керамический цилиндр 38 с квадратными выступами, слегка приклеенный хрупким цементом к внутренней части трубы 39, и что указанная первая камера 21, указанный дроссель 36 и указанная вторая камера 37 выровнены по оси и сообщаются с друг друга. 36 38 39, 21, 36, 37 . Чтобы остановить реакцию образования сажи в оптимальной точке и предотвратить дальнейшие реакции дегенеративного характера, отходящий дым, проходящий через вторую камеру 37, гасится в заранее выбранной точке с помощью средства охлаждения распылением воды, обычно обозначенного как 42. Могут быть использованы любые средства охлаждения предшествующего уровня техники, показанные с радиальными трубками подачи воды для распыления воды, которые выпускают распыленную воду через сопла 44 во вторую камеру 37, тем самым превращая камеру 37 в реакционную камеру, так что трубопровод 46 после охлаждающей камеры 42 является просто выпускной трубопровод, и распыление воды 44 действует на заднем конце указанной второй камеры 37. При желании сопло 44 может охлаждаться обычной водяной рубашкой 47, в которую охлаждающая вода поступает через трубу 48 и выходит в нагретый трубопровод через трубу 49. 37 42. , 44 37 37 46 42 , 44 37. , 44 47 48 49. Для достижения оптимального улучшения качества технического углерода, упомянутого выше, важно использовать закалку распылением воды. Однако почти столь же ценные сорта технического углерода можно получить и без его водяной закалки, а лишь путем достаточно быстрого охлаждения за счет косвенного теплообмена с атмосферой через более тонкие стенки разрядного канала 68 70 (рис. 4). Без водяной закалки 42 изоляция печи должна заканчиваться металлической трубой 68 или превращаться в очень тонкую облицовку в трубе 68 примерно в том месте, где происходит закалка 42. В практике настоящего изобретения полезные результаты получаются при использовании в качестве аксиального введения углеводорода в трубу 22. любой углеводородный газ, например метан, природный газ, этан, пропан, бутан или смесь двух или более из них, или любой обычно жидкий углеводород, проталкиваемый через трубу 22 в камеру 21 в виде аэрозоля или пара. , но наилучшие результаты получаются, когда углеводородное сырье в трубе 85 22 представляет собой ароматический газойль, содержащий обычно жидкий газойль плотностью около 12 или 13 с температурой кипения 90 процентов по около 775TF. (около 90 процентов испаряется при 775TF) и индекс корреляции 90 Бюро горной промышленности около 80-95. . , , 68 70 (. 4). 42, 68 68 42 22 , , , , , , 80 , 22 21 , , 85 22 12 13 90 775TF. ( 90 775TF.) 90 80-95. В сочетании с такой осевой подачей полезные результаты достигаются за счет использования в качестве тангенциального окислителя, поступающего по трубе 34, воздуха, воздуха, обогащенного кислородом, или воздуха, обработанного менее химически активным газом 95, например дымовым газом, в сочетании с топливом, поступающим по трубе 32. , 34 , , 95 , 32. Но наилучшие результаты достигаются при нагнетании обычного воздуха по трубе 34 и обычного природного газа по трубе 32, при этом указанный природный газ 100 содержит 80 или более процентов метана, а остальное составляют главным образом азот, диоксид углерода, этан, пропан и бутан. 34 32, 100 80 , , , , . Как показано на рисунке 4, печь или реактор 11 соединены с системой производства технического углерода 105, позволяющей модифицировать различные виды сырья и допускающей предварительный нагрев всего или любой части реагента в зоне предварительного нагрева 51, а также всех или любую часть топлива и/или окислителя в зоне предварительного нагрева 52. Зоны предварительного нагрева 51 и 52 могут представлять собой любые нагреватели косвенного теплообмена, такие как обычный трубчатый нагреватель. 4, 11 105 , , , 51, / 52. 51 52 , . На Фигуре 4 печь 11 может быть той же печью, что показана на Фигурах 1, 2 и 3, или, если 115 желательно, это может быть печь 11A, которая будет описана ниже со ссылкой на Фигуру 5. 4, 11 1, 2 3, 115 1lA 5. Углеводородный реагент, введенный аксиально через трубу 22, подается через трубу 53, количество регулируется клапанами 54 и 120 56. Осевая оболочка воздушной рубашки может входить в колено 23 из клапанной трубы 57 в желаемом объеме или может быть устранена. Окислитель, обычно воздух, подается в трубу 34 из трубы 58 под давлением, причем его количество 125 предварительно нагревается в 52 и контролируется клапанами 59 и 61, а топливо, используемое в трубе 32, подается из трубы 62, которая сама снабжается газом. из подходящего источника под давлением или масла, перекачиваемого насосом 130 , или того и другого. Количество подогреваемого газа регулируется клапанами 63 и 64. 22 53, 54 120 56. 23 57 . , , 34 58 , 125 52 59 61, 32 62 , 130 , . 63 64. Желательно добавлять в осевом направлении через трубы 24 от 1 до 10 процентов, предпочтительно от 2 до 7 процентов от количества тангенциального воздуха, подаваемого через трубу 34. Однако почти столь же ценные сорта технического углерода можно производить и без осевого воздуха. Этот осевой воздух используется главным образом для того, чтобы гарантировать, что углерод не будет откладываться на входе, особенно на центральной трубе для углеводородов, и чтобы эта труба не перегревалась. 24 1 10 , 2 7 , 34. , . , , . Вода может подаваться в трубу 43 охлаждения распылением воды и в охлаждающую трубу 48 водяной рубашки охлаждения 42 из трубы 66, или, если охлаждение 43 исключено, она может быть перекрыта клапаном 67. 43 48 42 66, 43 , 67. Трубопровод 68 образует выходное продолжение выпускного трубопровода 46 и переносит содержащий сажу отходящий дым из печи 11 в любую обычную зону разделения газа и твердых частиц 69, и, очевидно, косвенное охлаждение в атмосферу происходит в трубопроводах 46 и 68, которые могут быть дополнены при желании, путем дополнительной закалки распылением на этапе 71 в количествах, контролируемых клапаном 72. Из зоны разделения 69 хлопьевидный технический углерод проходит через трубу 73, а отходящий газ проходит через трубу 74. 68 46 - 11 - 69, 46 68, , 71 72. 69 73 74. Модифицированная печь 11А, показанная на фиг. 5, по существу такая же, как печь 11, показанная на фиг. 1-3, за исключением того, что труба 38, содержащая дроссель 36, расположена на 11 дюймов ниже по потоку от входа трубы 39, оставляя кольцевой выступ или шпунт 40, имеющий такой же внутренний диаметр как остальная часть второй камеры 37 после штуцера 36, а закалка 44 была перемещена из положения на 60 дюймов ниже по потоку от камеры 21 в положение на 30 дюймов ниже по потоку от указанной камеры 21, и все это в печи, в которой диаметр камеры 37 составляла 4 дюйма. 1lA 5 11 1 3 38 36 11 39, , 40 37 36, 44 60 21 30 21, 37 4 . Всякий раз, когда обычно жидкий углеводород используется в виде распыления жидкости из трубы 22 или трубы 32, температура в первой камере 21 и туннелях или отверстиях 31 такова, что большая часть брызг немедленно испаряется, и результатом является образование парообразного углеводорода в первая камера 21. Предварительный нагрев и распыление в виде жидкости с перепадом давления через сопло в камеру 21 вызовет еще более быстрое образование парообразного углеводорода. 22 32, 21 31 , 21. 21 . Было обнаружено, что относительно короткий дроссель 36 во второй камере 37, расположенный на заднем конце первой камеры 21 или рядом с ним, имеет очень важное значение. Длина дросселя очень важна, поскольку она должна быть достаточно длинной, чтобы вызвать тщательное турбулентное смешивание аксиального потока углеводородов из 27 и тангенциального потока из 29. но не настолько долго, чтобы вызвать такой повышенный перепад давления, который потребовал бы существенного снижения пропускной способности газов через печь. Длина дросселя 36 для достижения этих результатов одинакова для всех диаметров реакционных камер 37 и должна составлять от 4-5 до 18 дюймов, предпочтительно 9 дюймов. Лучшие результаты достигаются при использовании цилиндрического штуцера 38 с квадратными плечами, чем при использовании штуцеров другой формы. 36 37 , 21, . 27 29,. . 36 37 4-5 18 , 9 . 38 . Внутренний диаметр дросселя должен составлять от 40 до 85 процентов диаметра второй камеры 37. Дроссель должен быть расположен либо в конце первой камеры 21, либо в пределах 6 дюймов от нее, независимо от диаметра печи. 40 85 37. 21, 6 , . При использовании закалки длина второй камеры 37 может составлять от 12 до дюймов, предпочтительно от 25 до 35 дюймов, более предпочтительно около 30 дюймов в печи, которая имеет вторую камеру диаметром 4; от 2 до 6 футов в длину, предпочтительно от 3 до 5 футов и более предпочтительно около 4 футов в длину, когда вторая камера имеет диаметр 12 дюймов; и 25 дюймов в длину, когда вторая камера имеет диаметр 3 дюйма. , 37 12 , 25 35 , 30 , 4; 2 6 , 3 5 , 4 , 12"; 25" 3". Длина первой камеры 21, хотя и не столь критична, как размеры дросселя, может быть от 1 до 2 раз и предпочтительно примерно такой же, как диаметр второй камеры 37. Диаметр первой камеры 21 должен превышать ее длину, а длина второй камеры 37 должна превышать ее диаметр, причем диаметр второй камеры должен быть меньше 4 диаметра первой камеры 21, от 1 до е диаметра. будучи предпочтительным и.'; диаметр примерно оптимальный. 21 2 , , 37. 21 , 37 , 4 21, 1 .'; . Примеры Следующие данные были выбраны как средние и действительно репрезентативные для улучшенных результатов, полученных при использовании дросселя по настоящему изобретению, по сравнению с результатами, полученными в идентичной печи без какого-либо дросселя. Обе печи с дросселями и без них имели общие габариты и оборудование, соответствующие показанным на фиг. 1 или 5, или аналогичные им, как поясняется ниже, причем указанные фигуры нарисованы приблизительно в масштабе. , . 1 5, , . В печах Таблиц - ниже первая камера 21 имела диаметр 15 дюймов и длину 4-75 дюймов, вторая камера 37 (далее называемая в описании реакционной секцией) имела диаметр 4 дюйма и переменную длину. до закалки 44, как указано, дроссель (если он указан как присутствующий) имел длину 9 дюймов и внутренний диаметр 2-5 дюймов и располагался в конце первой камеры 21 (далее называемой камерой предварительного сгорания) или в пределах 6 дюймов от нее. , как указано. 21 15 4-75 , 37 ( ) 4 44 , ( ) 9 2-5 , 21 ( ) 6 , . Во всех опытах в печь через осевую центральную трубу в входном конце первой камеры, окруженную оболочкой из небольшого количества аксиального воздуха, впрыскивали в осевом направлении в печь один и тот же тип, по меньшей мере, 80 процентов испаренного обычно жидкого углеводородного масла. , 80 , . Тангенциальный воздух и тангенциальный газ (840,336 природный газ) подавали через два тангенциальных впуска в указанных количествах и сжигали в печах. Воздух в рубашку при его использовании подавался в указанных количествах. Углеродная сажа, полученная в каждом опыте, была отделена одним и тем же традиционным способом разделения и испытана в одних и тех же обычных испытаниях после смешивания в одинаковых количествах с одной и той же резиновой смесью, и все таким же образом. ( 840,336 840,336 ) , , . . , . В каждом из опытов с 1 по 5 использовали идентичное исходное сырье в виде аксиально введенной нефти, и оно представляло собой сырье газойля № B201, имеющее индекс корреляции Горнодобывающего управления США (далее называемый ) 89-3 (анализ см. в Таблице ). . 1 5, . B201 .. ( ) 89-3 ( ). Из-за трудностей контроля и подачи произошли незначительные изменения в количествах воздуха, нефти и газа, а качество нефти в некоторых других запусках варьировалось от от 82 до 92, но это будет видно по результатам данные свидетельствуют о том, что эти изменения не были достаточно большими, чтобы иметь решающее значение для успешного сравнения и оценки процесса с дросселем и без него. , , 82 92, . Технический углерод из каждой серии отдельно смешивали в стандартной резиновой смеси, состоящей из 100 мас. частей того же каучука (---720), 40 частей технического углерода из испытуемой серии, 3 частей оксида цинка, 1-75 частей серы, 6 частей #7 и 0-8 частей -циклогексил-2-бензотиазолсульфенамида во всех таблицах, кроме таблицы , где использовали 0,9 частей -циклогексил-2-бензотиазолсульфенамида. 100 (---720), 40 , 3 , 1 -75 , 6 #7, 0-8 --2benzothiazole- 0. 9 -cyclohexyl2-- . #7 представляет собой продукт рафинированной каменноугольной смолы с удельным весом от 1-2 до 1-25 и удельной вязкостью по Энглеру при 100°С от 6 до 9, используемый в качестве пластификатора. #7 ' , 1-2 1-25 , 100 . 6 9, . Поскольку все испытания в таблицах представляют собой стандартные испытания резины, проведенные стандартным и традиционным способом, нет необходимости вдаваться в подробности. Эти испытания проводились людьми, имеющими опыт проведения таких стандартных испытаний резины. , . . В таблице прогоны №№ 1-3 проводились с указанным дросселем 1А-" на входе в реакционную секцию, № 4 - с дросселем заподлицо с указанным входным отверстием и № 5 - без дросселя. Все остальное было идентично, за исключением отмеченного в таблице. , . 1 3 1A-" , . 4 , . 5 . . В Таблице приведены результаты испытаний резины с углеродной сажей, полученной в опытах №№ 1-5, как указано в таблице. . 1 5 . ТАБЛИЦА ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЙ УСТАНОВКИ Масло Тангенциальный предварительный воздух Скорость газа Скорость нагрева Рубашка Пилотная установка для фотометрирования воздуха с остаточным зерном в США. Скорость просеивания № 325 фунты/галлоны % кв. м/г дюймы. - .. . 325 / % / . Дроссель ', от входа к секции реакции 750 18 1–2 0,54 760 18 1–2 0,54 760 18 1–2 0,54 2–91 2–84 91 2,96 Дроссель на входе к секции реакции 4 20–1 760 18 1–2 0,54 2-72 Прямой реактор (управление без дросселя) 02' 140-3 60 Номер запуска ', 750 18 1-2 0.54 760 18 1-2 0.54 760 18 1-2 0.54 2-91 2-84 91 2.96Choke 4 20-1 760 18 1-2 0.54 2-72 ( ) 02' 140-3 60 . гал/час 1 20-2 2 20-2 3 20-3 Площадь поверхности азота Реакция Длина секции 02 002 04147-0 147-0 145-4 151-8 28,5 760 23-04 1-56 1-4 92 2-96 В ТАБЛИЦЕ / 1 20-2 2 20-2 3 20-3 02 002 04147-0 147-0 145-4 151-8 28.5 760 23-04 1-56 1-4 92 2-96 КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ УГЛЕРОДА, ПРИВЕДЕННОГО В ТАБЛИЦЕ , В СТАНДАРТНЫХ ИСПЫТАНИЯХ С РЕЗИНОЙ (30 минут отверждения при 307 ) Испытание на сжатие Номер набора 300% Модуль 80F 200F Максимальное удлинение при растяжении Сопротивление растяжению Твердость по Шору Потеря на истирание Состав 1 1 /2 212F Экструзия при 250F внутр. г/мин Номинальное давление 1 18 8 2 18-8 3 17-7 1270 1370 1390 3400E 3600 3600 550E 580 580 Дроссель 1j' 1140 1150 1260 От входа к реакционной секции 6 7-6 56-8 3-8 60 66-2 56-3 4-3 58 65,9 55,4 3,6 58 4 20'0 19'4 1270 3460 1080 3460 550 590 Дроссель на входе в реакционную секцию 1270 66-9 55,5 5,3 58,5 6,12 Управление прямым реактором 1200 67 -2 54-6 5-1 58 6-79 39,5 25-3 39 27-3 Выдержка в печи 24 часа при температуре 212F Дроссель 1X" от входа до реакционной секции 55,9 62-1 3-5 64 60-2 61'9 4,4 64,5 60-2 61-4 2-1 65 2450 3560 390 2040 3780 450 означает расчетное значение. (30 307 ) . 300% 80F 200F - 1 1/2 212F 250F / 1 18 8 2 18-8 3 17-7 1270 1370 1390 3400E 3600 3600 550E 580 580 1j' 1140 1150 1260 67-6 56-8 3-8 60 66-2 56-3 4-3 58 65.9 55.4 3.6 58 4 20'0 19'4 1270 3460 1080 3460 550 590 1270 66-9 55.5 5.3 58.5 6.12 1200 67-2 54-6 5-1 58 6-79 39.5 25-3 39 27-3 24 212F 1X" 55.9 62-1 3-5 64 60-2 61'9 4.4 64.5 60-2 61-4 2-1 65 2450 3560 390 2040 3780 450 . Дроссель на входной секции реакции 60-2 61-7 4,4 65,5 Управление прямым реактором 61,9 59,7 3-0 65,5 501 % %/ / 0 % 6-27 -82 5-61 38 38 '5 26-3 28-3 27-3 69,3 75,3 72,0 1 2 102210 2500 2360 3250 3320 3230 400 385 360 66,3 70,3 о , 8j 0I. 60-2 61-7 4.4 65.5 61.9 59.7 3-0 65.5 501 % %/ / 0 % 6-27 -82 5-61 38 38 '5 26-3 28-3 27-3 69.3 75.3 72.0 1 2 102210 2500 2360 3250 3320 3230 400 385 360 66.3 70.3 , 8j 0I. 1
t4.55 4-29 4-17 4-54 дроссель в аналогичной печи в опытах 11 и 12. t4.55 4-29 4-17 4-54 11 12. Нефтяным сырьем в 35 опытах 11 и 12 были E1 и B184 соответственно, и они эквивалентны по производству технического углерода с теми же свойствами армирования резины, что и B169 (см. Таблицу ). 35 11 12 E1 B184, , B169 ( ). В Таблице опыты №№ 6–10 были выполнены в печи с реакционной секцией диаметром 4 дюйма с тем же осевым масляным сырьем B169 из Таблицы и с внутренним диаметром 22 дюйма и длиной 9 дюймов, расположенным в конце камеры предварительного сгорания. 21. ТАБЛИЦЫ м не было , . 6 10 4" B169 22- 9- 21. ОБЗОР ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ОЦЕНКА ЧЕРЫ ТИПА ИЗ УГЛЕРОДА (30 минут отверждения при 307 ) Тангенциальный осевой ход Реакция № Длина секции дюймы 6 60 7 45 8 30 9 15 60 11 60 12 60 Воздух Газойль Скорость воздуха Скорость Скорость Скорость 18 18 18 18 23 -4 24-2 23 -4 1-2 1-2 1-2 1-2 1-56 1-5 1 -56 гал/час 24-1 21-7 19 -8 15,4 30-1 29 28 -5 540 540 540 540 540 1400 540 300% Модуль текучести" фунт/галлон 3 -16 2-87 2-52 1 -83 2-87 2-6 2-8 1085 1175 1175 1310 1215 980 1030 сила 66-2 67-6 68 -6 66 9 66 -6 76-0 71-6 56 -6 55-8 54-1 -2 56 -2 52-4 53 -.4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ УСТАНОВКА Береговая абразивность Потеря твердости 56 58 59,5 5 58 57-5 г 8 -31 6-92 6-57 6-66 7-24 8-17 7-25 Компаунд -1 1/2 37 38 42 39,5 Выдержка в печи 24 часа при 212F Номер прогона (30 307 ) . 6 60 7 45 8 30 9 15 60 11 60 12 60 18 18 18 18 23 -4 24-2 23 -4 1-2 1-2 1-2 1-2 1-56 1-5 1 -56 / 24-1 21-7 19 -8 15.4 30-1 29 28 -5 540 540 540 540 540 1400 540 300% " / 3 -16 2-87 2-52 1 -83 2-87 2-6 2-8 1085 1175 1175 1310 1215 980 1030 66-2 67-6 68 -6 66 9 66 -6 76-0 71-6 56 -6 55-8 54-1 -2 56 -2 52-4 53 -.4 - 56 58 59.5 5 58 57-5 8 -31 6-92 6-57 6-66 7-24 8-17 7-25 -1 1/2 37 38 42 39.5 24 212F . 1 1940 2 2190 3 2200 4 2250 2180 6 1850 7 1820 Первоначальные значения модуля представляют собой средние значения 20, 30, 45. Масло, загружаемое в печь для различных опытов из Таблицы , представляло собой экстракт SO2. Гигиловое масло, имеющее около 90. Предварительный нагрев масляного дросселя для всех запусков составлял около 750F. Наблюдения за измельчением (не показаны) и данные качественной обработки в Таблице показывают, что все печи сажи, изготовленные с использованием дросселя, являются повторными ( 4 -дюймовый реактор, легко вставляется в резиновое место. Уменьшив длину реакционной секции, описанной с шагом 15 дюймов с 60 до 15 дюймов, карбюратор увеличил твердость по Муни и Шору на 43 дюйма, приданную черными. Уменьшение длины секции наилучшей реакции с 60 до 30 дюймов 13 и в пробегах с 6 по 8 улучшило сопротивление истиранию в пробегах 14; уменьшение до 15 дюймов в трубках серии 9 (не улучшило стойкость к истиранию при горении). Особое значение имеет низкое тепловыделение, вызываемое этими углеродными сажами. 1 1940 2 2190 3 2200 4 2250 2180 6 1850 7 1820 20, 30, 45, SO2 90. 750F. 88 92. ( ) , ( 4- , . 15- 60 15 43- . 60 30 13 6 8 14 ; 15 9 ( . 15 - . Черные цвета в опытах 8 и 9 на 50 процентов лучше, чем в опыте 12 в лабораторных условиях, благодаря стойкости к истиранию, но дают лишь немного меньшее тепловыделение на 30 дюймов, чем в опыте 12. Реакторные сажи с дросселем дают примерно на долгое время меньшее тепловыделение, чем реакторные сажи без дросселя и за исключением цикла 6, которые являются камерами] 59,5 60-8 62-2 59-5 58 -8 -2 56 -5 61 '7 61 -2 59-6 59-8 61 -0 59 0 -5 61 62-5 64 64-5 63 64 5,39 4,39 4-17 4-16 4-80 4-81 7 -28-минутное лечение . 8 9 50 12 30- - 12. - , 6 ] 59.5 60-8 62-2 59-5 58 -8 -2 56-5 61 '7 61 -2 59-6 59-8 61 -0 59 0 -5 61 62-5 64 64-5 63 64 5.39 4.39 4-17 4-16 4-80 4-81 7 -28 . сильнее, чем любой из этих чернокожих. . 1 Интерес представляет модуль сажи, изготовленный с укороченным реакционным сечением. 1 . Чтобы определить влияние длины камеры сгорания на сажу, образующуюся в дросселе, был проведен ряд испытаний, которые сгруппированы в Таблице . Размер дросселя был таким же, как для Таблицы . Видно, что на сажах, изготовленных в печи с длиной форкамеры , присутствуют сажи, указанные в таблице . На трассах 16 использовались неохлаждаемые масляные трубки, а на 15, 17 и 18 использовалось масло с водяным охлаждением (не показаны). Укороченная длина камеры пресиона (31 дюйм и 18 дюймов) была смоделирована путем проецирования убе 22 в камеру 21. , ) . . . 16 , 15, 17 18 ). 31- 18 22 21. В представлены данные, иллюстрирующие проведенные исследования для 60-дюймовой реакционной секции диаметром 4 дюйма, содержащей 21-дюймовый (внутренний диаметр) 9-дюймовый окекс, который располагался во входной реакционной секции. Предварительная камера сгорания имела длину 41 дюйм. 60- 4- 21- (..), 9- , . 41 . 840,336 ТАБЛИЦА 840,336 ИЗУЧЕНИЕ ДЛИНЫ ДРУГИ КАМЕРЫ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО СГОРАНИЯ - . Азот. Работа с азотом. Воздух. Выход масла. Истирание поверхности. 300 0. Устойчивость. Тепло. Номер Муни. Расход камеры. Скорость фунт/галлон. Индекс площади. Индекс модуля. 18 17-7 Длина реакционной секции 30 дюймов 2-52 154-3 124-4 120-0 2-32 156-7 113-0 109-9 2-07 175-3 110-5 104-1 Выдержка в печи 24 часа при 212F 115-4 113 -9 114-7 116-6 104-9 107-1 16 4- 18 15-4 17 4, 18 14-8 18 3A 18 12-4 16 17 15-дюймовая реакционная секция 1-83 184-4 122-6 1-79 116-6 1-25 236-1 108-6 Выдержка в печи 24 часа 115-6 119-6 114-5 ТАБЛИЦА - - . 300 0 . / " M2/ 13 4 18 19-814 43 18 18-2 31 18 17-7 30- 2-52 154-3 124-4 120-0 2-32 156-7 113-0 109-9 2-07 175-3 110-5 104-1 24 212F 115-4 113 -9 114-7 116-6 104-9 107-1 16 4- 18 15-4 17 4, 18 14-8 18 3A 18 12-4 16 17 15- 1-83 184-4 122-6 1-79 116-6 1-25 236-1 108-6 24 115-6 119-6 114-5 ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОХОДНОЙ ПРОХОДНОСТИ ДРОССЕЛЯ 19 43 18 4A- 23 -4 21 41 23-4 22 43 30 23 4- 36 19 21 22 24-1 30-1 30-1 37-3 42-5 Длина реакционной секции 60 дюймов 3- 16 108-4 98-4 110-7 2-87 133-6 112-8 124-0 2-87 133-6 102-2 116-5 3-22 129 102-9 119-1 2-95 134-7 103-1 105-7 Выдержка в печи 24 часа при 89-3 100-2 104-2 102-6 101-9 212F 100-0 115-4 108-6 111-1 101,9 24 4 18 19-6 2-51 44 30 30-1 2,41 26 4:- 36 35-8 2-1 24 Выдержка в духовке 24 часа 115-4 111,1 114-5 13 14 103 -3 101-6 96-3 90-3 97-6 101-5 102- 6 113-1 101,0 103-4 97-5 95,4 94,5 98-1 Длина 133-6 118-0 115,-0 212F 118-6 111-5 119-5 88-0 -4 97,7 при 112-5 118 - 5 131-6 105-4 101-9 98 -6 101-4 100-5 99,5 91-4 94-1 97-1 87-1 87-6 89 -7 92-5 92-1 92-5 98-8 92-8 92-8 96-1 108-0 107 -3 106-6 106 -9 105-4 104-6 103-4 104-6 105-8 105-1 91-2 89-7 90-1 90- 1 91-6 Длина реакционной секции 30 дюймов 8 114-4 111-9 0 166-6 108-6 113-0 1 184 109-0 101-6 98 -7 95-4 98 -2 3 102-6 110- 6 101-4 103 -0 100-0 102-8 104-1 101-3 при 212F 109-0 110-2 112-1 94-5 93 -5 95-6 840 336 длиной от 1 5 до 3 дюймов, но не длиной более 6 дюймов. - 19 43 18 4A- 23 -4 21 41 23-4 22 43 30 23 4- 36 19 21 22 24-1 30-1 30-1 37-3 42-5 60- 3-16 108-4 98-4 110-7 2-87 133-6 112-8 124-0 2-87 133-6 102-2 116-5 3-22 129 102-9 119-1 2-95 134-7 103-1 105-7 24 89-3 100-2 104-2 102-6 101-9 212F 100-0 115-4 108-6 111-1 101.9 24 4 18 19-6 2-51 44 30 30-1 2.41 26 4:- 36 35-8 2-1 24 24 115-4 111.1 114-5 13 14 103 -3 101-6 96-3 90-3 97-6 101-5 102-6 113-1 101.0 103-4 97-5 95.4 94.5 98-1 133-6 118-0 115.-0 212F 118-6 111-5 119-5 88-0 -4 97.7 112-5 118 -5 131-6 105-4 101-9 98 -6 101-4 100-5 99.5 91-4 94-1 97-1 87-1 87-6 89 -7 92-5 92-1 92-5 98-8 92-8 92-8 96-1 108-0 107 -3 106-6 106 -9 105-4