патенты / 22161

837400-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB837400A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 10 декабря 1958 г. : 10, 1958. 837,400 № 39814158. 837,400 39814158. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 29 января 1958 г. 29, 1958. Полная спецификация опубликована: 15 июня 1960 г. : 15, 1960. Индекс при приемке: -Класс 7( 3), Б 2 Г( 1 Б:3 А:3 С:4 А:4 Б:4 С). :- 7 ( 3), 2 ( 1 :3 :3 :4 :4 :4 ). Международная классификация:- 2 . :- 2 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствованная система впрыска топлива для двигателя внутреннего сгорания Мы, , компания, зарегистрированная в соответствии с законодательством штата Делавэр в Соединенных Штатах Америки, Гранд-Бульвара в городе Детройт, штат Мичиган в Соединенных Штатах Америки. Америка (правопреемники АЛЕКСАНДРА ДЖОНА САГАДИ) настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , , , ( ), , :- Настоящее изобретение относится к системе впрыска топлива для двигателя внутреннего сгорания, в которой топливо под давлением подается в отдельный подводящий трубопровод для каждого цилиндра двигателя. , . Это особенно касается таких систем, в которых топливо дозируется в соответствии с падением давления, вызванным потоком воздуха через трубку Вентури в системе впуска воздуха. . При холодном двигателе заряд, подаваемый в двигатель, должен быть богаче, чем при горячем. . Система впрыска топлива согласно настоящему изобретению имеет устройство, которое регулирует долю воздуха, поступающего в двигатель и проходящего через трубку Вентури, таким образом, что эта доля уменьшается по мере повышения температуры и наоборот. , , . Когда большая часть проходит через трубку Вентури, результирующее падение давления больше, чем когда проходит меньшая часть, и, следовательно, заряд становится богаче. , . Вентури, который эффективен при высоких скоростях потока воздуха, обычно неэффективен при низких скоростях потока, например, при работе двигателя на холостом ходу. . Таким образом, предпочтительно, чтобы устройство также управляло долей воздуха, поступающего в двигатель и протекающего через трубку Вентури, таким образом, что при определенной температуре двигателя эта доля уменьшалась по мере увеличения скорости потока, и наоборот. Таким образом, при низких оборотах двигателя более высокая доля воздуха, проходящего через трубку Вентури, достаточна для адекватной эффективности Вентури. , , , , , . Объем изобретения определяется прилагаемой формулой изобретения; и то, как это может быть выполнено, далее подробно описано 50 со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: ; 50 : Фиг.1 представляет собой фрагментарный вид с торца, частично в разрезе, системы впрыска топлива согласно изобретению; 55 Фиг. 2 представляет собой вид части, показанной на Фиг. 1; и фиг. 3 представляет собой вид части системы. 1 , , ; 55 2 1; 3 . Система впрыска топлива содержит систему 60 впуска воздуха 10, имеющую основной впускной канал 12, в котором расположен кольцевой элемент 13. Главный дроссельный клапан 16 установлен в канале 12 после элемента 13 и управляет потоком воздуха в 65а. водоотводящий отсек 18, который соединен с цилиндрами двигателя через впускные каналы 20. 60 10 12 13 16 12 13, 65 18, 20. Топливо под давлением подается насосом 21, выходное давление которого пропорционально оборотам двигателя 70, к клапану 22, управляемому дозирующим механизмом 24, а по давлению топлива, подаваемого насосом 21, клапан 22 измеряется. топливо к трубкам 26, которые подают топливо к форсункам 28, установленным таким образом, что топливо выбрасывается во впускные каналы 20. Дозирующий механизм 24 включает диафрагму 32, которая образует одну стенку вакуумной камеры 34; камера 80 сообщается с трубкой Вентури 14, которая образована между кольцевым элементом 13 и стенкой основного впускного канала 10 через трубу 36 и кольцевую камеру Вентури 38. Диафрагма 32 также образует одну стенку камеры 85 и 41. который выбрасывается в атмосферу через трубку 43. 21, 70 , 22, 24, 21 22 26 28 75 20 24 32, 34; 80 14, 13 10 36 38 32 85 41 43. При работе двигателя поток воздуха через трубку Вентури 14 создает в камере 34 частичный вакуум 90 837,4 , воздействуя на диафрагму 32, которая стремится переместить клапан 22 в сторону, противоположную топливу под давлением. подаваемый насосом 21. Клапан 22, который дозирует топливо в трубопроводы 26 путем перепускания различных количеств топлива обратно на вход насоса, занимает, таким образом, положение, определяемое перепадом давления, вызванным потоком воздуха через трубку Вентури и давлением. топлива, подаваемого насосом 21. , 14 34 90 837,4 32 22 21 22, 26 - , 21. Когда двигатель холодный, ему требуется более богатый заряд, чем когда он прогрет; и когда двигатель работает на низкой скорости, трение в дозирующем механизме 24 составляет большую часть падения давления, вызванного потоком воздуха через трубку Вентури, чем когда двигатель работает на более высокой скорости. Кроме того, размер трубки Вентури должен быть так, чтобы, когда двигатель работает на максимальной мощности, трубка Вентури не создавала чрезмерного сопротивления воздушному потоку. Если трубка Вентури удовлетворяет последнему требованию, она может быть слишком большой для того, чтобы обеспечить желаемый перепад давления на холостом ходу двигателя. ; 24 , , , . Для подачи желаемого заряда, когда двигатель холодный или работает на низких оборотах, или и то и другое, дроссельный клапан 42 шарнирно установлен внутри кольцевого элемента 13 для регулирования соотношения количества воздуха, проходящего через трубку Вентури 14, к количеству, которое протекает через канал 40 в кольцевом элементе 13. Когда дроссельная заслонка 42 закрыта, весь воздух проходит через трубку Вентури, и наблюдается большой перепад давления по сравнению со скоростью потока воздуха в двигатель: когда дроссельная заслонка 42 открыт, падение давления невелико по сравнению со скоростью потока -: в двигатель, и тогда воздух, поступающий в двигатель, практически не ограничен. 42 13 14 40 13 42 , : 42 , -: , . Дроссельный клапан 42 частично управляется упругим термочувствительным элементом 46, который представляет собой биметаллическую катушку 48, закрепленную одним концом на корпусе индукционного канала и соединенную своим другим концом с валом 50, на котором установлен дроссельный клапан, через рычаги 52 и 54 и тягу 56. Чем холоднее катушка 48, тем больше сила, с которой она перемещает дроссельную заслонку 42 в закрытое положение. Дроссельная заслонка 42 не сбалансирована, поэтому она также частично контролируется скоростью воздушного потока. в канале 12 чем больше скорость потока воздуха, тем сильнее сила, стремящаяся открыть клапан. 42 - 46, 48 50, , 52 54 56 48 42 42 12, . Таким образом, при холодном двигателе и работе на холостом ходу: дроссельная заслонка 42 удерживается в закрытом положении, так что через кольцевую трубку Вентури 6014 проходит поток воздуха с высокой скоростью и малым объемом. Этот поток воздуха создает перепад давления, достаточный для обеспечения подачи богатого заряда. подаваемый в двигатель. После этого по мере увеличения температуры двигателя и расхода воздуха дроссельная заслонка 42 постепенно открывается до тех пор, пока не станет возможным неограниченный поток воздуха через канал 40 в кольцевом элементе 13. , : 42 - 6014 , 42 40 13 . При холодном двигателе желательно предотвратить полное закрытие дроссельной заслонки 16. Это достигается с помощью 70 кулачка 58, который установлен на корпусе впускного канала 10 и имеет ступенчатую жесткую поверхность 60. Регулируемый винт 62. установленный на рычаге 64, прикрепленном к валу 66 главного дроссельного клапана, приспособлен для взаимодействия 75 с кулачковой поверхностью 60, когда педаль акселератора отпущена. , 16 70 58 10 60 62 64 66 75 60 . Кулачок 58 шарнирно соединен посредством звена 68 с рычагом 52 так, что по мере увеличения температуры кулачка кулачок поворачивается на 80° против вращения по часовой стрелке, и винт 62 входит в зацепление, когда педаль акселератора отпускается. 58 68 52 " , 80 - 62 , . расположение дроссельного клапана 42 в кольцевом элементе 13 и связанной с ним небольшой трубки Вентури 14 позволяет увеличить осевую длину кулачка. основной воздухозаборный канал 12 должен быть меньше, чем в предыдущих конструкциях. Чтобы в полной мере использовать это преимущество, дроссельный клапан 42 и основной дроссельный клапан 16 расположены относительно друг друга так, что они перекрываются, когда оба открыты, причем дроссельный клапан 42 утоплен в 44 для получения части клапана 95 16. - : 16 85 42 : 13 14 12 90 , 42 16 42 44 95 16.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 20:44:09
: GB837400A-">
: :

837401-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB837401A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ 837401 Дата подачи заявки и подачи Полная спецификация: 837401 : 11 декабря 1958 г. № 39980/58. 11, 1958 39980/58. Заявление подано в Нидерландах 13 декабря 1957 г. 13, 1957. Полная спецификация опубликована: 15 июня 1960 г. : 15, 1960. Индекс при приемке: класс 91, 02 . : 91, 02 . Международная классификация: ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс каталитической десульфурации углеводородных масел Мы, , компания, учрежденная в соответствии с законодательством Нидерландов, по адресу 30 , Гаага, Нидерланды, настоящим заявляем: Изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был предоставлен патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: : , , , 30 , , , , , , - Изобретение относится к каталитической десульфурации углеводородных масел. . Уже известно, как десульфурировать серосодержащие углеводородные масла при повышенной температуре и давлении в присутствии водорода или водородсодержащего газа и катализатора. Газ отделяется от продукта десульфурации, и почти всегда, по крайней мере, часть этого газа, содержащего водород, Перерабатывается. - , , , . Поскольку при десульфурации происходит определенный расход водорода, одной рециркуляции недостаточно, и необходимо добавлять свежий газ, богатый водородом. , , - . На нефтеперерабатывающих заводах газ, богатый водородом, обычно получают в качестве побочного продукта при каталитическом риформинге бензинов и нафты, и этот газ отлично подходит для использования в качестве «свежего газа» для процесса десульфурации. Однако, как правило, доступные количества свежего газа относительно малы. Следовательно, имеет большое преимущество извлекать как можно больше водородсодержащего газа из продукта реакции дегидросульфуризации и рециркулировать его. "' , , , - . С этой целью смесь, выходящая из реактора десульфурации, охлаждают, например, до температуры 4000°С или даже ниже, а затем пропускают через сепаратор высокого давления, в котором газы отделяются от жидкостей при давлении, которое лишь немного ниже. lЦена 3 с 6 д л, чем давление в реакторе. Сепарированный газ состоит в основном из водорода, а также содержит небольшое количество сероводорода и, возможно, некоторые более легкие углеводороды и подвергается рециркуляции. Сепарированная жидкость содержит десульфурированное углеводородное масло с сероводородом, водородом и, возможно, в ней растворено небольшое количество более легких углеводородов. Эту жидкость затем обычно подают во второй сепаратор, работающий при более низком давлении. , 4000 , - 3 6 , 50 , 55 . Двухстадийное разделение этого типа известно, например, из описаний британских патентов № 669,536 и 602,097. В способах, описанных в этих описаниях, во втором сепараторе применяется низкое, примерно атмосферное, давление для удаления оставшегося сероводорода и водорода. поскольку 65 растворимость этих газов в жидкой фракции уменьшается с понижением давления. Газ, который отделяется, содержит водород, сероводород и, возможно, небольшое количество легких гидроуглеродов 70 и обычно используется в качестве топливного газа (при необходимости, после того как сероводород После сжатия эти газы, при условии, что практически весь присутствующий сероводород 75 удален, в принципе могут быть рециркулированы через установку десульфурации, но обычно в нем содержится небольшое количество водорода, если только десульфурированные фракции не являются 80 очень низкими. кипения, делают рециркуляцию газа неэкономичной ввиду дороговизны сжатия газа до реакторного давления. - 669,536 602,097 60 , , , , 65 , 70 , ( , ) , , 75 , , , 80 -, . Эта ситуация становится иной, когда 85 исходное сырье является относительно низкокипящим, например, низкокипящие фракции, такие как целая фракция, кипящая ниже температуры между 2500°С и 4500°С, сырой нефти, в которой присутствуют 90 ., 2 837 , 401 относительно большое количество легких углеводородов, таких как этан, пропан и бутан, а также компонентов бензина, и не являются относительно высококипящими фракциями, такими как керосин или газойль. 85 , 2500 4500 , 90 ., 2 837, 401 , , . Было обнаружено, что при переработке относительно низкокипящего сырья в жидкости, отделяющейся в сепараторе высокого давления, который работает примерно при давлении в реакторе, остаются растворенными такие большие количества водорода, что, если большая его часть не будет извлечена, потери водорода составляют Недопустимо высокий. - , , . Следовательно, в процессе, описанном 5 в описании британского патента 710,342, газ, отделяемый в сепараторе низкого давления, не используется в качестве топливного газа, а рециркулируется после сжатия. Однако этот газ сепаратора низкого давления теперь содержит много легких углеводородов (в основном происходящих из сырой нефти). нефть), а также сероводород, и эти загрязнения должны быть по крайней мере частично удалены из рециркулирующего газа. Во избежание недопустимого снижения парциального давления водорода. Это удаление осуществляется путем промывки частью обессеренной сырой нефти, которая была выгружают в жидком состоянии из сепаратора низкого давления и из которого затем выпаривают легкие углеводороды, сероводород и весь оставшийся водород. Однако этот процесс сложен и дорог как с точки зрения капитальных, так и эксплуатационных затрат. , 5 710,342 - , , ( ) , - - , , , . Следовательно, описанный в последнем описании британского патента процесс переработки дополнительного количества водорода является непривлекательным. . Однако сейчас обнаружено, что большая часть водорода, растворенного в жидкости, выходящей из сепаратора высокого давления, может быть извлечена из нее гораздо проще и с такой высокой степенью чистоты, что полученная газовая смесь может быть рециркулирована без дальнейшего использования. уход. , , - . Поэтому очистка масла, необходимая в способе согласно описанию британского патента 710342, может быть полностью исключена. 710,342 -50 . Согласно настоящему изобретению способ каталитической десульфурации углеводородных масел включает десульфурацию углеводородного масла с помощью водородсодержащего газа при повышенной температуре и давлении в диапазоне от 10 до 100 атмосфер, охлаждение реакционной смеси, пропускание охлажденную реакционную смесь 6C через зону разделения высокого давления, в которой смесь разделяется на водородсодержащий газ, который рециркулируют в зону десульфурации, и жидкую фракцию, причем жидкая фракция направляется в зону разделения промежуточного давления, по меньшей мере часть газа, отделяющегося в зоне разделения промежуточного давления, рециркулируют в зону десульфурации, а жидкую фракцию, отделяющуюся в зоне разделения промежуточного давления 70, направляют в зону низкого давления. - 10 100 , , 6 - - , , - , - 70 . Существенная взаимосвязь для целей настоящего изобретения зоны высокого давления, зоны промежуточного давления 75 и зоны низкого давления, упомянутых выше, заключается в том, что первая должна находиться при давлении, большем, чем вторая, а вторая - при давлении, большем. чем третье, и это отношение является всем, что должно обязательно передаваться при использовании этих терминов. Однако в предпочтительных вариантах осуществления изобретения, как будет показано ниже, эти термины подлежат дополнительному 85 предпочтительному ограничению. , - , 75 , , 80 , , 85 . Жидкий углеводородный продукт из зоны разделения низкого давления может быть подвергнут фракционной перегонке в одной или нескольких колоннах, например, мгновенной дистилляции или отгонной обработке паром или другим инертным газом. Такие дистилляционные обработки могут проводиться при давление выше атмосферного, атмосферное или ниже атмосферного 95. Могут также использоваться комбинации двух или более таких обработок. Эти обработки дистилляцией не всегда необходимы и иногда могут быть опущены или заменены обработкой химической очистки 100. - , -, -, - 95 100 . Подходящие катализаторы для использования в способе настоящего изобретения включают катализаторы, содержащие один или несколько элементов никель и кобальт, а также один или несколько элементов молибден и вольфрам, и носитель, полностью или частично состоящий из триоксида алюминия, который элементы присутствуют в металлическом состоянии и/или в форме одного или более 110 соединений друг с другом и/или с кислородом и/или серой. Особенно подходящими являются катализаторы десульфурации, состоящие из оксида алюминия в качестве носителя и от 5 до 15 мас.% кобальт 115 и молибден в металлическом состоянии и/или в виде одного или нескольких соединений друг с другом и/или с кислородом, и/или серой, атомное соотношение кобальта к молибдену находится в диапазоне 120 от 1:20. до 18 20, лучше от 1:10 до 9 10. 05 , , / 110 / / 5 15 % 115 / / , / , 120 1: 20 18 20, 1: 10 9 10. Катализаторы этого типа, если они еще не были получены в сульфидной форме во время их приготовления, 125 полностью или частично сульфидируются либо во время специального периода кондиционирования, либо во время самого процесса десульфурации. В этом состоянии их десульфурирующая активность обычно существенно 130 837, 837 401 больше, чем в несульфидизированном состоянии. , , 125 130 837, 837,401 - . В процессе десульфурации по настоящему изобретению оказалось особенно привлекательным использовать так называемую капельную технику. В этой капельной технологии десульфурируемое сырье, которое частично находится в жидком состоянии, а частично в форме пара, пропускают вниз по поверхности. катализатор с неподвижным слоем, в присутствии водорода или водородосодержащего газа неиспарившаяся часть сырья стекает по частицам катализатора в виде тонкой пленки. соотношение нефти. Водород или водородсодержащий газ проходит через слой катализатора либо в противотоке, либо параллельно потоку к неиспарившейся части сырья. , , - , - , - , - , - . Обычно предпочтительным является параллельный поток. . Температура десульфурации обычно находится в диапазоне от 3000°С до 5000°С, предпочтительно от 3250°С до 4000°С. 3000 5000 , 3250 4000 . Рабочее давление находится в пределах от 10 до 100 атмосфер, предпочтительно от 35 до 70 атмосфер. Соотношение водорода и масла такое, чтобы после охлаждения реакционной смеси и удаления сероводорода оставалось не менее 50 литров (стандартные условия, 76 см рт. ст.). и 00 ) газа на килограмм поставляемого сырья, предпочтительно от 100 до 200 литров (стандартные условия, 76 см ртутного столба и 000) на килограмм поставляемого сырья. Необходимо следить за тем, чтобы содержание сероводорода и содержание других компонентов чем водород в газе, рециркулируемом из любой из зон разделения, не становится избыточным, поскольку снижение парциального давления водорода приводит к снижению степени десульфурации сырья. 10 100 , 35 70 - , 50 ( , 76 00 ) , 100 200 ( , 76 000) , . Зоны разделения могут иметь любую форму и расположение, позволяющее осуществлять полное или по существу полное разделение жидкостей и газов (паров), например, очень подходят обычные цилиндрические сепараторные резервуары, а также циклоны. Каждая зона может состоять из одного или нескольких такой аппарат. () , , . Хотя из-за потерь давления в линиях и охладителе(ах) давление в зоне сепарации высокого давления, конечно, всегда немного ниже, чем давление в зоне сероочистки, которое обычно находится в диапазоне от 35 до 70 кг/кв.см, эти потери давления предпочтительно поддерживаются как можно меньшими, чтобы снизить стоимость сжатия, необходимого для восстановления рециркулирующего газа из зоны разделения высокого давления до давления десульфурации, и не увеличиваются намеренно путем установки, например, редукционных клапанов. В результате давление в зоне сепарации высокого давления 70 будет лишь немного ниже, чем в зоне сероочистки и обычно находится в диапазоне от до 65 кг/кв.см. высокие значения давления рециркулирующий газ, выходящий из зоны разделения 75 высокого давления, обычно содержит настолько малое количество сероводорода и других загрязнений, что его можно рециркулировать без дальнейшей обработки 80. Реакционную смесь предпочтительно охлаждают перед поступлением в зону разделения высокого давления. до относительно низких температур, например примерно до 4000 или ниже. В некоторых случаях, однако, достаточно менее резкого охлаждения. Жидкость из зоны разделения высокого давления подается через одну или несколько линий, снабженных редукционными клапанами, в промежуточную зону. зона разделения под давлением, в которой из жидкости в результате пониженного давления выходит дополнительное количество газов и паров. () - , , , , 35 70 / , , - , , - 70 65 / 75 - 80 - , 4000 , 85 , - - 90 . При подходящем давлении эти газы и пары все еще настолько богаты 95 водородом и настолько бедны другими компонентами, как сероводород и легкие углеводороды, что их можно рециркулировать без дальнейшей очистки. Однако в некоторых случаях может оказаться желательным 100 способен удалить некоторое количество сероводорода из этого потока рециркулирующего газа. , 95 , , , , 100 . Давление в зоне промежуточного разделения значительно ниже, чем в зоне высокого давления сепарации и обычно находится в пределах от 15 до 30 кг/см2. - 105 - - 15 30 / . По меньшей мере часть газа, отделяющегося в сепараторе среднего давления, рециркулируется в качестве рециркулирующего газа, для чего его, конечно, необходимо довести до давления десульфурации с помощью одного или нескольких компрессоров. - , 110 , , . Во многих случаях свежий богатый водородом газ, доступный для десульфурации 115, поступает с установки каталитического риформинга и подается под давлением лишь немного, например от 5 до 7 кг/кв.см, ниже давления в зоне риформинга. подаваемого свежего газа 120 обычно будет находиться в вышеупомянутых пределах от 15 до кг/кв. см. В связи с этим желательно, чтобы давление в сепараторе среднего давления 125 было примерно равным давлению подаваемого свежего газа. и чтобы газ, отделяющийся в этом сепараторе, сжимался до давления десульфурации после смешивания со свежим газом, 130 - поскольку было обнаружено, что такое комбинированное сжатие существенно дешевле, чем полностью или частично раздельное сжатие двух потоков, которые потребовалось бы, если бы давление свежего газа и газа из зоны разделения промежуточного давления не было примерно равным. - 115 , 5 7 / , , 120 - 15 / - 125 , , 130 - - . В качестве объяснения выражения «приблизительно равное давление», используемого в этом описании, можно отметить, что два рассматриваемых газовых потока смешиваются при одинаковом давлении в случае комбинированного сжатия, и это из-за неизбежных потерь давления в линиях. и т. д. Давление в зоне промежуточного давления может несколько отличаться от давления в точке смешивания двух газовых потоков. " " , , , , . Давление подаваемого свежего газа и давление В зоне промежуточного разделения предпочтительно находятся в диапазоне от 20 до 25 кг/кв.см. 20 25 / . Было обнаружено, что когда давление в зоне разделения промежуточного давления снижается, количество выходящего газа увеличивается, и в то же время чистота (содержание водорода) снижается. Неожиданно было обнаружено, что указанный диапазон давлений от 15 до 30 кг/см2 очень подходит и с этой точки зрения, поскольку тогда можно получить большие количества газа такой высокой степени чистоты, что в большинстве случаев удаление загрязнений не требуется. - , ( ) 15 30 / . Жидкость из зоны разделения промежуточного давления течет по одной или нескольким линиям, снабженным редукционными клапанами , в зону разделения низкого давления, где в результате пониженного давления из жидкости выходят дополнительные количества газов и паров. Газовая смесь содержит как водород, так и относительно большое количество сероводорода и, возможно, также легких углеводородов. Хотя в принципе этот газ также можно перерабатывать в рециркуляционный газ после удаления нежелательных компонентов, обычно этого не делают из-за небольших количеств вовлеченного водорода и высокой стоимости необходима установка сжатия. Отделенный газ предпочтительно используется в качестве топлива для нефтеперерабатывающих заводов после удаления сероводорода. - , . Хотя в принципе было бы желательно, чтобы давление в зоне разделения низкого давления было как можно более низким, чтобы удалить из жидкого продукта как можно больше водорода и сероводорода, тем не менее предпочтительно не допускать падения этого давления ниже от 3 до 7 кг/кв.см . Это связано с тем, что как удаление сероводорода (например, с помощью диэтаноламина), так и использование в качестве топливного газа предпочтительно происходит в вышеупомянутом диапазоне давлений и что поддержание более низкого давления Давление в зоне разделения низкого давления будет включать необходимость повторного сжатия газа. Давление в зоне разделения низкого давления предпочтительно находится в диапазоне от 4 до 6 кг/кв.см. , 3 7 / ( ) - , - 4 6 / . Температура в зонах разделения промежуточного и низкого давления относительно низкая и предпочтительно составляет примерно 400°С или ниже. - 400 . В принципе, способ согласно изобретению может быть использован при десульфурации углеводородных масел, имеющих широко варьирующиеся интервалы кипения, но преимущества настоящего способа наиболее четко проявляются при десульфурации фракций, имеющих сравнительно низкую среднюю молекулярную массу и/или сравнительно высокое содержание обычно газообразных компонентов. , / . Фактически было обнаружено, что именно при использовании такого летучего сырья потери водорода, возникающие в результате добавления зоны разделения промежуточного давления, могут быть значительно снижены. Сырье дает удивительно хорошие результаты в Настоящий способ представляет собой, например, всю легкую фракцию сырой нефти, выкипающую при температуре от 300 до 4000°С, в которой, следовательно, также присутствуют очень легкие компоненты (включая этан, пропан, бутан). , , - , , 300 4000 ( , , ,) . После того, как материал этого типа прошел через реактор десульфурации и сепараторы, его, очевидно, необходимо разделить на ряд фракций посредством последовательных перегонок. В этом случае первую перегонку следует проводить при довольно низком давлении, а именно примерно от 1 до 1,5 кг/см2, так как в противном случае из-за присутствия относительно тяжелых компонентов температура в кубе первой дистилляционной колонны станет настолько высокой, что может произойти растрескивание. , , 1 5 / , , , . Это еще одна причина, по которой вышеупомянутые рабочие давления наиболее подходят для зоны разделения низкого давления, поскольку они позволяют жидкости из сепаратора без использования насосов проходить в первую дистилляционную колонну через, как правило, довольно длинный линии и теплообменники и/или печи обычно присутствуют. - - , , / . Верхние продукты первой ректификационной колонны, по крайней мере при переработке легкой фракции вышеуказанного типа, не могут быть охлаждены обычным способом (например, в конденсаторах, охлаждаемых охлаждающей водой) до такой степени, что 837,401. , , ( ) 837,401. к настоящему изобретению. . Теперь изобретение будет описано более полно на примере со ссылкой на прилагаемый схематический чертеж. , , . Предварительно нагретая сырая нефть проходит через линию 70 в испарительную емкость 2, где в результате снижения давления пары выходят из сырой нефти и отделяются от неиспарившейся жидкости. - 70 2 , , . После дальнейшего нагрева в печи 3 жидкость 75 подается через линию 4 в колонну перегонки сырой нефти 5, которая работает при примерно атмосферном давлении. Без дальнейшего нагрева пары, отделяющиеся в испарительной емкости 2, 80 также передаются в колонну 5 через линию 6 в колонне. 5 неочищенный продукт разделяется на кубовый продукт, кипящий выше примерно 3500°С ("длинный остаток"), который удаляется по линии 7, и на 85 - парообразный верхний продукт, кипящий ниже примерно 3600°С, который удаляется по линии 8 и охлаждается и конденсируется в теплообменнике 9 и конденсаторе 10. 3 75 4 5 2 80 5 6 5 3500 (" ") 7, 85 3600 8 9 10. Конденсат пропускают через водоотделитель 90 11 (вода сливается через 12), а нефтяную фракцию пропускают по линии 13 и насосу 14 до точки, где масло вступает в контакт с богатым водородом газом, подаваемым по линии 95 16 под давлением примерно 69 кг/кв.см. Холодная смесь нефти и богатого водородом газа (приблизительно 320 ) поступает через линию 17, теплообменник 18, печь 19 и линию 20 в реактор 21 100, который содержит неподвижный слой катализатора сероочистки, содержащий оксид кобальта и оксид молибдена, нанесенные на носитель, в основном состоящий из оксида алюминия. 90 11 ( 12) 13 14 - 95 16 69 / . - ( 320 ) 17, 18, 19 20 21 100 . Давление воздуха в этом реакторе составляет 105 примерно 62 кг/кв.см, а средняя температура 37500°С. Масло, присутствующее в сырье реактора, лишь частично испаряется в теплообменнике 18 и печи 19, так что часть 110 масла, подлежащего десульфурации, течет. вниз над частицами катализатора. В жидком состоянии, что означает, что десульфурация осуществляется с использованием так называемого капельного метода 115. Реакционная смесь, выходящая из реактора по линии 22, сначала проходит теплообменник 18 (охлаждаясь примерно до 1250°С) и затем охладитель 23 (дальнейшее охлаждение примерно до 400 С), 120 после чего частично жидкая и частично парообразная реакционная смесь поступает в сепаратор высокого давления 24, в котором давление 58 5 кг/кв. см и температура 400 С. газ 125 отделяется от жидкости. Газы, которые преимущественно состоят из водорода, а также содержат незначительные количества других компонентов, таких как сероводород и легкие углеводороды, выбрасываются, 130 они полностью конденсируются, даже когда давление увеличивается. Всегда остается относительно небольшое количество неконденсированного материала, богатого углеводородами 6 1- 4 , а также содержащего, среди прочего, водород и сероводород. aèrage 105 62 / 37500 18 19, 110 , - 115 22 18 ( 1250 ) 23 ( 400 ), 120 - 24 58 5 / 400 125 , , 130 , 6 1- 4 , , . Обычно эту конденсацию проводят таким образом, что верхние продукты из первой зоны дистилляции сначала охлаждают при давлении дистилляции (от 1 до 1 кг/кв. см) до температуры примерно 400°С или ниже, во время которой происходит частичная конденсация. имеет место; оставшиеся пары затем сжимаются до давления, по существу равного давлению в зоне разделения низкого давления, предшествующей первой зоне дистилляции, и затем смешиваются с компонентами, которые сконденсировались и подаются насосом; полученную смесь при необходимости снова охлаждают примерно до 400°С или ниже и затем пропускают через газожидкостный сепаратор. При желании полученную таким образом жидкость пропускают в последующую дистилляционную колонну, при этом неконденсированные газы предпочтительно смешивают с газами из зоне разделения низкого давления и вместе с этими газами освобождаются от сероводорода и используются в качестве топливного газа. Из-за такого смешивания особенно желательно, чтобы давление, при котором получаются несконденсированные газы, было по существу равным давлению в последующей зоне разделения низкого давления. Зона десульфурации. ( 1 1 / ) 400 , ; - ; 400 - , , - . В этой связи следует отметить, что на первый взгляд может показаться очень привлекательным вообще исключить зону разделения низкого давления между зоной десульфурации и первой дистилляционной колонной, поскольку в принципе газы, которые будут отделяться в этом сепараторе низкого давления, в настоящее время процесса можно было бы без труда пропустить через первую дистилляционную колонну, после чего их можно было бы отделить от верхнего продукта вместе с неконденсирующими компонентами, полученными в процессе, описанном в предыдущем параграфе. Таким образом, сепаратор низкого давления со всеми его вспомогательными без оборудования можно было бы обойтись. , - , - - . Однако неожиданно было обнаружено, что при использовании такого устройства количества неконденсирующихся газов, которые можно использовать только в качестве топливного газа, существенно больше, чем при использовании способа согласно изобретению, в котором имеется зона разделения низкого давления. используется, так что последний процесс гораздо предпочтительнее. Более того, стоимость сжатия ниже в процессе согласно 837, 4-01 рециркуляционному газу через линию 25, давление повышается с 53,5 кг/кв.см до более 69 кг/кв.см. с помощью компрессора 26. , , , , 837, 4-01 25, 53 5 / 69 / 26. Линия 25 ведет в линию 16 рециркуляционного газа. Жидкость, собранная в сепараторе 24, по линии 28, снабженной редукционным клапаном 27, поступает в сепаратор среднего давления 29, в котором давление составляет 23 кг/кв. см и температура 400°С. Часть легких компонентов, растворенных в жидкости, испаряются в результате снижения давления. Высвобождающиеся газы, которые снова состоят в основном из водорода и незначительные доли других компонентов, таких как сероводород и легкие углеводороды, передаются в линию рециркуляционного газа. 16, по линии 30, давление повышают с 23 кг/кв. см до более 69 кг/кв. см с помощью компрессора 31. Перед этим компрессором добавляют свежий, богатый водородом газ, имеющий давление примерно 23 кг/кв. см. по линии 32. Этот газ получают, например, из установки каталитического риформинга. Неиспарившаяся жидкость поступает по линии 34, снабженной редукционным клапаном 33, в сепаратор низкого давления 35, в котором давление 5 кг/кв. см и преобладает температура 400 . Снова высвобождаются газы, состоящие в основном из легких углеводородов, но также содержащие относительно большие количества других компонентов, таких как водород и сероводород. 25 16 24 28, 27, - 29 23 / 400 , , , 16, 30, 23 / 69 / 31 , - 23 / 32 , , 34, 33, - 35 5 / 400 , , . Эти газы выводятся по линиям 36 и 37 на установку, в которой присутствующий сероводород удаляется с помощью раствора диэтаноламина с получением топливного газа, который практически не содержит сероводорода. Жидкость из сепаратора 35 пропускают через линию 38 на дистилляцию. колонна 39, причем определенная степень нагрева уже произошла в теплообменнике 9. 36 37 35 38 39, 9. Десульфуризированную нефть разделяют в ректификационной колонне 39 при примерно атмосферном давлении на фракцию газойля, которую сбрасывают в качестве кубового продукта по линии 40 (часть этой фракции рециркулируют через печь 41), на керосиновую фракцию, которую сбрасывают сбоку. отпарную колонну 43 по линии 42 и бензиновую фракцию, которую выгружают в виде парообразного верхнего продукта по линии 44. 39 40 ( 41), 43 42, 44. В колонне 45, которая работает при абсолютном давлении приблизительно от 1 до 2 атмосфер, газойль разделяется на легкий и тяжелый газойль, которые удаляются по линиям 46 и 47 соответственно. 45, 1 2 , ' 46 47 . В конденсаторе 48 бензиновая газовая фракция частично конденсируется и поступает в газожидкостный сепаратор 49. 48 - 49. Газы подаются через линию 50 и компрессор 51, а жидкость через линию 52 и насос 53 в линию 54, после чего смесь проходит через охладитель и поступает в газожидкостный сепаратор 56, где создается давление примерно кг/кв. см и преобладает температура около 4000°С. Неконденсированные газы, которые состоят в основном из легких углеводородов и сероводорода, а также незначительных количеств других компонентов, таких как водород, отводятся в линию 37 по линии 57 и таким образом очищаются вместе с газами, отводимыми из нижней части. -напорный сепаратор 35 по линии 36. Жидкость из сепаратора 56 по линии 58 и насосу 59 подается в ректификационную колонну 60, в которой при относительно высоком давлении ( 0-14 кг/кв. см) отделяется на головной продукт, состоящий из бутана и низкокипящих компонентов, который отводят частично в жидком и частично в парообразном состоянии по линиям 61 А и 61 В соответственно, и кубовый продукт, состоящий из безбутанового бензина. Этот бензин пропускают по линии 62 в колонну 63. где при давлении примерно 2 кг/кв. см он разделяется на легкий бензин (сбрасывается через 64) и нафту (сбрасывается через 65). 50 51, 52 53, 54, - 56 / 4000 , , , 37 57 - 35 36 56 58 59 60 ( 0-14 / ) , , 61 61 , - 62 63 2 / ( 64) ( 65). При желании нафта может быть подвергнута каталитическому риформингу в присутствии водорода с целью повышения октанового числа. При таком риформинге 1 происходит чистое производство богатого водородом газа, который полностью или частично переводится как «свежий» водород. богатый газ в газовый цикл десульфурации по линии 32. , 1 - "" - 32. Таким образом, в процессе, схематически представленном на рисунке, получаются продукты, представляющие собой неосерненный «длинный остаток», который может быть использован в качестве мазута, а также следующие десульфурированные фракции: бутан и низкокипящие компоненты, легкий бензин, нафта, керосин, легкие газойль и тяжелый газойль. Диапазон температур, в пределах которого обычно лежат начальная и конечная точки кипения полученных жидких фракций, суммирован в таблице ниже. , " ' , : , , , , . 837,401 837,401 ТАБЛИЦА 837,401 837,401 И.Б П Ф Б П. . . легкий между 65 бензин и 9300 нафта между 65 между 165 и 930 и 1850 керосин между 165 примерно и 18500 2500 легкий примерно примерно газойль 25000 3000 тяжелый примерно примерно газойль 3000 35000 длинный примерно остаток 3500 Преимущества, связанные с процесс согласно настоящей заявке будет продемонстрирован более подробно посредством сравнительного примера. 65 9300 65 165 930 1850 165 18500 2500 25000 3000 3000 35000 3500 - . ПРИМЕР Пример относится к каталитической десульфурации всей фракции сырой нефти, кипящей до 3500°С, сырой нефти, содержащей 0,65 мас.% связанной серы. Эту фракцию в количестве 1617,5 кгмоль/ч десульфурируют над коммерческим оксидом кобальта. алюмомолибденоксидный катализатор с использованием капельной технологии, среднее давление в реакторе 62 кг/см2 и средняя температура в реакторе 3750°С. Объемная скорость 4 1/1 ч. 3500 0 65 % 1617 5 / , 62 / 3750 4 1/1 . Смесь, выходящую из реактора, затем обрабатывали тремя различными способами, а именно. , . (а) согласно настоящему изобретению с использованием трех сепараторов перед дистилляционной колонной 39, а именно сепаратора высокого давления, сепаратора среднего давления и сепаратора низкого давления (= случай 1); () с использованием двух сепараторов перед дистилляционной колонной 39, а именно сепаратора высокого давления и сепаратора среднего давления (= случай 2); () с использованием двух сепараторов перед дистилляционной колонной 39, а именно сепаратора высокого давления и сепаратора низкого давления (= случай 3). () 39, , - (= 1); () 39, (= 2); () 39, - (= 3). (а) В случае 1 продукт реакции десульфурировали и обрабатывали в соответствии с процессом, схематически показанным на фигуре 1, причем температуры, давления и т.д. были такими, как указано в качестве примера в описании фигуры. () 1 1, , , . Для полноты картины ниже приведены давления и температуры, преобладающие в трех сепараторах и в резервуаре 56, используемом в случае 2: 56 2 : сепаратор высокого давления 58 5 кг/кв.см 24 400 С 66 сепаратор среднего давления 23 кг/кв.см 29 4000 сепаратор низкого давления 5 кг/кв.см 35 400 С газожидкостный 5 кг/кв.см 70 сепаратор-56 400 Абсолютные количества и составы различных потоков суммированы в сопутствующих таблицах 2А и 2В в случае 1"1 75 () В случае 2 десульфурацию проводили в тех же условиях, что и в случае 1 В рабочем режиме. Однако для удаления продукта реакции сепаратор низкого давления был опущен, а это означает, что 80 на фиг.1 линии 34 и 38 были закорочены, а сепаратор 35 и линия паров 36 опущены. - 58 5 / 24 400 66 - 23 / 29 4000 - 5 / 35 400 - 5 / 70 -56 400 2 2 ' 1 " 75 () 2 1 - , , - , 80 1 34 38 - 35 36 . Абсолютные количества и составы различных потоков суммированы в таблицах 2А и 2В под заголовком «случай 2». 86 2 2 " 2 ". () В случае 3 десульфурацию снова проводили в тех же условиях, что и в случаях и 2. На этот раз сепаратор 90 промежуточного давления 29 не использовался при переработке продукта реакции, так что жидкость из сепаратора высокого давления сепаратор высокого давления 24 направлялся непосредственно в сепаратор низкого давления 96. Следовательно, линии 28 и 34 были закорочены, а сепаратор 29 и линия 30 опущены. Следовательно, был получен только один поток рециркулирующего газа, а именно. () 3 2 90 - 29 - , - 24 - 96 , 28 34 - 29 30 , , . из сепаратора высокого давления 34 100 В остальном установка и условия эксплуатации такие же, как в случае 1. - 34 100 1. Абсолютные количества и составы соответствующих потоков суммированы в таблице 2А под заголовком 105 «случай 3». 2 105 " 3 ". Во-первых, таблицы 2А и 2В показывают, что вместе с жидкостью из сепаратора высокого давления удалялось примерно от 76 до 78 кгмоль/ч водорода, заряженного в растворенном состоянии. В ранее применявшемся процессе (сепаратора промежуточного давления не было) , случай 3) этот водород попал в топливный газ по линиям 36 и 57 и был там потерян в процессе десульфурации. Однако в способе согласно изобретению (случай 1) примерно 54 кгмоль/ч водорода восстанавливается в газообразном состоянии в сепараторе среднего давления 120, а это значит, что можно снизить потери водорода не менее чем примерно на 70 %. Кроме того, газовая смесь, разделяющаяся в сепараторе среднего давления 125, имеет столь высокое содержание водорода 837,401 содержание, при котором его можно переработать без предварительного удаления сероводорода и/или легких углеводородов. 2 2 - 76 78 / 110 ( - , 3) 36 57 115 ( 1), , 54 / 120 - , 70 % , - 125 837,401 / . Благодаря значительно меньшим потерям в способе согласно изобретению требуется значительно меньше подпиточного газа, а именно всего 286,0 кгмоль/ч вместо 369,4 кгмоль/ч в случае 3 (без сепаратора промежуточного давления), что означает экономию 22 % Это очень важно, так как обычно доступно только незначительное количество подпиточного газа. Альтернативно, при использовании трех сепараторов можно десульфурировать соответственно большее количество нефти с заданным количеством подпиточного газа. - , 286 0 / 369 4 / 3 ( ), 22 % , - - . Сравнение результатов, приведенных для случаев 1 и 2 в таблицах 2А и 2В, показывает преимущества, особенно с экономической точки зрения, настоящего изобретения. Фактически, как ни удивительно, последний столбец показывает, что при использовании три сепаратора перед ректификационной установкой существенно меньше газа необходимо отводить в качестве топливного газа через установку удаления сероводорода 25. Правда, потери водорода практически одинаковы, но потери ценных углеводородов (- 4, 5-350 ) существенно меньше, а именно примерно 118 30 вместо примерно 139 кгмоль/ч, что означает снижение более чем на 15 %. 1 2 2 2 , , 20 , 25 , (- 4, 5-350 ) , 118 30 139 /, 15 %. ТАБЛИЦА 2 А 2 Рециркуляция сырья Рециркуляция (сырая нефть Подпиточный газ из газа из нефти и жидкости из высокофракционного газа из высокопромежуточного газа из высококипящего риформинга давление давление в реакторе ниже 35000) кгмоль/ч сепаратор сепаратор кгол/ч сепаратор гмоль/ч. ( - 35000) / / /. кгмоль/ч кгмоль/ч кгнол/ч кнол/ч. / / / /. Случай 1: 3 сепаратора 2 194 8 1162 8 54 2 1239 1 76 3 1- 4 221 8 91 2 303 9 33 9 650 8 346 9 2 21 8 3 3 68 2 46 4 5-3500 1395 7 4 9 0 7 1401 4 1396 5 Всего 1617 5 286 0 1493 4 92 1 3359 5 1866 1 Вариант 2: 2 сепаратора, без сепаратора низкого давления 2 194 8 1162 8 54 2 1239 1 76 3 1- С 4 221 8 91 2 303 9 33 9 650 8 346 9 2 21 8 3 3 68 2 46 4 0 -3500 1395 7 4 9 0 7 1401 4 1396 5 Всего 1617 5 286 1493 4 92 1 3 359 5 1866 1 Вариант 3: 2 сепаратора, без сепаратора среднего давления 2 251 5 1206 7 промежуточный 1285 5 78 8 - 221 8 117 9 260 8 давление 600 5 339 7 17 4 20 3 сепаратор 634 43. 1: 3 2 194 8 1162 8 54 2 1239 1 76 3 1- 4 221 8 91 2 303 9 33 9 650 8 346 9 2 21 8 3 3 68 2 46 4 5-3500 1395 7 4 9 0 7 1401 4 1396 5 1617 5 286 0 1493 4 92 1 3359 5 1866 1 2: 2 , - 2 194 8 1162 8 54 2 1239 1 76 3 1- 4 221 8 91 2 303 9 33 9 650 8 346 9 2 21 8 3 3 68 2 46 4 0 -3500 1395 7 4 9 0 7 1401 4 1396 5 1617 5 286 1493 4 92 1 3359 5 1866 1 3: 2 , - 2 251 5 1206 7 1285 5 78 8 - 221 8 117 9 260 8 600 5 339 7 17 4 20 3 634 43. 2 20 3 опущен 634 43 1 5-3500 1395 7 4 9 1400 6 1395 7 Всего 617 5 369 4 1492 7 3350 0 1857 3 ТАБЛИЦА 2 2 20 3 634 43 1 5-3500 1395 7 4 9 1400 6 1395 7 617 5 369 4 1492 7 3350 0 1857 3 2 Жидкость от общего газа до промежуточного продукта- Жидкость от газа от газа Газ от водорода давление низкое давление газожидкостный сепаратор сульфидный сепаратор сепаратор сепаратор 56 единица удаления кгмоль/ч кгмнол/ч кгмоль/ч кгмоль/ч кгнол/ч. - - - - 56 / / / / /. Случай 1: 3 сепаратора 2 22 1 1 5 20 6 1 2 21 8 - 4 313 244 6 68 4 43 1 111 5 2 43 1 30 2 12 9 13 5 26 4 5-3500 1395 8 1392 3 3 5 3 4 6 9 Всего 774 0 1668 6 105 4 61 2 166 6 Случай 2: 2 сепаратора, без сепаратора низкого давления 2 22 1 низкое давление -давление 22 1 22 1 - 4 313 сепаратор сепаратор 128 1 128 1 112 опущен опущен 2 43 1 опущен опущен 29 7 29 7 5-3500 1395 8 11 1 1 Всего 1774 191 191 Случай 3: 2 сепаратора , без сепаратора промежуточного давления 2 промежуточного давления 01- 4 сепаратора давления 2 опущен 5-3500 1: 3 2 22 1 1 5 20 6 1 2 21 8 - 4 313 244 6 68 4 43 1 111 5 2 43 1 30 2 12 9 13 5 26 4 5-3500 1395 8 1392 3 3 5 3 4 6 9 774 0 1668 6 105 4 61 2 166 6 2: 2 , - 2 22 1 - - 22 1 22 1 - 4 313 128 1 128 1 112 2 43 1 29 7 29 7 5-3500 1395 8 11 1 1 1774 191 191 3: 2 , - 2 intermediate01- 4 2 5-3500
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 20:44:12
: GB837401A-">
: :

837402-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB837402A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 16 декабря 1958 г. : 16, 1958. 837,402 № 40589/58. 837,402 40589/58. Полная спецификация опубликована: 15 июня 1960 г. : 15, 1960. Индекс при приемке: -Класс 60, Д(л А:2 А 1:2 А 15). :- 60, ( :2 1:2 15). Международная классификация:- 24 . :- 24 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Шлифовальный станок , РЭЙМОНД ФРЭНСИС ПЕНДЕРГАСТ, гражданин Соединенных Штатов Америки, зарегистрированный на , ., ящик 7446, Роббинсдейл 22, Миннесота, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляю об изобретении, в отношении которого я молюсь, чтобы был выдан патент. быть предоставлено мне, а метод, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: , , , / , 7446, 22, , , , , , :- Мое изобретение в целом относится к шлифовальным машинам, а более конкретно к таким машинам, в которых используется широкая бесконечная шлифовальная лента, проходящая через пару разнесенных валков и движущаяся с высокой скоростью для шлифования или иной обработки обычно плоской поверхности обрабатываемой детали, проходящей через машину. , . Важной целью моего изобретения является создание шлифовальной машины, в которой используется подающий ролик с механическим приводом, контактный валок с механическим приводом, расположенный напротив подающего ролика, натяжной валок, шлифовальная лента, натянутая на упомянутые контактный и натяжной валки, и новый средство для установки упомянутых роликов для перемещения упомянутого контактного ролика к подающему ролику и промежуточной заготовке и от них, при этом контактный ролик будет повторять продольные изменения контура поверхности заготовки, соприкасающейся с лентой, во время ее перемещения через станок . - , , , , , . Другой целью моего изобретения является создание изложенной машины, в которой контактный валок податливо смещается в направлении взаимодействия с заготовкой, перемещаемой подающим роликом, и новых средств для изменения податливого смещения, приложенного к указанному контактному валку, посредством чего для точного контроля шлифования шлифовальной ленты на заготовке. , , . Еще одной целью моего изобретения является создание машины вышеуказанного типа, имеющей опорную раму и качающуюся раму, установленную на опорной раме для качательных движений относительно нее, при этом указанная качающаяся рама несет контактный ролик и натяжной ролик, контактный ролик находящиеся над подающим валиком и перемещающиеся по направлению к подающему ролику и от него при покачивающем движении качающейся рамы и смещаемого элемента управления, перемещающегося в противоположных направлениях на 50, вызывают телесное перемещение контактного ролика к подающему ролику или от него. , , , 50 . Другой целью моего изобретения является создание новых поддерживающих средств для указанной качающейся рамы, содержащих первичный и 55 вторичных поворотных валов соответственно на противоположных сторонах качающейся рамы, при этом вторичный вал разъемно соединен с одной из указанных рам и может быть снят с нее, чтобы обеспечить возможность захвата. шлифовальной ленты 60 над контактными и натяжными валками. 55 , 60 . Другой целью моего изобретения является создание описанной шлифовальной машины, имеющей новые средства для автоматического и точного поддержания шлифовальной ленты 65 от бокового проскальзывания относительно контактных и натяжных валков, по которым она увлекается, при работе на высокой скорости и под рабочей нагрузкой. 65 , . Другой целью моего изобретения является создание 70 шлифовальной машины описанного здесь типа, которая относительно проста и недорога в изготовлении, высокоэффективна в эксплуатации, имеет прочную конструкцию и долговечна в использовании 75. Согласно изобретению существует В шлифовальной машине предусмотрена относительно неподвижная опорная рама, средства, включающие в себя подающий ролик с механическим приводом, прикрепленный к указанной опорной раме на шарнирах для подачи заготовки в направлении 80, обычно перпендикулярном оси подающего ролика, обычно прямоугольную качающуюся раму, средства включающий в себя совмещенные в осевом направлении первичный и вторичный шарниры между концами указанной качающейся рамы и установку указанной качающейся рамы 85 на указанной опорной раме для качательных движений по оси, параллельной оси указанного подающего ролика, причем указанные первичный и вторичный шарниры содержат первичный и вторичный шарнирные валы соответственно на противоположных сторонах указанной качающейся рамы, контактный ролик установлен на концевой части указанной качающейся рамы, в основном параллельно, с интервалом относительно указанного подающего ролика и вы