патенты / 22062

835370-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB835370A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 8359370 ЧЕРТЕЖИ ПРИЛОЖЕНЫ. 8359370 . Дата подачи заявки и подачи Полная спецификация: : 16 мая 1958 г. № 15767/58. 16, 1958 15767/58. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 26 июля 1957 года. 26, 1957. Полная спецификация опубликована: 18 мая 1960 г. : 18, 1960. Индекс при приеме: - Классы 28 (1), 3; и 66, А 1 (В 3: В 6: В 7 В а 01), А ( 2 А: 6 Л), А 7 А ( 2 : 5 Г). :- 28 ( 1), 3; 66, 1 ( 3: 6: 7 01), ( 2 : 6 ), 7 ( 2: 5 ). Международная классификация:- 21 47 . :- 21 47 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Противни для выпечки. . Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Иллинойс, Соединенные Штаты Америки, 1949 г., Норт-Сисеро-авеню, город Чикаго, штат Иллинойс, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молимся, чтобы нам был выдан патент, а метод, с помощью которого он должен быть реализован, был подробно описан в следующем заявлении: , , , , 1949 , , , , , , :- Настоящее изобретение относится к усовершенствованию форм для выпечки, например, используемых для производства буханок хлеба, имеющих плоское дно и плоские вертикальные стороны и концы. . Настоящее изобретение предлагает форму для выпечки, имеющую дно и противоположные боковые и торцевые стенки, выступающие вверх от периферии указанного дна, с которой тестовая заготовка, находящаяся в указанной форме, может зацепляться во время выпечки указанной тестовой заготовки в ней для получения буханки, имеющей плоскую форму. нижние и плоские вертикальные стороны и концы, а также вентиляционное отверстие в нижней краевой части указанных боковых стенок для выпуска воздуха и газа из пространства между внутренней поверхностью углов, образованного нижней краевой частью боковых стенок и нижней стенкой противень и поверхность тестовой заготовки напротив указанной внутренней поверхности углов, в то время как указанная тестовая заготовка подвергается выпеканию при температуре в указанной форме. , , . Из-за изменений, которые происходят при нормальных условиях работы пекарни, будь то в печи или на различных стадиях кондиционирования тестовой заготовки перед ее выпечкой в печи, тестовая заготовка, подвергаясь расширению во время выпекания на противне, не заполняет форму. кастрюлю неправильно, в результате чего продукт классифицируется как «некачественный» и имеет плохое рыночное качество. Было установлено, что нагретый воздух или газ собираются в пространстве между внутренней поверхностью углов кастрюли, определяемом дном и нижней краевой частью кастрюли. вертикальные стенки формы и поверхность 45 тестовой заготовки, расположенной напротив нее, создают давление, достаточное для того, чтобы противостоять движению теста в такие углы, в результате чего буханка имеет небольшой объем и слабую корочку, что делает буханку 50 более восприимчивой к кавитация внизу и по бокам буханки под воздействием ударов, обычно возникающая при охлаждении, нарезке и заворачивании выпеченного хлеба. Эту проблему особенно трудно преодолеть в некоторых тестовых смесях, имеющих относительно влажную и липкую форму, например, в рассыпчатом тесте. , которые имеют выраженную тенденцию сопротивляться рассеиванию воздуха, захваченного между тестовой заготовкой и поверхностью формы 60, сцепленной с ней. , , , , " " 45 50 ' , 55 , , 60 . Таким образом, основная цель настоящего изобретения состоит в создании формы для выпечки указанного типа, содержащей встроенные в нее конструктивные средства, обеспечивающие выпуск воздуха и газа, скопившихся между тестовой заготовкой и взаимодействующими с ней внутренними поверхностями формы. во время расширения тестовой заготовки в форме в духовке, а также во время расширения 70 тестовой заготовки в форме при подготовке к ее поступлению в печь. Выпуская таким образом воздух или газ между тестовой заготовкой и ' На противоположных поверхностях формы распределение тепла по тестовой заготовке улучшается, а желаемая симметрия, объем и характер корочки буханки контролируются, даже несмотря на кондиционирование теста и другие факторы, влияющие на производство буханки. желаемый объем, симметрия и характер корочки могут в большей степени отличаться от требований допуска, чем допускалось ранее, и, таким образом, обеспечивают форму для выпечки, которая сводит к минимуму производство товарных или поврежденных буханок хлеба из-за таких изменений в рабочих условиях. , , 65 ' 70 ' , 75 ' , , 80 , 85 . Учитывая вышеизложенные и другие цели, как будет очевидно, настоящее изобретение состоит в конструкции, комбинации и расположении частей, которые более полно описаны ниже, заявлены и проиллюстрированы на сопроводительном чертеже, на котором: Фиг.1 представляет собой вид в перспективе. показан узел формы для выпечки, в которой каждая форма для выпечки имеет конструктивные особенности в соответствии с данным изобретением. , , , , , , : 1 . Фигура 2 представляет собой увеличенное поперечное сечение формы для выпечки, воплощающей особенности настоящего изобретения, при этом содержащаяся в ней тестовая заготовка показана в том виде, в каком она выглядит во время расширения. 2 , . Фигура 3 аналогична фигуре 2, на которой тестовая заготовка показана в окончательно выпеченном состоянии на противне обычной конструкции, но без особенностей отверстий для выпуска воздуха, составляющих предмет настоящего изобретения. 3 2, . В целях иллюстрации настоящего изобретения на чертежах показан типичный узел противней, используемый при производстве буханок сэндвич- или пульмановского типа. Хотя узел на чертежах включает в себя три отдельных противня, следует, конечно, понимать, что По желанию можно использовать более или менее трех таких противней. , , , , , . Если более конкретно обратиться к чертежам, то каждая из показанных на них противней включает нижнюю стенку 10, в основном, прямоугольной формы и расширяющиеся вверх и наружу противоположные боковые стенки 11 и торцевые стенки 12. , 10 11 12. Вокруг верхнего края каждой кастрюли формируется выступающий наружу армирующий валик 13. Этот валик может быть полым или может содержать проволочный сердечник. Противни закрепляются на расстоянии друг от друга с торцевыми стенками 12 на одной линии с помощью любых подходящих средств, таких как в виде металлической ленты 14, расположенной вдоль и напротив открытых стенок кастрюль и прикрепленной к последним заклепками 15 или другими подходящими крепежными устройствами. 13 12 14 , 15 . Валик, образованный вдоль верхнего продольного края обвязки 14, предпочтительно расположен так, чтобы охватывать бортик 13 лотков. 14 13 . Между боковыми стенками форм устанавливаются и закрепляются к ним прокладки 16 любой подходящей конструкции и конструкции. Чтобы ограничить глубину вложения блока противней в расположенный ниже блок противней аналогичного размера и формы, по желанию при хранении пустых форм. При сборке противней в сложенном виде устройство для раскладки подходящей формы, такое как второй обвязочный элемент 17, прикрепляется к внешней боковой стенке каждого из крайних противней в сборе. 16 , , , 17, . Нижние края обвязочных элементов 17, соответственно, входят в зацепление вниз с верхним краем ленты 14 или с буртиком 13 форм для выпечки расположенного под ним узла, чтобы ограничить глубину вложения таких сборок противней в сложенном положении. 17 14 13 . С целью ограничения расширения содержимого форм для выпечки до такой степени, чтобы верхняя поверхность готового буханки 70 имела плоский контур, а не выпукло изогнутую верхнюю корку, как в формах для выпечки с открытым верхом, крышка 18 приспособлена для свободно прилегает к верхнему периметру блока противней. Крышка снабжена 75 вентиляционными отверстиями 19, совмещенными с пространством между противнями блока, с целью облегчения циркуляции нагретого воздуха через указанное пространство между противнями во время нахождения в духовке. 80 На фиг. 2 показана тестовая заготовка 20 после формования и раскатки на противне перед отправкой в печь для выпечки. Следует заметить, что тестовая заготовка помещается в форму так, что шов 85 21 тестовой заготовки обращен к дно 10 кастрюли и что, хотя он достаточно длинный и широкий, чтобы достигать торцевой и боковых стенок кастрюли, он не заполняет угол, определяемый дном 10, а также боковыми и торцевыми стенками 90, 11 и 12 соответственно кастрюли. В первые несколько минут выпечки тесто поднимается очень быстро, достигая так называемой пружины в печи. Такое подъем теста вызван быстрым выделением углекислого газа 95 из-за активности дрожжей, содержащихся в тестовой заготовке, а также повышенной температурой теста. тесто в печи отгоняет углекислый газ, растворенный в влаге теста, и обеспечивает нормальное расширение углекислого газа и воздуха в тестовой заготовке на 100%. 70 - , 18 75 19 80 2 20 85 21 10 10 90 11 12 , 95 , 100 . После того, как тесто достигнет упругости в печи, как описано, податливость или растяжимость тестовой заготовки постепенно уменьшается, и тестовая заготовка становится твердой. , поверхности форм подвергают окислительной обработке. Для облегчения выхода 110 выпеченного хлеба из форм после завершения выпечки внутренние поверхности боковых стенок форм смазывают жиром или наносят покрытие из синтетического смолистого материала, имеющего хорошие " качества высвобождения 115 Обеспечение точной рецептуры тестовой заготовки и отсутствие ошибок при ее кондиционировании и формовании перед воздействием температуры в печи и в зависимости от правильного распределения тепла внутри 120 буханки, а также на поверхности, обращенной к стенкам. формы и крышки формы во время выпекания, тестовая заготовка при достижении указанной пружины духовки будет расширяться в углы формы, но все же останется в пределах 125 границ крышки и формы, чтобы получить буханку квадратной симметрии. и надлежащий объем и приобретет корку, устойчивую к кавитации при обычных ударах, возникающих при последующем обращении, 130 835,370 размерами " 31" внизу, " 4 " вверху, глубиной 4 фута, были получены отличные результаты Полученные с отверстиями размером 1& и на расстоянии примерно 1 дюйма от стыка боковой стенки и торцевой стенки с нижней стенкой формы. Благодаря этому воздух и газ выходят с внутренних поверхностей формы, тестовая заготовка освобождается от давления, вызывающего коробление стенок готовой буханки, а буханки в крайних формах, а также в промежуточных формах получают достаточное количество тепла, передаваемого к ним, чтобы получить продукт желаемого объема, квадратной симметрии, без выступов наверху. верхние края и корочка, устойчивая к образованию полостей. Этот результат был достигнут даже несмотря на то, что подготовка тестовой заготовки перед выпечкой и условия в печи во время выпекания отличались от обычных допусков, требуемых до сих пор. , , 105 , , 110 , "" 115 120 , 125 , 130 835,370 " 31 " , " 4 " , 4 ' , & " , , , , , . Таким образом, предоставляя пекарю больший диапазон отклонений от обычных эксплуатационных требований в печи, а также на других этапах подготовки тестовой заготовки к выпечке, и в то же время гарантируя производство однородных, симметричных буханок желаемого объема. и характером корочки, настоящее изобретение, хотя оно и простое и недорогое в применении, вносит наиболее важный вклад в эффективность и экономичность процессов выпечки применительно к производству хлебных буханок, в частности буханок сэндвич-типа. , , , , , . такие как охлаждение, нарезка и упаковка буханки. , . Однако, когда возникают помехи в распределении тепла по тестовой заготовке или состояние и форма тестовой заготовки немного ниже нормальных рабочих допусков, тестовая заготовка будет иметь тенденцию расширяться, не достигая нижних углов формы и воздух и газ, собравшиеся в пространстве между тестовой заготовкой и нижними углами формы, при нагревании в процессе выпечки создают давление, из-за которого буханка прогибается по бокам, а также разбухает за пределы верхнего края формы. в форму и просачиваться в пространство между краем формы и крышкой, противоположной ему. Таким образом, в результате получается чашечка или полость на дне буханки и «губка» на ее верхних краях. , , , , , 1 "" . Захваченный воздух и газ также действуют как изолятор, предотвращая передачу надлежащего тепла содержимому формы, что приводит к образованию слабой, недопеченной корочки по бокам буханки, которая не обладает необходимой устойчивостью к кавитации при обычных ударах, возникающих при последующем обращении с хлебом. буханке, как на стадиях охлаждения, нарезки и упаковки буханки хлеба. Во время операций выпечки промежуточные формы имеют несколько меньше тепла, концентрируемого по бокам, чем крайние формы, из-за воздействия обвязочных и гнездовых элементов, которые покрывают значительная площадь внешней боковой стенки и торцевой стенки крайних противней. Отсутствие надлежащей теплопередачи из-за присутствия такого воздуха и газа в нижних углах противней особенно вредно для продукта промежуточных противней, поскольку буханка из таких форм имеет тенденцию иметь относительно небольшой объем, слабый и недопеченный характер, если только другие рабочие условия, влияющие на конечный продукт, не способны компенсировать недостаток теплопередачи. , , , , , , . Из-за популярности некоторых тестовых смесей для производства хлебобулочных изделий, таких как рассыпчатое тесто, которое имеет относительно влажную и липкую форму, допуски, которые необходимо соблюдать для получения удовлетворительных результатов, представляют большую трудность, чем те, которые требуются для тестового материала. относительно сухого и менее липкого качества. Тесто этого типа имеет заметную тенденцию сопротивляться рассеиванию воздуха, попавшего под него, чем более сухое и менее липкое тесто. , . Чтобы выпустить воздух и газ из формы, настоящее изобретение предполагает () линейный ряд равноотстоящих друг от друга вентиляционных отверстий 22, образованных в боковых и торцевых стенках каждой формы для выпечки. Как показано на фиг. 2, эти отверстия предпочтительно расположены на расстоянии друг от друга. расстояние 1 дюйм по нижнему краю стенок. В типичной кастрюле, имеющей , ( 22 2, 1 "
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 19:55:42
: GB835370A-">
: :

835371-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB835371A
[]
</, страница номер 1> ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. </ 1> . Аппараты подачи переменного тока для электроразрядных устройств. Мы, - , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Висконсин, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 3830 , , , , настоящим заявляем об изобретении: за что мы молимся, чтобы патент мог! Данное изобретение относится к устройству источника питания переменного тока, подключаемому «между источником напряжения и электрическим током с отрицательным сопротивлением». разрядное устройство для его запуска и работы, и целью изобретения является создание усовершенствованного устройства такого характера. . , - , , , 3830 , , , , , ! , , : ' , . Настоящее изобретение также относится к средствам электропитания переменного тока для запуска и работы электроразрядных устройств с характеристикой отрицательного сопротивления типа металлических паров относительно высокого давления от источника заданного напряжения и частоты, содержащего трансформатор, имеющий сердечник из магнитного материала, обмотку на указанном сердечнике, приспособленную для подключения к указанному источнику, вторичную обмотку на указанном сердечнике, приспособленную для соединения в цепь с таким устройством с заданным пусковым и рабочим напряжением, и магнитный шунт с высоким магнитным сопротивлением, магнитно расположенный между указанными первичной и вторичной обмотками, части указанного сердечника, соединяющие указанные первичную и вторичную обмотки, не имеют каких-либо немагнитных зазоров значительной величины, причем части обмотки указанного сердечника имеют такую площадь поперечного сечения. что поток, создаваемый указанным первичным выводом. При подключении к указанному источнику создается состояние существенного насыщения на указанных участках обмотки, причем соотношение витков указанной вторичной обмотки к указанной первичной обмотке таково, что напряжение преобразования указанной вторичной обмотки при напряжении и частоте указанной первичной обмотки обычно составляет существенно недостаточно для запуска указанного устройства, первого конденсатора, подключенного параллельно указанной вторичной обмотке, и второго. конденсатор и средство обмотки, связанное с указанной первичной обмоткой для создания на ней напряжения, причем указанный второй конденсатор, указанная вторичная обмотка и указанное средство обмотки соединены в последовательную цепь друг с другом и приспособлены для включения последовательно такого устройства, причем упомянутое средство обмотки подключен в указанную последовательную цепь так, что его напряжение противоположно напряжению указанной вторичной обмотки в ней для обеспечения заданного пик-фактора тока через указанное устройство во время работы, причем указанный первый конденсатор имеет величину для создания напряжения преимущественно на нечетных гармонических частотах указанного источник, который в сочетании с основной составляющей обеспечивает определенное среднеквадратичное значение. напряжение, достаточное для запуска указанного устройства в указанной последовательной цепи, и указанный второй конденсатор, имеющий значение емкости относительно констант указанной вторичной обмотки на частоте указанного источника для поддержания действующего значения. напряжение на указанной вторичной обмотке существенно превышает значение коэффициента трансформации, но меньше указанного определенного напряжения, и для поддержания мощности в указанном устройстве по существу постоянной при ее номинальном значении во всем номинальном диапазоне изменения напряжения указанного источника. , , , , , -- , : - . . - , , , , . , , , , , ... .. . . Настоящее изобретение будет описано в связи с газоразрядным устройством того типа, который можно обозначить как ртутную лампу относительно высокого давления. полезно .в уличном освещении. будет понятно, что это образцово и что . . . ,. <Описание/Страница номер 2> </ 2> изобретение может иметь применение к другим типам устройств для выброса паров металлов независимо от внутреннего давления или наличия паров металлов. . Например, ртутные лампы для уличного освещения требуют относительно высокого напряжения для запуска и значительно более низкого напряжения для работы, причем пусковое напряжение, пусковой ток, рабочее напряжение, рабочий ток и мощность, потребляемая лампой, указываются изготовителем. Типичная ртутная лампа уличного освещения типа, используемого в настоящем изобретении и в отношении которого изобретение будет описано, известна как лампа типа -, номинальная мощность которой составляет - 400 Вт, 300 В для зажигания, 135 В для зажигания. рабочий, пусковой ток примерно 5 ампер и рабочий ток 3,2 ампера. Однако номинальные характеристики действительны для ламп с номинальным значением, и в зависимости от производства лампы фактически делятся на три категории: лампы дальнего света, лампы номинального света и лампы ближнего света. Лампы высокого света будут работать при напряжении примерно от 145 до 150 вольт с соответственно увеличенной мощностью, а лампы низкого света будут работать при напряжении примерно от 120 до 125 вольт с соответственно уменьшенной мощностью, поскольку в каждом случае ток лампы остается на уровне 3,2 ампера. , , , , , , . - - - 400 , 300 , 135 , 5 3.2 . , , , , , , . 145 150 , 120 125 , , , 3.2 . В газоразрядных лампах на парах ртути описанного типа также считается важным, чтобы форма волны тока в лампе во время работы имела определенную форму, то есть должны быть устранены нежелательные пики тока. Мера такой формы волны тока обозначается как отношение пикового тока к среднеквадратичному (действующему значению) току и должна быть меньше определенного максимума, чтобы обеспечить от таких ламп необходимое количество часов работы при количество светового потока по существу сохраняется. Указанное соотношение будет называться в данной спецификации пик-фактором, и его верхний предел, указанный некоторыми производителями ламп, составляет 1,85, а другими производителями он указывается как 1,7. Для достижения наилучших результатов при использовании таких ртутных ламп пик-фактор не должен быть больше, а предпочтительно должен быть меньше этих значений, и целью изобретения является создание улучшенного балласта или трансформатора для запуска и эксплуатации разряда паров ртути. лампы на номинальные мощности, напряжения и токи и с пик-факторами рабочего тока существенно менее 1,7. , , . . . (...) . , 1.85, 1.7. , , , , , 1.7. Балласты или трансформаторы для запуска и эксплуатации газоразрядных ламп на парах ртути указанного типа хорошо известны. Такие балласты рассчитаны на работу лампы номинального значения, то есть лампы с пусковым напряжением 135 В, и могут удовлетворительно работать с лампой при пик-факторе тока, равном 1,7 или менее. Однако, когда такой балласт подключен к лампе ближнего света, то есть; для зажигания требуется напряжение от 120 до 125 В — лампа будет работать с пик-фактором более 1,7, что некоторые производители ламп не считают удовлетворительным. . -. , 135 - 1.7 . , ; 120 125 - 1.7 . В некоторых других доступных балластах или трансформаторах используются перемычки значительных размеров в железных сердечниках, соединяющих их первичную и вторичную обмотки, для управления потоком в таких сердечниках и поддержания пик-фактора тока лампы ниже установленного предела. Это приводит к тому, что такие балласты используют большое количество железа и меди и, следовательно, становятся довольно громоздкими и дорогими. Соответственно, еще одной целью изобретения является создание усовершенствованного устройства указанного характера, приводящего к желаемому пик-фактору тока, что приводит к существенной экономии железа и меди. . . . , , , . Еще одной целью изобретения является создание улучшенного балласта или трансформатора для запуска и работы ртутных газоразрядных ламп при номинальной мощности, напряжении, токе и пик-факторе, независимо от того, является ли поставляемая лампа номинальной, высокой или низкой. лампа. , , , , , . Еще одной целью изобретения является создание усовершенствованного балласта или трансформатора для запуска и эксплуатации газоразрядных ламп на парах ртути, который устраняет необходимость в специальных пусковых обмотках и т.п. . Дополнительные цели и преимущества изобретения станут очевидными по мере продолжения описания. . Для лучшего понимания изобретения следует обратиться к прилагаемому чертежу, на котором: фиг. 1 представляет собой вид сверху, частично в разрезе, одного из видов трансформатора, который может быть использован при осуществлении изобретения; Фигура 2 представляет собой принципиальную схему устройства, воплощающего изобретение, показывающую электрические соединения трансформатора, показанного на фигуре 1, вместе с некоторыми другими компонентами схемы; и Фиг.3 представляет собой фрагментарную принципиальную схему, иллюстрирующую модифицированную форму изобретения. На чертеже показано, что изобретение включает комбинацию трансформатора 10 и конденсаторов 37 и 43. Показан трансформатор 10, включающий первичные обмотки 11 и 12, вторичную обмотку 13 и железный сердечник 14. Железный сердечник показан оболочечным, имеющим центральную часть 15 и внешнюю оболочку, состоящую из боковых частей 16 и 17, а также концевых частей 18 и 19. В показанной форме боковые ножки 16 и 17 и концевые ножки 18 и 19 могут составлять одно целое друг с другом при формировании внешней оболочки, хотя могут использоваться и другие формы конструкции - такие, например, как формирование боковой и концевой частей. ножки отдельные , , :- 1 , , ; 2 , 1, ; 3 . , , 10 37 43. 10 11 12, 13 14. 15 16 17, 18 19. , 16 17 18 19 , - , , - <Описание/Класс, страница номер 3> </ 3> кусочки и складываем их вместе. Сердечник может быть сформирован из пластин, штампованных из подходящей листовой трансформаторной стали в форме внешней оболочки, содержащей ножки 16, 17, 18 и 19, и штамповки из нее, по существу, той же самой операции, пластинок, образующих центральную ножку 15. Подходящее количество пластин собираются вместе, чтобы получить стопку желаемой толщины. . 16, 17, 18 19 , , 15. . Обмотки 11, 12 и 13, которые могут быть намотаны в форме, располагаются на центральной ножке 15, и полученная сборка вдавливается в собранную стопку внешних пластин. 11, 12 13 - 15 . Между первичными обмотками 11 и 12 и вторичными обмотками 13 расположены высокоомные шунты, состоящие из частей 21 и 22, выполненных за одно целое с боковыми ветвями 16 и 17 соответственно, и частей 23 и 24, выполненных за одно целое с центральной ветвью 15. Части 21 и 23 разделены немагнитным зазором, показанным как воздушный зазор 25, а части 22 и 24 также разделены немагнитным зазором, показанным как воздушный зазор 26. Шунты с высоким сопротивлением 21, 23, 25 и 22, 24, 26 обеспечивают путь рассеяния потока, посредством которого части потоков первичной и вторичной обмоток могут связывать соответствующие обмотки индивидуально, исключая соответствующие другие обмотки. Таким образом, сердечник обеспечивает высокое реактивное сопротивление рассеяния для каждой первичной и вторичной обмоток. Для получения необходимого высокого реактивного сопротивления рассеяния могут быть использованы и другие хорошо известные конструкции, такие как, например, относительно тонкие и удлиненные обмотки, расположенные рядом на сердечнике. 11 12 13 21 22 16 17, , 23 24 15. 21 23 , 25, 22 24 , , 26. 21, 23, 25 22, 24, 26 . , . - , , , - . Поскольку шунтирующие части 23 и 24 сформированы непосредственно на центральной ножке 15, создается удобное расположение обмоток на центральной ножке перед ее сборкой во внешний корпус. Чтобы быть уверенным в том, что пластины, образующие центральную ножку 15, ориентированы правильно, шунтирующие части 23 и 24 имеют разную длину, при этом шунтирующие части 21 и 22 имеют подходящую длину для взаимодействия соответственно с шунтирующими частями 23 и 24. Поскольку пластины, образующие центральную ножку 15, сначала штампуются из пластин внешней оболочки, собираются, а затем прессуются в сборку пластин внешней оболочки, посадка центральной ножки 15 во внешнюю оболочку плотная и обеспечивается хороший магнитный контакт. имелись в местах соединения 47 и 48 между концами центральной стойки 15 и концевыми стойками 18 и 19. Для скрепления пластин на концах центральной стойки могут быть предусмотрены заклепки 2' и 28 или подобные. для удержания его на внешней оболочке. 23 24 15, . . 15 , 23 24 , 21 22 - 23 24. 15 : , 15 , 47 48 15 18 19, , 2' 28, , . Как можно более ясно видеть на рисунке, который представляет собой принципиальную схему устройства, воплощающего изобретение, включая схематически трансформатор, показанный на рисунке (1), первичная обмотка 12 включает в себя отводную часть 29, от которой отходит проводник 31. Первичные обмотки 11 и 12 показаны подключенными параллельно на фиг. 2 и к проводникам 32 и 33, которые могут быть подключены к источнику переменного тока, имеющего заданное номинальное напряжение и частоту, например, 115 вольт при 60 циклах. ( 1, 12 : 29, . 31. 11 12 2 32 33 , , 115 60 . При желании первичные обмотки 11 и 12 могут быть соединены последовательно, как это хорошо известно в данной области техники, чтобы можно было использовать источник двойного напряжения, например 230 вольт, при этом развивая то же самое напряжение при вторичная обмотка для питания нагрузки. , : 11 12 , , , 230 , . . Вторичная обмотка 13 показана снабженной рядом отводов 34, 35 и 36, примыкающих к одному ее концу. Конденсатор 37 подключен к одному выводу 38 вторичной обмотки 13 посредством проводника 39 и к отводу 36 на другом конце вторичной обмотки посредством проводника 41. Тот конец первичной обмотки 12, который подключен к проводнику 33, соединен посредством проводника 42 с клеммой 38. Конденсатор 43 соединен с отводом 35 посредством проводника 4'4 и с одним выводом устройства 45 для разряда паров металлов относительно высокого давления, например, уже упомянутой лампы -, посредством проводника 46. Другой вывод разрядного устройства 45 соединен с проводником 31. . 13 34, 35 36 . 37 38 13 39 36 41. 12 33 42 38. 43 . 35 4'4 . 45, , - , 46. 45 31. Как будет более подробно объяснено, комбинация вторичной обмотки 13 и конденсатора 37 образует пусковое устройство для газоразрядного устройства или лампы 45, а комбинация конденсатора 43, вторичной обмотки 13 и участка 29 первичной обмотки образует рабочее устройство для разгрузочное устройство после его запуска. , 13 37 45, 43, 13 29 . Хотя проводник 41 показан подключенным к отводу 36, а проводник 44 показан подключенным к отводу 35, это является примером одной возможной формы конструкции. Значения емкости конденсаторов варьируются в пределах определенных производственных допусков, и разные конденсаторы могут создавать разное напряжение при подключении к одной и той же обмотке. Чтобы достичь оптимального желаемого напряжения, предусмотрены отводы 34, 35 и 36 и, при желании, другие, чтобы отводы, которые будут давать желаемые напряжения с конкретными конденсаторами в цепи, могли! быть использована. 41 36 44 35, . . . , 34, 35 36 , , , ! . Рабочую цепь разрядного устройства 45 можно проследить следующим образом: от левого конца разрядного устройства 45 через проводник 31, часть первичной обмотки 29, проводник 42, вторичную обмотку 13, отвод 35, проводник 44, конденсатор 43 и проводник 46 к правому концу разрядного устройства. В этой рабочей схеме 45 : - - 45 31, 29, 42, 13, 35, 44, 43 46 - . <Описание/Класс, страница номер 4> </ 4> часть первичной обмотки 29 подключена так, что ее напряжение противостоит или противодействует напряжению, обеспечиваемому вторичной обмоткой 13. Пусковое напряжение разрядного устройства 45 обеспечивается комбинацией вторичной обмотки 13 и конденсатора 37 и подается на разрядное устройство через только что описанную рабочую схему. Поскольку участок 29 первичной обмотки понижает напряжение вторичной обмотки 13, пусковая цепь должна обеспечивать достаточное напряжение, чтобы преодолеть напряжение участка 29 первичной обмотки и запустить разрядное устройство. 29 ' 13. 45 13 37 . 29 13, 29 . Важным аспектом настоящего изобретения является то, что магнитная цепь или железная дорожка, соединяющая первичную и вторичную обмотки, должна быть настолько хорошей магнитной цепью, насколько это практически возможно, то есть магнитная цепь, которая соединяет эти две обмотки, должна быть свободна от каких-либо существенных воздушные зазоры или уменьшение площади поперечного сечения, которые могут существенно помешать соединению потока обеих обмоток. На рисунке 1 магнитная цепь или железная дорожка, соединяющая обе обмотки, состоит из центральной ветви 15, концевых ветвей 18 и 19 и боковых ветвей 16 и 17. При прохождении любого непрерывного пути, включая всю длину центрального плеча 15 и соответствующие части внешних плеч 18 и 19, а также боковых плеч 16 и 17, не возникает значительных воздушных зазоров или уменьшений площади поперечного сечения - например, в виде прорезей ощутимой ширины, прорезанных поперек этих элементов, или отверстий, образованных непосредственно в них. Соединения 47 и 48 между концами центральной ветви 15 и концевыми ветвями 18 и 19 соответственно являются настолько хорошими магнитными соединениями, насколько это практически возможно, и предназначены для обеспечения по существу контакта металла с металлом без воздушного зазора в них. - , = . 1 15, 18 19 16 17. , 15 18 19 16 17, - - , , . 47 48 15 18 19, , -- . Такие зазоры, которые могут здесь существовать, имеют форму, полученную при хороших стыковых соединениях или соединениях внахлест. Таким образом, та часть первичного потока, которая не предназначена для обхода через высокоомные шунты 21, 23, 25 и 22, 24, 26, связывает вторичную обмотку 13 и является фактором, позволяющим сердечнику и катушкам работать. быть уменьшены до как можно меньшего размера с последующей экономией железа и меди. . - 21, 23, 25 22, 24, 26 13 .. Часть потока, создаваемого первичными обмотками 11 и 12, естественно, проходит через высокоомные шунты и поэтому не связывает вторичную обмотку 13. Эти высокоомные шунты включают в себя участки 25 и 26 с воздушным зазором, которые, однако, не находятся в железном или магнитном пути, соединяющем первичную и вторичную обмотки. 11 12, , 13. 25 26 , , . Дальнейшее описание изобретения и его работы можно лучше всего понять, если учесть, что устройству 45 требуется высокое напряжение для включения или запуска и существенно более низкое напряжение для его работы. Такая разница пускового и рабочего напряжений обеспечивается балластным действием трансформатора и описываемой схемы. Помимо снижения напряжения и ограничения тока посредством разрядного устройства, трансформатор или балласт должен обеспечивать соответствующую форму волны тока через разрядное устройство во время работы, уже определенную здесь как пик-фактор. .. 45 . . , , . Для газоразрядных устройств характерно то, что пик-фактор тока имеет тенденцию быть наименьшим, когда в рабочей цепи отношение напряжения, доступного для удара устройства, к рабочему напряжению на устройстве после зажигания велико. Многие усилия в данной области техники направлены на то, чтобы избежать этого эффекта, например, с помощью пусковых выключателей и т. д. В устройстве согласно изобретению начальное напряжение, имеющееся в рабочей цепи, снижается существенно ниже напряжения, необходимого для запуска или срабатывания устройства 45, за счет уменьшения количества витков в обмотке 13, т.е. уменьшения коэффициента трансформации. Пусковое или поражающее напряжение обеспечивается пусковой цепью, состоящей из вторичной обмотки 13 и конденсатора 37, напряжение которой состоит из большого процента нечетных гармоник, особенно третьей гармоники. После запуска устройства пусковое напряжение падает до низкого значения и, таким образом, существенно не влияет на работу. , , , . , . 45 13, .. . 13 37, , . . Коэффициент витков вторичной обмотки 13 и любой из первичных обмоток 11 и 12 в показанной параллельной комбинации имеет настолько низкое значение, что среднеквадратичное значение в устойчивом состоянии. Напряжение, развиваемое обмоткой 13, при отсутствии конденсатора 37, как правило, недостаточно для запуска разрядного устройства 45. В одной практической конструкции согласно изобретению индуцированное напряжение вторичной обмотки 13, когда источник 115 В был подключен к первичной, составляло приблизительно 205 В. Напряжение 205 вольт было немного меньше произведения соотношения витков и напряжения первичной обмотки, а именно 219 вольт, поскольку высокореактивные шунты 21, 23, 25 и 22, 24, 26 отводили небольшое количество потока перед протеканию тока во вторичной обмотке. 13 11 12 ... 13, 37, 45. , 13, 115- , 205 . 205 , , 219 , 21, 23, 25 22, 24, 26 . Поскольку часть первичной обмотки 29 подключена противоположно напряжению обмотки 13, напряжение, доступное на разрядном устройстве 45, то есть между проводником 31 и отводом 35, от обмотки 13, уменьшается на напряжение части 29 первичной обмотки, что Снижение в упомянутой практической конструкции составило 30 вольт. Соответственно, исходное или холостое напряжение, имеющееся в рабочей цепи прибора, за счет преобразования трансформатором, составило всего 175 вольт, ртутная лампа Э-Гл. требуется 300 вольт, чтобы быть уверенным, что удар произойдет при любых условиях. Это недостаток пускового напряжения. поставляется компанией 29 13, 45 - , 31 35 - 13 29, 30 . , . ,- , 175 , - . 300 . . <Описание/Класс, страница номер 5> </ 5> пусковая цепь вторичной обмотки 13 и конденсатора 37. 13 37. Емкостное реактивное сопротивление конденсатора 37 и эффективное индуктивное реактивное сопротивление, доступное на выводах вторичной обмотки 13, к которой подключен упомянутый конденсатор, связаны друг с другом так, что на частотах нечетных гармоник по отношению к частоте источника , особенно третьей гармоника, получается гармоническая составляющая напряжения значительной величины. Когда гармоническая составляющая напряжения добавляется к основной составляющей напряжения, которая также доступна, между клеммой 38 и отводом 36 получается суммарное напряжение, величина которого существенно превышает напряжение коэффициента трансформации. Суммарное напряжение, уменьшенное на напряжение участка первичной обмотки 29, появляется на проводниках 31 и 46 и имеет среднеквадратичное значение. величина сделана достаточной для запуска разрядного устройства 45. До фактического включения разрядного устройства в нем нет тока, и цепь внешней нагрузки практически разомкнута. В упомянутой практической конструкции напряжение обмотки 13 в пусковых условиях, то есть при включенном в цепь конденсаторе 37, составляло 300 вольт действующего значения. и .составляли фундаментальный компонент предполагаемых 100 процентов. амплитуда, третья гармоническая составляющая примерно 85 процентов. основной гармоники — пятая гармоника, составляющая примерно 10 процентов. основной и седьмой гармоник примерно 3 процента. фундаментального. 37 13 , , , . . , 38 36 . 29 31 46 ... 45. , , . , 13 - , 37 - 300 ... . 100 . , 85 . , 10 . 3 . . Емкость конденсатора 37 в указанных условиях имела значение 4,32 мФДс. 37 4.32 . Это будет очевидно из процентного содержания гармоник, учитывая, что напряжение зажигания по существу является результатом основной и третьей гармоник, а пятая и седьмая гармоники практически ничего не добавляют. , . Напряжения нечетных гармонических составляющих, особенно третьей гармоники, являются побочными продуктами магнитного насыщения, существующего в сердечнике трансформатора, которое создается в результате потока, создаваемого первичной обмоткой. Другими словами, напряжение, появляющееся на клемме 38 и отводе 36, к которому подключен конденсатор 37, должно содержать гармонические составляющие напряжения, и тогда конденсатор 37 может быть выбран так, чтобы вызвать повышение напряжения, поскольку существуют индуктивные эффекты, связанные с вторичная обмотка. Константы сердечника и катушек выбираются таким образом, чтобы в сердечнике возникло достаточное насыщение на нижнем конце диапазона первичного напряжения, в котором устройство предназначено для работы, чтобы во вторичной обмотке можно было получить нечетные гармонические составляющие напряжения. разумные размеры конденсаторов 37. , , - , . , 38 36 37 . , 37 . 37. В практической конструкции согласно изобретению было обнаружено, что напряжение на клемме 38 и отводе 36, равное 205 В, когда к первичной обмотке было подано 115 В и конденсатор 37 отсутствовал, имело основную или шестидесятипериодную составляющую «предполагаемой величины». 100% и относительно него третья гармоническая составляющая имела величину примерно 7%, пятая гармоническая составляющая имела величину примерно 3% и седьмая гармоническая составляющая имела величину примерно 1%. Таким образом, можно видеть, что третья гармоническая составляющая примерно 7% была усилена примерно до 85% за счет использования конденсатора 37. 38 36 205 115 37 " 100% 7%, 3 %, 1%. , 7% 85% 37. В практической конструкции также было обнаружено, что, когда к первичной обмотке было приложено всего девяносто вольт, что существенно ниже рабочего диапазона первичных напряжений, в сердечнике трансформатора практически не было насыщения, и повышение напряжения на нечетных гармониках было недостаточным. для запуска устройства. - , . В пределах рабочего диапазона первичного напряжения изменение значения микрофарад конденсатора 37 изменяет количество получаемых напряжений гармонических составляющих. Таким образом, увеличивая емкость конденсатора 37 в микрофарадах, можно получить напряжение более высокой гармонической составляющей, что даст более высокое напряжение на клемме 38 и отводе 36 для зажигания разрядного устройства, но в реальной конструкции это не является необходимым, поскольку более высокое напряжение не требуется. Однако увеличение значения микрофарад конденсатора 37 сверх определенной величины приводит к внезапному прекращению повышения напряжения, и после этого появляется достаточное напряжение для зажигания разрядного устройства. В описанной практической конструкции верхний предел конденсатора 37 составлял около 8,25 мФДс. Кроме того, уменьшение емкости конденсатора 37 в микрофарадах приводит к уменьшению величины напряжения гармонической составляющей в обмотке 13 и ниже примерно 4 мФДс. для конденсатора 37 в практической конструкции существенного повышения напряжения обмотки 13 при подаче на первичную обмотку 115 вольт получено не было. , 37 . , 37 38 36 , . , 37 . , 37 8.25 . , - 37 13, 4 . 37 , 13 115 . Соответственно, очевидно, что для конкретного сердечника и катушек будет существовать оптимальная емкость конденсатора 37, которая обеспечит желаемое количество напряжений гармонических составляющих в рабочем диапазоне напряжений, приложенных к первичной обмотке. , 37 . В рабочем диапазоне первичных напряжений после того, как для конденсатора 37 было выбрано определенное значение емкости, напряжение на нем в практической конструкции было больше при 115 В, чем при 100 В, и меньше при 130 В, чем при 115 В. 37 115 100 130 115 . Использование напряжений гармонических составляющих позволяет использовать конденсатор 37 меньшего размера для повышения напряжения и в то же время позволяет уменьшить количество витков во вторичной обмотке. Таким образом, обеспечивается размер трансформатора 14. 37 . ' 14 <Описание/Класс, страница номер 6> </ 6> согласно изобретению должен быть сделан меньше и эффективнее. . Взаимосвязь между конденсатором 37 и индуктивностью внутри сердечника трансформатора, на которую он реагирует, довольно тонкая, поскольку небольшие изменения значения емкости, вызванные, например, производственными допусками, могут вызвать существенные изменения напряжения, возникающие на конденсаторе 37. Эти эффекты минимизируются, если не устраняются полностью, подбором соответствующего типа обмотки 13 для конденсатора 37. Полное напряжение гармонической пусковой цепи может незначительно отличаться от напряжения, подаваемого на разрядное устройство при пуске, ввиду того, что проводник 44 может быть подключен к другому отводу, чем проводник 41, но число витков между этими отводами невелико. . 37 , , , 37. , , 13 37. 44 41, . После запуска разрядного устройства 45 и протекания в нем тока гармоническое напряжение, возникающее на вторичной обмотке 13 и конденсаторе 37, уменьшается, а после достижения разрядным устройством рабочей температуры гармоническое напряжение существенно уменьшается и ток через конденсатор 37 уменьшается до небольшой величины. Соответственно, после запуска разрядного устройства в гармонической цепи теряется мало энергии. Падение напряжения гармоник, по-видимому, отчасти обусловлено увеличением сопротивления разрядного устройства, что приводит к затуханию напряжения гармоник. В практической конструкции напряжения гармонических составляющих на конденсаторе 37 до зажигания разрядного устройства 45 падали до незначительного значения после его зажигания, и на конденсаторе 37 появлялось напряжение по существу шестидесятигерцовой или основной частоты, имеющее величину 268 вольт. 45 - , 13 37 , 37 . , . , , . 37 45 - 268 37. В описанной рабочей схеме емкостное реактивное сопротивление конденсатора 43 связано с эффективным индуктивным реактивным сопротивлением, имеющимся на выводах 38 и 35 вторичной обмотки, к которой подключены упомянутый конденсатор 43 и разрядное устройство 45, оба на основной частоте упомянутого Источником является то, что во всем устройстве в целом устанавливаются условия эксплуатации, имеющие определенные определенные преимущества, причем эти преимущества усиливаются наличием компенсирующей части 29 первичной обмотки. Вторичная обмотка 13, первичные обмотки 11 и 12, конденсатор 43, разрядное устройство 45, конденсатор 37 и часть 29 первичной обмотки вносят свой вклад в упомянутое рабочее состояние на основной частоте, обеспечивая преимущества согласно изобретению. Таким образом, ток через разрядное устройство 45 и напряжение на нем поддерживаются на оптимальном значении, то есть на желаемом среднеквадратичном значении. значение с соответствующим пик-фактором или формой волны, при котором светоотдача газоразрядного устройства, измеряемая потребляемой им мощностью, поддерживается практически постоянной, несмотря на колебания напряжения источника в номинальном диапазоне, а именно от 100 до 130 В. вольт для устройства с номинальным первичным напряжением 115 вольт. , 43 38 35 43 45 , , , 29 . 13, 11 12, 43, 45 37 29 . , 45 - , . ... - , , , , 100 130 115 . Более того, высокий коэффициент мощности, 90 процентов или выше, достигается на входных проводниках 32 и 33 наряду с уменьшенными размерами устройства и высокой эффективностью работы. , , 90 , 32 33 . Описанные оптимальные условия достигаются даже несмотря на то, что напряжение на обмотке 13 имеет существенно более высокое значение, чем напряжение коэффициента трансформации после работы разрядного устройства. Повышенное напряжение на вторичной обмотке связано со стабильным рабочим состоянием разрядного устройства и, как полагают, обусловлено состоянием насыщенного магнитного потока сердечника. Состояние насыщенного потока части центрального плеча 15 внутри вторичной обмотки 13 больше, чем насыщение той части центрального плеча 15 внутри первичных обмоток 11 и 12. Конденсатор 43, воспринимая опережающий ток, вызывает вышеупомянутое увеличение плотности потока во вторичной части центрального плеча 15 и, благодаря результирующему насыщению, обеспечивает состояние регулирования устройства, при котором мощность разрядного устройства 45 равна поддерживается практически постоянным в диапазоне изменения первичного напряжения. В практической конструкции конденсатор 43 имел емкость 37 мФДс, напряжение на клеммах 38 и 35 составляло по существу 268 В по сравнению с 205 В индуцированного напряжения, а напряжение на разрядном устройстве 45 составляло по существу 137 В. 13 . . 15 13 15 11 12. 43 , 15 , , 45 . 43 37 ., 38 35 268 205 , 45 137 . Величина микрофарад конденсатора 43 выбирается с учетом конкретного сердечника и катушки, чтобы обеспечить желаемую мощность, потребляемую разрядным устройством 45, и создать состояние насыщения во вторичной части сердечника, при котором эта мощность остается практически постоянной во всем рабочем диапазоне конденсатора 43. трансформатор. По сравнению с таким оптимальным значением конденсатора, конденсатор большего размера будет производить большую мощность в разрядном устройстве 45 и большую величину среднеквадратического значения. ток через него. При использовании такого большего конденсатора регулирование мощности устройства останется хорошим и может улучшиться, а пик-фактор тока разрядного устройства не изменится сильно. Использование емкости конденсатора 43 меньше оптимальной приведет к снижению мощности в разрядном устройстве 45 и снижению среднеквадратического значения. ток там- через. Регулировка мощности и пик-фактор могут не сильно измениться, но трансформатор может привести к отключению разрядного устройства вблизи нижнего предела допустимого диапазона изменений первичного напряжения. 43 45 . , 45 ... . , . 43 45 ... - . . Уменьшив емкость микрофарад конденсатора 43 до еще меньших значений - например, до 43 - , <Описание/Класс, страница номер 7> </ 7> менее 30 мфдс. для описанной практической конструкции - это может привести к определенным нестабильным условиям в рабочей цепи, что приведет к ухудшению работы лампы. 30 . - , . Наличие участка 29 первичной обмотки, компенсирующего напряжение вторичной обмотки 13, улучшает форму волны или пик-фактор рабочего тока через разрядное устройство 45 существенно по сравнению с схемами, в которых участок 29 первичной обмотки исключен, а вторичная обмотка 13 самостоятельно подает напряжение в рабочей цепи на разрядное устройство 45 через конденсатор 43. В частности, наличие компенсирующего напряжения, создаваемого на участке 29 первичной обмотки, позволяет получить желаемое низкое значение пик-фактора, даже несмотря на то, что рабочее напряжение случайного выбора разрядных устройств 45 может изменяться в сторону уменьшения или увеличения: в диапазоне примерно 120 до 150 В для устройств типа -H1, номинальное рабочее напряжение устройств - составляет 135 В. Как указывалось выше, некоторые производители таких ламп указывают, что правильный пик-фактор проходящего через них тока не должен превышать 1,7, тогда как некоторые другие производители указывают этот коэффициент как 1,85. 29 13 . 45 29 13 45 43. 29 , 45 : 120 150 -H1 , - 135 . - , 1.7, 1.85. Согласно настоящему изобретению значения пик-фактора около 1,5 могут быть получены независимо от того, имеют ли разрядные устройства типа -H1 номинальное рабочее напряжение или высокое или низкое рабочее напряжение. В практической структуре описана. при работе при напряжении первичной обмотки 115 Вольт пик-фактор составлял 1,54, а при повышении рабочего напряжения до 130 Вольт пик-фактор несколько увеличивался, но не превышал значения 1,7, а при нижнем значении первичного напряжения, равном 100 Вольт, пик-фактор снизился ниже значения 1,54. , 1.5 -H1 . . 115 , 1.54 130 , , 1.7, 100 , 1.54 . Величина компенсационного напряжения, получаемого от первичной обмотки, например, с помощью обмотки 29, не может увеличиваться бесконечно, не приводя к нежелательным результатам работы, что касается разрядного устройства 45. В определенных пределах, когда компенсирующее напряжение на участке 29 первичной обмотки увеличивается от нуля вверх, пик-фактор тока разрядного устройства улучшается. Величина микрофарад конденсатора 37 должна увеличиваться с каждым увеличением напряжения на участке первичной обмотки 29, чтобы поддерживать напряжение зажигания разрядного устройства. Однако достигается точка, где. даже несмотря на то, что пик-фактор улучшен, невозможно поддерживать необходимую мощность в разрядном устройстве. , 29, 45 . , 29 , . 37 29 . , , ,. , . В описанной практической конструкции, когда напряжение на участке 29 первичной обмотки было равно нулю, пик-фактор тока в разрядном устройстве 45 имел значение приблизительно 1,85; когда напряжение участка 29 первичной обмотки составляло 30 вольт, указанный пик-фактор имел значение 1,54; когда напряжение участка 29 первичной обмотки составляло 45 вольт, пик-фактор имел значение 1,46. В упомянутых случаях на разрядное устройство подавалась номинальная мощность или немного выше, при этом емкость конденсатора 43 регулировалась для достижения этой цели. Когда напряжение на участке первичной обмотки 29 увеличивалось до 60 В, указанный пик-фактор имел значение примерно 1,4, но мощность разрядного устройства 45 была немного меньше номинального значения в 400 Вт. , 29 , 45 1.85; 29 30 , 1.54; 29 45 , 1.46. , , , , 43 . 29 - 60 , 1.4 , 45 400 . Кроме того, поскольку величина компенсирующего напряжения, получаемого от участка 29 первичной обмотки, увеличивается, значение нестабильного напряжения балласта или трансформатора уменьшается. Таким образом, например, хотя устройство предназначено для работы в диапазоне перви