патенты / 21972

833534-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB833534A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ЧЕРТЕЖИ ПРИЛОЖЕНЫ. . Изобретатель: ЭДВАРД ЛЭНГЛИ ХОЛЛИНСХЕД. :- . Дата подачи полной спецификации: август. : . 1,
1958. 1958. Дата подачи заявки: 0 мая 1957 г. № 14854/57. : 0, 1957. . 14854/57. Полная спецификация опубликована: 27 апреля 1960 г. Publi8hed: 27, 1960. Индекс при приемке: -Класс 51(1), (2G:3B2:5E). :- 51(1), (2G: 3B2: 5E). Международная классификация:-F231. :-F231. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Улучшения в топках с цепными решетками для котлов и других печей. . Мы, () , из британской компании , , 6, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся о выдаче нам патента, а также о методе его реализации. должно быть выполнено и конкретно описано в следующем заявлении: , () , , , 6, , , , , :- Настоящее изобретение относится к усовершенствованию топочных колосников с цепной решеткой для котлов и других печей. . В таких топках воздух для горения топлива подается под давлением, обычно с помощью вентилятора с принудительной тягой, в передней части печи, между движущейся внутрь верхней поверхностью решетки, на которую подается топливо, и возвращающейся наружу нижней поверхностью. . Из-за скорости воздуха вдоль решетки давление воздуха на внутреннем конце решетки выше, чем на входном конце, что является обратным желаемому, поскольку толщина слоя топлива и сопротивление, которое он оказывает проходу, Прохождение воздуха через него больше на входном конце, чем на внутреннем конце, и постепенно уменьшается от конца к концу. , , , . . Задачей настоящего изобретения является преодоление вышеуказанного недостатка путем организации направления потока воздуха между верхней и нижней поверхностями решетки от внутреннего конца к входу, при этом статическое давление воздуха больше наверху. вход, где толщина слоя топлива и сопротивление, которое он оказывает прохождению воздуха, больше, а также где расположена зона начального воспламенения. . Эта цель достигается согласно настоящему изобретению за счет обеспечения двух продольных воздуховодов в раме или шасси, поддерживающих решетку, по одному с каждой стороны последней и открывающихся на своих внутренних концах в [Цена 3 шилл. 6d] пространство между верхней и нижней поверхностями решетки, при этом эффективный проход воздуха осуществляется от внутреннего конца к внешнему концу решетки, где предусмотрены средства для предотвращения его выхода, при этом наибольшее статическое давление будет находиться на внешний конец, где толщина слоя топлива наибольшая и где расположена зона начального воспламенения. , , [ 3s. 6d] , . Изобретение проиллюстрировано и будет описано со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: фиг. 1 представляет собой схематический разрез, иллюстрирующий топку с цепной решеткой, сконструированную в соответствии с изобретением; Рис. 2а и 2b представляют собой вид сбоку рамы или шасси стокера; Рис. 3а и 3б представляют собой его план; и фиг. 4 представляет собой поперечное сечение по линии 4-4 фиг. 3а. , :. 1 ; . 2a 2b ; . 3a 3b ; . 4 4-4 . 3a. В схеме, показанной на рис. 1, топливо подается на подвижную цепную решетку А из бункера Б, а воздух для горения подается под давлением на подающем топливо конце решетки в два продольных боковых канала С, по которым он проходит к внутренний конец решетки и затем отводится в пространство между верхней и нижней поверхностями решетки, проходя вверх через верхнюю поверхность в пространстве между пластинами и b2. На диаграмме линия а указывает толщину слоя топлива, а линия а' — статическое давление воздуха в различных точках от внутреннего конца решетки до конца подачи топлива. Кровать увеличивается, как и давление воздуха. . 1 b2. ' . Ссылаясь на конструкцию, показанную на фиг. 2-4, продольный воздуховод образован на каждой стороне шасси или рамы , поддерживающей решетку. Каждый воздуховод образован 833,534 боковой стенкой и верхней стенкой ' рамы или шасси, горизонтальной пластиной d2, идущей внутрь от боковой стенки ', и наклонной пластиной di3, которая наклонена внутрь и вниз от верхней стенки ' до внутренний край горизонтальных пластин d2. Изогнутая пластина Е расположена на внутреннем конце каждого воздуховода С и направляет воздух обратно под верхнюю поверхность решетки. . 2 4, . 833,534 ' , d2 ' di3 ' d2. . Плоская пластина , выступающая вперед от изогнутой пластины , предотвращает прохождение воздуха через верхнюю поверхность решетки до тех пор, пока он не пройдет небольшое расстояние к передней части решетки, а мертвая пластина b2 расположена на переднем конце решетки ниже. зона подачи топлива на решетку. Таким образом, воздух может проходить вверх к топливному слою только через пространство между краями пластин и b2. b2 . b2. Воздух под давлением подается в боковые воздуховоды С вентилятором или другим способом через воздуховоды с, проходящие через боковые стенки рамы или шасси. . Выход воздуха со стороны подачи топлива рамы или шасси предотвращается поперечной пластиной Е', расположенной между верхней и нижней поверхностями решетки на расстоянии от ее переднего конца, образуя глухую пластину. ' . Элемент или элементы управления могут быть расположены в каждом канале без необходимости обеспечения дополнительных опор для него. Топка с цепной решеткой, сконструированная, как описано выше, имеет не только преимущество подачи воздуха под наибольшим давлением к топливному слою, где такое давление больше всего требуется. , но имеет и следующие преимущества:1. Благодаря наклону стенок воздуховодов распределение воздуха в поперечном направлении будет распространяться практически на всю ширину решетки. , :1. . 2.
Лишь незначительное количество песка будет сдуто с внутреннего конца решетки и осядет на стенке и дымоходах печи. . 3.
Между верхней поверхностью решетки и нижней поверхностью нет никаких препятствий, поэтому весь пепел и т. д., проходящий через звенья верхней поверхности, будет падать непосредственно на нижнюю поверхность и удаляться на переднем конце решетки, а любой пепел и т. д., проходящий между звенья на продольных краях решетки отклоняются на нижнюю поверхность решетки. , . 4.
Промежуточные опоры решетки между ее концами могут не потребоваться. .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 19:12:19
: GB833534A-">
: :

833535-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB833535A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ' 833,535 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 14 мая 1957 г. 833,535 : 14, 1957. Заявка № 15318/57 подана в Соединенных Штатах Америки 13 июня 1956 г. Полная спецификация опубликована: 27 апреля 1956 г. 1960 . 15318/57 13, 1956 : 27, 1960 Индекс при приемке: -Класс 135, VJ8A2. :- 135, VJ8A2. Международная классификация:-FO6k. :-FO6k. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Усовершенствования сердечников клапанов для клапанов пневматических шин или относящиеся к ним. Мы, , расположенная по адресу: 99 , , , , , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством Штат Коннектикут, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, а метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, был подробно описан в следующем заявлении: , , 99 , , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится к сердечникам клапанов для клапанов пневматических шин и направлено на обеспечение определенных усовершенствований в них. . Сердечники клапанов для емкостей с жидкостью, таких как пневматические шины и т.п., обычно включают трубчатый цилиндр или заглушку, выполненную с внешней кольцевой канавкой, внутри которой вулканизирована уплотнительная шайба или резиновая прокладка, при этом наружная поверхность прокладки имеет коническую форму и адаптирована плотно прилегать к дополнительному выступу или седлу, образованному в штоке клапана, когда трубчатый плунжер закреплен внутри штока клапана деталью с резьбой. , , - . С появлением стержней клапанов, покрытых резиной, возникла необходимость химической обработки стержней клапанов, чтобы создать связь между резиновым покрытием и металлическим стержнем. . При обработке стержня клапана его поверхности подвергаются травлению, включая внутренний конический буртик, на котором должна сидеть прокладка сердечника клапана, и такое травление внутреннего конического буртика не способствует уплотнению обычной резиновой прокладки плунжера по причинам, которые сейчас появится. , , , . В обычных сердечниках вентилей шин заглушка, на которой установлена резиновая прокладка, обычно поворачивается к элементу с резьбой, который при ввинчивании в стержень клапана обеспечивает плотное прижатие прокладки к вытравленному конусному буртику стержня клапана. , - , , , . [Цена 3 шилл. 6д. ] Вертлюг необходим для предотвращения разрыва прокладки во время установки сердечника. Момент затяжки 45, равный двум дюймам фунтам, достаточен для обеспечения герметичности. Если приложить момент затяжки около шести дюймов, тонкая стенка пробки сердечника деформируется и происходит утечка. В этой связи следует помнить, что 50 размеров ниппелей автомобильных шин являются стандартными во всем мире и не могут быть изменены, что ограничивает механические силы, которые могут быть приложены к различным деталям. Следовательно, толщину стенки заглушки сердечника нельзя увеличить, поскольку наружный диаметр фиксирован стандартными размерами ниппеля шины, а внутренний диаметр не может быть уменьшен, поскольку это приведет к уменьшению скорости потока воздуха через клапан. Скорость воздушного потока 60 важна, особенно когда необходимо накачать шины больших грузовиков. [ 3s. 6d. ] . 45 - . - , . 50 . 55 , . 60 . Обычное шарнирное соединение между плунжером сердечника клапана и его резьбовым элементом имеет один выдающийся недостаток, а именно: когда такой сердечник клапана подвергается экстремальным температурным условиям, которые встречаются при посадках современных реактивных самолетов, резиновая прокладка на плунжере сердечника клапана вулканизируется. себя к стержню клапана. Если необходимо снять 70 сердечника, резиновая прокладка либо порвется, либо шарнирное соединение сломается, и в любом случае потребуется использование специальных инструментов для очистки оставшейся резины или удаления сердечника. Такие процедуры не только отнимают много времени, но и недопустимы с военной точки зрения. Такие сердечники клапанов также используются в трубопроводах, переносящих жидкости, которые разъедают резину, оказывая в результате вредное воздействие 80' на гидравлическое уплотнение. , , - , . 70 , , . 75 -, . 80' . Целью настоящего изобретения является: (1) создание плунжера сердечника клапана, который позволит преодолеть недостатки, присущие обычным плунжерам сердечника клапана; (2) обеспечить прокладку для заглушки сердечника клапана, на которую не оказывают отрицательного влияния температуры от - 900 до 500 . - или жидкостями, разъедающими резину; (3) создать плунжер сердечника клапана, в котором прокладка не будет прилипать или прилипать к металлу, но будет надежно удерживаться на месте на плунжере и обеспечивать эффективное герметичное уплотнение между плунжером и штоком клапана при моменте затяжки к нему прилагается два дюйма фунтов; и (4) создать заглушку сердечника клапана, в которой нет необходимости в поворотной винтовой заглушке, при этом исключается вулканизация прокладки к заглушке и, следовательно, упрощается и снижается стоимость производства таких заглушек. : (1) ; (2) 11.7 1AS 2, 1- - - - - - - - - - - - - 900 . 500 .- ; (3) , - ; (4) , . Согласно данному изобретению сердечник клапана для клапанов пневматических шин, включающий трубчатую заглушку, выполненную с периферийной канавкой, имеющей торцевые стенки, внутри которой установлена трубчатая прокладка, выполненная из фторэтиленовой полимерной смолы, отличается тем, что указанная прокладка имеет периферийную стенку. который проходит радиально за торцевую стенку канавки ближе к входному концу заглушки и полностью лежит внутри торцевой стенки канавки, удаленной от указанного входного конца заглушки. Предпочтительно прокладка изготовлена из полимера тетрафторэтилена, известного под зарегистрированной торговой маркой «Тефлон». По крайней мере, часть внешней периферии прокладки, которая предназначена для обеспечения герметичного уплотнения со штоком клапана, может быть образована кольцевыми пилообразными ребрами, периферийные части которых приспособлены к деформации и прочному соединению с помощью вытравленного материала. поверхность стержня клапана так, чтобы металлическая часть плунжера вращалась внутри тефлоновой прокладки, когда плунжер сердечника ввинчивается в стержень клапана. . "". , , . Изобретение будет лучше понято из нижеследующего подробного описания, если рассматривать его вместе с прилагаемыми чертежами, показывающими предпочтительный вариант осуществления, на которых: Фиг. 1 представляет собой увеличенное диаметральное сечение плунжера сердечника клапана, воплощающего изобретение, причем часть указанной плунжера представляет собой показано на высоте. , , : 1 , . На фиг. 2 представлено сильно увеличенное частичное диаметральное сечение плунжера и взаимодействующей части стержня клапана, показывающее способ обеспечения герметичного уплотнения между прокладкой и вытравленным внутренним посадочным буртиком стержня клапана. . 2 - - . - Фиг. 3 представляет собой вид, аналогичный рис. 2, показывающий взаимосвязь деталей при приложении чрезмерного крутящего момента к сердечнику клапана при его установке в шток клапана. - . 3 . 2 . Обратимся сначала к фиг. 1 чертежа: заглушка сердечника клапана содержит трубчатый корпусной элемент 10, имеющий однородное отверстие 11, которое частично закрыто на своем внешнем конце сплющенным выступом, зацепляющимся с инструментом, или перемычкой 12, имеющей центральное отверстие 13, проходящее через него для размещение штифта обратного клапана (не показан) и центрирование штифта в указанной заглушке. . 1 , 10 11 - 12 13 ( ) . На своем внешнем конце трубчатый корпус выполнен с внешней резьбой 14, приспособленной для взаимодействия с внутренней резьбой в устье стержня клапана, в котором должен быть установлен сердечник клапана. На внутреннем 70 или входном конце плунжера выполнено седло 15 клапана для взаимодействия с элементом обратного клапана (не показан) сердечника. Трубчатый корпус 10 между его концами образован кольцевой внешней канавкой 16, 75, имеющей по существу плоские торцевые стенки 17 и 18, а также цилиндрическую базовую стенку 19. Рядом со стенкой 17 трубчатый корпус образован со второй внешней кольцевой канавкой 20, одна торцевая стенка 21 которой пересекает периферийный 80 край стенки 17 и образует относительно острый край 22. Стенка 18 имеет меньшую радиальную ширину, чем стенка 17. - 14 - . 70 , 15 ( ) . 10 16 75 17 18 19. 17 20, 21 80 17 22. 18 17. Внутри канавки 16 установлена уплотнительная шайба или прокладка 23, изготовленная из полимерной смолы фторэтилена, предпочтительно тетрафторэтилена, коммерчески известной под зарегистрированной торговой маркой «Тефлон». Прокладка 23 имеет, как правило, кольцевую цилиндрическую форму, ее осевая длина немного меньше 90, чем осевая длина канавки 16, и радиальный размер немного меньше, чем радиальный размер стенки 17, но больше, чем радиальный размер стенки 18, и установлена в канавку путем надавливания на входной конец 95 корпуса 10. Прокладка 23, прилегающая к входному концу заглушки, образована множеством разнесенных в осевом направлении, идущих по окружности ребер 24, которые предпочтительно имеют пилообразную форму в радиальном сечении, причем каждое ребро имеет идущую в радиальном направлении 100 плоскую поверхность 25 и коническую поверхность 26. , причем конические поверхности имеют наименьший диаметр позади плоских поверхностей относительно входного конца заглушки и периферийных кромок ребер. лежащий в пределах 105 периферийного контура прокладки. 16 23 , , "". 23 90 16 17 18 95 10. 23 , 24 - , 100 25 26, , . 105 . Форма зубьев важна для обеспечения уплотнения взаимодействующего буртика 27 на штоке клапана 28 при нормальном моменте затяжки в два дюйма фунта, когда сердечник клапана 110 установлен внутри штока клапана. Было обнаружено, что при изготовлении упомянутых зубьев с углом при вершине примерно 55 градусов наилучшие результаты достигаются при нормальном моменте затяжки, приложенном к сердечнику клапана. 115 На фиг. 2 показано взаимное расположение частей корпуса 10 и прокладки 23, когда сердечник клапана вставлен в шток клапана с крутящим моментом примерно два дюйма фунта. Стержни клапанов теперь 120 обычно подвергаются химической обработке для улучшения сцепления резинового покрытия, и такая обработка оставляет внутреннюю стенку или отверстие стержня клапана протравленным, что значительно увеличено благодаря шероховатой поверхности 29. 125 Когда сердечник, частью которого является трубчатый корпус 10-, ввинчивается в шток клапана, конический буртик 27, при зацеплении с пилообразными ребрами 24, прочно зацепляется и деформирует указанные ребра, удерживая прокладку 130 - - - 00 833,535 - -.. против вращения, при этом допуская вращение корпуса 10 относительно прокладки до образования воздухонепроницаемого уплотнения. - 27 28 - 110 . 55 . 115 . 2 10 23 - . 120 , 29. 125 10- 27, 24, 130 - - - 00 833,535 - -.. 10 - . Благодаря относительному вращению, обеспечиваемому между тефлоновой прокладкой и металлическим трубчатым корпусом, отпадает необходимость в поворотном соединении между заглушкой и элементом с резьбой, как это обычно бывает в заглушках с резиновой прокладкой. Поскольку тефлоновая прокладка не прилипает и не связывается с металлом даже при повышенных температурах, составляющих 5000 , следует понимать, что сердечник можно легко снять и вставить повторно, не разрушая обеспечивающую уплотнение поверхность прокладки. , - - , . 5000 ., - . На рис. 3 показано относительное соотношение тефлоновой прокладки с посадочным выступом стержня клапана, когда при вставке к сердечнику клапана прикладывается чрезмерный крутящий момент, скажем, шесть дюймов-фунтов. . 3 , - . В таких условиях прокладка будет деформироваться, полностью заполнив кольцевую канавку 16, а также может выйти за пределы упомянутой канавки за буртики 17 и 18. Перелив через плечо 18 будет незначительным, но может оказаться достаточным через плечо 17, чтобы ухудшить посадку прокладки при снятии и повторной установке плунжера в шток клапана, если об этом не позаботиться. Такой перелив, как показано позицией 23а, проходит во вторую кольцевую канавку 20 и отсекается острой кромкой 22, когда он входит в зацепление с коническим буртиком 27, и удерживается в канавке 20. 16 17 18. 18 , 17 . 23a 20, 22 27 20.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 19:12:19
: GB833535A-">
: :

833536-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB833536A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 833,536 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 16 мая 1957 г. № 15552/ 57 833,536 : 16, 1957. . 15552/ 57 Заявка подана в Соединенных Штатах Америки 6 июня 1956 г. Полная спецификация опубликована: 27 апреля 1956 г. 1960 6, 1956 : 27, 1960 Индекс при приеме: - Классы 72, ; и 82(1), A8(A2:A3::::::), A8Z(2:5:8:10:12:13), A15A. :- 72, ; 82(1), A8(A2:A3::::::), A8Z(2:5:8:10:12:13), A15A. Международная классификация:-C21d. С22с. :-C21d. C22c. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ НЕТ ЧЕРТЕЖЕЙ Аустенитная нержавеющая сталь Мы, , корпорация, учрежденная и действующая в соответствии с законодательством штата Огайо, Соединенные Штаты Америки, расположенная в Мидлтауне, штат Огайо, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем об изобретении, для чего мы молимся, чтобы нам был выдан патент, а метод, с помощью которого он должен быть реализован, был подробно описан в следующем заявлении: , , , , , , , , , , :-- Наше изобретение относится к полностью аустенитным нержавеющим сталям и, в частности, касается таких сталей, которые можно упрочнять методами термообработки. , - . Целью нашего изобретения является создание стабильно аустенитной нержавеющей стали, которая легко поддается термической закалке при низких температурах, а также способ ее закалки, который является простым, прямым, полностью практичным и эффективным. - , , , . Другая задача состоит в том, чтобы создать полностью аустенитную нержавеющую сталь, которая поддается термическому закалке и которая в закаленном состоянии демонстрирует выгодные высокие прочностные качества при длительной эксплуатации как при комнатной температуре, так и при повышенной температуре, причем металл как в предварительно закаленном, так и в закаленном состоянии, немагнитен, легко поддается сварке и практически не содержит вредных и нерастворимых оксидов и нитридов. , , , , - , -, . Другая цель состоит в том, чтобы создать термоупрочняемое изделие из аустенитной нержавеющей стали, которое можно было бы легко изготовить в предварительно закаленном состоянии, а затем закалить готовым и прямым способом, чтобы оно могло выдерживать длительную эксплуатацию с сохранением высокой прочности при воздействии широкого температурного диапазона. из одной части продукта в другую. - , . Другие цели и преимущества нашего изобретения частично будут очевидны, а частично более полно раскрыты в ходе курса [Цена 3 шилл. 6d.1 последующего описания. [ 3s. 6d.1 . Изобретение состоит из аустенитной нержавеющей стали 45, которая легко обрабатывается в предварительно закаленном состоянии, а затем закаливается термообработкой при сравнительно низких температурах до большой прочности, при этом сталь состоит из хрома 50 от 12% до 30%, никеля от 2% до 7%, марганец от 4% до 16%, ванадий от 0,5% до 2,0%, углерод от 20% до 1,50%, азот от 0% до 0,75%, вольфрам от 0% до 4,0%, молибден от 0% до 4,0%, медь 0 % до 4,0%, 55 ниобия от 0% до 1,5% и остальное железо и примеси, процентное содержание указано по массе. 45 - - , 50 12% 30%, 2% 7%, 4% 16%, 0.5% 2.0%, .20% 1.50%, .0%, 0.75%, 0% 4.0%, 0% 4.0%, 0% 4.0%, 55 0% 1.5%, , . Изобретение также заключается в способе производства термически закаленных готовых изделий и изделий из аустенитной нержавеющей стали, отличающемся тем, что сначала получают сталь, состоящую из углерода, от 30% до 45%, марганца от 4,00% до 6,00%, хрома от 14,00% до 60%. 17,00%, никель 5,00%/до 6,00%, 65 ванадий,70% до 1,00%, азот 15% до 25%, фосфор 050% максимум, сера 050% максимум, кремний 70',0 максимум, с остальное железо, проценты указаны по весу; нагрев нержавеющей стали 70 в течение получаса при температуре от 2000 до 2100 и ту же закалку в воде; затем изготовление необходимых изделий и изделий из сравнительно мягкой и пластичной предварительно закаленной стали; и закалку 75 путем повторного нагревания до температуры 1300 . -, , 60 .30% .45%, 4.00% 6.00%, 14.00% 17.00%, 5.00%/ 6.00%, 65 .70% 1.00%, .15% .25%, .050% , .050% , .70', , , ; 70 - 2000 2100 . - ; , - ; 75 1300 . Для более глубокого понимания некоторых особенностей нашего изобретения следует отметить, что большинство аустенитных нержавеющих сталей, закаленных методами термообработки, имеют структуру, которая является нестабильно аустенитной и неустойчивой. в котором упрочняющий элемент выделяется вместе с зернами мартенсита, образовавшимися при 85 термообработке. Типичной из них является сталь 1-- 11J 0 2-1 ": 833.536 хром-никель-медь производства США. , 80 - 85 -. 1- - 11J 0 2-1 " : 833.536 -- .. Письменный патент № 2 482 096, выданный Уильяму Кларку-младшему 20 сентября 1949 г., на сплав и метод. В этом патенте -5 раскрыта упрочняемая старением хромоникелевая нержавеющая сталь, которую после изготовления в относительно мягком состоянии можно затем закалить при низкой температуре простым, прямым и надежным способом, при этом полученный продукт имеет по существу мартенситную структуру с закалка меди отливается в мелкодисперсную фазу. Предел текучести 0,2% является высоким и составляет по меньшей мере около 180 000 фунтов на квадратный дюйм. . 2,482,096, . , ., 20, -1949, . -5there - - , , , , . 0.2% , 180,000 . Обычно нестабильные аустенитные стали, которые были разработаны в попытке ответить требованиям техники, относятся к низкоуглеродистому типу, в котором содержание углерода колеблется от 0,03% до примерно 0,20%. , - , 0.03% 0.20%. Причиной низкого содержания углерода является то, что, поскольку углерод является упрочняющим элементом, его отсутствие приведет к получению более мягкого и пластичного металла в предварительно закаленном состоянии. Для достижения необходимой закалки полагаются на другие добавки в сплав. - , , . . Однако существуют некоторые нержавеющие стали, которые являются полностью аустенитными, но при этом поддаются закалке методами термообработки. , , - . Среди них - титансодержащая аустенитная хромоникелевая нержавеющая сталь, описанная в патенте США № 2641540, выданном Гюнтеру Молингу 9 июня 1953 года. - - .. . 2,641,540 9, 1953. Другой вариант — аустенитная хромоникелевая нержавеющая сталь, содержащая алюминий, выпускаемая в США. - - .. Письменный патент № 2 523 917, выданный Питеру Пейсону 26 сентября 1950 г. В этих сталях упрочняющие агенты выделяются из аустенита. Степень закалки дает предел текучести 0,2% порядка 90 000–100 000 фунтов на квадратный дюйм, что намного меньше, чем у нестабильной аустенитной дисперсионно-твердеющей стали. . 2,523,917 26, 1950. . 0.2% 90,000 100,000 , - . Однако было обнаружено, что когда стали предшествующего уровня техники подвергались жестким условиям комбинированного применения при высоких и комнатных температурах, они не удовлетворяли требованиям промышленности. Нестабильно аустенитные стали не обладали удовлетворительными высокотемпературными свойствами, а присутствие титана, используемого в качестве важного ингредиента полностью аустенитных дисперсионно-твердеющих металлов, представляло важные и серьезные недостатки. При заливке металла образовывалась густая накипь, в результате чего металл оставался грязным. Нерастворимые оксиды и нитриды хаотично проявлялись по всему металлу. Грязный металл также появился с добавлением алюминия. Кроме того, при термическом воздействии стареющий металл проявлял неудовлетворительные прочностные характеристики. , , . , , - , disadvani55 . , . . . , - . следовательно, задача состоит в том, чтобы создать термозакаливаемую, полностью аустенитную нержавеющую сталь, в которой используется только минимум стратегически важных компонентов, а также разработать метод ее термозакалки, который сам по себе является простым и прямым, причем сталь должна быть чистой, легко обрабатывается или формуется в предварительно закаленном состоянии 70, легко поддается сварке и демонстрирует высокие прочностные свойства как при комнатной, так и при повышенных температурах. , -, , , , - , , 70 - , , . В соответствии с практикой нашего изобретения 75 мы предлагаем сталь, содержащую хром вместе с достаточным количеством никеля и/или марганца для образования аустенитной структуры. В нашей стали мы используем значительное количество как ванадия, так и углерода-80. Углерод служит формирователем аустенита в предварительно закаленном состоянии металла, в то время как ванадий и углерод в особенно критических количествах объединяются при термической закалке с образованием упрочняющего карбида 85, распределенного по всей аустенитной матрице. 75 , / . - 80 . - , - 85 . Короче говоря, мы предлагаем полностью аустенитную нержавеющую сталь, содержащую хром в количестве от 12% до 0,30% и высокое содержание марганца и никеля. Содержание никеля колеблется от 90,2% до 7%, а содержание марганца - от 4% до 16,00%. Оба эти элемента присутствуют для того, чтобы использовать преимущества конкретных свойств каждого из них, и в целом общее содержание марганца и никеля в совокупности 95 колеблется от 6% до 23%. Однако никеля не используют больше, чем необходимо, поскольку мы обнаружили, что сталь имеет более высокую растворимость карбидов с более низким содержанием никеля 100, причем никель, по-видимому, препятствует растворимости карбидов. Обычно содержание никеля в нашей стали колеблется от 5% до 6%, а марганца – от 4% до 6%. , 12% .30% . 90 2% 7% 4% 16.00%. , , 95 6% 23%. , , 100 , . 5% 6%, 4% 6%. Содержание углерода в нашей стали 105 колеблется от 0,20% до 1,50%. Предпочтительно для большинства сталей используется более ограниченный диапазон от 0,30% до 0,45% и даже от 0,20% до 0,50% для деформируемых изделий, хотя для отливок мы используем содержание углерода 0,80%. 110 Содержание ванадия находится в диапазоне от 0,50% до 2,00%, предпочтительно в более ограниченном диапазоне от 0,70% до 1,00%. 105 0.20% 1.50%. 0.30% 0.45% , 0.20% 0.50% , 0.80%. 110 0.50% 2.00% 0.70% 1.00%. Мы обнаружили, что наша сталь почти полностью немагнитна. Упрочнять его можно методами термозакалки, низкотемпературной термообработкой с выделением карбонового соединения ванадия. Либо его можно упрочнить нагартовкой, особенно при формовании из металла изделий сложной конфигурации. Он пригоден для горячей обработки. Такой сплав демонстрирует высокий предел текучести при комнатной температуре. Эта же сталь также демонстрирует привлекательные свойства механической прочности при работе при повышенных температурах, и ее можно легко сваривать. . , . -, . -. . , . Следует отметить, что сталь по нашему изобретению требует использования лишь небольших количеств элементов, таких как никель, которые являются стратегически важными, и еще одной особенностью нашей стали является то, что титан не используется, поскольку мы обнаруживаем, что титан и алюминий, элементы, которые до сих пор часто использовались в закаливаемых сталях, имеют тенденцию к образованию грязного металла. Титан и алюминий, как отмечалось выше, легко образуют оксиды и нитриды, которые нерастворимы в расплаве и остаются в виде примесей. При обработке металла из заготовки эти примеси, случайно встречающиеся в металле, служат точками непредсказуемой механической слабости. Сталь нашего изобретения чистая; мы находим, что образующиеся нитриды ванадия легко растворимы и переходят в металл, пока последний находится в расплавленном состоянии. , 130 833,536 , - , . , , , . , , . ; . Предпочтительный и более узкий диапазон анализа в соответствии с практикой нашего изобретения является следующим: углерод от 0,30% до 0,45%, марганец от 4,00% до 6,00%, хром от 14,00% до 17,00%, никель от 5,00% до 6,00%, ванадий 0,70%. до 1,00%, азот от 0,15% до 0,25%, фосфор максимум 0,050%, сера максимум 0,050%, кремний максимум 0,70%, остальное железо. : 0.30% 0.45%, 4.00% 6.00%, 14.00% 17.00%, 5.00% 6.00%, 0.70% 1.00%, 0.15% 0.25%, 0.050% , 0.050% , 0.70% , . Наше изобретение заключается в открытии того, что углерод и ванадий, присутствуя в критическом процентном соотношении, взаимодействуют, делая аустенитную композицию отверждаемой посредством термообработки. с получением готовых изделий после закалки, обладающих высокой механической прочностью при комнатной температуре и при повышенных температурах. , - . , , . Еще одним преимуществом нашего изобретения является то, что ингредиенты нашей стали настолько совместимы друг с другом, что позволяют легко вводить некоторые другие элементы для достижения определенных конкретных целей. Например, медь может быть включена для повышения устойчивости к коррозии, нимбий для повышения сопротивления ползучести, а молибден и вольфрам для повышения прочности на разрыв при повышенных температурах. Так, молибден может быть использован в количестве до 4,00%, вольфрам - до 4,00%, нимбий - до 1,50% и медь - до 4,00%. Предпочтительно, когда используется один или несколько из этих ингредиентов, молибден используется в количестве от 2,00% до 3,00%/, вольфрам в количестве от 2,00% до 3,00%, нимбий в количестве от 0,50% до 1,00% и медь в количестве от 2,00% до 3,00%. . , , , - . 4.00%, 4.00%, 1.50%, 4.00%. , 2.00% 3.00%/, 2.00% 3.00%, 0.50% 1.00%, 2.00% 3.00%. При желании можно добавить бор в количестве до 0,005% для улучшения способности стали к горячей обработке. , 0.005% . Большинство преимуществ узкого предпочтительного диапазона нашей стали проявляется в более широком предпочтительном диапазоне с дополнительными ингредиентами: углеродом от 0,30% до 0,45%, марганцем от 4,00% до 9,00%, хромом от 12,00% до 20,00%, никелем от 4,00% до 7,00%, ванадий от 0,70% до 1,00%, азот от 0,15%/65 до 0,25%, вольфрам до 3,0%, молибден до 2,0%, медь до 3,0%, остальное железо. , , 0.30% 0.45%, 4.00% 9.00%, 12.00% 20.00%, 4.00% 7.00%, 0.70% 1.00%, 0.15%/ 65 0.25%, 3.0%, 2.0%, 3.0%, . Чтобы применить сталь нашего изобретения на практике, ее нагревают до температуры 70–2000°. до 2100'. в течение такого времени, обычно около получаса, которое требуется для образования в стали твердого раствора упрочняющих элементов ванадия и углерода. После этого сталь закаливают в воде до комнатной температуры. Металл относительно мягкий и пластичный, и ему можно легко придать желаемые замысловатые формы. Например, полученная таким образом сталь может быть переработана в диски и роторы турбин. , 70 2000'. 2100'. , - , . 75 , . . , . После того как изделию, изготовленному из нашей стали, придана правильная конфигурация и размер, эти изделия подвергаются термической закалке путем длительной низкотемпературной термообработки при температуре около 1300°. Хотя мы не хотим быть связанными объяснениями, мы считаем, что сочетание критического состава и термообработки приводит к осаждению ванадия и углерода в виде богатых ванадием карбидов по всей стали, причем в мелкодисперсной форме. Более того, мы считаем, что степень осаждения в значительной степени обусловлена большим количеством используемого марганца и небольшим количеством никеля, причем марганец, по-видимому, способствует, а никель подавляет растворимость карбидов, как предполагалось выше. , - 1300'. , - - , . , 95 , , . Для пояснения, сталь по нашему изобретению отвечает строгим требованиям, предъявляемым к таким изделиям, как диски или роторы турбин при вводе в эксплуатацию. Когда диски и роторы набирают скорость и, следовательно, достигают температур, встречающихся при такой эксплуатации, они успешно выдерживают высокие механические нагрузки. Хотя лопатки турбины нагреваются быстро, достигая примерно 1500°, ротор нагревается гораздо медленнее, оставаясь на уровне 110°С, но немногим выше комнатной температуры в ступице. Наша сталь демонстрирует высокие прочностные свойства как при комнатной температуре, так и при повышенных температурах. Кроме того, сталь устойчива к термическим напряжениям и деформациям, возникающим из-за резких температурных перепадов в дисках или роторах турбины. Мы также обнаружили, что эта сталь вполне пригодна для изготовления деталей реактивных двигателей, колец, болтов и лопастей, и даже в тяжелых сечениях сталь легко сваривается. , 100 . , , . , 1500F., , 110 . . , 115 . , , , , 120 . Для иллюстрации механических свойств нашей стали испытания проводились на образцах состава, показанных в следующей таблице: 125 4 833 536 Образец Mn1 8,09 8,48 43 8,66 42 8,42 39 6,27 4,70 33 4,79 12,41 12,65 15,23 19,6 5 16.00 16.10 16.17 ТАБЛИЦА , : 125 4 833,536 Mn1 8.09 8.48 43 8.66 42 8.42 39 6.27 4.70 33 4.79 12.41 12.65 15.23 19.65 16.00 16.10 16.17 В 4,15 4,13,92 6,14,97 6,61,95 6,00 1,00 6,09 1,01 5,94 1,01 18 24 19 21 18 1,89 2,02 1,60 1,52 - 2,88 2,63 1,60 2,62 1 .58 Образец «А» представлял собой аустенитную нержавеющую сталь с содержанием марганца и никеля. но без ванадия, это для быстрого сравнения. Стали «Е», «» и «» соответствуют более широкому диапазону состава нашей стали, указанному выше. 4.15 4.13.92 6.14.97 6.61.95 6.00 1.00 6.09 1.01 5.94 1.01 18 24 19 21 18 1.89 2.02 1.60 1.52 - 2.88 2.63 1.60 2.62 1.58 "" , . "", "" "" . Мы подготовили стали Таблицы для испытаний, подвергнув их термообработке на раствор при 2050TF. в течение получаса с последующей закалкой в воде до комнатной температуры. После этого мы подвергли стали длительной термической закалке в . Десятки. 0.2% Ялд. 0.020% Образец ул. пси ул. пси ул. 2050TF. , - . - ] . . 0.2% . 0.020% . . . 120 000 40 000 154 300 107 100 94, 155 200 108 800 96,( 166 000 132 000 112,( 161 000 128 000 99,( 152 300 98 900 71, 146,700 91,300 67,' -1 сравнительно низкие температуры, этого достаточно для того, чтобы привести о необходимом осаждении упрочняющей добавки в дисперсной фазе через металл. 25 В конкретных образцах для испытаний сталь выдерживалась в течение десяти часов при температуре 1300 с последующей закалкой в воде. Для этой низкотемпературной закалки использовалась печь отжига. Выгодные механические 30 свойства, характерные для нашей стали, ярко раскрыты в следующей таблице : 120,000 40,000 154,300 107,100 94, 155,200 108,800 96,( 166,000 132,000 112,( 161,000 128,000 99,( 152,300 98,900 71, 146.700 91,300 67,' -1 , . 25 1300 . -. - . 30 : . Илон. Район Рок ул. футов . . . . фунты на квадратный дюйм % % Твёрдые фунты. % % . )00 )00 )000 00 800 500 5,0 26,5 20,5 21,0 22,0 22,0 26,0 10,0 27,8 32,4 28,0 33,0 38,0 43,5 - 12 - 16 C36 19 C35 24 C34 35 Важное улучшение механические свойства имели нашу сталь (образцы от «Б» до « »), в отличие от образца «А» предшествующего уровня техники, ярко показано в Таблице . Значительное увеличение твердости наблюдается при старении. )00 )00 )000 00 800 500 5.0 26.5 20.5 21.0 22.0 22.0 26.0 10.0 27.8 32.4 28.0 33.0 38.0 43.5 - 12 - 16 C36 19 C35 24 C34 35 ( "" "") "" . - . Например, образцы от «» до «» в обработанном на раствор, предварительно закаленном состоянии имеют твердость по Роквеллу от B95 до C30, образец на разрыв под напряжением Температура ( .) 1200 1200 1200 1200 1200 1200 , , 1350 1350 1350 Из данных, приведенных в табл. , хорошо видно, что наша сталь в растворе и закаленном состоянии обладает отличными свойствами до 1200 Ф и более. Сталь образца «В», в то время как после термической закалки те же стали имеют твердость по Роквеллу -30-50. , "" "", -, - , B95 C30, ( .) 1200 1200 1200 1200 1200 1200 , , 1350 1350 1350 - - 1200 . . "" , -, -30-50. Ценные высокотемпературные характеристики сталей Таблицы в состоянии, обработанном на твердый раствор и подвергнутом термической закалке, как описано выше, раскрыты в Таблице : 60 - - , : III1 Свойства Нагрузки на разрушение (фунты на квадратный дюйм) 100-10р. Жизнь 1000 часов. Жизнь 48000 34500 58000 43000 62000 47000 60000 43000 58000 43000 58000 41500 32000 21000 33000 22000 33000 22, 000 (аустенитная хромоникель-марганцевая сталь со значительным содержанием ванадия и углерода) выдерживает нагрузку 48 000 фунтов на квадратный дюйм в течение 100 часов при 1200 и 34 500 фунтов на квадратный дюйм. за.1000 85часов. Образцы «С» и «Д», аналогичные стали 833536. 833 536, содержащий молибден с медью или без нее, демонстрирует значительно лучшие свойства разрушения под напряжением, а именно от 58 000 до 62 000 фунтов на квадратный дюйм в течение 100 часов. жизненный тест и от 43 000 до 47 000 за 1000 часов. тест. Даже при более высокой температуре 13501F. Хорошие значения прочности на разрыв имеют стали, содержащие молибден с медью или без нее. III1 () 100-10r. 1000-. 48,000 34,500 58,000 43,000 62,000 47,000 60,000 43,000 58,000 43,000 58,000 41,500 32,000 21,000 33,000 22,000 33,000 22,000 ( -- ) 48,000 100 1200 . 34,500 .1000 85hours. "" "", 833,536 . 833,536 , , 58,000 62,000 100-. 43,000 47,000 1000-. . 13501F. . У сталей, которые дополнительно содержат вольфрам (образец «Е») и дополнительный ингредиент молибден (образец «») и медь с молибденом и вольфрамом (образец «»), одинаково хорошие значения прочности на разрыв под напряжением достигаются при температуре 1200 футов по Фаренгейту. Первая сталь выдерживает нагрузку 60 000 фунтов на квадратный дюйм в течение 100 часов, а вторая — 58 000 фунтов на квадратный дюйм в этом испытании. Соответствующие результаты 1000-часовой тренировки. ( "") ( "") ( "") 1200'. 60,000 100 58,000 . 1000-. испытания на долговечность составляют 43 000 фунтов на квадратный дюйм, 41 500 фунтов на квадратный дюйм и 43 000 фунтов на квадратный дюйм. На высоте 1350 футов по Фаренгейту. единственный испытанный образец (образец «Е») показал хорошие свойства разрушения под напряжением. 43,000 , 41,500 43,000 . 1350'. ( "") . Таким образом, можно видеть, что в нашем изобретении мы предлагаем сталь, которая обладает многими желательными качествами и преимуществами, изложенными выше. Он чистый и не содержит нерастворимых оксидов и нитридов. Более того, он немагнитен. Наша сталь, легко обрабатываемая и формованная в незакаленном состоянии, легко поддается закалке путем простой низкотемпературной термообработки. Это закаливание является надежным и предсказуемым, независимо от того, находится ли предварительно закаленная сталь в литом, сварном или деформированном состоянии, и по существу независимо от сложности или тонкости ее изготовления. . . , . , , - -. , - , . Наша сталь в закаленном состоянии демонстрирует высокую механическую прочность при комнатной температуре, прочность, которая, как видно из рассмотрения результатов таблиц и , по существу сохраняется при температурах до 1350°. или больше. Металл поддается горячей обработке, и при комнатной температуре наблюдается важная пластичность. , , , , , 1350'. . -, . Более того, основной состав нашей стали полностью совместим с включениями в нее некоторых других ингредиентов для конкретных целей, в частности одного или нескольких молибдена, вольфрама, ниобия и меди. Например, с помощью одной или нескольких из этих добавок можно достичь повышенной устойчивости к коррозии, получить лучшее сопротивление ползучести и даже более высокую прочность на разрыв при длительном воздействии высоких температур. , , , , . , , , . Все отмеченные ценные качества достигаются за счет использования лишь небольших количеств элементов, имеющих стратегическое значение. Что касается экономии стратегических материалов, то можно увидеть, что устойчивость к высоким температурам достигается при использовании минимума никеля; что никель в количестве меньшем, чем марганец, на самом деле является предпочтительным. . , ; .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 19:12:21
: GB833536A-">
: :

833537-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB833537A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 833,537 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 12 апреля 1957 г. 833,537 : 12, 1957. Заявление № 12002/57, поданное в Соединенных Штатах Америки 30 августа 1956 г. . 12002/57 30, 1956. Полная спецификация опубликована: 27 апреля 1960 : 27, 1960 Индекс при приемке: - Классы 110(1), C2(B3A1:B3A3:), D2(B1:); и 110(3), B2B(2:3:4), B2V13. :- 110(1), C2(B3A1:B3A3:), D2(B1:); 110(3), B2B(2:3:4), B2V13. Международная классификация: -. :-. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Механизм регулирования газового потока в таких машинах, как турбины и компрессоры. Мы, , британская компания из Тернбриджа, Хаддерсфилд, Йоркшир, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молимся о выдаче патента нами, и метод, с помощью которого это должно быть выполнено, будет конкретно описан в следующем утверждении , , , , , , , , , Настоящее изобретение относится к механизму управления газовым потоком в машинах, таких как турбины и компрессоры, причем эти термины следует понимать здесь как включающие любые вращающиеся машины, в которых принцип работы зависит от направленного потока одного или нескольких газообразных веществ через один или несколько каналы или проходы невращающихся элементов, выходящие из проходов или каналов одного или нескольких вращающихся элементов машин или внутрь них. , - . В технике известно, что более высокий общий КПД можно получить, изменяя углы атаки лопаток статора и диффузора, а также отверстий в соплах и сопловых кольцах в соответствии с нагрузкой или производительностью устройства или другими условиями эксплуатации. . Разработаны различные системы механического и термического регулирования соответствующих элементов таких машин. Однако все эти системы зависят от сложных или дорогих механических устройств, управляемых дистанционно с помощью ручных или термочувствительных устройств, или зависят от теплового роста части машины, вращающей элемент фиксированной формы внутри его удерживающего корпуса. . - , . Хотя преимущества устройств управления для таких машин были общеизвестны в течение многих лет, ни одно из известных ранее устройств не было достаточно удовлетворительным или простым, чтобы гарантировать их использование на очень значительном проценте построенных машин, особенно среди небольших высокоскоростных машин, которые должны продаваться по низкой цене. экономичная цена. Обычной практикой в отрасли является использование неподвижных лопаток статора, лопаток диффузора и сопел и проектирование этих элементов таким образом, чтобы был достигнут компромисс между производительностью в расчетной точке и производительностью в других условиях. , , . - , . В соответствии с данным изобретением предложен механизм регулирования газового потока 50 в машине, такой как турбина или компрессор, в котором газообразная среда направляется через канал невращающегося элемента, при этом механизм содержит корпус статора, имеющий лопатки, все или части каждой 55 лопасти состоят из двух или более металлов с разными коэффициентами линейного расширения, причем эти металлы закреплены по отношению друг к другу таким образом, что изменения температуры газообразной среды вызывают 60 изменение формы лопасти из-за разницы в термическом росте разных металлов. 50 - , , 55 60 . Далее будут описаны различные варианты осуществления в качестве примеров применительно к ротационным турбинам и компрессорам. На прилагаемых чертежах фиг. 1 представляет собой вид с торца с частичным разрезом кольца сопла радиальной турбины или кольца диффузора радиального потока компрессора; 70 На фиг. 2 показан вид сбоку с частичным разрезом того же сопла или кольца диффузора, показанных на фиг. 1; Фигура 3 представляет собой вид сбоку одной из отдельных лопаток, показывающий биметаллическую конструкцию 75 одной части лопатки; Фигура 4 представляет собой вид сбоку аналогичной лопатки, за исключением того, что на ней показана биметаллическая конструкция двух частей лопатки; Фигура 5 представляет собой вид сбоку аналогичной лопатки 80, показывающий биметаллическую конструкцию всей лопатки; - фиг. 6 представляет собой вид в разрезе кольца сопла, смотрящий вниз на одну из лопаток сопла и показывающий возможный способ 85 крепления лопатки; 833,537 На рисунке 7 представлен аналогичный вид, показывающий другой возможный метод крепления. На рисунках с 8 по 11 показаны торцевые виды лопаток или лопаток типа, который используется в качестве одного из элементов осевого компрессора или статора турбины, показывающие различные варианты реализации биметаллического лопастная конструкция; На фиг.12 и 13 - торцевые виды лопаток лопаток модифицированного типа; и Фигура 14 представляет собой частичный разрез статорного кольца и лопатки, показывающий возможный способ крепления лопаток, показанных на Фигурах 8, 9, 12 и 13. , , 65 . , 1 , ; 70 2 , , 1; 3 75 ; 4 - ; 5 80 ; - 6 85 ; 833,537 7 , 8 11 ; 12 13 ; 14 8, 9, 12 13. На фигурах 1, 2, 6 и 7 ссылочные позиции 1 и 2 обозначают корпус или стенки кольца сопла или кольца диффузора того типа, который используется в машине с радиальным потоком. 1, 2, 6 7, 1 2 . Между стенками 1 и 2 расположены лопасти или лопасти, одна из которых обозначена цифрой 3 на рисунке 1 и варианты которых показаны на рисунках 3, 4 и 5. Лопасти или лопасти или их части имеют биметаллическую конструкцию. Лопатка или лопасть, показанная на фиг.3, имеет только переднюю часть 7 биметаллической конструкции. Лопатка или лопасть, показанная на фиг. 4, имеет как переднюю часть 7, так и заднюю часть 8 биметаллической конструкции. То, что показано на рисунке 5, полностью имеет биметаллическую конструкцию. , 3 1 3, 4 5, 1 2. . 3 7 . 4 7 8 . - 5 . Выступы или запорные проушины, обозначенные цифрами 5 и 9 на рисунках 6 и 7, проходят от лопаток в отверстия, предусмотренные по меньшей мере в одной стенке кольца, и жестко прикреплены по меньшей мере к одной из них или удерживаются внешними средствами между двумя. . Между лопатками и стенками имеется зазор 12, достаточно большой, чтобы обеспечить свободное перемещение биметаллической части при изменении температуры, за исключением выступов 5 и 9. 5 9 6 7 , . 12 5 9. Слегка увеличенная ширина 13 лопасти вблизи выступов обеспечивает пространство между стенками или корпусом и обеспечивает сохранение зазора 12. Биметаллическая лопасть или ее биметаллические части выбраны и расположены таким образом, что желаемые изменения площади между соседними лопатками и желаемые углы падения и выпуска газов достигаются за счет теплового роста самой лопатки из-за изменений температуры газообразного газа. СМИ. 13 12 . . На рисунках с 8 по 13 показаны лопатки 3 обтекаемой конструкции того типа, который обычно используется в статорах машин с осевым потоком. При желании можно также использовать лопатки аналогичной формы вместо показанных на рисунках 1–7, особенно для машин с радиальным потоком, если конструкция требует их использования. На фиг.8 показана лопасть, имеющая только заднюю кромку 15 биметаллической конструкции. На фиг.9 показана лопасть, имеющая как переднюю кромку 14, так и заднюю кромку 15 биметаллической конструкции. 8 13 3 . , 1 7, . 8 15 . 9 14 15 . На рис. 10 показана лопасть полностью биметаллической конструкции. На фигуре 11 показана лопасть, центральная часть которой имеет биметаллическую конструкцию. 10 . 11 - . Небиметаллические части лопаток на рисунках 8 и 9 могут быть прикреплены к стенкам корпуса и 2 штифтами 16. На рисунках и 11 лопатки могут быть прикреплены к корпусу 1 и 2 лапками 17. 70: - 8 9 2 16. 11 1 2 17. 70: На рисунках 12 и 13 показаны лопатки, изготовленные из двух или более металлов, имеющих разные коэффициенты линейного расширения и сваренные или иным образом жестко закрепленные друг относительно друга таким образом, что изменение температуры вызовет изменение формы лопатки из-за разница в термическом росте металлов. На фигуре 12 показана лопасть 3, имеющая переднюю кромку 14 и заднюю кромку 15, изготовленные путем соединения на их концах, обозначенных цифрой 80, обозначенных цифрой 19, двух таких металлов, 3a и 3b, предварительно сформированных до желаемой исходной формы. Штифты 18, показанные приваренными к одному из металлов, могут использ