патенты / 21861

831260-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB831260A
[]
СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ ' Полиолефиновые смолы Рё СЃРїРѕСЃРѕР± РёС… получения РњС‹, , 30, 42nd , , , , корпорация, учрежденная РІ соответствии СЃ законодательством штата , Соединенные Штаты Америки (правопреемник БАРТОЛОМЬЮ ЛУРТАФФЛР), настоящим заявляем, что изобретение, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, Р±СѓРґСѓС‚ РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ Рё следующее утверждение: Настоящее изобретение относится Рє полиолефиновым смолам Рё РёС… производству. ' , , 30, 42nd , , , , , , ( ), , , : . Р’ частности, РѕРЅРѕ относится Рє производству полиолефиновых СЃРјРѕР», РЅРµ содержащих высококипящих летучих веществ, присутствие которых, как было обнаружено, вызывает РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ металлических поверхностей. - , . Рзвестна полимеризация олефинов СЃ использованием каталитической комбинации галогенида металла Рё металлоорганического соединения, например, смеси галогенида металла РіСЂСѓРїРїС‹ , или Рё алкилалюминия. Однако РїСЂРё использовании этого процесса обнаружено, что РїСЂРѕРґСѓРєС‚ содержит небольшие количества продуктов полимеризации СЃ РЅРёР·РєРѕР№ молекулярной массой. РџСЂРѕРґСѓРєС‚ также оказался коррозионным, вызывая РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ поверхностей форм, используемых для производства формованных изделий. Поверхности формы покрываются ямками Рё РјРѕРіСѓС‚ даже отслаиваться, РїСЂРё этом отслоившиеся металлические частицы внедряются РІ смолу, образуя темные пятна РЅР° формованном изделии. Рспользование присадок для снижения эффекта РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё оказалось РЅРµ вполне удовлетворительным. - , , , . , . , . , . . Коррозионная активность полиолефиновых СЃРјРѕР» может быть обусловлена образованием (Р°) низкомолекулярных соединений РЅР° ненасыщенных соединениях Рё/или (Р±) галогенсодержащих полимерных цепей. Р’Рѕ время полимеризации олефиновых полимеров небольшое количество олефина, обычно менее 10% РїРѕ массе, полимеризуется СЃ образованием низкомолекулярных углеводородов. Почти РІСЃРµ эти низкомолекулярные углеводороды удаляются вместе СЃ разбавителем, РєРѕРіРґР° полученный высокомолекулярный полимер отделяется РѕС‚ полимеризационного разбавителя, например, путем фильтрации. Галогенсодержащая полимерная цепь может быть образована путем диспропорционирования металлогалогенид-алюминийалкилового катализатора РІРѕ время полимеризации СЃ последующим присоединением атома галогена Рє растущей полимерной цепи. () / () . , 10% , . , , , , . - . Полученные низкомолекулярные насыщенные соединения РјРѕРіСѓС‚ окисляться РІРѕР·РґСѓС…РѕРј СЃ образованием органических кислот, которые, как известно, разъедают металлические поверхности. Галогенсодержащие полимерные цепи РїСЂРё нагревании выделяют галоидоводородную кислоту, которая также разъедает металлические поверхности. Такое разложение галогенсодержащей полимерной цепи может, конечно, происходить РІРѕ время формования смолы. Р’ настоящее время обнаружено, что возможно производить полиолефиновую смолу СЃРѕ существенно пониженной РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕР№ активностью. . , , . , , . . Р’ соответствии СЃ настоящим изобретением предложен СЃРїРѕСЃРѕР± уменьшения количества вызывающего РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ материала РІ твердой полиолефиновой смоле, имеющей температуру размягчения выше 1250°С, которую получают полимеризацией РїРѕ меньшей мере РѕРґРЅРѕРіРѕ олефина СЃ использованием каталитической комбинации галогенида металла. Рё металлоорганическое соединение, которое включает нагревание твердой полиолефиновой смолы РІ отсутствие кислорода или кислородсодержащих газов РїСЂРё температуре РЅРµ менее 2500°С, РЅРѕ РЅРµ выше 30,0°С, РїСЂРё давлении существенно менее 1 РјРј. ртути РґРѕ атмосферного давления, удаляя вызывающую РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ материал СЃ температурой кипения менее 300 > РЎ РЅР° расстоянии 1 РјРј. давления ртути Рё восстановления твердой полиолефиновой смолы, РІ которой количество летучих веществ, имеющих температуру кипения менее 3000 РЎ. РЅР° 1 РјРј. давление ртути составляет менее 0,5 % РѕС‚ массы смолы. 1250 . - - 2500 . 30,0 . 1 . , 300 > . 1 . 3000 . 1 . 0.5 % . Содержание летучих веществ можно определить путем нагревания образца полимера массой 1 грамм РЅР° пружинных весах РїСЂРё температуре 300°С РІ течение РѕРґРЅРѕРіРѕ часа РїСЂРё давлении 0,1 РјРј. ртути. - Рспользуемый пружинный баланс может быть РІ форме, описанной РІ . ., 3, 850 (194). 1 3000 . 0.1 . . - . ., 3, 850 (194). РџСЂРё осуществлении СЃРїРѕСЃРѕР±Р° РїРѕ изобретению летучие реакционноспособные вещества, образующиеся РїРѕРґ воздействием тепла РЅР° полимер, такие как галоидоводородная кислота, высвобождаемая РёР· галогенсодержащих полимерных цепей, описанных выше, удаляются, Р° также летучие вещества, уже присутствующие РІ полимере. , . Коррозионные свойства обычно твердого полиолефина, имеющего температуру размягчения выше 1250°С, определяют путем суспендирования чистого, СЃСѓС…РѕРіРѕ образца РёР· РјСЏРіРєРѕР№ стали, имеющего размеры 6,35Г—1,27Г—0,32 СЃРј. РЅР° стеклянной палочке, входящей РІ трехгорлую колбу РёР· пирекса емкостью РѕРґРёРЅ литр. Нижнюю часть тестового РєСѓРїРѕРЅР° удерживают РЅР° расстоянии РѕС‚ 2,5 РґРѕ 5 СЃРј. 1250 . , 6.35 1.27 0.32 . - - . 2.5 5 . выше 30-граммового образца полиолефина, смешанного СЃ 45 граммами стеклянных спиралей диаметром 0,16 СЃРј. чтобы представить большую площадь поверхности полиолефина. Затем РІСЃСЋ систему нагревают РґРѕ 2500°С, одновременно продувая РІРѕР·РґСѓС…РѕРј массу расплавленной смолы СЃРѕ скоростью 0,5 литра РІ минуту. Через тридцать РјРёРЅСѓС‚ стальному РєСѓРїРѕРЅСѓ дают остыть Рё извлекают его для визуального осмотра. Рћ РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё свидетельствует синее пятно, которое РІ сильно коррозийных образцах сопровождается появлением пятен ржавчины. РћР±Рµ степени РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё вредны РїСЂРё формовочных операциях. 30 45 0.16 . . 2500 . .5 . . , . . РљРѕРіРґР° испытание РЅР° РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ проводится РІ атмосфере СЃСѓС…РѕРіРѕ азота, признаков РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё РЅРµ обнаружено; РљСЂРѕРјРµ того, если стальной РєСѓРїРѕРЅ находится РІ контакте СЃРѕ смолой или погружен РІ нее, РЅР° той части РєСѓРїРѕРЅР°, которая контактирует СЃРѕ смолой, РЅРµ наблюдается РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё. РќР° основании этих результатов стало очевидно, что РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё способствует присутствие летучих материалов, которые легко окисляются РІРѕР·РґСѓС…РѕРј или кислородом, или присутствие следовых количеств влаги. ; , : . , . Установлено, что для удаления РёР· полиолефина достаточного количества РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕ-активных веществ Рё для того, чтобы стальной образец РЅРµ подвергался РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё, РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕ-активный полиолефин необходимо нагреть РІ колбе РЅРµ менее чем РґРѕ 2500 РЎ, РЅРѕ ниже температуры разложения смолу РІ течение РїРѕ меньшей мере получаса РїСЂРё РїСЂРѕРґСѓРІРєРµ инертным газом РїСЂРё атмосферном давлении для содействия удалению летучего материала РёР· полиолефина. Это РІРёРґРЅРѕ РёР· данных РїРѕ полиэтилену РІ табл. ; РїСЂРё температурах ниже 2500°С Рё РІ период времени менее получаса проблема РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё РІСЃРµ еще существовала. Полиэтиленовая смола, использованная для получения данных таблицы , имела индекс плавления 5,3 дециграмм РІ минуту Рё была получена путем полимеризации этилена РІ присутствии каталитического комплекса, содержащего триизобутилалюминий Рё тетрахлорид титана. Смолу нагревали РІ колбе РїСЂРё указанной температуре РІ течение указанного времени РїСЂРё РїСЂРѕРґСѓРІРєРµ азотом СЃРѕ скоростью потока 0,5 Р»/РјРёРЅ. Затем его проверили РЅР° РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅСѓСЋ стойкость. - , 2500 ., , - . ; 2500 . - 5.3 . 0.5 . . Как указано выше, наличие стеклянных спиралей, обеспечивающих большую площадь поверхности, ускоряло удаление летучей фракции. , . ТАБЛРЦА Время, РјРёРЅ. Темп., В«. Коррозионная активность 15 250 Положительная 30В» Отрицательная 45 60 75 Положительная 30 150 60 200 Летучие соединения, вызывающие РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ, также можно удалить РёР· смолы путем нагрева смолы РґРѕ температуры РЅРµ менее 2500 Гс СЃ применением вакуума Рє расплавленному расплаву. массы так, чтобы давление РІ колбе было РїРѕСЂСЏРґРєР° 1 РјРј. ртути. РџСЂРё желании расплавленную смолу можно перемешать, РЅРѕ РІ таких случаях стеклянные спирали РЅРµ должны присутствовать. , . ., ". 15 250 30 " 45 60 75 30 150 60 200 - 2500 1 . . . Для крупномасштабной непрерывной работы смолу можно измельчать РїСЂРё температуре РїРѕ меньшей мере 2500°С для удаления летучих соединений. 2500 . . Для таких операций измельчения РїСЂРёРіРѕРґРЅС‹ винтовые мельницы, такие как, например, описанные ниже винтовые мельницы РўРІРёРЅР° или мельницы Бенбери. - , , , ' , . РџСЂРё использовании таких мельниц удалению летучих веществ можно способствовать путем применения вакуума или РїСЂРѕРґСѓРІРєРё смолы РІ мельнице инертным газом РІРѕ время операции измельчения. Работает РЅР° 10 РјРј. . 10 . ртути Рё РїСЂРё температуре смолы РѕС‚ 2500°С РґРѕ 30°С. РљРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕ-активные полиолефиновые смолы подавали непрерывно СЃРѕ скоростью РѕС‚ 11 РґРѕ 14 РљР±. РІ час РЅР° 12,5 СЃРј. РЅР° 38 СЃРј. Фреза винтового типа, имеющая сдвоенные винты СЃ 4 шагами Рё имеющая около 1,6 ниток РЅР° СЃРј. Нити имеют глубину 0,5 СЃРј. Фрезерный зазор или РїСЂРёРєСѓСЃ между зацепляющимися резьбовыми валками составлял около 1 РјРј. Скорость вала изменялась РѕС‚ 22 РґРѕ 55 РѕР±/РјРёРЅ. РїСЂРё этом скорость экструдера изменялась РѕС‚ 22 РґРѕ 68 РѕР±/РјРёРЅ. Р° давление нагнетания колебалось РѕС‚ 6,8 РґРѕ 10 атмосфер манометрического. Смола находилась РІ мельнице РІ среднем около полминуты. 2500 . 30() . 11 14 . 12.5 . 38 . 4 1.6 . 0.5 . , 1 . 22 55 ... 22 68 ... 6.8 10 . - . Конечно, для увеличения производства можно использовать мельницы большей мощности. . Полиэтилены, размолотые, как описано выше, испытывали РЅР° РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ путем литья РїРѕРґ давлением 13,3 СЃРј. РЅР° 4,45 СЃРј. РЅР° 0,25 СЃРј. бляшки. 13.3 . 4.45 . 0.25 . . Формы эксплуатировались РїСЂРё температуре 1000°С, поочередно подвергались воздействию РІРѕР·РґСѓС…Р° Рё загружались РёР· резервуара смолой, нагретой РґРѕ 2750 Гс. РљРѕРіРґР° поверхность формы стала заметно протравливаться, отмечали время РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё. Данные РґРѕ Рё после измельчения различных образцов полиэтилена приведены РІ таблице . Рспытания продолжались РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РЅРµ стала очевидной РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЏ или РїРѕРєР° РЅРµ израсходовалась РІСЃСЏ размолотая смола. 1000 . 2750 . . . ТАБЛРЦА Необработанный Рзмельченный РљРѕСЂСЂРѕР·РёСЏ % Летучих, РљРѕСЂСЂРѕР·РёСЏ % Летучих Плавление Время выборки, часы РїСЂРё 300 .** Время, часы РїСЂРё 300 . Темп. "РЎ. % , % 300 .** 300 . . ". 1
0.1 5 5 0.1 5 5 -- 153,5 2 1,5 1,52 14 0,50 - 3 1,0 1,02 24* 0,30 143,5 4 1,5 1,0 12,5 0,40 - 5 1,5 1,85 12 0,40 147,5 6 13,5 0,47 40 0,36 138. 5 * РљРѕСЂСЂРѕР·РёРё РЅРµ отмечено. ** Р’ течение 60 РјРёРЅСѓС‚ РїСЂРё 0,1 РјРј. СЂС‚.СЃС‚. давление. -- 153.5 2 1.5 1.52 14 0.50 - 3 1.0 1.02 24* 0.30 143.5 4 1.5 1.0 12.5 0.40 - 5 1.5 1.85 12 0.40 147.5 6 13.5 0.47 40 0.36 138.5 * . ** 60 0.1 . . . Температуру плавления определяли СЃ помощью РїСЂРёР±РѕСЂР° - , который представляет СЃРѕР±РѕР№ стандартный РїСЂРёР±РѕСЂ, используемый для определения температур плавления СЃРјРѕР» Рё производимый . - " . Температуру плавления определяли путем нагревания тонкого слоя измельченной смолы, помещенного между РґРІСѓРјСЏ предметными стеклами РЅР° аппарате Фишера Джонса. РљРѕРіРґР° образец начинает плавить края частиц смолы, это называется «точкой скругления края». РџСЂРё более высокой температуре смола становится прозрачной, это известно как «точка прозрачности»; Рё, наконец, частицы смолы текут, давая «температуру точки текучести». Для целей настоящего изобретения «чистая точка» принимается Р·Р° температуру плавления. . , " ". , " "; " ". " " . Стадия измельчения существенно РЅРµ изменила физические Рё реологические свойства обработанных таким образом СЃРјРѕР», РЅРѕ заметно снизила РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅСѓСЋ активность Рё количество присутствующих летучих веществ. Физические Рё реологические свойства как РґРѕ, так Рё после измельчения приведены РІ Таблице для полиэтиленовых СЃРјРѕР», использованных РїСЂРё получении данных Рѕ РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё РІ Таблице . , . . ТАБЛРЦА Рндекс плавления образца, (Р°) РґРі/РјРёРЅ. , () ./. Необработанный 0,61 0,33 0,339 0,33 0,19 1,5 Фрезерованный 0,47 0,15 0,395 0,16 0,20 1,3 Секущий модуль, () * Необработанный 60 300 103 000 95 400 103 000 - - Фрезерованный - 92 500 94 000 97 800 - - Предел текучести, () Необработанный 2 620 2 970 3 030 2 970 - - Молотый 2820 2960 2910 3220 - - Плотность, Рі/СЃРј3. 0.61 0.33 0.339 0.33 0.19 1.5 0.47 0.15 0.395 0.16 0.20 1.3 , () * 60,300 103,000 95,400 103,000 - - - 92,500 94,000 97,800 - - , () 2,620 2,970 3,030 2,970 - - 2,820 2,960 2,910 3,220 - - , /. Необработанный 0,942 0,947 0,948 - 0,949 0,949 Фрезерованный 0,947 0,948 0,945 - 0,950 0,940 Предел прочности РїСЂРё растяжении, () Необработанный 2960 3240 3270 3240 - - Фрезерованный 3150 3240 3,2 10 2420 - - * РџСЂРё удлинении РІ РѕРґРёРЅ процент () 1238-52T ( Р±) 638-52T. Летучая фракция, полученная РёР· этих полиэтиленов ранее описанными процедурами измельчения или перегонки, состояла РїРѕ существу РёР· РґРІСѓС… фракций. Первую фракцию перегоняли РїСЂРё температуре РґРѕ 100–125 РЎ. 0.942 0.947 0.948 - 0.949 0.949 0.947 0.948 0.945 - 0.950 0.940 , () 2,960 3,240 3,270 3,240 - - 3,150 3,240 3,210 2,420 - - * () 1238-52T () 638-52T . 100125 . Рё включал РїРѕ существу РІРѕРґСѓ Рё низкокипящие растворители, используемые РІ процессе полимеризации; вторая фракция представляла СЃРѕР±РѕР№ смесь маслянистых Рё твердых продуктов РїСЂРё комнатной температуре. ; . Водная часть была сильно кислой, Рё РїСЂРё тестировании СЃ нитратом серебра был получен тяжелый осадок хлорида серебра, указывающий РЅР° присутствие хлорид-РёРѕРЅРѕРІ. Маслянисто-твердые продукты второй фракции состояли РёР· алифатических соединений СЃ молекулярной массой РѕС‚ 3001 РґРѕ 750. РџСЂРё исследовании инфракрасным излучением эти маслянистые или твердые продукты показали наличие небольших количеств гидроксильных Рё карбоксильных радикалов, небольших количеств внутреннего ненасыщенного метилена Рё Р±РѕРєРѕРІРѕР№ цепи, Р° также больших концентраций виниловой ненасыщенности. РќР° сегодняшний день эти фракции РЅРµ идентифицированы; РЅРѕ присутствие РёРѕРЅРѕРІ хлорида, ненасыщенности Рё низкомолекулярных соединений подтверждает утверждение Рѕ том, что эти продукты ответственны Р·Р° РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅСѓСЋ активность полиэтилена, поскольку, РєРѕРіРґР° основная часть этих продуктов удалена, смола больше РЅРµ является такой РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕР№, как изначально. , . 3001 750. , , . ; , , . Полиэтилены, используемые РІ образцах 1-6 Таблицы , были получены путем пропускания этилена РІ каталитическую смесь хлорида диизобутилалюминия Рё тетрахиорида титана, суспендированных РІ гептане. Затем катализатор гасили водным раствором РіРёРґСЂРѕРєСЃРёРґР° натрия Рё смолу осаждали, фильтровали Рё сушили. Рспользуемые смолы имели различные показатели плавления РѕС‚ 0,1 РґРѕ 13 РґРі/РјРёРЅ; однако РјС‹ РЅРµ намерены ограничивать это изобретение смолами, попадающими РІ этот диапазон, поскольку РѕРЅРѕ одинаково эффективно для всех полиэтиленовых СЃРјРѕР», имеющих температуру размягчения выше 1250°С. Количество летучих фракций РІ полученной смоле варьируется РґРѕ 79% РїРѕ массе, как определяют РїСЂРё температуре около 3000 РЎ Рё давлении 1 РјРј. ртути Рё зависит РѕС‚ условий полимеризации Рё эффективности сушки. Было обнаружено, что РєРѕРіРґР° концентрация летучих веществ снижается РґРѕ СѓСЂРѕРІРЅСЏ ниже 0,5% РїРѕ весу, РЅР° смолах наблюдается меньше признаков РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё. Это проиллюстрировано РІ таблице , РіРґРµ сравниваются различные измельченные полиэтилены СЃ содержанием летучих веществ менее 0,5% РґРѕ Рё после удаления летучих веществ, вызывающих РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ. 1 6 . , . 0.1 13 ./.; , 1250 . 79 % 3000 . 1 . . 0.5% , . , , 0.5%, - . Рзмельчение осуществляли таким же образом, как описано ранее, СЃ использованием винтовой мельницы, описанной выше. Указанное содержание летучих веществ представляет СЃРѕР±РѕР№ количество, которое присутствовало РІ смоле РЅР° момент ее испытания РЅР° РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ. - . . Необработанные Рё обработанные смолы были протестированы РЅР° РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ СЃ помощью пластин литьевого формования, таких как были описаны ранее. Рспытание продолжалось РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РЅР° форме РЅРµ стала визуально очевидна РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЏ или РїРѕРєР° РЅРµ израсходовалась РІСЃСЏ размолотая смола. . . ТАБЛРЦА Масло* Масло* Время плавления Время РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё, часы Содержание Темп. "РЎ. / * , . ". Необработано 7 1,09 Обработано 13 Тест прекращено 0,36 Необработано 4 1,20 Обработано 24 Тест прекращено 0,48 Необработано 1 1,29 161,0 Обработано 39 Тест прекращено 0,47 148,0 Необработано 5 0,96 143,5 Обработано 24 Тест прекращено 0. 42 147,5 Необработано 4 0,81 Обработано 50 Тест прекращен 0,31 * Путем пружинного баланса РїСЂРё 300 РЎ Рё 1 РјРј. СЂС‚.СЃС‚. давление РІ течение 60 РјРёРЅСѓС‚. 7 1.09 13 0.36 4 1.20 24 0.48 1 1.29 161.0 39 0.47 148.0 5 0.96 143.5 24 0.42 147.5 4 0.81 50 0.31 * 300 . 1 . . 60 . Р’ опытах Рђ Рё Р• наблюдались очень незначительные следы РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё размолотой смолы РІ указанные моменты времени, Рѕ чем свидетельствует небольшое синее пятно РЅР° форме, РЅРѕ испытание нельзя было проводить РІ течение более длительного периода времени, поскольку РІСЃРµ была использована доступная переработанная смола. Р’ опытах , C5 Рё РЅРµ было выявлено РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё Рє моменту использования всего доступного переработанного полиэтилена. , , . , C5 . РљРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅСѓСЋ активность полиолефиновых СЃРјРѕР», отличных РѕС‚ полиэтилена, также можно повысить путем отгонки вызывающих РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ летучих соединений, присутствующих или образующихся РїСЂРё нагревании полимера РґРѕ температуры формования, например - , .. 2750 РґРѕ 300°С, таким же образом, как описано выше для полиэтилена. Например, коррозионная активность образцов полипропилена, поли-4-метил-1-пентена Рё сополимера этилена (90% пропилена (10%)) заметно снизилась, как описано ниже. 2750 . 300p ., . , , - 4 - - 1 - (90% (10%) . Эти полимеры Рё сополимеры были получены СЃ помощью каталитической композиции, содержащей смесь триизобутилалюминиевого соединения Рё тетрахлорида титана, суспендированных РІ гептане. . Рсследуемый образец полипропилена имел индекс плавления 1,3 декаграмм РІ минуту, содержание летучих веществ 0,57%. РїРѕ весу РїСЂРё 3000 РЎ Рё давлении 1 РјРј. ртути, плотностью 0,9098 Рі/СЃРј3. Рё «чистая точка» 1 Рё 9,50°С. РљРѕРіРґР° коррозионные свойства определялись СЃ помощью ранее описанного испытания, стальные образцы покрывались пятнами Рё сильно ржавели. После обработки 15 граммов полипропилена, смешанных СЃ 30 граммами стеклянных спиралей, РЅР° 30! РјРёРЅСѓС‚ РїСЂРё 250 РЎ. РїСЂРё давлении менее 1 РјРј. ртути, отгоняют 70% РїРѕ массе РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕ-активных компонентов. Рспытание РЅР° РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ очищенного остаточного полипропилена показало лишь незначительные признаки РєРѕСЂСЂРѕР·РёРё, Рѕ чем свидетельствует синее пятно РЅР° стальных образцах. Еще 15 граммовую порцию РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ полипропилена смешивали СЃ 30 граммами стеклянных спиралей, нагревали РґРѕ 2500°С Рё продували РїСЂРё атмосферном давлении азотом СЃРѕ скоростью 0,5 литра РІ минуту РІ течение 60 РјРёРЅСѓС‚. Рспытание РЅР° РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ этого образца обработанного полипропилена показало незначительное РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕРµ действие. 1.3 , 0.57%. 3000 . 1 . , 0.9098 /. " " 1 & 9.50 . . 15 , 30 , 30! 250 . 1 . , 70% . . 15 30 , 2500 . 0.5 60 . . Обработанный полимер имел содержание летучих 0,45 мас.% РїСЂРё 300°С Рё давлении 1 РјРј. ртути. 0.45:% 3000 . 1 . . Рсследованная поли-4-метил-1-пентеновая смола имела индекс плавления РїСЂРё 270°С 0,1 дециграмм РІ минуту, плотность 01,83, «точку прозрачности» 233,00°С Рё содержание летучих веществ 0,56% РїРѕ массе РїСЂРё температуре 270°С. 3000°С Рё давление около 1 РјРј. ртути. - 4 - - 1 - 2700 . 0.1 , 01.83, " " 233.00 . 0.56% 30Oo . 1 . . Первоначально этот образец был очень коррозийным, Рё РЅР° стальном образце появились черные пятна. Всегда после нагревания смолы СЃ добавлением стеклянных спиралей РІ течение 30 РјРёРЅСѓС‚ РїСЂРё 250°С Рё давлении менее 1 РјРј. ртути, нагретый образец был примерно РІРґРІРѕРµ менее коррозионным, чем необработанная смола. Обработанный образец имел содержание летучих веществ 0,30% РїРѕ массе РїСЂРё 300В°. . - , 30 2500 . 1 . , . 0.30% 300be . Рё РїСЂРё давлении 1 РјРј. ртути. 1 . . Сополимер этилена (90%) Рё пропилена (10%), имеющий индекс плавления 12,8 дециграмм РІ минуту, плотность 0,920, "прозрачную точку" 123,00 Гс Рё содержание летучих 1,30! % РїРѕ массе РїСЂРё 3000°С Рё давлении 1 РјРј. ртути сильно окрасило Рё заржавело испытательный стальной образец. Нагрев РїСЂРё 2500 РЎ. РїСЂРё давлении 1 РјРј. ртути РІ присутствии стеклянных спиралей дали РїСЂРѕРґСѓРєС‚, который был примерно РЅР° треть менее коррозионным, чем необработанная смола. Рспытание РЅР° РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ образца обработанного сополимера показало легкую РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ, Рѕ чем свидетельствует небольшое окрашивание стального образца через 9 часов. Обработанный сополимер РЅРµ содержал летучих веществ РїСЂРё 300°С Рё давлении 1 РјРј. ртути. (90%) (10%) 12.8 , 0.920, " " 123.00 . 1.30! % 3000 . 1 . . 2500 . 1 . - . 9 . 3000 . 1 . . Хотя СЃРїРѕСЃРѕР± РїРѕ настоящему изобретению является наиболее ценным для удаления летучих продуктов, вызывающих РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ, РёР· полиолефиновых СЃРјРѕР», его также можно использовать для удаления низкомолекулярных фракций, которые РјРѕРіСѓС‚ быть неагрессивными, СЃ целью получения более качественного коммерческого продукта. Воскообразные продукты обычно получают РїСЂРё каталитической полимеризации олефинов РІ полимеры. - - . ЧТО РњР« ЗАЯВЛЯЕМ: 1) Процесс уменьшения количества вызывающего РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ материала РІ твердой полиолефиновой смоле, имеющей температуру размягчения выше 1250 . : 1) 1250 . который был получен полимеризацией РїРѕ меньшей мере РѕРґРЅРѕРіРѕ олефина СЃ использованием каталитической комбинации галогенида металла Рё металлоорганического соединения, которая включает нагревание твердой полиолефиновой смолы РІ отсутствие кислорода или кислородсодержащих газов РїСЂРё температуре РїРѕ меньшей мере 2500°С .РЅРѕ РЅРµ более 3000 Р“ РїСЂРё давлении существенно менее 1 РјРј. ртути РґРѕ атмосферного давления, удаляя вызывающий РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ материал, имеющий температуру кипения менее 3000°С РїСЂРё толщине 1 РјРј. давления ртути Рё восстановления твердой полиолефиновой смолы, РІ которой количество летучего материала, имеющего температуру кипения менее 3000 Р“ РЅР° 1 РјРј. давление ртути составляет менее 0,5 % РѕС‚ массы смолы. - - 2500 . 3000 1 . , , 3000 . 1 . 3000 1 . 0.5 % . 2)
Способ по п.1, в котором полиолефиновую смолу нагревают в присутствии инертного газа. 1 . 3)
Способ по п.1 или 2, в котором полиолефиновую смолу измельчают при нагревании. 1 2 . 4)
Способ по любому из пп.1-3, в котором полиолефиновой смолой является полиэтилен. 1- 3 . 5)
Способ по любому из пп.1-3, в котором полиолефиновая смола представляет собой полипропилен, поли-4-метил-1-пентен или сополимер этилена и пропилена. 1 3 , - 4 - , - 1 - . 6)
Способ уменьшения количества вызывающего коррозию материала в твердом полиолефине, по существу, как описано выше. . 7)
Твердые полиолефиновые смолы, РїРѕ существу РЅРµ вызывающие РєРѕСЂСЂРѕР·РёСЋ металлических поверхностей, если РѕРЅРё получены СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј, описанным Рё заявленным здесь. . **Р’РќРРњРђРќРР•** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 18:16:17
: GB831260A-">
: :

831261-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB831261A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Рзвлечение ацетилена РёР· газов РњС‹, , корпорация, учрежденная РІ соответствии СЃ законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, Бартлсвилля, Оклалтома, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем РѕР± изобретении, Р·Р° которое РјС‹ молимся. что патент может быть выдан нами, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅ должен быть реализован, должен быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описан РІ следующем заявлении: Рзобретение РЎРЅРёРїСЃР° относится Рє извлечению ацетилена РёР· газов. , , , , , , , , , , : . Р’ РѕРґРЅРѕРј РёР· СЃРІРѕРёС… аспектов изобретение относится Рє извлечению ацетилена, присутствующего РІ газовом потоке, особенно СЃ РЅРёР·РєРёРј содержанием ацетилена. , . Обработка больших количеств газов СЃ целью получения РёР· РЅРёС… весьма желательного газа или компонента, присутствующего РІ РЅРёС… РІ небольших количествах, является сложной задачей для СЌРєРѕРЅРѕРјРЅРѕРіРѕ инженера. Были предложены различные СЃРїРѕСЃРѕР±С‹, однако РІ данной области техники остается проблемой разработать конкретное средство для более дешевого Рё эффективного извлечения ацетилена РёР· газового потока, РІ котором РѕРЅ содержится лишь РІ незначительной пропорции. РћРґРЅРѕР№ РёР· целей настоящего изобретения является улучшение; видение СЃРїРѕСЃРѕР±Р° уменьшения количества этапов или операций, РІ С…РѕРґРµ которых необходимо обрабатывать весь исходный газовый поток или даже существенные части РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ газового потока, содержащего ацетилен. - . , , , . ; , . Согласно настоящему изобретению предложен СЃРїРѕСЃРѕР± извлечения ацетилена РёР· газового потока путем контактирования указанного газового потока СЃ селективным растворителем, таким как диметилформамид, РІ котором ацетилен Рё компоненты СЃ более высокой температурой кипения, чем ацетилен, абсорбируются вместе СЃ любыми неуглеводородными компонентами. которые случайно абсорбируются; второй газовый поток, содержащий РїРѕ меньшей мере часть абсорбированных неуглеводородных компонентов, удаляется РёР· указанного растворителя, РїСЂРё этом практически РІСЃРµ абсорбированные углеводородные компоненты, включая ацетилен Рё компоненты, кипящие выше ацетилена, затем удаляются РёР· растворителя. Р° ацетилен затем отделяют РѕС‚ указанных высококипящих компонентов. , - - - , - , - . Р’ РѕРґРЅРѕРј варианте осуществления настоящего изобретения указанный газовый поток Рё растворитель контактируют РІ Р·РѕРЅРµ контактирования, РїСЂРё этом остаточному газу дают возможность выйти, затем растворитель десорбируют, например путем мгновенного испарения СЃ целью удаления РёР· него, РїРѕ меньшей мере, части азота, газовый поток, содержащий десорбированный азот, возвращают РІ указанную первую Р·РѕРЅСѓ, ацетилен, любые ацетилены СЃ более высоким содержанием кислорода Рё РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода, Р° также РґСЂСѓРіРёРµ газы удаляют РёР· указанного растворителя. указанные удаленные газы контактируют СЃ абсорбентом для поглощения РёРј компонентов указанных удаленных газов, которые имеют более высокую температуру кипения, чем ацетилен Рё РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода, указанные высококипящие компоненты удаляются РёР· абсорбента, Р° затем РёР· системы Рё, наконец, существенно выделяют чистый РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода Рё ацетилен. , , , , .. , , , - , , - , - , - . Восстановление ацетилена Рё РѕРєСЃРёРґР° углерода может быть осуществлено любыми подходящими способами, например использование обычной этаноламиновой системы. , .. . Диметилформамид является предпочтительным селективным растворителем РёР·-Р·Р° превосходных свойств, которыми РѕРЅ, как было обнаружено, обладает РїСЂРё очень РЅРёР·РєРёС… температурах, например РїСЂРё очень РЅРёР·РєРёС… температурах. 0 . РґРѕ --60 РґСЋР№РјРѕРІ . Рё ниже. Удаление ацетилена РёР· смеси газов, содержащей его, включающее контактирование указанных газов СЃ диметилформамидом РїСЂРё температуре ниже 0В°, описано Рё заявлено РІ находящейся РЅР° рассмотрении заявке 29854/56 (серийный номер 831262). .. 0 . --60" . . " . 29854/56 ( . 831,262). Как уже отмечалось, настоящее изобретение обладает экономическими преимуществами РїРѕ сравнению СЃ предложенными ранее способами, РєРѕРіРґР° РѕРЅРѕ применяется Рє сырьевому газу СЃ РЅРёР·РєРёРј содержанием ацетилена. Предыдущий СЃРїРѕСЃРѕР±, РІ котором диметилформамид используется РІ качестве растворителя, удаляет РёР· подаваемого газа только диацетилен, Р° РЅРµ абсорбирует РІСЃРµ растворимые компоненты сырья РІ указанном селективном растворителе. Заявителю неизвестна никакая технология, РІ которой используется данная выгодная последовательность шагов; Рё указанная последовательность этапов обладает простотой, легкостью Рё экономичностью РІ эксплуатации, что весьма желательно. Таким образом, РѕРґРЅРёРј РёР· многочисленных преимуществ является значительное снижение габаритов оборудования Рё эксплуатационных затрат, особенно РїСЂРё очистке разбавленных потоков сырья, например, образующихся РїСЂРё производстве сажи так называемыми печными методами. , , . , , , . ; , . , - , , , - . РќР° прилагаемых чертежах фиг. 1 представляет СЃРѕР±РѕР№ схематическое представление последовательности этапов настоящего изобретения. Фигура 2 представляет СЃРѕР±РѕР№ схематическую иллюстрацию конкретного варианта осуществления настоящего изобретения. РќР° фигуре 3 показана модификация настоящего изобретения, РІ которой практически весь азот Рё РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода удаляются РёР· растворителя РІ отпарной колонне сразу после начального контакта сырьевого газа СЃ растворителем, что исключает этапы разделения ацетилена Рё РґРёРѕРєСЃРёРґР° углерода РІ конце. системы. , 1 . 2 . 3 , . РљСЂРѕРјРµ того, РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 3 единиц оборудования меньше. Фигура 4 представляет СЃРѕР±РѕР№ иллюстрацию традиционного метода работы, РїСЂРё котором следует отметить, что остаточный газ удаляется только после прохождения через РґРІР° необходимых больших поглотителя. , 3. 4 . Обратимся теперь Рє СЂРёСЃСѓРЅРєСѓ 1: осушенный предварительно охлажденный сырьевой газ, который содержит сильно разбавленные количества ацетилена, поступает РІ систему РїРѕ трубопроводу 2 Рё контактирует РІ абсорбере 3 СЃ диметилформамидом, подаваемым РІ него РїРѕ трубопроводу 11. Температура, преобладающая РІ абсорбере, будет около -60В°, Р° давление будет практически атмосферным. Верхний РїРѕРіРѕРЅ или отходящие газы удаляются РёР· абсорбера РїРѕ трубопроводу 5, РІ то время как обогащенный растворитель, содержащий ацетилен, высшие ацетилены, РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода Рё азот, подается РїРѕ трубопроводу 6 РІ испаритель 7, РіРґРµ азот испаряется РёР· обогащенного газа. абсорбент. Рспаренный азот удаляется сверху РёР· испарителя 7 РїРѕ трубопроводу 8 Рё возвращается РїРѕ трубопроводу 4 РІ подходящую точку абсорбера 3. Обогащенный азотом абсорбент или растворитель затем пропускают РїРѕ трубопроводу 9 РІ отпарный аппарат 10, РіРґРµ РёР· него отгоняют практически РІСЃРµ растворенные или абсорбированные газы. Отпаренный растворитель РїРѕ трубопроводу 11 возвращается РІ абсорбер 3. 1, - 2 3 11. --60" . . - 5, , , , , 6 7 . 7 8 4 3. - 9 10 . 11 3. Газы отбираются сверху РёР· отпарной колонны 10 РїРѕ трубопроводу 12 Рё вводятся РІ контакт СЃ растворителем, таким как обычный гептан, РІ абсорбере 13, РІ который растворитель подается РїРѕ трубопроводу 20. Р’ абсорбере 13 абсорбируются компоненты СЃ более высокой температурой кипения, чем ацетилен Рё РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода, РІ то время как ацетилен Рё РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ через верхний трубопровод РїРѕ трубопроводу 15 РІ абсорбер 16. Обогащенный растворитель подается РїРѕ трубопроводу 17 РёР· абсорбера 13 РІ отпарный аппарат 18. Р’ отпарной колонне 18 растворитель освобождается РѕС‚ абсорбированных компонентов, которые выводятся РёР· системы РїРѕ трубопроводу 19. Отпаренный растворитель возвращается РІ абсорбер 13 РїРѕ трубопроводу 20. Р’ абсорбере 16 газовая смесь ацетилена Рё РґРёРѕРєСЃРёРґР° углерода контактирует СЃ раствором диэтаноламина для удаления РґРёРѕРєСЃРёРґР° углерода РёР· ацетилена, который извлекается РІ качестве побочного продукта РїРѕ трубопроводу 21. Обогащенный раствор динаноламина поступает РїРѕ трубопроводу 22 РІ отпарную колонну 23, РёР· которой РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода удаляется сверху РїРѕ трубопроводу 24 Рё РёР· которого отпаренный абсорбент удаляется РїРѕ трубопроводу 25 Рё возвращается РІ абсорбер 16. 10 12 13 20. 13 15 16. 17 13 18. 18 19. 13 20. 16 - 21. 22 23 - 24 25 16. Следует отметить, что РІ качестве особенности изобретения для четырех газовых потоков, Р° именно отходящего газа, РїРѕ трубопроводу 5 производятся компоненты СЃ более высокой температурой кипения, которые отгоняются РѕС‚ нормального гептана Рё удаляются РёР· системы. РїРѕ трубопроводу 19 - РїСЂРѕРґСѓРєС‚ ацетилен, который извлекается РїРѕ трубопроводу 21, Рё, наконец, РїСЂРѕРґСѓРєС‚ РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода, который извлекается РїРѕ трубопроводу 24. РљСЂРѕРјРµ того, следует отметить, что размер оборудования минимизирован РІРІРёРґСѓ большого количества отходящих газов, которые немедленно удаляются РЅР° первой стадии СЃРїРѕСЃРѕР±Р°, Р° именно РІ абсорбере 3. , , , , - 5, - 19, 21, , 24. , - , 3. Обратимся теперь Рє фиг.2: РїРѕ трубопроводу 30 РІ закалочную колонну 31 подается нефтяной газ РѕС‚ производства технического углерода. Такой газ будет содержать РІ различных пропорциях следующие газы: РІРѕРґРѕСЂРѕРґ, РѕРєРёСЃСЊ углерода, азот, аргон, метан, РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода, ацетилен, этилен, этан, метилацетилен, диацетилен, винилацетилен, бензол, сероводород, карбонилсульфид, дисульфид углерода. Рё РІРѕРґР°. Содержание ацетилена РІ таком газе чрезвычайно мало, Рё Р·Р° РѕРґРЅСѓ операцию примерно 3500 моль РЅР° поток-день ацетилена разбавляется РІ общей сложности примерно 1 200 000 моль РЅР° поток-день сааловых газов. 2, 30 31 . . : , , , , , , , , , , , , , , , , . 3500 1,200,000 . Р’ башне 31 газы непосредственно контактируют СЃ охлаждающей РІРѕРґРѕР№ Рё достаточно охлаждаются, чтобы снизить РёС… температуру ниже примерно 100 , например, РґРѕ 85-90 . Вместо РѕРґРЅРѕР№ закалочной колонны можно использовать несколько закалочных башен. . Р’РѕРґР° РёР· нижней части охлаждающей башни циркулирует РІ градирню (РЅРµ показана). Р’ градирне можно предусмотреть возможность удаления осадка, скопившегося РЅР° РґРЅРµ. Р’РѕРґР° отводится РІ градирню РїРѕ трубопроводу 32. Охлаждённые газы РїРѕ трубопроводу 33 подаются РІ выбивной барабан 34, РёР· которого выбитый материал выводится РїРѕ трубопроводу 35 РІ канализацию. Затем газы РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ РїРѕ трубопроводу 36 РІ осушитель 37 Рё после прохождения РїРѕ трубопроводу 38, охладителю 39 Рё трубопроводу 40 попадают РІ адсорбер 41. Р’ абсорбер 41 РїРѕ трубопроводу 42 подается диметилформамид. 31 100 ., , 85 90 . , . , . . 32. 33 - 34 35 . 36 37, 38, 39 40, 41. 41 42. Температура РІ абсорбере 41 РїСЂРё описываемой работе составляет РјРёРЅСѓСЃ 60 градусов РїРѕ Фаренгейту, Р° давление примерно соответствует атмосферному давлению. Р’ абсорбере 41 практически РІСЃРµ газы, такие как ацетилен, РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода Рё высококипящие материалы, абсорбируются диметилформамидом, Р° неабсорбированные газы или отходящие газы выводятся РёР· системы РІ РІРёРґРµ верхнего РїРѕРіРѕРЅР° РїРѕ трубопроводу 43. Остатки абсорбера 41 РїРѕ трубопроводу 44, насосу 45, трубопроводу 46, теплообменнику 47 Рё трубопроводу 48 подаются РІ испарительный барабан 49 азота, РІ котором азот испаряется РёР· обогащенного абсорбента. Рспарившийся азот возвращается РІ абсорбер 41 РїРѕ трубопроводу 50. Этот азот РІ конечном итоге попадает РІ отходящие газы. 41, , - 60' ., . 41 , , 43. 41 44, 45, 46, 47, 48 49 . 41 50. -. Обогащенный абсорбент, освобожденный теперь РѕС‚ азота, выводится РёР· азотного испарительного барабана 49 Рё подается через трубопровод 51, насос 52, нагреватель 53 Рё трубопровод 54 РІ отпарный аппарат 55, РІ котором диметилформамид очищается РѕС‚ всех растворенных РІ нем газов. Диметилформамид отводится РёР· нижней части отпарной колонны 55 Рё РїРѕ трубопроводу 56 РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через теплообменник 47 Рё трубопровод 57 РІ охладитель 58 Рё РїРѕ трубопроводу 42 обратно РІ абсорбер 41. Верхний слой РѕС‚ стриппера 55 РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через трубопровод 59, охладитель 60 Рё трубопровод 41 РІ аккумулятор 62. Любой захваченный диметилформамид подается РїРѕ трубопроводу 63 РЅР° сторону всасывания насоса 52. Верхняя часть аккумулятора РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через трубопровод 64, вентилятор 65, трубопровод 66, охладитель или охладители 67 Рё трубопровод 68 Рє выбивному барабану 69. РР· отбойного барабана или барабанов, РІ зависимости РѕС‚ обстоятельств, газы, которые были извлечены РёР· диметилформамида РІ отпарной колонне 55 через аккумулятор 62, подаются РїРѕ трубопроводу 70 РІ абсорбер 71. Р’ этом абсорбере газы контактируют СЃ РЅ-гептаном. 49 51, 52, 53, 54 55 . 55 56 47 57 58 42 41. 55 59 60 41 62. 63 52. 64, 65, 66, 67 68 - 69. - , , 55 62 70 71. -. Вкратце, цель гептана заключается РІ том, чтобы! обезжирить газы. , ! -" . Таким образом, газы, проходящие вверх через абсорбер 71, контактируют СЃ РЅ-гептаном, введенным РїРѕ трубопроводу 72 РІ абсорбер 71. Верхний слой абсорбера, удаляемый РїРѕ трубопроводу 73, состоит РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРј РёР· ацетилена Рё РґРёРѕРєСЃРёРґР° углерода. Остатки абсорбера 71 РїРѕ трубопроводу 74, насосу 75 Рё трубопроводу 76 РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ через нагреватель 77 Рё трубопровод 78 РІ отпарную колонну 79, РіРґРµ негептан освобождается РѕС‚ растворенных веществ. РЅ-гептан извлекают РїРѕ трубопроводу 72 Рё пропускают РїРѕ указанному трубопроводу РІ абсорбер 71. Верхний слой РѕС‚ съемника 79 передается РїРѕ трубопроводу 80 РІ аккумулятор 81. Остатки РёР· аккумулятора 81 возвращаются РІ отпарную колонну 79, Р° верхняя часть РёР· аккумулятора 81 может быть направлена РІ хранилище топливного газа РїРѕ трубопроводу 82. Поток ацетилена Рё РґРёРѕРєСЃРёРґР° углерода РїРѕ трубопроводу 73 подается РІ абсорбер 83. Р’ абсорбере 83 газовый поток контактирует СЃ раствором диэтанолауна, отделяя таким образом РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода РѕС‚ ацетилена, который удаляется РїРѕ трубопроводу 84. Обогащенный диэтаноламиновый осадок удаляется РІ РІРёРґРµ РєСѓР±РѕРІРѕРіРѕ остатка РёР· абсорбера 83 РїРѕ трубопроводу 85 Рё через теплообменник 86 Рё трубопровод 87 поступает РІ отпарный аппарат 88. , 71 - 72 71. , 73, . 71 74, 75, 76, 77, 78 79 . - 72 71. 79 80 81. 81 79 81 82. 73 83. 83 84. - 83 85 86 87 88. Р’ отпарной колонне 88 раствор диэтаноламина освобождается РѕС‚ РґРёРѕРєСЃРёРґР° углерода, который удаляется РІ РІРёРґРµ верхнего РїРѕРіРѕРЅР° РїРѕ трубопроводу 89. Отпаренный раствор диэтаноламина затем пропускают РїРѕ трубопроводу 90, теплообменнику 86, трубопроводу 91, охладителю 92 Рё трубопроводу 93 РІ абсорбер 83. 88 89. 90, 86, 91, 92, 93 83. Ссылаясь теперь РЅР° фиг.3, поток газообразного сырья обрабатывается РІ соответствии СЃ изобретением следующим образом: газовый поток вводится РІ абсорбер 100 РїРѕ трубопроводу 101, РіРґРµ РѕРЅ контактирует РїСЂРё РЅРёР·РєРѕР№ температуре СЃ диметилформамидом, подаваемым РІ колонну посредством РїРѕ трубопроводу 11)2, РІ результате чего остаточный газ отводится через верхний трубопровод 103 для использования РІ качестве топлива или для РґСЂСѓРіРёС… целей, обогащенный растворитель удаляется РїРѕ трубопроводу 104 Рё подается РІ испаритель 105, РіРґРµ поддерживаются условия, вызывающие мгновенное испарение. практически весь РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода Рё азот, которые содержатся РІ обогащенном растворителе. Последние упомянутые газы отбираются сверху РїРѕ трубопроводу 106 Рё перекачиваются СЃ помощью компрессора 107 Рё трубопровода 108 РІ абсорбер 100. Вспышка-танлер 1РЎ5 оснащена катушкой регулирования температуры 109. РЎ помощью змеевика 109 температура отпарной колонны 105 регулируется для достижения желаемого удаления РґРёРѕРєСЃРёРґР° углерода Рё азота. Специалистам РІ данной области техники будет очевидно, что небольшая часть ацетилена может быть удалена вместе СЃ РґРёРѕРєСЃРёРґРѕРј углерода Рё азотом. 3, : 100 101 11)2, 103 , 104 105 - . - 106 107 108 100. 1C5 109. 109, 105 . . Однако, РїРѕРєР° эта часть остается небольшой, РѕРЅР° будет реабсорбироваться РІ абсорбере 100. Такое расположение, РїСЂРё котором ацетилен РЅРµ теряется РІ процессе, особенно выгодно. Таким образом, РґРёРѕРєСЃРёРґ углерода может быть удален РёР· технологического устройства РЅР° ранней стадии. Рспарившийся растворитель подается РїРѕ трубопроводу 110 РІ отпарный аппарат 111. Змеевик 112 предназначен для регулирования температуры РІ нижней части отпарной колонны, РёР· которой удаляется растворитель, РїРѕ существу лишенный всех поглощенных газов. Затем растворитель возвращается РїРѕ трубопроводу 102 после подходящего теплообмена Рё охлаждения (РЅРµ показаны) РІ абсорбер 100. Верхний РїСЂРѕРґСѓРєС‚ отпарной колонны 111 содержит ацетилен Рё тяжелые ацетилены, которые РїРѕ трубопроводу 113, охладителю 114 Рё трубопроводу 115 передаются РІ рециркуляционный барабан 116. Жидкость СЃРѕ РґРЅР° барабана 116 возвращается РїРѕ трубопроводу 117 РІ качестве орошения РІ верхнюю часть отпарной колонны. Верхний слой РёР· барабана 116, содержащий ацетилены, подается РїРѕ трубопроводу 118 РІ абсорбер 119. , , 100. , , . . 110 111. 112 . 102, , 100. 111 113, 114, 115 116. 116 117 . 116 118 119. Р’ абсорбер 119 РїРѕ трубопроводу 120 подают РЅ-гептан. 119 - 120. Рќ-гептан поглощает высшие ацетилены, РЅРѕ позволяет ацетилену выходить РІ РІРёРґРµ верхнего РїРѕРіРѕРЅР° РїРѕ трубопроводу 121. Змеевик 122 позволяет регулировать температуру РєСѓР±РѕРІ, отбираемых РёР· абсорбера 119. Обогащенный кубовый остаток, содержащий высшие ацетилены, растворенные РІ гептанах, РїРѕ трубопроводу 123 поступает РІ отпарную колонну 124. Отпарный аппарат 124 снабжен нагревательной спиралью 125 Рё нагревается так, что высшие ацетилены РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ вверху РїРѕ трубопроводу 126. РЅ-гептан, существенно лишенный высших ацетиленов, возвращается РІ абсорбер 119 РїРѕ трубопроводу 120. Для целей сравнения СЃ процедурой предшествующего СѓСЂРѕРІРЅСЏ техники. Теперь обратимся Рє фиг.4, РЅР° которой сырьевой газ, обработанный согласно настоящему изобретению, подается РїРѕ трубопроводу 150 РІ абсорбер 151, РІ который РїРѕ трубопроводу 152 подается РЅ-гептан. Абсорбер 151 работает РІ условиях, обеспечивающих получение сверхразбавленного газового потока, содержащего РІСЃРµ газы, РёР· которых состоит газовый поток, Р·Р° исключением небольшой доли масел, включая высшие ацетилены, которые содержатся РІ сырье. - 121. 122 119. 123 124. 124 125 126. - 119 120, , 4 150 151 152 -. 151 . Остатки абсорбера 151 РїРѕ трубопроводу 153 передаются РІ резервуар 154, РіРґРµ высшие ацетилены, Р° также некоторое количество ацетилена отделяются РѕС‚ РЅ-гептана. Рќ-гептан возвращается РІ абсорбер 151 РїРѕ трубопроводу 155. Верхний РїСЂРѕРґСѓРєС‚ РёР· резервуара 154 подается РїРѕ трубопроводу 156 РІ абсорбер РЅ-гептана 157, РІ который РЅ-гептан подается РїРѕ трубопроводу 158. Р’ абсорбере 157 негептан растворяет практически РІСЃРµ масла, включая высшие ацетилены, которые растворяются РІ указанном РЅ-гептане РїРѕ трубопроводу 159 РІ отпарную колонну 160. Р’ отпарной колонне 160 высшие ацетилены Рё РґСЂСѓРіРёРµ тяжелые материалы отделяются РѕС‚ РЅ-гептана Рё удаляются сверху РїРѕ трубопроводу 161. Рќ-гептан возвращается РІ абсорбер 151 РїРѕ трубопроводу 162. Два верхних газовых потока РёР· абсорбера 151, отбираемые оттуда РїРѕ трубопроводу 1, Рё верхний РїРѕРіРѕРЅ РёР· абсорбера 157, отбираемые РёР· него РїРѕ трубопроводу 164, подаются РїРѕ трубопроводу 163 РІ абсорбер 165. Р’ абсорбере 165 газовый поток, который теперь «обезжирен», контактирует СЃ диметилформамидом для получения верхнего РїРѕРіРѕРЅР°, РїРѕ трубопроводу 166, остаточного газа Рё РІ качестве РєСѓР±РѕРІРѕРіРѕ остатка, РїРѕ трубопроводу 167, обогащенного растворителя, который подается РІ отпарную колонну 168, РІ которой отделяется РѕС‚ растворителя Рё удаляется через трубопровод 169. 151 153 154 , , -. - 151 155. 154 156 - 157 - 158. 157, - 159 160. 160, - 161. - 151 162. 151 157 164 163 165. 165, , " -", , 166, , 167, . 168 169. Остатки отпарной колонны 168 РїРѕ трубопроводу 170 подаются РІ ацетиленовую отпарную колонну 171, РёР· которой РїРѕ трубопроводу 172 отводится ацетиленовый РїСЂРѕРґСѓРєС‚. Диметилфельмамид, РїРѕ существу лишенный ацетилена, возвращается РїРѕ трубопроводу 173 РІ абсорбер 165 для повторного использования. 168 170 171 172 . , , 173 165 . РР· фигур 3 Рё 4 РІРёРґРЅРѕ, что показаны размеры составных частей оборудования, необходимые, как правило, для выполнения этапов, представленных указанными фигурами. 3 4 , , , . Следует также отметить, что различные количества различных потоков даны для целей сравнения. Было обнаружено, что преимущество операции согласно фиг.3 над операцией согласно фиг.4 весьма заметно. Действительно, среди наблюдаемых конкретных преимуществ можно назвать следующие: Требуемая поверхность теплообмена РІ системе удаления высших ацетиленов, показанной РЅР° фиг. 4, составляет 27 425 квадратных футов, тогда как РЅР° фиг. 3 РѕРЅР° составляет всего 3 538 квадратных футов. Циркуляция гептана РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 4 составляет 90 галлонов РІ минуту, тогда как РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 3 РѕРЅР° составляет всего 85 галлонов РІ минуту. Аналогично, охлаждение, необходимое для гептана, составляет примерно 7 000 000 БТЕ РІ час РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 4, тогда как РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 3 РѕРЅРѕ составляет всего около 1 000 000 БТЕ РІ час. Более того, содержание метилацетилена РІ полученном ацетиленовом продукте составляет около 0,5 мольного процента для операции, показанной РЅР° фиг. 4, тогда как РЅР° фиг. 3 РѕРЅРѕ составляет только около 0,2 мольного процента. . 3 4 . , : 4 27425 3, 3538 . 4 90G 85 3. , 7,000,000 4 1,000,000 3. , 0.5 4 0.2 3. Эти Рё РґСЂСѓРіРёРµ преимущества Р±СѓРґСѓС‚ очевидны специалисту РІ данной области техники, поскольку СЃРїРѕСЃРѕР± настоящего изобретения заметно отличается РѕС‚ любого ранее известного РІ СѓСЂРѕРІРЅРµ техники Рё привел Рє значительной СЌРєРѕРЅРѕРјРёРё. Таким образом, следует отметить, что РЅР° фиг.4 весь газовый поток РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через абсорбер 151 для обезжиривания. Для этого требуется очень большой поглотитель. . , 4 151 . . Поскольку объем высших ацетиленов относительно невелик, верхний поток РёР· гептановых поглотителей 151 Рё 157 имеет большой объем Рё, следовательно, РѕР±Р° поглотителя Рё поглотитель диметилформамида 165 должны быть большими, поскольку практически весь объем указанного газа РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через поглотители. 151 Рё 165 Рё частично через абсорбер 157. Хотя РЅР° фиг.3 РІСЃРµ сырье РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через абсорбер 100, следует отметить, что РёР· 791C8 молей Р·Р° потоко-сутки, поступающие РІ указанный абсорбер, РёР· системы удаляется РІ качестве верхнего РїРѕРіРѕРЅР° РёР· упомянутого абсорбера 72794 моль Р·Р° потоко-сутки, оставляя только 6316 линек Р·Р° потоко-сутки, после разделения углекислого газа Рё азота, для перехода РІ систему отделения высшего ацетилена. РќР° фиг.4 первоначальный расход составляет 81343 РјР»/день потока, Рё РёР· этого количества, поскольку сначала удаляются высшие ацетилены, остается 80694 линьки Р·Р° день потока для прохождения РІ абсорбер 165, который, конечно, должен аккумулировать этот объем газа. , 151 157 , 165 151 165 157. 3 100, 791C8 , 72794 , 6316 , , . 4, 81343 , , 80694 165, , , . Специалисту РІ данной области техники будет понятно, что РЅР° чертежах для краткости Рё простоты опущены коллекторные теплообменники, насосы Рё РґСЂСѓРіРёРµ компоненты оборудования, например рефлюксные или РґСЂСѓРіРёРµ аккумуляторы, сепараторы Рё охладители. , Рё что иллюстрация таких деталей РЅРµ обязательна для понимания последовательности шагов. , , , , , , . Специалист РІ данной области техники сможет спроектировать РІ последовательность желаемую серию теплообменников Рё РґСЂСѓРіРѕРіРѕ оборудования, чтобы РІ полной мере использовать имеющиеся тепло- Рё холодопроизводительность. Р’ качестве конкретного примера, после РІРѕР·РґСѓС…РѕРґСѓРІРєРё можно использовать множество охладителей Рё выпускных барабанов, причем охладители РјРѕРіСѓС‚ располагаться перед каждым или, РїРѕ меньшей мере, Р·Р° РѕРґРЅРёРј РёР· упомянутых барабанов Рё после него. . , - , , , . Хотя упомянутые рабочие условия указаны РІ описании Рё РЅР° чертежах для различных этапов процесса, следует понимать, что эти условия РІ каждом случае РјРѕРіСѓС‚ варьироваться РІ довольно широких пределах. Таким образом, РІ варианте реализации, показанном РЅР° фиг. 2, сырье Рё растворитель РјРѕРіСѓС‚ быть введены РІ абсорбер 41 РїСЂРё температуре РѕС‚ 300 . , , . , 2 41 300 . РґРѕ 700 , Р° давление РІ этом абсорбере может быть атмосферным или несколько выше. Рспарительный барабан 49 может работать РїСЂРё температуре РѕС‚ 110 РґРѕ 140 . Отпарная камера 55 может иметь максимальную температуру РѕС‚ 1800 . 700 . 49 110 . 140" . 55 1800 . РґРѕ 220 Рё температура РІРЅРёР·Сѓ РѕС‚ 310 РґРѕ 3300 . Р’ абсорбере 71 давление может составлять РѕС‚ 18 РґРѕ 22 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј, Р° температура РѕС‚ 300 РґРѕ 3-40 . Отпарный аппарат 79 может работать сверху. температура РѕС‚ 1500 РґРѕ 18 , температура РІРЅРёР·Сѓ РѕС‚ 2100 РґРѕ 2200 Рё давление несколько выше атмосферного. Р’ абсорбере 83, который работает практически РїСЂРё атмосферном давлении, сырье может иметь температуру РѕС‚ 70В°. 220 . 310 . 3300 . 71 18 22 300 . 3-40" . 79 1500 . 18C ., 2100 . 2200 . . 83, , 70" . Отпарный аппарат 88 может работать РїСЂРё давлении РѕС‚ 17 РґРѕ 23 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј Рё температуре РѕС‚ 225 РґРѕ 245 . 100" . 90" . 100" . 88 17 23 225" . 245 . Р’ варианте осуществления, показанном РЅР° фиг. 3, РјРѕРіСѓС‚ быть использованы следующие условия температуры Рё давления: абсорбер 100, подача РѕС‚ +100 РґРѕ -20 РґСЋР№РјРѕРІ , растворитель РѕС‚ 0 РґРѕ -30 РґСЋР№РјРѕРІ , давление РѕС‚ 25 РґРѕ 40 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. ; съемник 105, РѕС‚ 30 РґРѕ 100 РґСЋР№РјРѕРІ вверху, РѕС‚ 110 РґРѕ 140 РІРЅРёР·Сѓ, РѕС‚ 20 РґРѕ 40 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј; съемник 111, РѕС‚ 1700 РґРѕ 1900 . 3 : 100, +100 . --20" ., 0 . --30" ., 25 40 ; 105, 30 . 100" . , 110 . 140 . , 20 40 ; 111, 1700 . 1900 . вверху: РѕС‚ 310 РґРѕ 330 РґСЋР№РјРѕРІ , РІРЅРёР·Сѓ: РѕС‚ 18 РґРѕ 22 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј; абсорбер 119, подача РѕС‚ 300 РґРѕ +50 , температура РІРЅРёР·Сѓ РѕС‚ 145 РґРѕ 1650 , давление РѕС‚ 15 РґРѕ 17 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј; стриппер 124 , РѕС‚ 1600 РґРѕ 1800 над головой, РѕС‚ 1800 РґРѕ 200 РІРЅРёР·Сѓ, РѕС‚ 18 РґРѕ 22 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. , 310 . 330" . , 18 22 ; 119, 300 . +50 ., 145 . 1650 ., 15 17 ; 124, 1600 . 1800 . , 1800 . 200 . , 18 22 . Вместо диметилформамида можно использовать РґСЂСѓРіРёРµ относительно нелетучие селективные растворители ацетилена. Среди РЅРёС… можно упомянуть РґСЂСѓРіРёРµ диалкиламиды, такие как диметилацетамид, Р° также гамма-бутиролактон Рё -метил-2-пирролидон. Вместо РЅ-гептана можно использовать РґСЂСѓРіРёРµ неселективные растворители, способные разделять углеводородные газы РїРѕ молекулярной массе. Рљ РЅРёРј относятся парафиновые, нафтеновые Рё ароматические углеводороды, имеющие РѕС‚ 6 РґРѕ 10 атомов углерода РЅР° молекулу, такие как РЅ-гексан, РЅ-нонан, изооктан, бензол, толуол, ксилол, циклогексан, метилциклогексан Рё лило. , - . , - - 2-. - , - - . , 6 10 , -, -, , , , , , . ЧТО РњР« ЗАЯВЛЯЕМ: 1. РЎРїРѕСЃРѕР± извлечения ацетилена РёР· газового потока путем контактирования указанного газового потока СЃ селективным растворителем, таким как диметилформамид, РІ котором ацетилен Рё компоненты СЃ более высокой температурой кипения, чем ацетилен, абсорбируются вместе СЃ любыми неуглеводородными компонентами, которые случайно абсорбируются, причем второй газовый поток, содержащий РїРѕ меньшей мере часть абсорбированных неуглеводородных компонентов удаляют РёР· указанного растворителя, РїРѕ существу РІСЃРµ абсорбированные углеводородные компоненты, включая ацетилен Рё компоненты, кипящие выше, чем ацетилен, затем удаляют РёР· растворителя, Р° затем ацетилен отделяют РѕС‚ указанного выше- смазочные компоненты. : 1. , - , - , , , - - . 2.
Способ по п.1, в котором второй поток газа возвращают на стадию абсорбции. 1, . 3.
Способ по п.1, в котором практически весь азот и диоксид углерода, содержащиеся в указанном растворителе, удаляются одновременно во втором газовом потоке. 1, . 4.
Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором растворитель десорбируют, например путем мгновенного испарения с образованием второго потока оставшийся абсорбированный ацетилен и высококипящие компоненты затем десорбируются из растворителя, а газовый поток, содержащий ацетилен и высококипящие компоненты, затем контактируется с низкокипящим углеводородным абсорбентом, таким как гептан, для получения газовый поток, содержащий по существу только ацетилен. , , .. , , , - - . 5.
Способ по п.1, в котором указанный газовый поток и растворитель контактируют в зоне контактирования, при этом остаточному газу дают возможность выйти, затем растворитель десорбируют, например путем мгновенного испарения, чтобы удалить из него по меньшей мере часть азота, газовый поток, содержащий десорбированный азот, возвращают в указанную первую зону, ацетилен, любые высококипящие ацетилены и диоксид углерода, а также другие газы удаляют из указанной растворитель, причем указанные удаленные газы контактируют с абсорбентом для поглощения им компонентов указанных удаленных газов, которые имеют более высокую температуру кипения, чем ацетилен и диоксид углерода, причем указанные высококипящие компоненты удаляются из абсорбента, а затем из системы, 1, , , , .. , , , , - , , - , - ,
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 18:16:17
: GB831261A-">
: :

831262-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB831262A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ. Рзвлечение Рё очистка ацетилена. РњС‹, , корпорация, учрежденная РІ соответствии СЃ законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, Бартисвилля, штат Оклахома, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем РѕР± изобретении, РІ отношении которого РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Р° метод, СЃ помощью которого РѕРЅ должен быть реализован, был конкретно описан РІ следующем заявлении: Это изобретение относится Рє извлечению ацетиленов РёР· содержащих его газов. , , , , , , , , , , : . Рзвестно, что извлечение Рё очистку ацетилена можно осуществить, сначала сжимая содержащую ацетилен загрузку РґРѕ плотности около 150 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј, Р° затем абсорбируя ацетилен селективными растворителями РїСЂРё температурах выше 000 , С‚.Рµ. РїСЂРё обычных температурах. - 150 ., .., . РЎ помощью этого изобретения ацетилен может быть абсорбирован РїСЂРё температуре РѕС‚ 200 РґРѕ -700 , практически без сжатия, РїСЂРё давлениях, близких Рє атмосферному, Рё предпочтительно РїСЂРё манометрическом давлении РЅРµ более 15 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. Обычно желательно проводить стадию абсорбции РїСЂРё настолько РЅРёР·РєРѕРј давлении, которое позволяет установке использовать отходящий газ РІ качестве топлива. Настоящее изобретение обеспечивает существенное Рё одновременное снижение полезного охлаждения, мощности сжатия, площади теплообменника Рё расхода растворителя. , 200 . - 700 ., , 15 . - . , , , . Р’ соответствии СЃ настоящим изобретением предложен СЃРїРѕСЃРѕР± извлечения ацетиленов РёР· СЃРјР