патенты / 21792

829851-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB829851A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ 829,851 Дата подачи заявки Рё подачи полной спецификации: 27 января 1958 Рі. 829,851 : 27, 1958. Заявка подана РІ Нидерландах 29 января 1957 Рі. Полная спецификация опубликована: 9 марта 1957 Рі. 1960 29, 1957 : 9, 1960 в„– 2648/58 Рндекс РїСЂРё приемке: класс 91, 02 . . 2648/58 :- 91, 02 . Международная классификация:-. :-. ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ НЕТ ЧЕРТЕЖЕЙ. Процесс каталитической десульфурации тяжелых серосодержащих фракций углеводородного масла. РњС‹, .. , компания, зарегистрированная РІ соответствии СЃ законодательством Нидерландов, РїРѕ адресу 30 , Гаага, Нидерланды, настоящим заявляем: изобретение, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, должны быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ следующем заявлении: - , . . , , 30 , , , , , , :- Настоящее изобретение относится Рє СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ каталитической десульфурации фракций тяжелых углеводородов нефти, РїРѕ меньшей мере 90 РѕР±.% которых РєРёРїРёС‚ выше 300°С Рё РЅРµ более 20 РѕР±.% которых РєРёРїРёС‚ выше 500°С, путем обеспечения возможности тяжелой нефтяной фракции: находясь, РїРѕ крайней мере частично РІ жидком состоянии, течь РІРЅРёР· над фиксированным катализатором десульфурации РїСЂРё давлении РѕС‚ 100 атмосфер Рё температуре РІ диапазоне 300-500°С, РІ присутствии избытка газа, содержащего РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРј РІРѕРґРѕСЂРѕРґ. 90% 300' 20% 5000C, , , 100 300-500', . Различные высококипящие углеводородные масла были гидрированы РїСЂРё таких условиях, как температура, давление Рё время контакта, РІ зависимости РѕС‚ конкретного катализатора Рё конкретного нефтяного сырья, чтобы добиться существенной конверсии нефти РІ низкокипящие продукты. РџСЂРё проведении такой операции такую операцию называют деструктивным гидрированием или гидрокрекингом. Такое деструктивное гидрирование или гидрокрекинг всегда сопровождается существенным разрывом углерод-углеродных связей. Хотя гидрокрекинг РІ некоторых случаях является желательным процессом, существуют случаи, РєРѕРіРґР° гидрокрекинг нежелателен Рё его следует избегать, например, РїСЂРё гидрировании смазочного масла, трансформаторного масла Рё подобных масел. , , , . . -- . , , , . Гидрирование РІ условиях, РїСЂРё которых практически РЅРµ РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ разрыва связей углерод-углерод, РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє образованию лишь ограниченных количеств низкокипящих РїСЂРѕ[ 3s. 6Рґ. протоки Рё часто называют неразрушающим гидрированием или гидродесульфуризацией, 45 потому что такое неразрушающее гидрирование часто проводится СЃ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕР№ целью удаления серы. РџСЂРё такой десульфуризации неизбежно образуется, РїРѕ крайней мере, небольшое количество низкокипящего материала 50, например 2-5% РїРѕ объему, РёР·-Р·Р° понижения температуры кипения РїСЂРё удалении атомов серы РёР· присутствующих сернистых соединений. РІ сырье, РЅРѕ гидрокрекинг существенно подавляется. РЎРїРѕСЃРѕР± настоящего изобретения представляет СЃРѕР±РѕР№ процесс такого неразрушающего типа. - , [ 3s. 6d. - , 45 - . 50 , 2-5% , 55 . - . Неразрушающее гидрирование или гидрообессеривание углеводородных масел 60 можно осуществлять несколькими способами. Например, РІ РѕРґРЅРѕРј типе операции серосодержащие масла гидрируются СЃ помощью катализатора, содержащего металл или РѕРєСЃРёРґ металла, который способен поглощать серу РёР· нефти Рё вступать СЃ ней РІ реакцию. Р’ этом типе процесса, который можно назвать регенеративным, процесс останавливают, как только металл существенно превратился РІ сульфид (Рѕ чем свидетельствует появление сероводорода РІ отходящих потоках реактора), катализатор повторно окисляется или обжигают для преобразования сульфида металла обратно РІ активный РѕРєСЃРёРґ или металлическую форму, после чего начинается новый период процесса. 79 Периоды процесса между последовательными окислениями или обжигами катализатора обычно довольно короткие. Поскольку необходимо освобождать катализатор РѕС‚ масла перед каждой стадией окисления или обжига, практично использовать этот тип процесса только РїСЂРё обработке низкокипящего, легко испаряющегося сырья или для обеспечения того, чтобы РёСЃС…РѕРґРЅРѕРµ масло, если РѕРЅРѕ тяжелое, полностью испарялось использование большого количества газа. - 60 . , , 65 . , , ( 70 ), . 79 . , , , . 85 Более предпочтительным типом процесса фуризации гидродесульфида 2Z 829,851 является тот, РІ котором масло Рё газообразный РІРѕРґРѕСЂРѕРґ РїРѕ существу непрерывно пропускают РІ контакте СЃ неподвижным слоем подходящего устойчивого Рє сере катализатора РїСЂРё повышенной температуре Рё давлении. РЎРїРѕСЃРѕР± настоящего изобретения относится Рє такому типу, который называется нерегенеративным. Таким образом, любая регенерация, которая может потребоваться, требуется только после относительно длительного периода непрерывного использования, обычно измеряемого неделями или месяцами. Рспользуемые катализаторы РјРѕРіСѓС‚ представлять СЃРѕР±РѕР№ устойчивые Рє сере катализаторы, такие как кобальт-молибден-РѕРєСЃРёРґ алюминия Рё никель-молибден-вольфрам-РѕРєСЃРёРґ алюминия. Поскольку такие катализаторы еще РЅРµ были получены РІ форме сульфида РІРѕ время приготовления, РѕРЅРё полностью или частично превращаются РІ сульфид РІ течение специального периода кондиционирования Рё/или РІРѕ время самого процесса десульфурации. Р’ этом состоянии РёС… десульфурирующая активность РїРѕ меньшей мере почти такая же высокая, как Рё Сѓ катализаторов РЅРµ РІ форме сульфида, Р° часто Рё значительно выше. 85 hydrodesul2 2Z 829,851 - - 5 . , -. . - - -- . , / . . Было обнаружено, что РІ этих процессах десульфурации особенно привлекательно использовать так называемый метод капельного орошения, описанный, например, РІ описаниях патентов Великобритании в„–в„– 657521 Рё 665575. Р’ этом методе струйной очистки РёСЃС…РѕРґРЅРѕРјСѓ материалу, подлежащему десульфурации, который находится частично РІ жидком состоянии, Р° частично РІ форме пара, позволяют течь РІРЅРёР· над катализатором, расположенным РІ РІРёРґРµ неподвижного слоя, РІ присутствии РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° или водородсодержащего газа. 40 неиспарившаяся часть РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ материала течет тонкой пленкой поверх частиц катализатора. Р’ капельном методе достаточно относительно РЅРёР·РєРёС… соотношений РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° Рё масла. - , , .. . 657,521 665,575. , , , 40 . - . Эти процессы дают превосходные результаты РІ случае легких Рё среднетяжелых фракций нефти, таких как фракции газойля. Р’ случае тяжелых нефтяных фракций, таких как фракции смазочных масел, кипящих преимущественно между 300 Рё 500В°, было обнаружено, 50 однако, что РїСЂРё использовании этих известных процессов интенсивная десульфуризация была возможна только РїСЂРё объемных скоростях, экономически непривлекательно. Эта проблема упоминается РІ описании патента РЎРЁРђ . 55 45 - . , 300' 500', , 50 , . .. . 55 2
,365,751 ,365,751 РіРґРµ предлагается либо удлинить реактор, либо использовать РґРІР° или более реакторов, соединенных последовательно, решение, которое сводится Рє уменьшению объемной скорости. Р’ целом обнаружено, что РїРѕ мере увеличения молекулярной массы 60 (Рё, следовательно, температуры кипения) РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ масла скорость гидрирования снижается. , . 60 ( ) . Степень этой трудности можно увидеть РёР· следующих сравнительных испытаний. Сырую нефть марки 65 РёР· Западного Техаса фракционировали для разделения четырех фракций СЃ возрастающей температурой кипения следующим образом: ТАБЛРЦА . 65 : Фракция | 1 2 3! | 1 2 3! 4
Диапазон кипения, РЎ 221-336 336-406 ' 406-477 477+ Средняя молекулярная масса 221 287 368 492 Каждую РёР· этих фракций гидрировали РІ автоклаве РІ жидкой фазе РїСЂРё одинаковых условиях температуры Рё начального давления, катализатор - сульфида вольфраманикеля Рё поглощение РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° измеряли СЃ течением времени. Время контакта, необходимое для потребления 53,5 Рё 71,4 Рј3 РЅР° Рј3 подаваемой нефти соответственно 80, было следующим (время РІ часах): ТАБЛРЦА 11 , ' 221-336 336-406 ' 406-477 477+ 221 287 368 492 , . 53.5 71.4 m3 m3 80 ( ): 11 Поглощение РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° Фракция 1 2 3 4 53,5 Рј3IРј3 1,5 2,1 4,2 6,8 71,4 Рј3/Рј3 4 4,2 11,2 17. 1 2 3 4 53.5 m3Im3 1.5 2.1 4.2 6.8 71.4 m3/m3 4 4.2 11.2 17. Р—Р° это время фракция в„–1 потребляла около 116 Рј3 РІРѕРґРѕСЂРѕРґР°/РјР» подаваемой нефти. Резкое снижение скорости поглощения РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° СЃ увеличением молекулярной массы очевидно. . 1 116 m3 / . . РљРѕРіРґР° вышеуказанные фракции смешивали РІ РёСЃС…РѕРґРЅРѕРј соотношении Рё гидрировали смесь РІ тех же условиях, было обнаружено, что скорость поглощения РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° была медленнее, чем скорость, рассчитанная РЅР° РѕСЃРЅРѕРІРµ скоростей отдельных фракций. Таким образом, хотя можно было ожидать, что 71,4 &3 РІРѕРґРѕСЂРѕРґР°/&3 масла будет поглощено смесью примерно Р·Р° 6 часов, РЅР° самом деле потребовалось время примерно 8+ часов. Это указывает 100 РЅР° то, что наилучшие результаты Р±СѓРґСѓС‚ получены РїСЂРё гидрировании отдельных фракций РїРѕ отдельности. . , 71.4 &3 /&3 6 , 8+ . 100 . Р’ СЃРїРѕСЃРѕР±Рµ согласно настоящему изобретению гидродесульфурацию тяжелых нефтей осуществляют особым СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј, называемым здесь Рё далее «струйным методом», Рё совершенно неожиданно было обнаружено, что РїСЂРё использовании этого конкретного метода гидрирование тяжелых нефтей существенно улучшается. если тяжелое масло 11i гидрируется РІ присутствии подходящего добавленного низкокипящего вспомогательного масла. 105 , , , , 11i - . Соответственно, РІ патенте 8298513 настоящего изобретения предложен СЃРїРѕСЃРѕР± каталитической гидродесульфурации тяжелой гидроуглеродистой нефтяной фракции, РёР· которой РїРѕ меньшей мере 90% РїРѕ объему РєРёРїРёС‚ выше 300°С Рё РЅРµ более 20% РїРѕ объему РєРёРїРёС‚. выше 5000°С, который включает РІ себя возможность протекания тяжелой нефтяной фракции, хотя Р±С‹ частично находящейся РІ жидком состоянии, РІРЅРёР· РїСЂРё абсолютном давлении РѕС‚ 10 РґРѕ 100 атмосфер Рё температуре РѕС‚ 300 РґРѕ 500°С через неподвижный катализатор, содержащий РїРѕ меньшей мере РѕРґРёРЅ элемент Группа Рё РїРѕ меньшей мере РѕРґРёРЅ элемент РіСЂСѓРїРїС‹ Периодической таблицы, причем элементы присутствуют РІ металлическом состоянии Рё/или РІ форме РѕРґРЅРѕРіРѕ или нескольких соединений, РІ присутствии добавленного вспомогательного углеводородного масла, имеющего диапазон кипения полностью или существенно ниже, чем Сѓ тяжелой нефтяной фракции, Рё содержанием серы РЅРµ менее 0,05% РїРѕ массе Рё РїСЂРё наличии такого количества РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° или газа, содержащего преимущественно РІРѕРґРѕСЂРѕРґ, что после охлаждения газов, покидающих реакционное пространство Рё удаляющихся РёР· него, -25 сероводорода количество газа, СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕРіРѕ РѕС‚ сероводорода, составляет РЅРµ менее 50 литров (измеряется РЅР° высоте 76 СЃРј. ртути Рё 0РЎ) РЅР° килограмм объединенной подачи тяжелой нефтяной фракции Рё вспомогательного масла. 829,851 3 - 1 , 90% 300' 20% 5000C 10 100 300 500 , , / , 0.05% , -25 50 ( 76 . 0C) . После десульфуризации тяжелая нефть Рё вспомогательное масло РјРѕРіСѓС‚ быть разделены перегонкой СЃ использованием или без использования вакуума Рё СЃ добавлением пара или без него. . Рспользуемые фракции тяжелого углеводородного масла РјРѕРіСѓС‚ представлять СЃРѕР±РѕР№, например, нефтяные фракции или фракции, полученные путем применения РѕРґРЅРѕР№ или нескольких физических, термических или каталитических обработок сырой нефти, РїСЂРё условии, что РїРѕ меньшей мере 90% РїРѕ объему РєРёРїСЏС‚ РїСЂРё температуре выше 3000В° Рё РЅРµ более 20% РїРѕ объему. РєРёРїРёС‚ выше 5000РЎ. , , , , 90% 3000C 20% 5000C. Таким образом, можно использовать РІ качестве РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ материала фракции, которые соответствуют этим характеристикам температуры кипения Рё которые получены РїСЂРё перегонке сырой нефти 43 СЃ использованием или без использования вакуума Рё СЃ добавлением пара или без него. Также возможно подвергнуть тяжелое углеводородное масло, подлежащее десульфуризации РІ соответствии СЃ настоящим изобретением, Рё полученное, например, путем такой перегонки, РѕРґРЅРѕР№ или нескольким физическим обработкам перед десульфуризацией. Р’Рѕ РјРЅРѕРіРёС… случаях может оказаться целесообразным сначала провести депарафинизацию, деасфальтизацию или экстракцию тяжелой фракции. РџСЂРё желании такую обработку можно также применять РґРѕ вышеупомянутой перегонки. Фракции смазочного масла являются очень подходящими исходными материалами. 43 . , , , , . , . , -35 . . Примерами вспомогательной фракции углеводородного масла, имеющей диапазон кипения, который полностью или -60°С существенно ниже, чем Сѓ тяжелого углеводородного масла, подлежащего десульфурации, являются бензин или керосин. Предпочтительно использовать керосин. -60 . . Эти вспомогательные масла РјРѕРіСѓС‚ быть получены РїСЂСЏРјРѕР№ перегонкой сырой нефти, Р° также РјРѕРіСѓС‚ быть получены применением РѕРґРЅРѕР№ или нескольких физических, термических Рё/или каталитических обработок РїСЂСЏРјРѕРіРѕРЅРЅРѕРіРѕ дистиллята Рё последующей повторной перегонкой обработанного дистиллята, если желательно. Как указано, содержание серы РІРѕ вспомогательном масле составляет РїРѕ меньшей мере 0,05% РЅР° 70 мас.; это содержание предпочтительно превышает 0,1 мас.%, допустимы также более высокие проценты. Рспользуется серосодержащее вспомогательное масло, Р° РЅРµ масло, РЅРµ содержащее серы, поскольку было обнаружено, что вспомогательное масло 75 десульфурируется вместе СЃ фракцией тяжелого углеводородного масла, причем почти РІ такой же степени, как это было Р±С‹ достигнуто, если Р±С‹ вспомогательное масло десульфурировали отдельно РІ тех же условиях. Таким образом, станет возможным использовать нефтяную фракцию РІ качестве вспомогательного масла, которую РІ противном случае пришлось Р±С‹ улучшать посредством отдельной десульфуризации. - , / - , . , 0.05% 70 ; 0.1 % , . - - , 75 , . E0 , . Диапазон кипения вспомогательного масла может без зазора примыкать Рє диапазону кипения тяжелой нефтяной фракции. Возможно также незначительное перекрытие диапазонов кипения. 85 . . РЎ РґСЂСѓРіРѕР№ стороны, разделение путем перегонки значительно облегчается использованием вспомогательного масла, конечная температура кипения которого ниже начальной температуры кипения тяжелой нефтяной фракции. , 90 . Р’Рѕ всех этих случаях вспомогательное масло получают РІ РІРёРґРµ отдельной фракции Рё затем добавляют Рє фракции тяжелой нефти. Относительные пропорции РґРІСѓС… фракций можно варьировать Рё, таким образом, можно контролировать степень Рё/или скорость гидродесульфурации РґРІСѓС… участвующих фракций. 100 РџСЂРё использовании СЃРїРѕСЃРѕР±Р° согласно настоящему изобретению фракция тяжелой нефти неожиданно десульфурируется РІ большей степени, чем это РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ РІ случае отсутствия вспомогательного масла, что само РїРѕ себе является важным преимуществом. Однако особые преимущества настоящего СЃРїРѕСЃРѕР±Р° еще более СЏСЃРЅРѕ проявляются РІ следующем. РљРѕРіРґР° РїСЂРё определенной объемной скорости, например 0,5 РєРі/РјРёРЅ/С‡, фракцию тяжелой нефти 110 обессеривают без добавления вспомогательного масла, полученная десульфуризация будет составлять, например, 70-75%. Эта степень десульфурации часто слишком мала, Р° объемная скорость, РєСЂРѕРјРµ того, слишком мала, чтобы быть экономически привлекательной. Однако РєРѕРіРґР° десульфурацию РїСЂРѕРІРѕРґСЏС‚ РІ присутствии вспомогательного масла, например, РїСЂРё массовом соотношении тяжелого масла Рє вспомогательному маслу 1:1 Рё общей объемной скорости 1,0В·120 РєРі/час/час. Установлено, что тяжелая нефть десульфурируется РІ значительно большей степени, например, РЅР° 80-90%, тогда как десульфурация вспомогательной нефти имеет тот же РїРѕСЂСЏРґРѕРє величины, 1 25 обычно выше 98%, С‚.Рє. скорость несмешанного вспомогательного масла РїСЂРё объемной скорости 1,0 РєРі/час/час. 95 . / . 100 , 1 05 . , , . , , 0.5 /./., 110 , , , 70-75%. , , 115 . , , , 1: 1 1.0 120 //. - , 80-90%, , , 1 25 98%, 1.0 //. Это показывает, что РїСЂРё одинаковой производительности РїРѕ тяжелой фракции получается тяжелый РїСЂРѕРґСѓРєС‚, который десульфурируется РІ гораздо большей степени, Р° РєСЂРѕРјРµ того, РІ качестве побочного продукта получается вспомогательное масло, которое существенно десульфурируется Рё которое само РїРѕ себе может быть очень ценным. 1} 829,851 829,851 - , - . Тяжелые нефти, десульфурированные согласно настоящему изобретению, можно использовать РІ качестве смазочного масла или компонента смазочного масла либо как таковые, либо после предварительной дистилляции, экстракции или депарафинизации. , , . Настоящий СЃРїРѕСЃРѕР± осуществляют СЃ использованием катализатора десульфурации, содержащего РїРѕ меньшей мере РѕРґРёРЅ элемент РіСЂСѓРїРїС‹ Рё РїРѕ меньшей мере РѕРґРёРЅ элемент РіСЂСѓРїРїС‹ Периодической таблицы элементов Рё, РїСЂРё желании, носителя, элементы которого присутствуют РІ металлическом состоянии Рё/или РІ форме РѕРґРЅРѕРіРѕ или нескольких соединений РґСЂСѓРі СЃ РґСЂСѓРіРѕРј Рё/или СЃ РѕРґРЅРёРј или несколькими РґСЂСѓРіРёРјРё элементами. , , , / . Р’ частности, РїРѕРґС…РѕРґСЏС‚ катализаторы, содержащие РѕРґРёРЅ или несколько элементов никель Рё кобальт Рё, РєСЂРѕРјРµ того, РѕРґРёРЅ или несколько элементов молибден Рё вольфрам, Р° также носитель, состоящий полностью или РїРѕ существу РёР· Рђ1203, причем эти элементы присутствуют РІ металлическом состоянии Рё/или РІ форме РѕРґРЅРѕРіРѕ или нескольких соединений РґСЂСѓРі СЃ РґСЂСѓРіРѕРј Рё/или СЃ РѕРґРЅРёРј или несколькими РґСЂСѓРіРёРјРё элементами, такими как кислород Рё сера. , , A1203, / / . Таким образом, настоящий СЃРїРѕСЃРѕР± можно использовать СЃ катализаторами десульфурации, содержащими РѕРєСЃРёРґ алюминия РІ качестве носителя Рё, РєСЂРѕРјРµ того, 5-15 мас.% кобальта Рё молибдена РІ металлическом состоянии Рё/или РІ форме РѕРґРЅРѕРіРѕ или нескольких соединений РґСЂСѓРі СЃ РґСЂСѓРіРѕРј Рё/или СЃ РѕРґРЅРёРј или несколькими соединениями. больше элементов кислорода, серы Рё алюминия, атомное соотношение кобальта Рё молибдена лежит между 1:20 Рё 18:20, предпочтительно между 1:10 Рё -9:10. 5-15% / , , 1: 20 18 20, 1: 10 -9: 10. 40- Р’ СЃРїРѕСЃРѕР±Рµ согласно настоящему изобретению используется метод капельного орошения, который означает, что исходный материал остается частично присутствующим РІ жидком состоянии, Рё этот жидкий материал стекает РІРЅРёР· РІ РІРёРґРµ тонкой пленки РїРѕ неподвижному катализатору. 40- - - . Р’РѕРґРѕСЂРѕРґ или газ, содержащий преимущественно РІРѕРґРѕСЂРѕРґ, движется через слой катализатора либо противотоком, либо параллельно потоку СЃ неиспарившейся частью РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ материала. - . Часто целесообразно пропускать газ, содержащий РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРј РІРѕРґРѕСЂРѕРґ, гомогенно смешанный СЃ испаренной частью РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ материала, РІ направлении РІРЅРёР· через слой катализатора. . Температура десульфурации составляет РѕС‚ 300°С РґРѕ 500°С, предпочтительно - РѕС‚ 325°С РґРѕ 400°С. Рабочее давление находится РІ диапазоне РѕС‚ 10 РґРѕ 100 атмосфер, предпочтительно РІ диапазоне РѕС‚ 25 РґРѕ 75 атмосфер. 300C 500SC, - 3250C 4000C. 10 100 , 25 75 . Рспользуемый газ может представлять СЃРѕР±РѕР№ РІРѕРґРѕСЂРѕРґ или газовую смесь, содержащую РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРј РІРѕРґРѕСЂРѕРґ, например смесь РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° Рё легких углеводородов. Обычно, хотя Рё РЅРµ обязательно, используемый РІРѕРґРѕСЂРѕРґ перерабатывают, если желательно, после предварительного удаления нежелательных компонентов, таких как сероводород. Газ, содержащий РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРј РІРѕРґРѕСЂРѕРґ, обычно содержит РїРѕ меньшей мере 60 РѕР±.% РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° Рё предпочтительно содержит более 80 РѕР±.% РІРѕРґРѕСЂРѕРґР°. , 65 . , , , . 60% 80% . Настоящее изобретение теперь будет дополнительно проиллюстрировано следующим сравнительным примером. 75 . РџР РМЕР Рспользуемая тяжелая фракция представляла СЃРѕР±РѕР№ парафиновое смазочное масло, полученное РёР· венесуэльской сырой нефти, СЃ содержанием серы 2,11% РїРѕ массе Рё начальной температурой кипения 350WC. 80 РѕР±.% тяжелой фракции перегнали РїСЂРё температуре 484WC (перегонку проводили РїРѕРґ давлением 10 РјРј СЂС‚. СЃС‚., измеренные температуры кипения затем переводили РІ значения РїСЂРё атмосферном давлении). Эту тяжелую углеводородную фракцию затем десульфурировали СЃ использованием капельного метода РЅР° кобальт-молибден-глиноземном катализаторе, содержащем 3,9% РїРѕ массе РЎРѕРћ, 10,7% РїРѕ массе Рё 81,3% РїРѕ массе РѕРєСЃРёРґР° алюминия. РўСЂРё РїСЂРѕРіРѕРЅР° десульфурации (Рђ, Р’ Рё РЎ) были проведены РїСЂРё условиях Рё СЃ результатами, показанными РІ Таблице 95 . Опыты Рђ Рё Р’ были проведены СЃ тяжелой фракцией как таковой. Эксперимент РЎ представлял СЃРѕР±РѕР№ процесс десульфурации согласно настоящему изобретению, РІ котором тяжелую фракцию смешивали РІ соотношении РѕРґРЅР° массовая часть Рє - РѕРґРЅР° массовая часть СЃ керосином, кипящим РїСЂРё температуре РѕС‚ 187 РґРѕ 261°С () Рё содержащим 0,34% РїРѕ весу серы. , 2.11% 350WC. 80% 484WC ( 10 , ). , -- - 9( 3.9% , 10.7% , 81.3% . (, ) 95 . . , 187 261' (....) 0.34% . Р’ целях проверки были проведены РґРІР° опыта Рё СЃ керосином РІ отсутствие тяжелой нефти, результаты также показаны РІ Таблице . Р’Рѕ всех экспериментах РІ качестве водородсодержащего газа использовался чистый РІРѕРґРѕСЂРѕРґ. 105 , . - . Десульфированную смесь смазочного масла Рё керосина, полученную РІ опыте РЎ, 11) разделяли перегонкой РЅР° фракцию керосина Рё фракцию смазочного масла, после чего определяли содержание серы РІ РґРІСѓС… фракциях. 11) - , . 829,851 ТАБЛРЦА 829,851 Пробег Смазочное сырье Смазочное масло + керосиновое масло керосин Содержание серы, % РїРѕ массе Давление РєРі/РєРІ.Рј. СЃРј. + % /. . Температура, РЎ Количество выходящего РёР· реакционного пространства газа, РЅРµ содержащего H2S, РІ литрах (измеряется РЅР° высоте 76 СЃРј. Рё 0 ) РЅР° РєРі масла Расход РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° (литры РЅР° РєРі масла) Объемная скорость РєРі/литр. , H2S- ( 76 . 0 ) ( . ) /. % РїРѕ весу. РІ общем продукте реакции, % мас. смазочного масла , десульфурированного, % РїРѕ весу. РІ десульфурированном керосине Общая десульфурация, % Десульфуризация смазочного масла, % Десульфуризация керосина, % 2,11 385 250 290 1,0 0,86 0,86 59,3 59,3 300 0,5 0,58 0,58 72,5 72,5 1,22 385 25 0 285 1,0 0,14 0,31 0,007 88,5 85,3 98 (РѕРє. . ) 0,34 385 250 270 1,0 0,001 0,001 > 99 > 99 270 0,5 0,001 0,001 >,99 > 99 Р’ опыте было обнаружено, что керосин был десульфурирован примерно РЅР° 98%, то есть практически РІ той же степени, что Рё РїСЂРё десульфурации. РѕРґРЅРѕРіРѕ керосина РїСЂРё той же объемной скорости 1,0 РІ эксперименте . Однако было обнаружено, что смазочное масло было десульфурировано РІ эксперименте РЅР° 85,3% вместо 59,3%, как РІ эксперименте , если РѕРЅРѕ РЅРµ было предварительно разбавлено керосином Рё РїСЂРё та же пространственная скорость 1,0. % . % . % . % % % 2.11 385 250 290 1.0 0.86 0.86 59.3 59.3 300 0.5 0.58 0.58 72.5 72.5 1.22 385 250 285 1.0 0.14 0.31 0.007 88.5 85.3 98 (. ) 0.34 385 250 270 1.0 0.001 0.001 > 99 > 99 270 0.5 0.001 0.001 >.99 > 99 98%, 1.0 . , 85.3% 59.3% 1.0. РР· таблицы СЏСЃРЅРѕ РІРёРґРЅРѕ, что РІ случае комбинированной десульфурации РІ опыте РЎ РїСЂРё объемной скорости 1,0 десульфуризация вспомогательного масла (керосина) лишь немного ниже, чем РІ случае раздельной десульфурации РїСЂРё объемной скорости 0,5 РІ опыте. (приблизительно 98% вместо > 99%), 50 РІ то время как десульфурация смазочного масла значительно улучшилась (85,3% РІ опыте вместо 72,5% РІ тесте ). 1.0, () 0.5 (. 98% > 99%), 50 (85.3% 72.5% ).
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 17:43:13
: GB829851A-">
: :

829852-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB829852A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ ЧЕРТЕЖРПРРЛОЖЕНЫ. . Рзобретатель: РОБЕРТ РЎРРњРџРЎРћРќ РЎРЛЬВЕР. :- . Дата подачи полной спецификации: сентябрь. 29, 1958. : . 29, 1958. Дата подачи заявления: февраль. 10, 1958. в„– 4203/58. : . 10, 1958. . 4203 /58. Полная спецификация опубликована: 9 марта 1960 Рі. : 9, 1960. Рндекс РїСЂРё приемке: -Класс 32, (3D1) 3D2: 5J). :- 32, (3D1) 3D2: 5J). Международная классификация:-Жирный. :-. ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ. . Улучшения РІ испарителях или РІ отношении РЅРёС…. . РњС‹, . & . , британская компания РёР· , Кэткарт, Глазго, РЎ.4, Шотландия, настоящим заявляем РѕР± изобретении, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё Рѕ методе. каким образом это должно быть выполнено, должно быть конкретно описано РІ следующем заявлении: , . & . , , , , , .4, , , , , : - Настоящее изобретение относится Рє усовершенствованному многоступенчатому испарителю того типа, РІ котором жидкость СЃ температурой насыщения, соответствующей давлению РІ камере (далее именуемой «испарительная камера») РѕРґРЅРѕР№ ступени, течет РІ испарительную камеру следующей ступени РїСЂРё РїСЂРё более РЅРёР·РєРѕРј давлении Рё поступает РЅР° указанную дополнительную стадию РїСЂРё температуре, превышающей температуру насыщения, соответствующую более РЅРёР·РєРѕРјСѓ давлению, так что часть жидкости превращается РІ пар, который отводится РІ конденсационное устройство, РіРґРµ пар получается РІ РІРёРґРµ жидкого дистиллята. - ( " ") . Следует понимать, что РІ испарителе упомянутого типа имеется паровая система, РІ которой пар конденсируется Рё течет РІ РІРёРґРµ дистиллята РІ РѕРґРЅРѕРј направлении через множество ступеней, Рё жидкостная система, РІ которой жидкость течет РІ противоположном направлении. руководство через множество стадий. Р’ следующем описании РјС‹ перечисляем этапы РІ соответствии СЃ последовательностью нагрева жидкости, протекающей через систему, причем первый этап представляет СЃРѕР±РѕР№ этап, РЅР° котором жидкость, протекающая через систему, сначала нагревается паром РёР· паровой системы, Р° последний этап представляет СЃРѕР±РѕР№ этап, РЅР° котором жидкость, РїСЂРѕР№РґСЏ через множество ступеней последовательно СЃ первой ступенью, наконец, нагревается паром РёР· паровой системы. , , . , , , . До СЃРёС… РїРѕСЂ испаритель обычно конструировался таким образом, что подаваемая жидкость, которой может быть рассол, смешивалась РїСЂРё относительно РЅРёР·РєРѕР№ температуре СЃ жидкостью, называемой РІ дальнейшем «рециркулируемой жидкостью», циркулирующей РІ испарителе. Затем смесь циркулировала через средства нагрева 45, связанные СЃ каждой ступенью, вызывая конденсацию пара, выбрасываемого СЃ каждой ступени, Рё поглощение тепла РёР· конденсирующегося пара. Затем смесь протекала через камеры нескольких ступеней. 50 РћСЃРЅРѕРІРЅРѕР№ задачей настоящего изобретения является обеспечение увеличения коэффициента теплопередачи поверхностей нагрева нескольких ступеней. , , , [-31d.] " " . 45 , . . 50 - . Еще РѕРґРЅРѕР№ целью является обеспечение снижения РєРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕРіРѕ действия жидкости, протекающей через испаритель. . Р’ испарителе указанного типа согласно изобретению, включающем теплообменники, связанные СЃ каждой ступенью, 60 теплообменников, связанных РїРѕ меньшей мере СЃ более РїРѕР·РґРЅРёРјРё ступенями испарителя РІ направлении потока жидкости через ступени, включают отдельные нагреватели. через который подаваемая жидкость Рё рециркулируемая жидкость 65 протекают отдельно перед смешиванием вместе для подачи через испарительные камеры нескольких ступеней. , , , 60 65 . Р’ многоступенчатом испарителе наличие множества ступеней испарения жидкости РІ пар позволяет экономить количество тепла, подаваемого РІ испаритель, такая СЌРєРѕРЅРѕРјРёСЏ обычно определяется СЃ точки зрения «коэффициента производительности». испарителя, который РІ испарителе 75 РїСЂРѕРёР·РІРѕРґРёС‚ дистиллированную РІРѕРґСѓ Рё использует пар РІ качестве РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРіРѕ источника тепла, представляет СЃРѕР±РѕР№ отношение количества фунтов произведенного дистиллята Рє количеству фунтов использованного пара. - , 70 , " " 75 , . РћРґРёРЅ вариант многоступенчатого испарителя указанного типа РІ соответствии СЃ изобретением проиллюстрирован РЅР° блок-схеме, РЅР° которой показан испаритель, имеющий РљРџР” 8 Рё снабженный двадцатью пятью ступенями, РёР· которых только этапы СЃ первого РїРѕ четвертый Рё СЃ двадцать третьего РїРѕ двадцать пятый проиллюстрированы для ясности. - , , accom829,852 8 - - . РќР° схеме 1, 2, 3, 4, 23, 24 Рё 25 обозначают соответственно вспышки первых четырех ступеней Рё последних трех ступеней. , 1, 2, 3, 4, 23, 24 25 , , . 1
А, 2А, 3А, 4А, 23А, 24А и 25А обозначают соответственно паровые камеры, составляющие теплообменники, связанные с каждой испарительной камерой и включающие нагреватель 8, обычно обозначенный цифрой 5, представляющий поверхность нагрева для нагрева парами подаваемой жидкости, например, рассол, протекающий через нагреватель. , 2A, 3A, 4A, 23A, 24A 25A , , 8, 5, , , . 6 обозначает, как правило, нагреватель, образующий теплообменник и расположенный в каждой из паровых камер от 4А до 25А и расположенный параллельно соответствующему нагревателю 5. 6 4A 25A 5. Каждый нагреватель 6 представляет собой поверхность нагрева для нагрева парами жидкости, рециркулируемой через нагреватель 6. 6 6. При работе системы пар, конденсирующийся в каждой паровой камере, течет в виде дистиллята в направлении от паровой камеры 25А к камере 1А, питательная жидкость течет в противоположном направлении через нагреватель 5 в паровой камере 1А. к нагревателю 5 в паровой камере 25А, и рециркулируемая жидкость течет в том же направлении, что и исходная жидкость, через нагреватель 6 в камере 4А к нагревателю 6 в камере 25А. , 25A 1A, 5 . 5 25A, 6 4A 6 25A. Каждая испарительная камера 25-1 соединена каналом 7 с соответствующей паровой камерой, а каждая камера 25-2 соединена каналом 8 со своей последующей камерой. Камера 1 соединена воздуховодом 9, в котором установлен насос 10, с нагревателем 6 в паровой камере 4А. К камере 1 подключен насос 11 для продувки жидкости из испарительной камеры 1. Нагреватель 5 в паровой камере 1А соединен трубопроводом 12 с насосом 13, предназначенным для перекачивания питательной жидкости в испаритель. Нагреватели 5 в каждой из паровых камер 2А-25А соединены воздуховодом 14 с нагревателем 5 в предыдущей паровой камере. 25 1 7 25 2 8 . 1 9 10 6 4A. 11 - 1 1. 5 1A 12 13 . 5 2A 25A 14 5 . Насос 15 установлен в канале 14 между нагревателями 5 в паровых камерах 3А и 4А для увеличения потока питательной жидкости от нагревателя 5 в камере 3А к нагревателю 5 в камере 4А. Нагреватель 5 в паровой камере 25А соединен воздуховодом 16 с деаэрационным нагревателем 17, от которого воздуховод 18 ведет в испарительную камеру 25. Нагреватель 17 нагревает питательную жидкость до температуры выше точки кипения жидкости, так что из жидкости вытесняются воздух и газы. 15 14 5 3A 4A , 5 3A 5 4A. 5 25A 16 17 18 25. 17 . Нагреватель, через который рециркулируемая жидкость протекает через паровую камеру (не показана) на пятой ступени, и каждый из связанных с ним нагревателей на предыдущих ступенях до двадцать пятой ступени соединены последовательно воздуховодами 20. Нагреватель 6 в паровой камере 25А также соединен воздуховодом 21 с нагревателем 22, в который по трубопроводу 26 подается пар 70 от источника подачи пара для нагрева рециркулируемой жидкости, выходящей из нагревателя 6 в камере 25А, в температура 196,80 . Нагреватель 22 соединен каналом 27 с устройством 28, 75, встроенным в канал 18 после насоса 19, при этом питательная жидкость и рециркулируемая жидкость смешиваются вместе в устройстве 28 для подачи в испарительную камеру 25. ( ) - 20. 6 25A 21 22 70 26 6 25A 196.80 . 22 27 28 75 18 19, 28 25. Каждая паровая камера 25А-2А соединена с последующей паровой камерой трубопроводом 29 для потока дистиллята через камеры. Паровая камера 1А соединена трубопроводом 30 с насосом 31 для откачки полного дистиллята из 85 испарителя. 25A 2A 29 . 1A 30 31 85 . При прохождении смеси жидкостей через испарительные камеры жидкость с температурой насыщения, соответствующей давлению в испарительной камере, например, 25, из 90 одной ступени, течет по каналу 8 в испарительную камеру 24 последующей ступени при более низкую температуру и поступает в камеру 24 с температурой выше, чем температура, соответствующая более низкому давлению 95 в указанной камере 24, так что часть жидкости превращается в пар, который течет через канал 7 в паровую камеру 24А, где пар нагревает подаваемую жидкость, протекающую через соответствующий нагреватель 100, и рециркулируемую жидкость, протекающую через соответствующий нагреватель 6, конденсируется и течет в виде жидкого дистиллята через трубопровод 29 в последующую паровую камеру 23А. , , , 25, 90 8 24 24 95 24, 7 24A 100 6, 29 23A. В испарителе согласно изобретению практически вся жидкость, протекающая через камеры и циркулирующая через нагреватели в паровых камерах, не содержит воздуха или газа. Поскольку пар, вспыхивающий в камерах, свободен от воздуха или газа, достигается более высокая скорость конденсации пара, чем раньше, и увеличивается коэффициент теплопередачи поверхностей нагрева нагревателей 5, 6. , , . 1o1 , - 5, 6 . Кроме того, циркулирующая жидкость становится менее коррозионной. , 115 . Нагреватели 5 в паровых камерах 1А-3А служат в качестве основных нагревателей для нагрева подаваемой жидкости, подаваемой в испаритель, до температуры приблизительно 60 , 120°С, до температуры, по существу равной температуре рециркулируемой жидкости, поступающей в нагреватель 6 пара. камера 4А. Нагреватели 5, 6 в паровых камерах с 4А по 25А служат вторичными нагревателями. 125 5 1A 3A 60 . 120 6 4A. 5, 6 4A 25A . 125
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 17:43:14
: GB829852A-">
: :

829853-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB829853A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ НЕТ ЧЕРТЕЖЕЙ Улучшения РІ получении нитропроизводных или относящиеся Рє РЅРёРј РњС‹, .. , корпорация, организованная Рё действующая РІ соответствии СЃ законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, РїРѕ адресу: 98, . Соединенные Штаты Америки настоящим заявляем, что изобретение, РІ отношении которого РјС‹ молимся Рѕ выдаче нам патента, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, должны быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ следующем заявлении: Рзобретение относится Рє СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ получения нитропроизводных органических соединений, содержащих алкильную или алкиленовую РіСЂСѓРїРїСѓ. , . . - , , , 98, , , , - , :- . Более конкретно, настоящее изобретение относится Рє СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ жидкофазного нитрования алканов, циклоалканов Рё арилзамещенных алканов. , - , - . Нитропроизводные таких углеводородов используются РІ качестве растворителей Рё химических интермедиатов, особенно РІ качестве промежуточных продуктов для ценных аминов. До СЃРёС… РїРѕСЂ нитропроизводные обычно получали способами, включающими использование азотной кислоты РІ качестве нитрующего агента. Однако этот нитрующий агент РЅРµ оказался полностью удовлетворительным СЃ экономической точки зрения. РљРѕСЂСЂРѕР·РёРѕРЅРЅРѕРµ действие реагента требует РЅРµ только использования РґРѕСЂРѕРіРѕРіРѕ складского Рё погрузочно-разгрузочного оборудования РёР· хромированной стали или эмалированного стекла, РЅРѕ Рё РІ большинстве случаев нитрования азотной кислотой образуются большие количества нежелательных продуктов окисления, что снижает выход целевых нитросоединений. . РџРѕРјРёРјРѕ экономических недостатков, связанных СЃ использованием азотной кислоты, система азотная кислота-углеводород является двухфазной системой, Рё для достижения необходимого тесного контакта реагентов необходимо использовать энергичное перемешивание. , . , . - , , . - , , , . , - - , . Более того, РІ известных способах получения азотной кислоты замещение нитрогруппы РІ арилзамещенном алкане РЅРµ может быть ограничено исключительно алкильной Р±РѕРєРѕРІРѕР№ цепью; РІ этих процессах нитрозаместитель также вводится РІ ароматическое кольцо; образование нежелательных побочных продуктов Рё снижение выхода желаемых продуктов. , - -; , ; - . Целью настоящего изобретения является создание простого Рё экономичного СЃРїРѕСЃРѕР±Р° нитрования алканов, циклоалканов Рё арилзамещенных алканов. Еще РѕРґРЅРѕР№ целью является создание СЃРїРѕСЃРѕР±Р° нитрования, РїСЂРё котором нитрозаместители РјРѕРіСѓС‚ быть легко введены РІ алкильную Р±РѕРєРѕРІСѓСЋ цепь арилзамещенных алканов без сопутствующего нитрования кольца. , - . - . Р’ соответствии СЃРѕ СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј настоящего изобретения алкил- или циклоалкилнитрит смешивают СЃ молярным избытком алкана, циклоалкана или арилзамещенного айкана Рё смесь поддерживают РїСЂРё температуре РІ диапазоне РѕС‚ 140 РґРѕ 300°С. указанный углеводород удерживается РїРѕ существу РІ жидкой фазе Р·Р° счет приложения давления. Термины «алкилнитрит» Рё «циклоалкилнитрит» используются для обозначения РІ широком смысле алкановых Рё циклоалкановых углеводородов, РІ которых РїРѕ меньшей мере РѕРґРёРЅ атом РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° заменен нитритной РіСЂСѓРїРїРѕР№; обычно молекула содержит только РѕРґРёРЅ нитритный заместитель, РЅРѕ может содержать Рё больше. , , , - , 140 300 . . " " " " - ; , . Рљ реакционной системе прикладывают давление, чтобы поддерживать углеводород РїРѕ существу РІ жидкой фазе. Таким образом, точное прикладываемое давление зависит РѕС‚ температуры, поддерживаемой РІ Р·РѕРЅРµ реакции. Обычно давление РІ реакторе должно составлять РїРѕ меньшей мере 125 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј, минимальное давление - 125 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. обычно требуется для поддержания жидкой фазы РїСЂРё температуре, используемой РІ процессе. Максимальное используемое давление регулируется только механическими ограничениями доступного оборудования. Однако, поскольку использование чрезвычайно высокого давления, С‚.Рµ. выше 1000 атмосфер, РЅРµ дает никаких преимуществ СЃ точки зрения производительности, эта цифра представляет СЃРѕР±РѕР№ практический верхний предел давления. Реактор может находиться РїРѕРґ давлением любого инертного газа, РїСЂРё условии, что конкретный используемый инертный газ РЅРµ имеет решающего значения; примерами являются азот, углекислый газ Рё гелий. . , , . , 125 ...., 125 .... . . , , .. 1000 , , . , ; , . РџСЂРё проведении нитрования используется молярный избыток углеводорода, причем непрореагировавший углеводород просто извлекается Рё повторно используется без вредного воздействия РЅР° СЌРєРѕРЅРѕРјРёРєСѓ процесса. Здесь Рё далее приведены примеры молярного соотношения углеводорода Рё алкилнитрита РІ диапазоне РѕС‚ 5 РґРѕ 44, Рё получены РїРѕ существу эквивалентные результаты. , , . , 5 44 . Следовательно, степень избытка углеводорода РЅРµ имеет решающего значения для СЃРїРѕСЃРѕР±Р° настоящего изобретения, равно как Рё время реакции. Время реакции варьировали РѕС‚ 5 РґРѕ 25 РјРёРЅСѓС‚, РЅРµ влияя серьезно РЅР° выход нитроуглеводородов. Поскольку реакция протекает очень быстро, хорошие результаты достигаются Р·Р° считанные минуты Рё РЅРµ требуют длительного времени реакции. , , . 5 25 . , . Хотя далее процесс будет проиллюстрирован СЃ использованием циклогексил-, РЅ-бутил-, изобутил- Рё трет-бутилнитритов, любой алкил- или циклоалкилнитрит РїРѕРґС…РѕРґРёС‚ для использования РІ качестве нитрующего агента, РїСЂРё этом нитритная РіСЂСѓРїРїР° молекулы является частью молекула, которая осуществляет нитрование. Другие подходящие нитрующие агенты включают этилнитрит, РЅ-РїСЂРѕРїРёР» Рё изопропилнитрит, смешанные амилнитриты, гексилнитрит Рё 1,4-бутиленднитрит. , -, , - , , . , - , , 1, 4- . РЎРїРѕСЃРѕР± настоящего изобретения является общим для алканов, циклоалканов Рё арилзамещенных алканов, которые можно поддерживать РІ жидкой фазе РІ условиях реакции. Примерами алканов являются РЅ-нонан, РЅ-декан, 2,3-диметилбутан, РЅ-гексан, неогексан Рё изооктан. Примерами циклоалканов являются циклогексан (предпочтительный исходный материал), метилциклогексан, циклогептан Рё циклопентан. , , . -, -, 2, 3-, -, , . - ( ), , . Термин «циклоалкан», используемый РІ описании Рё формуле изобретения, также включает, конечно, алкилзамещенные циклоалканы, такие как уже упомянутый метилциклогексан Рё РґСЂСѓРіРёРµ, например, алкилированные циклогептаны Рё циклопентаны. Примерами арилзамещенных алканов являются этилбензол, толуол, Рї-ксилол, РєСѓРјРѕР», цимол, дурен Рё диизопропилбензол. РљСЂРѕРјРµ того, РІ модификации изобретения исходный материал может содержать неуглеводородные заместители, такие как нитро- или галогенгруппы, которые РЅРµ мешают реакции, Рё, таким образом, такие соединения, как нитроциклогексан, хлорциклогексан, хлордекан Рё бромпентан, представляют СЃРѕР±РѕР№ подходящие исходные соединения. материалы. "" , , - - , .., . - , , -, , , , . , , - , , , , , . Разумеется, РєРѕРіРґР° РІ качестве РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ материала используют нитрозамещенный углеводород, получается полинитропроизводное, содержащее дополнительную нитрогруппу. , - , . Углеводород, подлежащий нитрованию, может быть смешан СЃ разбавителем, например. бензол или ацетонитрил, которые инертны РїРѕ отношению Рє алкил- или циклоалкилнитриту РІ условиях реакции. , . , . Хотя последующие примеры иллюстрируют СЃРїРѕСЃРѕР± как периодический, РІ равной степени осуществимо проведение процесса Рё РІ непрерывном режиме. Например, алкил- или циклоалкилнитрит Рё углеводород можно непрерывно вводить РІ реакционную Р·РѕРЅСѓ, РІ которой поддерживаются желательные рабочие условия, РІ то время как смесь продуктов непрерывно удаляется. , . , , . Следующие примеры служат для иллюстрации конкретных вариантов осуществления СЃРїРѕСЃРѕР±Р° РїРѕ настоящему изобретению. . РџР РМЕР Циклогексан вводили РІ реактор, который предварительно продували азотом, РІ реакторе создавали давление РґРѕ 400 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. азотом Рё циклогексан нагревали примерно РґРѕ 145°С. Затем РІ реактор закачивали смесь РЅ-бутилнитрита Рё циклогексана РІ течение примерно 8 РјРёРЅСѓС‚, РІ течение этого времени температуру Рё давление поддерживали РїРѕ существу РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ начальные СѓСЂРѕРІРЅРё. После завершения добавления смеси через насос Рё линии подачи РІ течение примерно 2 РјРёРЅСѓС‚ подавали дополнительный углеводород для очистки насоса Рё линий практически РѕС‚ всей смеси нитрита-циклогексана. Молярное отношение общего количества циклогексана Рє РЅ-бутилнитриту, использованное РІ этом эксперименте, составляло 21. Затем загрузку охлаждали примерно РґРѕ 35°С Рё вентилировали реактор. , 400 .... , 145". , - 8 , . , 2 - . - 21. 35". . Смесь продуктов удаляли, промывали разбавленным раствором бикарбоната натрия, сушили Рё анализировали. Анализ показал, что получен нитроциклогексан СЃ выходом 32% Рё продукты окисления СЃ выходом 5,6%. , , , . 32% 5.6% . РљРѕРіРґР° эту процедуру повторяли, Р·Р° исключением того, что температуру реакции поддерживали РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ 125°С, нитрования РЅРµ происходило. 125"., . РџР РМЕР . Повторяли процедуру примера , Р·Р° исключением того, что температуру Рё давление реакции поддерживали РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ 185°С Рё 125 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј соответственно. Анализ смеси продуктов показал, что получен нитроциклогексан СЃ выходом 48% Рё продукты окисления СЃ выходом 11%. 185". 125 ...., . 48% 11% . РџР РМЕР . Процедуру примера СЃРЅРѕРІР° повторяли, Р·Р° исключением того, что температуру реакции Рё давление поддерживали РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ около 205°С Рё 550 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј соответственно. Анализ показал, что смесь продуктов содержит нитроциклогексан (выход 41 %) Рё продукты окисления (выход 10 %). - 205". 550 ..., . (41% ) (10% ). РџР РМЕР . Р’ серии экспериментов, проведенных РІ соответствии СЃ описанной выше процедурой, различные углеводороды нитровали СЃ помощью РЅ-бутилнитрита. Условия реакции Рё результаты суммированы РІ следующей таблице. , - . . ТАБЛРЦА Молярный коэффициент выхода нитроуглеводородов РїСЂРё темп. * Время реакции Выход нитрита углеводорода РІ нитроэксперименте (.) (РјРёРЅ. ) Нитропроизводное РџСЂРѕРёР·РІРѕРґРЅРѕРµ (%) Рђ РЅ-нонан 18 РѕРє. 213 15 РњРёРєСЃ. первичных Рё 38 вторичных мононитрононанов РЅ-Декан 9 РѕРє. 205 12 РњРёРєСЃ. первичных Рё 35 вторичных мононитрононанов Этилбензол 25 РѕРє. 215 7 1-Нитро-1-фенилэтан 37 Толуол 20 РѕРє. 222 10 Нитрофенилметан 27 Хлорциклогексан 11 РѕРє. 205 5 1-хлор-2-нитроциклогексан 27 Рї-ксилол 20 РѕРє. 205 10 Р°-нитро-Рї-ксилол 29 Рі Метилциклогексан 21 РѕРє. 214 10 1-Метил-1-нитроциклогексан 32 Вторичное мононитропроизводное 24 2,3-Диметилбутан 14 РѕРє. 212 8 2,3-Диметил-2-нитробутан 25 Первичное мононитропроизводное 13 РљСѓРјРѕР» 17 РѕРє. 216 9 2-Нитро-2-фенилпропан 38 Циклогексан 26 РѕРє. 210 25 Нитроциклогексан 35. Р’ экспериментах Рђ-Р• Рё Рљ реакционное давление составляло 410 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј; РІ РґСЂСѓРіРёС… экспериментах давление поддерживалось РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ 400 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. @ . * ( .) (. ) (%) - 18 . 213 15 . 38 - 9 . 205 12 . 35 25 . 215 7 1--1- 37 20 . 222 10 27 11 . 205 5 1--2- 27 - 20 . 205 10 --- 29 21 . 214 10 1--1- 32 24 2,3- 14 . 212 8 2,3--2- 25 13 17 . 216 9 2--2- 38 26 . 210 25 35 - , 410 ....; 400 .... РџР РМЕР . Р’ РґСЂСѓРіРѕР№ серии экспериментов, проведенных РїРѕ методике примера , циклогексан нитровали СЃ помощью различных нитритов РїСЂРё следующих реакционных условиях; температура 200-210 РЎ; давление 400 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј; Рё время реакции 8-9 РјРёРЅСѓС‚. Результаты этих экспериментов суммированы РІ Таблице . , ; , 200-210 .; , 400 ....; , 8-9 . . ТАБЛРЦА Мольное соотношение цикла. Выход гексана Нитро-цикло Эксперимент Нитрит Нитрит гексан (%) Циклогексил 44 52 Рзобутил 16 50 трет-Бутил 5-42 Как РІРёРґРЅРѕ РёР· приведенных выше примеров, процесс нитрования РїРѕ настоящему изобретению протекает гладко. Рё быстро давать нитросоединения РІ качестве РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРіРѕ продукта без нитрования арильного кольца Рё без образования заметных количеств нежелательных продуктов окисления. . - (%) 44 52 16 50 .- 5 - 42 - , . Как было показано, нитрование РЅРµ протекает РїСЂРё температуре ниже примерно 140°С. Однако хорошие результаты получаются РїСЂРё температурах РѕС‚ 140°С. примерно РґРѕ 300°С; РїСЂРё более высоких температурах начинает образовываться смола Рё соответственно снижается выход продукции. , 140". 140". 300 .; , . ЧТО РњР« ЗАЯВЛЯЕМ: 1. РЎРїРѕСЃРѕР± получения нитропроизводного алкана, циклоалкана или арилзамещенного алкана, который включает смешивание алкилнитрита или циклоалкилнитрита СЃ молярным избытком алкана, циклоалкана или арилзамещенного алкана РІ реакционной Р·РѕРЅРµ. поддерживается РїСЂРё температуре РІ диапазоне РѕС‚ 140 РґРѕ 300°С, РїСЂРё этом указанный углеводород удерживается РїРѕ существу РІ жидкой фазе Р·Р° счет такого приложения давления. : 1. - - , , - , , - 140 300"., . 2.
Способ по п. 1, в котором; в реакционной зоне поддерживают давление не менее 125 фунтов на квадратный дюйм. 1 ; - - 125 .... 3.
Способ по п.1 или 2. 1 2. где реакционная зона находится под давлением азота, гелия или диоксида углерода. , , . 4.
Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором хитрит представляет собой циклогексил-нитрит. - ~ . 5.
Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором нитрит представляет собой бутилнитрит. - . 6.
Модификация способа по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что алкан, циклоалкан или арилзамещенный алкан содержит неуглеводородный заместитель, инертный в используемых условиях реакции. , , - - . 7.
Способ по п.6, в котором указанный заместитель представляет собой нитрогруппу или атом хлора. 6 . 8.
Способ по любому из пп. 1-5, в котором углеводород представляет собой циклогексан. 1 5 . 9.
Способ по любому из пп. 1-5, в котором углеводород представляет собой н-нонан. 1 5 -. 10.
Способ по любому из пп.1-5, в котором углеводород представляет собой н-декан. 1 5 -. 11.
Способ по любому из пп.1-5, в котором углеводород представляет собой этилбензол. 1 5 . 12.
Способ по любому из пп. 1-5, в котором углеводород представляет собой п-ксилол. 1 5 -. 13.
Способ по любому из пп. 1-5, в котором углеводород представляет собой толуол. 1 5 . 14.
Способ по любому из пп. 6 или 7, отличающийся тем, что исходным материалом является хлорциклогексан. 6 7 . 15.
Способ по любому из пп. 1-5, в котором углеводород представляет собой метилциклогексан. 1 5 . 16.
Способ по любому из пп.1-5, в котором углеводород представляет собой 2,3-диметилбутан. 1 5 2,3 -. 17.
Способ по любому из пп. 1-5, в котором углеводород представляет собой кумол. 1 5 . 18.
Способ по п.1 или 6, когда его осуществляют по существу так, как описано в любом из предшествующих примеров. 1 6 . 19.
Нитропроизводные алканов, циклоалканов Рё арилзамещенных алканов Рё РёС… замещающие производные, полученные СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј, заявленным РІ любом РёР· предшествующих пунктов. , - . **Р’РќРРњРђРќРР•** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 17:43:16
: GB829853A-">
: :

829854-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB829854A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ - 8299854 Дата подачи заявления Рё подачи Завершено - 8299854 Уточнение: 12 февраля 1958 Рі. : 12, 1958. в„– 4659/58 Р» СЃ. // Заявка сделана РІ Соединенных Штатах Америки 20 февраля 1957 Рі. Полная спецификация опубликована: 9 марта 1957 Рі. 1960 . 4659/58 . // - 20, 1957 \ : 9, 1960 Рндекс РїСЂРё приемке: - Классы 80(2), C1C(2:4B:9), D2(:): Рё 103(1), E2N2(A2A:D6A: D8B:E5) Международная классификация: -FO6d, . :- 80(2), C1C(2:4B:9), D2(:): 103(1), E2N2(A2A:D6A: D8B:E5) :-FO6d, . ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ РџР РЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖРУсовершенствованный механизм передачи мощности СЃ изменением скорости. РњС‹, - , корпорация, учрежденная РІ соответствии СЃ законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, РїРѕ адресу: 1126 70th , 14, , , настоящим заявляем, что изобретение, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, Р±СѓРґСѓС‚ РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ следующем заявлении: , - , , , 1126 70th , 14, , , , , , :- Настоящее изобретение относится Рє механизму передачи мощности СЃ изменением скорости. . Р’Рѕ РјРЅРѕРіРёС… применениях, РіРґРµ мощность передается через вал, желательно обеспечить возможность изменения передаточных чисел без необходимости выключения источника мощности Рё переключения передач. Например, такая передача мощности СЃ изменением скорости может потребоваться РІ тракторах, перевозящих тяжелые РіСЂСѓР·С‹, РіРґРµ ее можно использовать РІ сочетании СЃРѕ стандартным сцеплением Рё преобразователем крутящего момента, или может быть желательно использовать устройство РІ электроприводе, включающем двигатель СЃ последовательным возбуждением. РІРѕ избежание разбега двигателя РІРѕ время переключения передач. . , . Некоторые известные двухскоростные механизмы планетарной передачи мощности имеют подпружиненную муфту, которая обычно поддерживает зацепление между входным Рё выходным валами для РїСЂСЏРјРѕР№ передачи. Р’ таких применениях также желательно, чтобы переключение РЅР° РґСЂСѓРіРѕРµ передаточное число осуществлялось быстро Рё плавно. Для достижения этого результата можно использовать тормоз СЃ гидравлическим РїСЂРёРІРѕРґРѕРј для изменения передаточного отношения между входным Рё выходным валами. РџСЂРё включении такого тормоза необходимо, чтобы подпружиненная муфта, блокирующая передачи РІ состоянии РїСЂСЏРјРѕР№ передачи, автоматически отключалась. Поэтому желательно, чтобы существовало надежное Рё РїСЂСЏРјРѕРµ средство одновременного Рё постепенного выключения подпружиненного сцепления РїСЂРё включении тормоза. :30 . . . . , . -45 Необходимо, чтобы выключение сцепления Рё включение тормоза происходило одновременно Рё постепенно, чтобы избежать рывков РїСЂРё передаче мощности, которые могли Р±С‹ возникнуть РІ случае внезапного отпускания сцепления Рё включения тормоза. Постепенный переход РѕС‚ РѕРґРЅРѕРіРѕ передаточного отношения Рє РґСЂСѓРіРѕРјСѓ РЅРµ только обеспечивает плавность работы, РЅРѕ Рё устраняет нежелательные напряжения, которые РјРѕРіСѓС‚ возникнуть РІ движущихся частях трансмиссионного механизма РІ случае внезапного включения Рё выключения фрикционных РґРёСЃРєРѕРІ. -45 . . Поскольку фрикционные РґРёСЃРєРё, используемые РІ средствах сцепления Рё торможения, подвержены РёР·РЅРѕСЃСѓ РІ процессе эксплуатации, весьма желательно, чтобы РёР·РЅРѕСЃ, происходящий РІ течение обычного СЃСЂРѕРєР° службы трансмиссионного механизма, автоматически компенсировался, чтобы исключить необходимость периодической замены фрикционных РґРёСЃРєРѕРІ. 65 Поскольку РёР·РЅРѕСЃ фрикционных пластин компенсируеС