патенты / 21680

827535-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB827535A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ 8279 535 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации 25 мая 1956 г. 8279 535 25, 1956. / No16198/56. / No16198/56. % 21 Заявка подана в Германии 27 мая 1955 г. % 21 27, 1955. Полная спецификация опубликована 3 февраля 1960 г. 3, 1960. Индекс при приемке: -классы 51(1), В 4 А, ВА 25 (С:Н); 123(2), А 15 А 6; и 123 (3), Г 17. :- 51 ( 1), 4 , 25 (: ); 123 ( 2), 15 6; 123 ( 3), 17. Международная классификация: - 22 , 23 . : - 22 , 23 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования парогенерирующих установок Мы, & , британская компания, расположенная по адресу: , 209225, , , 1, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и способ, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан ниже: Настоящее изобретение относится к трубчатым парогенерирующим установкам такого типа, которые имеют камеру сгорания, приспособленную для сжигания золосодержащего топлива и для работы при температуре выше температуры плавления. В таких агрегатах из Усовершенствованная конструкция: большая часть золы в топливе может собираться и выбрасываться из средств камеры сгорания. Однако некоторое количество шлака выносится газами из средств камеры сгорания, а топлива определенных типов содержат негорючие вещества, которые при температуре сгорания сублимируются. Следует избегать отложения сублимированного вещества и частиц шлака на конвекционных теплообменных поверхностях, и целью изобретения является создание средств, способствующих поддержанию чистоты конвекционных теплообменных поверхностей. , & , , , 209225, , , 1, , , , : , , , . В трубчатом парогенерирующем агрегате, имеющем камеру сгорания, приспособленную для сжигания золосодержащего топлива и работы при температуре выше температуры плавления золы и с откачкой шлака в расплавленном виде, конвекционный газовый проход, содержащий конвекционные теплообменные поверхности и радиационное пространство со стеночными трубками для нагрева жидкости, расположенными на пути потока газа между средством камеры сгорания и конвекционным газовым каналом, согласно настоящему изобретению предусмотрены средства теплообмена, приспособленные для охлаждения частиц негорючего вещества до твердого состояния lцена 3 6 форма Промежуточные средства камеры сгорания и первая секция радиационного пространства, первая омываемая топочными газами, выполнена в виде центробежного сепаратора для отделения частиц негорючего вещества от топочных газов, а вторая секция радиационного пространства в газовом потоке Путь между центробежным сепаратором и конвекционным каналом включает в себя средства гашения вихря. - , , 3 6 , . В такой установке центробежный сепаратор служит дополнительно для удаления твердых частиц, содержащихся в топочных газах, и в то же время турбулентности газов, которая, как было обнаружено на практике, способствует осаждению сублимированных веществ на конвекционных теплообменных поверхностях, следующих за радиационным пространством. избегается, насколько это возможно. , , . Теперь изобретение будет описано в качестве примера со ссылкой на прилагаемые в некоторой степени схематические чертежи, на которых: фиг. 1 представляет собой вид сбоку в разрезе трубчатого парогенерирующего агрегата по линии - на фиг. 2; Фиг.2i - вид сверху в разрезе по линии -1H на Фиг.1; и Фигура 3 представляет собой вид в плане в разрезе по линии - на Фигуре 1. , , , : 1 - 2; 2 -1 1; 3 - 1. В установке, проиллюстрированной на чертежах, используются четыре средства сжигания топлива, приспособленные для сжигания сыпучего твердого, золосодержащего топлива, в виде вертикальных циклонных печей 1, 2, 3, 4, каждое из которых включает цилиндрическую верхнюю секцию, такую как поскольку секция и нижняя секция конической формы, такая как секция , которая на нижнем конце образована выпускным отверстием для расплавленного шлака, таким как выпускное отверстие , сообщаются на своих верхних концах с соответствующими средствами теплообмена, в форма вторичных топочных камер 5, 6, 7 и 8. , , , - , 1, 2, 3, 4, , , , , , , , 5, 6, 7 8. Каждая вторичная камера печи имеет круглое поперечное сечение, проходит в осевом направлении по отношению к соответствующей циклонной печи и служит для снижения температуры частиц золы, взвешенных в дымовых газах, в достаточной степени, чтобы обеспечить возможность отделения частиц золы в такой форме, которая может быть осуществлена в секция 9а радиационной камеры Сопла подачи топлива и несущего воздуха 4, 15 и 16, а также сопла подачи вторичного воздуха 17, 18 и 19 расположены известным образом относительно периферийной стенки каждой циклонной печи так, что воздух и топливо вводится в каждую циклонную печь таким образом, чтобы она вращалась, причем ее ось вращения в различных печах находится в одном и том же направлении. Связь между циклонными печами 1-4 и соответствующими вторичными камерами печи может осуществляться посредством расширяющееся вверх и наружу горловина 2 , как показано по отношению к циклонным печам 1 и 2, которая выступает в верхний конец соответствующей циклонной печи или вокруг ударной пластины 2 М, которая, как показано при коррекции с циклонными печами 3, и 4, расположена по центру на верхнем конце соответствующей камеры циклонной печи. Циклонные печи проходят вдоль периферийной перегородки 9 нижней секции 9а, имеющей круглое поперечное сечение, находятся в контакте с ней и равномерно распределены вокруг нее. радиационное пространство 95 вертикально вытянутой формы, при этом на стыке между вторичными камерами печи 5 и &, имеющими больший диаметр, чем у циклонных печей, и периферийным проходом 9' секции 9g радиационного пространства 9 образуются соответствующие боковые выпуски 10, 11, 12 и 13: для потока дымовых газов из вторичных камер печи в секцию 9а так, чтобы закручиваться вокруг вертикальной оси секции 9а1. -, 9 4, 15 16 17, 18 19 , 1 4 2 , 1 2, 2 , 3 4, , 9 9 , -, 95 , 5 & 9 ' 9 9 10, 11, 12 13: 9 9 . Секция % образована на своем нижнем конце бункерной частью 22 конической формы, в нижней части которой образовано выпускное отверстие 22а для удаления золы в твердом виде, передняя секция 91а, которая представляет собой центробежный сепаратор для сепаратора затвердевших частиц. частицы негорючего расплавленного шлака из печных газов. % 22 22 91 . Циклонные печи 1-4 и секция 9а на своих нижних концах снабжены соответствующими гидрозатворами известной формы для предотвращения поступления воздуха во время работы из атмосферы в установку. 1 4 9 , . На своем верхнем конце секция 9ta снабжена выступающим внутрь выпускным отверстием в форме горловины 23, имеющей нижнюю часть 23c однородного: круглого поперечного сечения, которая расположена в центре секции 91a так, чтобы образовывать , кольцевой зазор 9c, в который открываются соответствующие выпуски 10, 11, 12 и 13 из вторичных камер печи 5, 6, 7 и 8, и верхняя часть 23b, расширяющаяся вверх и наружу под углом около 450° к горизонтальный и который соединяется на своем верхнем конце: с верхней секцией 24 излучения, причем пространство 9 посредством верхней секции 24 имеет прямоугольное поперечное сечение и снабжено на своем верхнем конце боковым выпуском 3 , ведущим к боковому конвекционному каналу 31. 9 23 23 : - , 91 , , 9 10, 11, 12 13 5, 6, 7 8 23 450 : 24 , 9 24 - 3 31. Стенки циклонных печей 1-4, горловины 20 или ударные пластины 21, стенки вторичных камер печи 5-8, горловина 23 и секция 9а футерованы известным образом стенками охлаждающих парогенерирующих трубок. со стороны газообразных продуктов сгорания или по бокам покрыты огнеупорными материалами, в то время как боковые стенки верхней секции 24 радиационного пространства 9b 75 облицованы стенками охлаждающих трубок, которые подвергаются непосредственному воздействию тепла от газов сгорания. 1 4, 20 21, 5 8, 23 9 70 & 24 9 75 . Чтобы по существу исключить завихрение дымовых газов, вытекающих из горловины 80 23, до того, как газы достигнут бокового выпуска 30 из радиационной секции 24, предусмотрены средства гашения вихря, содержащие секцию парового нагревателя 25, который обычно представляет собой пароперегреватель. секция 85 - верхний конец секции 24. Секция парового нагревателя 25 имеет форму вертикальных трубчатых плит 25c, которые относительно широко разнесены по ширине излучающей секции 24 и проходят параллельно конвекционному 90 проходу 31. и поперек пути завихрения, и обеспечить между ними параллельные пути для потока газов сгорания к боковому проходу 31, в котором расположена секция конвекционного парового нагревателя 26, которая может быть 95 секцией пароперегревателя или секции рециркулятора. Таким образом, дымовые газы будет пересекать конвекцию, паровая секция 26 нагревателя течет в целом параллельно горизонтальной оси прохода 31 и перпендикулярно трубкам 100 секции 26. 80 23 30 24, 25, , 85 24 25 25 24 90 31 , 31 26 95 , , 26 31 100 26. Во время работы дымовые газы, образующиеся в циклонных печах 1-4, проходят через выпускные отверстия 20 или вокруг ударных пластин 21 в соответствующие вторичные 105 камеры печи 5-8 и оттуда через выпускные отверстия 10-13 вокруг оси нижней радиационной секции 9а радиационного пространства 9b, расплавленный шлак, отложившийся на стенках циклонных печей и камер вторичного меха 110, откачивается через шлаковые выпуски в днищах циклонных печей, а твердая зола частицы, отделенные в секции 9 с центробежным действием, откачиваются через бункер 2 и наружу 115 и 22 а. Из секции 9 с дымовые газы текут с определенным завихрением через верхнюю радиационную секцию 24 прохода 9. и на проигрышном конце секции паронагревателя 25 газообразные продукты сгорания 120 разделяются и текут по параллельным путям потока между пластинами 25а секции 25, в которой; Пути потока любое оставшееся завихрение в газах по существу, если не полностью, устраняется. Таким образом, газы сгорания входят 125 в проход 31 через боковой выход 30 и пересекают секцию 26 нагрева пара, проходя параллельно горизонтальной оси потока 31. и перпендикулярно' секции конвекционного нагрева 26 130 827 535 пространства, ведущего к конвекционному проходу газа. , 1 4 20 21 , 105 5 8 10 13 9 9 , 110 , ' 9 2 115 22 9 24 9 , 25, 120 25 25 ; , , , 125 31 30 26, 31 ' 26 130 827,535 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 16:46:56
: GB827535A-">
: :

827536-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB827536A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс производства Мы, , ...., немецкая компания, расположенная по адресу: Хенкельштрассе, Дюссельдорф, Германия, 67, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и способ, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: - Настоящее изобретение относится к производству эмульсий. , , ...., , 67, , , , , , , : - . Было обнаружено, что соли высокомолекулярных алифатических или циклоалифатических аминов с прямой цепью, определенные здесь и далее, с поликарбоновыми органическими кислотами, предпочтительно с дикарбоновыми кислотами, образуют превосходные эмульгаторы, которые также очень подходят для получения эмульсий трудно эмульгируемых минеральных масел или другие жидкие органические вещества малой вязкости. , , . Под «аминами с более высокой молекулярной массой» подразумеваются первичные, вторичные или третичные амины, которые содержат по меньшей мере одну углеводородную цепь из 8 или более атомов углерода. " " , 8 . Предпочтительно углеводородный остаток содержит от 12 до 22 атомов углерода. Эти углеводородные остатки имеют прямые цепи или являются циклическими. Они могут быть получены, например, из встречающихся в природе жирных или смоляных кислот, из парафинов различного происхождения и продуктов их галогенирования или окисления, из алкилированных ароматических аминов и других исходных материалов, из которых амины могут быть получены известными методами. 12 22 . . , , - , , , . Многоосновные органические кислоты, соли которых с аминами с более высокой молекулярной массой используются в качестве эмульгаторов согласно изобретению, представляют собой, например, щавелевую кислоту, янтарную кислоту, адипиновую кислоту, пимелиновую кислоту, себациновую кислоту, диметилянтарную кислоту, винную кислоту, лимонную кислоту. и фталевая кислота. , , , , , , , , , - , , . Получение солей аминов с более высокой молекулярной массой, используемых в качестве эмульгаторов согласно изобретению, известно и происходит обычным способом. Айнины плавят при умеренном нагревании и примешивают расчетное количество многоосновной карбоновой кислоты, в некоторых случаях необходимо охлаждение. В этом процессе используют два моля амина на один моль дикарбоновой кислоты, но доля амина также может быть в определенной степени меньше этого значения. . , . , . Новые эмульгаторы могут быть использованы для производства водных эмульсий органических растворителей, минтральных масел, вазелина, парафинов (зарегистрированный торговый знак), растительных и животных жиров или жировых добавок, восков и жирных спиртов. По сравнению с известными эмульгаторами, состоящими из высокомолекулярных аминных солей одноосновных кислот, они обладают преимуществом значительно улучшенной активности и повышенной экономичности потребления, в частности, также при производстве эмульсий трудно эмьюзируемых веществ, таких как, например, жидкие минеральные масла или органические растворители. Получение эмульсий происходит обычным способом путем растворения эмульгатора в эмульгируемой жидкости и смешивания этого раствора с водой. , , , ( ) , , . , , , , . . Особенно благоприятные эффекты достигаются при использовании комбинаций аминных солей многоосновных карбоновых кислот с другими катионоактивными или неионогенными эмульгаторами, например с ацетатами или гидрохлоридами аминов с более высокой молекулярной массой или с продуктами присоединения этиленоксида к спиртам с более высокой молекулярной массой, аминам, карбоксильным добавкам и т.п. Такие комбинации проявляют повышенную активность по сравнению с отдельными компонентами. Далее было обнаружено, что добавление небольших количеств низкомолекулярных монокарбоновых кислот, например уксусная кислота может быть полезной. Эту добавку можно добавлять либо к эмульгаторам или смесям эмульгаторов, либо к самим эмульсиям. - , .. , , . . , .. , . . ПРИМЕР 1 10 частей смеси солей, приготовленных из первичных аллциламинов с более высокой молекулярной массой (алкильные остатки С, 4С18, соответствующие составу талловой жирной кислоты) и адипиновой кислоты, растворяют в 90 частях горячего веретенного масла. Теплый раствор можно превратить с любым количеством воды в эмульсию такой превосходной стабильности, что даже через несколько недель разделения не наблюдается. Даже при меньшем количестве эмульгатора, например 5-7 частей, получаются эмульсии очень хорошей стабильности. 1 10 ( ,4C18 ) 90 . . , .. 5-7 , . ПРИМЕР 2 75 частей соли, приготовленной из 2 молей гексадециламина и 1 моля малоновой кислоты, смешивают с 25 частями ацетата смеси первичных аминов с более высокой молекулярной массой, полученных из жировых добавок сального жира. частей этой смеси растворяют в 95 частях ксилола. Этот раствор немедленно эмульгируется в воде в любой пропорции. 2 75 2 1 25 . 95 . . ПРИМЕР 3 90 частей продукта, полученного из 1 моля себациновой кислоты и 2 молей смеси первичных аминов с более высокой молекулярной массой, полученных из жирной кислоты кокосового ореха, плавят вместе с 10 частями продукта присоединения 30 молей этиленоксида и 1 моля. той же смеси аминов. 7 частей этой смеси перемешивают с 93 частями минерального масла и растворяют в горячем. Этот раствор можно превратить в эмульсию с любым желаемым количеством воды. 3 90 1 2 10 30 1 . 7 93 . . ПРИМЕР А. 97,5 частей соли, полученной из себациновой кислоты и смеси первичных аминов, полученных из талловой жирной кислоты, смешивают с 2,5 частями ледяной уксусной кислоты в горячем виде. К этой смеси добавляют в девять раз больше парафинового масла и получают смесь, которую можно эмульгировать в воде в любой пропорции. 97.5 2.5 . . ПРИМЕР 5 50 частей соли адипиновой кислоты и 50 частей ацетата смеси первичных аминов с более высокой молекулярной массой, полученных из жирной кислоты животного жира, плавят вместе. Получается салообразная масса, плавящаяся при 700 С. 5 50 50 . 700 . 5 части этого продукта растворяют в горячем виде в 95 частях уайт-спирита. При выливании в холодную воду этот раствор самопроизвольно образует эмульсию. 5 95 . . ПРИМЕР 6. 70 частей соли, полученной из 2 молей октадециларнина и 1 моля малоновой кислоты, расплавляют с добавлением 30 частей ацетата смеси первичных аминов с более высокой молекулярной массой, полученных из жирной кислоты кокосового ореха, и 20-кратного количества толуола. до плавления. К этому добавляется желаемое количество воды при низкой температуре, и таким образом получаются эмульсии превосходной стабильности. 6 70 2 1 30 , 20 . . ЧТО МЫ ЗАЯВЛЯЕМ: 1. Способ производства эмульсий, включающий введение в указанную эмульсию в качестве эмульгирующего агента соли более высокомолекулярного алифатического или циклоалифатического амина с прямой цепью, как определено выше, с многоосновной органической кислотой. : 1. , - , . 2.
Способ по п.1, в котором указанный амин содержит по меньшей мере один углеводородный остаток, содержащий от 12 до 22 атомов углерода. 1, 12 22 . 3.
Способ по любому из пп.1 и 2, в котором указанная многоосновная органическая кислота представляет собой дикарбоновую кислоту. 1 2, . 4.
Способ по любому из пп.1-3, в котором указанный амин получают из встречающейся в природе жирной добавки. 3, - . 5.
Способ по любому из пп.1-4, в котором в указанную эмульсию также включают катионное или неионогенное поверхностно-активное вещество. 1 4, -, - . 6.
Способ по любому из пп.1-5, в котором в указанную эмульсию также включают низкомолекулярную монокарбоновую кислоту. 1 5, - . 7.
Способ по п.6, в котором указанная низкомолекулярная монокарбоновая кислота представляет собой уксусную кислоту. 6, - . 8.
Способ по любому из пп.1-7, в котором указанный амин представляет собой гексадециламин или октадециламин. 1 7, . 9.
Способ по любому из пп.1-8, в котором указанная многоосновная органическая кислота представляет собой адипиновый аоид, малоновую кислоту или себациновую кислоту. 1 8, , . 10.
Способ производства эмульсий, по существу, такой же, как описанный выше в любом из примеров. , . 11.
Эмульсии, полученные способом по любому из пп.1-10. , 1 10. **ВНИМАНИЕ** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 16:46:58
: GB827536A-">
: :

827537-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB827537A
[]
</, страница номер 1> ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс полимеризации этилена Мы, , из Оберхаузена Холтена, Германия, немецкая компания, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся, чтобы патент был выдан США, и способ, с помощью которого это должно быть выполнено, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: Изобретение относится к способу полимеризации этилена. </ 1> ' , , , , , , , , :- . Известно, что этилен полимеризуется при давлениях ниже 100 атмосфер и температуре до 100 С. В этом процессе используют катализаторы полимеризации, состоящие из смесей алкильных соединений алюминия и соединений металлов подгрупп А 4-6 групп. периодической системы. Полимеризацию i9 обычно проводят в жидкой реакционной среде, в которой суспендирован образовавшийся полиэтилен. Жидкая реакционная среда позволяет интенсивно перемешивать реакционную смесь до завершения полимеризации. Алифатические или гидроароматические углеводородные фракции обычно используются; реакционные среды, и они должны быть по существу свободны от кислородсодержащих соединений, поскольку такие соединения серьезно замедляют реакцию. 100 100 . , 4 6 . i9 . . ; ; , - . Уже предлагалось очищать такие углеводородные фракции перегонкой над металлическим натрием или гидрированием фракций при температуре около 250°С с последующей обработкой гидрированных фракций хлоридом алюминия или серной кислотой. Углеводородные фракции, тщательно очищенные таким способом, имеют содержание кислорода менее 0,008% по массе, что определяется титрованием фенилизопропилкалием. , 250 . - . 0.008% , . Если жидкую реакционную среду повторно используют в ванне или когда полимеризацию проводят в непрерывном режиме с рециркуляцией реакционной среды, часть реакционной среды необходимо отбирать непрерывно или через определенные промежутки времени и освобождать от остаточного катализатора, чтобы избежать накопления последнего. в реакционной среде:. Обычно это достигается путем обработки углеводородной фракции, то есть реакционной среды, кислотой, например азотной кислотой, с последующей промывкой до нейтральной реакции и сушкой. Остаточный катализатор также можно удалить обработкой водой или влажным инертным газом. При такой обработке остаточный катализатор осаждается и может быть удален фильтрованием. , :. , , , , , . . , . Несмотря на эти меры, было замечено, что полимеризация этилена с течением времени замедляется. Таким образом, в одном примере количество образовавшегося полиэтилена на грамм использованного катализатора снизилось с начального значения в 20 млн граммов до менее чем 100 граммов, когда жидкая реакционная среда после очистки от остаточного катализатора описанным выше способом была очищена. снова используется в процессе полимеризации. , . , , - 20m 100 , , . Согласно изобретению способ полимеризации этилена включает контактирование этилена в жидкой реакционной среде, состоящей из углеводородной фракции, при давлении ниже 100 атмосфер и температуре до 100°С, с катализатором, состоящим из или включающие смесь алюминий:алкильного соединения и соединения металла под=группы А групп 4-6 периодической системы, и поддержание содержания в реакционной среде жидких компонентов, у которых выше исходного, реакция среду, менее 1% по массе реакционной среды. , - , , 100 100 ., : = 4 6 , , , 1 % . Жидкая реакционная среда предпочтительно представляет собой фракцию насыщенных углеводородов, и предпочтительный способ осуществления способа по изобретению включает удаление части реакционной среды из зоны полимеризации, отделение катализатора от: отведенной части реакционной среды, перегонку изъятая часть реакции , , : , <Описание/Страница номер 2> </ 2> среду для удаления жидких компонентов, имеющих температуру кипения выше, чем верхняя точка кипения реакционной среды, первоначально подаваемой в зону полимеризации, и рециркуляции обработанной реакционной среды в зону полимеризации, при этом количество реакционной среды, отводимой таким образом из зоны полимеризации, составляет, например, обеспечить, чтобы реакционная среда, в которой проводится полимеризация, содержала менее 1 мас.% высококипящих жидких компонентов. Преимущественно реакционная среда всегда содержит менее 0,5 мас.% высококипящих компонентов. , , 1 % . , 0.5% . Дистилляция; может быть осуществлено очень простым способом и не требует особенно тонкого или точного фракционирования, поскольку основная масса продуктов, кипящих выше температуры реакционной среды, имеет температуру кипения выше 300°С. Отделенная таким образом фракция остатка или кубовой фракции содержит, среди прочего, , кислородсодержащие соединения, на что указывает число нейтрализации, число омыления и гидроксильное число. Более того, горячая временная фракция обычно имеет относительно высокое йодное число. ; 300 . , , - , . , . Успех способа согласно изобретению можно увидеть из того, что полимеризацию с повторным использованием перегнанной реакционной среды можно проводить с более высоким выходом. Более того, содержание кислорода в реакционной среде, определенное по фенилизопропилкалию, которое может увеличиваться до значений 0,02% и более без использования способа по изобретению, снижается до низких значений, таких как обычные в свежезаряженная реакционная среда. Полимеризацию можно проводить периодически или непрерывно. - , . , , 0.02% , . b4 . Когда углеводороды реакционной среды состоят из углеводородов, содержащих менее 10 атомов углерода в молекуле, этап отделения остаточного катализатора путем обработки кислотой или водой от реакционной среды перед ее перегонкой может быть опущен, поскольку остаток Катализатор остается в кубовой фракции перегонки. 10 , , , - . Иногда бывает выгодным после отделения те части отведенной реакционной среды, которые кипят выше исходной реакционной массы - ? ;_# очищают реакционную среду концентрированной серной кислотой. В этом случае предварительное удаление остатков катализатора путем обработки кислотой или водой не требуется. После очистки серной кислотой реакционную среду необходимо промыть водой и/или щелочью до нейтральной реакции, а затем высушить. , , - me_d? ;_# . , , . , / . Изобретение иллюстрируется следующим примером. . ПРИМЕР А. Фракцию насыщенных углеводородов С7С, кипящую в диапазоне 70-150°С, использовали в качестве жидкой реакционной среды при полимеризации этилена. Углеводородную фракцию получали из продукта гидрирования монооксида углерода путем гидрирования при 250°С на никелевом катализаторе с последующей очисткой серной кислотой и сушкой, при этом содержание кислорода во фракции снижалось до 0,005%, что определялось с помощью фенилизопропилкалий. Два литра этой углеводородной фракции загружали в сосуд емкостью 5 литров, снабженный мешалкой. Воздух в сосуде заменяли этиленом высокой степени очистки, жидкую реакционную среду нагревали примерно до 50°С, добавляли раствор катализатора и пропускали этилен при постоянном перемешивании реакционной смеси. Раствор катализатора готовили путем смешивания 100 мл. той же фракции насыщенных углеводородов C1-= с 0,57 г монохлорида диэтилалюминия и 0,90 г тетрахлорида титана и интенсивно встряхивают смесь в течение примерно 1 часа. C7 , . 70 -150 . - . , 250 . , 0.005% . : 5 . , 50 ., , . 100 . ,-=, 0.57 0.90 :, 1 . После добавления раствора катализатора температура увеличилась примерно до 65°С. После реакции в течение 8 часов образовалось 300 граммов полиэтилена; что соответствует выходу 204 граммов полиэтилена на грамм катализатора. , 65' . 8 , 300 ; 204 - . После того как одну и ту же жидкую реакционную среду использовали в дальнейших полимеризациях 5 раз подряд, каждый раз удаляя остаточный катализатор обработкой кислотой, содержание кислорода в ней увеличивалось до 0,018, как определялось с помощью фенилизопропилкалия. Дальнейшая полимеризация, проведенная с этой реакционной средой в тех же условиях, что и приведенные выше, привела к выходу только 86 граммов полиэтилена на грамм катализатора. 5 . , , 0.018 . 86 . Когда вспомогательную жидкость подвергали перегонке, в ходе которой все компоненты, кипящие выше примерно 150°С, отделялись в виде кубовой фракции (0,8%), получали дистиллят, имеющий содержание кислорода примерно 0,005%, как определяли с помощью фенилизопропила. калий. Когда полимеризацию этилена осуществляли с использованием этого дистиллята в качестве реакционной среды при тех же условиях, что и конкретно описанные, был получен выход 186 граммов полиэтилена на грамм катализатора. 150 . (0.8%), 0.005% . :, , 186 - obtained___
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 16:46:59
: GB827537A-">
: :

827538-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB827538A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ЧЕРТЕЖИ НАПАДАЮТ 827 538 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации 2 июля 1956 г. 827 538 2, 1956. № 20363/56. 20363/56. Заявка подана в Германии 2 июля 1955 г. Полная спецификация опубликована 3 февраля 1960 г. 2, 1955 3, 1960. Индекс при приемке: -Класс 135, Р( 1 С:9 С:16 Е 2:16 Е 3:18:241 (Х). : - 135, ( 1 : 9 : 16 2: 16 3: 18:241 (). Международная классификация: - 5 , . : - 5 , . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Пневматический регулятор давления Мы, , & , немецкая компания, расположенная по адресу 4/50, Ганновер, Германия, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся о выдаче нам патента, а также о методе, с помощью которого оно должно быть выполнено и конкретно описано в следующем заявлении: , , & , , 4/50, , , , , , : - Настоящее изобретение относится к пневматическим регуляторам давления для непрерывной работы или осуществления работы регулируемых элементов, таких как клапаны и т.п., в соответствии с изменениями либо измеряемой переменной технологического давления, либо в сочетании с обычными пневматическими датчиками, которые преобразуют физические измеряемые величины в пропорциональное давление жидкости в других переменных условиях процесса, таких как расход, температура, электрический ток и т. д. - , , , - , , . Предпочтительный вариант осуществления настоящего изобретения относится, в частности, к таким пневматическим регуляторам давления, которые осуществляют работу упомянутых элементов управления посредством давления жидкости, и, более конкретно, к таким регуляторам, в которых используется равнодействующая различных сил и тем самым создается противодействующая сила. . . Обычно говорят, что контроллеры последнего класса работают по принципу баланса сил. - . Режим работы контроллеров, доступных до сих пор и принадлежащих к определенным выше категориям, можно более или менее аппроксимировать уравнением: (-) 1 1 =, -+ ( -)+ (-) где -переменная процесса =желаемое значение или заданное значение =время ,=время производного действия =время интегрального действия =зона пропорциональности (т.е. обратное значение чувствительности) =выходной сигнал контроллера. : (-) 1 1 =, -+ ( -)+ (-) - = = ,= = = ( ) = . Обычно в контроллере предусмотрены средства для настройки его на процесс, что означает настройку времени производного действия, времени интегрального действия и зоны пропорциональности. Также доступны контроллеры без производного действия и/или без плавающего действия, что означает , = и/или = соответственно, и существуют дополнительные контроллеры, которые реализуют другие функции управления. Однако доступные до сих пор контроллеры, работающие по принципу баланса сил, всегда имеют конечный диапазон пропорциональности, регулируемый или нет, верхний предел которого либо задан из-за конструкции соответствующего контроллера или из-за потери точности управления, которая свойственна очень большой, но конечной зоне пропорциональности. 3 6 , / ,= / = - , , . Теперь из опыта хорошо известно, и теоретически можно сделать вывод, что в контуре управления с небольшими временными задержками (переменной процесса является, например, расход или давление жидкости) сам регулятор должен быть установлен в широкий диапазон пропорциональности примерно от 300 до 500 % для достижения стабильности, тогда как время интегрирования должно составлять всего несколько секунд. В некоторых известных формах регуляторов стабильность может быть достигнута только за счет дополнительного использования «блока обратной производной». ( ) 300 500 % " ". Согласно настоящему изобретению пневматический регулятор содержит первую ступень пропорционально-интегрального отклика с фиксированной зоной пропорциональности и регулируемым временем интегрального действия для генерации управляющего импульса, и вторую ступень, на которую ретранслируется интегральная составляющая первой ступени и самостоятельно передается на систему управления. Такой регулятор имеет бесконечную зону пропорциональности и регулируемое время интегрирования, благодаря чему проблемы устойчивости в контурах управления с малыми задержками могут быть устранены без дополнительных вспомогательных средств и благодаря чему трудности в достижении очень широкой, но конечной зоны пропорциональности сводятся к минимуму. полностью исключено, поэтому высокая точность управления достигается за счет простых и легко изготавливаемых деталей. Кроме того, контроллер позволяет устанавливать время интегрирования с помощью встроенного калиброванного игольчатого клапана, причем эта настройка не зависит 2 82,3 от размера и/или хода управляемого элемента, который приводится в действие контроллером посредством пневматического реле высокой производительности, встроенного в контроллер. Эта особенность функционально отличает контроллер согласно настоящему изобретению от известных контроллеров с чисто плавающим действием, то есть с бесконечной зоной пропорциональности, но работающий на других физических принципах. Например, в струйно-трубном регуляторе скорость перемещения управляемого элемента, которую необходимо установить в соответствии с требованиями контура управления, обычно зависит от конкретных размеров упомянутого управляемого элемента. Поэтому правильная настройка скорости перемещения управляемого элемента или, что по существу то же самое, настройка времени интегрального действия обычно требует трудоемких экспериментов. То же самое справедливо и для некоторых контроллеров с чисто плавающим действием, использующих электричество. в качестве вспомогательной мощности. , - - - , , 2 82,3 / , , -, , , -, , , , , - . Сущность и характерные особенности изобретения теперь будут более полно описаны со ссылкой на прилагаемые чертежи, составляющие его часть. Разумеется, следует понимать, что описание и чертежи здесь даны в целях иллюстрации, а не для ограничения, и что многие в раскрытую структуру могут быть внесены изменения, не выходя за рамки изобретения. , , . На чертежах: фиг. 1 показывает схематическое продольное сечение предпочтительного варианта осуществления регулятора давления согласно изобретению, состоящего из кольцевых частей (заштрихованных), не пронумерованных конкретно, скрепленных болтами после взаимного расположения гибких диафрагм (заштриховано) так, чтобы образовать множество камер давления; На рис. 2 показано график зависимости давления от времени после ступенчатого увеличения переменной процесса для двух из указанных камер. : 1 (), , () ; 2 - , . В целях пояснения предполагается, что давление жидкости, представляющее желаемое значение технологического давления ( 15), подается в камеру 15 через соединение 22. Это заданное значение «давление» предпочтительно регулируется вручную с помощью отдельного регулятора давления (не показан). ) или создается другим источником давления жидкости, причем его конкретная природа не имеет значения для правильного функционирования контроллера согласно изобретению. Переменное технологическое давление ( 13) подается в камеру 13 через соединение 23. Если технологическое давление не подходящей величины, оно может быть преобразовано известным образом в давление, которое может быть передано в камеру 13. Рабочая среда, такая как сжатый воздух, по существу постоянного давления, подается в линию 18, в то время как линия 19 соединена с приводом регулируемого элемента (не показано) Диафрагмы 12, 14, 16 имеют эффективные площади 12, 14, 16 соответственно и жестко соединены между собой так, чтобы иметь возможность перемещаться только совместно. Результирующая сил, действующих на эти диафрагмы различными преобладающими давлениями в камерах 11, 13, 15, 17, а именно 11, 13, 15, 17 задается уравнением: 70 =( 1,- 1,),6 +(,,, ,) 14 +( 1,-) 12. ( 15) 15 22 " ( ) , ( 13) 13 23 13 18 19 ( ) 12, 14, 16 12, 14, 16 11, 13, 15, 17 11, 13, 15, 17 : 70 =( 1,- 1,),6 +(,,,,) 14 +( 1,-) 12. В этом уравнении силе, действующей вверх, приписывается положительный знак. Теперь, поскольку совокупная жесткость диафрагм 12, 75, 14, 16 сравнительно мала и поскольку смещение диафрагм незначительно в условиях равновесия правильно работающего регулятора, как будет более подробно объяснено позже, результирующий невелик большую часть времени ,2 и ,6 предпочтительно делают равными, чтобы получить желаемые функции управления, т.е. чистое плавающее действие без постоянного смещения. Предполагая, что , , и ,7 равны, например, как при атмосферном давлении, что всегда будет иметь место, если регулятор снова вводится в эксплуатацию после того, как он некоторое время не работал, и при установленном технологическом давлении ,, и переменная технологическое давление , равны, то силы, действующие под этими 90 давлениями на диафрагмы 12, 14, 16, компенсируют друг друга. Если же , больше, чем , результирующее значение в предыдущем уравнении будет на мгновение положительным. поэтому диафрагмы будут двигаться вверх и закрывать сопло 95 1. В таких обстоятельствах жидкость под давлением, поступающая в камеру 2 из линии 18 через дроссель 10, задерживается в камере 2, что приводит к увеличению давления в этой камере. Давление в этой камере 2 заставляет двойную диафрагму 3 100 двигаться вверх, при этом плунжер 7 закрывает выпускное отверстие 9 и поднимается над впускным отверстием 5. - 12, 75 14, 16 , -, 80 ,2 ,6 . ,, ,7 , . , 85 ,, ,, 90 12, 14, 16 ,, ,, 95 1 2 18 10 2 2 3 100 7 9 5. Затем жидкость под давлением течет через порт 5 из линии 18 в камеру 4 и оттуда в камеру 11 по линии 24, в результате чего давление 105 в этих камерах, которое, кстати, равно 11, очень быстро растет, пока не становится на мгновение отрицательным. Диафрагмы 12, 14, 16 затем снова двигайтесь вниз, сопло 1 открывается, и жидкость под давлением из камеры 2 может выйти 110 в камеру 11, что приводит к уменьшению давления в камере 2, так что сила, которая действует на верхнюю сторону двойной диафрагмы 3 за счет давления, преобладающего в камера 4 () и сила сжатия 115, пружина 8 вместе могут толкать двойную диафрагму 3 вниз, после чего плунжер 7 плотно закрывает впускное отверстие 5, а выпускное отверстие 9 выводится из плунжера 7. Жидкость под давлением захвачена в камере 4 и соединенных с ней камерах 120. затем может течь через порт 9, проходить между элементами двойной диафрагмы 3 и выходить в атмосферу, что приводит к уменьшению 11. Наконец равновесие устанавливается, когда результирующая 125 сил, действующих на диафрагмы 12, 14, 16 равно нулю, и когда сопло 1 частично закрыто до такой степени, что давление в камере 2 имеет такое значение, что силы, действующие на двойную диафрагму 3, компенсируют друг друга и 130 827,538 порт 5 и порт 9 практически закрыты, что происходит по каким-то посторонним причинам или Очевидно, что 11 и 17 имеют место, если преобладающее давление достигает атмосферного давления. Из вышеизложенного будет очевидно, что 65 в камере 2 больше, чем 11, что 11, а также величина 17: могут быть стационарными только при Сила игольчатого клапана, создаваемая пружиной 8 21, открывается, если 11 и 17 равны, так что перепад давления на эффективной площади игольчатого клапана двойной диафрагмы 3 21 равен нулю и, следовательно, поток давления отсутствует 70. Функция пружины 6 заключается в том, чтобы вызвать Прохождение жидкости через этот клапан возможно. Разумеется, плунжер 7 занять определенное положение при этом может произойти только в том случае, если условия равновесия-конуса для диафрагм 12, 14, 16 соответствуют частям 1, 3, 5, 6, 7, 8. , 9, 10 вместе с , то есть, если давления 13 и 15 являются соответствующими кольцевыми секциями и воздушным соединением также равны. С другой стороны, если 13 и 15 75 образуют пневматическое реле, которое равно и Р 17 будет уравнивать и станционно известен и функция которого станет стационарной. 5 18 4 11 24 105 , 11, 12, 14, 16 1 2 110 11 2 3 4 () 115 8 3 7 5 9 7 4 120 9, 3 11 125 12, 14, 16 1 2 3 130 827,538 5 9 , 11 17 65 2 11 11 17 : 8 21 11 17 3 21 70 6 , 7 - 12, 14, 16 1, 3, 5, 6, 7, 8, 9, 10 13 15 13 15 75 17 . можно резюмировать утверждением, что если теперь, после изменения технологического параметра 13 и частичного препятствия потоку рабочей жидкости, давление настройки управления 15 прошло через сопло 1 по верхней стороне диафрагмы, равной в течение некоторого времени и 11 и 17 имеет 80 частей 12, которые действуют как перегородка, давление 11 становится стационарным, переменная процесса 13, преобладающая в камере 11, автоматически увеличивается или уменьшается для мгновенного мгновенного регулирования до такого значения 13 давления. также оценит, что результирующая сил, действующих мгновенно, увеличивается или уменьшается на тед на диафрагмах 12, 14, 16 на величину: 85 давления, преобладающие в камерах 11, 13, 12- 15, 17, равны нулю, поскольку небольшие изменения сопротивления 11 13. , 13 15 1 11 17 80 12, , 11 , 13 11 13 12, 14, 16 : 85 11, 13, 12- 15, 17 11 13. Это соотношение легко найти из требуемых движений диафрагм 12, условия равновесия для сил, действующих 14, 16, на диафрагмах 12, 14 практически пренебрежимо малы. , 16 в рамках В предыдущем обсуждении предполагалось, что 17 остается на значении 90, подразумевая, что преобладающее давление 17, которого оно достигло до внезапного изменения в камере 17, оставалось постоянным, несмотря на 13. Это предположение очень очевидно для изменений 11. Это может быть реализовано практически сразу после поэтапного закрытия игольчатого клапана 21 плотно, так что никаких изменений в 13 не требуется, поскольку требуется длительное время потока жидкости под давлением между линией 24 и для любого существенного изменения в 17. в сравнении 95 возможна камера 17 или наоборот. Если теперь учитывать время, необходимое для изменения , поскольку равновесие сил, действующих на диафрагмы, изменения 17 возможны только в том случае, если давление 12, 14, 16 было достигнуто при большем 11. жидкость прошла через игольчатый клапан 21, чем 17, и если затем игольчатый клапан 21 открывается, сопротивление потоку которого предпочтительно должно быть большим, так что поток жидкости под давлением возможен из-за сопротивления, превышающего сопротивление потоку, через ограничитель 100, линия 24 в камеру 17, давление в этом 10 сопло 1, порт 5 или порт 9, если он открыт, _какая камера будет увеличена, в результате чего равновесие необходимо для возможной скорости изменения силы, воздействующей на диафрагмы. 11 Теперь, тогда как 17 был задуман- изменение 12, 14, 16 будет нарушено, что потребует в 13, равного 11, дифференциала давления изменения , как было установлено ранее для 1 , через игольчатый клапан 21 105. Фактически, эффективные площади 12 и который заставляет рессирующую жидкость течь через этот 16, из диафрагм 12 и 16, являющихся клапаном-4, вследствие ступенчатого изменения 13, которое равно, а 13 и 15 остаются одинаковыми; в конце концов вызывает изменение 17 Теперь, когда каждое изменение давления - для было указано ранее, каждое изменение 17 равно приращению давления . Это означает, что вызывает одинаковое изменение , что означает 110, что если 11 когда-то было больше, чем 17, то и перепад давления Давление на игле будет продолжать увеличиваться вместе с клапаном 21, и, следовательно, скорость потока игольчатого клапана 21 будет открываться до тех пор, пока 13 жидкости под давлением, проходящей через этот клапан, не станет равным 15 из-за некоторой посторонней константы, поэтому 17 не изменится при или до тех пор, пока и 17 не достигнут максимальной постоянной скорости, которая, в свою очередь, зависит от 115, которое определяется давлением установки или открытия игольчатого клапана 21, а также давлением жидкости, поступающей в линию 18, от величины . . - 12 12, 14, 16 12, 14, 16 17 90 17 17 13 11 21 13 24 17 95 17 17 12, 14, 16 11 21 17 21 - 100 24 17 10, 1, 5 9, , _wich 11 17 - 12, 14, 16 , 13 11 1 - 21 105 , 12 16 12 16 -4 13 13 15 ; 17 , - , 17 110 11 17 21 21 13 15 17 17 115 21 18 . Аналогично, если 11 когда-то было меньше, чем изменение давления в камерах 11 17, и если затем 13 и 15 остаются постоянными, а 17 и 11 и 17 соответственно, поскольку функциональное давление будет вытекать из камеры 17, то время после ступенчатое увеличение 120 через игольчатый клапан 21 до линии 24, переменная процесса 13 схематически изображена, приводит к уменьшению 17. Теперь на рисунке 2 для фиксированной настройки пути игольчатого клапана, как указано выше, каждое уменьшение 17 требует 21 и заданного приращения в 13. Если 13 равно декременту 11, что означает, что оно внезапно уменьшается на определенную величину, то и 17, и будут продолжать уменьшать результирующие изменения независимо от знака в 11 и 125 до тех пор, пока либо 13 и 15 сделаны равными, 17 будет таким же, как указано выше, но вместо 827,538 повышения давления будет напорный клапан для малого расхода, использование которого предпочтительно уменьшать в регуляторе согласно изобретению, если поток через Далее следует игольчатый клапан 21, и поскольку пропускная способность камеры 17 соответствует закону 10 Ом, т. е., если поток прямо пропорционален практически постоянному, из вышеизложенного следует, что перепаду давления на этом клапане соответствующие изменения давления в зависимости от этого предположения являются очень хорошее время аппроксимации может быть описано уравнением фактических характеристик потока ,2-F1, 1 1-- 1, ( 11 (-1) ( ,-+ 12 12 так как ,7 ' ,11 12-' = -=-'7 ( 13- 5) 12 где зависит от емкости камеры действующее давление 17 с верхней стороны и 17 и сопротивление потоку игольчатого клапана, давление в камере , которое для 21 и где ,,1 и ' представляют собой соответствующие удобства, обозначено , от меньшие изменения давления, связанные с потоком стороны. Если эти давления не равны, диафрагменная жидкость через игольчатый клапан 21 и клапан 20 будет отклоняться соответственно. 65 - произвольная константа. Из последнего. Поскольку нижняя сторона диафрагмы 20 действует по уравнению: для сопла 1 будет автоматически регулироваться ,2-, как описано выше ,. 11 11 17, 13 15 , 17 11 17 17 - 120 21 24 13 17 2 , 17 21 13 13 11 17 11 125 13 15 17 827,538 , 21 , 17 10 , , , , : - ,2-, 1 1-- 1, ( 11 (-1) (,,-+ 12 12 ,7 ' ,11 12-' = -=-'7 ( 13- 5) 12 17 17 21 ,,1 ' , 21 20 65 20 : 1 automati1 ,2- ,. =: '= \(,3-,1)+ до такой величины, чтобы силы, действующие на 12) диафрагму 20 со стороны 17 и 11 , компенсировали каждую 70. Это уравнение также описывает , если соответственно отличается от значения, равного 17. Выбранное давление, 1, как функция времени. Затем передается по линии 19 на детали, описанные выше, и их взаимно управляемый элемент и, таким образом, используется в качестве оперативного взаимодействия. по существу известное давление. =: '= \(,3-,1)+ 12) 20 17 11 70 , 17 , 1, 19 . Однако в известных контроллерах давление. После изменения технологического давления 75 в линии 24, которое, кстати, равно 11, используется настройка регулируемого элемента, которая будет использоваться в качестве рабочего давления для осуществления рабочего изменения до тех пор, пока технологическое давление однажды не достигнет заданного значения. управляемый элемент Регулятор больше соответствует требуемому значению. Для пропорционально-интегрального режима рабочего давления, равного желаемому значению, действие с фиксированной зоной пропорциональности и рабочим давлением является стационарным. Пропорционально 80 регулируемое время интегрирования ,, зона пропорциональности бесконечна. 75 24, 11, - 80 ,, . циональный диапазон: Из-за сравнительно больших площадей портов 12 портов 5 и 9 и, как следствие, большого = 100 в процентном объеме подачи, 12- практически отсутствует, дополнительная задержка во времени при заполнении и опорожнении 85 Этот диапазон пропорциональности всегда превышает 100 процентов рабочей камеры контролируемого устройства, но он не может быть увеличен. Скорее, это скорость изменения без ограничения, поскольку это будет означать, что рабочее давление и, следовательно, скорость изменения эффективных площадей , 2 и , размещение регулируемого элемента должно быть выполнено только одинаковым, и тогда контроллер в зависимости от настройки игольчатого клапана 21 и 90 не сможет функционировать при отклонении переменной процесса от заданного значения В контроллере согласно изобретению. Следовательно, этот игольчатый клапан 21 может передавать давление 17 один к одному, калиброваться в единицах интегрального отношения времени действия, и, следовательно, это давление используется в качестве операции, эта калибровка практически не зависит от давления от функциональных характеристик клапана. 1 детали и камеры ля, 2 а, троллинговый элемент. : 12 5 9 = 100 12-, - 85 - 100 ,2 , 21 90 21 17 95 1 , 2 , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 16:47:01
: GB827538A-">
: :

827539-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
: