Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / 21677
.txt 827474-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB827474A
[]
В ЛОР-СПЕЦИФИКАЦИИ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Дата подачи заявки и подачи заявки № 4064/56. 4064/56. Заявка, сделанная в Соединенных Штатах Заявка, сделанная в Соединенных Штатах \\ / Полная спецификация, опубликованная 3 февраля \\ / 3 Индекс при акционировании: -Классы 55 (2) )2 (: ): и 90 (4:5'. : - 55 ( 2) )2 ( : ): 90 ( 4: 5 '. 827474 Спецификация 9 февраля 1956 г., Италия 10 февраля 1955 г. 827474 9, 1956, 10, 1955. Нерика 22 июля 1955 года. 22, 1955. 1960. 1960. СПЕЦИФИКАЦИЯ ОШИБКИ № 827,474 827,474 Страница 4, строки 43 и 44 вместо «Нет» 1 читать « ПАТЕНТНОЕ БЮРО, апрель 1961 г. , . 4, 43 44 " " 1 " , , 1961 , . Настоящее изобретение относится к газификации жидкого топлива. Изобретение особенно полезно для реакции тяжелого жидкого углеводорода, например, тяжелого нефтяного остатка и тяжелой сырой нефти, с водяным паром и свободным кислородом для получения смеси газообразных продуктов частичного сгорания. содержащий монооксид углерода и водород и используемый, например, в качестве синтез-газа, топливного газа или источника водорода для различных целей. , , , , , , , . Углеводороды могут быть преобразованы в монооксид углерода и водород путем реакции только с паром или со смесью свободного кислорода и пара. Обычно с жидкими углеводородами углеводород вступает в реакцию со свободным кислородом и водяным паром при повышенной температуре реакции, достаточной для практически полного превращения углеводорода. к фиксированным газам, состоящим в основном из монооксида углерода и водорода. , , . Обычно свободный кислород и пар смешивают с распыленными струями жидкого топлива с образованием смеси 11, а 1- подают непосредственно в реакционную зону, где реакцию проводят при температуре выше примерно 18000 . , 11 1- 18000 . Настоящее изобретение предлагает способ взаимодействия углеводородного масла со свободным кислородом в заранее определенных пропорциях для получения смеси газообразных продуктов частичного сгорания указанной нефти, который включает введение указанной нефти в жидкой форме в поток пара, подвергая полученной смеси жидкого масла и пара для турбулентного течения через удлиненную трубчатую зону при lЦена 3 с 6 91509/1 ( 37)/ 153 200 3/61 1 11 Температура от 1800 до 35000 . , , 3 6 91509/1 ( 37)/ 153 200 3/61 1 11 1800 35000 . При осуществлении способа по настоящему изобретению тяжелое масло впрыскивают в поток пара, а полученную смесь пропускают через удлиненную трубчатую зону в условиях высокой скорости и сильно турбулентного потока. Высокая турбулентность равномерно распределяет масло в паре. сильно турбулентный поток равномерно распределяет жидкое масло в виде очень мелких частиц в паре, образуя по существу однородную дисперсию, имеющую вид тумана. , , . Предпочтительно пар перегревают перед закачкой нефти до такой температуры, при которой в получаемой паронефтяной смеси практически не происходит конденсации пара. , - . Масло может быть предварительно нагрето или иметь температуру окружающей среды при впрыскивании в поток пара. Дисперсию предпочтительно образуют путем пропускания паромасляной смеси через относительно длинный трубчатый трубопровод, предпочтительно с одинаковым поперечным сечением по всей длине, со скоростью, превышающей 20 футов в секунду, предпочтительно более 30 футов в секунду. Более низкие скорости допускают частичную сегрегацию масла, возможно, вдоль стенок трубопровода, что приводит к неравномерному потоку дисперсии, а также к колебаниям давления и расхода или закупорке подачи топлива. к генератору, что приводит к нестабильной работе генератора. Предпочтительно трубчатый трубопровод, в котором осуществляется диспергирование масла в паре, имеет длину, по меньшей мере, в 100 раз превышающую внутренний диаметр трубы; предпочтительно, чтобы смесительная трубка имела цену 4 6 2 ' 4 ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ 827 474 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации 9 февраля 1956 г., - , , 20 , 30 , , , , 100 ; , 4 6 2 ' 4 827,474 9, 1956, № 4064/56. 4064/56. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 10 февраля 1955 г. 10, 1955. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 22 июля 1955 года. 22, 1955. Полная спецификация опубликована 3 февраля 1960 г. 3, 1960. Индекс при приемке: - 55 (2), 2 (:); и 90, К(4:5). :- 55 ( 2), 2 (: ); 90, ( 4: 5). Международная классификация: - 1 . : - 1 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс производства газообразных продуктов частичного сгорания углеводородного масла Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 135, 42nd , 17, . Соединенные Штаты Америки настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся о выдаче нам патента, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , , , 135, 42nd , 17, , , , , , : - Настоящее изобретение относится к газификации жидкого топлива. Изобретение особенно полезно для реакции тяжелого жидкого углеводорода, например, тяжелых нефтяных остатков и тяжелой сырой нефти, с водяным паром и свободным кислородом для получения смеси газообразных продуктов частичного сгорания. содержащие монооксид углерода и водород и полезные, например, в качестве синтез-газа, топливного газа или источника водорода для различных целей. , , , , , , , . Углеводороды могут быть преобразованы в монооксид углерода и водород путем реакции только с паром или со смесью свободного кислорода и пара. Обычно с жидкими углеводородами углеводород вступает в реакцию со свободным кислородом и водяным паром при повышенной температуре реакции, достаточной для практически полного превращения углеводорода. к фиксированным газам, состоящим в основном из монооксида углерода и водорода. , , . Обычно свободный кислород и пар смешиваются с распыленными струями жидкого топлива с образованием смеси, которую подают непосредственно в зону реакции, где реакцию проводят при температуре выше примерно 18000 . , 18000 . Настоящее изобретение предлагает способ взаимодействия углеводородного масла со свободным кислородом и водяным паром в заданных пропорциях для получения смеси газообразных продуктов частичного сгорания указанного масла, который включает введение указанного масла в жидкой форме в поток пара, подвергая полученному смесь жидкого масла и пара к турбулентному потоку через удлиненную трубчатую зону со скоростью более 20 футов в секунду, предпочтительно более 30 футов в секунду, для обеспечения тщательного диспергирования жидкого масла в паре. введение полученной дисперсии, содержащей неиспарившееся масло, со скоростью более 20 футов в секунду, предпочтительно более 30 футов в секунду, в реакционную зону в тесной смеси с кислородом и осуществление указанного частичного сгорания в указанной реакционной зоне при температуре в диапазоне от 1800 до 35000 . , , 3 6 20 , 30 , , 20 , 30 , , 1800 35000 . При осуществлении способа по настоящему изобретению тяжелое масло впрыскивают в поток пара, а полученную смесь пропускают через удлиненную трубчатую зону в условиях высокой скорости и сильно турбулентного потока. Высокая турбулентность равномерно распределяет масло в паре. сильно турбулентный поток равномерно распределяет жидкое масло в виде очень мелких частиц в паре, образуя по существу однородную дисперсию, имеющую вид тумана. , , . Предпочтительно пар перегревают перед закачкой нефти до такой температуры, при которой в получаемой паронефтяной смеси практически не происходит конденсации пара. , - . Масло может быть предварительно нагрето или иметь температуру окружающей среды при впрыскивании в поток пара. Дисперсию предпочтительно образуют путем пропускания паромасляной смеси через относительно длинный трубчатый трубопровод, предпочтительно с одинаковым поперечным сечением по всей длине, со скоростью, превышающей 20 футов в секунду, предпочтительно более 30 футов в секунду. Более низкие скорости допускают частичную сегрегацию масла, возможно, вдоль стенок трубопровода, что приводит к неравномерному потоку дисперсии, а также к колебаниям давления и скорости потока или закупорке подачи топлива. к генератору, что приводит к нестабильной работе генератора. Предпочтительно трубчатый трубопровод, в котором осуществляется диспергирование масла в паре, имеет длину, по меньшей мере, в 100 раз превышающую внутренний диаметр трубы; предпочтительно, чтобы смесительная трубка имела длину, по меньшей мере, в 500 раз превышающую ее внутренний диаметр. - , , 20 , 30 , , , , 100 ; , -"" 500 . В предпочтительном варианте трубчатая зона, в которой образуется дисперсия, нагревается до температуры, превышающей температуру исходной смеси пара и масла, так что смесь дополнительно нагревается во время течения через нее. Нагретая дисперсия масла и пара проходит непосредственно в зону реакции, в которой протекает реакция частичного окисления. Дисперсию предпочтительно смешивают со свободным кислородом в точке выпуска в зону реакции. В предпочтительном варианте паромасляная дисперсия непрерывно выгружается в реакционную камеру через сопло или отверстие. и поток свободного кислорода выбрасывается из соседнего отверстия в зону соприкосновения или смешивания с паромасляной дисперсией. Подходящим смесителем-горелкой является такая, в которой свободный кислород вводится кольцеобразно в паромасляную дисперсию. , - , - - - . Реакционную зону, например, поддерживают при температуре в диапазоне от 1800 до 35000 на уровне, при котором реакция быстро доходит до завершения. Для получения монооксида углерода и водорода, практически полностью свободных от метанана, реакцию проводят при температура выше примерно 24000 . Свобода от метана желательна, когда газообразные продукты используются для приготовления синтез-сырьевого газа или для производства водорода высокой чистоты для других целей. Когда желательным продуктом является топливный газ, желательно присутствие метана. Для получения газа, содержащего значительные количества метана, желательна температура реакции в диапазоне от 1800 до 22000 . , , 1800 35000 - , 24000 , , 1800 22000 . Скорость потока во всех подводящих трубопроводах между точкой впрыска масла и питающим отверстием горелки должна быть выше 20 футов в секунду и предпочтительно выше 30 футов в секунду, чтобы турбулентность потока была достаточной для поддержания высокой степени дисперсии масла. постоянно находиться в паре. Способ приготовления паромасляной дисперсии, раскрытый в настоящем документе, приводит к улучшению работы по сравнению с традиционной процедурой распыления масла в пар или с паром в горелке или внутри нее. Очевидно, что имеет место сильно турбулентный поток. В трубах со скоростью более 20 футов в секунду приводит к лучшему диспергированию масла в паре, чем это возможно в распылителе распылительного типа. 20 30 - 20 - . Чтобы избежать образования пробок и обеспечить равномерную дисперсию, должно присутствовать достаточное количество пара, т.е. пара и паров масла, чтобы по меньшей мере 70 мольных процентов паромасляного сырья находились в форме пара. Предпочтительно, по меньшей мере, 90 моль на единицу массы. процент паромасляного сырья находится в форме пара. , , , , 70 - , 90 - . Предварительно нагретая паромасляная дисперсия, выходящая из отверстия горелки в высокотемпературную зону, по-видимому, представляет собой равномерно дисперсную туманообразную жидкую фазу, которая тесно смешивается с потоком свободного кислорода и немедленно вступает в реакцию при высокой температуре, преобладающей в зоне реакции. Однородная, сильно разреженная, туманообразная фаза таким образом приводит к улучшенному использованию высокого содержания углерода и повышенной эффективности с точки зрения достижения максимального преобразования исходного тяжелого нефтяного сырья в желаемые газообразные продукты реакции. - , - , , , - 70 . В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения первоначально образовавшуюся паромасляную смесь пропускают через трубчатый нагреватель 75 в условиях турбулентного потока для обеспечения тщательного смешивания нефти и пара и в то же время предварительного нагрева паромасляной смеси. Дисперсия может быть нагрета до температуры в диапазоне от 300 до 10 000 при давлении 80 в диапазоне от 50 до 1500 фунтов на квадратный дюйм. , - 75 , , - 300 10000 80 50 1500 ",. В общем, желательно ограничить величину предварительного нагрева примерно до 750 , чтобы предотвратить растрескивание масла. В качестве альтернативы, хотя и менее желательно, можно использовать более высокие температуры 85, при которых происходит некоторое разложение масла. Давление в трубчатом нагревателе обычно определяется давлением в зоне реакции; давление в нагревателе достаточно выше давления в реакционной зоне 90, чтобы обеспечить желаемую скорость потока в нагревателе. , 750 , , 85 ; 90 . Относительные пропорции пара и масла могут варьироваться от 0,2 до 3 фунтов пара на фунт масла, подаваемого в зону реакции 95. Эффективность степени диспергирования масла в паре мало меняется в зависимости от пропорций пара и масла внутри реакционной зоны. Вышеуказанный диапазон Это имеет особое преимущество с той точки зрения, что скорость пара, подаваемого в реакционную зону, может регулироваться исключительно на основе эксплуатационных требований и, в частности, температуры, которую желательно поддерживать в реакционной зоне. 0 2 3 95 100 . Температуру в зоне реакции можно 105 регулировать в желаемых пределах, регулируя относительные пропорции свободного кислорода, пара и масла, подаваемых в зону реакции. Поскольку реакция пара с углеродом нефти является эндотермической реакцией, в 110 с. Доля пара в сырье имеет тенденцию к снижению температуры реакции. Реакция свободного кислорода с углеродом или водородом из масла является сильно экзотермической реакцией, особенно при повышенном давлении. Поэтому присутствие пара желательно для предотвращения чрезмерной реакции. температуры. С другой стороны, избыток пара, подаваемого в зону реакции, снижает температуру ниже эффективной температуры реакции 120°С, и этого следует избегать. 105 , , 110 , 115 , , , 120 . При проведении реакции при температурах в диапазоне от 1800 до 35000 и давлениях атмосферного или выше, как, например, до 1000 фунтов на квадратный дюйм с тяжелыми остаточными маслами, пар 125, необходимый для поддержания температуры в этом диапазоне, использует достаточное количество свободного кислорода для по существу полное потребление масла может варьироваться от 20 до 300 процентов по весу в пересчете на подаваемое масло. Тяжелые жидкие углеводороды, например, по своей природе сопротивляются разделению на части достаточной мельчайших размеров, чтобы обеспечить оптимальную близость Контакт с другими реагентами. Для преодоления этого явления был предложен ряд способов, например, продувка исходного масла потоком высокоскоростного пара, кислорода или различных других материалов. Однако в каждом случае частицы масла образующееся таким образом масло не имеет желаемой степени разделения и, как следствие, относительно плохо смешивается с окислителем в зоне реакции. Таким образом, существует существенная тенденция к термическому или пиролитическому разложению масла, которое предшествует химическому взаимодействию нескольких реагентов, и соответственно, их предполагаемая прямая реакция с желаемыми газообразными продуктами в значительной степени компенсируется крекингом закачанной нефти с образованием твердого углерода. 1800 35000 , , 1000 , 125 20 300 , , 130 -2 827,474 27,474 , , , , , , , , , , , , , , , . Нефть обычно содержит небольшие количества соединений тяжелых металлов. Наиболее распространенными тяжелыми металлами, содержащимися в нефти, являются ванадий, никель, железо, хром и молибден. Соединения ванадия и никеля при окислении настолько вредны для жаропрочных огнеупоров, что огнеупорные футеровки реагируют сосуды (в основном глиноземные) были уничтожены за считанные часы. , , , , , , ( ) . Мы обнаружили, что нефтяные масла, содержащие соединения тяжелых металлов, могут быть успешно использованы в качестве масла в способе по настоящему изобретению путем такого соотношения реагентов, при котором высвобождается по меньшей мере 0,5% и не более процентов углерода, содержащегося в масле. в виде свободного углерода. Обычно желательно конвертировать не менее 90 процентов, а предпочтительно, по крайней мере 95 процентов углерода в оксиды углерода. Непреобразованный углерод содержит тяжелые металлы и является ценным побочным продуктом. Для предотвращения тугоплавкого разрушения количество непреобразованного углерода содержание углерода должно быть по меньшей мере в 50, а предпочтительно по меньшей мере в 100 раз больше общей массы никеля и ванадия, содержащихся в топливе (в расчете на массу металлов в металлосодержащих соединениях, присутствующих в масле). 0 5 90 , 95 , , 50 100 ( ). Прилагаемый чертеж представляет собой схематическую технологическую схему, представляющую пример компоновки устройства, подходящего для осуществления способа настоящего изобретения. . Как показано на чертеже, вода вводится в систему насосом 5 в нагревательный змеевик 6, где она преобразуется в пар. , 5 6 . В целях иллюстрации вариант осуществления будет описан с точки зрения генерации смесей водорода и монооксида углерода. Пар, полученный в нагревателе 6, выводится через линию 7. Жидкое масло из подходящего источника перекачивается с регулируемой скоростью насосом 8 через линия 9 и впрыскивается в поток пара линии 7. Насосы 5 и 8 на 70 воды и масла соответственно позволяют точно дозировать пар и масло. Смесь нефти и пара, которая поначалу является довольно сырой, превращается в тщательное диспергирование частиц масла в паре путем прохождения через 75 длинную трубчатую зону с относительно высокой скоростью, так что высокотурбулентный поток тщательно и равномерно рассеивает капли масла в паре. В показанной конструкции паромасляная смесь проходит через трубчатый нагреватель 80 11 Масло непрерывно впрыскивается в поток пара в нужных пропорциях и подвергается в подогревателе 11 существенному повышению температуры, не превышающей, однако, температуры, при которой происходит существенное коксование 85. В подогревателе поддерживают турбулентное течение, предпочтительно в более 20 футов в секунду, как описано выше. Полученная нагретая паромасляная дисперсия проходит по линии 12 к горелке 13, где смешивается со свободным 90 кислородом из линии 14 и сбрасывается непосредственно в газогенератор 16. , 6 7 8 9 7 5 8 70 , , , , 75 , 80 11 11 , , 85 , 20 , - 12 13 90 14 16. Горячие газообразные продукты, выходящие из генератора 16, постоянно контактируют с струей закалочной воды, которая тесно контактирует с горячими газами и обеспечивает почти мгновенное охлаждение. 16 95 . Как описано выше, высокодисперсная фаза масла в паре может быть получена простым объединением масла и пара, например, путем впрыскивания масла в поток пара и подвергания смеси турбулентности, наиболее подходящим путем пропускания смеси на высокой скорости через трубчатый трубопровод. В некоторых случаях, например, в тех случаях, когда для генерации газа используется низкий коэффициент подачи пара 105 масла, может быть выгодно распылять масло в поток пара с последующим турбулентным потоком через трубчатый трубопровод. Подходящий метод распыления масла включает в себя 110 подачу масла в высокоскоростной кольцевой поток пара. Предпочтительно, скорость пара для распыления в устройстве этого типа такова, что относительная скорость между паром и маслом превышает 400 футов в секунду 115 В качестве альтернативы можно использовать распылительную форсунку высокого давления для распыления масла непосредственно в пар в той точке системы, где скорость пара составляет 20 футов в секунду или выше. , , , 100 , , , ., 105 , 110 , 400 115 , 20 . Как указано выше, масло, впрыскиваемое в поток пара 120, может быть или не быть предварительно нагрето, по желанию. В предпочтительном варианте, описанном выше, масло предварительно нагревается лишь умеренно, например, до 200-3000 , перед впрыскиванием в пар. и смесь масла и пара 125 пропускают через нагреватель. Альтернативно, но менее желательно, масло может быть нагрето до максимально высокой температуры перед введением в пар. Верхний предел температуры предварительного нагрева масла обычно ограничивается 130°С. 7 1 ' 827,474 крекинг масла с последующим коксованием и закупоркой змеевика предварительного нагревателя. Допустимые температуры предварительного нагрева масла варьируются в зависимости от характера нефтяного сырья и могут быть легко определены для любого данного сырья. , 120 , , , , 200 3000 , , 125 , , 130 7 1 ' 827,474 , , . Серия сравнительных опытов по получению синтез-газа была проведена при температурах около 24000 . В двух экспериментах, А и В, масло распылялось в горелке, содержащей распылительное сопло вихревого типа, непосредственно в высокоскоростной поток. кольцевой поток пара и свободного кислорода. В двух других проходах, и , масло впрыскивалось в поток пара, а дисперсия подавалась в генератор через длинную трубку, как описано выше. 24000 , , - , , , . Во всех опытах использовалось тяжелое масло. В экспериментах А и В масло имело плотность 16 4; в экспериментах и масло имело плотность 8,6. Более тяжелая нефть в экспериментах и имеет температуру Давление Расход воды Нет/барр. нефти Производство углерода Нет/барр. нефти Состав газового продукта (мол.% сухого вещества) диоксид водорода, азот, метан, карбонилсульфид и сероводород. Из приведенной выше таблицы видно, что превосходные результаты были получены при использовании способа формирования паромасляной дисперсии в соответствии с данным изобретением по сравнению с традиционными горелками с распылительными форсунками. Это особенно очевидно по снижению содержания метана. и свободный углерод в продукте. Даже высокая скорость пара в эксперименте В не смогла компенсировать худшую работу распылительной горелки по сравнению со способом приготовления паромасляной дисперсии, раскрытым здесь. , , 16 4; , 8 6 / / ( - - . Хотя описание изобретения относится только к нефти, следует понимать, что масло может быть дополнено другими видами топлива, например, топливным газом или распыленным твердым топливом, по мере необходимости. Перед впрыском распыленное твердое топливо может быть смешано с маслом. в поток пара. Когда газ, например, природный газ, используется в качестве дополнительного топлива, газ предпочтительно смешивается с паром перед впрыском нефти. процесс. , , , , , , , , , - - . Способ настоящего изобретения особенно полезен для газификации тяжелых нефтей, например, нефтей, имеющих плотность 200 или более тяжелую. , , 200 . Эти масла особенно трудно распылять или диспергировать в других реагентах с образованием гомогенной смеси обычными способами. Этот процесс также полезен для газификации более легких масел, например, масел с плотностью 350 пл или более тяжелых. , , 350 . В нашей заявке № 13544/58 (серийный № 827475) описано и заявлено, что его труднее распылять, чем масло, использованное 20 в опытах А и В. В случае опытов А и В масло предварительно нагревали до температуры около 4000 для снижения вязкости перед впрыскиванием через распылительную форсунку. В экспериментах и масло закачивалось без предварительного нагрева непосредственно в поток перегретого пара. Испытания и были прекращены через несколько часов каждый из-за неисправности. горелок Горелка, использованная в экспериментах и , оставалась в хорошем состоянии на протяжении 30 нескольких запусков. Несмотря на использование менее вязкого масла в экспериментах и и предварительный нагрев для снижения его вязкости, результаты были не такими хорошими, как для тестов . и либо в отношении непрерывности работы, либо в отношении степени выбросов углерода в версии 35. 13544/58 ( 827,475) 20 , 4000 , 25 30 , 35 . В следующей таблице приведены соответствующие данные для нескольких серий: 2385 161 29,3 (базис) 43,9 5,9 49,1 0,5 0,4 0,2 2385 310 22,5 41,5 8,6 48,9 0,2 0,5 0,3 2444 339 264 7,5 42,9 7. 1 49,5 0,1 0,1 0,4 Д 2482 338 209 10.1 45,6 6,4 47,4 0,2 0,2 0,2 способ получения газов, содержащих монооксид углерода, водород и свободный углерод, из жидкого углеводорода, содержащего соединения тяжелых металлов, путем частичного сжигания с паром и свободным кислородом, включающий введение указанного жидкого углеводорода в виде дисперсных мелких частиц в паре в тесном контакте с указанным кислородом в неупакованной реакционной зоне, поддерживаемой при температуре реакции в диапазоне от 18 000 до 35 000 , при этом внутренняя поверхность указанной реакционной зоны покрыта оксидным огнеупорным материалом, который подвержен частичному воздействию продукты сгорания соединений тяжелых металлов, образующиеся при частичном сгорании жидкого углеводорода в температурных условиях, преобладающих в зоне реакции, а пар и свободный кислород подаются в зону реакции в таких соотношениях, чтобы от 0,5 до 10% углерод, содержащийся в указанном жидком углеводороде, высвобождается в виде свободного углерода в газообразном продукте реакции. : 2385 161 29.3 ) 43.9 5.9 49.1 0.5 0.4 0.2 2385 310 22.5 41,5 8.6 48.9 0.2 0.5 0.3 2444 339 264 7.5 42.9 7.1 49.5 0.1 0.1 0.4 2482 338 209 10.1 45.6 6.4 47.4 0.2 0.2 0.2 , 18000 35000 , , 0.5 10 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 16:45:34
: GB827474A-">
: :
827475-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB827475A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ НЕТ ЧЕРТЕЖЕЙ 827,475 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 9 февраля 1956 г. 827,475 : 9, 1956. № 13544158. 13544158. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 10 февраля 1955 г. 10, 1955. (Выделено из № 827 474). ( 827,474). Полная спецификация опубликована: 3 февраля 1960 г. : 3, 1960. Индекс при приемке: -Класс 55(2), 2 ; и 90, К(4:5). :- 55 ( 2), 2 ; 90, ( 4: 5). Международная классификация: . : . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ОШИБКИ № 827,475 827,475 Страница 2, строка 20, для 8000 читать 111800 Страница 2, строка 42, после «» вставить «». Страница 2, строка 45, вместо «» читать «». Страница 2, строка 46, после «». - вставка «из ПАТЕНТНОГО БЮРО, 28 апреля, 961», полезная, например, в качестве синтез-газа, топливного газа или источника водорода для различных целей. 2, 20, 8000 111800 2, 42, ""' "" 2, 45, "' "" 2 46, "- " , 28th , 961 , , , , . Углеводороды могут быть преобразованы в монооксид углерода и водород путем реакции только с паром или со смесью свободного кислорода и пара. Обычно с жидкими углеводородами углеводород вступает в реакцию со свободным кислородом и водяным паром при повышенной температуре реакции, достаточной для практически полного превращения углеводорода. к фиксированным газам, состоящим в основном из монооксида углерода и водорода. , , . Обычно свободный кислород и пар смешивают с распыленным распылением тяжелого жидкого углеводородного топлива, которое, таким образом, находится в форме дисперсных мелких частиц, с образованием смеси, которую подают непосредственно в реакционную зону, где реакцию проводят при температуре выше примерно 18000 Ф. , , , 18000 . В нашей одновременно находящейся на рассмотрении заявке № 4064/56 (серийный № 827,474) описан и заявлен новый способ взаимодействия жидкого углеводорода с паром и свободным кислородом. конкретные определенные условия турбулентного потока через удлиненную трубчатую зону. Таким образом, получается сплошное диспергирование , или частичное сгорание с паром и свободным кислородом, включающее введение указанного жидкого углеводорода в виде диспергированных мелких частиц в паре в тесный контакт с указанным кислородом в неупакованная реакционная зона, поддерживаемая при температуре реакции в диапазоне от 18 000 до 35 000 , при этом внутренняя поверхность указанной реакционной зоны покрыта оксидным огнеупорным материалом, который подвергается воздействию продуктов частичного сгорания соединений тяжелых металлов, которые образуются во время частичное сгорание жидкого углеводорода при температурных условиях, преобладающих в зоне реакции, а пар и свободный кислород подаются в зону реакции в таких соотношениях, что от 0,5 до 10 процентов углерода, содержащегося в указанном жидком углеводороде, высвобождается в виде свободный углерод в газообразном продукте реакции. 4064/56 ( 827,474) , 18000 35000 , , 0 5 10 . В основе настоящего изобретения лежит то, что мы обнаружили, что нефтяные масла, содержащие соединения тяжелых металлов, могут быть удовлетворительно использованы при таком соотношении реагентов, при котором высвобождается по меньшей мере 0,5% и не более 10% углерода, содержащегося в масле. в виде свободного углерода. Важно конвертировать не менее 90 процентов, предпочтительно по 91178/1 ( 10) / 153 4/61 , ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. 0 5 10 90 , 91178/1 ( 10) / 153 4/61 , НЕТ ЧЕРТЕЖЕЙ ; Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 9 февраля 1956 г. ; : 9, 1956. № 13544/58. 13544/58. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 10 февраля 1955 г. 10, 1955. (Выделено из № 827 474). ( 827,474). Полная спецификация опубликована: 3 февраля 1960 г. : 3, 1960. Индекс при приемке:- _Класс 55 (2), 2 ; и 90, К(4:5). :- _Classes 55 ( 2), 2 ; 90, ( 4: 5). Международная классификация: . : . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс производства газов, содержащих монооксид углерода и водород Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 135, 42nd , 17, , Штаты Америки настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , , , 135, 42nd , 17, , , , , , :- Настоящее изобретение относится к газификации жидкого топлива. Изобретение особенно полезно для реакции тяжелого жидкого углеводорода, например, тяжелых нефтяных остатков и тяжелой сырой нефти, с водяным паром и свободным кислородом для получения смеси газообразных продуктов частичного сгорания. содержащие монооксид углерода и водород и полезные, например, в качестве синтез-газа, топливного газа или источника водорода для различных целей. , , , , , , , . Углеводороды могут быть преобразованы в монооксид углерода и водород путем реакции с паром отдельно или со смесью свободного кислорода и пара. Обычно с жидкими углеводородами углеводород вступает в реакцию со свободным кислородом и водяным паром при повышенной температуре реакции, достаточной для практически полного превращения углеводорода. к фиксированным газам, состоящим в основном из монооксида углерода и водорода. , , . Обычно свободный кислород и пар смешивают с распыленным распылением тяжелого жидкого углеводородного топлива, которое, таким образом, находится в форме дисперсных мелких частиц, с образованием смеси, которую подают непосредственно в реакционную зону, где реакцию проводят при температуре выше примерно 18000 Ф. , , , 18000 . В нашей одновременно находящейся на рассмотрении заявке № 4064/56 (серийный № 827,474) описан и заявлен новый способ взаимодействия жидкого углеводорода с паром и свободным кислородом. определенные условия турбулентного потока через удлиненную трубчатую зону. Полученную таким образом однородную дисперсию подают в неупакованную реакционную зону, температуру которой можно поддерживать в диапазоне от 1800 до 35000 . 4064/56 ( 827,474) 1800 35000 . Нефть обычно содержит небольшие количества встречающихся в природе соединений тяжелых металлов. Наиболее распространенными тяжелыми металлами, содержащимися в нефти, являются ванадий, никель, железо, хром и молибден. Соединения ванадия и никеля при окислении настолько вредны для жаропрочных огнеупоров, что огнеупорная футеровка реакционных сосудов (обычно глиноземных) были уничтожены за несколько часов. , , , , , , ( ) . Согласно настоящему изобретению предложен способ получения газов, содержащих монооксид углерода, водород и свободный углерод, из жидкого углеводорода, содержащего соединения тяжелых металлов, путем частичного сжигания водяного пара и свободного кислорода, включающий введение указанного жидкого углеводорода в диспергированном виде. мелкие частицы образуются в паре в тесном контакте с указанным кислородом в неупакованной реакционной зоне, поддерживаемой при температуре реакции в диапазоне от 18 000 до 35 000 , при этом внутренняя поверхность указанной реакционной зоны покрыта оксидным огнеупорным материалом, который подвергается воздействию воздействие продуктами частичного сгорания соединений тяжелых металлов, образующихся при частичном сгорании жидкого углеводорода в температурных условиях, преобладающих в зоне реакции, а пар и свободный кислород подаются в зону реакции в таких соотношениях, что 0 5 к 10 процент углерода, содержащегося в указанном жидком углеводороде, высвобождается в виде свободного углерода в газообразном продукте реакции. , , , 18000 35000 , , 0 5 10 - . В основе настоящего изобретения лежит то, что мы обнаружили, что нефтяные масла, содержащие соединения тяжелых металлов, могут быть удовлетворительно использованы при таком соотношении реагентов, при котором высвобождается по меньшей мере 0,5% и не более 10% углерода, содержащегося в масле. в виде свободного углерода. Важно преобразовать не менее 90 процентов, а предпочтительно при ) 7,9475 не менее 95 процентов углерода в оксиды углерода. Непреобразованный углерод является ценным побочным продуктом. Чтобы предотвратить огнеупорное разрушение, количество непреобразованный углерод должен быть по меньшей мере в 50, а предпочтительно по меньшей мере в 100 раз больше общей массы никеля и ванадия, содержащихся в топливе (в расчете на массу металла в металлосодержащих соединениях, присутствующих в масле). 0 5 10 90 , ) 7,9475 95 , - , 50 100 ( ).
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 16:45:36
: GB827475A-">
: :
827476-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB827476A
[]
</ Страница номер 1> Усилитель постоянного тока типа прерывателя Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу 400 , , Коннектикут, Соединенные Штаты. Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: Это изобретение относится к округу Колумбия. усилитель чопперного типа, имеющий цепь обратной связи, включающую последовательно соединенные сопротивление и емкость. </ 1> .. , , , , 400 , , , , , , , : .. - . В соответствии с настоящим изобретением предложен усилитель постоянного тока прерывательного типа, имеющий соединение обратной связи, включающее последовательно соединенные сопротивление и первую емкость, в котором выпрямитель подключен на одной стороне к точке между указанным сопротивлением и указанной первой емкостью и с другой стороны заземлен и предназначен для ограничения степени, в которой указанная первая емкость может заряжаться, в результате чего ограничивается амплитуда переходных сигналов постоянного тока, проходящих через указанное соединение обратной связи. .. , , .. . Усилитель постоянного тока по изобретению можно использовать в конструкции, в которой сигнал ошибки постоянного тока подается на усилитель постоянного тока для управления устройством гидравлической следящей коррекции в пропорциональной системе, т.е. в системе, которая осуществляет коррекцию ошибки, пропорциональную к ошибке. .. .. .. - , .., . При проектировании пропорциональной системы, реагирующей на небольшие колебания постоянного потенциала, указывающего на ошибку, помимо проблемы усиления постоянного напряжения возникает проблема стабильности всей системы. Величина усиления, допустимая в стабильной системе, зависит от постоянных времени различных элементов системы. Обычно это соотношение двух самых длинных постоянных времени в системе, которое ограничивает допустимое усиление всей системы при сохранении стабильности. .. - , .. . . . В известном методе определения устойчивости всей системы сигналы или реакции рассматриваются как изменяющиеся синусоидально; и усиление каждого элемента или группы элементов, которые можно рассматривать как имеющие одну постоянную времени, отображается в зависимости от частоты, образуя кривые, которые обычно показывают постоянное усиление на низких частотах до точки, называемой точкой перелома, которая определяется постоянной времени элемента, причем кривая затем наклоняется вниз или вверх под углом 451 при построении на логарифмическом графике, в зависимости от того, уменьшается или увеличивается усиление элемента с дальнейшим увеличением частоты сигнала, и продолжается под тем же углом или снова становится постоянным коэффициентом усиления, зависящим от того, продолжает ли коэффициент усиления элемента изменяться с частотой или не меняется с частотой. Отдельные кривые элементов всей системы могут быть построены на логарифмической миллиметровой бумаге, чтобы можно было складывать кривые, чтобы получить кривую зависимости усиления от частоты всей системы. - , - ; , , , , , 451 , , . . . Линии 45, т.е. соотношение один к одному, указывают запас по фазе 90; а линии с соотношением два к одному, т. е. сумма двух линий 45, указывают запас по фазе, равный 0, и указывают на предельную стабильность. Система, в которой ответная реакция сдвинута по фазе на 180° с входным сигналом, будет иметь запас по фазе 0 (запас по фазе — это угол между фактическим фазовым углом между входным и выходным сигналами и 180°) и иметь предельную стабильность. Если отклик на 360 градусов не совпадает по фазе с входным сигналом, возникнет резонанс, и система будет колебаться и быть нестабильной. При фазовых соотношениях между 180 и 360 , то есть запасом по фазе от 0 до минус 180, система будет нестабильной; но при фазовых соотношениях между 180 и 0, то есть от 0 до плюс 180 запаса по фазе, вся система будет стабильной, становясь более стабильной по мере увеличения запаса по фазе. Для многих установок запас по фазе от 30 до 70 считается удовлетворительным и желательным. 45 , .., , 90 ; , .., 45 , 0 . 180 0 ( , 180 ) . 360 , . 180 360 , , 0 180 , ; 180 0 , , 0 180 , , . 30 70 . Построив кривые, как указано выше, можно теоретически проанализировать всю систему и определить ее устойчивость. Обычно получают прибыль , . <Описание/Страница номер 2> </ 2> из одного в качестве точки частоты среза, т. е. точки, в которой выходные сигналы системы больше не будут следовать синусоидальному входному сигналу. Чтобы получить хорошую стабильную систему, частота среза должна находиться в точке составной кривой, которая будет указывать запас по фазе от 30 до 70 Ом. Из приведенного выше общего анализа будет очевидно, что, если частота среза попадает в неудовлетворительную часть кривой и в системе есть элементы, коэффициент усиления которых можно изменить, например, путем изменения характеристик обратной связи усилителя, составная кривая может измениться. можно перемещать вверх или вниз по ординате усиления, изменяя коэффициент усиления усилителя и, таким образом, изменяя одну из кривых, определяющих положение составной кривой, чтобы привести частоту среза в желаемую точку составной кривой. Согласно настоящему изобретению соединение обратной связи усилителя модифицируется, во-первых, для увеличения статической чувствительности и задержки отклика на более низких частотах, а во-вторых, для улучшения стабильности системы на более высоких частотах, компенсируя вторичные задержки в системе. , .., . , 30 70 . , , , , . , . Система, описанная выше, может использоваться для управления подачей топлива в двигателе, в которой термочувствительный элемент обеспечивает небольшой колебательный сигнал постоянного тока, а усилитель прерывателя постоянного тока усиливает сигнал, который затем подается на пропорциональный соленоид, приводящий в действие заслонку, управляющую выпуском воздуха из сервопривода. управление топливным насосом, управляющим потоком топлива, который контролирует температуру, на которую реагирует термочувствительный элемент. Базовый объем топлива регулируется вручную; и такое управление подачей топлива в двигатель действует как устройство ограничения температуры, которое может блокировать ручное управление и действовать для поддержания выбранной рабочей температуры для управления в установившемся режиме; или, при ускорении из состояния пониженной температуры в состояние перегрева, - когда ручное управление подает достаточно топлива, чтобы вызвать перегрев, система управления подачей топлива двигателя замедляет реакцию, уменьшая коэффициент усиления системы, чтобы разрешить ограниченное состояние перегрева или ограниченный временной интервал перегрева. .. .. - , - . ; - - ; , - - , - , , - . Теперь изобретение будет описано со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: Фиг. 1 представляет собой схематическое изображение, показывающее общую комбинацию ручного управления подачей топлива и основного управления, реагирующего на температуру, управляющего производительностью топливного НАСОСА. - , : . 1 ' - . На рис. 2 представлена принципиальная схема схемы усиления сигнала температуры, включая источник питания и схему обратной связи. . 2 . На рис. 3 представлена диаграмма, показывающая изменение коэффициента усиления в зависимости от частоты. . 3 , . В средствах управления подачей топлива для газотурбинных двигателей и особенно в том типе управления подачей топлива, при котором выходная мощность определяется положениями дроссельной заслонки и в которых положения дроссельной заслонки обычно определяют частоту вращения и температуру двигателя, желательно включать механизм, ограничивающий максимальную температуру, достижимую при стационарные условия. Желательно иметь несколько более высокую максимальную температуру во время ускорения, чтобы таким образом создать условия временного перегрева; и во время таких ускорений желательно задержать реакцию органов управления ограничением топлива на сигналы температурной ошибки, чтобы допустить временные условия перегрева. , . - ; - - . Настоящее изобретение предлагает такие системы, имеющие гидромеханическое управление подачей топлива с электронным термочувствительным блоком управления для ограничения максимально достижимых температур. В гидромеханической части расход топлива выбирается вручную и обычно поддерживается на выбранном значении. Однако выбранное значение уменьшается с помощью электронного управления всякий раз, когда температура двигателя превышает заданное значение. Если двигатель работает в установившихся условиях, контроль температуры не будет иметь эффекта до тех пор, пока температура двигателя не достигнет выбранной температуры или не превысит ее. Если температура по существу стабильна при выбранной максимальной температуре, электронное управление имеет высокий коэффициент усиления, поскольку оно практически не имеет отрицательной обратной связи и, следовательно, способно осуществлять быстрое и по существу мгновенное управление, которое обеспечивает высокую статическую чувствительность. Однако если максимальная температура достигается во время разгона из состояния пониженной температуры, отрицательная обратная связь из-за конденсаторов и резисторов в цепи обратной связи может быть существенной, так что усилитель будет оказывать очень незначительное влияние, пока конденсаторы не перестанут работать. заряжается в противоположном направлении, так что электронное управление задерживает приложение силы, чтобы затем повернуть любой элемент управления, чтобы сократить расход топлива; и во время ускорения может возникнуть временное перегрев. - - . - , . , , . , . , . -- , . ; - . В системе, показанной в целях иллюстрации настоящего изобретения, но не в качестве его ограничения, турбореактивный двигатель, обозначенный в целом позицией 10, имеющий впускное отверстие 12, компрессор 14, камеру сгорания 16, турбину 18 и выход или нагнетательный патрубок 20 имеет топливные форсунки 22, впрыскивающие в камеру сгорания 16 топливо, дозированное топливомерным устройством 24 и подаваемое насосом 26 с приводом от двигателя, перекачивающим топливо из резервуара 28. Насос может быть насосом с фиксированной подачей или насосом с регулируемой подачей, как показано на фиг. 1, производительность которого регулируется перепадом давления на дозирующем отверстии 30 в дозаторном устройстве 24, а также управляется пропорциональным соленоидом 32, который в Поворот контролируется термопарой 34 нагнетательной турбины, действующей через усилитель 36. , - 10 12, 14, 16, - 18 20 - 22 16 - 24 - 26 28. . 1, 30 - 24 32 34 , 36. Насос 26, который показан на фиг. 1 как насос качающегося типа, имеет ход, управляемый сервомеханизмом 38. Топливо подается замороженным. резервуар 28 по линии 40 26, . 1 , 38. . 28 40 <Описание/Класс, страница номер 3> </ 3> и во впускную камеру насоса 42. Он выпускается из насоса через выпускную камеру 44 и через обратный клапан 46 на сторону высокого давления 48 отверстия 30, площадь которого контролируется игольчатым клапаном 50, который может устанавливаться вручную или иным образом с помощью шестерни 52. Топливо на выходе насоса, давление также попадает в камеру 54. После прохождения дозирующего отверстия 30 топливо по трубопроводу 56 подается к форсункам 22, откуда оно выбрасывается в камеру сгорания 16. 42. 44 46 48 30, 50 52. , 54. 30, 56 22 16. Слив 58 проходит между обратным клапаном 46 и нагнетательной камерой 44 насоса через ограничение, такое как отверстие 60, в камеру 62 на одной стороне поршня 64 сервомеханизма 38. Топливо под давлением нагнетания насоса также подается через линии 58 и 66 в камеру 68 на другой стороне поршня 64. Давление в камере 68 будет стремиться уменьшить ход насоса и, следовательно, количество топлива, подаваемого в турбину, тогда как давление в камере 62 и пружине 70 будет стремиться увеличить ход насоса и, таким образом, увеличить количество топлива, подаваемого в двигатель. . 58 46 44 60 62 64 38. 58 66 68 64. 68 , 62 70 . Выпускная линия 72 имеет одну ветвь 74, ведущую к соплу 76, управляемому створчатым клапаном 78, который, в свою очередь, позиционируется поршнем 80, имеющим топливо под давлением насоса в камере 54, воздействующее на одну из его сторон, и топливо под давлением в камере 82 ниже по потоку. отверстия 30, действующего на другую его сторону при помощи регулируемой пружины 84. Поршень 80 имеет свои противоположные стороны, поэтому он подвергается давлению на противоположных сторонах отверстия 30 и, следовательно, будет перемещать створчатый клапан 78 в соответствии с изменениями перепада давления на отверстии, причем это падение давления можно регулировать с помощью винта. 86 регулировка натяжения пружины 84. Поскольку падение давления на отверстии 30 увеличивается либо за счет увеличения давления в камере 54, либо за счет уменьшения давления в камере 82, клапан 78 будет перемещаться, открывая сопло 76 и, следовательно, стравливая камеру 62 сервомеханизма. 38 и, таким образом, уменьшит ход насоса, что, в свою очередь, уменьшит перепад давления на отверстии 30 за счет снижения давления в камере 54. 72 74 76 78 80 54 82 30 84. 80 , , 30 78 , 86 84. 30 54 82, 78 76 62 38 , 30 54. Следовательно, клапан 78 и связанный с ним механизм будут стремиться сохранять фиксированное положение. падение давления на отверстии дозирования топлива 30, которое будет поддерживать постоянный расход топлива при фиксированном положении клапана 50. , 78 . 30, 50. Вторая сливная линия 88 соединена со сливным отверстием 72 и заканчивается соплом 90, управляемым створчатым клапаном 92, повернутым в позиции 93, который, в свою очередь, позиционируется центрирующими пружинами 94 и 96 и регулируется пропорциональным соленоидом 32. Соленоид 32 представляет собой поляризованный соленоид, усилие которого уравновешивается выбросом из сопла 90. Более подробное объяснение способа его работы дано в заявке № 33386/55 (серийный № 820316), на которую можно сослаться для получения дополнительных подробностей. В нынешней расстановке. однако баланс приходится на выпуск сопла, а не на третью следящую пружину, как в указанном применении. Выпуск жидкости из сопла 76 и из сопла 90 направляется обратно на вход насоса или в резервуар посредством линий 401 и 4011 соответственно. Входное ограничение 60 имеет небольшую пропускную способность, скажем, около 1/5 по сравнению с пропускной способностью любого из широко открытых сопел 76 или 90. 88 72 90 92 93, 94 96 32. 32 90. . 33386/55 ( . 820,316) . . , - - , . 76 90 401 4011 . 60 , 1/5 76 90. Соленоид 32 активируется сигналами, полученными от термопары 34, и подключен так, что температура выше заранее выбранного значения приводит в действие клапан 92, открывая форсунку 90 и, таким образом, прокачивая камеру 62 через трубку 88 и уменьшая ход насоса, тем самым подавая меньше топлива в двигатель. и вызвать снижение температуры. Следует отметить, что, хотя оба сопла 76 и 90 истекают кровью из одной и той же камеры, если одно из них, скажем, сопло 90, прокачивает воздух, чтобы уменьшить ход насоса и предотвратить перегрев, другое, скажем, сопло 76 закроется в попытается увеличить перепад давления на топливном отверстии 30 и, следовательно, фактически станет неактивным, так что все управление будет передано на сопло 90 в условиях перегрева. 32 34 92 90 62 88 - . , 76 90 , , 90, , , 76, 30 90 . То же действие будет справедливым в случае, если сопло 76 управляет, а сопло 90 закрыто, чтобы попытаться увеличить ход насоса, чтобы довести температуру до выбранного значения. Затем из форсунки 76 будет стравливаться воздух для поддержания заданного перепада давления на топливном отверстии 30, в то время как форсунка 90 будет полностью закрыта и неэффективна в условиях пониженной температуры. 76 90 . 76 30, 90 - . Разумеется, следует понимать, что при желании могут быть добавлены и другие выпускные линии. Например, если желательно ограничить давление компрессора, можно использовать сильфон, реагирующий на давление компрессора, для активации другого стравливания, чтобы аналогичным образом контролировать ход насоса. Будет очевидно, что переменная, которая превышает заданный или выбранный предел, будет осуществлять управление, а сливы, реагирующие на остальные переменные, будут закрыты
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB827474A
[]
В ЛОР-СПЕЦИФИКАЦИИ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Дата подачи заявки и подачи заявки № 4064/56. 4064/56. Заявка, сделанная в Соединенных Штатах Заявка, сделанная в Соединенных Штатах \\ / Полная спецификация, опубликованная 3 февраля \\ / 3 Индекс при акционировании: -Классы 55 (2) )2 (: ): и 90 (4:5'. : - 55 ( 2) )2 ( : ): 90 ( 4: 5 '. 827474 Спецификация 9 февраля 1956 г., Италия 10 февраля 1955 г. 827474 9, 1956, 10, 1955. Нерика 22 июля 1955 года. 22, 1955. 1960. 1960. СПЕЦИФИКАЦИЯ ОШИБКИ № 827,474 827,474 Страница 4, строки 43 и 44 вместо «Нет» 1 читать « ПАТЕНТНОЕ БЮРО, апрель 1961 г. , . 4, 43 44 " " 1 " , , 1961 , . Настоящее изобретение относится к газификации жидкого топлива. Изобретение особенно полезно для реакции тяжелого жидкого углеводорода, например, тяжелого нефтяного остатка и тяжелой сырой нефти, с водяным паром и свободным кислородом для получения смеси газообразных продуктов частичного сгорания. содержащий монооксид углерода и водород и используемый, например, в качестве синтез-газа, топливного газа или источника водорода для различных целей. , , , , , , , . Углеводороды могут быть преобразованы в монооксид углерода и водород путем реакции только с паром или со смесью свободного кислорода и пара. Обычно с жидкими углеводородами углеводород вступает в реакцию со свободным кислородом и водяным паром при повышенной температуре реакции, достаточной для практически полного превращения углеводорода. к фиксированным газам, состоящим в основном из монооксида углерода и водорода. , , . Обычно свободный кислород и пар смешивают с распыленными струями жидкого топлива с образованием смеси 11, а 1- подают непосредственно в реакционную зону, где реакцию проводят при температуре выше примерно 18000 . , 11 1- 18000 . Настоящее изобретение предлагает способ взаимодействия углеводородного масла со свободным кислородом в заранее определенных пропорциях для получения смеси газообразных продуктов частичного сгорания указанной нефти, который включает введение указанной нефти в жидкой форме в поток пара, подвергая полученной смеси жидкого масла и пара для турбулентного течения через удлиненную трубчатую зону при lЦена 3 с 6 91509/1 ( 37)/ 153 200 3/61 1 11 Температура от 1800 до 35000 . , , 3 6 91509/1 ( 37)/ 153 200 3/61 1 11 1800 35000 . При осуществлении способа по настоящему изобретению тяжелое масло впрыскивают в поток пара, а полученную смесь пропускают через удлиненную трубчатую зону в условиях высокой скорости и сильно турбулентного потока. Высокая турбулентность равномерно распределяет масло в паре. сильно турбулентный поток равномерно распределяет жидкое масло в виде очень мелких частиц в паре, образуя по существу однородную дисперсию, имеющую вид тумана. , , . Предпочтительно пар перегревают перед закачкой нефти до такой температуры, при которой в получаемой паронефтяной смеси практически не происходит конденсации пара. , - . Масло может быть предварительно нагрето или иметь температуру окружающей среды при впрыскивании в поток пара. Дисперсию предпочтительно образуют путем пропускания паромасляной смеси через относительно длинный трубчатый трубопровод, предпочтительно с одинаковым поперечным сечением по всей длине, со скоростью, превышающей 20 футов в секунду, предпочтительно более 30 футов в секунду. Более низкие скорости допускают частичную сегрегацию масла, возможно, вдоль стенок трубопровода, что приводит к неравномерному потоку дисперсии, а также к колебаниям давления и расхода или закупорке подачи топлива. к генератору, что приводит к нестабильной работе генератора. Предпочтительно трубчатый трубопровод, в котором осуществляется диспергирование масла в паре, имеет длину, по меньшей мере, в 100 раз превышающую внутренний диаметр трубы; предпочтительно, чтобы смесительная трубка имела цену 4 6 2 ' 4 ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ 827 474 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации 9 февраля 1956 г., - , , 20 , 30 , , , , 100 ; , 4 6 2 ' 4 827,474 9, 1956, № 4064/56. 4064/56. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 10 февраля 1955 г. 10, 1955. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 22 июля 1955 года. 22, 1955. Полная спецификация опубликована 3 февраля 1960 г. 3, 1960. Индекс при приемке: - 55 (2), 2 (:); и 90, К(4:5). :- 55 ( 2), 2 (: ); 90, ( 4: 5). Международная классификация: - 1 . : - 1 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс производства газообразных продуктов частичного сгорания углеводородного масла Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 135, 42nd , 17, . Соединенные Штаты Америки настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся о выдаче нам патента, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , , , 135, 42nd , 17, , , , , , : - Настоящее изобретение относится к газификации жидкого топлива. Изобретение особенно полезно для реакции тяжелого жидкого углеводорода, например, тяжелых нефтяных остатков и тяжелой сырой нефти, с водяным паром и свободным кислородом для получения смеси газообразных продуктов частичного сгорания. содержащие монооксид углерода и водород и полезные, например, в качестве синтез-газа, топливного газа или источника водорода для различных целей. , , , , , , , . Углеводороды могут быть преобразованы в монооксид углерода и водород путем реакции только с паром или со смесью свободного кислорода и пара. Обычно с жидкими углеводородами углеводород вступает в реакцию со свободным кислородом и водяным паром при повышенной температуре реакции, достаточной для практически полного превращения углеводорода. к фиксированным газам, состоящим в основном из монооксида углерода и водорода. , , . Обычно свободный кислород и пар смешиваются с распыленными струями жидкого топлива с образованием смеси, которую подают непосредственно в зону реакции, где реакцию проводят при температуре выше примерно 18000 . , 18000 . Настоящее изобретение предлагает способ взаимодействия углеводородного масла со свободным кислородом и водяным паром в заданных пропорциях для получения смеси газообразных продуктов частичного сгорания указанного масла, который включает введение указанного масла в жидкой форме в поток пара, подвергая полученному смесь жидкого масла и пара к турбулентному потоку через удлиненную трубчатую зону со скоростью более 20 футов в секунду, предпочтительно более 30 футов в секунду, для обеспечения тщательного диспергирования жидкого масла в паре. введение полученной дисперсии, содержащей неиспарившееся масло, со скоростью более 20 футов в секунду, предпочтительно более 30 футов в секунду, в реакционную зону в тесной смеси с кислородом и осуществление указанного частичного сгорания в указанной реакционной зоне при температуре в диапазоне от 1800 до 35000 . , , 3 6 20 , 30 , , 20 , 30 , , 1800 35000 . При осуществлении способа по настоящему изобретению тяжелое масло впрыскивают в поток пара, а полученную смесь пропускают через удлиненную трубчатую зону в условиях высокой скорости и сильно турбулентного потока. Высокая турбулентность равномерно распределяет масло в паре. сильно турбулентный поток равномерно распределяет жидкое масло в виде очень мелких частиц в паре, образуя по существу однородную дисперсию, имеющую вид тумана. , , . Предпочтительно пар перегревают перед закачкой нефти до такой температуры, при которой в получаемой паронефтяной смеси практически не происходит конденсации пара. , - . Масло может быть предварительно нагрето или иметь температуру окружающей среды при впрыскивании в поток пара. Дисперсию предпочтительно образуют путем пропускания паромасляной смеси через относительно длинный трубчатый трубопровод, предпочтительно с одинаковым поперечным сечением по всей длине, со скоростью, превышающей 20 футов в секунду, предпочтительно более 30 футов в секунду. Более низкие скорости допускают частичную сегрегацию масла, возможно, вдоль стенок трубопровода, что приводит к неравномерному потоку дисперсии, а также к колебаниям давления и скорости потока или закупорке подачи топлива. к генератору, что приводит к нестабильной работе генератора. Предпочтительно трубчатый трубопровод, в котором осуществляется диспергирование масла в паре, имеет длину, по меньшей мере, в 100 раз превышающую внутренний диаметр трубы; предпочтительно, чтобы смесительная трубка имела длину, по меньшей мере, в 500 раз превышающую ее внутренний диаметр. - , , 20 , 30 , , , , 100 ; , -"" 500 . В предпочтительном варианте трубчатая зона, в которой образуется дисперсия, нагревается до температуры, превышающей температуру исходной смеси пара и масла, так что смесь дополнительно нагревается во время течения через нее. Нагретая дисперсия масла и пара проходит непосредственно в зону реакции, в которой протекает реакция частичного окисления. Дисперсию предпочтительно смешивают со свободным кислородом в точке выпуска в зону реакции. В предпочтительном варианте паромасляная дисперсия непрерывно выгружается в реакционную камеру через сопло или отверстие. и поток свободного кислорода выбрасывается из соседнего отверстия в зону соприкосновения или смешивания с паромасляной дисперсией. Подходящим смесителем-горелкой является такая, в которой свободный кислород вводится кольцеобразно в паромасляную дисперсию. , - , - - - . Реакционную зону, например, поддерживают при температуре в диапазоне от 1800 до 35000 на уровне, при котором реакция быстро доходит до завершения. Для получения монооксида углерода и водорода, практически полностью свободных от метанана, реакцию проводят при температура выше примерно 24000 . Свобода от метана желательна, когда газообразные продукты используются для приготовления синтез-сырьевого газа или для производства водорода высокой чистоты для других целей. Когда желательным продуктом является топливный газ, желательно присутствие метана. Для получения газа, содержащего значительные количества метана, желательна температура реакции в диапазоне от 1800 до 22000 . , , 1800 35000 - , 24000 , , 1800 22000 . Скорость потока во всех подводящих трубопроводах между точкой впрыска масла и питающим отверстием горелки должна быть выше 20 футов в секунду и предпочтительно выше 30 футов в секунду, чтобы турбулентность потока была достаточной для поддержания высокой степени дисперсии масла. постоянно находиться в паре. Способ приготовления паромасляной дисперсии, раскрытый в настоящем документе, приводит к улучшению работы по сравнению с традиционной процедурой распыления масла в пар или с паром в горелке или внутри нее. Очевидно, что имеет место сильно турбулентный поток. В трубах со скоростью более 20 футов в секунду приводит к лучшему диспергированию масла в паре, чем это возможно в распылителе распылительного типа. 20 30 - 20 - . Чтобы избежать образования пробок и обеспечить равномерную дисперсию, должно присутствовать достаточное количество пара, т.е. пара и паров масла, чтобы по меньшей мере 70 мольных процентов паромасляного сырья находились в форме пара. Предпочтительно, по меньшей мере, 90 моль на единицу массы. процент паромасляного сырья находится в форме пара. , , , , 70 - , 90 - . Предварительно нагретая паромасляная дисперсия, выходящая из отверстия горелки в высокотемпературную зону, по-видимому, представляет собой равномерно дисперсную туманообразную жидкую фазу, которая тесно смешивается с потоком свободного кислорода и немедленно вступает в реакцию при высокой температуре, преобладающей в зоне реакции. Однородная, сильно разреженная, туманообразная фаза таким образом приводит к улучшенному использованию высокого содержания углерода и повышенной эффективности с точки зрения достижения максимального преобразования исходного тяжелого нефтяного сырья в желаемые газообразные продукты реакции. - , - , , , - 70 . В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения первоначально образовавшуюся паромасляную смесь пропускают через трубчатый нагреватель 75 в условиях турбулентного потока для обеспечения тщательного смешивания нефти и пара и в то же время предварительного нагрева паромасляной смеси. Дисперсия может быть нагрета до температуры в диапазоне от 300 до 10 000 при давлении 80 в диапазоне от 50 до 1500 фунтов на квадратный дюйм. , - 75 , , - 300 10000 80 50 1500 ",. В общем, желательно ограничить величину предварительного нагрева примерно до 750 , чтобы предотвратить растрескивание масла. В качестве альтернативы, хотя и менее желательно, можно использовать более высокие температуры 85, при которых происходит некоторое разложение масла. Давление в трубчатом нагревателе обычно определяется давлением в зоне реакции; давление в нагревателе достаточно выше давления в реакционной зоне 90, чтобы обеспечить желаемую скорость потока в нагревателе. , 750 , , 85 ; 90 . Относительные пропорции пара и масла могут варьироваться от 0,2 до 3 фунтов пара на фунт масла, подаваемого в зону реакции 95. Эффективность степени диспергирования масла в паре мало меняется в зависимости от пропорций пара и масла внутри реакционной зоны. Вышеуказанный диапазон Это имеет особое преимущество с той точки зрения, что скорость пара, подаваемого в реакционную зону, может регулироваться исключительно на основе эксплуатационных требований и, в частности, температуры, которую желательно поддерживать в реакционной зоне. 0 2 3 95 100 . Температуру в зоне реакции можно 105 регулировать в желаемых пределах, регулируя относительные пропорции свободного кислорода, пара и масла, подаваемых в зону реакции. Поскольку реакция пара с углеродом нефти является эндотермической реакцией, в 110 с. Доля пара в сырье имеет тенденцию к снижению температуры реакции. Реакция свободного кислорода с углеродом или водородом из масла является сильно экзотермической реакцией, особенно при повышенном давлении. Поэтому присутствие пара желательно для предотвращения чрезмерной реакции. температуры. С другой стороны, избыток пара, подаваемого в зону реакции, снижает температуру ниже эффективной температуры реакции 120°С, и этого следует избегать. 105 , , 110 , 115 , , , 120 . При проведении реакции при температурах в диапазоне от 1800 до 35000 и давлениях атмосферного или выше, как, например, до 1000 фунтов на квадратный дюйм с тяжелыми остаточными маслами, пар 125, необходимый для поддержания температуры в этом диапазоне, использует достаточное количество свободного кислорода для по существу полное потребление масла может варьироваться от 20 до 300 процентов по весу в пересчете на подаваемое масло. Тяжелые жидкие углеводороды, например, по своей природе сопротивляются разделению на части достаточной мельчайших размеров, чтобы обеспечить оптимальную близость Контакт с другими реагентами. Для преодоления этого явления был предложен ряд способов, например, продувка исходного масла потоком высокоскоростного пара, кислорода или различных других материалов. Однако в каждом случае частицы масла образующееся таким образом масло не имеет желаемой степени разделения и, как следствие, относительно плохо смешивается с окислителем в зоне реакции. Таким образом, существует существенная тенденция к термическому или пиролитическому разложению масла, которое предшествует химическому взаимодействию нескольких реагентов, и соответственно, их предполагаемая прямая реакция с желаемыми газообразными продуктами в значительной степени компенсируется крекингом закачанной нефти с образованием твердого углерода. 1800 35000 , , 1000 , 125 20 300 , , 130 -2 827,474 27,474 , , , , , , , , , , , , , , , . Нефть обычно содержит небольшие количества соединений тяжелых металлов. Наиболее распространенными тяжелыми металлами, содержащимися в нефти, являются ванадий, никель, железо, хром и молибден. Соединения ванадия и никеля при окислении настолько вредны для жаропрочных огнеупоров, что огнеупорные футеровки реагируют сосуды (в основном глиноземные) были уничтожены за считанные часы. , , , , , , ( ) . Мы обнаружили, что нефтяные масла, содержащие соединения тяжелых металлов, могут быть успешно использованы в качестве масла в способе по настоящему изобретению путем такого соотношения реагентов, при котором высвобождается по меньшей мере 0,5% и не более процентов углерода, содержащегося в масле. в виде свободного углерода. Обычно желательно конвертировать не менее 90 процентов, а предпочтительно, по крайней мере 95 процентов углерода в оксиды углерода. Непреобразованный углерод содержит тяжелые металлы и является ценным побочным продуктом. Для предотвращения тугоплавкого разрушения количество непреобразованного углерода содержание углерода должно быть по меньшей мере в 50, а предпочтительно по меньшей мере в 100 раз больше общей массы никеля и ванадия, содержащихся в топливе (в расчете на массу металлов в металлосодержащих соединениях, присутствующих в масле). 0 5 90 , 95 , , 50 100 ( ). Прилагаемый чертеж представляет собой схематическую технологическую схему, представляющую пример компоновки устройства, подходящего для осуществления способа настоящего изобретения. . Как показано на чертеже, вода вводится в систему насосом 5 в нагревательный змеевик 6, где она преобразуется в пар. , 5 6 . В целях иллюстрации вариант осуществления будет описан с точки зрения генерации смесей водорода и монооксида углерода. Пар, полученный в нагревателе 6, выводится через линию 7. Жидкое масло из подходящего источника перекачивается с регулируемой скоростью насосом 8 через линия 9 и впрыскивается в поток пара линии 7. Насосы 5 и 8 на 70 воды и масла соответственно позволяют точно дозировать пар и масло. Смесь нефти и пара, которая поначалу является довольно сырой, превращается в тщательное диспергирование частиц масла в паре путем прохождения через 75 длинную трубчатую зону с относительно высокой скоростью, так что высокотурбулентный поток тщательно и равномерно рассеивает капли масла в паре. В показанной конструкции паромасляная смесь проходит через трубчатый нагреватель 80 11 Масло непрерывно впрыскивается в поток пара в нужных пропорциях и подвергается в подогревателе 11 существенному повышению температуры, не превышающей, однако, температуры, при которой происходит существенное коксование 85. В подогревателе поддерживают турбулентное течение, предпочтительно в более 20 футов в секунду, как описано выше. Полученная нагретая паромасляная дисперсия проходит по линии 12 к горелке 13, где смешивается со свободным 90 кислородом из линии 14 и сбрасывается непосредственно в газогенератор 16. , 6 7 8 9 7 5 8 70 , , , , 75 , 80 11 11 , , 85 , 20 , - 12 13 90 14 16. Горячие газообразные продукты, выходящие из генератора 16, постоянно контактируют с струей закалочной воды, которая тесно контактирует с горячими газами и обеспечивает почти мгновенное охлаждение. 16 95 . Как описано выше, высокодисперсная фаза масла в паре может быть получена простым объединением масла и пара, например, путем впрыскивания масла в поток пара и подвергания смеси турбулентности, наиболее подходящим путем пропускания смеси на высокой скорости через трубчатый трубопровод. В некоторых случаях, например, в тех случаях, когда для генерации газа используется низкий коэффициент подачи пара 105 масла, может быть выгодно распылять масло в поток пара с последующим турбулентным потоком через трубчатый трубопровод. Подходящий метод распыления масла включает в себя 110 подачу масла в высокоскоростной кольцевой поток пара. Предпочтительно, скорость пара для распыления в устройстве этого типа такова, что относительная скорость между паром и маслом превышает 400 футов в секунду 115 В качестве альтернативы можно использовать распылительную форсунку высокого давления для распыления масла непосредственно в пар в той точке системы, где скорость пара составляет 20 футов в секунду или выше. , , , 100 , , , ., 105 , 110 , 400 115 , 20 . Как указано выше, масло, впрыскиваемое в поток пара 120, может быть или не быть предварительно нагрето, по желанию. В предпочтительном варианте, описанном выше, масло предварительно нагревается лишь умеренно, например, до 200-3000 , перед впрыскиванием в пар. и смесь масла и пара 125 пропускают через нагреватель. Альтернативно, но менее желательно, масло может быть нагрето до максимально высокой температуры перед введением в пар. Верхний предел температуры предварительного нагрева масла обычно ограничивается 130°С. 7 1 ' 827,474 крекинг масла с последующим коксованием и закупоркой змеевика предварительного нагревателя. Допустимые температуры предварительного нагрева масла варьируются в зависимости от характера нефтяного сырья и могут быть легко определены для любого данного сырья. , 120 , , , , 200 3000 , , 125 , , 130 7 1 ' 827,474 , , . Серия сравнительных опытов по получению синтез-газа была проведена при температурах около 24000 . В двух экспериментах, А и В, масло распылялось в горелке, содержащей распылительное сопло вихревого типа, непосредственно в высокоскоростной поток. кольцевой поток пара и свободного кислорода. В двух других проходах, и , масло впрыскивалось в поток пара, а дисперсия подавалась в генератор через длинную трубку, как описано выше. 24000 , , - , , , . Во всех опытах использовалось тяжелое масло. В экспериментах А и В масло имело плотность 16 4; в экспериментах и масло имело плотность 8,6. Более тяжелая нефть в экспериментах и имеет температуру Давление Расход воды Нет/барр. нефти Производство углерода Нет/барр. нефти Состав газового продукта (мол.% сухого вещества) диоксид водорода, азот, метан, карбонилсульфид и сероводород. Из приведенной выше таблицы видно, что превосходные результаты были получены при использовании способа формирования паромасляной дисперсии в соответствии с данным изобретением по сравнению с традиционными горелками с распылительными форсунками. Это особенно очевидно по снижению содержания метана. и свободный углерод в продукте. Даже высокая скорость пара в эксперименте В не смогла компенсировать худшую работу распылительной горелки по сравнению со способом приготовления паромасляной дисперсии, раскрытым здесь. , , 16 4; , 8 6 / / ( - - . Хотя описание изобретения относится только к нефти, следует понимать, что масло может быть дополнено другими видами топлива, например, топливным газом или распыленным твердым топливом, по мере необходимости. Перед впрыском распыленное твердое топливо может быть смешано с маслом. в поток пара. Когда газ, например, природный газ, используется в качестве дополнительного топлива, газ предпочтительно смешивается с паром перед впрыском нефти. процесс. , , , , , , , , , - - . Способ настоящего изобретения особенно полезен для газификации тяжелых нефтей, например, нефтей, имеющих плотность 200 или более тяжелую. , , 200 . Эти масла особенно трудно распылять или диспергировать в других реагентах с образованием гомогенной смеси обычными способами. Этот процесс также полезен для газификации более легких масел, например, масел с плотностью 350 пл или более тяжелых. , , 350 . В нашей заявке № 13544/58 (серийный № 827475) описано и заявлено, что его труднее распылять, чем масло, использованное 20 в опытах А и В. В случае опытов А и В масло предварительно нагревали до температуры около 4000 для снижения вязкости перед впрыскиванием через распылительную форсунку. В экспериментах и масло закачивалось без предварительного нагрева непосредственно в поток перегретого пара. Испытания и были прекращены через несколько часов каждый из-за неисправности. горелок Горелка, использованная в экспериментах и , оставалась в хорошем состоянии на протяжении 30 нескольких запусков. Несмотря на использование менее вязкого масла в экспериментах и и предварительный нагрев для снижения его вязкости, результаты были не такими хорошими, как для тестов . и либо в отношении непрерывности работы, либо в отношении степени выбросов углерода в версии 35. 13544/58 ( 827,475) 20 , 4000 , 25 30 , 35 . В следующей таблице приведены соответствующие данные для нескольких серий: 2385 161 29,3 (базис) 43,9 5,9 49,1 0,5 0,4 0,2 2385 310 22,5 41,5 8,6 48,9 0,2 0,5 0,3 2444 339 264 7,5 42,9 7. 1 49,5 0,1 0,1 0,4 Д 2482 338 209 10.1 45,6 6,4 47,4 0,2 0,2 0,2 способ получения газов, содержащих монооксид углерода, водород и свободный углерод, из жидкого углеводорода, содержащего соединения тяжелых металлов, путем частичного сжигания с паром и свободным кислородом, включающий введение указанного жидкого углеводорода в виде дисперсных мелких частиц в паре в тесном контакте с указанным кислородом в неупакованной реакционной зоне, поддерживаемой при температуре реакции в диапазоне от 18 000 до 35 000 , при этом внутренняя поверхность указанной реакционной зоны покрыта оксидным огнеупорным материалом, который подвержен частичному воздействию продукты сгорания соединений тяжелых металлов, образующиеся при частичном сгорании жидкого углеводорода в температурных условиях, преобладающих в зоне реакции, а пар и свободный кислород подаются в зону реакции в таких соотношениях, чтобы от 0,5 до 10% углерод, содержащийся в указанном жидком углеводороде, высвобождается в виде свободного углерода в газообразном продукте реакции. : 2385 161 29.3 ) 43.9 5.9 49.1 0.5 0.4 0.2 2385 310 22.5 41,5 8.6 48.9 0.2 0.5 0.3 2444 339 264 7.5 42.9 7.1 49.5 0.1 0.1 0.4 2482 338 209 10.1 45.6 6.4 47.4 0.2 0.2 0.2 , 18000 35000 , , 0.5 10 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 16:45:34
: GB827474A-">
: :
827475-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB827475A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ НЕТ ЧЕРТЕЖЕЙ 827,475 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 9 февраля 1956 г. 827,475 : 9, 1956. № 13544158. 13544158. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 10 февраля 1955 г. 10, 1955. (Выделено из № 827 474). ( 827,474). Полная спецификация опубликована: 3 февраля 1960 г. : 3, 1960. Индекс при приемке: -Класс 55(2), 2 ; и 90, К(4:5). :- 55 ( 2), 2 ; 90, ( 4: 5). Международная классификация: . : . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ОШИБКИ № 827,475 827,475 Страница 2, строка 20, для 8000 читать 111800 Страница 2, строка 42, после «» вставить «». Страница 2, строка 45, вместо «» читать «». Страница 2, строка 46, после «». - вставка «из ПАТЕНТНОГО БЮРО, 28 апреля, 961», полезная, например, в качестве синтез-газа, топливного газа или источника водорода для различных целей. 2, 20, 8000 111800 2, 42, ""' "" 2, 45, "' "" 2 46, "- " , 28th , 961 , , , , . Углеводороды могут быть преобразованы в монооксид углерода и водород путем реакции только с паром или со смесью свободного кислорода и пара. Обычно с жидкими углеводородами углеводород вступает в реакцию со свободным кислородом и водяным паром при повышенной температуре реакции, достаточной для практически полного превращения углеводорода. к фиксированным газам, состоящим в основном из монооксида углерода и водорода. , , . Обычно свободный кислород и пар смешивают с распыленным распылением тяжелого жидкого углеводородного топлива, которое, таким образом, находится в форме дисперсных мелких частиц, с образованием смеси, которую подают непосредственно в реакционную зону, где реакцию проводят при температуре выше примерно 18000 Ф. , , , 18000 . В нашей одновременно находящейся на рассмотрении заявке № 4064/56 (серийный № 827,474) описан и заявлен новый способ взаимодействия жидкого углеводорода с паром и свободным кислородом. конкретные определенные условия турбулентного потока через удлиненную трубчатую зону. Таким образом, получается сплошное диспергирование , или частичное сгорание с паром и свободным кислородом, включающее введение указанного жидкого углеводорода в виде диспергированных мелких частиц в паре в тесный контакт с указанным кислородом в неупакованная реакционная зона, поддерживаемая при температуре реакции в диапазоне от 18 000 до 35 000 , при этом внутренняя поверхность указанной реакционной зоны покрыта оксидным огнеупорным материалом, который подвергается воздействию продуктов частичного сгорания соединений тяжелых металлов, которые образуются во время частичное сгорание жидкого углеводорода при температурных условиях, преобладающих в зоне реакции, а пар и свободный кислород подаются в зону реакции в таких соотношениях, что от 0,5 до 10 процентов углерода, содержащегося в указанном жидком углеводороде, высвобождается в виде свободный углерод в газообразном продукте реакции. 4064/56 ( 827,474) , 18000 35000 , , 0 5 10 . В основе настоящего изобретения лежит то, что мы обнаружили, что нефтяные масла, содержащие соединения тяжелых металлов, могут быть удовлетворительно использованы при таком соотношении реагентов, при котором высвобождается по меньшей мере 0,5% и не более 10% углерода, содержащегося в масле. в виде свободного углерода. Важно конвертировать не менее 90 процентов, предпочтительно по 91178/1 ( 10) / 153 4/61 , ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. 0 5 10 90 , 91178/1 ( 10) / 153 4/61 , НЕТ ЧЕРТЕЖЕЙ ; Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 9 февраля 1956 г. ; : 9, 1956. № 13544/58. 13544/58. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 10 февраля 1955 г. 10, 1955. (Выделено из № 827 474). ( 827,474). Полная спецификация опубликована: 3 февраля 1960 г. : 3, 1960. Индекс при приемке:- _Класс 55 (2), 2 ; и 90, К(4:5). :- _Classes 55 ( 2), 2 ; 90, ( 4: 5). Международная классификация: . : . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс производства газов, содержащих монооксид углерода и водород Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 135, 42nd , 17, , Штаты Америки настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , , , 135, 42nd , 17, , , , , , :- Настоящее изобретение относится к газификации жидкого топлива. Изобретение особенно полезно для реакции тяжелого жидкого углеводорода, например, тяжелых нефтяных остатков и тяжелой сырой нефти, с водяным паром и свободным кислородом для получения смеси газообразных продуктов частичного сгорания. содержащие монооксид углерода и водород и полезные, например, в качестве синтез-газа, топливного газа или источника водорода для различных целей. , , , , , , , . Углеводороды могут быть преобразованы в монооксид углерода и водород путем реакции с паром отдельно или со смесью свободного кислорода и пара. Обычно с жидкими углеводородами углеводород вступает в реакцию со свободным кислородом и водяным паром при повышенной температуре реакции, достаточной для практически полного превращения углеводорода. к фиксированным газам, состоящим в основном из монооксида углерода и водорода. , , . Обычно свободный кислород и пар смешивают с распыленным распылением тяжелого жидкого углеводородного топлива, которое, таким образом, находится в форме дисперсных мелких частиц, с образованием смеси, которую подают непосредственно в реакционную зону, где реакцию проводят при температуре выше примерно 18000 Ф. , , , 18000 . В нашей одновременно находящейся на рассмотрении заявке № 4064/56 (серийный № 827,474) описан и заявлен новый способ взаимодействия жидкого углеводорода с паром и свободным кислородом. определенные условия турбулентного потока через удлиненную трубчатую зону. Полученную таким образом однородную дисперсию подают в неупакованную реакционную зону, температуру которой можно поддерживать в диапазоне от 1800 до 35000 . 4064/56 ( 827,474) 1800 35000 . Нефть обычно содержит небольшие количества встречающихся в природе соединений тяжелых металлов. Наиболее распространенными тяжелыми металлами, содержащимися в нефти, являются ванадий, никель, железо, хром и молибден. Соединения ванадия и никеля при окислении настолько вредны для жаропрочных огнеупоров, что огнеупорная футеровка реакционных сосудов (обычно глиноземных) были уничтожены за несколько часов. , , , , , , ( ) . Согласно настоящему изобретению предложен способ получения газов, содержащих монооксид углерода, водород и свободный углерод, из жидкого углеводорода, содержащего соединения тяжелых металлов, путем частичного сжигания водяного пара и свободного кислорода, включающий введение указанного жидкого углеводорода в диспергированном виде. мелкие частицы образуются в паре в тесном контакте с указанным кислородом в неупакованной реакционной зоне, поддерживаемой при температуре реакции в диапазоне от 18 000 до 35 000 , при этом внутренняя поверхность указанной реакционной зоны покрыта оксидным огнеупорным материалом, который подвергается воздействию воздействие продуктами частичного сгорания соединений тяжелых металлов, образующихся при частичном сгорании жидкого углеводорода в температурных условиях, преобладающих в зоне реакции, а пар и свободный кислород подаются в зону реакции в таких соотношениях, что 0 5 к 10 процент углерода, содержащегося в указанном жидком углеводороде, высвобождается в виде свободного углерода в газообразном продукте реакции. , , , 18000 35000 , , 0 5 10 - . В основе настоящего изобретения лежит то, что мы обнаружили, что нефтяные масла, содержащие соединения тяжелых металлов, могут быть удовлетворительно использованы при таком соотношении реагентов, при котором высвобождается по меньшей мере 0,5% и не более 10% углерода, содержащегося в масле. в виде свободного углерода. Важно преобразовать не менее 90 процентов, а предпочтительно при ) 7,9475 не менее 95 процентов углерода в оксиды углерода. Непреобразованный углерод является ценным побочным продуктом. Чтобы предотвратить огнеупорное разрушение, количество непреобразованный углерод должен быть по меньшей мере в 50, а предпочтительно по меньшей мере в 100 раз больше общей массы никеля и ванадия, содержащихся в топливе (в расчете на массу металла в металлосодержащих соединениях, присутствующих в масле). 0 5 10 90 , ) 7,9475 95 , - , 50 100 ( ).
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 16:45:36
: GB827475A-">
: :
827476-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB827476A
[]
</ Страница номер 1> Усилитель постоянного тока типа прерывателя Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу 400 , , Коннектикут, Соединенные Штаты. Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: Это изобретение относится к округу Колумбия. усилитель чопперного типа, имеющий цепь обратной связи, включающую последовательно соединенные сопротивление и емкость. </ 1> .. , , , , 400 , , , , , , , : .. - . В соответствии с настоящим изобретением предложен усилитель постоянного тока прерывательного типа, имеющий соединение обратной связи, включающее последовательно соединенные сопротивление и первую емкость, в котором выпрямитель подключен на одной стороне к точке между указанным сопротивлением и указанной первой емкостью и с другой стороны заземлен и предназначен для ограничения степени, в которой указанная первая емкость может заряжаться, в результате чего ограничивается амплитуда переходных сигналов постоянного тока, проходящих через указанное соединение обратной связи. .. , , .. . Усилитель постоянного тока по изобретению можно использовать в конструкции, в которой сигнал ошибки постоянного тока подается на усилитель постоянного тока для управления устройством гидравлической следящей коррекции в пропорциональной системе, т.е. в системе, которая осуществляет коррекцию ошибки, пропорциональную к ошибке. .. .. .. - , .., . При проектировании пропорциональной системы, реагирующей на небольшие колебания постоянного потенциала, указывающего на ошибку, помимо проблемы усиления постоянного напряжения возникает проблема стабильности всей системы. Величина усиления, допустимая в стабильной системе, зависит от постоянных времени различных элементов системы. Обычно это соотношение двух самых длинных постоянных времени в системе, которое ограничивает допустимое усиление всей системы при сохранении стабильности. .. - , .. . . . В известном методе определения устойчивости всей системы сигналы или реакции рассматриваются как изменяющиеся синусоидально; и усиление каждого элемента или группы элементов, которые можно рассматривать как имеющие одну постоянную времени, отображается в зависимости от частоты, образуя кривые, которые обычно показывают постоянное усиление на низких частотах до точки, называемой точкой перелома, которая определяется постоянной времени элемента, причем кривая затем наклоняется вниз или вверх под углом 451 при построении на логарифмическом графике, в зависимости от того, уменьшается или увеличивается усиление элемента с дальнейшим увеличением частоты сигнала, и продолжается под тем же углом или снова становится постоянным коэффициентом усиления, зависящим от того, продолжает ли коэффициент усиления элемента изменяться с частотой или не меняется с частотой. Отдельные кривые элементов всей системы могут быть построены на логарифмической миллиметровой бумаге, чтобы можно было складывать кривые, чтобы получить кривую зависимости усиления от частоты всей системы. - , - ; , , , , , 451 , , . . . Линии 45, т.е. соотношение один к одному, указывают запас по фазе 90; а линии с соотношением два к одному, т. е. сумма двух линий 45, указывают запас по фазе, равный 0, и указывают на предельную стабильность. Система, в которой ответная реакция сдвинута по фазе на 180° с входным сигналом, будет иметь запас по фазе 0 (запас по фазе — это угол между фактическим фазовым углом между входным и выходным сигналами и 180°) и иметь предельную стабильность. Если отклик на 360 градусов не совпадает по фазе с входным сигналом, возникнет резонанс, и система будет колебаться и быть нестабильной. При фазовых соотношениях между 180 и 360 , то есть запасом по фазе от 0 до минус 180, система будет нестабильной; но при фазовых соотношениях между 180 и 0, то есть от 0 до плюс 180 запаса по фазе, вся система будет стабильной, становясь более стабильной по мере увеличения запаса по фазе. Для многих установок запас по фазе от 30 до 70 считается удовлетворительным и желательным. 45 , .., , 90 ; , .., 45 , 0 . 180 0 ( , 180 ) . 360 , . 180 360 , , 0 180 , ; 180 0 , , 0 180 , , . 30 70 . Построив кривые, как указано выше, можно теоретически проанализировать всю систему и определить ее устойчивость. Обычно получают прибыль , . <Описание/Страница номер 2> </ 2> из одного в качестве точки частоты среза, т. е. точки, в которой выходные сигналы системы больше не будут следовать синусоидальному входному сигналу. Чтобы получить хорошую стабильную систему, частота среза должна находиться в точке составной кривой, которая будет указывать запас по фазе от 30 до 70 Ом. Из приведенного выше общего анализа будет очевидно, что, если частота среза попадает в неудовлетворительную часть кривой и в системе есть элементы, коэффициент усиления которых можно изменить, например, путем изменения характеристик обратной связи усилителя, составная кривая может измениться. можно перемещать вверх или вниз по ординате усиления, изменяя коэффициент усиления усилителя и, таким образом, изменяя одну из кривых, определяющих положение составной кривой, чтобы привести частоту среза в желаемую точку составной кривой. Согласно настоящему изобретению соединение обратной связи усилителя модифицируется, во-первых, для увеличения статической чувствительности и задержки отклика на более низких частотах, а во-вторых, для улучшения стабильности системы на более высоких частотах, компенсируя вторичные задержки в системе. , .., . , 30 70 . , , , , . , . Система, описанная выше, может использоваться для управления подачей топлива в двигателе, в которой термочувствительный элемент обеспечивает небольшой колебательный сигнал постоянного тока, а усилитель прерывателя постоянного тока усиливает сигнал, который затем подается на пропорциональный соленоид, приводящий в действие заслонку, управляющую выпуском воздуха из сервопривода. управление топливным насосом, управляющим потоком топлива, который контролирует температуру, на которую реагирует термочувствительный элемент. Базовый объем топлива регулируется вручную; и такое управление подачей топлива в двигатель действует как устройство ограничения температуры, которое может блокировать ручное управление и действовать для поддержания выбранной рабочей температуры для управления в установившемся режиме; или, при ускорении из состояния пониженной температуры в состояние перегрева, - когда ручное управление подает достаточно топлива, чтобы вызвать перегрев, система управления подачей топлива двигателя замедляет реакцию, уменьшая коэффициент усиления системы, чтобы разрешить ограниченное состояние перегрева или ограниченный временной интервал перегрева. .. .. - , - . ; - - ; , - - , - , , - . Теперь изобретение будет описано со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: Фиг. 1 представляет собой схематическое изображение, показывающее общую комбинацию ручного управления подачей топлива и основного управления, реагирующего на температуру, управляющего производительностью топливного НАСОСА. - , : . 1 ' - . На рис. 2 представлена принципиальная схема схемы усиления сигнала температуры, включая источник питания и схему обратной связи. . 2 . На рис. 3 представлена диаграмма, показывающая изменение коэффициента усиления в зависимости от частоты. . 3 , . В средствах управления подачей топлива для газотурбинных двигателей и особенно в том типе управления подачей топлива, при котором выходная мощность определяется положениями дроссельной заслонки и в которых положения дроссельной заслонки обычно определяют частоту вращения и температуру двигателя, желательно включать механизм, ограничивающий максимальную температуру, достижимую при стационарные условия. Желательно иметь несколько более высокую максимальную температуру во время ускорения, чтобы таким образом создать условия временного перегрева; и во время таких ускорений желательно задержать реакцию органов управления ограничением топлива на сигналы температурной ошибки, чтобы допустить временные условия перегрева. , . - ; - - . Настоящее изобретение предлагает такие системы, имеющие гидромеханическое управление подачей топлива с электронным термочувствительным блоком управления для ограничения максимально достижимых температур. В гидромеханической части расход топлива выбирается вручную и обычно поддерживается на выбранном значении. Однако выбранное значение уменьшается с помощью электронного управления всякий раз, когда температура двигателя превышает заданное значение. Если двигатель работает в установившихся условиях, контроль температуры не будет иметь эффекта до тех пор, пока температура двигателя не достигнет выбранной температуры или не превысит ее. Если температура по существу стабильна при выбранной максимальной температуре, электронное управление имеет высокий коэффициент усиления, поскольку оно практически не имеет отрицательной обратной связи и, следовательно, способно осуществлять быстрое и по существу мгновенное управление, которое обеспечивает высокую статическую чувствительность. Однако если максимальная температура достигается во время разгона из состояния пониженной температуры, отрицательная обратная связь из-за конденсаторов и резисторов в цепи обратной связи может быть существенной, так что усилитель будет оказывать очень незначительное влияние, пока конденсаторы не перестанут работать. заряжается в противоположном направлении, так что электронное управление задерживает приложение силы, чтобы затем повернуть любой элемент управления, чтобы сократить расход топлива; и во время ускорения может возникнуть временное перегрев. - - . - , . , , . , . , . -- , . ; - . В системе, показанной в целях иллюстрации настоящего изобретения, но не в качестве его ограничения, турбореактивный двигатель, обозначенный в целом позицией 10, имеющий впускное отверстие 12, компрессор 14, камеру сгорания 16, турбину 18 и выход или нагнетательный патрубок 20 имеет топливные форсунки 22, впрыскивающие в камеру сгорания 16 топливо, дозированное топливомерным устройством 24 и подаваемое насосом 26 с приводом от двигателя, перекачивающим топливо из резервуара 28. Насос может быть насосом с фиксированной подачей или насосом с регулируемой подачей, как показано на фиг. 1, производительность которого регулируется перепадом давления на дозирующем отверстии 30 в дозаторном устройстве 24, а также управляется пропорциональным соленоидом 32, который в Поворот контролируется термопарой 34 нагнетательной турбины, действующей через усилитель 36. , - 10 12, 14, 16, - 18 20 - 22 16 - 24 - 26 28. . 1, 30 - 24 32 34 , 36. Насос 26, который показан на фиг. 1 как насос качающегося типа, имеет ход, управляемый сервомеханизмом 38. Топливо подается замороженным. резервуар 28 по линии 40 26, . 1 , 38. . 28 40 <Описание/Класс, страница номер 3> </ 3> и во впускную камеру насоса 42. Он выпускается из насоса через выпускную камеру 44 и через обратный клапан 46 на сторону высокого давления 48 отверстия 30, площадь которого контролируется игольчатым клапаном 50, который может устанавливаться вручную или иным образом с помощью шестерни 52. Топливо на выходе насоса, давление также попадает в камеру 54. После прохождения дозирующего отверстия 30 топливо по трубопроводу 56 подается к форсункам 22, откуда оно выбрасывается в камеру сгорания 16. 42. 44 46 48 30, 50 52. , 54. 30, 56 22 16. Слив 58 проходит между обратным клапаном 46 и нагнетательной камерой 44 насоса через ограничение, такое как отверстие 60, в камеру 62 на одной стороне поршня 64 сервомеханизма 38. Топливо под давлением нагнетания насоса также подается через линии 58 и 66 в камеру 68 на другой стороне поршня 64. Давление в камере 68 будет стремиться уменьшить ход насоса и, следовательно, количество топлива, подаваемого в турбину, тогда как давление в камере 62 и пружине 70 будет стремиться увеличить ход насоса и, таким образом, увеличить количество топлива, подаваемого в двигатель. . 58 46 44 60 62 64 38. 58 66 68 64. 68 , 62 70 . Выпускная линия 72 имеет одну ветвь 74, ведущую к соплу 76, управляемому створчатым клапаном 78, который, в свою очередь, позиционируется поршнем 80, имеющим топливо под давлением насоса в камере 54, воздействующее на одну из его сторон, и топливо под давлением в камере 82 ниже по потоку. отверстия 30, действующего на другую его сторону при помощи регулируемой пружины 84. Поршень 80 имеет свои противоположные стороны, поэтому он подвергается давлению на противоположных сторонах отверстия 30 и, следовательно, будет перемещать створчатый клапан 78 в соответствии с изменениями перепада давления на отверстии, причем это падение давления можно регулировать с помощью винта. 86 регулировка натяжения пружины 84. Поскольку падение давления на отверстии 30 увеличивается либо за счет увеличения давления в камере 54, либо за счет уменьшения давления в камере 82, клапан 78 будет перемещаться, открывая сопло 76 и, следовательно, стравливая камеру 62 сервомеханизма. 38 и, таким образом, уменьшит ход насоса, что, в свою очередь, уменьшит перепад давления на отверстии 30 за счет снижения давления в камере 54. 72 74 76 78 80 54 82 30 84. 80 , , 30 78 , 86 84. 30 54 82, 78 76 62 38 , 30 54. Следовательно, клапан 78 и связанный с ним механизм будут стремиться сохранять фиксированное положение. падение давления на отверстии дозирования топлива 30, которое будет поддерживать постоянный расход топлива при фиксированном положении клапана 50. , 78 . 30, 50. Вторая сливная линия 88 соединена со сливным отверстием 72 и заканчивается соплом 90, управляемым створчатым клапаном 92, повернутым в позиции 93, который, в свою очередь, позиционируется центрирующими пружинами 94 и 96 и регулируется пропорциональным соленоидом 32. Соленоид 32 представляет собой поляризованный соленоид, усилие которого уравновешивается выбросом из сопла 90. Более подробное объяснение способа его работы дано в заявке № 33386/55 (серийный № 820316), на которую можно сослаться для получения дополнительных подробностей. В нынешней расстановке. однако баланс приходится на выпуск сопла, а не на третью следящую пружину, как в указанном применении. Выпуск жидкости из сопла 76 и из сопла 90 направляется обратно на вход насоса или в резервуар посредством линий 401 и 4011 соответственно. Входное ограничение 60 имеет небольшую пропускную способность, скажем, около 1/5 по сравнению с пропускной способностью любого из широко открытых сопел 76 или 90. 88 72 90 92 93, 94 96 32. 32 90. . 33386/55 ( . 820,316) . . , - - , . 76 90 401 4011 . 60 , 1/5 76 90. Соленоид 32 активируется сигналами, полученными от термопары 34, и подключен так, что температура выше заранее выбранного значения приводит в действие клапан 92, открывая форсунку 90 и, таким образом, прокачивая камеру 62 через трубку 88 и уменьшая ход насоса, тем самым подавая меньше топлива в двигатель. и вызвать снижение температуры. Следует отметить, что, хотя оба сопла 76 и 90 истекают кровью из одной и той же камеры, если одно из них, скажем, сопло 90, прокачивает воздух, чтобы уменьшить ход насоса и предотвратить перегрев, другое, скажем, сопло 76 закроется в попытается увеличить перепад давления на топливном отверстии 30 и, следовательно, фактически станет неактивным, так что все управление будет передано на сопло 90 в условиях перегрева. 32 34 92 90 62 88 - . , 76 90 , , 90, , , 76, 30 90 . То же действие будет справедливым в случае, если сопло 76 управляет, а сопло 90 закрыто, чтобы попытаться увеличить ход насоса, чтобы довести температуру до выбранного значения. Затем из форсунки 76 будет стравливаться воздух для поддержания заданного перепада давления на топливном отверстии 30, в то время как форсунка 90 будет полностью закрыта и неэффективна в условиях пониженной температуры. 76 90 . 76 30, 90 - . Разумеется, следует понимать, что при желании могут быть добавлены и другие выпускные линии. Например, если желательно ограничить давление компрессора, можно использовать сильфон, реагирующий на давление компрессора, для активации другого стравливания, чтобы аналогичным образом контролировать ход насоса. Будет очевидно, что переменная, которая превышает заданный или выбранный предел, будет осуществлять управление, а сливы, реагирующие на остальные переменные, будут закрыты
Соседние файлы в папке патенты