патенты / 21538

824632-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB824632A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 19 июня 1958 г. : 19, 1958. 824,632 Заявка № 19609/58 подана в Соединенных Штатах Америки 9 июля 1957 г. Полная спецификация опубликована: 2 декабря 1957 г. 1959 824,632 19609/58 9, 1957 : 2, 1959 Индекс при приемке: - Классы 29, 2 (:) и 99 (1), 24 1. :- 29, 2 (:), 99 ( 1), 24 1. Международная классификация:- 061 25 . :- 061 25 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Усовершенствования холодильников или относящиеся к ним, в частности, узлы соединителей каналов для хладагента Мы, , компания, зарегистрированная в соответствии с законодательством штата Делавэр в Соединенных Штатах Америки, Гранд-Бульвара в городе Детройт, штат Мичиган, в Соединенные Штаты Америки (Правопреемники ЭДВАРДА ЧАРЛЬЗА СИММОНСА настоящим заявляют, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: - , , , , ( , :- Настоящее изобретение относится к холодильникам и, в частности, касается узлов соединителей каналов для хладагента. , . Узел соединителя канала для хладагента согласно изобретению содержит трубу, герметизированную в канале большего диаметра уплотнением, которое содержит втулку, расположенную в канале, и эластичную втулку, надетую на втулку, причем конец трубы выступает через втулку и втулку. и его схватили за рукав. , . Такой соединительный узел позволяет расположить трубу подачи хладагента в испаритель, такую как капиллярная ограничительная трубка, внутри возвратной трубы хладагента; соединение со стороны выхода испарителя сообщается с возвратной трубой на одной стороне уплотнения, а подающая труба выходит во впускной канал испарителя на другой стороне уплотнения. , , ; . Объем изобретения определяется прилагаемой формулой изобретения; и то, как это может быть выполнено, далее подробно описано со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых: фиг. 1 представляет собой развернутый вид испарителя и схематический вид другого испарителя и компрессора, включающих узлы соединителей канала для хладагента согласно изобретению; На фиг.2 - вид спереди испарителей, расположенных в двухкамерном холодильнике; 45 Рисунок 3 представляет собой увеличенный фрагментарный разрез по линии 3-3 рисунка 1; на фиг.4 - увеличенный фрагментарный разрез по линии 4-4 фиг.1; Фигура 5 представляет собой разрез, аналогичный показанному на Фигуре 4, на более ранней стадии изготовления испарителя; фиг.6 - фрагментарный разрез по линии 6-6 фиг.5; Фигура 7 представляет собой разрез, аналогичный показанному на Фигуре 5, на более поздней стадии изготовления испарителя; Фигура 8 представляет собой разрез по линии 8-8 Фигуры 7; на фиг.9 - разрез, аналогичный разрезу на фиг.60, фиг.7 на последующей стадии изготовления испарителя; и Фигура 10 представляет собой разрез части узла соединителя. ; : 1 ; 2 - ; 45 3 3-3 1; 4 4-4 1; 5 50 4 ; 6 6-6 5; 7 55 5 ; 8 8-8 7; 9 60 7 ; 10 . Холодильная система, показанная на фиг.65 (рис. 1), включает в себя герметичный мотор-компрессор 20, который выпускает хладагент через конденсатор 22 в капиллярную трубку 24. Труба 24 проходит через всасывающий трубопровод 28, который соединен с всасывающей трубкой 70 26, которая , в свою очередь, соединен с компрессором, причем общее соединение капиллярной трубки 24, трубки 26 и трубопровода 28 таково, что предотвращает утечку хладагента. Противоположный конец 75 всасывающего трубопровода 28 соединен с общим входом и выходом хладагента. 30 сварного коробчатого испарителя 32, показанного на фиг. 1. Общие впускное и выпускное отверстия 30 проходят в канал 80 34, имеющий ограниченную часть 36, причем проход 38 пересекается с проходом 34 на общей впускной и выпускной стороне часть 36. , 65 1, - 20 22, 24 24 28 70 26 , , , 24, 26 28 75 28 30 - 32, 1 30 80 34 36, 38 34 36. Для предотвращения попадания хладагента из 85 капиллярной трубки 24 во всасывающий патрубок 28 на участке 36 установлено уплотнение 42 (рис. 4, 9, 10). 85 24 con824,632 28, 42 ( 4, 9, 10) 36. Прежде чем уплотнение будет вставлено в часть 36, слегка конический инструмент 40 (рис. 7) проталкивается через общие входное и выходное отверстия 30 в часть 36, причем степень конусности составляет около 00,19 дюйма, а часть с широким диаметром примыкает к общий вход и выход 30. 36, 40 ( 7) 30 36, 00 19 " 30. Уплотнение 42 состоит из втулки, имеющей головку 44 и часть 46 уменьшенного диаметра, поверх которой установлена эластичная резиновая или резиноподобная втулка 48, предпочтительно изготовленная из синтетического каучука, такого как полимеризованный хлоропрен или бутадиен. соответствуют участку 36, в который он вдавливается так, что втулка сжимается, обеспечивая уплотнение между внешней поверхностью втулки и стенкой участка 36. 42 44 46 - 48, , 36, 36. Конец втулки 48 немного отстоит от головки 44, чтобы образовать пространство, в которое втулка может втекать при сжатии, причем головка 44 служит для ограничения осевого перемещения втулки вдоль части 46 уменьшенного диаметра. Втулка, которую предпочтительно изготавливают из меди или алюминия, но может быть изготовлен из пластика, имеет расширяющийся вход 50, сообщающийся с отверстием 52 втулки. 48 44 , 44 46 , , 50 52 . Нормальный диаметр втулки 48 меньше внешнего диаметра капиллярной трубки 24, так что она расширяется для соответствия части 46 втулки с узким диаметром. При желании втулку можно прикрепить к втулке. 48 24, 46 , . После установки уплотнения 42 на место (рис. 9) капиллярную трубку 24 пропускают через отверстие 52 втулки. 42 ( 9) 24 52 . Конец втулки 48 затем захватывает трубу 24, чтобы предотвратить поток хладагента через отверстие 52 втулки. Капиллярная трубка 24 может иметь небольшой зазор между ней и отверстием 52, достаточный для облегчения вставки трубы. 48 24 52 24 52 . После того как капиллярная трубка 24 вставлена, как описано выше, всасывающий трубопровод 28 герметизируется посредством пайки с общим входом и выходом 30. 24 , 28 30. Ограниченная часть 36 ведет в канал 54, который сообщается с парой параллельных каналов 56 в крыше испарителя. Каналы 56 соединены с множеством каналов 60 в нижней части испарителя каналом 58, а каналы 60 сообщаются через проход 62 с парой параллельных проходов 64 в крыше испарителя. 36 54 56 56 60 58, 60 62 64 . Каналы 64 сливаются, образуя один канал 66, который ведет к общему входу и выходу 68. 64 66 68. Уплотнение 70, аналогичное уплотнению 42, показанному на рисунке 10, установлено в канале 66, который имеет небольшой конус 72, аналогичный конусу на участке 36. Уплотнение состоит из втулки, имеющей головку 74 и часть 76 узкого диаметра. над которым установлена эластичная втулка 78. Конец подающей трубы 80, которая проходит через возвратную трубу 82 большего диаметра к пластинчатому испарителю 84, приваренному методом прокатки, выступает через отверстие во втулке 70 и через втулку 78, втулку захватывая трубу и сжимаясь между стенкой канала 66 и втулкой для предотвращения утечки хладагента через кольцевое пространство между трубой 80 и каналом 66. 70, 42 10, 66, 72 36 74 76 78 80, 82 - 84, 70 78, 66 80 75 66. Испаритель 84 имеет общий вход и выход 86 и канал 88 для хладагента. 84 86 88. Внешняя обратная труба 82 припаивается к общему входу и выходу 86 испарителя 84, а также к общему входу и выходу 68 испарителя 32. В конической части трубы установлено уплотнение, аналогичное описанному выше. канал хладагента в испарителе 84 85. В процессе работы хладагент поступает по подающему патрубку 80 в испаритель 84, затем по каналу 88 испарителя, а затем возвращается в испаритель 32 через общий вход и выход 86, ре 90 поворотная труба 82 и общий вход и выход 68. Хладагент из возвратной трубы 82 затем течет через канал 90 в аккумулятор 92 с правой стороны аккумулятора, уплотнение 70 предотвращает 95 хладагент в канале 66 в обход испарителя. 84 Выходная сторона аккумулятора соединена проходом 38 со входом 30, уплотнение 42 предотвращает смешивание хладагента из капиллярной ограничительной трубки 100 с трубкой 24 и аккумулятора. 82 86 80 84, 68 32 , , 84 85 , 80 84, 88 , 32 86, 90 82 68 82 90 92 , 70 95 66 - 84 38 30, 42 100 24 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 15:37:30
: GB824632A-">
: :

824633-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB824633A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 824,633 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 27 июня 1958 г. 824,633 : 27, 1958. Заявка подана в Германии 11 июля 1957 г. Полная спецификация опубликована: 2 декабря 1957 г. 1959 11, 1957 : 2, 1959 № 20636158 Индекс при приемке: -Класс 122 (5), 13 3. 20636158 :- 122 ( 5), 13 3. Международная классификация:- 06 . :- 06 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Улучшения в герметизации картеров брикетировочных прессов Я, КОНРАД РУКСТУЛЬ, 26, Цвингерштрассе, Базель, Швейцария, швейцарского гражданства, настоящим заявляю об изобретении, на которое я молюсь, чтобы патент был выдан меня, и метод, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем утверждении: - , , 26, , , , , , , , :- Изобретение относится к герметизации картеров прессов или камер наполнения брикетно-экструзионных прессов, в которых экструзионный плунжер, совершающий возвратно-поступательное прямолинейное движение, проходит через отверстие в перегородке, отделяющей картер от засыпки. камера Герметизация перегородочного отверстия по периферии цилиндра является проблемой, которая возникает снова и снова при дальнейшем развитии этих прессов, поскольку постоянно увеличивающаяся скорость возвратно-поступательного движения цилиндра и более неблагоприятные физические или химические свойства материалов. подвергающиеся прессованию, увеличивают нагрузки, которым подвергаются уплотнения. - , , , . Так, в одном случае мелкость зерен прессуемого материала в сочетании с постоянным обменом между избыточным и пониженным давлением со стороны картера или со стороны наполнительной камеры привела к разрыву материала кольцевых уплотнений, используемых в В этом случае, в то время как в других случаях лабиринтные уплотнения или сальники, которые ранее не вызывали нарушений в работе, разрушаются из-за твердости или высокой температуры прессуемого материала. , , - , , , -, , . Известно, что вместо более обычных уплотнений используются эластичные манжетные уплотнения в форме гармошки. - . Однако в случае такого уплотнения в форме гармошки, расположенного между держателем толкателя и прессовой головкой, существует опасность того, что оно будет разрушено даже через короткое время. , , , , . брикетной пылью, которая откладывается и затвердевает во внутренних складках уплотнителя, в соединении 3 с 6 д 1 с многократным изгибом складок уплотнителя, который указанный постоянный 45. , , 3 6 1 , 45. изменение давления увеличивается. . Напротив, изобретение предлагает выполнить втулку в виде гибкого поршня, который выступает в кривошип в виде тупоугольного конуса. Маленький круглый край конуса прикреплен к толкателю, а большой круглый край конуса прикреплен к перегородке. Такие гибкие поршни сами по себе известны в устройствах управления сжатым воздухом. Использование такого 55 поршня в данном случае полностью устраняет трудности, изложенные выше. Деформации изгиба практически устраняются, поскольку втулка деформируется только в пределах узкий диапазон его эластичной 60 способности к изгибу. Также исключается возможность осаждения вредной брикетной пыли на гладких стенках, спускающихся к загрузочной камере. Реализация изобретения обеспечивает, 65 кроме полной надежной герметизации, возможность беспрепятственной непрерывной работы также, поскольку коническая периферийная форма гильзы во время продвижения плунжера выпукло изогнута в сторону от плунжера 70 из-за сжатия воздуха внутри гильзы при продвижении плунжера. , - 50 - 55 , 60 , , 65 , , , , 70 . При обратном ходе плунжера происходит аналогичное явление, отличающееся от только что описанного явления вогнутостью 75 гильзы, направленной в сторону плунжера. , , 75 . Кроме того, изобретение предусматривает, что кольцевой буртик, который предусмотрен на периферии плунжера в положении фиксации 80 втулки, обеспечивает возможность полного вытягивания втулки в ее одном конечном положении при обратном ходе. плунжера, так что недостатки обычного предварительного складывания таких втулок полностью устраняются без изгиба гильзы 824633 при движении плунжера. , , 80 , , , , - 85 824633 . Если, как наконец предлагает изобретение, перегородка, к которой прикреплена втулка, представляет собой стену, расположенную спереди (если смотреть в направлении прессования) от стенки пресса или камеры наполнения, и пространство между двумя стенками закрыто и на избыточное или пониженное давление, создаваемое в этом пространстве во время движения толкателя, затем регулируется воздействие, например, редукционного обратного клапана, степень кривизны втулки может поддерживаться в желаемых пределах во время работы. , , ( ) , , , , . Отверстие в перегородке, которое непосредственно примыкает к наполнительной камере, может быть заполнено дополнительными известными уплотнительными средствами по периферии толкателя, чтобы при необходимости пространство между перегородками также было защищено от пыли. , . Изобретение поясняется с помощью примера реализации, представленного на прилагаемом чертеже. . Пресс или камера наполнения 1 отделена от картера 2 перегородками 3 и 3'. При прохождении через перегородку 3, непосредственно примыкающую к камере наполнения 1, обычное уплотнительное кольцо 5 изолирует плунжер 6 от камеры. В перегородке 3', которая установлена спереди (если смотреть в направлении нажатия) от бывшей перегородки, коническая втулка 7 фиксируется пыленепроницаемо своей большой круглой кромкой 7' с помощью известных зажимных элементов 8. Небольшая круглая кромка 7" втулки 7 прижимается к периферии плунжера 6 с помощью зажимного кольца 9. Зажимное кольцо 9 на своей стороне, обращенной к втулке, имеет кольцевой буртик 9', который, при поступательном движении ползуна служит для втулки направляющим упором, предотвращающим образование изогнутых положений. 1 2 3 3 ' 3, 1, 5 6 3 ', ( ) , - 7 - 7 ' 8 7 " 7 6 9 9 , , 9 ' , , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 15:37:30
: GB824633A-">
: :

824634-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB824634A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 4 июля 1958 г. : 4, 1958. 824,634 Заявка № 21542/5 подана во Франции 18 июля 1957 г. Полная спецификация опубликована: 2 декабря 1957 г. 1959 824,634 21542/5 18, 1957 : 2, 1959 ' при приемке: - Классы 69 (2), ( 3 :4:6 :6 :6 :1 ); и 78 (3), кл. ' :- 69 ( 2), ( 3 :4:6 :6 :6 :1 ); 78 ( 3), . Международная классификация:-1366 03 . :-1366 03 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Усовершенствования гидравлических домкратов или относящиеся к ним Мы, (), юридическое лицо, учрежденное в соответствии с законодательством Франции, по адресу бульвар де Шарон, 128, Южный Париж (Сена), Франция, настоящим заявляем изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , ( ), , 128 , (), , , , , : Настоящее изобретение относится к усовершенствованному гидравлическому домкрату, предназначенному для удовлетворения всех случаев, когда, с одной стороны, необходимо обеспечить мощный, уверенный и быстрый возврат поршня домкрата, а с другой стороны, для удовлетворения тех условий использования, которые требуют надежность и надежность работы при всех испытаниях без каких-либо потерь рабочей жидкости. , . Известно, что в некоторых известных гидравлических домкратах возврат поршня домкрата обеспечивается реакцией пружины, которую сжимает поршень домкрата во время своего рабочего перемещения 1 , несмотря на преимущество автоматического характера, эта система открыт для критики, поскольку, в частности, пружина часто обеспечивает лишь недостаточную реакцию, которая, к тому же, уменьшается в зависимости от степени декомпрессии. По этой причине пришлось прибегнуть к гидравлическому возврату, сконструировав поршень домкрата как поршень двойного действия. разделяющие две цилиндрические гидравлические камеры, одна из которых обеспечивает загрузку домкрата, а вторая, кольцевая, возврат поршня к его исходному положению или положению покоя и вверх. 1 , , - , , . Эти две гидравлические камеры снабжаются насосом, всасывающим рабочую жидкость, хранящуюся в резервуаре, и доставляющим ее через соответствующие каналы в нужную гидравлическую камеру благодаря системе кранов или системе клапанов, которые одновременно обеспечивают возврат в резервуар 3 6 1 через другие соответствующие каналы жидкости, присутствующей в неработающей гидравлической камере 45, причем этот возврат необходим для того, чтобы избежать любой потери рабочей жидкости. 3 6 1 45 , . Теперь конструкция системы кранов или клапанов, способных выдерживать полученное высокое давление, поднимает проблемы герметизации 5 , которые трудно решить и приводят к осложнениям, несовместимым с надежностью и безопасностью действий, налагаемыми ситуацией и природой в определенных областях. Применение 55 Целью настоящего изобретения является создание гидравлического домкрата двойного действия, который имеет простую конструкцию и позволяет использовать уплотнения низкого давления. 5 55 - - . Согласно настоящему изобретению предусмотрен гидравлический домкрат 60, содержащий корпус, поршень двойного действия, расположенный внутри указанного корпуса и разделяющий указанный корпус на две гидравлические камеры, резервуар для гидравлической жидкости, насосное средство, два канала 65, каждый из которых соединяет другую гидравлическую камеру с насосным средством, два байпаса, каждый из которых связан с другим каналом и соединяет этот канал с резервуаром, и перекрывающую пробку 7 , способную перекрыть любой из байпасов. 60 , - , , , 65 , - 7 -. Вариант осуществления изобретения будет описан в качестве примера со ссылкой на один прилагаемый схематический рисунок 75. 75 . Резервуар 1 содержит гидравлическую жидкость, и к резервуару 1 подключен канал 2 для всасывания гидравлической жидкости к работающему насосу и каналы 3 и 4 для 8 возврата этой жидкости после ее прохождения через систему. Эти два набора проходы могут, не выходя за рамки изобретения, быть отдельными, как показано, или могут содержаться на части своей длины 85 внутри одного трубопровода, соединенного с резервуаром 4 ia2 824,634. 1 1 2 3 4 8 , , 85 4 ia2 824,634 . Управляющий насос с двойным поршнем 5 приводится в действие ручным рычагом 6, поворотным вокруг неподвижной точки О, составляющей единое целое с рамой насоса, причем двойной поршень скользит в корпусе насоса 7, содержащем две гидравлические камеры 8 и 9, питаемые независимо друг от друга. из питающего канала 2 и выпуска всасываемой гидравлической жидкости, re3 ) соответственно в отдельные каналы 10 и 11, ведущие к самому домкрату. На чертеже показан регулирующий насос, в котором поршень имеет «дифференциальный» тип, но при желании может быть использован насос с двумя поршнями, работающими параллельно и приводимыми в действие одним и тем же рычагом управления. Селектор 12, снабженный на конце запирающей пробкой 13, перемещается в камере 14, соединенной с резервуаром и самим домкратом проходами, расположение что является характерным и будет описано ниже. Селектор выполнен с возможностью произвольной фиксации его запорной заглушки в одном из двух крайних положений (сплошные линии) и (пунктирные линии). Это должно быть Понятно, что перемещение селектора и его затвора может осуществляться либо простым скольжением с фиксацией в конце его хода любым обычным подходящим средством, либо вращением вокруг своей оси благодаря резьбовому креплению, либо любым другим подходящим средством. 5 6 , 7 8 9 2 , re3 ) 10 11 "" 12 13 14 , ( ) ( ) . Ссылочной позицией 15 обозначен корпус домкрата, в котором поршень 16 двойного действия sepa3-5 перемещает две гидравлические камеры, одну цилиндрическую 17, а другую кольцевую 18, соединенную соответствующим образом с управляющим насосом и затворным устройством. селектор, причем кольцевая камера 18 более4) снабжена в точке, определяемой максимальным механическим ходом, разрешенным для поршня двойного действия 16, предохранительным клапаном 29, соединенным с резервуаром рабочей жидкости каналом 4, устройством и Функция этого клапана описана ниже. 15 - 16 sepa3 -5 , 17 18 , , 18 more4) , - 16, 29 4, . Наконец, обратные клапаны 19, 20, 21 и 22 расположены обычным образом в подающем и нагнетательном каналах регулирующего насоса. , - 19, 20, 21 22 , . 51) Этот способ работы этого набора элементов заключается в следующем. Прежде всего следует отметить особую форму камеры 14 и расположение соединений проходов к этой камере. 51) : 14 . Камера 14, соединенная сбоку с резервуаром 1 каналом 3, имеет соосную с селектором 12 форму и содержит кольцевую часть 23, к которой подключен перепускной канал 24, соединяющий его с каналом 10, питающим кольцевую гидравлическую камеру 18 домкрата. Отверстие этой кольцевой части 23 меньше диаметра пробки 13, так что при фиксации затвора в положении В канал 10 изолируется от (.5 резервуара 1) Герметичность жидкости между кольцевым пространством 23 и внешней средой обеспечивается обычными средствами. Противоположная грань камеры 14 соединена в осевом направлении с перепускным каналом 25, соединяющим ее с каналом 11, питающим гидравлическую камеру 17 под высоким 70 давлением домкрата и при фиксации затвора в положении А. заглушка 13 изолирует проход 11. 14 1 3 12 23 24 10 18 23 13 10 (.5 1 23 14 - 25 11, 17 70 13 11. Предположим теперь, что затвор находится в положении А, а поршень находится в 75° относительно своего исходного положения, как показано на рисунке. жидкость в камеры 8 и 9. Если затем поршень 80) опуститься, жидкость, содержащаяся в камере 9 управляющего насоса, выбрасывается в камеру высокого давления 17 домкрата через канал 11 и заставляет поршень домкрата продвигается в направлении, указанном стрелкой 85, и ставит домкрат под нагрузку. В то же время жидкость, содержащаяся в камере 8 насоса, выбрасывается через канал 10 и в качестве байпаса 24. открыта, эта жидкость возвращается в резервуар 1 90. Кольцевая камера 18 домкрата остается неработоспособной и может опорожняться без сопротивления в соответствии с ходом поршня 16. 75 8 9 80) , 9 17 11 85 8 10, - 24 , 1 90 18 16. Для разгрузки домкрата селектор 12 95 переводят в положение Б и блокируют, открывая перепуск 25 и приводя камеру 17 домкрата и камеру 9 насоса в сообщение с резервуаром А перепуска. проход 24 затем закрывается, 100 работа насоса приведет к впрыску жидкости, втянутой в камеру 8, в кольцевую камеру 18 домкрата и вернет поршень домкрата в положение покоя. Однако в ходе этого 105 Давление обратной жидкости всегда остается в соответствии с регулированием предохранительного клапана 29, установленного непосредственно на корпусе кольцевой камеры 18. , 12 95 - 25 17 9 - 24 , 100 8 18 , 105 29 18. Следует отметить, хотя это никоим образом не следует интерпретировать в каком-либо ограничительном смысле, насколько это касается объема изобретения, что согласно настоящему примеру изобретения использование регулирующего насоса с поршнем дифференциального типа является недопустимым. предпочтительнее, во-первых, по причине его простоты, а затем потому, что тогда можно соединить кольцевую камеру насоса, единственную камеру, создающую риск утечки наружу, с кольцевой камерой домкрата, в которой давление 120 жидкости автоматически ограничивается клапаном 29, тогда как цилиндрическая камера 9 насоса, питающего камеру высокого давления домкрата, давление в которой не ограничено, может просачиваться только в кольцевую камеру 125 8, которая при нахождении домкрата под нагрузкой подключается в резервуар перепускным каналом 24 и камерой 14 селектора 12, установленного в положение А. , 110 , , 115 , , 120 29 9 , , 125 8 - 24 14 12 . Аналогичным образом, в самом домкрате герметичность 130, 824,634, 824,634 поршня 16 может быть просто обеспечена, поскольку любая утечка жидкости, впрыскиваемой под высоким давлением в камеру 17, принимается в кольцевой камере 18 и возвращается в пласт посредством обходной путь 24. , 130 824,634 824,634 16 17 18 - 24. Что касается характерного положения клапана 29, изобретение предусматривает следующие моменты. 29 . Прежде всего, клапан 29 калибруется таким образом, чтобы ограничивать давление жидкости до достаточно низкого уровня, чтобы все соединения для обеспечения герметичности по отношению к внешней среде могли быть общего типа. , 29 . Наконец, поршень домкрата снабжен воротником 27, ограничивающим его механическое перемещение и расположенным на таком расстоянии от поршня 16, что в конце механического перемещения, то есть воротник 27 соприкасается с нижний 26 поршень 16 немного освободил отверстие клапана 29. , 27 16 , 27 26, 16 29. Из этого следует, что, находясь в положении А затвора селектора, работа управляющего насоса (намеренная или нет) никогда не может вызвать в домкрате продвижение поршня под давлением, способным выдуть днище 26, так как как только поршень домкрата проходит входное отверстие клапана 29, последний автоматически вызывает падение давления впрыскиваемой в камеру 17 жидкости и возвращает избыток жидкости в резервуар. , ( ) 26, 29, 17 . Фактически, согласно изобретению, при нагружении домкрата эффективный максимальный ход поршня домкрата ограничивается не буртиком 27, а расположением входного отверстия клапана 29. , , 27 29. Это предохранительное устройство действует аналогичным образом в конце обратного хода поршня, что позволяет избежать опасного повышения давления в кольцевой камере 18. , 18. Очевидно, что если селекторный затвор расположен в промежуточном положении между А и В, безопасность автоматически обеспечивается, поскольку оба инжекционных канала 10 и 11 сообщаются с резервуаром посредством своих перепускных каналов 24 и 25. , 10 11 - 24 25.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 15:37:33
: GB824634A-">
: :

824635-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB824635A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ 5249635 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 8 июля 1958 г. 5249635 : 8, 1958. № 21844/58. 21844/58. Полная спецификация опубликована: 2 декабря 1959 г. : 2, 1959. Индекс при приемке: -Класс 2 (3), В 2; и 91,02 С. : - 2 ( 3), 2; 91, 02 . Международная классификация:- 7 10 г. :- 7 10 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Процесс улучшения керосинов и дизельного топлива Мы, НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКАЯ И ИНЖЕНЕРНАЯ КОМПАНИЯ , корпорация, должным образом организованная и действующая в соответствии с законами штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, Элизабет, Нью-Джерси, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем: изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: ' , , , , , , , , , , : - Настоящее изобретение относится к новому способу облагораживания нефтяных фракций, кипящих в диапазонах кипения керосина и дизельного топлива, т.е. от 300 до 6500 . Изобретение особенно применимо для переработки первичного сырья, но также применимо и имеет ценность для улучшения сырья каталитического крекинга, кипящего в общий диапазон от 4300 до 6500 . Применительно к керосинам изобретение имеет особую полезность, поскольку обеспечивает привлекательные средства повышения температуры дымления таких топлив. Применительно к дизельному топливу изобретение служит для улучшения цетанового числа этих топлив. , 300 6500 4300 6500 , , . В случае дизельного топлива и керосина характеристики воспламенения и характеристики горения соответственно имеют особое значение с точки зрения качества продукта. , . Эти характеристики часто являются решающими при операциях нефтепереработки, что требует применения специальных методов для улучшения этих свойств этого сырья. Характеристики горения керосина можно измерить с помощью испытаний на температуру дымления, которые можно легко выполнить путем определения высоты пламени, достижимой в начале курения, с целью целью является получение керосинов, имеющих наивысшее значение температуры дымления. Характеристики воспламенения дизельного топлива, относящиеся к данному изобретению, могут быть определены путем проверки цетанового числа. Каждое из этих свойств идентифицированных топлив зависит от содержания ароматических веществ в топливе. и дизельное топливо, обладающее высокой ароматичностью, обычно не обладает выявленными характеристиками. В меньшей степени эти характеристики также связаны с содержанием нафтена в топливе и зависят от него. По этим причинам настоящее изобретение особенно применимо. к нефтяным фракциям, кипящим в интервале кипения 300-650 , которые содержат по меньшей мере % по массе и до 50 % по массе ароматических углеводородов и имеют содержание нафтенового кольца менее 30 %. , , , , 3 6 , , 300-650 % 50 % 30 %. Более конкретно, изобретение особенно применимо к чистым керосинам, кипящим в диапазоне 300-5001 , а также к сырому или крекинговому дизельному топливу, кипящему в диапазоне 300-250 . , 300-5001 , 3006250 . Чтобы улучшить горючие свойства этих видов топлива, необходимо селективно гидрировать присутствующие ароматические соединения. , . Конечно, предпочтительно добиться полной конверсии всех ароматических углеводородов, хотя конверсия выше примерно 90% и особенно выше 98% эффективна для существенного улучшения качества этих топлив. , , , 90 %, 98 % . Чтобы установить природу и преимущества этого изобретения, будет сделана ссылка на некоторые критические особенности, которые необходимо соблюдать при модернизации керосинов и дизельных топлив. В качестве отправной точки рассмотрение будет направлено на характеристики возможных катализаторов для получения гидрирование ароматических углеводородов, необходимое для целей изобретения. В качестве первого этапа этого исследования была оценена активность в гидрировании ароматического ядра различных катализаторов гидрирования, которые оказались коммерчески превосходными в других типах гидрирования. использовался низкосернистый керосин из шведской нефти. , - , , , . Были выбраны стандартные условия гидрирования для каждого из катализаторов, а именно давление 800 фунтов на квадратный дюйм, 6000 и пропускная способность 4 В/ч/В. , 800 , 6000 , 4 / /. Впервые были протестированы коммерческий катализатор на основе молибдата кобальта на оксиде алюминия, который сейчас используется в коммерческих операциях гидроочистки. . Хотя этот катализатор обладает превосходной активностью в отношении конверсии соединений серы для получения обработанного сырья с низким содержанием серы, было обнаружено, что этот катализатор не обладает активностью в отношении конверсии ароматических соединений в условиях этого испытания. , . При другом крайнем проявлении активности среди протестированных катализаторов было обнаружено, что коммерчески доступный никелевый катализатор, содержащий 43 мас.% никеля, нанесенного на кизельгур, был чрезвычайно активен в отношении конверсии ароматических соединений. , 43 % . Ни один из других протестированных катализаторов не обнаружил активности в ароматическом гидрировании, даже приближающейся к активности этого никелевого катализатора. никелевый катализатор в этой работе Опять же, например, было обнаружено, что коммерческий катализатор на основе родия на оксиде алюминия имеет нулевую активность. , 1/10 , , . Из этих результатов очевидно, что для облагораживания керосинов и дизельного топлива путем гидрирования требуется особый тип каталитической активности, который уникален по своему характеру и которым не обладает большинство катализаторов гидрирования. Никелевый катализатор предпочтительно нанесен на кизельгур или, альтернативно, на другие носители, такие как оксид алюминия неожиданно превосходит другие катализаторы и, по сути, обладает уникальными свойствами для целей данного изобретения. , , . При попытке использовать никелевый катализатор для облагораживания керосинов и дизельного топлива, чтобы получить выгоду от активности этого катализатора в конверсии ароматических соединений, репрезентативными являются следующие результаты. В этих испытаниях использованные керосин и дизельное топливо были получены из сырой нефти . использовали масло и катализатор, состоящий из 43 мас.% никеля, нанесенного на кизельгур. Используемые условия гидрирования включали температуру 5500 , давление 800 фунтов на квадратный дюйм, пропускную способность /час/ и скорость водорода 1500 стандартных кубических футов на баррель. Результаты суммированы в следующей таблице: , , 43 % 5500 , 800 , / / 1500 : ТАБЛИЦА Сырьевое сырье Керосин Автодизельное топливо Инспекции Сера, мас. % Плотность, Сырьевой продукт 0,3 0,09 41,6 45 0 Сырьевой продукт 0,72 36,0 40 6 Анилиновая точка, '. , % , 0.3 0.09 41.6 45 0 0.72 36.0 40 6 , '. Точка дымления, мм. , . Цетановый номер. . 141 163 153 174 33 46 53 Обработано (1) Объем масла/объем кат. 141 163 153 174 33 46 53 ( 1) / . (1) До того, как дезактивация катализатора стала заметной. ( 1) . При сравнении проверок дизельного топлива и керосина и продуктов следует отметить, что были получены существенные улучшения цетанового числа и температуры дымления этих продуктов соответственно. Однако, ссылаясь на последнюю строку таблицы, данные показывают объем переработанного масла на объем катализатора, когда дезактивация катализатора стала заметной. В случае керосина можно заметить, что только 33 объема масла на объем катализатора можно было переработать до того, как произошла заметная дезактивация катализатора. В случае дизельного топлива чрезвычайно быстрый катализатор дезактивация привела к тому, что можно было переработать только 6 объемов масла на объем катализатора. Из этих данных очевидно, что срок службы катализатора был слишком коротким, чтобы позволить коммерческое использование такого процесса. , , , , 33 , 6 . В ходе обширного исследования проблемы дезактивации катализатора было обнаружено, что это своеобразная функция содержания серы в системе, на которую влияет доля водорода, присутствующего во время гидрирования. Первое исследование этого вопроса было обнаружено при обработке сырья. Такие данные позволяют предположить, что при полной десульфуризации исходного сырья 824,635 это своеобразное явление представлено следующими реакциями. , , , 824,635 . Исходная сера + (катализатор) ,52 + Углеводород. Из-за водородной обработки газа часть преобразуется обратно в никель в результате конкурирующей реакции. +() ,52 + , ,, . ,+ 2 21 3 + 2 25 Признавая влияние этих реакций, были установлены равновесные данные для определения скоростей водорода, необходимых для предотвращения образования сульфида никеля. Эти определения устанавливают следующие допустимые пределы содержания серы в сырье, чтобы предотвратить конверсия сульфида никеля. ,+ 2 21 3 + 2 25 , . этого механизма дезактивации катализатора можно избежать. Однако, хотя коммерчески целесообразно снизить содержание серы в нефтяных фракциях до низкого уровня, обычно коммерчески невозможно полностью исключить все компоненты серы. Таким образом, эти данные указывают на то, что декативации катализатора избежать невозможно. но может быть сведено к минимуму только в практических коммерческих приложениях. , , . Однако дальнейшие исследования показали, что ниже критических значений содержания серы влияние серы на дезактивацию никелевого катализатора в способе по настоящему изобретению может быть компенсировано использованием критически высоких отношений парциального давления водорода. Теоретически считается, что ТАБЛИЦА , , 600 1000 5000 0.0005 0 0024 0 001 0 005 Основываясь на этих принципах, особенностью настоящего изобретения является использование расходов газа гидрогенизации, превышающих 2000 стандартных кубических футов водорода на баррель сырья. кубических футов на баррель. При таких расходах газа, как указано выше, дезактивацию катализатора можно полностью подавить при условии, что содержание серы в используемом сырье поддерживается на уровне не более 20 частей на миллион серы. Получение такого содержания серы коммерчески целесообразно, в отличие от к трудности или невозможности достижения полной десульфурации. Газообразный водород может быть рециркулирован в процесс, но предпочтительно сначала удалить из него . 600 1000 5000 0.0005 0 0024 0 001 0 005 , 2,000 10,000 , , 20 , . Таким образом, как изложено, настоящее изобретение включает способ облагораживания нефтяных фракций, содержащих ароматические и сернистые соединения и выкипающих в диапазоне 300-6500 , который включает обессеривание указанных фракций на первой стадии до уровня серы не более 20 частей на единицу. миллионов по массе и после этого гидрировать указанные фракции на никелевом катализаторе, поддерживая скорость водорода, превышающую 2000 стандартных кубических футов на баррель. В условиях настоящего изобретения значительное улучшение качества продукта достигается при давлениях в диапазоне от 200 до 800 фунтов на квадратный дюйм изб. диапазон температур 500-5500 и скорости подачи 1-5 В/час/В. Более конкретно, особенно предпочтительно обрабатывать керосины при давлении 300-400 фунтов на квадратный дюйм изб. и при конкретных производительностях 2-4 В/час. /В при указанных температурах 700, 1000, 5000, 0,002, 0,009. Аналогичным образом предпочтительно обрабатывать дизельное топливо при давлениях 400-800 фунтов на квадратный дюйм изб. и при конкретных скоростях от 1 до 1,5 В/ч/В при указанных температурах. , 300-6500 20 2000 , 200 800 , 500-5500 , 1-5 / / , 300-400 , 2-4 / / 700 1000 5000 0.002 0 009 , 400-800 , 1 1 5 / / . Катализатор, предпочтительно используемый для процесса десульфурации, относится к типу молибдата кобальта. Такие катализаторы включают в себя, вероятно, настоящие комплексы кобальта и молибдена, которые идентифицированы как молибдат кобальта, но включают также использование смешанных оксидов или сульфидов кобальта и молибдена. Эти катализаторы поддерживаются на подходящем абсорбирующем носителе, которым предпочтительно является оксид алюминия, и около 5-15% по весу каталитического агента обычно используют на оксиде алюминия. Использование этого катализатора для десульфурации сырья в практике настоящего изобретения особенно эффективно с точки зрения десульфурации. и способность этих катализаторов к конверсии ароматических соединений. Хотя обработка десульфуризацией молибдата кобальта неэффективна для удаления ароматических углеводородов, поскольку ароматические углеводороды с одним кольцом не гидрируются в этих условиях, было обнаружено, что молибдат кобальта действительно служит для разрушения или частичного гидрирования нескольких колец. ароматические углеводороды. Таким образом, использование молибдата кобальта в качестве катализатора на стадии десульфуризации по настоящему изобретению, приводящее к последующей конверсии многокольцевых ароматических углеводородов, является особенно полезным. 5-15 % , , , , . Предпочтительные условия для стадии десульфурации по изобретению требуют использования температуры примерно от 6000 до 8000 , давления примерно от 200 до 800 фунтов на квадратный дюйм изб и скорости подачи '. 6000 8000 , 200 800 , '. Скорость , / Исходная сера, мас. % ( 1) 500 1000 5000 824,635 не менее 1 В/час Из этих условий процесса можно заметить, что для стадии процесса с молибдатом кобальта требуются более высокие температуры, чем на стадии Стадия гидрирования никеля. , / , % ( 1) 500 1000 5000 824,635 1 / . Кроме того, вопреки необходимости избегать присутствия сероводорода во время гидрирования никеля, сероводород должен присутствовать во время десульфурации молибдатом кобальта, чтобы поддерживать каталитическую активность. Эти и другие различия между двумя используемыми стадиями обработки снова создают определенные проблемы. при совмещении этих операций. , , . Обратимся теперь к прилагаемым чертежам: : Фигура 1 схематически иллюстрирует предпочтительную технологическую схему для применения данного изобретения, в частности, для повышения качества дизельного топлива или для коммерческих установок меньшего размера. 1 , . Фигура 2 схематически иллюстрирует предпочтительную блок-схему для практического применения данного изобретения в конкретном применении для крупномасштабных коммерческих предприятий. 2 . В каждой из этих технологических схем предусмотрены конкретные положения для реализации выявленных принципов настоящего изобретения и получения дополнительных улучшений обработки. В этой связи, например, технологические схемы позволяют поддерживать две стадии гидрирования в различных требуемых условиях. даже при использовании общего потока рециркулируемого водорода и использовании только одной печи. Эти и другие особенности будут понятны из описания чертежей. , , , . Сначала обратимся к фигуре 1: используется один реактор гидрирования, обозначенный цифрой 2, в котором никелевый катализатор может быть расположен в нижней половине реактора, а катализатор на основе молибдата кобальта - в верхней половине реактора. Эти отдельные слои катализатора могут быть расположены в нижней половине реактора. разделены подходящими перфорированными решетками, чтобы разместить теплообменник 3 в промежуточной части реактора 2 между слоями катализатора. При использовании этого реактора сырье, подлежащее обработке, подается в систему через линию 4 и проходит теплообмен с продукты гидрирования в теплообменнике 5. Это предварительно нагретое нефтяное сырье затем пропускают через теплообменник 3, промежуточный между двумя слоями катализатора, а затем пропускают через печь 6, чтобы довести температуру от 6000 до 8000 . подается в верхнюю часть реактора 2, расположенную ниже верхней части слоя катализатора на основе молибдата кобальта. 1, 2, 3 2 , 4 5 3 6 6000 8000 2 . Водород подается в нижнюю часть реактора 2 через впускную линию 10 подпиточного водорода и через линию 11. Этот водород проходит вверх через катализатор снизу реактора для окончательного удаления через линию 12 в верхней части реактора. 2 - 10 11 12 . Более легкие компоненты нефтяного сырья, вводимые в верхнюю часть реактора по линии 4, испаряются и проходят вверх через кобальт-молибдатный катализатор в присутствии водорода для удаления по линии 12. 4 12. Более тяжелые жидкие компоненты исходного масла проходят вниз через кобальт-молибдатный катализатор в зону теплообменника 3. Здесь масло понижают до температуры ниже 6001 , предпочтительно 500-5500 , перед контактом с никелем, катализатором и водород в нижней части реактора. Обработанное масло затем удаляется из нижней части реактора по линии 13. 3 6001 , 500-5500 , , 13. Водород и более легкие компоненты нефти, отведенные из реактора 2 по линии 12, пропускают через теплообменник 14 в сепаратор 15. В сепараторе 15 осуществляется разделение водорода и масла, что позволяет удалить компоненты нефти из нижней части сепаратора 15 по линии 16. 2 12 14 15 15, 15 16. Часть этого масла возвращается в систему по линии 17 и теплообменнику 14, тогда как часть этого масла может быть удалена из системы по линии 18 для смешивания с обработанным маслом по линии 13. 17 14 18 13. Рециркулирующий газообразный водород, отведенный из верхней части сепаратора 15 по линии 19, обрабатывается для удаления сероводорода в зоне. Удаление сероводорода может быть выполнено обычными способами, включая щелочную промывку или очистку раствором амина, такого как диэтаноламин. Этот свободный водород 2 затем сжимается в компрессоре 21, смешивается с рециркуляцией легкой нефти по линии 17 и возвращается обратно в реактор 2 по линии 11. 15 19 2 21, 17 2 11. Следует отметить, что в этой технологии обработки получены все необходимые условия совершенно другой обработки с использованием молибдатных никелевых и кобальтовых катализаторов, хотя эти процессы обеспечиваются комплексно. Так, например, водород, присутствующий при гидрировании нефти в присутствии Никелевые катализаторы не содержат , в то время как , образующийся в результате гидрирования никеля, доступен во время обессеривания в секции мольвдата кобальта реактора. , , . Опять же, например, различные температурные условия, необходимые на двух стадиях получения водорода, поддерживаются при использовании одной нагревательной печи. , , . На рисунке 2 проиллюстрирована аналогичная технология обработки, которая воплощает в себе те же особенности системы, что и система, показанная на рисунке 1, но обеспечивает разделение слоя катализатора из молибдата кобальта и никеля. В системе, показанной на рисунке 2, масло подается в систему через линию. и предварительно нагревается в теплообменнике 31 путем теплообмена с гидрированными продуктами. 2 1 , , 2 - 31 . Нефтяное сырье затем подается в печь 32 по линии 30 и может быть введено в печь 32 в смеси с рециркулирующим газообразным водородом линии 33, полученным из зоны гидрирования никеля 34. Масло и рециркулирующий водород нагреваются до температуры от 6000 до 824635°С. Гидрированное масло и водород удаляется из нижней части зоны 34 по линии 47 и подается в сепаратор 48. Окончательно обработанный продукт затем удаляется из сепаратора 48 по линии 49, а рециркулирующий водород удаляется по линии 33, как описано. 32 30 32 33 34 6000 824,635 34 47 48 48 49 33 . После описания сущности и практики данного изобретения ниже приведен пример, показывающий полезность изобретения. Следующие два эксперимента также были проведены, но включены в описание только для сравнительных целей. , . ЭКСПЕРИМЕНТ 1 Керосин с низким содержанием серы 0,03 мас.% и температурой кипения в диапазоне 300-5000 подвергали гидрированию с использованием никелевого катализатора в соответствии с изобретением. Используемые условия гидрирования и условия обработки изложены в разделе Таблица ниже. 1 0 03 300-5000 . 8001 Затем пропускают по линии 35 для десульфурации в зоне 36, содержащей кобальт-молибдатный катализатор. Обессеренное масло вместе с водородом затем пропускают через линию 37 и теплообменник 38 в сепаратор-отпарную зону 39. Свежий водород подается в нижнюю часть отпарной зоны 39 через линию 40. с целью очистки от сероводорода нефтепродукта, который удаляется из нижней части сепаратора по линии 41. Водород удаляется из верхней части сепаратора по линии 42 на обработку по удалению сероводорода в зоне 43. Безсероводородная зона затем водород объединяется с маслом линии 41 и проходит через теплообменник 38 и через линию 45 в реактор гидрирования 34, содержащий никелевый катализатор. Согласно указанным условиям теплообмена, этот поток будет иметь температуру ниже 6000 , например, в диапазоне 500-5500 Ф. 8001 35 36 37 38 39 39 40 , 41 42 43 - 41 38 45 34 , 6000 , 500-5500 . ТАБЛИЦА Гидрирование керосина для катализатора повышения температуры дымления 43 % на кизельгуре Условия: 43 % : 600 Температура, Т. 600 , '. Давление, фунт/кв. дюйм, изб. Скорость подачи, В/ч / 2 Скорость, / ( 100 % 2) 800 1,0 4,5 2000 1000 Проверки: , , / / 2 , / ( 100 % 2) 800 1.0 4.5 2000 1000 : Сера, вес. % Плотность, Анилиновая точка, '. , % , , '. . @ 200 . . @ 200 . Точка дымления, мм. , . Ароматические соединения, мас. % (1) Индекс дизельного топлива в сырье 0,03 42,5 143 1,4512 16,4 0,0004 45,4 45 3 45 6 161 5 162 1,4402 1 4402 1 4402 34 34 33 73 73 73 Цетановое число ( 1) Оценка на основе конкретных измерений дисперсии. , % ( 1) 0.03 42.5 143 1.4512 16.4 0.0004 45.4 45 3 45 6 161 5 162 1.4402 1 4402 1 4402 34 34 33 73 73 73 ( 1) . Из этих данных можно видеть, что получено вещество, служащее для существенного улучшения полного насыщения ароматическими углеводородами дыма керосина. , . 550 4.5 824,635 ЭКСПЕРИМЕНТ 2. Фракцию дизельного топлива, полученную из исходного сырья каталитического крекинга, десульфурировали на первой стадии гидрогенизационной обработки с использованием катализатора на основе молибдата кобальта. Десульфурированное дизельное топливо затем гидрировали на никелевом катализаторе в соответствии с настоящим изобретением. Проверки исходного сырья и условия используемой обработки. представлены в Таблице . 550 4.5 824,635 2 . ТАБЛИЦА Катализатор гидрирования исходного сырья среднеконтинентального цикла 4 43 % при температуре кизельгура, °. - 4 43 % , '. Давление, фунты на квадратный дюйм, ман. Скорость подачи, В/ч /В Скорость газа, / Проверки Анилин , ". , , / / , / , ". Гравитация, Дизельный индекс 650 700 800 1,0 1,0 1500 Подача 134 138 141 171 31,6 33 6 33 6 34 9 39 3 42,3 46 4 47 0 49 67 54 42,2 43 9 5 55 3 46 4 Цвет, 19 10- 1/4 10-1/2 13-3/4 + 30 0,24 0 003 0 002 0 003 ( 1) Состав продукта опытов, проведенных на катализаторе 4. Из этих данных видно, что существенно улучшено цетановое число дизельного топлива, а также улучшен цвет продукта до значения +30 по Сейболту, который является водянисто-белым. , 650 700 800 1.0 1.0 1500 134 138 141 171 31.6 33 6 33 6 34 9 39 3 42.3 46 4 47 0 49 67 54 42.2 43 9 5 55 3 46 4 , 19 10-1/4 10-1/2 13-3/4 + 30 0.24 0 003 0 002 0 003 ( 1) 4 + 30 -. Как подчеркивалось выше, важной особенностью изобретения является использ