патенты / 21433

822474-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB822474A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 2 июля 1957 г. : 2, 1957. Заявка сделана во Франции 20 июля 1956 г. Полная спецификация опубликована: 28 октября 1956 г. 1959 20, 1956 : 28, 1959 8229474 № 20934/57 Индекс при приемке: Класс 83 (2), ( 122 :158). 8229474 20934/57 :- 83 ( 2), ( 122 :158). Международная классификация:-В 23 стр. :- 23 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Усовершенствования или относящиеся к машине для закрепления трубок в рядах жабр для изготовления блоков радиаторов. Мы, , акционерная французская компания, расположенная по адресу: 35, , , Сена, Франция, настоящим заявляем: изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , , 35, , , , , : Настоящее изобретение относится к машине для зацепления трубок в рядах жабр или ребер при изготовлении групп или гнезд радиаторов и касается таких машин, которые предназначены для зацепления трубок, концы которых уже частично зацеплены с концевыми жабрами ряда жабры расположены в магазине. , , . В соответствии с настоящим изобретением предложена машина для зацепления циркуляционных трубок в рядах жабр, в которых концы трубок уже частично зацеплены, включающая в себя удерживающие элементы, по меньшей мере, для одного ряда жабр, причем расположение таково, что ряд расположен таким образом, чтобы расположен так, что выступающие концы трубок, подлежащих зацеплению, упираются в элемент, выполненный с возможностью подвергаться вибрационному движению одновременно с движением, направленным в направлении зацепления трубок. , , . Для лучшего понимания настоящего изобретения и демонстрации того, как его можно реализовать, теперь будут сделаны ссылки на прилагаемые чертежи, на которых одинаковые обозначения обозначают одинаковые части и на которых фиг. 1 представляет собой вертикальный вид, частично в разрезе. вариант станка для зацепления трубок в ряды жабр или ребер при изготовлении радиаторных кластеров или гнезд. , 1 . Рисунок 2 представляет собой частичный разрез по линии - рисунка 1. 2 - 1. На рисунке 1 показан вариант реализации, в котором машина содержит раму 1, верхняя часть которой образует таблицу 3 6 2. 1 1, 3 6 2. Верх стола 2 опирается на параллельные 45 вертикальные щеки 3, 4, ограничивающие корпус прямоугольного сечения. Этот корпус предназначен для размещения магазина 5, показанного пунктирными линиями, в котором расположены жабры 6, которые предварительно были вставлены 50. в магазине до его размещения между щеками 3 и 4. Жабры, имеющие соответствующие перфорации, предназначены для приема рядов трубок 7, которые должны полностью войти в ряды 51 жабр для образования радиаторной группы, при этом зацепляясь осуществляют без изменения пространств, разделяющих указанные жабры. 2 45 3, 4, 5, , 6 , 50 3 4 , , 7, 51 , . Ряды трубок 7 расположены, как показано на рис. 7 , . 1,
частично зацеплены своими нижними концами с верхними жабрами 60 ряда, содержащегося в магазине 5, при этом полное зацепление рядов трубок осуществляется с помощью машины, как будет объяснено ниже. 60 5, , . В показанном варианте реализации 65 параллельных щек 3, 4 имеют перфорации, в которых проходят кончики 8, которые несут пластины 9, 10, расположенные по обе стороны от двух щек 3, 4. Сами пластины 9, 10 поддерживаются пластины 11, 12, к которым прикреплены резьбовые 70 втулки 13. Каждая из пластин 11, 12 может, например, содержать четыре втулки 13. , 65 3, 4 , 8 9, 10 3, 4 9, 10 11, 12 70 13 11, 12, , , 13. Описанные выше резьбовые втулки навинчены на винты 14, удерживаемые в подшипниках 75, которые расположены в стойках 16, 17, также несущих стол 2. 14, 75 16, 17 2. 18 обозначает конические шестерни, закрепленные на свободных концах винтов 14, причем эти конические шестерни находятся в зацеплении с ведущими шестернями 80 19. Последние сами несут валы 20, из которых на чертеже показаны только два, которые одновременно приводятся в движение посредством угловые промежуточные валы 21 общим валом 22, соединенным соответствующим редуктором 85 с электродвигателем. 18 14, 80 19 20, , 21 22, , 85 , . 822,474 Как можно видеть из вышесказанного, когда вал 22 приводится во вращение, шестерни 19 приводят в движение шестерни 18 и, следовательно, различные винты 14, которые вращаются в резьбовых втулках 13, вызывая тем самым закрытие или разделение пластин 11, 12, и, следовательно, зацепление или выведение наконечников 8, которые предназначены для прохождения в отверстия магазина 5, для зацепления между различными жабрами 6, содержащимися в этом магазине, и, таким образом, действовать как опоры сепаратора во время зацепления трубок 7, которые осуществляют, как описано ниже. 822,474 , 22 , 19 18 14, 13 11, 12, 8, 5, 6 7 . Описанная выше сборка элементов трансмиссии заключена в кожух 23, закрепленный на столе 2. 23 2. Кроме того, рама 1 и стол 2 помогают поддерживать цилиндры 24, содержащие поршни 25, штоки 26 которых поддерживают полку 27 на своем верхнем конце, соединенную посредством гнезд 28 и гаек 29 с этими поршневыми штоками. , 1 2 24 25 26 27 , 28 29 . Полка 27 имеет наверху вибрационное устройство 30, состоящее, например, из электродвигателя, предназначенного для приведения в движение инерционного блока, или вибратора с электромагнитным приводом. 27 30 , , . Вибрирующие элементы вибратора соединены с опорной пластиной 31, нижняя часть 32 которой, например, плоская и предназначена для опирания на верхний конец трубок 7, которые должны зацепляться с рядом жабр, содержащихся в магазине 5. - 31 32 , , 7 5. Как показано на рис. 2, задняя часть стола 2 удерживает стойки 33, 34. Эти стойки служат опорой для цилиндров 35, 36, 37 домкрата. 2, 2 33, 34 35, 36, 37. Эти домкраты двойного действия содержат поршни 38, штоки 39 которых несут на своих свободных концах толкающие части 40, предпочтительно изготовленные из гибкого материала или, по крайней мере, снабженные на своей рабочей поверхности покрытием из гибкого материала. Эти толкающие части 40 расположены в отверстиях 41, образованных пластиной 42, соединяющей две параллельные щеки 3, 4 вместе, между которыми зацепляется магазин 5. , -, 38, 39 40 , , , 40 41 42 3, 4 , 5 . Описанная выше машина работает следующим образом: : Магазин 5, содержащий жабры 6, 50, прежде всего зацепляется между двумя параллельными щеками 3, 4 до момента, пока этот магазин не упрется в пластину 42. 5, 6, 50 3, 4 42. Трубки 7 предварительно зацепляются с верхними жабрами, содержащимися в магазине, так что эти трубки помещаются под деталью 31, соединенной с вибрационным механизмом 30. Затем запускается двигатель, приводящий в движение вал 22, так что винты 14, вращаясь, , приводят к перемещению гнезд 13 в направлении, в котором наконечники 8 входят в боковые стенки магазина 5, а затем проникают между жабрами, содержащимися в этом магазине. 7 , 31, 30 22 14 , 13 8 5, . По завершении этой операции двигатель, приводящий в движение вал 22, останавливается, что можно сделать автоматически посредством подходящих контактов. , 22 , . Вибрационный механизм 30 приводится в действие и цилиндры 24 подаются так, что штоки 26 поршней 25 перемещаются 70 в направлении стрелки . 30 24 , 26 25 70 . Движение полки 27 вниз и комбинированное вибрационное движение, которому подвергается деталь 31, приводят к постепенному зацеплению трубок 75 7 в рядах жабр, причем эти трубки проходят между различными наконечниками 8, расположение которых выбрано соответствующим образом. Когда трубки 7 полностью входят в жабры магазина 5, цилиндры 24 подаются в направлении 80, противоположном указанному выше, так что полка 27 поднимается. 27 31 , 75 7 , 8, 7 5, 24 80 , 27 . Затем вал 22 снова приводится во вращение, но в направлении, противоположном тому, которое рассматривалось ранее, что приводит к эффекту 85 постепенного вытягивания наконечников 8. 22 , , 85 8. Вращательное движение вала 22 прекращают до полного выхода наконечников 8 из стенок магазина, так что последний продолжает удерживаться между двумя идущими параллельно щеками 3, 4. 22 8 , 3, 4. Когда вал 22 снова выходит из строя, домкраты 35, 36 и 37 или только некоторые из этих домкратов в зависимости от высоты изготавливаемой радиаторной группы подаются так, что 95 толкающие части 40, с помощью которых предусмотренные поршневые штоки 39 перемещают в направлении стрелки 2 блок радиатора, который таким образом извлекается из магазина 5. 22 , 35, 36 37, , , 95 40, 39 , 2 5. 1 При повторном вращении вала 22 наконечники 8 полностью удаляются из магазина, и последний можно легко извлечь. 1 22 , 8 . Для некоторых производителей наконечники 8 не требуются. В частности, это касается изготовления радиатора охлаждения, где жабры расположены широко. В этом случае жабры легко удерживаются в канавках, расположенных внутри боковых сторон магазина 110. , 8 105 , , 110 . В этом последнем случае машина не содержит ни пластин 11 и 12, ни элементов, предназначенных для обеспечения движения пластин, что существенно упрощает конструкцию машины, которая содержит только элементы для крепления магазина, содержащего жабры. , 11 12, , 115 , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 14:43:46
: GB822474A-">
: :

822475-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB822475A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ НЕТ ЧЕРТЕЖЕЙ Улучшения или относящиеся к процессу и устройству для подготовки моторного топлива путем каталитического риформинга Мы, .. , компания, учрежденная в соответствии с законодательством Нидерландов, по адресу 30 , , Нидерланды, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: - Изобретение относится к процессу для приготовления моторных топлив или компонентов к ним путем каталитического риформинга, а также к аппарату для осуществления этого процесса. , .. , , 30 , , , , , , :- , . Уже известно, что антидетонационные свойства нефтяных фракций, выкипающих полностью или частично в диапазоне бензинов, можно улучшить путем каталитического риформинга, под которым понимают каталитическую обработку этих фракций при повышенной температуре и давлении водорода, в результате чего из которых повышение октанового числа достигается конверсией углеводородов. - , , . Из процессов риформинга в настоящее время наиболее широко используются те, в которых используется платиносодержащий катализатор. - . Такой катализатор содержит небольшое количество платины, обычно от 0,1 до 1% по массе, например от 0,3 до 0,8% по массе, нанесенной на носитель, состоящий полностью или практически полностью из оксида алюминия или оксида алюминия и диоксида кремния и который, кроме того, может содержать небольшие количества платины. количества одного или нескольких галогенов, таких как фтор или хлор. Продукт, полученный такими процессами, часто называют платформетом. 0.1 1% , 0.3 0.8% , . . В дополнение к этим катализаторам, содержащим платину, было предложено большое количество других катализаторов риформинга, например, оксид молибдена, нанесенный на оксид алюминия, оксид молибдена и оксид кобальта, нанесенный на оксид алюминия, оксид хрома, нанесенный на оксид алюминия, палладий, нанесенный на оксид алюминия, или нанесенный на родий. на глиноземе. , , , , , , . Давление, которое должно быть приложено в этих процессах риформинга, находится в диапазоне от 10 до 100 атм, предпочтительно от 25 до 40 атм. Температура находится в диапазоне от 400 до 600°С или, предпочтительно, от 460 до 520°С. В ходе реакции преобразуемая смесь полностью или практически полностью находится в форме пара. После выхода из реакционного пространства продукт сначала охлаждают, а затем проводят через сепаратор жидкость-газ. Газ, состоящий по меньшей мере частично из водорода, при необходимости после очистки от сероводорода и других нежелательных компонентов, полностью или частично рециркулируют в качестве рециркулирующего газа. Отделенную жидкость после сброса давления перегоняют для удаления нежелательных низкокипящих компонентов. Этот процесс обычно называют «стабилизацией». 10 100 ., 25 40 . 400 600or, 460 520". . - . , , . , , . "". Катализатор обычно располагают в виде неподвижного слоя, состоящего из мелких частиц катализатора, однако известно также использование движущегося или псевдоожиженного слоя катализатора. , , , . Аналогичному каталитическому риформингу могут быть подвергнуты не только нефтяные фракции, но и богатые углеводородами фракции, кипящие полностью или частично в интервале бензина, например фракции, полученные гидрированием угля, битуминозных сланцев и других углеродсодержащих топлив или путем конверсия с H2. , - , , , , H2. Ввиду использования высоких давлений и температур к используемому реакционному оборудованию предъявляются особые требования. По техническим и экономическим причинам реакторы обычно предпочитают иметь форму цилиндров, которые обычно более или менее постепенно сужаются на концах, где они снабжены фланцами, чтобы реактор мог быть соединен с входным и выходным элементами, причем фланцы, таким образом, охватывают два отверстия реактора. Реакторы этого типа обычно используются с вертикальной осью. . , . . Установка риформинга технического масштаба обычно включает более одного реактора, например 3 или 4, поскольку это обеспечивает межстадийный нагрев реакционной смеси (которая могла быть охлаждена за счет эндотермических реакций) до желаемой температуры реакции. , 3 4, ( ) . В каждом реакторе находится определенное количество катализатора, которое, как правило, представляет собой один слой. . Целью всегда должно быть обеспечение того, чтобы время пребывания различных частей реакционной смеси, поступающей в реактор, было как можно более однородным в массе катализатора. Если разброс времени пребывания слишком велик, время контакта для некоторых частей смеси, поступающей в реактор, будет слишком коротким, антидетонационные свойства будут мало улучшены, а для других частей смеси время контакта будет слишком большим. Это приводит к чрезмерному крекингу катализатора во время каталитического риформинга и, таким образом, значительно ухудшает селективность процесса. Эксперименты показали, что наилучшие результаты (то есть самый высокий выход при заданном октановом числе) достигаются там, где имеется минимально возможный разброс времени пребывания. . , - , , . ( ) . Максимально равномерное время контакта легко достигается в реакторах, допускающих осевое течение потока реагентов через массу катализатора, которые в дальнейшем будут называться реакторами осевого типа, в которых направление потока реакционной смеси через слой параллельно оси реактора, а реакционная смесь равномерно распределяется по всему сечению каталитической массы. , , , - . Однако эти реакторы имеют тот недостаток, что твердые примеси, такие как сажа и оторвавшиеся частицы продуктов коррозии (например, сульфид железа), которые образуются на стенках питающих линий и печных труб, откладываются в месте, где впервые образуется реакционная смесь, или вблизи него. контактирует с массой катализатора, то есть на относительно небольшой нижней или верхней поверхности каталитического цилиндра в реакторе. , , ( ), , , . Таким образом, эта поверхность очень быстро засоряется, что приводит к довольно быстрому увеличению перепада давления в реакторе, что требует дополнительной мощности компрессора, которой на практике часто уже нет, так что реактор приходится останавливать и очищать. Кроме того, распределение реакционной смеси по сечению каталитической массы становится неравномерным. , , , . , - . В тех случаях, когда было обнаружено, что такие отложения встречаются в значительной степени, как, например, при каталитическом риформинге, реакторы, допускающие осевое течение, были заменены реакторами, допускающими радиальное течение потока реагентов через слой катализатора, которые в дальнейшем будут называться реакторами радиальный тип. В реакторах радиального типа реактор удерживает слой катализатора таким образом, чтобы обеспечить радиальное протекание потока реагентов через него, что означает, что направление потока либо повернуто от оси реактора, либо к ней и, кроме того, находится под прямым углом. к оси реактора. Для этого в массе катализатора, как правило, по центру располагают перфорированную входную или выходную трубу, окруженную ситовой рубашкой, имеющей множество перфораций, и выполненную, например, из широкоячеистой металлической сетки, которая не используется в непосредственно контактирует с внутренней стенкой реактора или находится в прямом контакте только в сравнительно небольшом количестве точек. Пространство между стенкой реактора и экранирующей рубашкой обычно называют «гребешками». , , , . , , . , , , , , , - , , . "". Слой катализатора закрыт с одного или обоих концов неперфорированными крышками, например, плоской или конической формы. Реактор этого типа описан, например, в патенте США № 2634194. , , . , , .. . 2,634,194. В таких реакторах перфорации в центральной трубе и сетчатой рубашке предпочтительно достаточно малы, чтобы предотвратить прохождение частиц катализатора. За исключением этой оговорки, перфорация делается как можно большей, и целью должно быть обеспечение максимально возможного процента площади перфорации центральной трубы и экранирующей рубашки. Таким образом, прохождение реакционной смеси осуществляется с минимально возможным перепадом давления в трубе и сетчатом кожухе. Ввиду этого экранирующий кожух предпочтительно изготавливают из металлической сетки с широкими ячейками, а центральную трубу снабжают, например, максимально возможным количеством длинных узких щелей. В реакторах этого типа перепад давления на слое катализатора заметно превышает сумму перепадов давления на центральной трубе и ситовой рубашке. Эти падения давления могут быть измерены непосредственно или рассчитаны на основе данных о количестве, состоянии и составе реакционной смеси, а также о размерах и форме аппарата, в частности о размере и количестве перфораций, а также о размере частицы катализатора. . . . - , , , . . , , , , . Реакционная смесь, поступающая в реактор с одного конца, распространяется по пространству между стенкой реактора и перфорированной сетчатой рубашкой, затем последовательно поступает через отверстия в этой стенке в радиальном направлении, через каталитическую массу к отверстиям в центральной трубе, через которые он покидает реактор на другом конце. Возможен и обратный поток. При первом упомянутом устройстве твердые примеси, по общему признанию, осаждаются на слое катализатора, но поскольку вся поверхность ситовой рубашки действует как фильтр, отложение на единицу поверхности намного меньше, чем в реакторах, допускающих осевое течение потока реагентов. , , . . , . Кроме того, в обычных вертикальных реакторах этого типа, через которые реагентная смесь течет в нисходящем направлении, отложения образуются главным образом на верхней крышке и внизу в «гребешках». В результате перепад давления увеличивается в гораздо меньшей степени, чем в реакторах осевого типа. Кроме того, перепад давления на слое катализатора сам по себе мал, поскольку слой катализатора, через который нужно пройти, намного тоньше. , , "- ". . , . Однако в настоящее время обнаружено, что помимо указанных преимуществ такие реакторы радиального типа имеют определенные недостатки, которые ограничивают их практическое применение, поскольку обнаружено, что желаемый равномерный поток через слой катализатора необходим для обеспечения равномерного время пребывания не осознается. Даже очень небольших отложений грязи и т.п. на слое катализатора или в нем достаточно, чтобы вызвать сильное нарушение регулярного режима потока. В результате время пребывания в одних частях слоя значительно больше, чем в других, что, как уже говорилось, приводит к плохой селективности процесса риформинга, так как интенсифицируется гидрокрекинг и подавляется дегидрирование, т.е. проявляется в падении содержания водорода в рециркуляционном газе и снижении выхода жидкого продукта реакции. Кроме того, чтобы получить конечный продукт с тем же октановым числом в других аналогичных условиях, необходимо в реакторе радиального типа применять температуру на входе, которая значительно выше, например, на 20 градусов Цельсия, чем температура на входе, необходимая для реактора радиального типа. реактор осевого типа. , , , . . , , - , . , 20 . Эти высокие температуры заметно сокращают срок службы каталитической массы. Кроме того, такое повышение и без того достаточно высокой температуры при приложенном давлении за относительно короткое время приведет к заметному повреждению материала, из которого изготовлены реактор и линии передачи. . , . Однако в настоящее время найден способ, который позволяет использовать реакторы, обеспечивающие радиальное протекание потока реагентов через слой катализатора, не теряя при этом преимуществ реактора этого типа, а также избегая недостатков по сравнению с реакторами осевого типа. , , . Настоящее изобретение предлагает способ приготовления моторного топлива или компонентов к нему, который включает каталитический риформинг углеводородной смеси, кипящей полностью или частично в диапазоне температур бензина, т.е. в диапазоне от 20 до 200°С, в присутствии водорода или газа, содержащего водорода, при повышенном давлении и температуре, с использованием по меньшей мере одного реактора радиального типа, в котором слой катализатора расположен вокруг перфорированной трубы и внутри перфорированной сетчатой рубашки, через который реакционную смесь пропускают в радиальном направлении, сумма чтобы перепад давления на перфорированной трубе и перфорированной сетчатой рубашке был равен или превышал перепад давления на слое катализатора. , .. 20 200 , , , , , . Сумма этих двух перепадов давления предпочтительно в 4-400 раз превышает перепад давления на слое катализатора, но хорошие результаты также получаются при более высоких и низких значениях этого соотношения. 4 400 , . Таким образом, способ согласно настоящему изобретению отличается от известных процессов, в которых используются реакторы радиального типа, в которых сумма перепадов давления на трубе и экранирующей рубашке меньше 1 и обычно не превышает 0,3-кратного давления. падение на слой катализатора. 1 0.3 . Поэтому в способе согласно настоящему изобретению сумма перепадов давления на перфорированной трубе и перфорированной сетчатой рубашке аномально высока по сравнению со значениями, имеющими место в обычных реакторах радиального типа. . Такая аномально высокая величина реализуется, например, за счет подходящего выбора количества и размеров перфораций в центральной трубе и экранирующем кожухе, при этом процент площади перфорации, конечно, значительно снижается, по крайней мере, в одном из два указанных элемента по сравнению с ранее использовавшимися реакторами. , , , , , , , . Было обнаружено, что в предлагаемом сейчас способе происходит очень равномерное течение через массу катализатора, несмотря на любые локальные отложения, такие как сульфид железа, сажа, кокс, внутри или на массе катализатора. Это приводит к повышению селективности процесса, о чем свидетельствует высокое содержание водорода в рециркуляционном газе и более высокий выход жидкого продукта реакции, при этом можно использовать более низкие температуры на входе в реактор для получения конечного продукта с тем же октановым числом. . И наоборот, по сравнению с предшествующим способом продукт, имеющий более высокое октановое число, получается при той же температуре на входе. , , , . , , . , . Путем соответствующего перфорирования можно различными способами обеспечить, чтобы сумма перепадов давления на перфорированной трубе и перфорированном сетчатом кожухе достигла желаемого значения. Таким образом, сетчатый кожух может быть снабжен относительно небольшим количеством мелких перфораций, а труба - относительно большим количеством крупных перфораций (например, длинных щелей), так что вклад трубы в сумму перепадов давления на трубе и экранирующем кожухе будет пренебрежимо мал. а необходимый перепад давления почти полностью обеспечивается экранирующей рубашкой. . ( ), . И наоборот, труба может быть снабжена относительно небольшим количеством мелких перфораций, а экранирующая рубашка - множеством относительно крупных перфораций; это можно сделать, например, сделав эту стенку из металлической сетки с широкими ячейками. При таком расположении практически весь перепад давления приходится на трубу. Возможны также варианты выполнения, в которых оба перфорированных элемента вносят значительный вклад в указанную сумму перепадов давления. , ; , , - . . . Обычно предпочтительным является состояние, при котором экранирующая рубашка имеет множество перфораций и труба почти полностью обеспечивает требуемую величину суммы перепадов давления на центральной трубе и экранирующей рубашке, так как в этом случае происходит наиболее равномерное течение реакции. смесь получается через массу катализатора, что связано с меньшим расстоянием между перфорациями, что, таким образом, возможно. В этом случае экранирующий кожух предпочтительно выполнен в виде круглого цилиндра, многоугольной призмы с плоскими боковыми поверхностями или многоугольной призмы, вертикальные боковые поверхности которой изогнуты внутрь, как описано, например, в описании патента США № 2634194. , . , , , , .. . 2,634,194. Следующие соображения относятся, в частности, к способу, в котором труба имеет относительно небольшое количество мелких перфораций, а экранирующая рубашка имеет множество крупных перфораций. Эти соображения также могут быть аналогичным образом применены к другим вариантам осуществления изобретения, таким как упомянутые выше. . . При использовании трубы с относительно небольшими отверстиями и экранирующей стенки с множеством крупных перфораций перепад давления на экранирующей стенке пренебрежимо мал. Желаемый перепад давления на трубе достигается за счет применения подходящей комбинации количества и размера (или размеров) перфораций. Относительно большое количество мелких перфораций является предпочтительным, поскольку это будет способствовать равномерному распределению по слою катализатора. В принципе, перфорации в трубе могут иметь любую желаемую форму, но предпочтительно они имеют круглую форму или форму щели. Перфорации предпочтительно являются однородными и обычно равномерно распределены по центральной трубе, предпочтительно в виде спирали или ромба. В принципе возможно и неравномерное распределение. Например, можно использовать центральную трубу, имеющую круглые перфорации диаметром 0,6 см, расположенные в виде ромба со стороной 3-7 см, но изобретение ни в коем случае не ограничивается этим вариантом осуществления. . ( ) . . , . , . . , 0.6 3-7 , . Кроме того, было обнаружено, что при использовании сетчатой рубашки, имеющей множество перфораций и, следовательно, незначительный перепад давления, желаемые значения перепада давления на перфорированной трубе и перепада давления на слое катализатора обычно достигаются, когда общее площадь перфораций в трубе составляет менее 4 и предпочтительно менее 1,2 поперечного сечения отверстия реактора, ограниченного наименьшим фланцем реактора. , , 4 1.2 - . Реактор в принципе можно использовать двумя способами: центральная труба может использоваться либо в качестве линии подачи, либо в качестве линии нагнетания; обычно рекомендуется использовать трубу в качестве выпускной линии, так как в этом случае для осаждения примесей доступна большая поверхность катализатора. , ; , . Перфорированная труба также может быть окружена рубашкой из металлической сетки для предотвращения блокирования перфорационных отверстий частицами катализатора. . Каталитическую массу в реакторе можно дополнительно разделить на ряд слоев, которые соединены параллельно или последовательно и к каждому из которых применяется настоящее изобретение. . При каталитическом риформинге обычно используется несколько реакторов, соединенных последовательно. . Согласно настоящему изобретению теперь в каждом из этих реакторов можно применять относительно высокий перепад давления. Также возможно объединить реактор, работающий согласно настоящему изобретению, с одним или несколькими обычными реакторами аксиального и/или радиального типа, причем реактор, работающий согласно настоящему изобретению, предпочтительно используется в качестве первого реактора. . / , . Вышеописанный процесс может быть осуществлен в реакторе радиального типа, в котором экранирующая рубашка имеет множество относительно крупных перфораций, а труба - небольшое количество относительно мелких перфораций, при этом общая площадь перфораций в трубе составляет менее 4, и предпочтительно менее чем в 1,2 раза больше поперечного сечения отверстия реактора, ограниченного наименьшим фланцем реактора. , , 4, 1.2 - . Закрывающий фланец, в который выходит перфорированная труба, обычно является самым маленьким фланцем реактора. Сетчатый кожух предпочтительно будет полностью или по существу состоять из металлической сетки с широкими ячейками. . - . В остальном в таких реакторах могут быть использованы все конструктивные детали, уже известные для подобных аппаратов, например специальные футеровки, специальная ссылка на патент США № 2634194. , , , .. . 2,634,194. Эти реакторы могут быть использованы не только для каталитического риформинга углеводородов с использованием катализаторов, описанных в преамбуле, но и для многих других каталитических реакций. Таким образом, они подходят для проведения реакций крекинга, реакций гидрирования и дегидрирования, реакций изомеризации или реакций полимеризации. , . , , , . Ввиду вышеизложенного также следует отметить, что описание французского патента . , . 822,420 описан специальный реактор осевого типа, в котором катализатор расположен во множестве параллельных трубок, снабженных на одном конце одним узким отверстием. Однако при таком расположении нет уверенности в том, что будет происходить регулярный поток через массу катализатора внутри отдельных труб, и, кроме того, не удается избежать недостатков реакторов осевого типа обычной конструкции. Более того, такой реактор очень дорог в строительстве и эксплуатации, одна из причин заключается в том, что заполнение параллельных труб катализатором и последующее их опорожнение является очень трудоемкой операцией. 822,420 , . , , , , , . , , - . Производительность реакторов с радиальным потоком и реакторов с осевым потоком сравнивали, как описано ниже. . В качестве исходного материала использовался прямогонный бензин, имеющий температуру начала кипения 53°С, температуру конца кипения 200°С и октановое число -1 40. 53", 200" - 1 40. Этот бензин подвергали каталитическому риформингу в трех соединенных последовательно вертикальных реакторах, в которые загружали гранулы катализатора, содержащие 0,37 мас.% платины, 0,2 мас.% хлора и 0,5 мас.% фтора на носителе из оксида алюминия. Слои катализатора в трех реакторах были по существу цилиндрическими. Каждый слой катализатора имел внешний диаметр 67,5 см и высоту 305 см. , 0.37% , 0.2% , 0.5% . . 67.5 305 . Сначала в каждом из этих трех слоев была установлена обычная центральная цилиндрическая выпускная труба с внешним диаметром 14 см и внутренним диаметром 13 см. 14 13 , . В части, окруженной слоем катализатора, одна из выпускных трубок имела 90 по существу прямоугольных щелей, длинная сторона которых параллельна оси цилиндра. Прорези размером 0,97 х 15 см были равномерно распределены по трубе в виде треугольника, то есть в виде последовательности колец, при этом прорези каждого кольца располагались равномерно между прорезями соседних колец. 90 . 0.97 15 - , .. , . Слои катализатора были окружены металлической сеткой с широкими ячейками, оставляя пустые пространства («гребешки») между слоем и стенкой реактора. Таким образом, конвертируемая смесь протекала через все три слоя катализатора в радиальном направлении. - , ("") . . Перепад давления на выпускной трубе этого типа составлял примерно 0,00035 кг/кв.см, а на слое катализатора - примерно 0,0012 кг/кв.см. 0.00035 /. 0.0012 /.. За тремя реакторами располагались охлаждающее устройство и газожидкостный сепаратор. Парообразный продукт из сепаратора частично рециркулировали. Жидкий продукт стабилизировали путем перегонки до давления пара по Рейду 10 фунтов. при 100 "Ф. - . . 10 . 100". При таком расположении было проведено первое испытание в условиях и с результатами, показанными в Таблице , столбец А. , . Впоследствии центральные выпускные трубы и экранирующие стенки были удалены из второго и третьего реакторов, а входное и выходное отверстия модифицированы таким образом, что в этих реакторах конвертируемая смесь могла течь через слои катализатора только в осевом направлении. Первый реактор остался неизмененным. Второе испытание (В) было проведено с использованием этого устройства при условиях и с результатами, показанными в Таблице , столбец В. , . . () , . ТАБЛИЦА Испытание Давление в кг/кв.см... 32 32 Средняя температура на входе в реактор «С…… 515 495 Часовая объемная скорость жидкости, литры масла/литр катализатора в час... /. ... 32 32 " ... ... 515 495 / ... 1
.9 1.9 H2/масло мол. соотношение ... .. 7.3 9.2 Содержание водорода в рециркуляционном газе, в % по объему 73 78 Стабилизированный продукт реакции (давление пара по Риду 10 фунтов при 100 ") Начальная точка кипения, С 32 32 Конечная точка кипения, "С. . 220 220 Октановое число - (прямогонный бензин)... 90.5 90.5 Октановое число - (с 3-х куб. галлонами /) ... ... ... 98 98 Среднее падение давления на реактор, кг/кв.см. . - 0,35 0,92 Из этой таблицы видно, что при использовании реакторов, допускающих осевой поток через слой катализатора (В), можно получить тот же продукт, что и при использовании реакторов, допускающих исключительно радиальный поток (А), хотя в случае Б он Было обнаружено, что необходимы явно менее радикальные условия. Средняя температура на входе в реактор действительно может быть снижена не менее чем на 20°С. .9 1.9 H2/ . ... .. 7.3 9.2 % 73 78 ( 10 . 100") , 32 32 , " . . 220 220 - (- )... 90.5 90.5 - ( 3 / ) ... ... ... 98 98 /. . . - 0.35 0.92 () (), . 20". Увеличение содержания водорода в рециркуляционном газе указывает на то, что в испытании В произошло меньше гидрокрекинга и больше дегидрирования, чем в испытании А, что показывает, что селективность процесса возросла. , . Поэтому очевидно, что обычные реакторы, обеспечивающие радиальный поток через слой катализатора, уступают в отношении селективности процесса и рабочих условий предшествующим реакторам, допускающим осевой поток через массу катализатора. . Не теряя преимуществ реактора первого типа, упомянутых выше недостатков можно полностью или в значительной степени избежать, снабдив центральную выпускную трубу перфорацией в соответствии с настоящим изобретением, как иллюстрируется следующим примером. - , , - . ПРИМЕР В качестве исходного материала использовался прямогонный бензин с температурой кипения 48200°С и октановым числом -1 42. 48200" - 42. Этот бензин подвергали каталитическому риформингу с использованием катализатора, описанного в примере , расположенного в трех вертикальных реакторах, соединенных последовательно. Слои катализатора в трех реакторах были по существу цилиндрическими, а размеры слоев были одинаковыми во всех трех реакторах; внешний диаметр составлял 67 < см, высота 490 см. , . ; 67 < 490 . Первое испытание (С) было проведено с реакторами обычного радиального типа, каждый из которых имел центральную выпускную трубу, внешний диаметр 12,7 см и внутренний диаметр 11 см. В каждой выпускной трубе было предусмотрено 150 прорезей треугольной формы, т.е. в виде последовательности колец, при этом прорези каждого кольца располагались равномерно между прорезями соседних колец; эти щели имели ширину 0,97 см и длину 15,2 см, их длинные стороны были параллельны оси трубы. Перепад давления по щелям составил 0,0004 кг/кв.см, по слою - 0,0086 кг/кв.см. Условия эксплуатации и результаты этого испытания приведены в таблице , столбец С. () , , 12.7 11 . 150 , .. , ; 0.97 15.2 , . 0.0004 /.., 0.0086 /.. , . Впоследствии три обычные центральные выпускные трубы были заменены выпускными трубами с внешним диаметром 7,6 см и внутренним диаметром 7 см, перфорированными в соответствии с настоящим изобретением. В каждой отводящей трубе в виде ромба было выполнено 215 круглых отверстий диаметром 0,75 см; стороны ромба составляли 6,8 см, а углы 60 и 120°. Экранирующие куртки и «гребешки» не подвергались модификации. Перепад давления на напорном трубопроводе составил 0,125 кг/кв.см. а поперек слоя катализатора 0,035 кг/кв.см. 7.6 7 , . 215 0.75 ; 6.8 60 120 . "" . 0.125 /.. 0.035 /.. При такой схеме было проведено новое испытание (), в котором условия эксплуатации были такими, что был получен продукт, имеющий то же октановое число, что и в испытании . () . Затем было проведено третье испытание (Е), в котором условия эксплуатации оставались такими же, как и в испытании С. () , . Результаты испытаний и приведены в столбцах и таблицы . . ТАБЛИЦА Испытание Давление в кг/кв.см. ... 32 32 32 Средняя температура на входе в реактор, °. 510 504 510 Часовая объемная скорость жидкости, литры масла/литры катализатора в час……… /.. ... 32 32 32 " . 510 504 510 / ... ... ... 2
.1 2.2 2.25 H2/масло мол. соотношение ... 7.1 7.4 7.2 Содержание H2 в рециркуляционном газе в % по объему... 79 82 79 Стабилизированный продукт реакции (давление пара по Риду 10 фунтов при 100 °) Начальная точка кипения, « 32 32 32 Конечная точка кипения», « 200 200 200 - Октановое число (прямогонный бензин) 86,5 86,5 89,0 - Октановое число (с 3 / галлон) ... ... 96 96 97 Сравнение рабочих условий испытаний и показывает, что использование способа согласно настоящему изобретению позволяет получать бензин того же качества при значительно более низкой средней температуре на входе. Кроме того, содержание водорода в рециркуляционном газе выше, что свидетельствует о повышении селективности процесса. .1 2.2 2.25 H2/ . ... 7.1 7.4 7.2 H2 % ... 79 82 79 ( 10 . 100 ') , " 32 32 32 , " 200 200 200 - (-) 86.5 86.5 89.0 - ( 3 / ) ... ... 96 96 97 . , , . Сравнение результатов испытаний С и Е показывает, что при одинаковых условиях эксплуатации достигается заметное увеличение октанового числа платформета при использовании способа по настоящему изобретению. . ЧТО МЫ ЗАЯВЛЯЕМ: 1. Процесс приготовления моторных топлив или компонентов к ним, включающий каталитический риформинг углеводородной смеси, кипящей полностью или частично в диапазоне бензинов, в присутствии водорода или газа, содержащего водород, при повышенном давлении и температуре с использованием по меньшей мере одного реактора радиального типа, в котором катализатор расположен вокруг перфорированной трубы и внутри перфорированной сетчатой рубашки и через катализатор реакционная смесь проходит в радиальном направлении, при этом сумма перепадов давления на перфорированной трубе и перфорированной сетчатой рубашке равна до или больше, чем перепад давления на слое катализатора. : 1. , , , , . 2. Способ по п.1, в котором сумма перепадов давления на перфорированной трубе и перфорированной сетчатой рубашке в 4-400 раз превышает перепад давления на слое катализатора. 2. 1, 4 400 . 3.
Способ по п. 1 или 2, в котором желаемое значение суммы перепадов давления на перфорированной трубе и перфорированном сетчатом кожухе достигается за счет комбинации количества и размера или размеров перфораций в труба и экранирующая рубашка. 1 2, . 4.
Способ по п. 3, в котором используют экранирующий кожух, снабженный множеством соотношений. 3,
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 14:43:46
: GB822475A-">
: :

822476-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB822476A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ БЕЗ ЧЕРТЕЖЕЙ Эфиры тионофосфорной кислоты и способ их производства Мы, , юридическое лицо, зарегистрированное в соответствии с законодательством Германии, по адресу: 22c Леверкузен-Байерверк, Германия, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы просим получить патент может быть предоставлено нам, и метод, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к новым производным сложного эфира тиофосфорной кислоты общей формулы: < ="img00010001." ="0001" ="013" ="00010001" -="" ="0001" ="040"/>, где представляет собой алкил. радикал, предпочтительно содержащий до 6 атомов углерода, и способ их получения. , , , 22c -, , , , , :- : < ="img00010001." ="0001" ="013" ="00010001" -="" ="0001" ="040"/> 6 , . В соответствии с настоящим изобретением этот класс соединений легко получить из дисульфида диалкилдитиофосфорной кислоты путем окисления таким образом, что один атом серы удаляется, а оставшаяся мостиковая сера окисляется с образованием сульфоксида. , - , . Реакцию можно проиллюстрировать следующим образом: < ="img00010002." ="0002" ="026" ="00010002" -="" ="0001" ="068"/>. :- < ="img00010002." ="0002" ="026" ="00010002" -="" ="0001" ="068"/> Окисление дисульфидов предпочтительно осуществляют перекисью водорода в слабокислой среде. Реакцию с перекисью водорода можно проводить в инертном органическом растворителе при температуре 4070°С. Особенно подходящим растворителем оказалась ледяная уксусная кислота. Однако в качестве растворителей можно использовать и жидкие углеводороды, если реакцию проводят в присутствии небольших количеств серной кислоты. . 4070 . . , , . Также было обнаружено, что сложные эфиры приведенной выше общей формулы можно получить простым способом путем взаимодействия хлоридов диалкиламиносульфиновой кислоты с диалкилтиофосфитами в инертных органических растворителях. Углеводороды, такие как бензол, толуол и лигроин, оказались подходящими растворителями для этой реакции. Эту реакцию можно проиллюстрировать следующим образом: Цмориды кислот < ="img00010003." ="0003" ="020" ="00010003" -="" ="0001" ="068"/> , которые можно получить известными методами, чрезвычайно чувствительны к растворителям, содержащим гидроксильные группы. Однако они безразличны к диалкилфосфитам. . , . : < ="img00010003." ="0003" ="020" ="00010003" -="" ="0001" ="068"/> - , , . , , . Поэтому не следовало ожидать, что хлорангидриды диалкиламиносульфиновой кислоты будут реагировать с соответствующими диалкилтиофосфитами описанным выше способом. , , . Новые соединения настоящего изобретения очень эффективно уничтожают насекомых, таких как мухи, клещи и тля. Они проявляют хорошие контактно-инсектицидные свойства. Некоторые также обладают системным действием. Кроме того, все полученные таким образом соединения действуют на поедание насекомых, таких как гусеницы. Самое удивительное, что они обладают удивительно низкой токсичностью в отношении млекопитающих. , . . . , , . . Их можно использовать таким же образом, как и известные фосфорные инсектициды, т.е. е. в концентрациях от около 0,00001% до около 1%, разбавленных или дополненных подходящими твердыми или жидкими носителями или разбавителями. Примерами таких твердых носителей являются тальк, мел, бентонит и глина, а в качестве жидких носителей можно упомянуть воду (при необходимости с эмульгатором), спирты и особенно низшие спирты, такие как метанол или этанол, кетоны и особенно низшие кетоны. такие как ацетон или метилэтилкетон и жидкие углеводороды. Новые соединения можно использовать индивидуально или в сочетании друг с другом или с известными инсектицидами и удобрениями. , . . 0.00001% 1%, . , , ( ), , , , . . В качестве примера особой полезности новых соединений можно привести следующее соединение < ="img00020001." ="0001" ="013" ="00020001" -="" ="0002" ="063"/> . < ="img00020001." ="0001" ="013" ="00020001" -="" ="0002" ="063"/> . Водные растворы готовили следующим образом: активный ингредиент растворяли в равном количестве диметилформамида в качестве вспомогательного растворителя и затем добавляли 20% по массе, относительно активного ингредиента, бензилгидроксидифенилполигликолевого эфира (эмульгатор). Приготовленную таким образом смесь дополнительно разбавляли водой до желаемой концентрации, указанной ниже. : 20% , , () . . Водные растворы указанного типа, содержащие 0,1% действующего вещества, эффективно уничтожают паутинного клеща ( , . Хнаст, и. е. двупятнистые пауки) на при опрыскивании растений до стекания раствора. Уровень гибели определяли через 24 часа. Эффект на мух определяли на в скрининговом тесте под закрытыми чашками Петри, причем вместе с мухами под эти чашки Петри помещали влажную фильтровальную бумагу, содержащую 0,001% водный раствор. 0.1% ( , . , . . - ) , . 24 . , 0.001% , , . Полное убийство произошло через 24 часа. 24 . Следующие примеры приведены с целью иллюстрации изобретения. . Пример 1. < ="img00020002." ="0002" ="013" ="00020002" -="" ="0002" ="043"/> 1. < ="img00020002." ="0002" ="013" ="00020002" -="" ="0002" ="043"/> 74г. Дисульфид тетраэтилтионофосфорной кислоты растворяли в 100 мл. ледяной уксусной кислоты с добавлением 1 мг 50% серной кислоты. 27 мл. При перемешивании при 40°С по каплям добавляли 37% перекись водорода. Реакция протекала при самопроизвольном нагревании. После того как накал реакции утих, температуру поддерживали на уровне 40% С в течение еще часа, затем сырой продукт обрабатывали бензолом и бензольный слой промывали 3% раствором бикарбоната натрия. После сушки над безводным сульфатом натрия растворитель отгоняли. Полученный сульфоксид перегоняют при 94°С/0. 01 мм. 74g. - 100 . 1 50% . 27 . 37% 40 . . , 40% . , 3% . , . 94 ./0. 01 . Рассчитано: (молекулярная масса 354): =27,2%; Р=17,6% ; Обнаружено: =26,60su, =18,4% DL50 на крысах перорально: 10 мг/кг. : ( 354): =27.2%; =17.6% ; : =26.60su, =18.4% DL50 : 10 /. Личинок мух уничтожали водными эмульсиями, содержащими 0,001 мк действующего вещества. Все комары были уничтожены при концентрации 0,01% в течение 160 минут. 0.001 ó . 0.01% 160 . В концентрации 0,1% гусеницы гарантированно погибают. Мухи полностью погибают при концентрации 0,001%. Новый препарат убивает всех паутинных клещей в концентрации 0. 0.1% . 0.001%. 0. 1%
. . Пример 2. < ="img00020003." ="0003" ="013" ="00020003" -="" ="0002" ="041"/> 2. < ="img00020003." ="0003" ="013" ="00020003" -="" ="0002" ="041"/> 38г. (0.3 моль) Диметилтиофосфит (т.к. 53 С/16 мм.) в 100 мл. к раствору 19,2 г медленно по каплям добавляли бензол. 38g. (0.3 ) - (. . 53 /16 .) 100 . 19.2g. (0. 15 моль) хлорид диметиламиносульфиновой кислоты в 200 мл. бензол. Температура поднялась до 28-30 С. в течение часа. После дальнейшего нагревания до 50°С в течение часа выпавший диметиламиногидрохлорид охлаждают и отсасывают, бензольный раствор промывают водой с добавлением небольшого количества раствора бикарбоната натрия и продукт сушат над безводным сульфатом натрия. После отгонки растворителя и удаления небольшого количества непрореагировавшего диметилтиофосфита получили 24 грамма бис-(диметилтиофосфорил)сульфоксида в виде нерастворимого в воде масла, кипящего при 55-60°С/0. 01 мм. (0. 15 ) 200 . . 28-30 . . 50 . , , . -, 24 - (-)- 55-60 /0. 01 . Пример 3. < ="img00020004." ="0004" ="014" ="00020004" -="" ="0002" ="054"/> 3. < ="img00020004." ="0004" ="014" ="00020004" -="" ="0002" ="054"/> ио раствор от 19.2г. ты. 15 моль) хлорангидрида диметиламиносульфиновой кислоты (кип. 19. 2g. . 15 ) - - (. . 58 С/2 мм.) в 200 мл. бензола раствор 46,5г. (0.3 моль) диэтилтиофосфит (т.к. 68 С/122 мм.) в 100 мл. по каплям прибавляют бензол, начиная с 20°С. Температура медленно повышается до 37—38°С в течение двух часов. Нагревание продолжали при 50°С в течение часа, после охлаждения выпавший диметиламиногидрохлорид отсасывали и бензольный раствор промывали водой. После сушки над безводным сульфатом натрия бензол отгоняли. 21г. бис(диэтилтиофосфорил)сульфоксид, б. п. 94 С/0. 01 мм. были получены в виде остатка. 58 /2 .) 200 . 46.5g. (0.3 ) (. . 68 /122 .) 100 . , 20 . 37-38 . . 50 . , . , . 21g. ()-- , . . 94 /0. 01 . . Пример 4. < ="img00020005." ="0005" ="014" ="00020005" -="" ="0002" ="059"/> 4. < ="img00020005." ="0005" ="014" ="00020005" -="" ="0002" ="059"/> ттг. ту. 3 моль) м-н-пропий-тмопноспнит. б. п. 62 С/3 мм.) добавляли по каплям к раствору 19,2 г. (0.15 моль) хлорангидрид диметиламиносульфиновой кислоты в 200 мл. бензол. . . 3 ) --- . . . 62 /3 .) 19.2g. (0.15 ) 200 . . За час температура поднялась с 20 до 36 градусов. Продукт перемешивали при комнатной температуре в течение примерно 12 часов и обрабатывали, как описано выше. 60г. Получали сырой бис-(ди-н-пропилтиофосфорил)сульфоксид, который после сбора небольшого количества первых фракций кипел при 118°С/0. 01 мм. в виде бесцветного или бледно-желтого масла. 20 36 . 12 , . 60g. - (---)- , , 118 /0. 01 . . Пример 5. < ="img00030001." ="0001" ="013" ="00030001" -="" ="0003" ="044"/> 5. < ="img00030001." ="0001" ="013" ="00030001" -="" ="0003" ="044"/> 55г. (0.3 моль) Диизопропилтиофосфит (т.кип. 49 /3 мм.) реагировали с 19,2 г. 55g. (0.3 ) - (. . 49 /3 .) 19.2g. (0. 15 моль) хлорангидрид диметиламиносульфиновой кислоты, как описано в примере 2, и продукт обрабатывали соответствующим образом. 55г. таким образом было получено сырого продукта. После вымораживания его отфильтровывали с отсасыванием от дисульфида тетраизопропилтионофосфорной кислоты (т.пл. 9293 .), полученный как побочный продукт и перегнанный. Бис-(диизопропилтиофосфорил)сульфоксид кипятят при 112-115°С/0. 01 мм. (0. 15 ) - 2 . 55g. . , -- - (. . 9293 .) -, . - (-)- 112-115 /0. 01 . Выход: 11 грамм. : 11 . Подобным образом четыре бутиловых эфира формулы < ="img00030002." ="0002" ="013" ="00030002" -="" ="0003" ="034"/>, в которой означает -бутил, изобутил, втор. бутил и трет. бутил, были получены из соответствующих дибутилтиолфосфитов и хлорангидрида диметиламиносульфиновой кислоты. , < ="img00030002." ="0002" ="013" ="00030002" -="" ="0003" ="034"/> -, -, . . , - - .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 14:43:49
: GB822476A-">
: :

822477-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
: