патенты / 21411

822012-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB822012A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ЧЕРТЕЖИ ПРИЛОЖЕНЫ 822012 ? /7 ^ @ Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 23 ноября 1955 г. 822012 ? /7 ^ @ : 23, 1955. № 33616/55. 33616/55. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 26 ноября 1954 г. 26, 1954. Полная спецификация опубликована: 21 октября 1959 г. : 21, 1959. Индекс при приемке: - Классы 110(3), В 2 Т; и 135, Ал, П( 1 Ц:16 Е 3:22:24 К 5). :- 110 ( 3), 2 ; 135, , ( 1 : 16 3: 22: 24 5). Международная классификация 05 . 05 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования, касающиеся устройства для снижения давления жидкости. Мы, , корпорация штата Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, с офисом по адресу Скенектади 5, штат Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем: изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: ' , , , , 5, , , , , , : - Настоящее изобретение относится к устройству для преобразования и рассеивания энергии давления летучей жидкости или газа при чрезвычайно высоких давлениях, в частности к усовершенствованию устройства для расширения пара при сверхкритическом давлении до практически атмосферного давления. , - . Конкретное применение описанного изобретения включает устройство для облегчения запуска парогенераторно-турбинной электростанции, работающей с рабочей жидкостью сверхкритического давления, при этом в процессе необходимо перепускать рабочую жидкость вокруг турбины в конденсатор до тех пор, пока она не будет время, пока парогенератор можно будет привести в нормальный рабочий режим. - - , - . «Критическое давление» можно определить как давление, при котором две формы вещества могут сосуществовать (например, пар и вода) и объединяться, образуя единую рабочую среду при критической температуре. Для воды критическая температура составляет 3740°С, а «критическое давление» составляет 217,72 атмосферы. " " - ( ) , 3740 " " 217 72 . Установлено, что для получения существенного повышения теплового КПД паротурбинной электростанции необходимо выйти на давление порядка 233-333 атмосфер. В частности, турбина, для которой было разработано изобретение, предназначена для работают с паром при давлении 300 атмосфер и начальной температуре 6210 С. , 233 333 , 300 6210 . Для работы при таких экстремальных температурах и давлениях парогенератор, обеспечивающий рабочую жидкость для такой высокотемпературной установки высокого давления, также представляет собой очень трудную задачу проектирования. Для защиты как котла 3 6 1, система управления должна быть интегрирован настолько, что заранее выбранные безопасные температурные градиенты не будут превышены, особенно во время запуска и остановки. , 3 6 1 , , . С этой целью становится необходимым предусмотреть средства для обхода рабочей жидкости вокруг турбины и рециркуляции ее через парогенератор до тех пор, пока давление и температура жидкости не станут подходящими для начала работы турбины. давление рабочей жидкости от давления на выходе парогенератора до требуемого на входе в генератор. На электростанции, для которой было разработано изобретение, это означает, что приблизительно от 60 до -4 до нормального номинального расхода от парогенератор необходимо рециркулировать через устройство понижения давления до тех пор, пока содержание пара на выходе из генератора не достигнет 300 атомов. , 50 , 55 , 60 -4 , 300 . и от 3710 до 6210°С, более конкретно около 65-4260°С. 3710 6210 , 65 4260 . Известные конструкции для выполнения этой функции снижения давления, такие как ряд последовательно соединенных редукционных клапанов или ряд ограниченных отверстий, по отдельности или в сочетании с редукционными клапанами, влекут за собой многочисленные недостатки. Износ редукционных клапанов может быть очень сильным. что они выйдут из строя в течение короткого времени. С другой стороны, отверстия ненадежны, а также имеют сравнительно короткий срок службы, поскольку их эффективная площадь уменьшается из-за засорения и увеличивается из-за эрозии. , 70 , , 75 , . Кроме того, такие ранее опробованные схемы не считались удовлетворительными для этой электростанции из-за необходимости работы как с водой, так и с паром, а также с пароводяными смесями. Следует понимать, что пар, содержащий значительное количество увлеченной воды, является особенно эрозионным по отношению к к любым 85 клапанам или диафрагмам, используемым в системе. , 80 , - 85 . Таким образом, целью изобретения является создание усовершенствованного устройства для создания чрезвычайно большого перепада давления в жидкости без использования небольших отверстий, подверженных засорению, и с незначительной эрозией или без нее из-за высокоскоростного контакта жидкости с металлом. стенки, которые будут эффективны, когда жидкость полностью представляет собой жидкость в одном рабочем диапазоне или когда она полностью представляет собой газ в другом рабочем диапазоне, а также когда она содержит смесь газа и жидкости в промежуточном рабочем диапазоне. Термин « «Жидкость» используется в данном описании для обозначения всех трех вышеуказанных фазовых компонентов. , , 90 25 , , , , "" . Устройство снижения давления жидкости согласно настоящему изобретению содержит множество блоков снижения давления, соединенных последовательно, причем каждый блок уменьшения давления состоит из цилиндрической вихревой камеры с осевой длиной, по существу близкой к ее диаметру, имеющей прямой впускной канал, предназначенный для выпуска жидкости. по касательной во внешнюю окружную часть вихревой камеры, при этом каждая камера имеет прямой цилиндрический выпускной канал, расположенный в осевом направлении по отношению к вихревой камере и сообщающийся с одним ее концом, причем как впускной, так и выпускной каналы существенно меньше в диаметре, чем соответствующие вихревые камеры. с которым они сообщаются, и каждый из указанных выпускных каналов является входным каналом в следующую вихревую камеру, причем вход устройства соединен с коллектором, в свою очередь соединенным с источником подачи жидкости под давлением, в котором находится первый ряд редукционных каналов. предусмотрены блоки на входном конце группы, в которых каждый блок имеет по существу одинаковую эффективную площадь поперечного сечения, предусмотрена вторая серия блоков понижения давления после первой серии, в которой последующие блоки имеют постепенно увеличивающиеся эффективные площади поперечного сечения, и в котором предусмотрен по меньшей мере один перепускной трубопровод, имеющий клапанное средство для впуска текучей среды из упомянутого коллектора по существу с тем же давлением во вспомогательный впускной канал, выгружаемый по касательной в вихревую камеру блока понижения давления, расположенного ниже по потоку от первого блока первой серии. , , , , , - , , . Изобретение станет очевидным из следующего описания, взятого в связи с прилагаемыми чертежами, на которых фиг. , . 1
представляет собой принципиальную схему паротурбинной электростанции с традиционными компонентами, представленными более или менее схематически, и с устройством понижения давления, к которому относится изобретение, проиллюстрированным более подробно; Фиг.2 представляет собой подробный вид серии устройств снижения давления; фиг. 3 представляет собой вид сбоку, частично в разрезе по линии 3-3 фиг. 2 некоторых устройств снижения давления; и фиг. 4 представляет собой вид в разрезе модифицированной формы устройства снижения давления. , ; 2 ; 3 , 3-3 2 ; 4 . Обращаясь теперь более конкретно к фиг.1, изобретение проиллюстрировано применительно к паротурбинной электростанции, содержащей парогенератор 1, подающий рабочую жидкость при сверхкритическом давлении и температуре в турбину 2, имеющую конденсатор 3. Отработанная рабочая жидкость из конденсатора подается от колодезного насоса 4 к питательному насосу котла 5. 1, 1 2 3 - 4 5. Котел 1 схематически показан как содержащий «одноходовой» теплообменник и подходящую топливную горелку . Змеевик теплообменника соединен с турбиной трубопроводом , снабженным манометром и подходящим запорным клапаном . 1 " - " . Турбина оборудована соответствующим дросселирующим или регулирующим клапаном 2а, а также трубопроводным средством 2b для отбора пара из ступени более низкого давления, управляемым отборочным клапаном 2с. Трубопровод 2b также содержит обратный клапан 2d. Этот отбираемый пар используется в «деаэрационном нагревателе» 6 известным образом для предварительного нагрева питательной воды, подаваемой питательным насосом котла 5 в парогенератор. Следует понимать, что один нагреватель 6 может фактически представлять собой несколько нагревателей питательной воды, расположенных в различными способами и нагреваются паром, отбираемым в различных точках пути потока через турбину. 2 , 2 , 2 2 2 " - " 6, 5 6 . Питательный насос 5 котла показан с приводом от электродвигателя 5a с регулируемой скоростью, имеющего средства регулирования скорости, обозначенные позицией 5b. 5 5 5 . Насос способен подавать воду в парогенератор 1 с переменной скоростью потока. 1 . На рис. 1 направление потока жидкости в различных частях контура указано стрелками: сплошные стрелки обозначают поток во время пускового цикла, когда работает устройство понижения давления, а пунктирные стрелки обозначают поток при нормальной работе турбины. Из рисунка 1 видно, что при нормальной работе контур проходит от парогенератора 1 через трубопровод через запорный клапан и регулирующий клапан 2а к турбине 2, от конденсатора 3 через насос 4 и трубопровод 4а к турбине 2. нагреватель 6, оттуда по трубопроводу 6а к питательному насосу котла 5 и по трубопроводу 5с обратно в котел 1. 1, , , 1 1 2 2, 3 4 4 6, 6 5 5 1. В соответствии с изобретением предусмотрены средства снижения давления для обхода пара вокруг турбины во время пускового цикла. Это перепускное устройство включает трубопровод 7, узел перепускного регулирующего клапана, обозначенный в целом позицией 8, ряд вихревых камер снижения давления, обозначенных позицией 9, «пароохладитель», показанный схематически под номером 10, и один или несколько газожидкостных сепараторов 11, 12. , 7, 8, 9, " " 10, - 11, 12. Начальное давление пара, подаваемого парогенератором 1 в турбину, регулируется регулятором давления 13; и вся работа установки интегрирована с помощью главного устройства управления, обозначенного в целом цифрой 14, которое соединено соответствующими электрическими или гидравлическими линиями управления с запорным клапаном , механизмом 2а регулирующего клапана турбины, регулятором давления 13 и топливом котла. горелка фунт. 1 13; , 14 , 2 , 13, . Разумеется, также могут быть подходящие соединения между главным устройством управления 14 и переключателем скорости 5b питательного насоса котла. , , 14 5 . 822,012 примыкающий к торцевой стенке 20b. Следует особо отметить, что выпускной трубопровод 23а, образованный в торцевом закрывающем элементе 23, представляет собой цилиндрический канал с постоянной эффективной площадью поперечного сечения, но существенно большим в диаметре (70 метров), чем впускной трубопровод 21а. 822,012 20 23 23 , 70 21 . Подводя итог, можно сказать, что вихревые камеры в первых трех редуцирующих устройствах 9а, 9b, 9с имеют одинаковый размер и форму, а соединяющиеся впускные каналы 17а, 16а, 19а имеют постоянную эффективную площадь на всем протяжении. с другой стороны, размер вихревой камеры в редуцирующих устройствах 9d, 9e, 9f, 9g постепенно увеличивается, и в каждом из этих редукторов давления нагнетательный трубопровод почти на 80 раз больше в диаметре, чем впускной патрубок. Значение этих отношений будет видно из описания теории и метода работы ниже. , 9 , 9 , 9 , 17 , 16 , 19 75 , 9 , 9 , 9 , 9 , 80 . Теперь можно снова обратиться к фиг. 185, касающейся системы управления для направления жидкости высокого давления к соответствующим устройствам 9 снижения давления, а также к схеме, иллюстрирующей удаление жидкости низкого давления, выпускаемой из ряда устройств 90 снижения давления. 1 85 9, 90 . Узел регулирующего клапана 8 содержит корпус 8а, определяющий впускную камеру 8b, и запорный клапан 24 для впуска жидкости из впускной камеры 8b в промежуточную камеру 95 8с. Множество регулирующих или дроссельных клапанов 25а. -25e предназначены для пропуска жидкости из промежуточной камеры 8c в соответствующие трубопроводы 17a-17e, которые, в свою очередь, пропускают движущую жидкость в вихревые устройства 100 9a-9e. Это можно увидеть при сравнении фиг. 1 и фиг. 2, что впускной трубопровод 17а снабжает единственный впускной канал в вихревой камере 9а, в то время как остальные трубопроводы 17b, 17c, 17d, 17e сообщаются с соответствующими 105 вспомогательными впускными отверстиями 18, 18a, 18b, 18. в. 8 8 8 , - 24 8 95 8 25 -25 8 17 -17 , 100 9 -9 1 2 17 9 , 17 , 17 , 17 , 17 105 18, 18 , 18 , 18 . Приводной механизм узла 8 регулирующего клапана показан только схематически на фиг. 1. Видно, что каждый из клапанов 24, 25a-25e имеет стержни 110 с верхним концевым упорным элементом 26, смещаемым вниз подходящей пружиной 27. Клапаны поднимаются в направлении открытия в желаемой последовательности с помощью ряда отдельных кулачков 28, установленных на общем кулачковом валу (115 не показан). С каждым клапаном связан рычаг 29, опирающийся на промежуточную точку опоры 29a, сцепляющийся с толкателем 29b. кулачок 28, в то время как другой конец имеет раздвоенную часть 29c, контактирующую с нижней стороной концевого упора 120, элемента 26. 8 ' 1 24, 25 -25 110 26 27 28 ( 115 ) 29 29 29 28, 29 120 26. Общий кулачковый вал приспособлен для позиционирования шестерней 30, находящейся в зацеплении с элементом рейки 31, установленным на штоке поршня гидравлического серводвигателя 32, который, в свою очередь, управляется 125 гидравлическим пилотом 13b, связанным с регулятором 13 давления. 30 31 32, 125 13 13. Ряды кулачков 28, связанных с соответствующими клапанами, имеют такую форму и так ориентированы относительно друг друга, что последовательность 130. Обращаясь теперь к устройству 9 снижения давления, каждая из последовательно расположенных вихревых камер 9a, 9b, 9c , 9d, 9e, 9f, 9g имеет внутреннюю камеру, а также впускной и выпускной каналы, в целом аналогичные, как показано более подробно на фиг.2. Обращаясь, например, к устройству 9b, можно увидеть, что эта вихревая камера содержит основную часть 15 корпуса, выполненную за одно целое с частью впускного трубопровода 16. Прикрепленную резьбовыми креплениями 19b к корпусу 15, является концевой закрывающий элемент 19, который выполнен за одно целое с частью выпускного трубопровода 19а, который, как показано, представляет собой впускной трубопровод к следующей последующей вихревой камере 9c. 28 130 9, 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 , 2 9 , , 15 16 19 15 19, 19 , , , 9 . Из фиг. 2 будет очевидно, что часть впускного трубопровода 16 образует прямой цилиндрический канал 16а, который выходит тангенциально через порт 16b в цилиндрическую вихревую камеру 15а. Следует отметить, что на пути потока нет никаких ограничений. в отверстии 16b. То есть впускной канал 16а имеет постоянную площадь поперечного сечения по всей длине, так что скорость в нем будет постоянной. Впускной канал 16b не обязательно должен быть расположен в непосредственной близости от торцевой стенки 15b, но может быть на значительном расстоянии от него, как показано. Также в вихревую камеру 15а по касательной выходит второе отверстие 18, которое сообщается со вспомогательным впускным трубопроводом 17b. 2 16 16 , 16 15 16 , 16 - , 16 15 , , 15 18, 17 . Впускное отверстие 18 расположено вплотную к торцевой стенке 15b. 18 15 . Взаимосвязь этих последовательно расположенных вихревых камер будет лучше понята из рассмотрения рис. 3, взятого в связи с рис. 2. Здесь будет более очевидно, как расположены основные воздухозаборники (например, 21а, 23а) и вспомогательные воздухозаборники ( например, 17 в, 17 г) разгрузка осуществляется по касательной в соответствующие вихревые камеры. - 3, 2 ( 21 , 23 ) ( 17 , 17 ) . Следует особо отметить, что первые три вихревые камеры 9a, 9b, 9c точно или по существу идентичны по форме и размеру вихревой камеры, впускного канала и выпускного канала (за исключением того, что выпускной канал 21 а камеры 9 в значительно больше выпускных каналов камер 9 а и 9 б) С другой стороны, остальные вихревые камеры 9 г, 9 д, 9 е, 9 г существенно различаются. Следующие пункты сходства и различия: по сравнению с описанной выше вихревой камерой 9b будет наблюдаться по отношению к камере 9d. Корпусная часть 20 образует вихревую камеру 20а, диаметр которой значительно больше, чем соответствующие камеры 9а, 9b, 9с. Входное отверстие Часть 21 определяет прямой цилиндрический впускной канал 21a, который также больше, чем впускной канал 16a в камеру 9b. С другой стороны, вспомогательная впускная труба 17d и ее выпускное отверстие 18b имеют тот же размер, что и соответствующие элементы. в камере 9 б. 9 , 9 , 9 , , , , ( 21 9 9 9 ) , 9 , 9 , 9 , 9 , 9 9 20 20 9 , 9 , 9 21 21 16 9 , 17 18 9 . Здесь также впускной порт 21b расположен на значительном осевом расстоянии от торцевой стенки 20b, в то время как вспомогательный впускной порт 18b расположен близко. 822 012 перемещений клапана будут следующими: во-первых, запорный клапан 24 откроется широко и останется широко открытым на протяжении всей последующей работы системы редукционного байпаса. После того, как клапан 24 полностью открыт, дальнейшее движение серводвигателя 32 приведет к тому, что регулирующий клапан а начнет открываться. Движение серводвигателя 32 постепенно заставит первый клапан 25а двигаться в направлении открытия. ; и когда он достигнет или практически достигнет своего максимально открытого положения, как показано на фиг. 1, второй регулирующий клапан начнет открываться. Аналогично, когда клапан почти достигнет своего полностью открытого положения, третий регулирующий клапан 25c начнет открываться. переместиться в открытое положение. Таким образом, запорный клапан 24 сначала впускает жидкость в камеру 8c, а затем регулирующие клапаны 25a, 25b, 25c, 25d, последовательно открываются, пропуская жидкость в равномерно возрастающих количествах в соответствующие камеры. питающие трубопроводы 17a-17e, причем каждый регулирующий клапан достигает своего максимально эффективного открытого положения до того, как последующий клапан начнет открываться. , 21 20 , 18 822,012 , 24 24 , 32 32 25 ; , , , 1, , , 25 , 24 8 25 , 25 , 25 , 25 , 17 -17 , . Средства для удаления жидкости низкого давления, выпускаемой из редукторов давления, и подачи ее обратно в котел следующие. Как показано на фиг. 2, последнее вихревое устройство 9g имеет выпускную трубу 33а, выходящую по касательной в трубопровод 33. Как показано на рисунке схематически на рис. 1 трубопровод 33 выпускает пар низкого давления в пароохладитель 10, где струя воды из сопла 10а снижает температуру пара до значения, которое не повредит последующие части контура, в частности конденсатор 3. Подается вода. к соплу через трубопровод 4b, сообщающийся с трубопроводом 4a, а скорость подачи воды контролируется автоматическим клапанным устройством , проиллюстрированным как реагирующее на детекторное устройство 10c, определяющее температуру пара, проходящего через трубопровод 12a, для конденсатор 3. Следует понимать, что автоматическое клапанное устройство впрыскивает достаточное количество воды в пароохладитель 10, чтобы поддерживать температуру в трубопроводе 12a на безопасном уровне. 2, 9 33 33 1, 33 10 10 , 3 4 4 , 10 12 3 10 12 . Из пароохладителя пар и унесенные капли воды проходят через трубопровод 10d в сепаратор 11, который может представлять собой любой тип подходящего центробежного или вихревого устройства для отделения газа от жидкости, в котором давление может составлять порядка 10 атмосфер. Жидкость собирается в нижней части сепаратора 11 и проходит по трубопроводу 1аа ко второму сепаратору 12. Уровень жидкости в сепараторе 11 поддерживается дросселирующим клапаном 11с под контролем крышки датчика уровня. Пар отбирается из верхняя часть сепаратора 11 и поступает по трубопроводу 11b в деаэрационный нагреватель 6. Вода, проходя через клапан 1 , превращается в пар из-за более низкого давления (около атм.) в сепараторе 12. Вода, отделенная от пара в сепараторе 12, превращается в пар. сливается насосом 12б в трубопровод 4а, который возвращает его в подогреватель 6. Из сепаратора 12 пар по трубопроводу 12а поступает в конденсатор 3. , 10 11, , 10 11 1 12 11 11 , 11 11 - 6 1 , ( ) 12 12 12 4 , 6 12, 12 3. Таким образом, весь пар и унесенная вода 70, выпускаемые из последнего вихревого устройства 9g, в конечном итоге доставляются в деаэрационный подогреватель 6, откуда возвращаются в питательный насос котла и обратно в котел 1. , 70 9 - 6, 1. Интегрированную работу системы, показанной на рис. 75, можно кратко описать следующим образом. 75 1 . При закрытом запорном клапане турбины и отсутствии пожара в котле 1 частота вращения питательного насоса котла 5 увеличивается так, что давление нагнетания 80 поднимается примерно до номинального значения 300 атм, по показаниям манометра . Так как тепло не происходит. добавлено намеренно, вода по существу «холодная». На самом деле она может иметь температуру порядка 85 360 из-за тепла, собранного в питательном насосе котла высокого давления 5 и т. д. 1, 5 80 300 , " " 85 360 5, . С помощью устройства ручной регулировки 13а регулятор давления 13 настраивается на поддержание начального давления (по манометру ) на желаемом значении 300 атм. манометра будет иметь тенденцию подниматься выше 300 атм, в результате чего регулятор 13 приводит в действие гидравлический сервопривод 13b, заставляя двигатель 95 32 вращать кулачковый вал и заставлять запорный клапан 24 быстро перемещаться в широко открытое положение, пропуская жидкость под высоким давлением. в камеру 8 с. Поскольку давление превышает заданное значение 300 атм., сервомеханизм 100 продолжит вращать кулачковый вал и откроет первый регулирующий клапан 25 а. Этот регулирующий клапан теперь будет расположен таким образом, чтобы входное давление удерживалось на уровне желаемое значение 300 атм. На клапане 25а возникнет некоторый перепад давления 105, в результате чего жидкость будет течь по трубопроводу 17с под давлением, которое может быть порядка 227 атм, к первому вихревому редуктору давления 9а. 13 , 13 ( ) 90 300 , , 300 13 13 95 32 24 , 8 300 100 25 300 105 25 , 17 227 9 . Вода, поступающая в вихревую камеру 9 и 110 в тангенциальном направлении, создает в ней сильный вихревой вихрь; и ненагретая вода, конечно, будет подчиняться законам несжимаемых жидкостей. Те, кто знаком с механикой жидкости, поймут, что тангенциальная скорость снаружи вихря закручивается, то есть той части жидкости, которая находится в контакте с жидкостью. окружные металлические стенки вихревой камеры будут по существу равны скорости жидкости, поступающей 120 через подводящую трубу 17а, поскольку, как указано выше, этот трубопровод имеет постоянную эффективную площадь и не имеет ограничительного сопла на входе в вихрь. Также следует понимать, что в соответствии с законами, управляющими вихревым потоком, скорость будет увеличиваться обратно пропорционально радиусу. Таким образом, самые высокие тангенциальные скорости возникают в центре вихревой камеры, где они находятся вне контакта с камерой. в камерах 130 822 012, испытывающих небольшое дальнейшее падение давления в постепенно увеличивающихся вихревых устройствах 9 , 9 , 9 . При неработающих котле 1 и конденсаторе 3 конечное давление в трубопроводе 33 может быть порядка 7 70 атмосфер, температура остается примерно равной температуре на входе 360°С. 9 110 ; 115 , , , 120 17 , , , 125 , , 130 822,012 , 9 , 9 , 9 1 3 , 33 7 70 , 360 . В этом рабочем состоянии скорость потока должна быть минимальной скоростью, необходимой для начала горения в котле 1. Она может, например, быть порядка от до -, максимальной номинальной мощности, вырабатываемой котлом при включении турбины. работает. При установленной скорости потока топливо подается на горелку котла в соответствии с указаниями 80 главного устройства управления 14. Как только котел зажигается, температура воды, сбрасываемой в трубопровод , начинает увеличиваться. В результате температура жидкости на протяжении всего устройства 9 снижения давления 85 соответственно увеличивается. В конечном итоге жидкость, выходящая из последнего вихревого устройства 9 , достигает температуры насыщения, соответствующей локальному давлению, существующему в этой точке пути потока. 90 начинают формироваться в этой точке, тем самым увеличивая объем жидкости. Это увеличение объема имеет тенденцию вызывать увеличение перепада давления на последнем редукторе давления 9 , что повышает уровень давления на всем пути вверх по потоку 95 через устройства снижения давления. 9 Это вызывает тенденцию к повышению давления на входе выше заданного значения в 300 атмосфер, в результате чего сервомеханизм открывает регулирующий клапан 25. Дальнейшее открытие клапана 100 а уменьшает падение давления на клапане и увеличивает давление в жидкость в трубопроводе 17а, компенсируя тем самым повышенное «противодавление», вызванное образованием пара на выходе из камеры 9g, и поддерживая 105 весовой расход через систему на желаемом значении. , 1 75 -, , , 80 14 , 85 9 9 90 , 9 , 95 9 300 , 25 100 17 , " - " 9 , 105 . Если теперь увеличить скорость горения котла 1, температура жидкости в трубопроводе повысится, и пар начнет 110 образовываться в точке, расположенной дальше по потоку в устройствах понижения давления 9. Вскоре клапан а достигнет своего широко открытого положения. , так что питающий трубопровод 17a не способен обрабатывать поток, необходимый для поддержания начального давления 115 на заданном значении 300 атм. Регулятор давления 13 соответственно начинает открывать второй регулирующий клапан 25b. Это устанавливает путь потока в трубопроводе 17b. параллельно потоку в трубопроводе 17а, но этот дополнительный поток 120 не входит в вихревую камеру 9а, а поступает во вспомогательное отверстие 18 второго вихревого устройства 9b. 1 , , 110 9 , 17 115 300 13 25 17 17 , 120 9 18 9 . Аналогично, последующие регулирующие клапаны , 25d, 25e подают жидкость параллельно 125 вспомогательным портам 18a, 18b, 18c соответствующих вихревых устройств 9c, 9d, 9 . По мере изменения температуры жидкости в трубопроводе повышается до нормального номинального значения 6210 , сервомеханизм последовательно открывает регулирующие клапаны 25 , 130 боковые металлические стенки камеры. Возникающий в результате сильный вихрь создаст очень существенный градиент давления, причем максимальное давление будет максимальным. радиус, примыкающий к окружной поверхности камеры, и минимальное давление, приходящееся в ядро вихря. Разумеется, жидкость низкого давления, примыкающая к ядру, выходит через выходной канал 16а к следующему вихревому устройству 9b. , , 25 , 25 , 125 18 , 18 , 18 9 , 9 , 9 6210 , 25 , 130 , , 16 9 . Таким образом, каждое вихревое устройство снижает давление жидкости за счет создания сильного вихревого завихрения с возникающим в результате градиентом давления, не заставляя жидкость с максимальной полученной скоростью контактировать с внешней окружной стенкой устройства, а энергия давления в значительной степени рассеивается. за счет трения внутри самой жидкости, а не полностью за счет трения жидкости о металлические поверхности. , , , , , . Важным преимуществом использования вихревой камеры в качестве редуктора давления является то, что не требуется никаких ограниченных проходов для потока, как в случае, когда в качестве редуктора давления используется простое отверстие. В соответствии с изобретением способно вызвать падение давления порядка девятикратного превышения входного скоростного напора жидкости, поступающей в вихревое устройство. Таким образом, можно добиться от данной вихревой камеры снижения давления в девять-двенадцать раз большего, чем это было бы возможно. быть получено с помощью простого отверстия с эффективной площадью, равной минимальной площади проточной части вихревого устройства. , , . Поэтому эффективность этих вихревых устройств как редукторов давления такова, что можно дросселировать жидкую воду от начального давления в 300 атмосфер до примерно 1 атмосферы с помощью четырех последовательно включенных вихревых устройств. , 300 1 . Для сравнения: для достижения того же результата потребуется, по меньшей мере, тридцать шесть простых отверстий с одинаковой минимальной площадью потока и потоком, соединенных последовательно. , , , . Предположим теперь, что система, показанная на рис. 2, работает с регулируемым питательным насосом котла 5, поддерживающим входное давление 300 атм, и регулятором давления 13, удерживающим начальный регулирующий клапан 25 в частично открытом состоянии, а через редукторы давления 9 протекает холодная вода. будет обнаружено, что жидкость теряет большую часть своей энергии давления примерно в первых трех вихревых устройствах 9a, 9b, 9c. Поскольку жидкость является жидкостью на протяжении всего этого процесса, объемный расход будет оставаться постоянным, и, следовательно, скорость во впускном отверстии проходы каждого из этих трех вихревых устройств будут постоянными, поскольку они имеют одинаковую эффективную площадь. Поскольку температура недостаточно высока, чтобы вода превратилась в пар, этот постоянный объемный поток будет проходить через большие площади потока вихревых устройств. 9 , 9 , 9 со значительно меньшей скоростью, что дает все меньший и меньший перепад давления на последовательных ступенях. В результате практически весь перепад давления приходится на первые три или четыре 822 012 , 25 , а точка, в которой жидкость начинает переходить в пар, постепенно перемещается вверх по потоку через редукторы давления 9. 2 5 300 13 25 , 9 9 , 9 , 9 , , , , 9 , 9 , 9 , 822,012 , 25 , 9. Таким образом, при подаче котлом пара в сверхкритическом режиме 300 атмосфер и температуре 6210°С необходимый безопасный минимальный расход пара перепускается через редуцаторы давления 9 и пароохладитель 10, сепараторы 11, 12 и подается обратно в котел. на входной стороне котла при соответствующем давлении и температуре. После установления желаемых начальных условий пара главный блок управления 14 может теперь открыть запорный клапан и привести в действие механизм регулирующего клапана 2a, чтобы впустить рабочую жидкость в турбину 2. Тогда, как скорость расход через турбину увеличивается, главное управление заставит регулятор 13 повернуть кулачковый вал и закрыть запорный клапан 24 так, что при потреблении турбиной минимально допустимого расхода из котла регулирующие клапаны 8 закрываются и перепускная система снижения давления прекращает работу. С этой целью кулачок, который управляет запорным клапаном 24, может иметь такую форму, чтобы клапан 24 возвращался в полностью закрытое положение, когда кулачковый вал проворачивается после положения, в котором все регулирующие клапаны 25 широко открыты. Дальнейшее вращение кулачковый вал может вернуть все регулирующие клапаны в закрытое положение, так что узел 8 перепускного регулирующего клапана будет готов к следующему пусковому циклу. , 300 6210 , 9 10, 11, 12 , 14 2 2 , 13 24 , , 8 , 24 24 25 , 8 . Альтернативно, главный блок управления 14 может заставить сервомеханизм 13 вращать кулачки 28 в обратном направлении, так что клапаны 25e, 25d, 25c, 25b, 25a и, наконец, запорный клапан 24 закрываются. в последовательности. , 14 13 28 , 25 , 25 , 25 , 25 , 25 , 24 . Это отключение байпасной системы также может быть осуществлено путем ручного приведения в действие маховика 13а, согласованного с открытием запорного клапана и регулирующего клапана турбины 2а. Желаемый критерий состоит в поддержании постоянного общего расхода из котла в течение это переход от режима байпаса к нормальной работе турбины. 13 , 2 . В отношении механизма 8 перепускного клапана следует отметить, что при показанной конструкции только запорный клапан 24 и начальный перепускной клапан 25а должны открываться против полного входного давления. Остальные перепускные клапаны 25b, 25c, 25d, 25e, каждый открывается только после того, как на их выходной стороне создается значительное противодавление. Кроме того, первоначальный клапан 25a при обычной работе будет открываться довольно быстро, так что он будет открываться только на очень короткое время. время должно служить дросселирующим клапаном. Чтобы инициировать работу перепускной системы, приводной механизм клапана заставит перепускной клапан 25а открыться почти мгновенно, чтобы обеспечить максимальный поток через трубопровод 17а. Как только этот начальный поток будет установлен, оставшийся клапаны 25 б, 25 в, 25 г, 25 е будут постепенно открываться с гораздо меньшей скоростью, так как для поднятия температуры в парогенераторе требуется определенное время, для того, чтобы теплообменные трубки генератора открылись. не подвергаться чрезмерным температурным градиентам. Таким образом, из этого следует, что единственный перепускной клапан, который подвергается значительному перепаду давления на нем (25а), будет мало использоваться в качестве дросселирующего устройства, тогда как остальные перепускные клапаны 25 должны служат дроссельными клапанами и никогда не подвергаются таким резким перепадам давления. Таким образом, такое расположение обеспечивает повышенную надежность и длительный срок службы всех перепускных клапанов. 8, , , 24 25 25 , 25 , 25 , 25 , 25 , , , , 25 17 , 25 , 25 , 25 , 25 , , , ( 25 ) , 25 , , . Важная часть проблемы, решаемой этим изобретением, заключается в способе объединения канала понижения давления для несжимаемой жидкости (ненагретой воды при 300 атм.) с каналом понижения давления, предназначенным для работы со сжимаемой жидкостью, такой как пар, при сверхкритических давлениях. Решение заключается в системе байпасных трубопроводов 17. То есть, когда жидкость полностью представляет собой несжимаемую жидкость, вся жидкость поступает через трубопровод 17а и испытывает последовательные падения давления при прохождении через каналы 17а, 16а постоянной площади. , и 19а постепенно расширяющиеся каналы 21а, 23а, 35, 36, оказывающие последовательно меньшее влияние на состояние жидкости. С другой стороны, по мере изменения характера жидкости от несжимаемой жидкости к смеси жидкости и сжимаемой газа, каналы 17a, 16b, 19a, 21b постепенно перекрываются путем пропускания жидкости через вспомогательные входы 17b, 17c, 17d, в результате чего «каналы постоянной площади» становятся неактивными и Жидкость испытывает возрастающее падение давления в «прогрессивно расширяющихся проходах» 23b, 35, 36. ( 300 ) 17 , , 17 17 , 16 , 19 21 , 23 , 35, 36, , , 17 , 16 , 19 , 21 , , 17 , 17 , 17 , " " " " 23 , 35, 36. Следует отметить, что последний перепускной трубопровод 17е и связанный с ним клапан 25е предусмотрены для обеспечения запаса безопасности и обычно не открываются вообще. Таким образом, при любой нормальной работе жидкость, когда она находится в сжимаемом или газообразном состоянии , будет поступать в камеру 9d, чтобы воспользоваться эффектом снижения давления канала 23а. 17 25 , , , 9 23 . Можно отметить следующие моменты, касающиеся конструкции каналов для жидкости. При работе с жидкостью представляется желательным, чтобы «средняя скорость потока» поддерживалась постоянной на «нерасширяющейся» части пути потока. При работе со сжимаемым газом проход должен быть спроектирован так, чтобы получить скорости для постоянного «числа Маха» на всей расширяющейся части пути потока. На самом деле, локальные скорости в соответствующих вихревых камерах будут намного выше. Критерием является постоянное число Маха по отношению к «сквозному потоку». «скорость во впускном и выпускном каналах. , " " " - " , " ," , " - " . Как известно, перепад давления, достижимый в данной вихревой камере, является функцией выражения , где — радиус вихревой камеры, — радиус тангенциального входного канала, а — радиус Представляется желательным, чтобы последовательные расширяющиеся вихревые камеры были спроектированы так, чтобы в каждой из них получалось примерно одинаковое соотношение давлений. Процесс проектирования расширяющейся части канала чрезвычайно сложен и включает одновременное решение нелинейных уравнений, Это означает, что для дополнения проектных расчетов могут потребоваться эксперименты. Важным преимуществом изобретения является тот факт, что требуемое механическое устройство настолько просто и сравнительно недорого в изготовлении, что легко провести необходимые испытания в дополнение к расчетам. 822,012 822,012 7 , , , , , - , . Некоторые конструктивные характеристики вихревых камер были отмечены выше. Осевая длина вихревой камеры не является критической, но она должна быть примерно равна диаметру камеры, как показано на чертежах. Аналогично, длина Число проходов, соединяющих вихревые камеры, обычно может быть в пять-десять раз больше диаметра прохода. , , , . Будет видно, что изобретение обеспечивает улучшенное средство дросселирования жидкости под высоким давлением, которое эффективно независимо от того, находится ли вся жидкость в несжимаемом состоянии, или вся в сжимаемом состоянии, или в смеси этих двух состояний. , , , . Функция снижения давления осуществляется с помощью специальных вихревых устройств, способных создавать гораздо больший перепад давления, чем при использовании эквивалентных отверстий, и без создания чрезвычайно высоких скоростей жидкости, контактирующей со стенками канала потока. Это способствует уменьшению эрозии частей устройства, а также для снижения уровня шума, создаваемого потоком жидкости под высоким давлением. Таким образом, за счет отсутствия дроссельных клапанов или отверстий, которые подвержены засорению или эрозии, устройство становится надежным и долговечным. , , , . Хотя конкретно описана только одна система, предназначенная специально для обеспечения байпаса понижения давления в турбинной электростанции со сверхкритическим давлением, следует понимать, что изобретение допускает определенные модификации и другие применения. , , , . Детали механической конструкции вихревой камеры, конечно, могут подвергаться некоторым изменениям, хотя наиболее простая и эффективная конструкция проиллюстрирована на рисунках 1-3. Одна из особенностей конструкции вихревой камеры, на которую могут распространяться некоторым изменением является форма передней торцевой стенки. На фиг. 2 она показана как коническая поверхность 15c, как описано выше. С другой стороны, на фиг. , 1-3 , 2 15 , , . 4 торцевая стенка 20c представляет собой плоскую кольцевую поверхность, а не коническую. Кажется, есть некоторые основания полагать, что опыт покажет, что нормальная поверхность 20c дает даже лучшие результаты, чем коническая поверхность с торцевой стенки. 4 20 20 . Кроме того, количество «нерасширяющихся» ступеней будет в некоторой степени зависеть от начального уровня давления и физических характеристик конкретной используемой летучей жидкости, а также от общего падения давления, которое необходимо получить. Аналогичным образом, количество ступеней в расширяющейся части будет зависеть от физических характеристик жидкости. , "-" , 70 , . Ранее было отмечено, что последний 75 обходной трубопровод 17e предусмотрен просто как фактор безопасности и может быть опущен. В соответствующих случаях может быть предусмотрено большее или меньшее количество этих обходных трубопроводов. 75 17 , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 14:32:18
: GB822012A-">
: :

822013-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB822013A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ НЕТ ЧЕРТЕЖЕЙ 822,013 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 23 ноября 1955 г. 822,013 : 23, 1955. № 33644155. 33644155. Заявление подано в Швейцарии 25 ноября 1954 г. 25, 1954. Полная спецификация опубликована: 21 октября 1959 г. : 21, 1959. Индекс при приемке:-Класс 2(4), Пл Дл, П 2 (Г 6 Б: Н 5: Н 6: Н 11 л: Н 1121), Р 8 (А 2 А: БИ: В 2: Д 2) , П 9 А 3 А 4. :- 2 ( 4), , 2 ( 6 : 5: 6: 11 : 1121), 8 ( 2 : : 2: 2), 9 3 4. Международная классификация:- 09 . :- 09 . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Новые красители триазиновой серии для прямого крашения и процесс их производства. Мы , корпоративная организация, учрежденная в соответствии с законодательством Швейцарии и Базеля, Швейцария, настоящим заявляем об изобретении, в отношении которого мы молимся о том, чтобы патент был разрешен. нам будет предоставлено, а метод, которым это должно быть выполнено, в частности, о -0 соответствуют общей формуле ( 2) () ("-)-\ - в) в которой (-) представляет собой остаток 1-аминоантрахинон-2-сульфоновой кислоты, у которой антрахиноновое ядро связано в положении 4 через мостик и моноциклический бензольный остаток, свободный от заместителей, содержащих двойные связи с - группе, по крайней мере, один из остатков () и () имеет конституцию -- 1- = - 2 и, когда только один из остатков () и () имеет последнюю формулу, другой из этих остатков представляет собой остаток приведенной выше формулы - или моноциклический остаток бензольного ряда, связанный через аминогруппу с триазиновым кольцом, в котором формулы представляют собой моноциклический бензольный остаток 3 6 , описанный в и следующим утверждением: Данное изобретение предлагает новые красители прямого крашения триазинового ряда, которые, как, например, краситель конституции ', связаны в 1-положении с азосвязью и в 4- положении к --группе, а 2 представляет собой моноциклический бензольный остаток, который содержит в пара-положении к азосвязи гидроксильную группу, а в орто-положении к 35-гидроксильной группе - группу карбоновой кислоты. - ' ' , , , , , , , -0 ( 2) () ("-)-\ - ) (-) 1 2 4 - , () () -- 1- = - 2 , () () , - , , 3 6 : - , , , ' 1- 4- --, 2 - - 35 . Таким образом, новые красители имеют структуру - -(-6)-,, -(--=-), в которой (--) представляет собой остаток 1-аминоантрахинона-2-сульфоновой кислоты, в которой антрахинон ядро связано в 4-положении через мостик и моноциклический бензольный остаток, свободный от заместителей, содержащих двойные связи с группой --, представляет собой моноциклический бензольный остаток, связанный в 1-положении с азосвязью и в в положении 4 к группе -, 2 представляет собой моноциклический бензольный остаток, который содержит в пара-положении к азосвязи гидроксильную группу, а в орто-положении к гидроксильной группе - группу карбоновой кислоты, представляет собой моноциклическую группу. остаток бензольного ряда, связанный с триазиновым кольцом через аминогруппу, причем и каждый представляют собой целое число 1 или 2, а сумма + не превышает 3. - -(-6)-,,, -(--=-) (--) 1- 2 4- -- , , 1- 4 - , 2 2 822,013 - - , , 1 2, + 3. Изобретение также включает способ производства вышеупомянутых новых красителей путем замены атомов галогена цианургалогенида, предпочтительно цианурхлорида, на остатки аминов, в котором один или два атома галогена заменены остатком 1-аминоантрахинона. 2-сульфоновая кислота, связанная в положении 4 через мостик с аминобензольным остатком, свободным от заместителей, содержащих двойные связи, один или два атома галогена замещены остатком аминомоноазокрасителя формулы 2 -,- = - 2, где представляет собой моноциклический бензольный остаток, связанный в положении 1 с азосвязью и в положении 4 с группой , а представляет собой моноциклический бензольный остаток, который содержит в пара-положении к азосвязи гидроксильную группу и в орто-положении к гидроксильной группе карбоксильную группу, причем, если остается третий атом галогена, последний заменяется остатком моноциклического амина бензольного ряда, а введением остатка 1-аминоантрахинона 2-сульфоновую кислоту вышеуказанного состава проводят на последней стадии процесса. , , , 1 2 4 , 2 -,- = - 2, , 1 4 , - , , , , 1 2 . Антрахиноновые соединения, используемые в качестве исходных материалов, содержат в положении 1 антрахинонового ядра аминогруппу, в положении 2 - группу сульфоновой кислоты, а в положении 4 - мостик, предпочтительно группу -. Мостик связан с аминобензольный остаток, который не содержит заместителей, имеющих двойные связи, например, сульфоновой кислоты, карбоновой кислоты или нитрогрупп, но может содержать заместители, свободные от двойных связей, например, атомы галогена, такие как хлор. Хорошие результаты получают с антрахинонами формулы ( 4) о //-- , в котором представляет собой моноциклический остаток бензольного ряда, особенно бензольный остаток, с которым обе аминогруппы связаны в пара-положении. Преимущественно используют антрахиноновые соединения формулы ( 5 ) / 1 '- / , в котором представляет собой атом водорода или атом хлора. 1 , 2 , 4 , - , , , , , , ( 4) //-- , , - ( 5) / 1 '- / . Как известно в соединениях типа формул (4) и (5), только первичная аминогруппа, связанная с бензольным ядром, реагирует с атомом галогена цианургалогенида. В качестве примеров подходящих исходных веществ формул (4) и (5) можно упомянуть: 1 амино 4 ( 31 хлор 41 аминофениламино) антрахинон 2 сульфоновую кислоту и особенно 1 амино 4 ( 41 аминофениламино)-антрахинон 2 сульфоновую кислоту. ( 4) ( 5) ( 4) ( 5) : 1 4 ( 31 41 ) 2 1 4 ( 41 )- 2 . Прежде чем на последней стадии осуществить конденсацию с аминоантрахинонным соединением определенного выше типа, цианургалогенид конденсируют по меньшей мере с одним атомом галогена с аминоазокрасителем формулы 2 -, -=- 2 , в которой , представляет собой моноциклический бензольный остаток, связанный в положении 1 с азосвязью и в положении 4 с аминогруппой, а 2 представляет собой связанный моноциклический бензольный остаток, содержащий в пара-положении к азосвязи гидроксильную группу и в орто-положении. -положение к гидроксильной группе группы карбоновой кислоты. Бензольный остаток 1 и/или 2 может содержать дополнительные заместители, например, алкильные или алкоксигруппы с низкой молекулярной массой, такие как метильные или метоксигруппы, или атомы галогена, такие как хлор. В качестве примеров можно назвать следующие соединения: 4амино 41 окси 1:11 азобензол 3'-карбоновая кислота, 2 хлор 4 амино-4'-окси1:11 азобензол 31 карбоновая кислота, 2 метил 4 амино 5 метокси 41 окси 1:11 азобензол 31 карбоновая кислота, 4 амино-41 окси 51 метил 1:11 азобензол 31 карбоновая кислота и 2 метил 4 амино 5 метокси 41 окси 31 карбокси 1:1 азобензол 51 сульфоновая кислота. , 2 -,-=- 2 , 1 4 , 2 - - 1 / 2 , , , : 4amino 41 1: 11 3 ' , 2 4 -4 '-oxy1:11 31 , 2 4 5 41 1: 11 31 , 4 -41 51 1: 11 31 2 4 5 41 31 1: 1 51 . В качестве аминов бензольного ряда, которые также могут быть использованы для конденсации, если 1 молекулярная часть цианургалогенида реагирует только с 1 молекулярной частью каждого из аминоантрахинонового соединения и аминомоноазокрасителя, учитываются сам аминобензол, а также замещенные аминобензолы. в ядре, например, хлораминобензол или метиламинобензол, а также метиламинобензол, этиламинобензол, аминобензол 3 или -4 сульфокислоту или аминобензол 3 или -4 карбоновую кислоту, 1 амино 4 оксибензол 3 карбоновую кислоту. , 1 1 , , , - -, , , 3 -4 3 -4 , 1 4 3 . Проведением различных стадий нейтрализации con822,013, например, с помощью карбоната щелочного металла или гидроксида щелочного металла 65. Способ по данному изобретению приводит к получению красителей, отличающихся единым составом и чистотой оттенков, и также другие ценные красящие свойства, например, их хорошая стойкость к свету, хорошая стойкость к воде и стирке, а также их хорошая выравнивающая способность. con822,013 , , 65 , , , , 70 . Красители по настоящему изобретению подходят для крашения или печати на различных материалах, например, материалах животного происхождения, таких как шерсть, шелк или кожа, и особенно целлюлозосодержащих волокнах, таких как лен, хлопок и искусственный шелк, или штапельных волокнах из регенерированных волокон. целлюлоза. , , , 75 , - , , . Когда красители содержат группы, способные образовывать комплексы металлов, например группы орто-80-оксикарбоновой кислоты, их можно обрабатывать по существу или на волокне агентом, дающим металл, преимущественно агентом, дающим медь. , , 80 - , , . В спецификации № 466886 описан, среди прочего, способ производства азокрасителей, содержащих одновременно азохромофор и аминоантрахиноновый остаток, путем объединения как 1-амино-4-фениламиноантрахинонового соединения, содержащего реакционноспособную аминогруппу в фенильном остатке, так и желтого аминоазоазогруппы. краситель, содержащий реакционноспособную аминогруппу, с цианургалогенидом, по меньшей мере, один из компонентов конечного красителя, содержащий по меньшей мере одну группу 95, которая придает растворимость в воде. 466,886 85 1 4 90 , , , 95 . Ни один из красителей, специально описанных в этом предшествующем описании, одновременно не содержит в качестве антрахинонового радикала радикал -, как определено здесь, и в качестве радикала 100 желтого аминоазокрасителя радикал -- 1- = - 2, как определено здесь. - 100 -- 1- = - 2 . Кроме того, ни в одном из примеров предшествующего описания не описан способ получения красителей, в котором введение антрахинонового радикала осуществляется в качестве конечной стадии, и этот порядок последовательности не упоминается иным образом в предшествующем описании. , 105 , . По сравнению с красителями, полученными по специально описанному в ТУ № 110 110 466,886, красители по настоящему изобретению обладают преимуществом, заключающимся в том, что они имеют значительно лучшее сродство к целлюлозным волокнам и/или дают красители на целлюлозных волокнах с большей светостойкостью. 115 Термин «моль» используется здесь для обозначения молекулярной доли и не ограничивается к его обычному значению, обозначающему количество граммов, соответствующее молекулярной массе рассматриваемого соединения. Примеры 120 иллюстрируют изобретение, причем части и проценты указаны по массе: 466,886, / 115 " " , 120 , : ПРИМЕР 1. 1. К мелкодисперсной суспензии 18 5 частей цианурхлорида в 500 частях ледяной воды добавляют раствор натриевой соли 25 7 частей 4 амино-41 окси 1:1' азобензола 125 31 карбоновой кислоты в 600 частях воды, При конденсации в описанном выше порядке последовательности три атома галогена цианургалогенида могут быть заменены, например, остатками аминов следующим образом: 25 7 4 -41 1:1 ' 125 31 600 18 5 500 , , , : 1 моль соединения формулы -,- =- 2 2 моля соединения формулы 2 - 2 моля соединения формулы 2 - 1- = - 2 1 моль соединение формулы - 1 моль соединения формулы 2 - 1- = - 2 1 моль соединения формулы 1 моль соединения формулы 2 - (, , 1 и имеют значения, приведенные выше). 1 -,- =- 2 2 2 - 2 2 - 1- = - 2 1 - 1 2 - 1- = - 2 1 1 2 - (, , 1 , ). При производстве новых красителей в соответствии с настоящим изобретением конденсацию с аминоантрахиноном проводят в последнюю очередь, но в других отношениях конденсацию можно проводить в различном порядке последовательности. В случае выше продукт конденсации 1 моль. Цианургалогенид с 1 молем аминоазокрасителя можно конденсировать с 2 молями аминоантрахинонового соединения или в две стадии с 1 молем каждого из двух различных аминоантрахиноновых соединений. , 1 1 -- 2 1 . Продукт конденсации 1 моля цианургалогенида и 2 молей аминоазокрасителя, который будет использоваться в случае , описанном выше, может быть получен на одной стадии реакции при условии, что используются 2 моля того же аминоазокрасителя. Однако, как правило, Предпочтительно сначала конденсировать только один моль такого аминоазокрасителя с цианургалогенидом и подвергнуть реакции полученный таким образом продукт со вторым молем аминоазокрасителя, особенно когда используются два разных аминоазокрасителя. 1 2 , 2 , , , . В случае необходимо использовать для конденсации с аминоантрахиноном соединение продукт конденсации 1 моля цианургалогенида с 1 молем аминоазокрас