патенты / 21372

821210-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB821210A
[]
ПАТЕНТ 1 АТЛОН 1 ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ 821,210 821,210 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 13 января 1958 г. : 13, 1958. № 1146/58. 1146/58. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 30 января 1957 г. 30, 1957. Полная спецификация опубликована: 7 октября 1959 г. : 7, 1959. Индекс при приемке: -Класс 2(3), В 2. :- 2 ( 3), 2. Международная классификация:- . :- . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Улучшения в реформировании нафты или в связи с ним Мы, , корпорация, должным образом организованная и действующая в соответствии с законами штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, Элизабет, Нью-Джерси, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: , , , , , , , , , , : - Настоящее изобретение относится к усовершенствованиям в риформинге нафты в широком диапазоне температур кипения в присутствии водорода в операции, в которой компоненты или фракции нафты обрабатываются отдельно в условиях, обеспечивающих получение продукта превосходного качества с точки зрения октанового числа и летучести. . До сих пор другие предлагали обрабатывать отдельно отдельные фракции исходной сырой нафты в различных условиях. стадии гидроформинга или обработки во второй зоне, работающей в тех же или других условиях, чем вся нафта. Цели повторного нагревания сердцевинной фракции риформированной нафты включают ароматизацию циклических соединений, которые при первом прохождении риформинга были просто изомеризованы как , например, когда алкилированный циклопентан был изомеризован с образованием алкилированного циклогексана на первой стадии. Во время второй обработки изомеризованный углеводород обрабатывается путем дегидрирования с образованием бензола, толуола или ксилола, в зависимости от количества атомов углерода в боковой цепи. присутствует в замещенном циклопентане. Другая цель повторного нагрева сердечной фракции, согласно практике предшествующего уровня техники, заключалась в подаче тепла в зону реакции, и это может быть достигнуто путем переработки повторно нагретой сердцевинной фракции, полученной с помощью оборудования для извлечения продукта, такой рециркулированной фракции, Конечно, 3 6 4 64 обладает гораздо более высокой теплоемкостью, чем «рециркулирующий» газ, который в предшествующей практике также повторно нагревался и перерабатывался для этой цели. Рециркуляция повторно нагретого продукта не только поставляет тепло на стадию риформинга. но также позволяет уменьшить количество водородсодержащего рециркулирующего газа, который должен быть возвращен в зону реакции. Такое уменьшение количества водорода, рециркулируемого в зону риформинга по соображениям равновесия, благоприятствует дегидрированию нафтенов и, следовательно, находится в определенных пределах. , предпочтительная процедура. , , - , , , , , , , , , , , , , 3 6 4 64 " " , - , , . Настоящее изобретение заключается в способе риформинга нафты, который включает риформинг нафты, имеющей диапазон кипения 170-3400 , в присутствии катализатора риформинга и добавленного водорода при температуре 850-9000 с использованием времени пребывания нафты в зона каталитического риформинга 15-50 секунд, выделение из продуктов зоны риформинга сердцетной фракции, кипящей от 175-2900 и реформирование этой фракции в присутствии катализатора риформинга и добавленного водорода при температуре 925-1000 использование времени пребывания нафты в зоне каталитического риформинга 100-200 секунд для получения бензина, извлечение, по меньшей мере, из первой зоны риформинга материала, содержащего алкилароматические соединения и кипящего выше 2900 , и термический риформинг этого материала для извлечения из него бензиновой фракции. 170-3400 850-9000 15-50 , - 175-2900 925 -1000 100-200 , 2900 . Продукт, полученный в результате первой (мягкой) гидроочистки, обычно имеет октановое число до 80, тогда как продукт, полученный в результате второй (жесткой) гидроочистки, имеет октановое число от 95 до 99 или более. () 80, () 95 99 . Указанная выше процедура служит для устранения ряда проблем, которые возникали в предшествующей практике. К ним относятся: (1) При реформировании фракции 5 до фракции 1700 происходит потеря выхода из-за гидрокрекинга, и в настоящем изобретении эта фракция не реформированный (2) Однопроходный риформинг при высокой жесткости приводит к чрезмерному крекингу парафиновых цепочек, прикрепленных к более высококипящим нафтенам, и чрезмерному крекингу высококипящих парафинов, так что в результате образуется избыточный сухой газ и углеводород 4 ( 3) Подвергание всего нафты, включая высококипящий материал, кипящий при температуре выше 3400 , в результате жесткого риформинга образуется до 5 весовых процентов тяжелого полимера в расчете на исходное сырье, и этот полимер не только бесполезен в качестве компонента бензина, но, что более важно, он разлагается на катализатор, вызывающий избыточное коксование и быстрое снижение активности катализатора. Эти недостатки корректируются в соответствии с настоящим изобретением с помощью двухстадийной операции, в которой исходное сырье, содержащее нафту с широким диапазоном кипения, подвергается мягким условиям риформинга и только промежуточная фракция подвергается жестким условиям риформинга. Высококипящий материал, извлеченный на первой стадии настоящего процесса, подвергают термическому реформингу обычно в присутствии водорода для отщепления или деалкилирования высококипящих ароматических соединений. Это можно осуществлять в отсутствие Водород. Было обнаружено, что эти высококипящие алкилированные ароматические соединения вызывают избыточное образование углерода в бензиновых двигателях, особенно там, где алкильные цепи разветвлены, и в то же время, конечно, они обладают плохими характеристиками летучести. : ( 1) 5 1700 ( 2) - 4 ( 3) 3400 5 , , - , , , , . Цель настоящего изобретения состоит в том, чтобы подвергнуть нафту риформингу в ходе многостадийной операции, выполняемой и действующей таким образом, чтобы экономичным способом получить удовлетворительные выходы компонентов бензина высокого качества. , , . Другой целью настоящего изобретения является получение продукта путем риформинга в сочетании с деалкилированием высококипящих алкилированных ароматических соединений в комплексном процессе, где избыточный водород, полученный в ходе риформинга, может быть использован во время стадии деалкилирования для производства моторного топлива, способствующего чистоте двигателя. , . На прилагаемом чертеже схематически показано устройство, в котором может быть реализована предпочтительная модификация изобретения. . Подробно обращаясь к чертежу, 1 представляет собой линию подачи нафты, посредством которой в настоящую систему вводится нафта с температурой кипения от 170 до 3400 , при этом подаваемая нафта смешивается с рециркулируемым водородосодержащим газом из линии 2, и затем эта смесь загружается. к средству нагрева 3, такому как печь, в которой он нагревается до температуры 8500 , затем выводится из указанного средства нагрева по линии 4 и загружается в верхнюю часть сосуда 5, содержащего неподвижный слой катализатора . Катализатор в слое содержит небольшое количество платины, а также хлора или какого-либо другого галогена и далее идентифицируется более полно. Условия в сосуде 5 изложены ниже. Продукт выводится из реактора 5 по линии 6 в охлаждающее средство 7, где он охлаждается до около 1000 для конденсации обычно жидких компонентов, затем выводится из средств охлаждения и направляется в сепаратор 9 по линии 8. Газ, содержащий гидроген 70, отводится сверху по линии 10 и, по крайней мере, часть этого газа рециркулируется в линию 2. для дальнейшего использования в системе. Остаток отводится из системы. Жидкий продукт 75 отводится по линии 11 и обычным способом подвергается перегонке для извлечения следующего: (1) Обычно газообразный материал, содержащий менее 4 атомов углерода, который отбирается более 80 голов по линии 13 и используется при производстве химикатов, в качестве топлива или утилизируется иным образом; (2) фракция -1750 , отводимая с верхнего погона по линии 14 и направляемая в бензиновый бассейн (не показан); (3) фракция 85, кипящая по существу в диапазоне от 1750 до 2900 , отводится в качестве бокового потока по линии 15, затем загружается с водородом по линии 16 в печь или другое нагревательное средство 17, где она нагревается до температуры около 90, от 9250 до 10 000 , отведенных по линии 18 из указанных средств нагрева и подвергнутых второй стадии риформинга в реторте 19, в которой расположен неподвижный слой платиносодержащего катализатора . В условиях 95, полностью изложенных ниже, желаемый риформинг Происходит реакция конверсии, и продукт выводится из реформинг-установки 19 по линии и после охлаждения в 21 поступает по линии 22 в сепаратор 23, из которого продукт 100 выводится по линии 24 и направляется во вторую фракционную дистилляционную колонну 25, где продукт подвергнутый перегонке для извлечения следующего: (1) обычно газообразного материала, содержащего углеводороды 1- 4 105, который отводится с верхнего погона по линии 26 и используется любым известным способом для извлечения для какой-либо полезной цели, например, предложенной выше для утилизация погона из дистилляционной колонны 12; (2) фракция 110, кипящая в приблизительном диапазоне от 5 до 1750 , которую отводят по линии 27 и доставляют в бассейн хранения бензина; (3) второй побочный поток, отбираемый через линию 28, температура кипения которого находится по существу в диапазоне 115 от примерно 1750 до 2300 , который предпочтительно доставляется в хранилище или в бассейн, содержащий компоненты моторного топлива высшего качества; и (4) фракцию, отведенную из куба колонны 25 по линии 29, кипящую при температуре 120 выше 3200 , которую объединяют с тяжелыми кубовыми фракциями, отводимыми из колонны фракционной перегонки 12 по линии 30, причем последняя фракция кипит выше 2900 . Смесь загружают в печь 31 и нагревается до температуры 125 от 950 до 12000 , предпочтительно не более 11000 , после чего выводится из печи по линии 31 и загружается в реактор термического риформинга 32. Водородосодержащий газ, отводимый, скажем, из рецикла 130 821,210 снизу из колонны 34 по линии 38 извлекаются обычно газообразный материал и тяжелые кубовые фракции соответственно, оба из которых могут быть использованы любым подходящим способом, не входящим в состав настоящего изобретения. , 1 170 3400 2 3, , 8500 , 4 5 5 5 6 7 1000 , 9 8 70 - 10 2 75 11 : ( 1) 4 80 13 , ; ( 2) , 1750 14 ( ); ( 3) 85 1750 2900 15, 16 17 90 9250 10000 , 18 19 95 , 19 21 22 23 100 24 25 : ( 1) 1- 4 105 26 , , 12; ( 2) 110 5 1750 27 ; ( 3) 28 115 1750 2300 ; ( 4) 25 29 120 3200 12 30 2900 31 125 950 12000 , 11000 , 31 32 , , 130 821,210 34 38 . Предпочтительное время пребывания масла в гидроформере 5 составляет 20 секунд, а в гидроформере 19 - 100 секунд. 5 20 , 19 100 . Подходящие и особенно предпочтительные диапазоны других условий для осуществления способа по изобретению приведены ниже: газ в линии 33 смешивается с маслом в линии 29 и нагревается с ним в печи 31. Продукт термического риформинга выводится из нижней части печи. реактор 32 и подвергается перегонке в колонне 34. Из колонны 34 фракция, кипящая в диапазоне примерно от 5 до 3400 , извлекается по линии 35, и эта фракция может быть доставлена в пул бензина высшего качества, в то время как второй поток, кипящий выше 3400 отводится по линии 36 и доставляется в бассейн хранения бензина Верхний трубопровод по линии 37 и из установки риформинга 5. Подходящий широкий диапазон Предпочтительный диапазон Состав катализатора Масс. % 0 05-2, 5-2, 0 5, 5 Остаток 1203 Эта 1203 989 Температура, ° (средняя) 850 900 850 Давление, фунты на квадратный дюйм, ман. 100 500 200 Скорость рециркуляционного газа, /барр. 2000–6000 5000 Концентрация водорода в 70 95 85 Рециркуляционный газ, объемные % Условия в риформинге 19 Подходящий широкий диапазон Предпочтительный диапазон Катализатор 10 % на 90 % 1203 То же, что в пункте 5 или то же, что указано выше для реактора 5 Температура, (средняя) 925 1000 925 Давление, фунты на квадратный дюйм, ман. 100 300 200 Скорость рециркуляционного газа, /барр. масла 3000 6000 5000 Концентрация водорода в 85 90 85 рециркуляционном газе, об. % 821,210 821,210 Условия в установке термического риформинга 32 Подходящий широкий диапазон Предпочтительный диапазон Катализатор Нет Нет Температура, 950 1200 1100 Давление, фунты на квадратный дюйм, ман. 500 2000 1000 Время реакции, с 30 200 100 Газ Оценить , / 500 2000 1000 Концентрация водорода 85 90 85 в газе, % Проверка сырья в риформинге 5 Диапазон кипения, . : 33, 29 31 32 34 34 5 3400 35 3400 36 37 5 % 0 05-2, 5-2, 0 5, 5 1203 1203 989 , ' () 850 900 850 , 100 500 200 , / 2000 6000 5000 70 95 85 , % 19 10 % 90 % 1203 5 5 , () 925 1000 925 , 100 300 200 , / 3000 6000 5000 85 90 85 , % 821,210 821,210 32 , 950 1200 1100 , 500 2000 1000 , 30 200 100 , / 500 2000 1000 85 90 85 , % 5 , . Об. % Нафтены Об. % Парафины Об. % Ароматические соединения Масс. % Сера Октановое число, Проверка продукта из риформинга 5 Диапазон кипения, . % % % % , 5 , . Об. % Нафтены Об. % Парафины Об. % Ароматические вещества Масс. % Сера Октановое число, Проверка сырья в риформинг-установке 19 Диапазон кипения, . % % % % , 19 , . Об. % Нафтенов Об. % Парафинов Об. % Ароматических веществ Масс. % Серы Октановое число, 340 0,0001 390 Ноль 290 Ноль 821 210 Проверка продукта риформинга 19 Диапазон кипения, ' 7 Об. % Нафтенов Об. % Парафинов Масс. % Ароматических % Сера 0 430 Ноль Ноль Октановое число, с 5 куб.см на галлон США Проверка сырья в установке термического риформинга 32 Диапазон кипения, ' 25 Об. % Нафтены Об. % Парафины Об. % Ароматические соединения 9 Масс. % Сера 0 430 Ноль 0–5 100 Ноль Октановое число, с 5 куб.см на галлон США бензина Проверка продукта из установки термического риформинга 32 Диапазон кипения, ' 70 об. % Нафтены об. % Парафины 0 об. % Ароматические соединения 95 мас. % Сера . % % % % , 340 0.0001 390 290 821,210 19 , ' 7 % % % % 0 430 , 5 32 , ' 25 % % % 9 % 0 430 0-5 100 , 5 32 , ' 70 % % 0Vol % 95 % . 400 Октановое число, . Следует отметить, что с течением времени активность катализатора снижается, и температуру необходимо повысить в обоих реакторах на целых 50 , после чего катализатор необходимо регенерировать. 400 , , 50 . Номинальный эквивалент топлива в изооктане плюс от 1,5 до 3,0 куб.см на галлон США бензина в двигателе -1. 1 5 3 0 -1 . Настоящий процесс показал непрерывную работу в отношении реакторов 5 и 19. 5 19. Однако следует понимать, что две операции каталитического риформинга от изооктана+ 15 см3 до изооктана+3 см3 на галлон США в операциях каталитического риформинга бензина могут осуществляться путем поочередной обработки в одном реакторе, например, реакторе 5, кипящей при температуре от 170 до 3400 нафты и резка от 175 до 2900 в критических условиях, необходимых для достижения наилучших результатов. , + 1 5 + 3 , . 5, 170 3400 175 2900 . Другие катализаторы, такие как молибден на оксиде алюминия, можно использовать на обеих стадиях риформинга с использованием технологии псевдоожиженного катализатора. , . Пар может быть включен в сырье для термической обработки. . 821,210 Хотя это изобретение имеет потенциальные недостатки, заключающиеся в том, что для него могут потребоваться два реактора риформинга и две колонны фракционной перегонки, эти недостатки компенсируются следующими преимуществами настоящего процесса, подчеркивающими мягкий каталитический риформинг, достижимый при работе при более низких температурах и более высоких расходах нефти с последующим более высоким расходом нефти. жесткий риформинг плюс термическая обработка тяжелых или высококипящих продуктов риформинга. Это: 821,210 , : Чистота водорода в отходящем газе из первого реактора очень высока, особенно там, где катализатор содержит платину, из-за исключения фракций от C1 + до 1750 из описанных здесь обработок. Также происходит очень незначительное крекинг C1 + парафинов. при низкой жесткости операции и увеличение скорости дегидрирования нафтена достигается за счет отказа от разбавляющих легких продуктов перед обработкой второго прохода. крекинг-обработка, приводящая к получению более высокого октанового числа. Еще одним преимуществом является то, что термический риформинг высококипящего материала, который содержит относительно большое количество алкилированных ароматических соединений, с образованием продукта с высоким октановым числом, кипящего в диапазоне моторного топлива, служит для увеличения общего выхода целевого продукта. , , , + 1750 , + , , , , , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 14:13:08
: GB821210A-">
: :

821211-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB821211A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ «Катализатор фторирования с продленным сроком службы» Мы, , корпорация, организованная и действующая в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, Мидленда, округа Мидленд, штат Мичиган, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: Это изобретение относится к катализатору фторирования с увеличенным сроком службы и более особенно озабочен катализатором фторирования оксифторида хрома в однородной смеси с фторидом алюминия. 'Extended4Life , , , , , , , , , : - . В патентном описании № 799335 раскрыт катализатор фторирования, содержащий фторид хрома, который активирован кислородом при высоких температурах. . 799,335 , . Термин «оксифторид хрома», используемый здесь, относится к вышеупомянутому катализатору из активированного фторида хрома. Этот катализатор показал выдающуюся полезность для некоторых применений фторирования, где используется в качестве фторирующего агента. Однако было обнаружено, что некоторые галогенированные органические исходные материалы, используемые в процедуре фторирования, отравляют катализатор за относительно короткое время. Несмотря на то, что катализатор дает выдающиеся результаты, такой короткой продолжительности активности было достаточно, чтобы вызвать трудности при его коммерческом использовании. " . , . , . В частности, быстрое отравление вызывали хлористый метилен и 1,1,1-трихлорэтан. , 1,1,1- . Поэтому основной целью настоящего изобретения является создание модифицированного катализатора на основе оксифторида хрома, имеющего относительно увеличенный срок службы. Другими целями настоящего изобретения являются создание катализатора на основе оксифторида хрома в однородной смеси с фторидом алюминия, обеспечение процедуры фторирования, при которой катализатор имеет увеличенный срок службы, и получение менее хрупких гранул катализатора на основе оксифторида хрома. , , . , . Вышеупомянутые и дополнительные задачи были достигнуты путем тщательного смешивания оксифторида хром[ 3e 6d]мия и фторида алюминия и использования полученного катализатора при фторировании фтористого водорода. Хотя как оксифторид хрома, так и определенные формы фторида алюминия известны как катализаторы фторирования, ожидалось, что будет достигнуто синергетическое продление срока службы смешанного катализатора. Таким образом, при фторировании галогенпропана ожидается, что данный объем катализатора из оксифторида хрома будет иметь срок службы менее 10 часов, а такой же объем катализатора из фторида алюминия будет иметь срок службы менее 4 часов. тот же объем смеси оксифторида хрома и фторида алюминия обеспечивал срок службы катализатора, существенно превышающий 20 часов. [ 3e 6d] . , . , , 10 , 4 , 20 . Отравление катализатора, приводящее к уменьшению срока службы катализатора, обычно является результатом карбонизации катализатора, в результате которой активность существенно снижается. После отравления катализатора можно реактивировать его, контактируя его с кислородом при температуре около 5000 градусов по Цельсию, но это требует прерывания процесса фторирования и обычно требует до 2 часов для достижения удовлетворительной реактивации. , . , 5000 , , 2 . Тщательно перемешанный катализатор по настоящему изобретению легко получить путем смешивания оксифторида хрома с фторидом алюминия либо путем смешивания сухого порошка, либо путем растворения в подходящем растворителе, либо путем суспендирования материала и удаления из него растворителя суспендируемого материала. Могут также использоваться другие традиционные способы получения живой смеси оксифторида хрома и фторида алюминия. Относительные количества оксифторида хрома и фторида алюминия, используемые в катализаторе продленного срока службы настоящего изобретения, предпочтительно составляют 80 процентов оксифторида хрома и 20 процентов фторида алюминия. , . . - 80 20 . Однако для определенных реакций можно использовать от 20 до 80 процентов фторида алюминия и от 80 до 20 процентов оксифторида хрома, а в некоторых конкретных реакциях можно использовать от 1 до 95 процентов фторида алюминия и от 99 до 5 процентов оксифторида хрома. Фторид хрома, используемый для катализатора настоящего изобретения, может быть активирован до или после гранулирования. Таким образом, фторид хрома можно гранулировать с фторидом алюминия и затем активировать нагреванием кислородом, или предварительно насыщенный кислородом оксифторид хрома можно гранулировать с фторидом алюминия и катализатор использовать без предварительной обработки. Поскольку для активации фторида хрома материал нагревают примерно до 5000°С, а реакцию фторирования проводят при температуре выше 1000°С, для смешивания можно использовать обезвоженную или гидратированную форму фторида металла. Хотя для катализа реакций фторирования необходимы определенные формы фторида алюминия, фторид алюминия по настоящему изобретению может представлять собой любые технические сорта фторида алюминия, которые обычно доступны. , 20 80 80 20 , 1 95 99 5 . . , , -. 5000 1000 , . , . Катализатор с увеличенным сроком службы по настоящему изобретению используется при фторировании фторида водорода при температуре реакции от 100 до 5000°С. Обычно используется избыток фтористого водорода, и время контакта варьируется от 1 до 20 секунд в зависимости от конкретного фторирования. Несмотря на то, что катализатор по настоящему изобретению обеспечивает увеличенный срок службы, после определенного количества фторирования необходимо реактивировать катализатор. Этого легко достичь путем контактирования катализатора с кислородом при температуре около 5000°С в течение по меньшей мере часа для реактивации катализатора. - 100 5000 . 1 20 . -, . 5000 . При желании смесь по настоящему изобретению можно гранулировать, например, с сахаром или графитом, используя обычный метод гранулирования катализатора. , . Ниже приводится описание в качестве примера способов реализации изобретения. ПРИМЕР 1А. Никелевую трубку размером 1 30 дюймов заполняли 174 кубическими сантиметрами катализатора из оксифторида хрома. Слой катализатора нагревали до 2400°С и смесь 65 граммов (0,76 моля) метиленхлорида и 3,46 моля фтористого водорода пропускали через катализатор в течение 2 часов. Таким образом, мольное отношение к органическому соединению составляло 4,5 при времени контакта 5,4 секунды. Перегонка органических продуктов дала 49 процентов теоретического выхода (0,373 моля) метиленфторида, 17,4 процента теоретического выхода (0,132 моля) хлорфторметана и 26,5 процента ! органического материала было извлечено без изменений. Общее извлечение органических веществ составило 93 процента от теоретического. . " 30" 174 . 2400 65 (0.76 ) 3.46 2 . , 4.5 5.4 . 49 (0.373 ) , 17.4 (0.132 ) - 26.5 ! . 93 . Температуру реакции повышали до 5000°С и эксперимент продолжался еще 2 часа. За это время над катализатором пропускали 1,13 моля метиленхлорида и 3,58 моля фтористого водорода, что давало молярное соотношение 3,15 и время контакта 4,7 секунды. При перегонке было выделено 0,325 моля, 28,8% теоретического выхода метиленфторида, 0,158 моля, 14,0% теоретического выхода хлорфторметана и 0,293 моля неизмененного органического исходного материала. Общее извлечение органических веществ составило 68,7%. По истечении этого времени катализатор сильно загрязнился углеродом, и его пришлось сжечь. 5000 2 . , 1.13 3.58 , 3.15 4.7 . , 0.325 , 28.8 , 0.158 , 14.0 - 0.293 . 68.7 . . Никелевый реактор размером 2х30 дюймов был заполнен катализатором из фторида хрома до глубины слоя приблизительно 20 дюймов. После активации кислородом была проведена следующая серия опытов. . 2" 30" 20". , . Молярное отношение Накопленное количество Граммы Моли Моли /органическая печь Контактная титрованная № опыта Продолжительность опыта CH2Cl2 CH2Cl2 Исходный материал Темп. Конвертация времени 1 1 час. 14 мин. 1 час. 14 мин. 341 4.02 14.17 3.53 450 5.5 63.4 Моль Процент 2 1 15 2 29 364 4,29 14,56 3,43 400 5,9 59,2 3 1 14 3 43 372 4,38 14,07 2,90 350 7,2 55,2 4 1 00 4 40 233 2,75 9,92 3. 61 300 - 37.1 Необходимо было остановить бег между 4-м и 5-й час, поскольку слой настолько сильно забился углеродом, что противодавление остановило поток CH2Cl2 и замедлило поток . / . CH2Cl2 CH2Cl2 . 1 1 . 14 . 1 . 14 . 341 4.02 14.17 3.53 450 5.5 63.4 2 1 15 2 29 364 4.29 14.56 3.43 400 5.9 59.2 3 1 14 3 43 372 4.38 14.07 2.90 350 7.2 55.2 4 1 00 4 40 233 2.75 9.92 3.61 300 - 37.1 4th 5th CH2Cl2 . Прогон № 3 был перегнан, что дало следующие результаты: Материал Граммы Моль % CH2F2 110,8 2,13 50,3 CH2ClF 33,9 0,50 25,4 CH2Cl2 91,3 1,08 11,7 Извлечение 87,4% . В реактор примера - загружали 1320 кубических сантиметров смеси с содержанием 80 процентов. оксифторид хрома и 20 процентов фторида алюминия, которые были суспендированы в 18-процентном водном растворе фторида водорода, суспензия высушена и гранулирована с 2 процентами сахара и 2 процентами графита. Реактор нагрели до 3500°С и через него пропускали смесь 88 грамм молей фтористого водорода и 28,6 грамм молей (2430 грамм) метиленхлорида. Молярное соотношение /метиленхлорид составляло 3,075, продолжительность опыта составляла 6 часов, а время контакта составляло 4,78 секунды. . 3 : % CH2F2 110.8 2.13 50.3 CH2ClF 33.9 0.50 25.4 CH2Cl2 91.3 1.08 11.7 87.4% . - 1320 80 20 18 , , 2 2 . 3500 , 88 28.6 (2430 ) . / 3.075, 6 , 4.78 . Данные почасовой конверсии сырой нефти были следующими: - Материал в сухом льду. Преобразование в CH2F2. Время. CH2C12. Заряженная ловушка, взвешенная на основе веса CH2F2 сырого материала за 1-й час. 5.6 гм. моль 1,59 грамм. родинки 30,2 процента 2-й час. 5.53 ,, ,, 3.08 ,, ,, 55.7 3-й час. 5.52 ,, ,, 2,9 ,, ,, 52,6 4-й час. 5.51 ,, 3,19 ,, ,, 57,9 5-й час. 3.43 ,, ,, 2.23 ,," 64.9 6-й час. 3.0 ,, ,, 1,75 ,, ,, 58,4 Анализ общего извлеченного продукта: (Масс.спектр. ) Вес материала. /Гм. Моль Моль % CH2F2 442 8,5 29,7 CH2C1F 621 9,07 31,7 CH2Cl2 685 8,06 28,2 Извлечение 89,6 процентов Выход CH2F2 74. ,, ,, (исходя из общего извлечения) Никаких определенных признаков отказа катализатора не было отмечено в конце 6-го часа . :- CH2F2 CH2C12 CH2F2 1st . 5.6 . 1.59 . 30.2 2nd . 5.53 ,, ,, 3.08 ,, ,, 55.7 3rd . 5.52 ,, ,, 2.9 ,, ,, 52.6 4th . 5.51 ,, 3.19 ,, ,, 57.9 5th . 3.43 ,, ,, 2.23 ,, " 64.9 6th . 3.0 ,, ,, 1.75 ,, ,, 58.4 : ( . ) . /. % CH2F2 442 8.5 29.7 CH2C1F 621 9.07 31.7 CH2Cl2 685 8.06 28.2 89.6 CH2F2 74. ,, ,, ( ) 6th . ПРИМЕР А. В никелевый реактор размером 2х36 дюймов загружали 872 кубических сантиметра катализатора из оксифторида хрома, который активировали кислородом при 5000°С в течение 2 часов. Реактор охлаждали до 4000°С и через реактор в течение 2 часов 30 минут пропускали 11,37 грамм-моль (1518 грамм) 1,1,1-трихлорэтана и 50,46 грамм-моль фтористого водорода. Молярное соотношение /органическое исходное вещество составляло 4А4, а время контакта составляло 2,3 секунды. . 2" 36" 872 5000 2 . 4000 , 11.37 (1518 ) 1,1,1- 50.46 2 30 . / 4A4 2.3 . Конверсия в CH3- в пересчете на перегнанный продукт составила 31,7%. 30,6 моль CH3- фторировали в серии из 5 опытов при температуре от 250 до 4000°С. Максимальное время работы без регенерации составило 2 часа при температуре 4000°С. Титрируемая конверсия в течение первых 1 часа 30 минут этого эксперимента составила 91 процент, но в течение следующего часа составила только 67 процентов. CH3-,, , 31.7 30.6 CH3-, 5 250 4000 . 2 4000 . 1 30 91 , 67 . Б. Смесь 80-процентного оксифторида хрома и 20-процентного фторида алюминия использовали для замены оксифторида хрома из примера -. Результаты представлены в следующей таблице: Катализатор: 80 процентов ()3 + 20 процентов A1F3. Номер опыта --101 --104. Темп. печи. 400 "С. 350" С. . 80 20 -. : : 80 ()3 + 20 A1F3 . --101 --104 . 400 ". 350 ". ВЧ заряженный 1,223 Гм. М. 91 Гм. М. 1.223 . . 91 . . CH3CC13 Заряжен 23,8 ,, 10,9 Гм. М. CH3CC13 23.8 ,, " 10.9 . . Молярное соотношение /CH3CC13 5,14 8,32 Время контакта 2,4 сек. 4.2 сек. /CH3CC13 5.14 8.32 2.4 . 4.2 . Почасовая конверсия в CH3CF3 из мас. материала в ловушке из сухого льда 1 час. 54 мольных процента 53,7 мольных процентов 2-й час. 57.7 ,, ,, ,, 71,7 3-й час. 49.3 ,, " 62. CH3CF3 . 1st . 54 53.7 2nd . 57.7 ,, ,, ,, 71.7 3rd . 49.3 ,, " 62. 4 часа. 37.1 " , " 51.2 5 час. - 44,5 " " " Анализ общего продукта: CH3CF3 26,1 мольных процентов 32,6 мольных процентов CH3CClF2 7,1 " " " 3,5 " " " CH2 = 1,8 " " " CH2 = CCl2 62,6 ,, ,, ,, 53,7 Извлечение 95,8 ,, ,, ,, 91,6 Выход 86,1% 79,6% Даже несмотря на то, что катализатор реагировал в течение 5 часов, явной карбонизации катализатора не наблюдалось, как это происходило за сопоставимый 29-часовой период с оксифторидом хрома, несмешанным с фторидом алюминия. 4ht . 37.1 " , " 51.2 5th . - 44.5 " " " : CH3CF3 26.1 32.6 CH3CClF2 7.1 " " " 3.5 " " " CH2 = 1.8 " " " CH2 = CCl2 62.6 ,, ,, ,, 53.7 95.8 ,, ,, ,, 91.6 86.1 79.6 5 , , 29 . ПРИМЕР А. Никелевый реактор размером 2х30 дюймов был заполнен 1320 кубическими сантиметрами катализатора из оксифторида хрома, реактор нагрет до 3500 градусов по Цельсию и смесью 9,35 грамм-молей (1700 граммов) 1,1,1,3-тетрахлорпропана. и 113,3 грамма моля фтористого водорода загружали в реактор в течение 4,5 часов. Молярное соотношение /органический исходный материал составляло 12,1, а время контакта составляло 3,4 секунды. Титрование HC1 показало конверсию 86,4% в 3,3,3-трифторпропен. . 2" 30" 1320 , 3500 9.35 (1700 ) 1,1,1,3 - 113.3 4.5 . / 12.1 3.4 . HC1 86.4 3,3,3, - . В течение последних 1 часа 4-часового забега взвешенная конверсия составила 58,4%. 1 4 , 58.4 . Б. Процедуру примера -А повторяли с катализатором, содержащим 80 процентов оксифторида хрома и 20 процентов фторида алюминия. 22.3 Грамм-моль (8054 грамма) 1,1,1,3-тетрахлорпропана и 371,6 грамм-моль фтористого водорода пропускали в реактор в течение 21 часа, что давало мольное соотношение /органический исходный материал 16,7 и время контакта 4,9. секунды. . - 80 20 . 22.3 (8054 ) 1,1,1,3 - 371.6 21 , / 16.7 4.9 . Титрование показало 99,8% конверсию в 3,3,3-трифторпропен. В течение 20-го часа конверсия составила 86 процентов, а в течение 21-го часа конверсия составила 82,4 процента. 99.8 3,3,3 - . 20th , 86 21st , 82.4 . Аналогично способу, описанному в предыдущих примерах, при фторировании катализатора с увеличенным сроком службы можно использовать и другие галогенуглеводороды. Типичные галогенуглеводороды, которые можно использовать в качестве исходного материала в процессе фторирования, включают, например, хлор- и бромметаны, этаны, пропаны, бутаны и гексаны. , . , , -, -, , , . Например, можно также использовать продукты хлор- и бромзамещения пропилена, бутиленов, пентиленов, метилацетиленов, этилацетиленов и пентадиенов. - - , , , , . ЧТО МЫ ЗАЯВЛЯЕМ: 1. Катализатор фторирования с продленным сроком службы, содержащий оксифторид хрома, тщательно смешанный с фторидом алюминия. : 1. - . 2.
Катализатор фторирования с увеличенным сроком службы, содержащий от 5 до 95 процентов оксифторида хрома и от 95 до 5 процентов фторида алюминия. - 5 95 95 5 . 3.
Катализатор фторирования с увеличенным сроком службы, который содержит от 80 до 20 процентов оксифторида хрома и от 20 до 80 процентов фторида алюминия. - 80 20 20 80 . 4.
Катализатор фторирования с увеличенным сроком службы, содержащий 80 процентов оксифторида хрома и 20 процентов фторида алюминия. - 80 20 . 5.
Катализатор фторирования с продленным сроком службы по любому из пп.1-4, по существу, как описано в любом из конкретных примеров, изложенных выше. - 1 4 . **ВНИМАНИЕ** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 14:13:11
: GB821211A-">
: :

821212-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB821212A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ 821,212 Дата подачи заявки и подачи полной спецификации: 4 февраля 1958 г. № 3625/58. 821,212 : Feb4, 1958 3625/58. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 11 февраля 1957 г. 11, 1957. \ 4 Полная спецификация опубликована: 7 октября 1959 г. \ 4 : Oct7, 1959. Индекс при приемке:-Класс 39( 1), ( 9 Г:9 Ч:11:16 А 2:18 А:19:46 А). :- 39 ( 1), ( 9 :9 :11:16 2:18 :19:46 ). Международная классификация:- . :- . ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Улучшения в рефлекторных клистронах или в отношении них Мы, , , 195, Бродвей, Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, корпорация штата Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем: изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении: , , , 195, , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится к рефлекторным клистронам и, более конкретно, к рефлекторным клистронам с ручной настройкой, имеющим однорезонаторный резонатор. , , . Рефлекторные клистроны, как правило, представляют собой полый резонатор, имеющий зазор, через который проецируется поток электронов. Радиочастотное поле в зазоре воздействует на электроны в потоке, изменяя их скорости, и после того, как поток выходит из зазора, он попадает в область, где эти изменения скорости преобразуются в изменения плотности. , , , , , . Отталкивающий электрод внутри этой области меняет направление движения потока обратно к зазору, и при входе в зазор в обратном направлении изменения плотности потока вызывают передачу энергии резонатору, тем самым поддерживая колебания. . , , , . Частота генерируемых колебаний зависит от времени прохождения электронов через зазор в прямом направлении, и, как правило, чем выше желаемая частота, тем короче время прохождения. Кроме того, чем выше желаемая частота, тем меньше физические размеры электродов и резонатора должны быть. В высокочастотном генераторе этого типа, предназначенном для работы, например, в диапазоне 11000 мегагерц в секунду, физические размеры электродов довольно малы. В такой трубке для максимальной эффективности необходимо выравнивание и расстояние между электродами становится чрезвычайно важным, малейшие отклонения от оптимального физического соотношения электродов приводят к серьезному ухудшению эффективности работы или даже к полной неработоспособности. , , , , , , , 11000 , , , , 3/6 , . В рефлекторных клистронах одним из методов регулировки частоты является изменение размера зазора, так что для заданной средней скорости электронов время прохождения изменяется в зависимости от размера зазора. , 50 , . Однако в лампах, предназначенных для работы на таких высоких частотах, как вышеупомянутые, зазор чрезвычайно мал, и точную регулировку, соответственно, сложнее получить. поскольку механические вибрации и люфт в регулировочном механизме значительно увеличиваются по мере уменьшения размера электрода и зазора. , , , 55 , 60 . Целью настоящего изобретения является облегчение конструкции рефлекторных клистронов и обеспечение точного выравнивания и расположения электродов в таком генераторе, предназначенном для работы на чрезвычайно высоких частотах. 65 . В соответствии с изобретением предложен рефлекторный клистрон, содержащий оболочку 70, средства, включающие в себя гибкую стенку, определяющую полостный резонатор, установленный внутри указанной оболочки, электронную пушку, расположенную рядом с указанным резонатором и на расстоянии от указанной гибкой стенки для проецирования потока электронов 75 через указанную оболочку. резонатор, электрод-отталкиватель, средство установки указанного электрода-отталкивателя на стороне, противоположной указанному резонатору по отношению к указанной пушке и прилегающей к указанной гибкой стенке, и средство для настройки указанного резонатора, причем указанное средство настройки 80 включает в себя полую цилиндрическую втулку, окружающую указанный электрод-отталкиватель и опирающуюся на указанную гибкую стенку, указанную втулку, имеющую сбоку отверстия, через которые проходят средства крепления отталкивателя, гибкую 85 гибкую диафрагму, образующую концевую застежку для указанной оболочки, указанную диафрагму, имеющую боковые части, прикрепленные к стенкам указанной оболочки, промежуточную часть, проходящую поперек указанной оболочки и центральной части, прикрепленной к указанной полой цилиндрической втулке 90 821,212, и настроечный элемент, прикрепленный к указанной центральной части и продолжающийся в указанную полую втулку для нажатия на указанную диафрагму, указанную втулку и указанную гибкую стенку. 70 , , 75 , , , , 80 , , 85 , , 90 821,212 , , . Изобретение будет понято более ясно и полно из следующего подробного описания, взятого вместе с прилагаемыми чертежами, на которых: , : Фиг. представляет собой вид в поперечном разрезе одного конкретного варианта реализации перестраиваемого рефлексного клистрона в соответствии с изобретением: : Фиг.2 представляет собой перспективный вид с пространственным разделением деталей различных элементов варианта осуществления, показанного на фиг. 2 . 1,
включая, в частности, корпус и узел отпугивателя: : Фиг.3 представляет собой перспективный вид в разобранном виде некоторых других элементов варианта осуществления, показанного на Фиг., включая, в частности, корпус и узел пушки: 3 : Фиг.4 представляет собой вид в перспективе собранной отклоняющей трубы варианта осуществления, показанного на Фиг.1; Фиг.5 и 6 представляют собой частичные виды в разрезе альтернативного расположения некоторых частей, иллюстрирующие другой конкретный вариант осуществления изобретения. 4 1: , 5 6 , . Обратимся теперь к чертежам: устройство 10 электронного разряда, показанное на фиг. , содержит вакуумированный корпус, имеющий полую цилиндрическую металлическую часть корпуса 11, образующую боковые стенки, герметично соединенные с одним концом которой находится диафрагма 12, на другом конце корпуса. 11 приварен или припаян опорный элемент 13 корпуса, от которого зависит металлическая колба 14, припаянная или приваренная к элементу 13 и конец которой закрыт платформой 15, герметично прикрепленной к нему. Платформа 15 имеет в себе множество отверстий 16, в на каждой из которых установлена металлическая проушина 17, герметично соединенная с платформой 15 и в которой запаян стекловидный валик 18. Каждый валик 18 герметично прилегает к вводному проводнику 19 и поддерживает его, который преимущественно изготовлен из сплава, такого как ковар ( зарегистрированная торговая марка), которая легко приклеивается к стеклу. В центре платформы 15 расположено отверстие 21, в котором установлена вытяжная трубка 22, которая также герметично соединена с платформой 15. , 10 11 , 12 11 13 14 13 15 15 16 , 17, 15 18 18 - 19 ( ) 15 21 22 15. С внутренней частью корпуса сообщается прорезь 23, функция которой будет более подробно объяснена ниже. Установленный в углублении 29 в стенке корпуса 11 и охватывающий прорезь 23 представляет собой короткий участок волновода 24, оканчивающийся фланец 25, металлическую чашку 26 и монтажный фланец 27. 23, 29 11 23 24 25 26, 27. Волновод 24 герметично закрыт проницаемым для электромагнитных волн окном 28 из подходящего изолирующего материала, такого как керамика, которое размещено в выемке 30 во фланце 27 и прилегает к чашке 26. На внутренней стенке корпуса 11 примерно посередине между его концами находится периферийный фланец 31, который по причинам, которые будут более очевидны ниже, имеет точно обработанные верхнюю и нижнюю поверхности 32 и 33 соответственно, а также обработанную и полированную внутреннюю поверхность 34. Прорезь 23 расположена так относительно 70 фланца 31, что она сообщается с внутренней частью. корпуса 11 через поверхность 34 фланца 31 и находится примерно посередине между поверхностями 32 и 33. 24 28 30 27 26 11 31 , , 32 33 , 34 23 70 31 11 34 31, 32 33. Внутри нижней части корпуса 75 11 установлен узел электронной пушки, содержащий полый катод 35, имеющий на верхнем конце вогнутую поверхность 38 эмиссии электронов. Катод 35 установлен внутри полой металлической гильзы 36 с помощью множества металлических опорных элементов 80. 37, из которых показан только один из них. Предпочтительно втулка 36 катода 35 и опоры 37 изготовлены из материалов, имеющих такие коэффициенты теплового расширения, что катод не будет смещаться относительно втулки 85 36, поскольку детали нагреваются во время работы устройства. Опорный элемент 39, имеющий фланец 41 на одном конце, окружает втулку 36 и приварен к ней так, что верхняя поверхность фланца 41 весом 9 г совпадает с концом втулки 36. 75 11 35 38 35 36 80 37, 35 36 37 85 36 39 41 36 9 41 36. Электрод 42 формирования луча опирается на верхнюю поверхность фланца 41 и прикрепляется к нему посредством пайки или сварки, или, альтернативно, электрод 42 формирования луча может быть 95 выполнен за одно целое с опорным элементом 39. 42 41 , , 42 95 39. Опорный элемент 39 окружает платформа 43 из изоляционного материала, такого как керамика, имеющая первый набор отверстий 44 и второй набор отверстий 45. В отверстиях 100 44 установлено множество опорных стержней 46, из которых показан только один. , которые контактируют с опорным элементом 39 на нижней стороне фланца 41 и прикреплены к нему с помощью подходящих средств, таких как сварка, тем самым служащих для размещения 105 опорного элемента 39 относительно платформы 43. 39 43 44 45 100 44 46, , 39 41 105 39 43. Стержни 46 закреплены в отверстиях 44 с помощью стеклянной глазури (не показана), которая обеспечивает прочное соединение между металлом стержней и керамикой, или, альтернативно, они могут быть 110) закреплены любым подходящим способом, известным в данной области техники. Нижний конец втулка 36 закрыта опорным элементом 47 нагревателя из изоляционного материала, который удерживается внутри экрана нагревателя 48 с помощью множества выступов 49 на экране 48, 15, которые обжаты на элементе 47. Экранирующий элемент 48, в свою очередь, приварен. к катодной гильзе 36. Опорные выводы 51 нагревателя, один из которых показан, проходят вверх через отверстия в элементе 47 и обратно вниз через 120 соседних отверстий. Нагреватель 52, который схематически показан внутри полого катода 35, поддерживается на месте ножками нагревателя 53. которые проходят через отверстия в опорном элементе 47 и приварены к выводам 51 опоры 125 нагревателя. 46 44 , , , 110) : 36 -;, 47 48 49 48 15 47 48 , 36 51, , 47 120 52, 35 53 47 125 51. В отверстиях 45 платформы 43 установлено множество металлических опорных стержней 54, которые предпочтительно закреплены в месте стеклянной глазурью аналогично стержням 46, и 130 821 212, которые прикреплены к металлическому ускоряющему аноду 55, вставленному в множество отверстий 56 в аноде, припаянных или приваренных на месте. Анод 55, который лучше всего виден на фиг. 2 и 3, содержит дискообразную часть 57 и центрально расположенную носовую часть 58 в форме усеченного конуса, которая имеет продольное отверстие. 59, через который проходит электронный луч во время работы трубки. 45 43 54, 46, 130 821,212 55, 56 55, 2 3, 57 - 58 59 . и несет проницаемую для электронов сетку 61 на своем верхнем конце, расположенную концентрично по отношению к отверстию 59. 61 - , 59. При изготовлении трубки, изображенной на фиг. 1, узел пистолета, описанный выше, собирается снаружи трубки, тем самым обеспечивая точное расположение и выравнивание различных компонентов, а затем вставляется в корпусную часть 11. Кольцевой фланец 62 на верхней поверхности. Дискообразная часть 57 анода 55, которая точно обработана так, чтобы быть концентричной с отверстием 59 в носовой части 58, упирается в поверхность 34 фланца 31 корпуса, когда узел пистолета находится на месте, тем самым точно позиционируя узел пистолета относительно фланца 31. Пистолет в сборе расположен в осевом направлении и удерживается на месте задеванием или приваркой анода 55 к поверхности 33 фланца 31. 1 , , 11 62 57 55, 59 58, 34 31 , 31 55 33 31. К поверхности 32 фланца 31 посредством пайки прикреплена гибкая металлическая диафрагма 63 из такого материала, как медь, что лучше всего видно на фиг. 2 и 3. В центре диафрагмы 63 расположено отверстие 64, в котором расположена электронопроницаемая сетка 65. кольцевой фланец 66 на диафрагме 63, который концентричен отверстию 64, упирается в поверхность 34 фланца 31, тем самым обеспечивая точное позиционирование сетки 65 относительно сетки 61 в аноде 55. 32 31 63 2 3 63 64 65 66 63 64 34 31, 65 61 55. Сетки 61 и 65, анод 55, диафрагма 63 и поверхность 34 фланца 31 вместе образуют полостный резонатор, который настраивается за счет изгиба диафрагмы 63 и из которого мощность может быть извлечена через щель 23, волновод 24 и керамическое окно. 28 Слот 23 функционирует как выходной трансформатор для резонансного резонатора. Обычно такой выходной трансформатор обладает частотной чувствительностью, так что внешняя добротность резонатора уменьшается с увеличением частоты. Чтобы компенсировать () это изменение внешней добротности с частотой, керамическое окно 28 выполнено круглым и расположено между первой резонансной диафрагмой, образованной чашкой 26, и второй резонансной диафрагмой 40. Путем правильного выбора размеров керамического окна и диафрагм можно заставить оконную структуру резонировать на низкочастотном конце полоса частот, для генерации и передачи которой предназначен генератор. По мере увеличения частоты от нижнего края полосы оконная структура резонансного типа приводит к увеличению внешней добротности резонансной полости. При правильном расположении окна относительно трансформатора, образованного пазу 23, и при правильном выборе размеров окна и преобразователя уменьшению внешней добротности с частотой преобразователя противодействует увеличение внешней добротности с частотой окна, так что внешняя добротность резонатора остается постоянной в течение практически всего 70 секунд. полоса частот, которую требуется передать. 61 65, 55, 63, 34 31 63, 23, 24, 28 23 () , 28 26 40 23 70 . С резонатором полости совместно связан отталкивающий электрод 70, который изолирует поверхность 32 75 фланца 31 с помощью втулки из изолирующего материала 67, прикрепленной к отталкивателю 70 стеклянным остеклением, и опорный элемент 68 отталкивателя. который прикреплен остеклением к втулке 67. В качестве альтернативы остеклению втулка 80 67 может быть металлизирована и припаяна к отталкивателю и элементу 68. Опора 68 имеет большую полую цилиндрическую часть 69, которая концентрична небольшой полой цилиндрической части 71, к которой относится втулка. 67 закреплен, причем внутренний диаметр 85 части 69 обрабатывается таким образом, чтобы обеспечить плотное прилегание к периферии диафрагмы 63, и прикрепляется к фланцу 31 с помощью подходящих средств, таких как пайка. Отражатель 70 расположен концентрично по отношению к сетке благодаря плотное прилегание между опорой 68 и диафрагмой 63. Напряжение подается на отталкиватель через провод отталкивателя 72 из проводящего материала, который проходит через отверстие 73, просверленное в корпусе 11, и изолирован 95 от корпуса 11 изолирующей втулкой 74, которая удерживается в размещают стеклянными шариками 75, которые привариваются при сборке, или фиксируют корпус 11 в области вокруг 74. Вывод 72 соединяется с помощью подходящих средств с 100 выводом 76, который проходит через отверстие 77 в боковой стенке полой цилиндрической диафрагмы. отклоняющую трубку или втулку 78 и соединен с отталкивателем 70. Вывод 76 изолирован от трубки 78 посредством короткой изолирующей втулки 105 79. - 70 32 75 31 67 70 , 68, 67 , 80 67 68 68 69 71 67 , 85 69 63, 31 70 68 63 72 73 11 95 11 74, 75 11 74 72 100 76 77 78 70 76 78 105 79. Из приведенного выше описания можно легко увидеть, что узел пистолета, гибкая диафрагма 63, решетки 61 и 65 и отталкиватель 70 точно расположены 110 относительно друг друга благодаря тому, что они расположены относительно фланца. 31 За счет точной обработки фланца 31 и различных деталей при их изготовлении обеспечивается точность расположения деталей при сборке без необходимости применения дорогостоящих сборочных приспособлений и приспособлений. , , 63, 61 65, 70 110 31 2 31 , 115 . описанная конструкция по существу является самоустанавливающейся. Кроме того, использование фланца 31 в качестве опоры для различных компонентов, а также 120, а также в качестве основания для установки, обеспечивает исключительно прочную конструкцию, тем самым гарантируя длительный срок службы трубы с механической точки зрения. , 31 120 , . Изгиб диафрагмы 63 осуществляется посредством 125 регулировочного механизма, который включает в себя отклоняющую диафрагму трубку или втулку 78, которая окружает отражатель 70 и прикреплена к диафрагме 63 посредством пайки или тому подобного. На фиг. 2 и 4 видно, что трубка 78 130 821,212 Состоит из двух частей, 81 и 82. Нижняя часть 81 имеет множество проходящих в осевом направлении пальцев 83, которые проходят через множество отверстий 84 в опорном элементе 68 отталкивателя и соединяются посредством пайки с частью 82. На фиг. 4 можно видеть, что после сборка. 63 125 78 70 63 2 4, 78 130 821,212 , 81 82 81 83 84 68, 82 4 . трубка 78 содержит полый цилиндр, имеющий множество прорезей или отверстий 85 в его боковой стенке, через которые проходит опорный элемент 68 отталкивателя после сборки. Поскольку втулка 78 состоит из двух частей, сборка втулки 78 и узла отталкивателя является значительно облегчается без потери точности и прочности при окончательной сборке. 78 85 68 78 , 78 . Стопорный элемент 86 прикреплен пайкой к втулке 78 над отверстиями 85 и служит для предотвращения слишком большого ее перемещения во время регулировки, опираясь на опорный элемент 68 отталкивателя на пределе безопасного перемещения втулки 78 и соответствующего изгиба диафрагмы 63. . 86 78 85 68 78 63. В варианте реализации, показанном на фиг. 1, диафрагма 12 содержит боковые части 87, которые герметично прикреплены к корпусу 11, при этом корпус 11 образует боковые стенки оболочки или вакуумной камеры. Диафрагма 12 дополнительно включает промежуточную часть 88, которая проходит поперек оболочки и центральная часть 89, которая соединена пайкой с трубкой или втулкой 78 и проходит вниз в трубку 78 на небольшое расстояние. Движение передается трубке 78 от установленного снаружи регулировочного механизма, который будет объяснен более подробно ниже через настроечный элемент 91. Настройка Элемент 91 содержит верхнюю часть 92 с резьбой, фланец 93, который припаян к центральной части 89 диафрагмы 12, и нижнюю часть 94, которая проходит вниз в трубку 78 на небольшое расстояние. 1, 12 87 11, 11 12 88 89 78 78 78 91 91 92 93 89 12, 94 78 . Регулировочный механизм, который приводит в действие настроечный элемент 91, содержит полую цилиндрическую часть 95, которая приварена или припаяна к корпусному элементу 11, образуя продолжение боковых стенок трубки, и которая имеет на своем конце, удаленном от корпуса 11, выступающий наружу резьбовой фланец 96. Приводной корпус 97, имеющий кольцевой фланец 98, опирается на элемент 95, причем фланец 98