патенты / 21361

820983-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB820983A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ РџР РЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖР820983 Дата подачи заявки Рё подачи полной спецификации: 19 марта 1957 Рі. 820983 : 19, 1957. в„– 9045/57. 9045/57. Заявление подано РІ Германии 27 марта 1956 РіРѕРґР°. 27, 1956. Полная спецификация опубликована: 30 сентября 1959 Рі. : 30, 1959. Рндекс РїСЂРё приемке: -Класс 108 (3), 58 1 . Международная классификация: - 06 . : - 108 ( 3), 58 1 . :- 06 . ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Усовершенствования, касающиеся пневматических рессорных подвесок транспортных средств. РњС‹, - , Штутгарт-Унтертилькхайм, Германия, компания, учрежденная РІ соответствии СЃ законодательством Германии, настоящим заявляем РѕР± изобретении, РЅР° которое РјС‹ молимся Рѕ выдаче нам патента, Рё метод, СЃ помощью которого это должно быть выполнено, должен быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описан РІ следующем заявлении: - , - , -, , , , , , : - Настоящее изобретение относится Рє пневматическим рессорным подвескам транспортных средств, включающим сильфон, прикрепленный РЅР° конце Рє уплотнительной крышке или тому РїРѕРґРѕР±РЅРѕРјСѓ СЃ помощью прикрепленной Рє нему кольцевой прокладки. - . Согласно изобретению РІ пневматической рессорной подвеске транспортного средства, содержащей сильфон, прикрепленный Рє кольцевой подушке, диаметр которой меньше максимального диаметра сильфона Рё прикрепленный Рє уплотнительной накладке или тому РїРѕРґРѕР±РЅРѕРјСѓ, часть стенки сильфона примыкающее Рє указанной подушке Рё контактирующее СЃ ее поверхностью РїСЂРё нахождении подвески РІ отклоненном состоянии, РЅРѕ отрывающееся РѕС‚ указанной поверхности РїСЂРё нахождении подвески РІ нормальном состоянии РїРѕРєРѕСЏ, образующее СЃ направлением СѓРіРѕР» РЅРµ более 300В° действия пружины, РєРѕРіРґР° подвеска находится РІ нормальном состоянии РїРѕРєРѕСЏ, РїСЂРё этом поверхность указанной подушки, СЃ которой стенка сильфона РЅРµ контактирует, РєРѕРіРґР° подвеска находится РІ указанном состоянии, РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ параллельно указанному направлению. Предпочтительно указанный СѓРіРѕР» РЅРµ превышает 100. , - , , , 300 , , , 100. Нормальным состоянием подвески является то, РІ котором РѕРЅР° находится РІ состоянии РїРѕРєРѕСЏ автомобиля РїРѕРґ статической нагрузкой, если РІ этом состоянии часть стенки сильфона, прилегающая Рє указанной подушке, составляет СѓРіРѕР» примерно 90В° СЃ направлением пружины. действия, указанный СѓРіРѕР» будет РІ среднем диапазоне отклонения подвески значительно меняться Рё вызывать значительное увеличение силы пружины, поскольку этот СѓРіРѕР» влияет РЅР° составляющую силы, РІРЅРѕСЃРёРјСѓСЋ РІ общую силу стенкой сильфона через ее крепление. РЎ РґСЂСѓРіРѕР№ стороны, РїСЂРё подвеске согласно изобретению СѓРіРѕР» изменяется лишь незначительно РІ указанном диапазоне, так что может быть достигнуто подрессоривание, достаточно СѓРїСЂСѓРіРѕРµ даже для легковых автомобилей. , , 900 , , , , , , , . Прилагаемый чертеж иллюстрирует известную конструкцию Рё пример конструкции РІ соответствии СЃ изобретением, Рё РЅР° таких чертежах: Фигура 1 представляет СЃРѕР±РѕР№ центральный вертикальный разрез известной конструкции сильфонной пружины, Р° Фигура 2 представляет СЃРѕР±РѕР№ аналогичный РІРёРґ сильфонной пружины, изготовленной согласно изобретению. , : 1 , 2 . Сильфон 1 усилен РІ промежуточной точке, как показано РЅР° РѕР±РѕРёС… рисунках, или РІ точках РїРѕ его длине полым кольцом 2, которое окружает землю, сужая там его диаметр. Концы 3 сильфона прикреплены Рє уплотнительным крышкам 5 СЃ помощью кольца. подушечки 4 прикреплены Рє пластинам 5. 1 , , 2 3 5 4 5. Р’ известной конструкции, показанной РЅР° фиг. 1, части стенок сильфона '7, примыкающие Рє каждому концу 3, особенно РІ отношении поверхности, удаленной РѕС‚ поверхности 6 подушки 4 Рё РЅРµ контактирующей СЃ ней, образуют СѓРіРѕР» Р°, равный 900. СЃ направлением 8 действия пружины или упругости, РєРѕРіРґР° подвеска находится РІ нормальном состоянии РїРѕРєРѕСЏ. 1, '7 3, 6 4, 900 8 . Р’ конструкции, показанной РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 2, диаметр подушечек 4 значительно меньше максимального диаметра сильфона 1. Р’ этой конструкции части стенок сильфона 7, примыкающие Рє концам 3, составляют СѓРіРѕР» РЅРµ более 300, Р° предпочтительно РЅРµ более 100, СЃ направлением действия пружины 8, РєРѕРіРґР° подвеска находится РІ вышеупомянутом состоянии. Более того, для средних отклонений пружины СѓРіРѕР» Р° изменяется очень незначительно, Рё небольшое изменение РЅРµ РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє заметному увеличению силы Рё жесткость пружины. 2, 4 1 , 7 3 300, 100, 8 , , . РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 2 стенки 7 сильфона РЅРµ соприкасаются СЃ поверхностями 6 кольцевых подушек 4 РІ нормальном состоянии подвески. Это означает, что РїСЂРё РїСЂРѕРіРёР±Рµ пружины РЅРµ только РЅРµ РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ большого изменения угла Р°, РЅРѕ также никаких изменений РІ эффективной площади прилегания сильфона пружины 820,983, поскольку ее стенки РЅРµ РјРѕРіСѓС‚ найти РѕРїРѕСЂСѓ РЅР° поверхностях колодок РїСЂРё увеличении диаметра. 2, 7 6 4 , , , 820,983 , . Р’ некоторых случаях сильфонная пружина может быть выполнена описанным выше СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј только РЅР° РѕРґРЅРѕРј конце. , - .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 14:07:12
: GB820983A-">
: :

820985-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB820985A
[]
РЇ, ЛАСЛО ЛАДРСЛАУС ХЕНРР“, британец , , Субъект, проживающий РїРѕ адресу Саут-Одли-стрит, 49, Лондон, .1, настоящим заявляю, что изобретение, РЅР° которое СЏ молюсь, чтобы РјРЅРµ был выдан патент, Р° также метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, должны быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны. , 49 , , .1, , , , РІ следующем заявлении: :- Настоящее изобретение относится Рє РіРёР±РєРѕРјСѓ листовому материалу Рё имеет своей целью создание улучшенного материала, который особенно пригоден для декоративных целей РІ качестве покрытия для стен или потолков Рё который также может быть использован РїСЂРё строительстве подвесных потолков, перегородок Рё РґСЂСѓРіРёС… конструкций. нравиться. , , . Согласно настоящему изобретению улучшенный листовой материал содержит множество планок, которые собраны РїРѕ краям РЅР° РіРёР±РєРёС… кордах, проходящих через толщину планок поперек РёС… длины, РїСЂРё этом края соседних планок отделены РґСЂСѓРі РѕС‚ РґСЂСѓРіР° РїРѕ длине. значительную часть РёС… длины путем формирования, РїРѕ меньшей мере, чередующихся планок СЃ интервалами, соответствующими положению РіРёР±РєРёС… шнуров, СЃ опорными поверхностями, которые РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ РІР±РѕРє РѕС‚ края планки Рё зацепляются СЃ краем следующей соседней планки. , , , , . Предпочтительно, чтобы края зацепления соседних планок имели РѕРґРёРЅ вогнутый контур, Р° РґСЂСѓРіРѕР№ - выпуклый контур, благодаря чему материалу можно легко придать форму, образующую РєСЂРёРІСѓСЋ относительно небольшого радиуса, что может потребоваться, РєРѕРіРґР° материал должен быть прикреплен Рє стенам, простирающимся РїРѕРґ углом РґСЂСѓРі Рє РґСЂСѓРіСѓ или круглые колонны Рё С‚.Рї., или РјРѕРіСѓС‚ быть свернуты для облегчения транспортировки. , , . Хотя планки обычно изготавливаются РёР· дерева, Рё РІ этом случае декоративные эффекты РјРѕРіСѓС‚ быть получены Р·Р° счет использования разных РїРѕСЂРѕРґ дерева для разных планок, планки также РјРѕРіСѓС‚ быть изготовлены РёР· металла или подходящего сорта пластика. , . (Цена 3 СЃ 6 Рґ Р». Улучшенный материал особенно РїРѕРґС…РѕРґРёС‚ для использования РїСЂРё акустической обработке помещения или РІ случае, РєРѕРіРґР° требуется скрытая вентиляция, Р° также для того, чтобы зазоры между планками РЅРµ были РІРёРґРЅС‹ РїСЂРё обычном просмотре материала. , СѓРґРѕР±РЅРѕ расположить края чередующихся планок выше Рё РЅР° расстоянии РѕС‚ краев остальных планок. ( 3 6 , , . РћРґРЅР° форма улучшенного материала РїРѕ настоящему изобретению показана РЅР° чертеже, приложенном Рє предварительному описанию, РЅР° котором: , : Фигура 1 — РІРёРґ спереди; Фигура 2 представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ сзади; Фигура 3 представляет СЃРѕР±РѕР№ разрез РїРѕ линии - Фигуры 1; Рё Фигура 4 представляет СЃРѕР±РѕР№ разрез РїРѕ линии - РЅР° Фигуре 2. 1 ; 2 ; 3 - 1; 4 - 2. Показанный материал состоит РёР· РґРІСѓС… типов планок, Р° именно планок 1, которые имеют РїРѕ существу прямоугольную форму, Р·Р° исключением того, что края 2 Рё 3 имеют выпуклый Рё вогнутый контур соответственно, Рё планки 4, которые РІ показанной форме РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРј состоят РёР· Таврового сечения, РЅРѕ которые СЃ интервалами РїРѕ РёС… длине снабжены Сѓ основания форштевня Рў СЃ идущими РІР±РѕРє опорными поверхностями 5, края 6 Рё 7 которых имеют вогнутую Рё выпуклую форму Рё приспособлены для зацепления СЃ соответствующими краями Рў-образного сечения. планки 1. , 1 2 3 , 4 5, 6 7 1. Через интервалы РїРѕ длине планок, соответствующие расстоянию между несущими поверхностями 5, РІ РЅРёС… выполнены отверстия, через которые может быть продет РіРёР±РєРёР№ шнур 8, например стальная проволока, СЃ помощью которой планки удерживаются вместе РІ собранном состоянии, концы шнуров должным образом закреплены концевыми планками листа. 5, 8, , , . Следует понимать, что РѕР±Рµ пластины 1 Рё 4 РјРѕРіСѓС‚ иметь различное сечение, например, РІ зависимости РѕС‚ желаемого внешнего РІРёРґР°. 8209985 ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ 1 4 , 8209985 ЧЕРТЕЖРПРРЛОЖЕНЫ. . Дата подачи Полной спецификации: 21 марта 1958 Рі. /: 21, 1958. Дата подачи заявки: 27 марта 1957 Рі. в„– 10033/57. : 27, 1957 10033/57. Полная спецификация опубликована: 30 сентября 1959 Рі. : 30, 1959. Рндекс РїСЂРё приеме: - Классы 13, Р•; Рё 20 (4), Р¤ 7, Рў, Р’ (10:14). :- 13, ; 20 ( 4), 7, , ( 10: 14). Международная классификация: - 4 , , 10 . :- 4 , , 10 . ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ. . Улучшения, касающиеся РіРёР±РєРѕРіРѕ листового материала. . , 1 -1 820,985 для готового изделия, необходимо только предусмотреть необходимые опорные поверхности через определенные промежутки РїРѕ РёС… длине, чтобы РѕРЅРё могли удерживаться РІ разнесенном положении. Аналогично, соотношение вогнутости/выпуклости РЅР° краях планок может можно варьировать, например, делая РѕР±Р° края планки 1 выпуклыми, Р° РѕР±Р° края основания 5 планок 4 — вогнутыми. , 1 -1 820,985 , / , 1 5 4 . РљРѕРіРґР° улучшенный материал используется для акустической обработки, ширина Рё контур зазоров между планками РјРѕРіСѓС‚ иметь выбранные размеры. Рзобретение также включает улучшенную акустическую обшивку, которая может состоять РёР· внешнего слоя, образованного РёР· улучшенного РіРёР±РєРѕРіРѕ материала, Рё внутреннего слоя. слой звукопоглощающего материала. . Например, РіРёР±РєРёР№ материал может быть установлен РЅР° стене или потолке Рё удален РѕС‚ РЅРёС… СЃ помощью подходящим образом расположенных реек, Р° пространство между реками может быть заполнено таким материалом, как стекловата. .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 14:07:14
: GB820985A-">
: :

820986-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .

... 100%


. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB820986A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Процесс приготовления катализатора крекинга кремнезема Рё магнезии флидроуглерода РњС‹, .. & ., корпорация штата Коннектикут, Соединенные Штаты Америки, РїРѕ адресу: 7, , 5, , , настоящим заявляем, что изобретение, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, Р±СѓРґСѓС‚ РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ следующем заявлении: Это изобретение относится Рє РЅРѕРІРѕРјСѓ катализатору, РїСЂРёРіРѕРґРЅРѕРјСѓ для реакции конверсии углеводородов. , . . & ., , , 7, , 5, , , , , , : . Р’ РѕРґРЅРѕРј конкретном аспекте РѕРЅРѕ относится Рє РЅРѕРІРѕРјСѓ улучшенному кремнеземомагнезиальному катализатору Рё СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ его производства. , - . Уровень техники изобилует способами приготовления подходящих катализаторов для облегчения операций крекинга. . Давно было известно, что синтетические пористые твердые вещества, содержащие кремнезем Рё РѕРєСЃРёРґ металла, можно вводить РІ контакт СЃ минеральным или нефтяным маслом РїСЂРё повышенных температурах для получения низкокипящих фракций углеводородов. Пригодность таких синтетических катализаторов зависит как РѕС‚ выбранного РѕРєСЃРёРґР° металла, так Рё РѕС‚ метода соединения этого РѕРєСЃРёРґР° металла СЃ кремнеземом. Было обнаружено, что кремнеземомагнезиальные катализаторы полезны для целей крекинга. Методы приготовления этих катализаторов весьма разнообразны; РЅРё РѕРґРёРЅ катализатор РЅРµ имеет свойств, равных свойствам РґСЂСѓРіРѕРіРѕ. Целью исследователей предшествующего СѓСЂРѕРІРЅСЏ техники уже давно является получение кремнезем-магниевого катализатора, превосходного РІРѕ всех отношениях, поскольку этот конкретный тип катализатора дает повышенный выход углеводородов РІ диапазоне кипения бензина. . . - . ; . - , . Превосходство конкретного катализатора измеряется его производительностью РІРѕ время операции крекинга. Хорошие катализаторы нелегко услышать; РѕРЅРё образуют лишь небольшое количество частиц РІРѕ время операции крекинга. . ; . РћРЅРё проявляют хорошую равновесную активность Рё высокую паро- Рё термическую стабильность. Такие катализаторы легко реактивируются путем прокаливания для удаления углерода, отложившегося РЅР° РёС… поверхности. До СЃРёС… РїРѕСЂ еще РЅРµ было создано РЅРё РѕРґРЅРѕРіРѕ катализатора, обладающего всеми этими желаемыми свойствами. Некоторые катализаторы РЅРµ подвержены истиранию, РЅРѕ обладают относительно плохой термической Рё паровой стабильностью. Были приготовлены Рё РґСЂСѓРіРёРµ катализаторы, которые имеют превосходную начальную активность; однако, однажды деактивированные РІ результате использования РІ операциях РїРѕ взлому, РѕРЅРё РЅРµ РјРѕРіСѓС‚ быть повторно активированы. РќРё РѕРґРёРЅ РёР· известных силикамагнезиальных катализаторов РЅРµ обладает хорошей термической стабильностью. . . , . . '; , . . Приготовление кремнеземомагнезиального катализатора представляет СЃРѕР±РѕР№ тонкий процесс. РћРЅ предполагает образование сложных структурных соединений кремнезем-кислород-магний, которые еще РґРѕ конца РЅРµ изучены СЃ теоретической точки зрения. Методы приготовления этих катализаторов РІ целом схожи; полученные продукты РЅР° удивление различны. - . -- - . , ; . Рзвестно, что приготовление кремнезем-магнезиального катализатора начинается СЃ образования силикагеля. Например, силикат щелочного металла, такой как силикат натрия, можно привести РІ контакт СЃ минеральной кислотой, такой как серная кислота. образуют кремнеземный гидрогель. - . , . . Обычно этот гидрогель отмывают РѕС‚ примесей РёРѕРЅРѕРІ щелочных металлов Рё затем объединяют СЃ магнием РІ той или РёРЅРѕР№ форме. Промывка перед совмещением СЃ магнием РЅРµ представляет трудностей, так как мелкие полуколлоидные частицы РјРѕРіСѓС‚ засорить фильтровальную ткань РІ процессе работы. , . , - . РћРґРёРЅ РёР· таких катализаторов включает приготовление гидрогеля РґРёРѕРєСЃРёРґР° кремния, промывку гидрогеля Рё составление композиции путем грануляции этого промытого гидрогеля СЃ магнезией Рё РІРѕРґРѕР№. Гранулированный РїСЂРѕРґСѓРєС‚ гомогенизируют РІ коллоидной мельнице Рё полученную смесь выдерживают РїСЂРё повышенных температурах РІ течение 24-72 часов. , , . 24-72 . Р’ РґСЂСѓРіРѕРј известном препарате промытый гидрогель суспендируют магнезией Рё РІРѕРґРѕР№. - , . Суспензию превращают РІ гель, сушат Рё активируют для последующего использования. Такие общие приготовления наводят РЅР° размышления, РЅРѕ РѕРЅРё РЅРё РІ коем случае РЅРµ являются учебными РІ разработке катализаторов, пригодных для решения сложных проблем современного каталитического крекинга. - . , . Двумя наиболее строгими требованиями Рє катализатору крекинга являются хорошая равновесная активность Рё хорошая селективность. Активность — это мера способности взломать; РґСЂСѓРіРёРјРё словами, это относится Рє количеству углеводородов, преобразованных РІРѕ время операции крекинга. Селективность является мерилом качества; РѕРЅ определяет тип углеводородов, производимых РЅР° установке крекинга. Селективность обычно выражается через углеродный фактор Рё газовый фактор. Эти так называемые факторы РЅР° самом деле являются соотношениями. РћРЅРё сравнивают относительное количество РєРѕРєСЃР° Рё газообразных углеводородов, образующихся РїСЂРё использовании тестового катализатора, СЃ количеством этих продуктов, образующихся РїСЂРё использовании стандартного катализатора. Эти термины Р±СѓРґСѓС‚ более конкретно определены РІ СЃРІСЏР·Рё СЃ последующим обсуждением. . ; , . ; . - . . РџСЂРё обычной операции крекинга катализатор контактирует СЃ нефтяным маслом РїСЂРё температуре 315--5930 РЎ. Р’ С…РѕРґРµ этой операции часть образующегося углерода «откладывается» РЅР° поверхность катализатора Рё ухудшает его активность. Чтобы реактивировать катализатор, обычная процедура заключается РІ прокаливании или сжигании этих углеродных отложений. Успешная реактивация зависит РѕС‚ объема Рё диаметра РїРѕСЂ Рё, РІ некоторой степени, РѕС‚ стойкости Рє истиранию данного катализатора. , 315--5930 . , " " . , . , . «Лож» углерода Рё РїСЂРёСЂРѕРґР° РїРѕСЂ катализатора тесно взаимосвязаны. " " -. Катализаторы, имеющие небольшую пористую структуру (определяемую объемом Рё диаметром РїРѕСЂ), РјРѕРіСѓС‚ проявлять значительную начальную активность, РЅРѕ РёС… эффективность кратковременна. Отложения углерода частично блокируют или запечатывают отверстия РїРѕСЂ; активность катализатора одновременно снижается. ( ) -. ; . РЎРїРѕСЃРѕР±С‹ регулирования размера РїРѕСЂ силикагеля хорошо известны. Например, уже давно практикуется обработка силикагеля РїСЂРё повышенных температурах РґРѕ 1000°С РѕС‚ РѕРґРЅРѕРіРѕ РґРѕ нескольких дней для увеличения размера отверстий РїРѕСЂ. Столь же распространенной практикой было замещение РІРѕРґС‹ внутри гидрогеля органическим растворителем Рё выпаривание растворителя практически РїСЂРё атмосферных условиях. . , 1000 . . Р’ последние РіРѕРґС‹ предпринимались попытки введения небольшого количества фтора или фторида РІ катализатор СЃ целью создания улучшенного катализатора. РџРѕ-РІРёРґРёРјРѕРјСѓ, обработанные таким образом катализаторы легче реактивируются прокаливанием. РћРґРёРЅ РёР· таких катализаторов включает приготовление кислого золя кремнезема Рё добавление Рє этому золю плавиковой кислоты или фторида щелочного металла. Некоторые РґСЂСѓРіРёРµ фторсодержащие катализаторы получают путем составления смесей кремнезема, РѕРєСЃРёРґР° алюминия, фторида алюминия, РѕРєСЃРёРґР° магния Рё фторида магния. Было отмечено, что Рє свежим катализаторам можно добавлять плавиковую или кремниевую кислоту для улучшения РёС… активности. Однако такие преимущества РЅРµ являются постоянными РёР·-Р·Р° испарения фторида РІРѕ время операций крекинга. , . , . . - , , , , . . , . Производство кремнезем-магнезиального катализатора, имеющего подходящую объемную плотность, уже давно является сложной проблемой для исследователей предшествующего СѓСЂРѕРІРЅСЏ техники. Обычно было обнаружено, что катализаторам РЅРёР·РєРѕР№ плотности РґРѕ СЃРёС… РїРѕСЂ РЅРµ хватало физической прочности, тогда как катализаторам высокой плотности проявлялась плохая регенерация. Были предложены различные методы устранения нежелательных свойств путем точного контроля плотности катализатора путем использования обработки горячим старением перед сушкой. Было предложено, например, смешивать сферы РґРёРѕРєСЃРёРґР° кремния-гидрогеля СЃ РіРёРґСЂРѕРєСЃРёРґРѕРј магния РІ присутствии кардоната аммония. Образовавшийся таким образом комплекс кремнезем-магнезия обрабатывают РІ течение примерно шести часов РїСЂРё температуре 930°С для эффективного увеличения объемной плотности продукта. Такой РїСЂРѕРґСѓРєС‚ имеет РЅРёР·РєРѕРµ содержание частиц Рё обладает сильными физическими характеристиками, РЅРѕ РїСЂРё этом обладает несколько пониженной активностью. - . , . . , , . - 930 . , . Хорошо известный СЃРїРѕСЃРѕР± Николсона Рё Уилсона, описанный РІ описании британского патента в„– 721326, описывает СЃРїРѕСЃРѕР± приготовления кремнезем-магнезиального катализатора путем смешивания силикагеля СЃ коллоидным комплексом магнезия-хлорид магния или сульфатом. Гидратация магнезии вызывает набухание РїРѕСЂ материала. Полученный катализатор обладает превосходными свойствами выгорания углерода, которые облегчают реактивацию катализатора. Однако этот катализатор имеет несколько ограниченную термическую стабильность. - . 721,326, - - . . . , , . Таким образом, кремний-магниевые катализаторы хорошо известны. Желательные свойства, такие как хорошая равновесная активность, хорошая стабильность пара, стабильная пористая структура Рё хорошая способность Рє регенерации, время РѕС‚ времени индивидуально подтверждались как характеристики кремнеземомагнезиального катализатора. Однако важно отметить, что РЅРё РѕРґРёРЅ катализатор РІ совокупности РЅРµ обладал всеми этими желательными свойствами. Рменно РїРѕ этой причине алюмосиликатные катализаторы РґРѕ СЃРёС… РїРѕСЂ РЅРµ РјРѕРіСѓС‚ конкурировать СЃ алюмосиликатными катализаторами РІ области каталитического крекинга. , - . , , , . , . - - . РџРѕРґ термином «оксисоль магния», используемым здесь Рё далее, подразумевается комплекс, который образуется РїСЂРё добавлении магнезии Рє соли магния. . Настоящее изобретение предлагает новый СЃРїРѕСЃРѕР± изготовления РЅРѕРІРѕРіРѕ кремнезем-магниевого катализатора, который обладает всеми этими желательными свойствами Рё, РєСЂРѕРјРµ того, является термически стабильным. Катализатор дополнительно характеризуется тем, что РѕРЅ обеспечивает более высокие выходы высокооктановых углеводородных продуктов, которые РєРёРїСЏС‚ РїСЂРё температуре бензина, чем те, которые были получены СЃ использованием предшествующих кремнеземно-магниевых катализаторов. - , , , . - . РЎРїРѕСЃРѕР± РїРѕ настоящему изобретению включает взаимодействие гидрогеля кремнезема СЃ оксисолью магния, определенной выше дисперсией, СЃ образованием комплекса РґРёРѕРєСЃРёРґ кремния-магнезия, разделение полученного комплекса, суспендирование отделенного комплекса раствором, содержащим свободные РёРѕРЅС‹ магния, выдерживание указанной суспензии РІ течение короткий период времени РїСЂРё температуре РѕС‚ 600 РґРѕ 650°С, отделение РѕС‚ РЅРёС… твердых веществ, повторное суспендирование отделенных твердых веществ РІ РІРѕРґРЅРѕРј растворе СЃ раствором соединения фтора, Р° также промывание Рё сушку полученной таким образом каталитической массы. - , , , 600 650 ., , , . РџСЂРё осуществлении настоящего изобретения начальный этап приготовления РЅРѕРІРѕРіРѕ катализатора состоит РёР· тесного контакта коллоидной дисперсии гидратированной магнезии Рё соли магния СЃ гидрогелем РґРёРѕРєСЃРёРґР° кремния. , . Силикагель для использования РІ этом процессе можно приготовить обычными способами. Можно использовать гидратированный силикат щелочного металла, такой как силикат натрия. Силикат натрия, имеющий молярное соотношение РґРёРѕРєСЃРёРґ кремния:РѕРєСЃРёРґ натрия примерно 3,3:1 Рё содержание РѕС‚ 5 РґРѕ 10 мас.%, Р° остальное составляет РІРѕРґР°, вполне пригоден. . . : 3.3:1 , 5 10% , . Образование силикагеля РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ РїСЂРё контакте силиката натрия СЃ минеральной кислотой, такой как серная кислота. Другие сильные кислоты, такие как HC1, также РїРѕРґС…РѕРґСЏС‚. Было обнаружено, что желательно нейтрализовать силикат натрия РІ РґРІРµ стадии. Например, силикат натрия контактирует СЃ достаточным количеством серной кислоты СЃ образованием структуры гидрогеля, РІ которой поддерживается оставшийся ненейтрализованный силикат натрия. Через короткое время добавляют еще серную кислоту для нейтрализации примерно 801% или более РїРѕ весу РѕРєСЃРёРґР° натрия, первоначально присутствующего РІ силикате. Было обнаружено, что РїСЂРё приготовлении РЅРѕРІРѕРіРѕ катализатора СѓРґРѕР±РЅРѕ работать СЃРѕ щелочными гидрогелями, хотя настоящее изобретение РЅРё РІ коем случае РЅРµ ограничивается такими гелями. Обычно предпочтительно завершить процедуру частичной нейтрализации силикатом натрия перед смешиванием СЃ композицией коллоидной гидратированной оксисоли магния, описанной ниже. Было обнаружено, что РІРѕ время гелеобразования желательно постоянно диспергировать частицы геля. . , HC1 . . , . , 80l% . , , . . , . Высокодисперсный силикагель обладает большей склонностью Рє химическому соединению СЃ комплексом магния. Процедура частичной нейтрализации облегчает диспергирование частиц геля, избегая немедленного образования твердого геля. . . Рсходные материалы для приготовления коллоидной дисперсии гидрата магнезии Рё соли магния РЅРё РІ коем случае РЅРµ ограничены. . Р’ описании британского патента в„–721326, выданного Николсоном Рё Уилсоном, предполагается, что такая коллоидная дисперсия может быть получена путем смешивания солей магния СЃ магнезией. Магнезия, подходящая для использования РІ настоящем изобретении, может быть получена РёР· РјРЅРѕРіРёС… источников (например, магнезита, доломита или солей магния, полученных РёР· РјРѕСЂСЃРєРѕР№ РІРѕРґС‹). Р’ целом верно, что свойства набухания магнезии РїСЂРё смешивании СЃ растворами солей магния Р±СѓРґСѓС‚ зависеть РѕС‚ происхождения (РїСЂРёСЂРѕРґРЅРѕРіРѕ или синтетического), физического Рё химического состава сырья, Р° также физического состояния Рё степени чистоты прокаленного материала. магнезия. Для целей настоящего изобретения предпочтительно использовать коллоидную дисперсию сульфата магния Рё магнезии. . 721,326, , . (.., , , ). ( ), , . , . РџСЂРё приготовлении коллоидного комплекса Рє раствору сульфата магния быстро добавляют некоторое количество подходящей магнезии (). , () . Дисперсия этого комплекса важна, поскольку однородная дисперсия обеспечивает более реакционноспособную форму магния для последующего соединения СЃ силикагелем. , . Для наилучшего контроля дисперсии коллоидных частиц РІРѕ время гидратации оксисульфата магния следует соблюдать осторожность РїСЂРё смешивании РѕРєСЃРёРґР° магния СЃ раствором сульфата магния, чтобы избежать добавления чрезмерного количества РІРѕРґС‹ РЅР° слишком раннем этапе операции смешивания. Если РЅР° этом этапе добавить чрезмерное количество РІРѕРґС‹, желатиновая масса начинает разрушаться Рё отделяется свободная РІРѕРґР°. Эффективное управление этой операцией смешивания также зависит РѕС‚ тщательного регулирования температуры реакции Рё непрерывного перемешивания коллоидного комплекса. Как правило, высокие температуры РїСЂРёРІРѕРґСЏС‚ Рє большей степени дисперсии. Предпочтительно поддерживать температуру ниже 600°С Рё тщательно перемешивать для получения РѕРґРЅРѕСЂРѕРґРЅРѕР№ коллоидной дисперсии. РљРѕРіРґР° смесь начинает густеть, добавляют дополнительную РІРѕРґСѓ, чтобы предотвратить затвердевание. Добавлением РІРѕРґС‹ можно сохранить дисперсную массу Рё избежать затвердевания Рё комкования. , . . . , . 600 . , . , . Соотношение магнезии Рє сульфату магния РІ предпочтительной смеси может широко варьироваться. РќР° практике было обнаружено, что СѓРґРѕР±РЅРѕ готовить РёСЃС…РѕРґРЅСѓСЋ дисперсию, имеющую соотношение магнезии Рє сульфату магния примерно 5:1 (аналогично описанному РІ описании британского патента в„– . , , 5:1 ( . 721,326 Николсон Рё Уилсон). РљРѕРіРґР° склонность дисперсии Рє загустению существенно ослабевает, добавляют дополнительно магнезию вместе СЃ большим количеством РІРѕРґС‹, чтобы предотвратить загустение. Рспользуя эту технику наращивания, соотношение магнезии Рє сульфату магния РІ конечном итоге можно увеличить примерно РґРѕ 8:1 или выше. 721,326 ). , . - , 8:1 . Концентрацию РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ раствора сульфата магния Рё количество дополнительной РІРѕРґС‹ для контроля вязкости РІРѕ время поэтапного приготовления коллоидной дисперсии можно варьировать РІ зависимости РѕС‚ типа магнезии, выбранной для процесса, Рё свойств, которые желательны для конечного продукта. катализатор. - . РќР° этом этапе обсуждения следует подчеркнуть степень изменения, которую можно получить РІ конечном катализаСРѕСЂРµ путем контролируемого регулирования условий приготовления силикагеля Рё комплекса оксисоли магния. Хотя диапазон выбора может широко варьироваться, «индивидуальные» катализаторы РјРѕРіСѓС‚ быть приготовлены путем точного контроля параметров приготовления. , . , "-" . Результаты исследований предшествующего СѓСЂРѕРІРЅСЏ техники подчеркивают необходимость большого объема РїРѕСЂ Рё большого диаметра РїРѕСЂ для получения хороших характеристик выгорания углерода. Было обнаружено, что необходимо контролировать размер РїРѕСЂ силикагеля РЅР° стадии его приготовления перед добавлением комплекса солей магния Рё магния. Было также обнаружено, что может быть полезно контролировать размер РїРѕСЂ магнезии внутри коллоидной дисперсии. Общеизвестно, что высокая температура Рё старение РїСЂРё приготовлении силикагеля увеличивают размер РїРѕСЂ геля. . - . , , . . Было обнаружено, что очень желательная пористая структура может быть получена путем регулирования температуры примерно РѕС‚ 260 РґРѕ 600°С РІРѕ время стадии образования геля. Путем поэтапной нейтрализации силиката натрия получают СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕ текучую гелеобразную массу, которая хорошо РїРѕРґС…РѕРґРёС‚ для суспензионного процесса. Гидратация. Рспользование магнезии РїСЂРё формировании дисперсии коллоидной оксисоли магния позволяет получить крупнопористую структуру частиц внутри дисперсии. Контроль диаметра РїРѕСЂ Рё объема РїРѕСЂ РґРёРѕРєСЃРёРґР° кремния имеет первостепенное значение, поскольку кремнезем присутствует РІ большем количестве РІ РЅРѕРІРѕРј катализаторе. 260 600 . - , . . . , . Комплекс оксисоли магния выдерживают РїСЂРё температуре несколько ниже 650°С РІ течение примерно часа после его образования. Перемешивание осуществляется непрерывно, чтобы обеспечить хорошее диспергирование комплекса Рё предотвратить коагуляцию. коллоидной дисперсии РІ этот момент составляет около 8,8 или ниже. 650 . . 8.8 . Коллоидный комплексный оксисульфат магния Рё непромытый щелочной силикагель смешивают СЃ образованием студенистой массы, содержащей то, что предположительно представляет СЃРѕР±РѕР№ комплексный силикат магния. РљРѕРіРґР° оксисульфат магния смешивается СЃ щелочным гелем, который содержит значительную примесь РёРѕРЅРѕРІ натрия, достигается РґРІРѕР№РЅРѕР№ положительный эффект. . , , - . Сначала свободные РёРѕРЅС‹ натрия Рё РёРѕРЅС‹ сульфата (предпочтительно РІ небольшом избытке) объединяются СЃ образованием растворимого сульфата натрия, который можно слить Рё отмыть РѕС‚ комплекса кремнезем-магний. Таким образом, простым СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј реализуется возможность удаления РёРѕРЅРѕРІ натрия РёР· сложной смеси. Конечно, хорошо известно, что присутствие таких РёРѕРЅРѕРІ оказывает вредное воздействие РЅР° конечный катализатор. Р’Рѕ-вторых, сродство РёРѕРЅРѕРІ натрия Рё сульфата способствует очень желательному взаимодействию кремнезема СЃ коллоидной дисперсией оксисульфата магния. Необходимо принять меры предосторожности, чтобы избежать обратного С…РѕРґР° реакции образования комплекса оксисульфата магния. Быстрое взаимодействие между кремнеземом Рё оксисульфатом предотвращает возникновение такой реверсии. , ( ) , . , , . , , . , . . . Относительные количества силикагеля Рё комплекса оксисульфата магния регулируют так, чтобы получить примерно 20-35 мас.% РІ конечном катализаторе. Тщательно контролируя количество сульфата магния РІ комплексе, можно получить достаточное количество сульфат-РёРѕРЅРѕРІ для реакции СЃРѕ свободными ионами щелочных металлов РІ силикагеле. 20-35 % . , . Пульпу, содержащую комплекс кремнезем-магнезия, выдерживают РІ течение короткого времени РїСЂРё температуре окружающей среды РїСЂРё перемешивании. Затем его фильтруют для удаления растворимого сульфата натрия. После операции фильтрации комплекс ресуспендируют РІ РІРѕРґРЅРѕРј растворе, содержащем либо соль магния, такую как сульфат магния, либо даже серную кислоту или сульфат аммония, чтобы получить РёР· комплекса свободные РёРѕРЅС‹ магния. - . . , , . Было обнаружено, что РІ предпочтительном варианте осуществления изобретения для этой цели желательно использовать соль магния или агент, способный продуцировать РёРѕРЅС‹ магния. Следует отметить, что РІРѕ время операции повторного суспензирования следует избегать избытка РІРѕРґС‹, чтобы обеспечить лучшую интеграцию РёРѕРЅРѕРІ магния Рё силиката. Повторная суспензия облегчает удаление нежелательных примесей, Р° также способствует снижению смеси. Было обнаружено, что желательно поддерживать комплекса ниже 8,6. Стехиометрический избыток сульфат-РёРѕРЅР° (или РґСЂСѓРіРѕРіРѕ аниона) над свободными ионами щелочных металлов необходим для подавления образования нерастворимого фторида натрия РІРѕ время последующей стадии добавления фторида (обсуждаемой ниже). , . , . . 8.6. ( ) ( ). Опыт показал, что короткий период старения РїСЂРё повышенной температуре 600-650°С необходим для получения окончательно требуемых свойств катализатора. Предпочтительно ограничить этот период старения 2-3 часами, чтобы получить катализатор, который будет иметь плотность прессования РѕС‚ 0,48 РґРѕ 0,53 Рі/СЃРј3. Однако это изобретение РЅРё РІ коем случае РЅРµ ограничивается этим катализатором РЅРёР·РєРѕР№ плотности. Например, катализатор средней плотности, то есть катализатор, имеющий плотность РѕС‚ 0,48 РґРѕ 0,59 Рі/СЃРј3, может быть получен старением РѕС‚ 34 часов. Период старения более 4 часов дает катализатор более высокой плотности (более 0,59 Рі/СЃРј3). 600-- 650 . 2-3 .48 .53 / cm3. , , . , , , .48 .59 /cm3 34 & . 4 ( .59 /cm3). Понятно, что эти конкретные значения объемной плотности останутся верными только для конкретного варианта осуществления данного изобретения. Другими словами, РѕРЅРё представляют СЃРѕР±РѕР№ вариации, которые можно получить, изменяя время старения кремнеземно-магнезиального комплекса, если РІСЃРµ остальные условия процесса оставить постоянными. . , - . РќР° объемную плотность конечного продукта также влияют РїСЂРёСЂРѕРґР° силикагеля, условия гелеобразования Рё содержание твердых веществ РІ высушиваемом материале. , , . Рзменение плотности частиц (РЅР° что указывает изменение плотности уплотнения) может быть вызвано образованием комплекса РІ процессе старения. Необходимо соблюдать осторожность, чтобы контролировать период старения, поскольку диаметр РїРѕСЂ обратно пропорционален объемной плотности. РџРѕ мнению исследователей предшествующего СѓСЂРѕРІРЅСЏ техники, неконтролируемое старение также привело Рє потере доступных РёРѕРЅРѕРІ магния для конечного катализатора. Р’ настоящем изобретении такая тенденция преодолевается путем предоставления свободных РёРѕРЅРѕРІ магния путем добавления соли магния РЅР° стадии повторного суспендирования. сложной суспензии поддерживают РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ ниже 8,3. Вышеупомянутые плотности являются чисто примерными, поскольку РІ объем настоящего изобретения РІС…РѕРґРёС‚ катализатор, имеющий компактированную или объемную плотность РІ диапазоне РѕС‚ 0,40 РґРѕ 0,88 Рі/СЃРј3. ( ) . . . . 8.3. .40--.88 /cm3 . После выдержки суспензию фильтруют без охлаждения. Затем осадок РЅР° фильтре диспергируют РІ РІРѕРґРµ СЃ образованием густой суспензии. Рљ этой суспензии добавляют некоторое количество раствора соединения фтора РІ концентрации, достаточной для пропитки кремнезем-магниевого катализатора 0,5-5,0 мас.% остаточного фтора РІ катализаторе. Решение выбирается для предпочтительного режима работы, РЅРѕ РѕРЅРѕ РЅРѕСЃРёС‚ лишь рекомендательный характер Рё РЅРё РІ коем случае РЅРµ ограничивается. Можно использовать любой растворимый фторид, который предпочтительно образует нерастворимую соль СЃ ионами магния, чтобы удерживаться РІ массе после промывания. Рспользование растворимого фторида позволяет максимально диспергировать РёРѕРЅ фтора РІ каталитической массе РґРѕ того, как произойдет химическое соединение. , . . - 0.5-5.0 . , . , . . Для этой цели РїРѕРґС…РѕРґСЏС‚ H2SiF", (NH4)2SiF6, NH4F Рё NH4HF2. РљРѕРіРґР° используется , его можно содержать РІ достаточном количестве разбавляющей РІРѕРґС‹ для контроля дымления. H2SiF", (NH4)2SiF6, NH4F, NH4HF2, . , . Предпочтительно, чтобы РЅР° этом этапе РІ массу вводился фтор, чтобы получить лучшую дисперсию. Опыт показал, что попытки добавить растворимый фторид РґРѕ удаления некоторых свободных РёРѕРЅРѕРІ щелочных металлов РїСЂРёРІРѕРґСЏС‚ Рє образованию нерастворимого фторида натрия внутри каталитической массы. Таким образом, РёРѕРЅС‹ щелочных металлов сохраняются РІ конечном катализаторе. Наличие такой примеси РІ конечном катализаторе РЅРµ может быть санкционировано. . . . . Введение фтора РІ катализатор стабилизирует структуру для работы РїСЂРё высоких температурах. Считается также, что наличие фтора РІ каталитической массе РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє повышению октанового числа бензиновой фракции, получаемой РІ С…РѕРґРµ реакции крекинга. . . Здесь следует отметить, что РІРѕ время образования этой суспензии следует избегать избытка РІРѕРґС‹, чтобы предотвратить разложение кремнезем-магнезиального комплекса. Затем суспензию можно подвергнуть распылительной сушке обычным СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј. Очевидно, что РёР· соображений СЌРєРѕРЅРѕРјРёРё (Р° именно, таких факторов, как использование газа Рё требуемая температура реактора) РІ сырье, поступающем РІ распылительную сушилку, желательно иметь максимум твердых частиц. После распылительной сушки каталитическую массу промывают для удаления возможных РёРѕРЅРѕРІ натрия Рё сульфата. Р’ контролируемых условиях для этой цели может подойти промывка сульфатом аммония, РЅРѕ необходимо соблюдать осторожность, чтобы избежать удаления РёРѕРЅРѕРІ магния. Также РїРѕРґС…РѕРґРёС‚ щелочеобменная обработка сульфатом магния. - . . (., ). , . , . . Каталитическую массу повторно высушивают Рё РїСЂРё необходимости можно активировать для получения конечного катализатора. Рзменение условий сушки Рё активации оказывает некоторое влияние РЅР° истираемость катализатора. Однако опыт показал, что условия распылительной сушки влияют РЅР° свойства конечного катализатора РІ гораздо большей степени, чем условия окончательной сушки. . . , , . РЎРїРѕСЃРѕР± настоящего изобретения также обеспечивает катализатор кремнезем-магнезиального крекинга, характеризующийся улучшенной регенерируемостью, термической стабильностью Рё крекинговой активностью, состоящий РїРѕ существу РёР· 65-80% РґРёРѕРєСЃРёРґР° кремния, 20-30% магнезии Рё 0,5-5,0% фтора. Рё дополнительно характеризуется площадью поверхности РїРѕ меньшей мере 150 Рј2/Рі. Рё активность РїРѕ меньшей мере 25 Р”+Р› после обработки РІ течение трех часов РїСЂРё 8430°С. - , , 65--80iP/ , 20 30% , 0.5-5.0% , 150 m2/. 25 + 8430 . Рзобретение также предлагает катализатор силикамагнезиального крекинга, характеризующийся улучшенной способностью Рє регенерации, термической стабильностью Рё высокой активностью, состоящий РїРѕ существу РёР· 65801% кремнезема, 20-301P/ магнезии Рё 0,5-5,0% нерастворимого связанного фтора Рё имеющий индекс истирания менее 30%, плотностью прессования РѕС‚ 0,44 РґРѕ 0,67 Рі/СЃРј3 Рё дополнительно характеризуется объемом РїРѕСЂ 0,4-1,0 РјР»/Рі, диаметром РїРѕСЂ 35-100 ангстрем после термической предварительной обработки для три часа РїСЂРё 6770 . , , 65801% , 20--301P/ , 0.5-5.0% 30%, .44 .67 / cm3, 0.4- .0 /., 35-100 6770 . Рё площадь поверхности РїРѕ меньшей мере 150 Рј2/Рі, объем РїРѕСЂ РїРѕ меньшей мере 0,25 РјР»/Рі Рё активность РїРѕ меньшей мере 25 Дл+Р» после предварительной термической обработки РІ течение трех часов РїСЂРё 8430°С. 150 m2/, 0.25 /, 25 + 8430 . Рзобретение дополнительно иллюстрируется следующими неограничивающими примерами, РІ которых проценты указаны РїРѕ массе. - . 1 Образец РЅРѕРІРѕРіРѕ катализатора был приготовлен для целей тестирования РІ соответствии СЃРѕ следующей процедурой: 36 000 СЃРј3 раствора Na2SiO (СЃ соотношением РѕРєСЃРёРґР° кремния-натрия 3,3:1 (Рё содержащего 35,5 Рі/Р» Na2O) контактировали СЃ 11 900 СЃРј3 7% 112504. Температуру реакции поддерживали РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ 320°С. Гелеобразование происходило через 30 РјРёРЅСѓС‚; частично загущенной массы РІ это время составлял 10,7. Через 10 РјРёРЅСѓС‚ добавили еще 9900 Р» СЃРј3 7% H2SO4, чтобы нейтрализовать около 80% присутствующего Na2O. РІ этот момент был измерен как 10,2. Р’Рѕ время гелеобразования частицы геля диспергировались РїСЂРё непрерывном перемешивании. РљСЂРѕРјРµ того, для рециркуляции желированной массы использовался центробежный насос для обеспечения более полного диспергирования. 1 : 36,000 cm3 Na2SiO, ( 3.3: 1 ( 35.5 / Na2O 11,900 cm3 7% 112504. 320 . 30 ; 10.7. 10 , 9,900 lcm3 7% H2SO4 80% Na2O . 10.2. , . , . Гидрогель выдерживался РІ течение часа РїСЂРё непрерывной циркуляции РїСЂРё тщательно контролируемой температуре 320°С. массы падал, Р° затем постепенно увеличивался СЃ 9,5 РґРѕ 9,8. 320 . 9.5 9.8. Одновременно СЃ приготовлением силикагеля получали комплекс РѕРєСЃРёРґ магния/сульфат магния путем быстрого добавления 1000 Рі. подходящего РѕРєСЃРёРґР° магния (95% РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через сито СЃ размером ячеек 128 меш РЅР° погонный сантиметр) Рє 3000 СЃРј3 РІРѕРґРЅРѕРіРѕ раствора MgSO4 (удельный вес 1,16) РїСЂРё 600°С РїСЂРё непрерывном перемешивании. / 1000 . (95% 128 ) 3,000 cm3 MgSO4 (1.16 ) 600 . . Часть смеси рециркулировали для обеспечения образования РѕРґРЅРѕСЂРѕРґРЅРѕР№ коллоидной дисперсии. РљРѕРіРґР° смесь начала густеть, для предотвращения затвердевания добавляли 7000 СЃРј3 РІРѕРґС‹ РїСЂРё температуре 600°С. После того, как тенденция Рє загущению существенно утихла, 400 Рі. дополнительного добавляли вместе СЃ дополнительными 2500 СЃРј3 РІРѕРґС‹. Коллоидную дисперсию выдерживали РІ течение часа РїСЂРё непрерывном перемешивании. смеси составлял 8,8. . , 7,000 cm3 600 . , 400 . 2500 cm3 . . 8.8. Коллоидную дисперсию оксисульфата магния затем смешивали СЃ ранее приготовленным силикагелем РїСЂРё условиях окружающей среды. . Смесь выдерживали РІ течение РѕРґРЅРѕРіРѕ часа РїСЂРё непрерывном перемешивании РїСЂРё 9,0. Затем суспензию фильтровали для выделения кремнеземно-магниевого комплекса. 9.0. . Осадок РЅР° фильтре, содержащий комплекс кремнезема Рё магнезии, повторно суспендировали РІ 15,000 СЃРј3 50Be. водный раствор MgSO4. 15,00Q cm3 50Be. MgSO4. Рзмеренный этой суспензии составил 8,55. 8.55. Температуру суспензии повышали РґРѕ 6-65°С Рё осторожно поддерживали РЅР° этом СѓСЂРѕРІРЅРµ РІ течение 21 часов РїСЂРё постоянном перемешивании. 6e650 2i . после старения составлял около 8,2. 8.2. Пульпу фильтровали без охлаждения. . Осадок РЅР° фильтре диспергировали РІ 5000 СЃРј3 РІРѕРґС‹ СЃ образованием густой суспензии, Рє которой добавляли 240 Рі. 50% раствор . суспензии РІ этот момент составлял 7,8. Затем фторированную массу сушили распылением, Р° высушенный РїСЂРѕРґСѓРєС‚ промывали сульфатом аммония для удаления РёРѕРЅРѕРІ натрия Рё SO4. Каталитическую массу затем сушили Рё реактивировали для получения конечного катализатора. Этот катализатор именуется здесь как испытательный образец Рђ. Его каталитические свойства дополнительно описаны РІ СЃРІСЏР·Рё СЃ Таблицей , которая представлена СЃ целью демонстрации полученного улучшенного кремнезем-магниевого катализатора. 5000 cm3 240 . 50% . 7.8. , SO4 . . . - Таблица РњРёРєСЂРѕРЅ размер 0-20% 2,5% 1,5% 1,2% 1,1% 20--40 7,5% 7,5% 6,8% 5,9% 40-80-56,0% 52,0% 54,0% 43,0% плюс 80 34,0% 39,0% 38,0% 50,0% Средняя частица Размер (РјРёРєСЂРѕРЅС‹) 74 74 73,8 81 Улучшение РЅРѕРІРѕРіРѕ силикамагнезиального катализатора убедительно демонстрируется сравнительными данными РІ Таблице . Таблица представляет СЃРѕР±РѕР№ оценку важных свойств катализатора крекинга. Р’ нем представлены сравнительные данные между новым алюмосиликатным катализатором (испытательные образцы , , Рё ), коммерческим алюмосиликатным катализатором Рё РґРІСѓРјСЏ алюмосиликатными катализаторами коммерческого качества, РѕРґРёРЅ РёР· которых содержит 13% Рђ1203, Р° РґСЂСѓРіРѕР№ - 25%. Al203 РІ сочетании СЃ кремнеземом. Коммерческий кремнезем-магниевый катализатор содержал 30% магнезии Рё около 70% РґРёРѕРєСЃРёРґР° кремния. Его приготовили РїРѕ известному СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ Альберга, Барала Рё РўРѕРЅРіР°, описанному РІ .. 0-20 2.5% 1.5% 1.2% 1.1% 20--40 7.5% 7.5% 6.8% 5.9% 40 - 80 56.0% 52.0% 54.0% 43.0% 80 34.0% 39.0% 38.0% 50.0% () 74 74 73.8 81 . . - ( , , , ), - , - , 13% A1203 25% Al203 . - 30% 70% . - , , .. Патент в„– 2680100. Эти семь катализаторов сравниваются РїРѕ РёС… соответствующей активности, селективности, площади поверхности, объему РїРѕСЂ, среднему диаметру РїРѕСЂ, индексу истирания Рё плотности уплотнения. . 2,680,100. , , , , , , . Хорошо зарекомендовавшие себя стандарты активности Рё селективности «Дистиллят плюс потери» ( + ), углеродный фактор Рё газовый фактор используются РІ качестве критерия производительности катализатора. + катализатора определяют СЃ помощью стандартного теста, полностью описанного РІ литературе ( , , . - " " ( + ), , . + ( , , . 31, РСЋРЅСЊ 1952 Рі., СЃ. 93-100). Кратко РіРѕРІРѕСЂСЏ, РёСЃС…РѕРґРЅРѕРµ сырье легкого восточно-техасского газойля крекируется РЅР° испытательном катализаторе РїСЂРё 4550°С, объемной скорости 0,6 объема масла РЅР° объем катализатора РІ час Рё атмосферном давлении, Рё 100 СЃРј3 жидкого продукта перегоняется РІ стандартном оборудовании. . Количество бензина, перегнанного РїСЂРё 2050°С, обозначается как дистиллят, или, Р° остаток - . Величина 100- ( + ) называется потерями или . РЎСѓРјРјР° + является критерием активности катализатора. РћРЅРѕ варьируется РѕС‚ примерно 10-20 для дезактивированных катализаторов РґРѕ примерно 25-50 для реактивированных или свежих катализаторов крекинга. 31, , 1952, . 93-100). , 4550 , 0.6 100 cm3 . 2050 , . 100- ( + ) . + . 10-20 25-50 . Углеродный фактор представляет СЃРѕР±РѕР№ отношение углерода, произведенного тестируемым катализатором, Рє углероду, произведенному незагрязненным алюмосиликатным катализатором, доведенным РґРѕ той же активности паром или термической обработкой. РћРЅРѕ колеблется РѕС‚ менее 1,0 для свежих катализаторов РґРѕ примерно 1,52,0 или более для использованных катализаторов. Отношение СЃСѓС…РѕРіРѕ газа (кубический фут РЅР° баррель нефти), вырабатываемого испытательным катализатором, Рє СЃСѓС…РѕРјСѓ газу, вырабатываемому незагрязненным катализатором той же активности, представляет СЃРѕР±РѕР№ газопроизводящий или газовый фактор. Ргазовый фактор, Рё Iуглеродный фактор используются для измерения селективности катализатора. - . 1.0 1.52.0 . ( ) . . РќРёР·РєРёРµ газовые коэффициенты Рё РЅРёР·РєРёРµ углеродные коэффициенты указывают РЅР° лучшие катализаторы. . Паростойкость катализаторов определяют предварительной обработкой РёС… РІ течение трех часов РїСЂРё температуре 6770 РЎ РІ отсутствие пара СЃ последующей обработкой РІ течение 24 часов РїСЂРё температуре 5660 РЎ паром РїРѕРґ давлением 4,22 РєРі/СЃРј2. После обработки паром катализатор проверяют РЅР° активность. 6770 , 24 5660 4.22 /cm2. , . Термическую стабильность катализатора определяют путем прокаливания (предварительной термической обработки) катализатора РІ течение трех часов РїСЂРё указанной температуре СЃ последующим испытанием РЅР° активность. Термическую стабильность каждого РёР· четырех типов катализатора (представленных РІ таблице ) определяли РїСЂРё 5380°С, 7320°С Рё 8430°С. ( ) - , . ( ) 5380C, 7320C, 8430C. Более строгий тест для определения стабильности катализатора включает обработку паром РІ течение 24 часов РїСЂРё температуре 5660°С, подвергание катализатора циклу крекинга СЃ последующей термической обработкой РІ течение 3 часов РїСЂРё температуре 7320°С. Затем катализатор проверяют РЅР° активность. Сравнительные данные, полученные СЃ использованием этого паротермического испытания, показаны РІ Таблице для каждого образца РЅРѕРІРѕРіРѕ катализатора (), коммерческого алюмосиликатного катализатора Рё 25% алюмосиликатного катализатора Alas3. 24 5660 , , 3 7320 . . , , (-), - , 25 % Alas3 - . Сравнительное влияние повышенной температуры Рё пара РЅР° площадь поверхности, объем РїРѕСЂ Рё средний диаметр каждого РёР· катализаторов также представлено РІ Таблице . , . Площади поверхности, диаметры РїРѕСЂ Рё объемы РїРѕСЂ определяли обычным методом Брунауэра-Эммета-Теллера (. . . РЎРѕС†., РўРѕРј. 60, 1939, СЃ. 309), включающую изотерму адсорбции азота РїСЂРё температуре жидкого азота, Р·Р° исключением данных РѕР± объеме РїРѕСЂ для новых катализаторов. Эти данные были получены СЃ использованием метода сравнительной проницаемости жидкости (СЃРј. .-. , , В« В», . 57, 1938, . 225-234). , , -- (. . . ., . 60, 1939, . 309), , . - ( . -. , , " ," . 57, 1938, . 225-234). Каждый РёР· катализаторов был протестирован РЅР° стойкость Рє истиранию после активации СЃ помощью стандартного теста, известного как ( , . 30 в„– 6, СЃ. 99 103, РўРѕРј. 30 в„– 7, стр. 141-145 Рё РўРѕРј. , , ( , . 30 . 6, . 99 103, . 30 . 7, . 141-145 . 30 в„– 9, стр. 127-132), РІ котором образец катализатора истирается струей РІРѕР·РґСѓС…Р° РІ течение определенного периода времени РІ СѓР·РєРѕ определенных условиях. Анализ размера катализатора РїСЂРѕРІРѕРґСЏС‚ РґРѕ Рё после истирания, чтобы определить увеличение доли катализаторов, имеющих размер частиц 0-20 РјРёРєСЂРѕРЅ. Рндекс истирания выражается как процентное увеличение материала размером 0–20 РјРёРєСЂРѕРЅ Рё определяется РїРѕ следующей формуле: / 0–20 после истирания - % 20 РґРѕ истирания. Рндекс истирания = % + 20 изначально присутствующего материала Уплотненный (объемный) Плотность каждого РёР· катализаторов определяли РїРѕ следующей методике. Часть катализатора активировали РІ течение трех часов РїСЂРё 6770°С. 100 Рі. образец катализатора отвешивали; статический заряд частиц рассеивался путем раскладывания образца РЅР° СЃСѓС…РѕР№ поверхности РІ течение получаса. РџСЂРѕР±Сѓ перелили РІ емкость объемом 250 РјР». градуированный цилиндр Рё постукивали РїРѕ цилиндру РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РѕРЅ РЅРµ достиг постоянного объема. Затем определяли плотность конечного объема катализатора. 30 . 9, . 127-132) . 0-20 . 0-20 : / 0--20 - % 20 = % + 20 () : 6770 . 100 . ; . 250 . . . ТАБЛРЦА Каталитические свойства Коммерческие катализаторы Образцы для испытаний 13 % At2O3 25 % Al2O3 Кремнезем- Кремнезем- Кремнезем «» «» «» «» Магнезиальный глинозем Активность глинозема: + 538В» . 39,3 46,7 - - 53 60,2 52,9 732" . 47,8 49,0 - - 58 58,0 51,1 843" . 33,6 34,9 32,1 28,7 2 51,6 47,3 Пар РїСЂРё 566" . 38,8 37,3 37,8 38,2 44 31,8 35,3 Пар - Термический 46,6 46 .5 44,7 44,4 - - 34,9 Селективность Углеродный фактор 538 .1,06 1,0 - - 0,7 0,8 0,8 732 РЎ. 0,80 0,85 - - 0,5 0,8 0,8 843 РЎ. 0,62 0,72 0,91 1,05 - 0,8 1,0 Пар РїСЂРё 566 РЎ 0,78 0,73 1,01 1,04 0,8 1 .0 1,0 Пар - Термический 0,89 0,78 0,78 1,05 - - 0,96 Газовый фактор 538" РЎ. 0,87 0,64 - - 0,9 1,0 1,2 732 РЎ. 0,63 0,77 - - 0,7 0,8 1,0 843 РЎ. 0,77 0,71 0,74 0,82 - 0,9 1,0 Пар РїСЂРё 566 РЎ 0,59 0,82 0,70 0. 88 0,9 1,0 1,0 Пар – Термический 0,77 0,80 0,77 0,76 - - 0,87 Площадь поверхности Рј2/Рі 677 . 490 507 493 502 541 504 354 843 . 246 232 224 207 15 360 283 Пар РїСЂРё 566 . 448 452 - - 451 148 174 Объем РїРѕСЂ РјР» /Рі 6770 РЎ. 0,77 0,64 0,56 0,46 0,36 0,65 0,97 843 РЎ. 0,56 0,44 0,41 0,26 0,03 0,44 0,87 Пар РїСЂРё 566 РЎ. 0,74 0,61 - - 0,34 0,56 0,83 Средний диаметр РїРѕСЂ Рђ 677 РЎ. 63 50 45 37 30 52 109 843 РЎ. 90 76 73 50 800 49 123 Пар РїСЂРё 566 . 66 54 - - 30 151 191 Рндекс истирания % Образовавшейся мелочи 26,9 19,7 14,5 6,6 6 14,6 25,1 Плотность прессования Рі/СЃРј 0,51 ,58 ,61 ,66 ,85 ,61 ,48 Следует учитывать несколько важных факторов. следует отметить РёР· таблицы . Р’Рѕ-первых, новый катализатор намного превосходит стандартный алюмосиликатный катализатор РїРѕ своей термической стабильности РїСЂРё 8430°С. РџСЂРё этой температуре новый катализатор можно легко сравнить СЃ коммерческим алюмосиликатным катализатором. 13% At2O3 25% Al2O3 - - "" "" "" "" : + 538" . 39.3 46.7 - - 53 60.2 52.9 732" . 47.8 49.0 - - 58 58.0 51.1 843" . 33.6 34.9 32.1 28.7 2 51.6 47.3 566" . 38.8 37.3 37.8 38.2 44 31.8 35.3 - 46.6 46.5 44.7 44.4 - - 34.9 538 . 1.06 1.0 - - 0.7 0.8 0.8 732 . 0.80 0.85 - - 0.5 0.8 0.8 843 . 0.62 0.72 0.91 1.05 - 0.8 1.0 566 . 0.78 0.73 1.01 1.04 0.8 1.0 1.0 - 0.89 0.78 0.78 1.05 - - 0.96 538" . 0.87 0.64 - - 0.9 1.0 1.2 732 . 0.63 0.77 - - 0.7 0.8 1.0 843 . 0.77 0.71 0.74 0.82 - 0.9 1.0 566 . 0.59 0.82 0.70 0.88 0.9 1.0 1.0 - 0.77 0.80 0.77 0.76 - - 0.87 m2/ 677 . 490 507 493 502 541 504 354 843 . 246 232 224 207 15 360 283 566 . 448 452 - - 451 148 174 / 6770 . 0.77 0.64 0.56 0.46 0.36 0.65 0.97 843 . 0.56 0.44 0.41 0.26 0.03 0.44 0.87 566 . 0.74 0.61 - - 0.34 0.56 0.83 677 . 63 50 45 37 30 52 109 843 . 90 76 73 50 800 49 123 566 . 66 54 - - 30 151 191 % 26.9 19.7 14.5 6.6 6 14.6 25.1 / .51 .58 .61 .66 .85 .61 .48 . , - 8430 . , . Р’Рѕ-вторых, катализатор имеет активность пара, как правило, превосходящую активность алюмосиликатного катализатора. Р’-третьих, РЅРёР·РєРёР№ углеродный фактор Рё РЅРёР·РєРёР№ газовый фактор РЅРѕРІРѕРіРѕ катализатора указывают РЅР° превосходную селективность. Р’-четвертых, площадь поверхности РЅРѕРІРѕРіРѕ катализатора практически РЅРµ зависит РѕС‚ пара, что РІ целом справедливо для кремнеземно-магниевых катализаторов. Обратите внимание РЅР° значительное уменьшение площади поверхности после пропаривания коммерческих алюмосиликатных катализаторов. Сравните также паротермическое испытание. Р’-пятых, новый катализатор вполне пригоден СЃ точки зрения индекса истирания. Р’ целом верно, что показатель истирания обратно пропорционален плотности уплотненного материала. Катализатор, имеющий индекс истирания ниже 30, считается удовлетворительным. Р’-шестых, следует отметить, что плотность РЅРѕРІРѕРіРѕ катализатора значительно ниже плотности коммерческого кремнезем-магниевого катализатора. Хотя плотность образцов - варьируется РѕС‚ 0,51 РґРѕ 0,66 Рі/СЃРј3, снижение активности СЃ увеличением плотности является лишь незначительным. Р’-седьмых, объем РїРѕСЂ Рё средний диаметр РїРѕСЂ новых катализаторов РІ целом сопоставимы СЃ теми же свойствами алюмосиликатных катализаторов. , . , . , , - . - . - . , . . 30 . , - . - .51 .66 /cm3, . , - . Новые катализаторы обладают большим объемом РїРѕСЂ Рё большим средним диаметром РїРѕСЂ, чем коммерческий кремнезем-магниевый катализатор. - . Новый катализатор демонстрирует значительные преимущества РїРѕ сравнению как СЃ алюмосиликатным катализатором, так Рё СЃРѕ стандартным алюмосиликатным катализатором. Чтобы более четко продемонстрировать РїСЂР