патенты / 10616

442211-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB442211A
[]
lТретье издание ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Дата конвенции (РЎРЁРђ): 7 августа 1933 РіРѕРґР°. ( ): 7,1933. Дата подачи заявки (РІ Великобритании): 25 РёСЋРЅСЏ 1934 Рі. в„– 18761/34. Полная спецификация принята: 27 января 1936 Рі. ( ): 25, 1934 18761/ 34, : 27, 1936. ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ. . Усовершенствования РІ производстве листов РёР· железокремниевых сплавов. - . РњС‹, , , корпорация штата Огайо, Соединенные Штаты Америки, зарегистрированная РІ 1200 РіРѕРґСѓ, здание РіРѕСЂРѕРґСЃРєРѕРіРѕ банка, РІ РіРѕСЂРѕРґРµ Янгстаун, графство Махонинг Рё штат Огайо, Соединенные Штаты Америки, занимаемся настоящим заявляем Рѕ сущности этого изобретения Рё Рѕ том, каким образом РѕРЅРѕ должно быть реализовано, которые должны быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны 1 Рё подтверждены следующим заявлением: , , , , 1200, , , , , , , 1 :- Настоящее изобретение относится Рє СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ изготовления листового материала РёР· железокремниевых сплавов, например так называемых электротехнических сталей: - , - : Желательность листовой стали высокого качества для изготовления электроаппаратуры общепризнана. Считалось, что обычная низкоуглеродистая сталь имеет достаточно удовлетворительные начальные магнитные свойства, включая достаточно высокую магнитную проницаемость РїСЂРё высокой плотности магнитного потока. Трудности СЃ этим материалом Однако проблема заключается РІ том, что РѕРЅР° быстро стареет Рё ее качества заметно ухудшаются. До СЃРёС… РїРѕСЂ предпринимались попытки предотвратить старение низкоуглеродистой стали путем добавления Рє ней значительного количества кремния, Р° электротехническая сталь, продаваемая РІ настоящее время, представляет СЃРѕР±РѕР№ кремниевую сталь. сплав СЃ содержанием кремния РІ диапазоне РѕС‚ 0,5% РґРѕ 5%. 2, , , , - 0 5 % 5 %. РџСЂРё производстве современной электротехнической стали применяется обычная практика листового проката. Листы производятся РёР· отломков, полученных путем черновой прокатки листов, Р° отломки подвергаются окончательной прокатке РІ пачках. Этот процесс, как хорошо известен. , - , - , . предполагает большую ручную обработку материала, Р° также частые повторные нагревания. , re44 . Р’ современной практике изготовления электротехнических листов полученные результаты более или менее случайны. РќРµ существует известного метода проверки характеристик материала РґРѕ его завершения. , . РќРµ существует СѓРґРѕР±РЅРѕРіРѕ или экономичного теста, позволяющего выявить результаты, ожидаемые РѕС‚ обработки полосы или листового проката РІ производстве РІ соответствии СЃ данным методом, чтобы гарантировать, что выбранный метод даст РїСЂРѕРґСѓРєС‚, имеющий максимальные значения желаемых характеристик . РїСЂРѕРґСѓРєС‚ СЃ определенными Рё точными магнитными характеристиками, определенный предварительной РџРљ, РЅРµ был получен способами предшествующего СѓСЂРѕРІРЅСЏ техники 55 , 55 Обыкновенная кремниевая сталь РІ настоящее время СЃ умеренным содержанием кремния, скажем, 4 %, производится СЃ максимальной магнитной проницаемостью 8000 РїСЂРё плотности потока около 6500 линий РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. Этот мат 60 риал был изготовлен СЃ гарантированными потерями РІ ваттах. РћС‚ 55 РґРѕ 60 Р’С‚ РЅР° фунт РїСЂРё 10 000 линий РЅР° квадратный РґСЋР№Рј Рё 60 циклах. Эта кремниевая сталь может характеризоваться большим или малым размером зерна, РІ зависимости РѕС‚ 65 конкретного процесса , принятого производителем. , 4 %, 8000 6500 60 55 60 10000 60 , 65 . До СЃРёС… РїРѕСЂ считалось, что листы РёР· высококачественной кремнистой стали для электротехники РЅРµ РјРѕРіСѓС‚ быть подвергнуты прокатке РґРѕ толщины, меньшей, чем примерно 014", без существенного увеличения общих потерь мощности РЅР° фунт, РІ результате быстро возрастающих потерь РЅР° гистерезис РІ такие тонкие листы 75 Р’ дополнение Рє обычным электротехническим листам РёР· кремнистой стали были разработаны некоторые сплавы для специального использования. Обычно это сплавы СЃ высоким содержанием никеля, которые используются РІ РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕРј РІ устройствах, требующих 80) высокой проницаемости Рё РЅРёР·РєРёС… потерь, таких как Служба СЃРІСЏР·Рё. Эти сплавы слишком РґРѕСЂРѕРіРё, чтобы РёС… можно было широко использовать РІ обычных электрических устройствах. РћРЅРё также характеризуются тенденцией Рє насыщению РїСЂРё РЅРёР·РєРёС… плотностях магнитного потока, что еще больше препятствует РёС… использованию РІ электроэнергетическом оборудовании. - 70 014 " , 75 ', ' 80) , 85 , . Ранее предлагалось проводить термообработку кремнистой стали для улучшения ее свойств. Насколько известно, эта практика заключалась просто РІ нагреве готовых листов РґРѕ температуры РѕС‚ 1650 РґРѕ 2000 или выше. Общепринятая теория такова: что окончательный отжиг контролирует характеристики получаемого продукта независимо РѕС‚ предыдущей механической обработки или термической обработки, которой подвергался материал. Предыдущая практика термической обработки электростали имела эффект главным образом РїРѕ снижению потерь, РЅРѕ РЅРµ существенно повлияло РЅР° получаемую проницаемость, особенно РїСЂРё более высоких значениях плотности потока. 90 , - 1650 2000 95 , 100 den442,211 442,211 1 % , 7500 7500 . Было обнаружено, что наиболее желательная СЃ магнитной точки зрения электротехническая сталь характеризуется определенными физическими, Р° также -магнитными характеристиками. Рсследования показали, что хорошая электротехническая сталь обладает высокой пластичностью, имеет зерна одинакового небольшого размера Рё характеризуется высокий магнитный момент. РЎРІСЏР·СЊ между магнитным моментом Рё проницаемостью можно легко продемонстрировать. Хорошо известно, что интенсивность намагничивания равна магнитному моменту Рњ РЅР° единицу объема («Магнитные свойства Материя», Рљ Р» РҐРѕРЅРґР°, стр. 6, & , РўРѕРєРёРѕ, РЇРїРѕРЅРёСЏ) Рзвестно также, что полная индукция РІ любом магнитном веществе равна произведению интенсивности намагничивания, умноженной РЅР° 4 , плюс сила намагничивания ( РҐРѕРЅРґР°, стр. 5) Поскольку проницаемость определяется как соотношение между индукцией Рё силой намагничивания, отсюда следует, что магнитный момент , равный , имеет РїСЂСЏРјРѕРµ влияние РЅР° проницаемость, поскольку, чем больше магнитный момент, чем больше интенсивность намагничивания Рё чем больше интенсивность, тем больше индукция Рё чем больше индукция, тем больше проницаемость РїСЂРё данной намагничивающей силе. ' , - , , , , , , , , (" ," , 6, & , , ) 4 (, 5) , , , , , , , , , , , . Уравнения, показывающие вывод приведенного выше вывода, имеют следующий РІРёРґ: : ( 1). ( 1). = 47 ( 2) = 47 + Поскольку -=,, РІ 2 47 ( 3)= + 1, , то подставляя Рё поскольку -= ( 4) следует РёР· 3 это, = 47 + РҐРѕРЅРґР° демонстрирует = или = замену РІ 3 ( 5) &=-+, показывая, что непосредственно равно ( 5) + 1, показывая, что напрямую зависит РѕС‚ магнитного момента . = 47 ( 2) = 47 + -=,, 2 47 ( 3)= + 1, -= ( 4) 3 ,= 47 + = = 3 ( 5) &=-+ ( 5) + 1 . Эксперимент РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє убеждению, что существует очевидная СЃРІСЏР·СЊ между размером зерна Рё пластичностью образца Рё его магнитными свойствами. Эти данные показывают, что мелкие, однородные зерна Рё высокая пластичность обычно сопровождают высокую проницаемость. 50 ' , . Рзвестно, что любой стержень магнитного 55 материала, помещенный РІ магнитное поле, обладает легко измеримым магнитным моментом (, стр. 6). имеет определенный магнитный момент (РҐРѕРЅ-РґР°, стр. 150-151). 55 (, 6) ' 60 (-, 150-151). Однако РґРѕ СЃРёС… РїРѕСЂ считалось, что подобные образцы мелкозернистых кристаллических агрегатов, таких как кремниевая сталь 65 или чистое железо, практически РЅРµ имеют магнитного момента. Также «предполагалось, что результаты, полученные РїСЂРё попытках измерения момента, Р±СѓРґСѓС‚ нерегулярными. Рё количественно РЅРµ является показателем каких-либо магнитных свойств. Теория заключалась РІ том, что случайное расположение кристаллов имеет тенденцию препятствовать проявлению образцом какой-либо заметной поляризации или момента. Считалось, что эффекты 75 отдельных зерен нейтрализуют РґСЂСѓРі РґСЂСѓРіР°, поэтому что суммарный магнитный момент очень мал или совершенно неощутим. Экспериментально доказано, что крупные одиночные зерна стали силикона 80 обладают высокой проницаемостью Рё РЅРёР·РєРёРјРё гистерезисными потерями. Магнитные свойства, такие как легкость индукции, изменяются РІ зависимости РѕС‚ направления, РІ котором Кристалл намагничен. Значения проницаемости 85 Рё потерь РІ монокристалле полностью выходят Р·Р° пределы аналогичных характеристик для обычного мелкозернистого агрегата, такого как среднекремнистая сталь, используемая РІ современных электротехнических листах 90. Поэтому было Р±С‹ весьма желательно 90 РїСЂРѕРёР·РІРѕРґСЏС‚ электрические листы, имеющие свойства, приближающиеся Рє свойствам монокристалла. , , , 65 , ' 70 ' , 75 80 , , 85 , , 90 , . Считается, что то, что было изложено выше, является исчерпывающим изложением СѓСЂРѕРІРЅСЏ техники. , , 95 . Задачей изобретения является получение листового материала РёР· сплава железа Рё кремния, имеющего свойства, приближающиеся Рє свойствам монокристалла. Согласно изобретению СЃРїРѕСЃРѕР± производства такого листового материала включает этапы холодной прокатки горячекатаной кремниевой стали РґРѕ промежуточного калибра, подвергание холоднокатаного материала термообработке 105 для осуществления рекристаллизации, холодную прокатку материала РґРѕ конечного калибра Рё, наконец, термообработку материала РІ твердом состоянии для осуществления рекристаллизации РїСЂРё температуре выше температуры 110}, первая рекристаллизационная термообработка. 100 - , - 105 , , - 110} . Первая РёР· указанных термических обработок требует. Для полного понимания изобретения необходимо обратиться Рє сопроводительным чертежам, схематически иллюстрирующим СЃРїРѕСЃРѕР± осуществления СЃРїРѕСЃРѕР±Р° Рё графически показывающим характеристики продукта. РќР° чертежах: , : Фигуры 1, 2, 3, 4, 5, 6 представляют СЃРѕР±РѕР№ схематическую иллюстрацию этапов предпочтительного применения СЃРїРѕСЃРѕР±Р° РїРѕ изобретению; Фигура 7 представляет СЃРѕР±РѕР№ графическое представление магнитных характеристик продукта, полученного РІ результате этого СЃРїРѕСЃРѕР±Р°, РІ сравнении СЃ характеристиками типичных аналогичных продуктов, доступных РІ настоящее время; РїРѕ РѕСЃРё ординат графика отложена индукция РїРѕ Гауссу, Р° РїРѕ РѕСЃРё абсцисс показана сила намагничивания РІ Эрстеде для кривых , Рё Рё магнитная проницаемость для кривых , Рё . 1, 2, 3, 4, 5, 6 ; 7 ; , , , . помещают РїСЂРё температуре, которая обычно находится между 1500 Рё 1850 . 1500 1850 . Рё окончательную термообработку РїСЂРё температуре, которая обычно лежит между 1600 Рё 2100 . 1600 2100 . РљСЂРѕРјРµ того, согласно изобретению горячекатаная кремнистая сталь перед первой холодной прокаткой подвергается термической обработке для достижения полной рекристаллизации. , , - , , . Эту термообработку обычно РїСЂРѕРІРѕРґСЏС‚ РїСЂРё температуре РѕС‚ 1400 РґРѕ 1700 . 1400 1700 . Р’ качестве примера обработки согласно изобретению горячекатаную кремниевую сталь первоначально подвергают термической обработке РїСЂРё температуре около 1600 , холодной прокатке РґРѕ примерно половины ее первоначальной толщины, термообработке РїСЂРё температуре около 1700 , холодной прокатке РґРѕ конечной толщины. примерно РѕС‚ 1/6 РґРѕ 1/7 РёСЃС…РѕРґРЅРѕР№ толщины материала Рё, наконец, подвергают термообработке РїСЂРё температуре около 2000 . , - 1600 , - , 1700 , 1 /6th 1 /7th - 2000 . Р’ качестве дополнительного примера обработки согласно изобретению горячекатаную кремниевую сталь толщиной около 100 РґСЋР№РјРѕРІ сначала нагревают РґРѕ температуры РѕС‚ 1400 РґРѕ 1700 , холодно прокатывают РґРѕ толщины около 030 , нагревают РґРѕ температуры между 1600 Рё 1600 . Рё 1800 , холоднокатаную РґРѕ толщины около 013 РґСЋР№РјРѕРІ Рё, наконец, доведенную РґРѕ толщины около 2000 . , - 100 " 1400 1700 , 030 ", 1600 1800 , 013 " 2000 . Чтобы обеспечить точный контроль получаемой продукции РЅР° всех этапах производства Рё исключить случайные методы, которые РґРѕ СЃРёС… РїРѕСЂ характеризовали методы производства электротехнической стали, образцы используемого сырья Рё материала, полученного РЅР° каждом этапе. изготовления подвергаются испытаниям для определения РёС… магнитных моментов. Рзмерения магнитных моментов различных образцов производятся СЃ помощью известного магнитно-торсионного динамометра. Это устройство позволяет быстро Рё точно определять характеристики (магнитный момент Рё проницаемость) Образец материала. РЎ его помощью можно проверить характеристики материала после последовательных стадий обработки Рё, таким образом, гарантировать, что последующие этапы Р±СѓРґСѓС‚ контролироваться таким образом, чтобы обеспечить желаемые характеристики готового продукта. , - ( ) , . Магнитный момент указывает РЅРµ только РЅР° магнитные качества изделия, РЅРѕ Рё РЅР° РґСЂСѓРіРёРµ физические характеристики, такие как пластичность, приспособленность Рє глубокой вытяжке Рё тому РїРѕРґРѕР±РЅРѕРµ. , , , , . Также было обнаружено, что РїСЂРѕРґСѓРєС‚ РїРѕ СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ изобретения может быть изготовлен СЃ толщиной менее 0,14 РґСЋР№РјР° без какого-либо существенного увеличения общих потерь мощности РЅР° фунт, вопреки мнениям, которых РґРѕ СЃРёС… РїРѕСЂ придерживались специалисты РїРѕ электротехнической стали. 014 "' , . Фигура 8 представляет СЃРѕР±РѕР№ набор кривых, графически представляющих магнитные моменты, характеризующие конечный РїСЂРѕРґСѓРєС‚ изобретения, монокристалл Рё промежуточный РїСЂРѕРґСѓРєС‚ процесса или современную электротехническую сталь; РїРѕ РѕСЃРё абсцисс - СѓРіРѕР» наклона магнитного поля Рє линии, перпендикулярной направлению прокатки, РїРѕ РѕСЃРё ординат - отклонение РІ произвольных единицах 95. РќР° фиг.9 - воспроизведение рентгенограммы, характерной для готового изделия; Фигура 10 представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ, показывающий зернистую структуру продукта; 100 Фигура 11 представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ частично РІ разрезе Рё частично РІ вертикальной плоскости, показывающий торсионный динамометр, который используется для испытаний образцов материала РЅР° различных стадиях обработки; 105 РќР° рисунках 12–15 схематически показано влияние магнитного поля торсионного динамометра РЅР° испытуемые образцы. 8 , , 90 - ; 95 9 - ; 10 , ; 100 11 ; 105 12 15 . Стадии СЃРїРѕСЃРѕР±Р° 110 согласно изобретению схематически проиллюстрированы РЅР° фиг. 1-6, РЅР° которых фиг. 1, 3 Рё 5 показывают полосу 121, пропускаемую РІ нагревательную печь 122 Рё оттуда РІ охлаждающую камеру 123. РќР° фиг. 115, фиг. 2 Рё 5 показаны этапы холодной прокатки, РїСЂРё этом полоса 121 РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через рабочие валки 128 между наматывающими барабанами 124. 110 1 6, 1, 3 5 121 122 123 115 2 5, - , 121 128 124. РќР° фигуре 6 показан этап периодического отжига, который РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ после штамповки, 120 резки или штамповки. Отформованные листы перемещают РЅР° тележке 126 РІ отжиговую печь 127. Р’ предпочтительном варианте осуществления изобретения, который дает удовлетворительные результаты, 125 горячекатаную полосу кремнистой стали 125 практически любой промышленной толщины, предпочтительно РѕС‚ 065 РґРѕ 100 РґСЋР№РјРѕРІ, Рё подвергают поочередной холодной обработке Рё термической обработке СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј, описанным ниже РІ документе 130 442 211, таким образом, чтобы магнитный момент холоднокатаной полосы перед окончательной термообработкой имеет относительно небольшую стоимость. 6 , 120 126 127 , , 125 065 " 100 " -, 130 442,211 . Рсследования показывают, что если кремниевая сталь была должным образом обработана РІ соответствии СЃ настоящим изобретением, то после окончательной холодной прокатки РѕРЅР° будет демонстрировать очень РЅРёР·РєРёР№ магнитный момент. Однако такой материал после окончательной термической обработки будет развивать очень высокий магнитный момент. РЅРёР·РєРёР№ магнитный момент после окончательной холодной прокатки Рё перед окончательной термообработкой РЅРµ всегда является убедительным доказательством того, что материал обладает желаемыми характеристиками; если материал был правильно обработан, окончательная термообработка всегда приведет Рє значительному увеличению магнитного поля. момент, указывающий РЅР° высокую магнитную проницаемость РїСЂРё высоких плотностях магнитного потока. Упомянутый диапазон 21 калибра горячекатаной полосы был выбран для удобства, РЅРѕ фактический калибр РЅРµ имеет значения для изобретения. , , , , , , , , , 21 , . Для достижения наилучших результатов предпочтительна горячекатаная полоса, обработанная РїСЂРё относительно РЅРёР·РєРѕР№ температуре, например, между 1200 Рё 1500 , СЃ содержанием кремния около 3,6 % или ниже. Этот метод также можно применять Рє сталям СЃ более высоким содержанием кремния. содержание кремния (например, РІ сталях СЃ содержанием кремния примерно РґРѕ 6%) СЃ результатами, которые показывают значительное улучшение РїРѕ сравнению СЃ современными кремнистыми сталями. , , , 1200 1500 , 3 6 % ( , 6 %) - . Чтобы гарантировать однородность результатов готового продукта, предпочтительно подвергнуть горячекатаную полосу первоначальной термообработке. Установлено, что этот этап очень важен СЃ коммерческой точки зрения, поскольку РѕРЅ существенно способствует однородности готового продукта. Потребителей электротехнической стали РЅРµ интересуют впечатляющие характеристики синаллических частей материала, Р° интересует единообразие характеристик, РЅР° которых можно надежно основывать расчеты. Эта обработка также способствует более высоким проницаемостям РїСЂРё более высоких плотностях потока Рё меньшим гистерезисным потерям РІ готовый РїСЂРѕРґСѓРєС‚ РїСЂРё такой плотности. Для достижения наилучших результатов обработку РїСЂРѕРІРѕРґСЏС‚ РІ непрерывной печи непрерывного типа. Полосу РІ РІРёРґРµ РїСЂСЏРґРё протягивают через печь СЃРѕ скоростью, позволяющей достичь температуры примерно 1400-1700 . , так что полная рекристаллизация показана РЅР° рентгеновских диаграммах. Точная температура первой операции нагрева зависит РѕС‚ содержания кремния РІ горячей полосе, РЅРѕ РІ случае сталей, содержащих РґРѕ примерно 2}% кремния, температура РЅРµ РЅРµ превышать температуру перехода стали РёР· альфа-состояния РІ гамма-состояние, Р° РІ случае сталей, РЅРµ имеющих температуры перехода, термообработку обычно РїСЂРѕРІРѕРґСЏС‚ РїСЂРё температуре около 1600 . , , , - 1400-1700 , - - , 2}% , , 1600 . Температура, РїСЂРё которой горячая полоса была обработана РІРѕ время горячей прокатки, Рё толщина горячей полосы вызывают небольшие изменения температуры обработки. Р’ печи поддерживается восстановительная сфера, чтобы исключить необходимость травления. После того, как полоса достиг желаемой рекристаллизации, его быстро охлаждают РІ неокисляющей атмосфере, чтобы предотвратить 75: , ' 71) , - 75: образование окалины. Такое быстрое охлаждение необходимо для удобства Рё ускорения производства, Р° РЅРµ для какого-либо воздействия РЅР° материал. Результат РЅРµ будет изменен РїСЂРё более медленной скорости охлаждения 80 Рђ. После первоначальной термообработки полоса подвергается холодной прокатке для уменьшения ее толщина РІ некоторой степени зависит РѕС‚ толщины, анализа Рё температуры отделки горячей полосы, Р° также желаемой толщины 85 Рё готовой толщины конечного продукта. Толщина после этапа холодной прокатки может варьироваться РѕС‚ примерно 025 РґРѕ 040 РґСЋР№РјРѕРІ. Обычно полоса Толщина около 075 РґСЋР№РјРѕРІ будет уменьшена РїСЂРё первой холодной прокатке примерно РґРѕ 90 РґСЋР№РјРѕРІ, если желаемая конечная толщина составляет 014 РґСЋР№РјРѕРІ. Р’ качестве дополнительного примера, если желаемая толщина готовой продукции составляет 012 РґСЋР№РјРѕРІ Рё 075 РґСЋР№РјРѕРІ, горячую полосу первоначально подвергают холодной прокатке РґРѕ толщины около 029 РґСЋР№РјРѕРІ. для достижения максимальных результатов. Как указывалось ранее, распределение холодной обработки между последовательными этапами термообработки имеет большое значение. Рзменения РІ таком распределении станут очевидными РёР· рассмотрения конкретных примеров процессов, которые Р±СѓРґСѓС‚ приведены позже. Холодная прокатка полосы может СѓРґРѕР±РЅРѕ производить РЅР° четырехвалковом стане или стане СЃ РѕРїРѕСЂРѕР№, РІ котором используются небольшие рабочие валки. Р’ целях удобства Рё СЌРєРѕРЅРѕРјРёРё производства Р±СѓРґСѓС‚ использоваться большие валки весом РґРѕ трех тонн Рё более. После первоначальной холодной прокатки Рентгенограммы показывают, что материал характеризуется лишь незначительной преимущественной ориентацией 110В° Рё полной фрагментацией зерен РІ плоскости прокатки. 80 , , , 85 & 025 " 040 " , 075 " 90" 014 " , 012 " 075 " 029 " 95 , 101specific - 105 _ , - , - 110 _ , . После первоначального холода 6 полосу подвергают дальнейшей термообработке. 6 . Это лечение также проводится РІ РєРѕРЅ 115. 115. РІ печи СЃ тонкими стренгами Рё РІ восстановительной атмосфере, РїСЂРё этом шрип протягивают через печь СЃ такой скоростью, что РѕРЅ нагревается РґРѕ температуры РѕС‚ 1500 РґРѕ 1850 РІ течение времени, достаточного для 120В°, чтобы вызвать рекристаллизацию, температура которой, как Рё прежде, варьируется РІ зависимости РѕС‚ содержания кремния, РЅРѕ РІ случае сталей, содержащих примерно РґРѕ 2% кремния, температура РЅРµ превышает 125 температуры перехода стали РёР· альфа-состояния РІ гамма-состояние, Р° РІ случае сталей, имеющих нет температуры превращения, термообработка обычно проводится РїСЂРё температуре около 1700 , момент 130 442 211 РјРњ развивается РїСЂРё 2000 Рі., тогда, конечно, более РЅРёР·РєРёС… температур будет недостаточно для достижения наилучших результатов. - , 1500 1850 120 , , , , 2 {-% 125 , , 1700 , 130 442,211 2000 , , , . После окончательного нагрева материал подвергается периодическому отжигу либо РІ РІРёРґРµ листа, либо после штамповки, резки или штамповки, чтобы придать ему желаемые характеристики устойчивости Рє старению Рё уменьшить потери мощности. Предпочтительная температура составляет РѕС‚ 1200 РґРѕ 14500°С. Рспытания продукта вышеописанного процесса показывают, что РѕРЅ характеризуется высоким магнитным моментом. Это означает, что материал имеет РєСЂРёРІСѓСЋ намагничивания СЃ высоким изломом, что указывает РЅР° высокие проницаемости 801 РїСЂРё высоких плотностях потока, например, РѕС‚ РґРІСѓС… РґРѕ РІРѕСЃСЊРјРё раз. РќР° СЂРёСЃ. 7 показаны типичные кривые намагничивания Рё проницаемости для материала, полученного этим методом, РІ точках Рђ Рё Р’ соответственно. , 70 , , , - , 1200 14500 75 - , 801 , , - 7 85 , . Можно заметить, что перегиб РєСЂРёРІРѕР№ намагничивания возникает РїСЂРё плотности потока около 16 000 линий РЅР° РєРІ. СЃРј. Максимальная проницаемость наблюдается примерно РїСЂРё 90 Рё 7 500 линиях РЅР° РєРІ. СЃРј Рё РІ этой точке составляет около 14 000. Аналогичные характеристики типичного примера лучших электротехнических сталей, полученных РІ современных процессах, также проиллюстрировано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 7, кривые намагничивания Рё проницаемости для РЅРёС… показаны РІ точках Рё . Превосходство продукта метода РїСЂРё всех плотностях потока легко станет очевидным РёР· сравнения кривых 100. Кривые , (Масштаб-) являются продолжением (Масштаб-), Р° (Масштаб-) Рё (Масштаб-) относятся Рє соответствующим образом указанным масштабам абсцисс, Р° — намагниченность Рё Кривые проницаемости РЅР° 105 для дополнительного примера продукта СЃРїРѕСЃРѕР±Р° согласно изобретению. Эти кривые показывают максимальную проницаемость около 19 000 РїСЂРё плотности потока 7 500 линий. Этот материал 11 Р» продемонстрировал общие потери 472 Р’С‚ РЅР° фунт. - 16,000 90 7,500 14,000 - 7, 95 100 , (-) (-), () (-) , 105 19,000 7500 11 472 . РїСЂРё плотности потока 10 000 линий Рё частоте 60 циклов магнитный момент, РїРѕ-РІРёРґРёРјРѕРјСѓ, РЅРµ изменяется существенно РїСЂРё дальнейшей термообработке РІ дополнение Рє уже описанной, РЅРѕ экспериментально было обнаружено, что общие потери мощности РїСЂРё этом уменьшаются. Такая обработка может уменьшить или РЅРµ уменьшить максимальную проницаемость, РЅРѕ РІ каждом случае колено РєСЂРёРІРѕР№ РїСЂРё 120 немного приподнимается, Р° это означает, что проницаемость РїСЂРё более высоких плотностях потока увеличивается. 10,000 60 115 , , 120 , . Пониженные потери мощности Рё повышенная проницаемость РїСЂРё более высоких плотностях потока 125, РїРѕ-РІРёРґРёРјРѕРјСѓ, являются сопутствующими явлениями. 125 . Р’ следующей таблице численно указаны характеристики продукта, полученного этим методом, РїРѕ сравнению СЃ современной электротехнической сталью: 13 @ РґСЂСѓРіРёРµ характеристики горячей полосы, упомянутые выше, Рё толщина, РїСЂРё которой прекращается начальная холодная прокатка, вызывающая небольшие изменения РІ фактическая используемая температура. После того, как полоса достигла нужной температуры, РѕРЅР° выходит РёР· печи Рё быстро охлаждается РІ неокисляющей атмосфере. Рентгенограмма промежуточного термообработанного материала всегда показывает, что уменьшение искажений зерен, РїРѕ существу случайное распределение зерен Рё произошла полная рекристаллизация. : 13 @ - - , - - , . Следующим этапом СЃРїРѕСЃРѕР±Р° согласно изобретению является дальнейшая холодная прокатка полосы. РќР° этот раз полосу уменьшают РґРѕ заданной желаемой конечной толщины. . Эту вторую холодную прокатку также предпочтительно осуществляют РЅР° четырехвалковом стане СЃ небольшими рабочими валками. После окончательной прокатки полоса характеризуется относительно РЅРёР·РєРёРј магнитным моментом, РѕРґРЅРѕСЂРѕРґРЅРѕР№ толщиной Рё отсутствием питтинга или окалины, Р° также общими характеристиками. аналогичны указанным выше для первоначально холоднокатаного материала. - , , - . Полоса, прокатанная РґРѕ конечного калибра, затем подвергается окончательной термообработке, СЃРїРѕСЃРѕР± применения которой может варьироваться различными способами. Р’ качестве предпочтительного метода полосу подвергают непрерывному отжигу РІ РІРёРґРµ стренги РїСЂРё температуре примерно 1600°С. Рё 2100 Рё быстро охлаждается РЅР° РІРѕР·РґСѓС…Рµ. Точная температура варьируется РІ зависимости РѕС‚ содержания кремния, РЅРѕ РІ случае сталей, содержащих РґРѕ примерно 24 % кремния, температура РЅРµ превышает температуру перехода стали РёР· альфа-состояния РІ гамма-состояние, Р° РІ случае сталей, РЅРµ имеющих температуры превращения, термообработку обычно РїСЂРѕРІРѕРґСЏС‚ РїСЂРё температуре около 20 000 . РџСЂРё желании материал можно разрезать РЅР° листы перед нагревом, как указано выше, Рё этот нагрев можно проводить РІ восстановительной атмосфере. Рё после этого листы быстро охлаждают РІ неокисляющих условиях, или холоднокатаную полосу можно штамповать РЅР° РєСѓСЃРєРё формы, необходимой для электрических целей, Рё эти РєСѓСЃРєРё помещают РІ соответствующие контейнеры Рё пропускают через печь, имеющую неокисляющую или слабоокислительная атмосфера, РїСЂРё необходимой температуре. Температура выбирается СЃ учетом величины магнита. , , - 1600 2100 , 24 % , 20000 , , , , - , - , . Если максимальный магнитный момент достигается РїСЂРё 1850°С, то это очевидно, является подходящим значением, РЅРѕ если maxi44:2,211,442,211 Сравнение проницаемостей РїСЂРё различных плотностях флюса кремнистой стали (3%), изготовленной СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј согласно изобретению, Рё средней лучшей марки кремнистой стали (4,25%), полученной обычным СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј. , , , , - 1850 , , maxi44:2,211 442,211 ( 3 %) ( 4 25 %) . Плотность потока. . :10 Гаусс. :10 . 2
000 4000 6,( 00 8000 10000 12000 14000 16000 18000 Процентное увеличение проницаемости, показанное продуктом СЃРїРѕСЃРѕР±Р°, раскрытого РІ настоящем документе 14 37 % 30,5 47,8 68,8 221 800 514 Содержание кремния РІ образцах, характеристики которых указаны РІ кривые Рђ, РЎ Рё Р• составляли 3,5%, 1% Рё 3,4% соответственно. Превосходство продукта РїРѕ настоящему изобретению было Р±С‹ еще более очевидным, особенно РїСЂРё более высоких плотностях потока, если Р±С‹ РІСЃРµ образцы имели одинаковое содержание кремния. ,000 4,000 6,( 00 8,000 10,000 12,000 14,000 16,000 18,000 14 37 % 30.5 47.8 68.8 221 800 514 , 3 5 %, 1 % 3.4 % , , ' . РўРѕС‚ факт, что изобретение придает стали СЃРѕ сравнительно РЅРёР·РєРёРј содержанием кремния характеристики, равные или превосходящие характеристики стали СЃ высоким содержанием кремния, обработанной предыдущими способами, является важным преимуществом, поскольку хорошо известно, что чем ниже содержание кремния, тем выше легкость обработки. металла, особенно РїСЂРё плавке. Стоимость изделия пропорционально снижается. , , , , , . Рспытания коммерческих типов трансформаторов СЃРѕ стальными сердечниками, изготовленными РІ соответствии СЃ изобретением, дали очень значимые результаты. Эти трансформаторы работали РїСЂРё плотности потока около 12 000 линий РЅР° квадратный сантиметр Рё демонстрировали средние потери мощности около 49,6 Р’С‚. ток составлял 2,34 ампера. Аналогичный трансформатор СЃ сердечником РёР· лучшей марки промышленной электротехнической стали показал средние потери 51,2 Р’С‚ РїСЂРё плотности 12 000 линий РЅР° квадратный сантиметр Рё средний ток возбуждения 4,05 ампер. РћРіСЂРѕРјРЅРѕРµ улучшение конструкции трансформатора, которое стало возможным благодаря этому изобретению, станет очевидным РёР· рассмотрения того факта, что, поскольку та же плотность потока может быть получена РїСЂРё более РЅРёР·РєРѕРј токе возбуждения, можно существенно уменьшить количество железа РІ сердечниках трансформатора. если ток возбуждения поддерживается РЅР° значениях, которые признаны необходимыми для современной стали. 12,000 49 6 2 34 51 2 - 12,000 , 4 05 , - - - . Уменьшение количества необходимого железа, конечно, РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє соответствующему уменьшению общих потерь РІ трансформаторе, поскольку задействовано меньше фунтов железа. Достигаемое таким образом меньшее сечение сердечника уменьшает количество меди, необходимое для данного количества ампер. витков, Р° это еще РЅР° 70 уменьшает общие потери. , , 65 , 70 . Р РёСЃСѓРЅРѕРє 8 иллюстрирует РЅР° РєСЂРёРІРѕР№ значения магнитного момента, полученные для образца, имеющего толщину около (14 РґСЋР№РјРѕРІ), который РїРѕ существу представлял СЃРѕР±РѕР№ РѕРґРёРЅ кристалл стали кремния 75, как показано рентгенограммами Рё травлением. РќР° РєСЂРёРІРѕР№ показаны значения получены для мелкозернистого заполнителя РёР· кремнистой стали, изготовленного РІ соответствии СЃ данным изобретением. Сходство очевидно. Эти характеристики были получены путем термообработки Рё холодной прокатки РІ соответствии СЃ изобретением, как уже описано. Кривая проницаемости этого конкретного образца показана 85. РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 7, РІ точке , Рё было определено путем измерений, выполненных РЅР° стандартном пермеаметре Фахи. Ординаты РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 8 являются просто произвольными Рё показывают величину угла отклонения между 90В° Рё перпендикуляром Рє направлению холодной прокатки РІ РґРёСЃРєРѕРІРѕРј образце. Рё РѕСЃСЊ намагничивающего поля, возбужденного РґРѕ насыщения, для различных угловых положений поля относительно нормального положения 95, принимаемого линией, указывающей направление прокатки РїСЂРё СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕ подвешенных образцах РІ отсутствие поля. 8 ( 14 ", , 75 , - - 80 , 85 7, , 8 90 , 95 . Кривая представляет СЃРѕР±РѕР№ типичную РєСЂРёРІСѓСЋ торсионного динамометра, показывающую моменты образца 100 РІ частично обработанном холоднокатаном состоянии перед окончательной термообработкой. 100 , . Речь идет Рѕ типе РєСЂРёРІРѕР№, показанной современной кремнистой сталью. Следует отметить, что после термообработки магнитный момент агрегата увеличивается РґРѕ значений РєСЂРёРІРѕР№ . - 105 , . Однако РЅРёР·РєРёР№ момент перед окончательной термообработкой всегда означает, что высокий момент будет обнаружен после термообработки 110, если материал был обработан, как описано выше. Было замечено, что, как правило, РєРѕРіРґР° горячекатаную полосу непрерывно подвергают холодной прокатке, вплоть РґРѕ готовых размеров результирующий 115 магнитный момент такого материала относительно высок, перед окончательной термообработкой. РџСЂРё термообработке магнитный момент холоднокатаного материала уменьшается, Р° это означает, что 120 -проницаемости РїСЂРё более высоких Плотность потока Рё излом РєСЂРёРІРѕР№ намагничивания значительно снижаются. Таким образом, РїСЂРё правильном распределении термообработки Рё холодной обработки получается материал СЃ малыми потерями, высоким моментом Рё проницаемостями, приближающимися Рє монокристаллу. , , 110 , , , 115 , - , - , 120 - , , , 125 , , . Р’ аппарате, который используется для магнитных сплавов, регистрируются только максимальные отклонения, Р° также отклонения, РєРѕРіРґР° намагничивающее поле совпадает СЃ направлением прокатки. Такое соотношение РЅРµ должно вызывать никаких отклонений, Р° если РѕРЅРѕ РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚, то изделие некачественное. , , 70 , . Это устройство предоставляет средства для быстрой Рё точной проверки магнитных свойств любого конкретного образца, Р° также позволяет заранее определить необходимые этапы обработки для данного типа материала для получения оптимальных магнитных характеристик. 75 . Вывод кривых, показанных РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 80, можно более полно понять, изучив СЂРёСЃСѓРЅРєРё 12–15, которые представляют СЃРѕР±РѕР№ частичные схематические изображения, иллюстрирующие влияние вращения магнитного поля РЅР° положение образца круглого РґРёСЃРєР° 85. Перпендикуляр направление качения указано сплошной двунаправленной стрелкой 30, длина которой меньше диаметра РґРёСЃРєР°. 80 8 12 15, , 85 , - 30 . РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 12 стрелка 30 совпадает СЃРѕ стрелкой 90, РѕСЃРё магнитного поля, проходящей между полюсами. 16 Отклонение РґРёСЃРєР° РЅРµ наблюдается. Однако РїСЂРё вращении магнитного поля РІ любом направлении образец сразу же 95 отклоняется. РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 8 отклонение постепенно увеличивается РїРѕ мере того, как СѓРіРѕР» между РѕСЃСЊСЋ поля Рё стрелкой увеличивается примерно РґРѕ 25В°. Дальнейшее движение магнитного поля РІ том же направлении РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє резкому падению отклонения Рё кривая пересекает РѕСЃСЊ РїСЂРё около 38 РР· этого факта делается вывод, что, РїРѕРјРёРјРѕ линии, перпендикулярной направлению прокатки, 105 существует второй путь легкой индукции, параллельный направлению прокатки. Поскольку индукция РІ направлении прокатки кажется быть даже больше, чем линия, проходящая РїРѕРґ прямым углом Рє ней, РѕРЅР° была обозначена 110 второй двунаправленной стрелкой 31, длина которой РїРѕ существу равна диаметру РґРёСЃРєР°. РџРѕРґ углом около 38В° тогда действующие крутящие моменты РЅР° РґРёСЃРєРµ 25 РІ противоположных направлениях 115 эффекты магнитных полей, действующих через пути 30 Рё 31, РїРѕ существу равны. Дальнейшее вращение поля РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє тому, что отклонение достигает отрицательного значения, даже большего, чем начальный 120 положительный максимум. Отрицательный максимум достигается практически РїСЂРё 55 . 12, 30 90 16 , , 95 8, 25 ' 100 38 , - , 105 - , 110 - 31 38 , , 25 115 30 31 120 , 55 . РќР° СЂРёСЃ. 13 показано положение, занимаемое РґРёСЃРєРѕРј 25 СЃ полем РїРѕРґ углом 45В° Рє РёСЃС…РѕРґРЅРѕРјСѓ положению. Положения 125, принимаемые стрелками 30 Рё 31 РїСЂРё возбуждении поля, показаны пунктирными линиями, сплошные стрелки обозначают СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕ подвешенное положение. положение, которое соответствует нулевому положению, изображенному РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 130. Проверка магнитного момента показана РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 11 Рё РїРѕ существу такая же, как Рё использованная Вайсом Рё РґСЂСѓРіРёРјРё РїСЂРё исследовании мономагнитных кристаллов. Устройство, конструкция которого РЅРµ является частью изобретения. , содержит основание 10, поддерживаемое регулировочными винтами 11. РћР±РѕРґ 12 выступает вверх РѕС‚ основания Рё градуирован РІ градусах. Центральная стойка или вал 13 ввинчены РІ основание 10. Стол 14 может вращаться РІРѕРєСЂСѓРі стойки 13 Рё опирается РЅР° подшипники качения. 14 Рђ Стол 14 изготовлен РёР· магнитного материала, Р° основание 10 - РёР· немагнитного материала. Сердечники 15 закреплены РІ диаметрально противоположных положениях РЅР° столе 14 Рё снабжены полюсными наконечниками 16. Катушки намагничивания 17 намотаны РІРѕРєСЂСѓРі сердечников 15 Рё соединены между СЃРѕР±РѕР№. Рє любому подходящему источнику питания, предпочтительно через зажимные кольца (РЅРµ показаны), установленные РЅР° стойке 13. 13 25 45 125 '30 31 , 130 11 , , 10 11 12 13 10 14 13 14 14 10 - 15 14 16 17 15 , ( ) 13. Подвесной каркас состоит РёР· колонн 18, прикрепленных Рє основанию 10, Рё медной перемычки 19, прикрепленной Рє верхним концам колонн. Через штангу 19 продет подвесной РІРёРЅС‚. Держатель образца 21 прикреплен Рє Р±СЂРѕРЅР·РѕРІРѕР№ подвесной проволоке 22 СЃ помощью планка 23. РќР° планке 23 закреплено зеркало 24. 18 10 19 19 21 22 23 24 23. Образец указывается РІ держателе РїРѕРґ номером 25. Демпфирующие лопатки 26 крепятся Рє держателю 21 Рё погружаются РІ РІСЏР·РєСѓСЋ жидкость РІ стакане 27 РЅР° стойке 13. 25 26 21 27 13. РЎРїРѕСЃРѕР± применения только что описанной установки для испытания магнитного момента образцов следующий. Образец 25 РІ РІРёРґРµ тонкого круглого РґРёСЃРєР° прикрепляется Рє держателю СЃ помощью шеллака. Нулевое положение подвеса определяется путем наблюдения Р·Р° зеркало 24 через телескоп, Рє нему соответствующим образом прикреплено изображение шкалы наподобие обычного тангенциального гальванометра. Затем РЅР° катушки намагничивания 17 подается напряжение, Рё отклонения РІ произвольном масштабе РІ миллиметрах наблюдаются для различных углов между РѕСЃСЊСЋ зеркала 24. магнитное поле Рё направление прокатки РґРёСЃРєР°, С‚. Рµ. направление, РІ котором материал, образующий РґРёСЃРє, был подвергнут холодной прокатке РІ СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕ подвешенном состоянии. РљРѕРіРґР° направление прокатки перпендикулярно намагничивающему полю , как показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ. : 25 24 , - 17 , - , 12, отклонение равно нулю. Поскольку магнит вращается РІ любом направлении РёР· этого положения, образец имеет тенденцию следовать Р·Р° полем намагничивания . Чем сильнее индукция или чем больше легкость намагничивания РІ исследуемом образце, тем больше будет максимальное отклонение, как показано РЅР° РєСЂРёРІРѕР№ кручения РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 8. Для быстрого определения магнитных Рё электрических характеристик кремнистой стали или 442 211 РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 12. 12, , , , 8 442,211 12. После прохождения начального отрицательного максимума РїСЂРѕРіРёР± образца РґРёСЃРєР° уменьшается Рё СЃРЅРѕРІР° падает РґРѕ нуля, РєРѕРіРґР° поле параллельно направлению качения. Это условие показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 14. Дальнейшее перемещение поля вызывает второе изменение РїСЂРѕРіРёР±Р°, которое увеличивается. РґРѕ второго положительного максимума примерно РїСЂРё 1250В°. РџРѕ существу это состояние проиллюстрировано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 15. , 14 1250 15. После прохождения второго положительного максимума отклонение СЃРЅРѕРІР° падает РґРѕ нуля, РєРѕРіРґР° крутящие моменты РІ противоположных направлениях, возникающие РІ результате воздействия поля РЅР° РґРІСѓС… перпендикулярных путях самой легкой индукции, равны. Завершение цикла 1800 дублирует начальный участок РєСЂРёРІРѕР№. Р·Р° исключением того, что РѕРЅРѕ противоположного направления. , 1800 . РџСЂРё испытании большого количества образцов материала, изготовленного СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј, раскрытым РІ настоящем документе, было обнаружено, что РёС… кривые кручения, такие как показанные РЅР° фиг. 8, пересекают РѕСЃСЊ РїРѕ существу РІ соответствующих точках. Это указывает РЅР° высокую степень однородности продукта. , 8, . Электрические листы, изготовленные РґСЂСѓРіРёРјРё методами, демонстрируют широкий диапазон пересечений, что СЏСЃРЅРѕ указывает РЅР° отсутствие однородности материала, что ухудшает магнитные свойства. Также важно, чтобы крутящий момент РЅР° образце был практически нулевым, РєРѕРіРґР° магнитное поле соответствует РїРѕРґ прямым углом Рє направлению прокатки. Это означает, что путь наименьшего натяжения РїСЂСЏРјРѕ совпадает СЃ направлением прокатки. Если кривая кручения пересекает РѕСЃСЊ РІ точке, существенно удаленной РѕС‚ нулевого положения, путь наилегчайшего наведения находится РїРѕРґ существенным углом. Рє направлению прокатки Рё, следовательно, указывает РЅР° ухудшение электрических качеств изделия, даже если показан высокий момент. - , , . Р’ результате этого условия проницаемость значительно снижается, Р° динамометрическая кривая становится очень неравномерной. . Очевидно, что очень важно заранее определить точные температуры, которым должна быть подвергнута любая партия полосы после нескольких операций холодной прокатки, чтобы получить максимальные значения желаемых магнитных свойств. , . Отличные результаты можно получить, РІР·СЏРІ образцы каждой партии материала, С‚. Рµ. каждого рулона или листа катаной стали, Рё подвергнув РёС… воздействию различных температур после холодной прокатки Рё проверив готовое изделие РЅР° магнитный момент. Результаты таких испытаний Р±СѓРґСѓС‚ четко указывать правильный обработка остатков конкретной обрабатываемой партии. , . , . Обратившись теперь Рє СЂРёСЃ. 9, показывающей картину дифракции рентгеновских лучей материала, полученного этим процессом, можно заметить, что эта картина указывает РЅР° то, что зерна практически РЅРµ имеют искажений, РѕРґРЅРѕСЂРѕРґРЅС‹ РїРѕ размеру Рё распределены случайным образом. Эти выводы следует РёР· симметричного расположения пятен РЅР° картине Рё отсутствия радиальных линий, согласно установленным стандартам интерпретации дифракционных 75 картин. Картина, воспроизведенная РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 9, была результатом луча рентгеновских лучей, спроецированного РїРѕРґ прямым углом Рє плоскость материала. 9, 65 - , , , 70 , 75 9 - - . Аналогичные рентгенограммы горячекатаных электротехнических листов, полученных предыдущими методами, показывают искажение зерен Рё отсутствие однородности РїРѕ размеру Рё распределению. РљСЂРѕРјРµ того, РІ некоторых случаях наблюдается полное отсутствие рекристаллизации. 80 , , , , 85 . Фигура 10 иллюстрирует РІ несколько увеличенном масштабе (приблизительно 100) внешний РІРёРґ протравленного РєСѓСЃРєР° материала, изготовленного РІ соответствии СЃ настоящим изобретением. Можно заметить, что зерна удивительно РѕРґРЅРѕСЂРѕРґРЅС‹ РїРѕ размеру Рё имеют случайное распределение. Фактический размер Размер зерен составляет 1,5 РјРј или менее. 95 Хотя предпочтительный СЃРїРѕСЃРѕР± реализации изобретения был описан, РјРѕРіСѓС‚ быть сделаны некоторые его модификации. Однако РїСЂРё этом следует остерегаться определенных вещей. Если 100 горячекатаная полоса непрерывная холодная прокатка РґРѕ конечного калибра, например, будет обнаружено, что РѕРЅ имеет высокий магнитный момент. Однако, как указывалось ранее, этот материал бесполезен для электрических целей РёР·-Р·Р° его чрезмерных потерь. Если материал затем подвергается термообработке РїСЂРё высокой температуре , магнитный момент будет РЅРёР·РєРёРј Рё РЅРµ будет однородным. Магнитные свойства изделия 110 Р±СѓРґСѓС‚ лишь РїРѕСЂСЏРґРєР° свойств современной кремнистой стали. Если горячекатаную полосу сначала подвергнуть термической обработке, Р° затем подвергнуть холодной прокатке РґРѕ конечного калибра, момент будет ниже, чем РєРѕРіРґР° холодная прокатка 115 выполняется без термообработки. 10 , ( ), 90 1 5 95 , , , 100 , , , 105 , 110 - , 115 . Если материал подвергается термообработке, холодной прокатке РґРѕ конечной толщины Рё СЃРЅРѕРІР° термообработке, результаты улучшаются РїРѕ сравнению СЃ результатами, полученными без окончательной термообработки 120. Р’ качестве примеров небольших модификаций описанного конкретного процесса можно привести следующее: , , 120 , : 442,211 442,211 Процентное содержание кремния РІ горячекатаной полосе. Температура 1-Р№ термообработки. Первый холодный прокат. Вторая термообработка. Второй холодный прокат. Третья термообработка. Потери мощности / фунт. 442,211 442,211 1st /. Р‘ = 1000460 цикл. = 1000460 . Проницаемость РїСЂРё различных плотностях потока = 10 000 = 14 000 = 16 000 Температура отжига без старения Потери мощности / фунт. = 10000 = 14000 = 16000 /. Р‘ = 1000060 цикл. = 1000060 . 3
.4 0.065 16000 Р¤. .4 0.065 16000 . 0.065 РґРѕ 0 026 17000 Р¤. 0.065 0 026 17000 . 0.026 РґРѕ 0 011 20000 Р¤. 0.026 0 011 20000 . 0.47 18000 5500 900 13000 Р¤. 0.47 18000 5500 900 13000 . РР· приведенного выше описания Рё объяснений будет очевидно, что изобретение обеспечивает очень полезный РїСЂРѕРґСѓРєС‚, имеющий характеристики, намного превосходящие характеристики аналогичных коммерческих материалов, производимых РІ настоящее время. Обработка сырья является простой Рё недорогой Рё может быть осуществлена быстро Рё эффективно. Улучшенный результат становится возможным благодаря сталям СЃ РЅРёР·РєРёРј содержанием кремния. Облегчает производственные операции Рё снижает РёС… стоимость. Очень желательная отделка характеризует РїСЂРѕРґСѓРєС‚ процесса. Преимущества обусловлены РЅРµ только улучшенными характеристиками готового продукта, РЅРѕ Рё самим методом обработки, поскольку повторная обработка позволяет избежать большого количества РєСѓСЃРєРѕРІ материала небольшого размера, Р° также частых повторных нагреваний, которые были необходимы ранее РїСЂРё производстве электротехнических листов. Дополнительные преимущества возникают РёР·-Р·Р° того, что характеристики материала, полученного этим методом, можно легко предвидеть РїРѕ подвергнуть испытаниям небольшие образцы Рё наблюдать3,00 0,080 17000 . , , observ3.00 0.080 17000 . 0.080 РґРѕ 0 029 16800 Р¤. 0.080 0 029 16800 . 3.22 0.075 16000 Р¤. 3.22 0.075 16000 . 0.075 РґРѕ 0 030 17 000 Р¤. 0.075 0 030 17000 . 0.029 0 030 РѕС‚ 0 0125 РґРѕ 0 012 20 000 Р¤. 0.029 0 030 0 0125 0 012 20000 . 0.60 12500 5600 1600 13000 Р¤. 0.60 12500 5600 1600 13000 . 19900 Р¤. 19900 . 0.49 12000 5000 1200 0.072 14500 Р¤. 0.49 12000 5000 1200 0.072 14500 . 0.072 РґРѕ 0 035 15250 Р¤. 0.072 0 035 15250 . 0.035 РґРѕ 0 011 16200 Р¤. 0.035 0 011 16200 . Рспытание РЅРµ проводится 1800 РќРµ указано, СЃ учетом полученных характеристик. Таким образом, обработка отдельной партии материала может контролироваться таким образом, чтобы получить РїСЂРѕРґСѓРєС‚, имеющий максимальные значения желаемых характеристик, Рё любое отсутствие однородности РІ сырье может быть исключено. следует позаботиться Рѕ незначительном изменении процесса, чтобы обеспечить получение 60 наилучших результатов. Эмпирическим, шаблонным методам предшествующего СѓСЂРѕРІРЅСЏ техники недостает точности Рё достоверности, которые характеризуют настоящее изобретение Рё позволяют производить РїСЂРѕРґСѓРєС‚, соответствующий 65 требования заказчика РІ очень СѓР·РєРёС… пределах. Такое изделие, изготовленное РІ соответствии СЃ настоящим изобретением, характеризуется пластичностью, легкостью штамповки Рё хорошим состоянием поверхности. Его использование РІ машинах переменного тока, особенно РІ асинхронных двигателях, показано РёР·-Р·Р° преимущественных характеристик перегрузки, штабелирования. коэффициент, калибр Рё РЅРёР·РєРёР№ ток возбуждения 75 Теперь РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описав Рё выяснив РїСЂРёСЂРѕРґСѓ нашего упомянутого изобретения Рё то, каким образом РѕРЅРѕ должно быть реализовано РІ , РјС‹ заявляем, что то, что РјС‹ 1800 , , 55 60 , - 65 ' , , 70 , , , , , 75 ,
, ."> . . .
: 506
: 2024-03-28 06:45:18
: GB442211A-">
: :

442212-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB442212A
[]
lВторое издание Даты ПАТЕНТНОЙ Конвенции (Германия) 13 декабря 1933 Рі.: () 13, 1933: 5 апреля 1934 Рі.: 5, 1934: СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ 442,212 Соответствующие заявки РІ Соединенном Королевстве в„– 18771134} РѕС‚ 25 РёСЋРЅСЏ 1934 Рі. 442,212 18771134} : 25, 1934. в„– 18772134 (осталась РѕРґРЅР° полная спецификация РІ соответствии СЃ разделом 91 (2) Патентов Рё 18772134, ( 91 ( 2) Законы Рѕ промышленных образцах, 1907–1932 РіРі.) Спецификация принята: 27 января 1936 Рі. , 1907 1932) : 27, 1936. ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ. . Улучшения РІ производстве продуктов, содержащих растительные фосфатиды. . РњС‹, , 3, Альстердамм, Гамбург 1, Германия, немецкая компания, настоящим заявляем Рѕ сути настоящего изобретения Рё Рѕ том, каким образом РѕРЅРѕ должно быть реализовано, которые Р±СѓРґСѓС‚ РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны Рё подтверждены следующим: заявление:- , , 3, , 1, , , , :- Уже предлагалось освобождать фосфатиды РѕС‚ связанных СЃ РЅРёРјРё масляных компонентов Рё сушить фосфатиды после добавления Рє РЅРёРј постороннего жира. Также водные маслосодержащие эмульсии фосфатидов сгущали РІ вакууме Рё сушили. - . Настоящее изобретение относится Рє СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ производства продуктов РёР· растительных фосфатидов, который характеризуется тем, что сырой фосфатид освобождают РѕС‚ жировых материалов СЃ помощью подходящего растворителя, после чего Рє обезжиренному фосфатиду, РІСЃРµ еще содержащему остаток растворяющего материала, добавляют РІРѕРґС‹, остаток растворителя удаляют Рё, наконец, оставшуюся РІРѕРґРЅСѓСЋ фосфатидную эмульсию дополнительно сушат или консервируют иным образом подходящим СЃРїРѕСЃРѕР±РѕРј. , , . РџСЂРё удалении растворителя согласно конкретному варианту осуществления изобретения одновременное испарение части РІРѕРґС‹ достигается Р·Р° счет введения РІРѕРґС‹. . Пропорция РІРѕРґС‹, добавляемой РїСЂРё проведении СЃРїРѕСЃРѕР±Р° согласно изобретению, может быть большой, например, РІ 20-50 раз больше, так что РїСЂРё эмульгировании получается тонкая дисперсия, которую можно сгущать РІ вакууме, предпочтительно РІРѕ вращающемся испарителе. предпочтительно РґРѕ содержания примерно РѕС‚ 5 РґРѕ 20% фосфатида Рё примерно РѕС‚ 95 РґРѕ 80% РІРѕРґС‹. Сушку РІРѕРґРЅРѕР№ эмульсии фосфатида предпочтительно осуществляют сразу после ее получения. Согласно конкретному варианту осуществления сушку эмульсии фосфатида осуществляют путем распыления РІ потоком нагретого РІРѕР·РґСѓС…Р° или РЅР° валковых сушилках РІ вакууме. Преимущественно фосфатидные эмульсии снабжают 50 добавками водных растворов или суспензий материалов-носителей, таких как разновидности сахара, сахарный СЃРёСЂРѕРї, белок, крахмал Рё продукты РёС… распада, зерновая РјСѓРєР°, какао-порошок. или С‚.Рї., или материалов, подходящих для технических целей, таких как газовая сажа, сера, тальк Рё С‚.Рї. , 20 50 , ' , , 5 20 % 95 80 % , 50 , , , , , 55 , , . Обезжиренный фосфатид согласно конкретному варианту осуществления настоящего 60 изобретения также может быть высушен РІ РІРѕРґРЅРѕР№ эмульсии СЃ углеводами, такими как сахароза, мальтоза Рё лактоза или СЃРѕСЂР±РёС‚, маннит Рё С‚.Рї., Рё смесь высушена распылением или С‚.Рї. 65 Согласно Р’ конкретном варианте осуществления РІРѕРґРЅСѓСЋ фосфатидную эмульсию получают СЃ добавлением солодового экстракта Рё высушивают смесь, РїСЂРё этом солодовый экстракт предпочтительно распределяют таким образом, чтобы РІ продукте 70 содержание СЃСѓС…РѕРіРѕ солода составляло примерно РѕС‚ 40 РґРѕ 45%. - 60 , , , 65 , 70 40 45 %. Маслосодержащий лецитин уже был перемешан СЃ маслом Рё сахаром РґРѕ получения устойчивой эмульсии, Рє которой также был добавлен желатин 75 РІ качестве защитного коллоида. - 75 . РџР РМЕР 1. 1. РєРі РІРѕРґРЅРѕР№ эмульсии сырого фосфатида, которую, например, получают РІ РІРёРґРµ соевого осадка путем осаждения 80 фосфатида РёР· сырого соевого масла СЃ помощью конденсирующего пара Рё которая имеет содержание фосфатида 20 %, полностью обрабатывают ацетоном. или частично освобожден РѕС‚ РІРѕРґС‹ Рё практически полностью освобожден 856 РѕС‚ жировых материалов. Обработка ацетоном может проводиться РІ соответствии СЃ существующими требованиями так, чтобы фосфатид содержал лишь очень небольшие следы жира. Для РјРЅРѕРіРёС… целей 90a трехкратная-пятикратная обработка ацетоном СЃ использованием 80 РєРі ацетона достаточно. Р’ остальном материал растворителя сливают СЃ нижнего слоя, состоящего РёР· __ _ 4, фесфатида Рё обезжиренного фосфатида, который РІСЃРµ еще содержит около 30 % ацетона, преобразуют путем замешивания СЃРѕ 120 РєРі РІРѕРґС‹ СЃ добавкой. 0,5 РєРі 5 % РІРѕРґРЅРѕРіРѕ раствора аммиака РїСЂРё температуре 25°С РґРѕ гидратированного набухшего состояния. , , 80 20 %, 856 90a 80 , __ _ 4, - 30 % 120 0 5 5 % 25 . Для осуществления настоящего изобретения важно, чтобы обезжиренный фосфатид РІСЃРµ еще содержал остаток растворителя, поскольку обезжиренный фосфатид, РІСЃРµ еще влажный растворителем, относительно легко набухает РІ РІРѕРґРµ Рё легко эмульгируется, тогда как, как известно, , высушенный, обезжиренный растительный фосфатид СЃ наибольшими трудностями эмульгируется только СЃ РІРѕРґРѕР№. Р’РѕРґРЅСѓСЋ эмульсию, содержащую ацетон, обрабатывают РїСЂРё температуре ниже 50°С Рё пониженном давлении для удаления растворителя. Поскольку, что соответствует парциальному давлению, РІРѕРґР° Также РїСЂРѕРёР·РІРѕРґСЏС‚ выпаривание, РїСЂРё этом выпаренную часть РІРѕРґС‹ заменяют добавлением РІРѕРґС‹, чтобы эмульсия сохраняла подходящую консистенцию, которая сама РїРѕ себе делает возможным полное испарение растворителя. - , - , , , - - 50 , , , . Таким образом получают 50 РєРі РІРѕРґРЅРѕР№ эмульсии, которая имеет содержание фосфатидов около 50% Рё освобождена РѕС‚ большей части РіРѕСЂСЊРєРёС… веществ, красителей Рё РґСЂСѓРіРёС… нежелательных сопутствующих материалов, которые удаляются ацетоном Рё перегонкой СЃ водяным паром. . 50 50 % , . Для удаления последних следов ацетона Рё для дальнейшей дезодорации полученный пастообразный водный фосфатид эмульгируют СЃ 20-50-кратной пропорцией РІРѕРґС‹, например СЃ 700 Р» РІРѕРґС‹, РґРѕ получения жидкой дисперсии фосфатида молочного цвета. , 20 50 , 700 . Эту эмульсию обрабатывают РІ вакууме, предпочтительно РІ ротационном испарителе, который обеспечивает, РїРѕРјРёРјРѕ необходимой большой поверхности для испарения, также температурные условия, необходимые для сохранения материала. После испарения материала достигается достаточная дезодорация примерно РґРѕ 200-220°С. литров, РїСЂРё этом РїСЂРѕРґСѓРєС‚ содержит примерно % фосфатида Рё 90 % РІРѕРґС‹. , , 200 220 , % 90 % . Чтобы получить неразложившийся готовый РїСЂРѕРґСѓРєС‚, необходимо немедленно обработать эмульсию. Р’РѕРґРЅСѓСЋ фосфатидную эмульсию можно сделать стабильной путем добавления подходящего консерванта, такого как салициловая кислота, бензойная кислота или РёС… соли, глицерин, щелочное мыло. , фенолы или тому РїРѕРґРѕР±РЅРѕРµ, или путем стерилизации нагреванием. , , , , , . Согласно особенно предпочтительному варианту этого СЃРїРѕСЃРѕР±Р° РІРѕРґРЅСѓСЋ эмульсию фосфатида сушат путем распыления РІ потоке горячего РІРѕР·РґСѓС…Р°, предпочтительно РїРѕ СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ Краузе. Таким образом получают около 21,5 РєРі порошкообразного продукта, который имеет содержание фосфатида РѕС‚ 90 РґРѕ 95%. , 21 5 90 95 %. РџР РМЕР 2 70 РєРі высушенного сырого фосфатида, полученного после сушки РІРѕРґРЅРѕР№ эмульсии фосфатида СЃ содержанием около 60% фосфатида Рё 40% соевого масла, растворяют РїСЂРё нагревании РІ 500 75 РіСЂР