Задание

на выполнение курсовой работы по Гидрологии

«Определение расчетных гидрологических характеристик».

Группа: ГЭ 21-03

Студент: Солдатова Я.А

Створ:___р. Большой Патом

_{(название реки, бассейн, местоположение створа)}

1. Для выполнения курсовой работы выдан исходный гидрологический ряд за несколько десятков лет наблюдений (Приложение 1 к заданию). Каждый год гидрологического ряда представлен в виде средних расходов за каждый месяц.

2. По исходному ряду построить гидрограф реки.

3. Вычислить и построить кривые обеспеченности среднемноголетних расходов реки:

- выбрать по исходному ряду среднегодовые расходы;

- построить фактическую кривую обеспеченности по среднегодовым расходам;

- для полученного ряда определить параметры кривой обеспеченности Q_ср, коэффициент вариации C_v, коэффициент асимметрии C_s;

- вычислить среднюю квадратическую ошибку определения C_v, C_s;

- в случае превышения средней квадратической ошибки определения C_s допустимого значения для данной продолжительности ряда и вычисленного C_v, назначить C_s= 2 C_v;

- вычислить и построить теоретическую кривую обеспеченности среднемноголетних расходов Р_1%.

4. Вычислить и построить кривые обеспеченности средних максимальных расходов реки:

- выбрать по исходному ряду наибольшие среднемесячные расходы;

- для полученного ряда определить параметры кривой обеспеченности Q_ср, коэффициент вариации C_v, коэффициент асимметрии C_s;

- вычислить среднюю квадратическую ошибку определения C_v, C_s;

- в случае превышения средней квадратической ошибки определения C_s допустимого значения для данной продолжительности ряда и вычисленного C_v, назначить C_s= 2 C_v;

- вычислить и построить теоретические кривые обеспеченности средних максимальных расходов в зависимости от выбранного класса сооружения. Класс сооружения выбирается согласно Постановления Правительства РФ № 1607 от 05.10.2020г. «Об утверждении критериев классификации гидротехнических сооружений» (Приложение 2). Для выбранного класса сооружения расчетные максимальные расходы водыпринимают с обеспеченностьюР_0,5%, Р_0,1%, илиР_0,01% в соответствии с СП 58.13330.2012 «Гидротехнические сооружения. Основные положения» (Приложение 3);

- при вычислении средних максимальных расходов обеспеченности Р_0,01% определить и применить гарантийную поправку ∆Q_max (согласно требованиям СНиП 33-01-2003), кривую обеспеченности построить в полулогарифмическом масштабе (на клетчатке Хазена);

- в случае, если исходные данные по максимальным расходам «недостаточно изменчивые», то есть значения Q_{max.расчетн} недостаточно превышают фактические максимальные расходы, и это затрудняет проектирование водопропускных сооружений, следует применить другие формулы для расчета C_v, C_s(Приложение 4).

5. Вычислить и построить кривые обеспеченности средних минимальных расходов реки:

- выбрать по исходному ряду наименьшие среднемесячные расходы;

- построить фактическую кривую обеспеченности по среднеминимальным расходам;

- для полученного ряда определить параметры кривой обеспеченности Q_ср, коэффициент вариации C_v, коэффициент асимметрии C_s;

- вычислить среднюю квадратическую ошибку определения C_v, C_s;

- в случае превышения средней квадратической ошибки определения C_s допустимого значения для данной продолжительности ряда и вычисленного C_v, назначить C_s= 2 C_v;

- вычислить и построить теоретическую кривую обеспеченности средних минимальных расходов Р_1%.

6. Справочные данные для вычислений приведены в Приложении 1 к заданию.

Приложение 1

Справочные данные для выполнения курсовой работы

«Определение расчетных гидрологических характеристик»

1. Таблица данных для вычисления параметров кривой обеспеченности

Таблица1

Годы	Q м3/сек	№ п/п	Годы	Q м3/сек (в убывающем порядке)	К=	К -1	(К-1)2	(К-1)3	р %
1	2	3	4	5	б	7	8	9	10

2. Параметры кривой обеспеченности

а). Q_ср = = /сек;

б). С_v= ;

в). С_s = ;

3. Средняя квадратическая ошибка вычисления коэффициента вариации

d_cv= =

4. Средняя квадратическая ошибка вычисления коэффициента асимметрии

d_cs= . _100%

6. Относительные средние квадратические ошибки определения коэффициента вариации С_v %

Таблица 2

Коэффициент вариации Cv	1,00	47,1	37,9	32,4	28,8	28,8	24,2	22,6	21,2	20,2		18,4		17,0		15,9			15,0	14,2
	0,90	43,7	35,1	30,1	26,7	26,7	22,4	21,0	19,8	18,7	17,1		15,7		14,7			13,9		13,2
	0,80	40,4	32,4	27,8	24,6	24,6	20,7	19,4	18,2	17,2	15,8		14,5		13,6			12,8		12,1
	0,7	37,0	29,8	25,5	22,6	20,6	19,2	17,8	16,7	15,8	14,5		13,3		12,5			11,7		11,2
	0,6	34,0	27,3	23,4	20,8	18,9	17,5	16,3	15,3	14,5	13,3		12,3		11,4			10,8		10,2
	0,5	31,2	25,0	21,6	19,1	17,4	16,0	15,0	14,1	13,4	12,2		11,3		10,5			9,9		9,4
	0,40	28,7	23,1	19,7	17,6	16,0	14,7	13,8	12,9	12,3	11,2		10,3		9,7			9,1		8,6
	0,3	26,7	21,6	18,3	16,3	14,8	13,7	12,8	12,0	11,4	10,4		9,6		9,0			8,5		8,0
	0,25	25,7	20,8	17,7	15,7	14,3	13,2	12,3	1,6	11,0	10,1		9,3		8,7			8,2		7,8
	0,2	25,0	20,1	17,2	15,3	13,9	12,9	12,0	11,3	10,7	9,8		9,0		8,4			7,9		7,5
	0,15	24,3	19,5	16,8	14,9	13,5	12,5	11,6	11,0	10,4	9,5		8,8		8,2			7,7		7,3
	0,10	24,0	19,2	16,5	14,7	13,3	12,3	11,5	10,8	10,2	9,3		8,7		8,1			7,6		7,2
n		10	15	20	25	30	35	40	45	50		60		70			80		90	100

7. Относительные средние квадратические ошибки определения коэффициента асимметрии d_Сs% при С_s=2C_v

Таблица 3

n	Коэффициент вариации Сv
	0,10	0,20	0,40	0,60	0,80	1,00
10	399	216	140	126	126	134
20	281	153	99	85	89	95
30	234	125	80	72	74	78
50	178	96	63	56	57	60
100	125	69	44	39	41	42

8. Зная величины параметров Q_ср, C_vи C_s, вычисление теоретической кривой обеспеченности средних годовых расходов производят по таблице С.И. Рыбкина – П.А. Алексеева (таблица №4), в которой даны относительные отклонения от середины ординат интегральной кривой при С_v = 1,00 и разных процентах обеспеченности P.

Таблица 4

Отклонения ординат биномиальной кривой обеспеченности от середины

при С_=1, т.е. отклонения ординат кривой от среднего значения ряда принято равным единице

Сs	Обеспеченность Р %																						Сs
	0,01	0,1	0,5	1	2	3	5	10	20	25	30	40	50	60	70	75	80	90	95	97	99	99,9
0,0	3,72	3,09	2,58	2,33	2,02	1,88	1,64	1,28	0,84	0,67	0,52	0,25	0,00	—0,25	—0,52	—0,67	—0,84	—1,28	—1,64	—1,88	—2,33	—3,09		0,0
0,05	3,83	3,16	2,62	2,36	2,06	1,90	1,65	1,28	0,84	0,66	0,52	0,24	—0,01	—0,26	—0,52	—0,68	—0,84	—1,28	—1,62	—1,86	—2,29	—3,02		0,05
0,1	3,94	3,23	2,67	2,40	2,11	1,92	1,67	1,29	0,84	0,66	0,51	0,24	—0,02	—0,27	—0,53	—0,68	—0,85	—1,27	—1,61	—1,84	—2,25	—2,95		0,1
0,15	4,05	3,31	2,71	2,44	2,13	1,94	1,68	1,30	0,84	0,66	0,50	0,23	—0,02	—0,28	0,54	—0,68	—0,85	—1,26	—1,60	—1,82	—2,22	—2,88		0,15
0,2	4,16	3,38	2,76	2,47	2,16	1,96	1,70	1,30	0,83	0,65	0,50	0,22	—0,03	—0,28	—0,55	—0,69	—0,85	—1,26	—1,58	—1,79	—2,18	—2,81		0,2
0,25	4,27	3,45	2,81	2,50	2,18	1,98	1,71	1,30	0,82	0,64	0,49	0,21	—0,04	—0,29	—0,56	—0,70	—0,85	—1,25	—1,56	—1,77	—2,14	—2,69		0,25
0,3	4,38	3,52	2,86	2,54	2,21	2,00	1,72	1,31	0,82	0,64	0,48	0,20	—0,05	—0,30	—0,56	—0,70	—0,85	—1,24	—1,55	—1,75	—2,10	—2,67		0,3
0,35	4,50	3,59	2,90	2,58	2,23	2,02	1,73	1,32	0,82	0,64	0,48	0,20	—0,06	—0,30	—0,56	—0,70	—0,85	—1,24	—1,53	—1,72	—2,06	—2,60		0,35
0,4	4,61	3,66	2,95	2,61	2,26	2,04	1,75	1,32	0,82	0,63	0,47	0,19	—0,07	—0,31	—0,57	—0,71	—0,85	—1,23	—1,52	—1,70	—2,03	—2,54		0,4
0,45	4,72	3,74	2,99	2,64	2,28	2,06	1,76	1,32	0,82	0,62	0,46	0,18	—0,08	—0,32	—0,58	—0,71	—0,85	—1,22	—1,51	—1,68	—2,00	—2,47		0,45
0,5	4,83	3,81	3,04	2,68	2,31	2,08	1,77	1,32	0,81	0,62	0,46	0,17	—0,08	—0,33	—0,58	—0,71	—0,85	—1,22	—1,49	—1,66	—1,96	—2,40		0,5
0,55	4,94	3,88	3,08	2,72	2,33	2,10	1,78	1,32	0,80	0,62	0,45	0,16	—0,09	—0,34	—0,58	—0,72	—0,85	—1,21	—1,47	—1,64	—1,92	—2,32		0,55
0,6	5,05	3,96	3,13	2,75	2,35	2,12	1,80	1,33	0,80	0,61	0,44	0,16	—0,10	—0,34	—0,59	—0,72	—0,85	—1,20	—1,45	—1,61	—1,88	—2,27		0,6
0,65	5,16	4,03	3,17	2,78	2,37	2,14	1,81	1,33	0,79	0,60	0,44	0,15	—0,11	—0,35	—0,60	—0,72	—0,85	—1,19	—1,44	—1,59	—1,84	—2,20		0,65
0,7	5,28	4,10	3,22	2.82	2,40	2,15	1,82	1,33	0,79	0,59	0,43	0,14	—0,12	—0,36	—0,60	—0,72	—0,85	—1,18	—1,42	—1,57	—1,81	—2,14		0,7
0,75	5,39	4,17	3,26	2,86	2,42	2,16	1,83	1,34	0,78	0,58	0,42	0,13	—0,12	—0,36	—0,60	—0,72	—0,86	—1,18	—1,40	—1,54	—1,78	—2,08		0,75
0,8	5,50	4,24	3,31	2,89	2,45	2,18	1,84	1,34	0,78	0,58	0,41	0,12	—0,13	—0,37	—0,60	—0,73	—0,86	—1,17	—1,38	—1,52	—1,71	—2,02		0,8
0,85	5,62	4,31	3,35	2,92	2,47	2,20	1,85	1,34	0,78	0,58	0,40	0,12	—0,14	—0,38	—0,60	—0,73	—0,86	—1,16	—1,36	—1,49	—1,70	—1,96		0,85
0,9	5,73	4,38	3,40	2,96	2,50	2,22	1,86	1,34	0,77	0,57	0,40	0,11	—0,15	—0,38	—0,61	—0,73	—0,85	—1,15	—1,35	—1,47	—1 ,66	—1,90		0,9
0,95	5,84	4,46	3,44	2,99	2,52	2 24	1,87	1,34	0,76	0,56	0,39	0,10	—0,16	—0.38	—0,62	—0,73	—0,85	—1,14	—1,34	—1,44	—1 62	—1,84		0,95
1,0	5,96	4,53	3,49	3,02	2,54	2,25	1,88	1,34	0,76	0,55	0,38	0,09	—0,16	—0,39	—0,62	—0,73	—0,85	—1,13	—1,32	—1 ,42	—1,59	—1 ,79		1,0
1,05	6,07	4,60	3,53	3,06	2,56	2,26	1,88	1,34	0,75	0,54	0,37	0,08	—0,17	—0,40	—0,62	—0,74	—0,85	—1,12	—1,30	—1,40	—1,56	—1,74		1,05
1,1	6,18	4,67	3,58	3,09	2,58	2,28	1,89	1,34	0,74	0,54	0,36	0,07	—0,18	—0,41	—0,62	—0,74	—0,85	—1,10	—1,28	—1,38	—1,52	—1,68		1,1
1,15	6,30	4,74	3,62	3,12	2,60	2,30	1,90	1,34	0,74	0,53	0,36	0,06	—0,18	—0,42	—0,62	—0,74	—0,84	—1,09	—1,26	—1.36	—1,48	—1,63		1,15
1,2	6,41	4,81	3,66	3,15	2,62	2,31	1,92	1,34	0,73	0,52	0,35	0,05	—0,19	—0,42	—0,63	—0,74	—0,84	—1,08	—1,24	—1,33	—1,45	—1,58		1,2
1,25	6,52	4,88	3,70	3,18	2,64	2,32	1,93	1,34	0,72	0,52	0,34	0,04	—0,20	—0,42	—0,63	—0,74	—0,84	—1,07	—1,22	—1,30	—1,42	—1,53		1,25
1,3	6,64	4,95	3,74	3,21	2,67	2,34	1,94	1,34	0,72	0,51	0,33	0,04	—0,21	—0,43	—0,63	—0,74	—0,84	—1,06	—1,20	—1,28	—1,38	—1,48		1,3
1,35	6,74	5,02	3,78	3,24	2,69	2,36	1,94	1,34	0,72	0,50	0,32	0,03	—0,22	—0,44	—0,64	—0,74	—0,84	—1,05	—1,18	—1,26	—1,35	—1,44		1,35
1,4	6,87	5,09	3,83	3,27	2,71	2,37	1,95	1,34	0,71	0,49	0,31	0,02	—0,22	—0,44	—0,64	—0,73	0,83	—1,04	—1.17	—1,23	—1, 32	—1.39		1,4
1,45	6,98	5,19	3,87	3,30	2,72	2,38	1,95	1,33	0,70	0,48	0,30	0,01	—0,23	—0,44	— 0,64	—0,73	—0,82	—1,03	—1,15	—1,21	—1.29	—1,35		1,45
1,50	7,09	5,28	3,91	3,33	2,74	2,39	1,96	1,33	0,69	0,47	0, 30	0.00	—0,24	—0,45	—0,64	—0,73	—0,82	—1,02	—1.13	—1,19	—I ,26	—1,31		1,5
1,55	7,20	5,32	3,95	3,36	2,76	2,40	1,96	1,33	0,68	0,46	0,29	—0,01	—0,24	—0, 45	—0,64	—0,73	—0,82	—1,00	—1,12	—1,16	—1,23	—1.28		1,55
1,6	7,31	5,37	3,99	3,39	2,78	2,42	1,97	1,33	0,68	0,46	0,28	—0,02	—0,25	—0,46	—0.64	—0,73	—0,81	—0,99	—1,10	—1 ,14	—1,20	—1,24		1,6
1,65	7,42	5,44	4,03	3,42	2,80	2,43	1,97	1,32	0,67	0,45	0,27	—0,02	—0,26	—0,46	—0,64	—0.72	—0,81	—0,98	—1,08	—1,12	—1,17	—1,20		1,65
1,7	7,54	5,50	4,07	3,44	2,82	2,44	1,98	1,32	0,66	0,44	0,26	—0,03	—0,27	—0,47	—0,64	—0,72	—0,81	—0,97	—1,06	—1,10	—1,14	—1,17		1,7

Обеспеченность р %

Cs	0,01	0,1	0,5	1	2	3	5	10	20	25	30	40	50	60	70	75	80	90	95	97	99	99,9	Cs
1,8	7,76	5,64	4,15	3,50	2,85	2,46	1,99	1,32	0,64	0,42	0,24	—0,05	—0,28	—0,48	—0,64	—0,72	—0,80	—0,94	— 1,02	—1,06	—1,09	—1,11	1,8
1,85	7,87	5,70	4,19	3,52	2,86	2,48	1,99	1,32	0,64	0,41	0,23	—0,06	—0,29	—0,48	—0,64	—0,72	—0,80	—0,93	—1,00	—1,04	—1,06	—1,08	1,85
1,9	7,98	5,77	4,23	3,55	2,88	2,49	2,00	1,31	0,63	0,40	0,22	—0,07	—0,29	—0,48	—0,64	—0,72	—0,79	—0,92	—0,98	—1,01	—1,04	—1,05	1,9
1,95	8,10	5,84	4,26	3,58	2 89	2,50	2,00	1,30	0,62	0.40	0,21	—0,08	—0,30	—0,48	—0,64	—0,72	—0,78	—0,91	—0,96	—0,99	—1,02	—1,02	1,95
2,0	8,21	5,91	4,30	3,60	2,91	2,51	2,00	1,30	0,61	0,39	0,20	—0,08	—0,31	—0,49	—0,64	—0,71	—0.78	—0,90	—0,950	—0,97	—0,990	—1,00	2,0
2,05		5,97	4,34	3,63	2,92	2,52	2,00	1,30	0.60	0,38	0,19	—0,09	—0.32	—0,49	—0,64	—0,71	—0.77	—0,89	—0,932	—0.95	—0,967	—0,976	2,05
2,1		6,04	4.38	3,65	2,94	2,53	2,01	1,29	0.59	0,37	0,18	—0,10	—0,32	—0,50	—0,64	—0,70	—0,76	—0,866	—0,914	—0,930	—0,945	—0,953	2,1
2,15		6,09	4,42	3,66	2,94	2,53	2,01	1,28	0,58	0,36	0,17	—0,11	—0,32	—0,50	—0,64	—0,70	—0,76	—0,854	—0,898	—0,913	—0,925	—0,931	2,15
2,2		6,14	4,46	3,68	2,95	2,54	2,02	1,27	0,57	0,35	0,16	—0,12	—0,33	—0,50	—0,64	—0,69	—0.75	—0,842	—0,882	—0.895	—0,905	—0,910	2,2
2,25		6,20	4,49	3,70	2,96	2,54	2,02	1,26	0,56	0,33	0,15	—0,12	—0,34	—0,50	—0,63	—0,68	—0,74	—0,828	—0,866	—0,878	—0,886	—0.890	2,25
2,3		6,26	4,52	3,73	2,98	2,54	2,01	1,26	0,55	0,32	0,14	—0,13	—0,34	—0,50	—0,63	—0,68	—0,74	—0,815	—0,850	—0,860	—0,867	—0,870	2,3
2,35		6,31	4,55	3,75	3,00	2,57	2,01	1,25	0,53	0,30	0,13	—0,13	—0,34	—0,50	—0,62	—0,67	—0,73	—0,803	—0,835	—0,843	—0,848	—0,852	2.35
2,4		6,37	4,59	3,78	3,02	2,60	2,00	1,25	0,52	0,29	0,12	—0,14	—0,35	—0.51	—0,62	—0,67	—0,72	—0,792	—0,820	—0,826	—0,830	—0,834	2,4
2,45		6,43	4 69	3,80	3,03	2,61	2,00	1 24	0,51	0,28	0,11	—0,15	—0,36	—0,51	—0,62	—0.66	—0,71	—0,780	—0,805	—0,810	—0,815	—0,817	2,45
2,5		6,50	4,66	3,82	3,05	2,62	2,00	1,23	0,50	0,27	0,10	—0,16	—0,36	—0,51	—0,62	—0,66	—0,71	—0,768	—0,790	—0,795	—0,800	—0,800	2,5
2,55		6,52	4,68	3,84	3,06	2,62	2,00	1,22	0,49	0,26	0,093	—0,16	—0,36	—0,51	—0,61	—0,66	—0,70	—0,757	—0,777	—0,780	—0,785	—0,785	2,55
2,6		6,54	4,71	3,86	3,08	2,63	2,00	1,21	0,48	0,25	0,085	—0,17	—0,37	—0,51	—0,61	—0,66	—0,70	—0,746	—0,764	—0,766	—0,770	—0,770	2,6
2,65		6,64	3,89	3,09	2,63	2,00	1,20	0,47	0,24	0,078	0,078	—0,17	—0,37	—0,51	—0,61	—0.65	—0.69	—0,734	—0,750	—0,752	—0,755	— 0,755	2,65
2,7		6,75	4,80	3,92	3,10	2,64	2,00	1,19	0,46	0,24	0,070	—0,18	—0,38	—0 51	—0,61	—0,65	—0,68	—0,724	—0,736	—0,739	—0,740	— 0,740	2,7
2,75		6,80	4,83	3,94	3,11	2,64	2,00	1,18	0,45	0,23	0,063	—0,19	—0,38	—0,51	—0,60	—0,64	—0,67	—0,713	—0,724	—0,726	—0,727	— 0,728	2,75
2,8		6,86	4,86	3,96	3,12	2,65	2,00	1,18	0,44	0,22	0,057	—0,20	—0,39	—0,51	—0,60	—0,64	—0,67	—0,703	—0.711	—0.714	—0,715	—0,715	2,8
2,85		6,93	4,88	3,98	3,12	2,65	2,00	1,16	0,42	0,21	0,049	—0,20	—0,39	—0,51	—0,60	—0,63	—0,66	—0,692	—0,700	— 0,702	—0,702	—0,702	2,85
2,9		7,00	4,91	4,01	3,12	2,66	1,99	1,15	0,41	0,20	0,041	—0,21	—0,39	—0,51	— 0,60	—0,63	—0,65	—0,681	—0,689	—0,690	—0.690	—0,690	2,9
2,95		7,05	4,93	4,03	3,13	2,66	1,98	1,14	0,40	0,19	0,034	—0,21	—0,39	—0,51	—0,59	—0,62	—0,64	—0,672	—0,677	—0,678	—0.678	—0,678	2,95
3,0		7.10	4,95	4,05	3,14	2,66	1,97	1,13	0,39	0,19	0,027	—0,22	—0,40	—0,51	—0,59	—0,62	—0,64	—0,661	—0,665	—0,666	—0,666	—0,666	3,0
3,05		7,16	4,98	4,07	3,14	2,66	1,97	1,12	0,38	0,18	0,018	—0,22	—0,40	—0,51	—0,58	—0,61	—0,63	—0,651	—0,655	—0,656	—0,656	—0,656	3,05
3,1		7,23	5,01	4,09	3,14	2,66	1,97	1,11	0,37	0,17	0,010	—0,23	—0,40	—0,51	—0,58	—0,60	—0,62	—0,641	-0,645	—0.646	—0,646	—0,646	3,1
3,15		7.29	5,04	4,10	3,14	2,66	1,96	1,10	0,36	0,16	0,002	—0,24	—0,40	—0,51	—0,57	—0,59	—0,61	—0,631	—0,635	—0,636	—0,636	—0,636	3,15
3,2		7,35	5,08	4,11	3,14	2,66	1,96	1,09	0,35	0,15	—0,006	—0,25	—0,41	—0,51	—0,57	—0,59	—0,61	—0,621	—0,625	—0,625	—0,625	—0,625	3.2
3,25		7,39	5,11	4,13	3,14	2,66	1,95	1,08	0,34	0,14	—0,014	—0,25	—0,41	—0,50	—0,56	—0,58	—0,60	—0,613	—0,616	—0,616	—0,616	—0,616	3,25
3,3		7,44	5,14	4,15	3,14	2,66	1,95	1,08	0,33	0,13	—0,022	—0,26	—0,41	—0,50	—0,56	—0,58	—0,59	—0,605	—0,606	—0,606	—0,606	—0,606	3,3
3,35		7,49	5,16	4,16	3,14	2,66	1,94	1,07	0,32	0,12	—0,029	—0,26	—0,41	—0,50	—0,55	-0,57	—0,58	—0,596	—0,597	—0,597	—0,597	—0,597	3.35
3,4		7,54	5,19	4,18	3,15	2,66	1,94	1,06	0,31	0,11	—0,036	—0,27	—0,41	—0,50	—0,55	—0,57	—0,58	—0,586	—0,587	—0,589	—0,589	—0,589	3.4
3,45		7,59	5,22	4,19	3,15	2,66	1,93	1,05	0,30	0,09	—0,042	—0,27	—0,41	—0,50	—0,54	—0,56	—0,57	—0,578	—0,579	—0,580	—0,589	—0,580	3.45
3,5		7,64	5,25	4,21	3,16	2,66	1,93	1,04	0,29	0,08	—0,049	—0,28	—0,4 1	—0,50	—0,54	—0,55	—0,56	—0,570	—0,571	—0,571	—0,571	—0,571	3.5

9. По данным из таблицы 4 определяем значения ординат при найденномC_sи записываем их во вторую строку таблицы 5 (строка Ф или ).

Таблица 5

p%	0,01	0,1	0,5	1	3	5	10	20	50	75	90	95	97	99	99,9
Ф или j
МS= Cv
КS=MS+1
Q=KSQcp м3/сек

10. Для увеличения точности отсчетов величин расходов кривая обеспеченности Р_0,01% средних максимальных расходов строится в клетчатке вероятностей Хазена, которая уменьшает кривизну верхней и нижней части кривой приближаясь к нормальной кривой Гаусса (прямая линия при C_s = 0).

Построение данной клетчатки выполняется по таблице 6, составленной С.И. Рыбкиным.

Таблица 6

Значения абсциссы шкалы вероятностей P %	Горизонтальное расстояние от средины (50%), мм	Значения абсциссы шкалы вероятностей P %	Горизонтальное расстояние от средины (50%), мм	Значения абсциссы шкалы вероятностей P %	Горизонтальное расстояние от средины (50%), мм
50	0	16	42,7	1,0	100,0
48	2,1	15	44,6	0,9	101,7
46	4,3	14	46,5	0,8	103,6
44	6,5	13	48,5	0,7	105,7
42	8,7	12	50,5	0,6	108,1
40	10,9	11	52,7	0,5	110,8
38	13,1	10	55,1	0,4	114,0
36	15,4	9	57,6	0,3	118,2
34	17,7	8	60,4	0,2	123,7
32	20,1	7	63,5	0,1	133,0
30	22,5	6	66,8	0,09	134,2
28	25,0	5	70,7	0,08	135,8
26	27,6	4,5	72,9	0,07	137,7
24	30,3	4,0	75,3	0,06	139,7
22	33,2	3,5	78,0	0,05	142,1
20	36,2	3,0	80,9	0,04	145,0
19	37,7	2,5	84,3	0,03	148,5
18	39,3	2,0	88,3	0,02	153,4
17	41,0	1,5	93,3	0,01	161,0

11. Рассчитать гарантийную поправку к расчетному максимуму для обеспеченности 0,01%.

Степень риска разрушения или нарушения нормальной работы сооружений зависит от значения величины расчетной обеспеченности наибольшего расхода воды. Для предотвращения бедствий вводится Гарантийная поправка к расчетным максимумам. Она назначается с целью учесть возможность совпадения периода наблюдений за максимальным стоком реки с относительно низкими половодьями или относительно высокими половодьями и паводками.

Гарантийная поправка:

Q_max.р= или = х100% ,

где Q_max.p – максимальный расход заданной обеспеченности; - гарантийная поправка;

E_p – относительная средняя квадратичная ошибка расхода Q_max.p при n = 1, характеризующая степень изменчивости максимумов и определяемая по графику (рис.1) в зависимости от расчетной обеспеченности Р% и коэффициента вариации C_v; а – коэффициент, характеризующий гидрологическую изученность реки равный 1,5для слабоизученных в гидрологическом отношении территорий, 0,7 – для хорошо изученных территорий.

Гарантийная поправка ΔQ_max.p. принимается не более 20% максимального расхода воды Q_max.p. Тогда исправленный расход Q^*_max.p.= Q_max.p.+ ΔQ_max.p..

Рисунок 1. График величины Ер для определения DQ_max.

Приложение 2

ПРАВИТЕЛЬСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ПОСТАНОВЛЕНИЕ

от 5 октября 2020 г. N 1607

МОСКВА

Об утверждении критериев классификации гидротехнических сооружений

В соответствии с Федеральным законом

"О безопасности гидротехнических сооружений"

Правительство Российской Федерации п о с т а н о в л я е т:

1. Утвердить прилагаемые критерии классификации

гидротехнических сооружений.

2. Установить, что если гидротехническое сооружение

в соответствии с критериями, утвержденными настоящим

постановлением, может быть отнесено к разным классам, такое

гидротехническое сооружение относится к наиболее высокому из них.

3. Настоящее постановление вступает в силу с 1 января 2021 г. И действует до 1 января 2027 г.

Председатель Правительства Российской Федерации М. Мишустин

КРИТЕРИИ

классификации гидротехнических сооружений

1. Классы гидротехнических сооружений в зависимости от их

высоты и типа грунта оснований:

Гидротехническое сооружение	Тип грунта основания	Высота гидротехнического сооружения (метров)
		I класс	II класс	III класс	IV класс
1. Плотины из грунтовых материалов	А	более 80	от 50 до 80	от 20 до 50	менее 20
	Б	более 65	от 35 до 65	от 15 до 35	менее 15
	В	более 50	от 25 до 50	от 15 до 25	менее 15
2. Плотины бетонные, железобетонные; подводные конструкции зданий гидростанций; судоходные шлюзы; судоподъемники и другие сооружения, участвующие в создании напорного фронта	А	более 100	от 60 до 100	от 25 до 60	менее 25
	Б	более 50	от 25 до 50	от 10 до 25	менее 10
	В	более 25	от 20 до 25	от 10 до 20	менее 10
3. Подпорные стены (не надо)	А	более 40	от 25 до 40	от 15 до 25	менее 15
	Б	более 30	от 20 до 30	от 12 до 20	менее 12
	В	более 25	от 18 до 25	от 10 до 18	менее 10
4. Морские причальные сооружения основного назначения!!!!	А, Б, В	более 25!!!!	от 20 до 25	менее 20	-
5. Морские внутрипортовые оградительные сооружения; береговые укрепления; струенаправляющие и наносоудерживающие дамбы и другие	А, Б, В	-	более 15	15 и менее	-
6. Ограждающие сооружения хранилищ жидких отходов (Нет)	А, Б, В	более 50	от 20 до 50	от 10 до 20	менее 10
7. Оградительные сооружения; ледозащитные сооружения(нет)	А, Б, В	более 25	от 5 до 25	менее 5	-
8. Сухие и наливные доки; наливные док-камеры	А	-	более 15	15 и менее	-
	Б, В	-	более 10	10 и менее	-

Примечания: 1. Грунты подразделяются на: А - скальные; Б - песчаные,

крупнообломочные и глинистые в твердом и полутвердом состоянии; В -

глинистые водонасыщенные в пластичном состоянии.

2. Высота гидротехнического сооружения и оценка его основания

определяются по данным проектной документации.

3. В позициях 4 и 7 вместо высоты гидротехнического сооружения

принимается глубина основания гидротехнического сооружения.