10716

Вероятность возникновения вибрационной болезни может быть определена по 3 моделям [3].

Вероятность развития вибрационной болезни у чистильщиков при классе условий труда 3.1 и стаже работы 30 лет составляет по стандарту ИСО 5349.2 > 50%;

При сочетании с холодом эффект воздействия вибрации усиливается, что повышает риск развития патологии.

Основным источником выделения АПФД является дробеструйная камера.

Основным вредным эффектом при воздействии АПФД является развитие пневмоканиоза.

Риск развития заболеваний пневмоканиозами определяется по [3]. Риск развития заболеваний пневмоканиозами для работников

гальванического цеха при среднем возрасте 50 лет, стаже работы 30 лет, стаже работы в контакте с пылью 30 лет и концентрации пыли в воздухе рабочей зоны 6.4 мг/м3 будет равен 1216.912.

По таблице 1.4.4 [3] риск развития заболеваний пневмоканиозами в гальваническом цехе составил 10%.

Основными вредным эффектом тяжести труда является варикозное расширение вен (ВРВ) нижних конечностей.

Вероятность развития ВРВ определяется по [3].

Вероятность развития ВРВ нижних конечностей при классе условий труда 2.0 для работников гальванического цеха составляет 15-24%;

Основными вредными эффектами напряженности труда являются: невротические нарушения, ишемическая болезнь сердца, гипертоническая болезнь.

Надо отметить тот факт, что для работников гальванического производства сейчас напряженность трудового процесса не учитывается. Поэтому нами предлагается учитывать данный фактор согласно [4] дополнительно при осуществлении производственного контроля на предприятии.

Вероятность развития профессионально обусловленной патологии в зависимости от напряженности труда определяется по [3].

Вероятность развития: гипертонической болезни у работников гальванического цеха при категории напряженности тяжести труда 2.0 для работников женского пола составляет 3.5-11.4% , для работников мужского пола составляет 0.1-10.3%; ишемической болезни сердца у работников гальванического цеха при категории напряженности тяжести труда 2.0 для работников женского пола составляет 0.3-3.8% , для работников мужского пола составляет 0.1-6.1%; невротических

220

составляет 20.4-37.3% , для работников мужского пола составляет 0.1- 11.1%;

Воздействие вышеперечисленных факторов на работника может так же привести к нарушению репродуктивного здоровья (состояние способности к воспроизводству потомства) и определяется по [3].

Вероятность развития нарушений репродуктивного здоровья у работников гальванического цеха при классе условий 3.3 составляет 6780%.

Обобщая вышесказанное можно сделать вывод о том, что гальваническое производство несет за собой большой риск ухудшения здоровья работающих вследствие постоянного воздействия на них вредных производственных факторов, которые в частности могут привезти к таким страшным заболеваниям как рак и бесплодие. Поэтому на данном виде производства должен осуществляться непрерывный контроль и анализ всех факторов производственной среды, для выявления наиболее опасных зон и проведения инженерных и организационных мероприятий по их уменьшению. Например, замена шестивалентного хрома на трехвалентный позволит избежать риска возникновения онкологических заболеваний и уменьшить риск развития нарушений репродуктивного здоровья.

Вопрос сохранения жизни и здоровья работающих должен быть приоритетным вопросом на каждом предприятии любой отрасли экономики.

Литература

1.Евсеев А.Я. Оценка и управление профессиональным риском: учебное пособие / А.Я. Евсеев, П.В. Макаров, А.Ф. Борисов; Нижегород. Гос. архит. – строит. ун-т – Н. Новгород: ННГАСУ, 2009. -137 с.

2.Методические указания по оценке уровня профессионального риска/ П.В. Макаров. – Н. Новгород: ННГАСУ, 2013. - 40 с.

3.Профессиональный риск для здоровья работников/ под ред. Н.Ф. Измерова, Э.И. Денисова - М: Тровант, 2003. – 400с.

4.Р 2.2.2006 – 05. Руководство по гигиенической оценке факторов рабочей среды и трудового процесса. Критерии и классификация условий труда, 2005г., 133с.

5.Федеральный закон от 28.12.2013 N 426-ФЗ (ред. от 01.05.2016) "О

специальной оценке условий труда"

221

Кузин В.Ю., Перминова М.И., Хамзина З.А.

ФГБОУ ВО «Нижегородский государственный архитектурностроительный университет»

ОСОБЕННОСТИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ЦЕХОВ РАСКРОЙКИ СВЕТООТРАЖАЮЩЕЙ АВТОМОБИЛЬНОЙ ПЛЕНКИ

Распространенным технологическим процессом при изготовлении автомобильных стекол на автозаводах является раскройка и нанесение светоотражающей пленки. Принципиальная схема линии цеха раскройки пленки зависит от последовательности необходимых технологических операций, один из вариантов которой приведен на рисунке.

Пленка 3 поставляется на завод в стальных коробках 1 по 2…4 рулона. Рулон крепится на трубу 2. Пленка сматывается с неё и перемещается по роликовому конвейеру 4 к станкам продольной и поперечной резки 5, 6. Полученные листы пленки попадают на стол автоматической раскройки пленки 8, где по заданному программой алгоритму вырезается заготовка требуемой формы 10. Инструментальная погрешность при нарезке не превышает 0,1 мм. Полученные заготовки и обрезки пленки сортируются рабочими на специальных столах 9. Заготовки отвозятся на транспортирующих тележках 10 в упаковочный цех.

Цеха раскройки пленки являются чистыми помещениями, класс чистоты которых определяется технологическими процессами и для рассмотренных на рисунке составляет 5 ИСО. Классом чистоты называется уровень чистоты по взвешенным в воздухе частицам, применимым к чистому помещению или чистой зоне, выраженный в термине «Класс N ИСО», который определяет максимально допустимые концентрации cN, частиц/м3, для заданного диапазона размеров частиц.

Под частицей понимается твердый или жидкий объект, который в целях классификации воздуха характеризуется совокупным распределением, основанным на пороговом размере в диапазоне D =

0,1…5,0 мкм.

Максимальная допустимая концентрация частиц cN, частиц/м3, с размерами равными или большими заданного размера D, мкм, для рассматриваемого класса чистоты определяется по формуле [1]:

где N – классификационное число ИСО, для рассматриваемого цеха N = 5; 0,1 – постоянный коэффициент, мкм.

222

Значения cN различного диапазона для рассматриваемого класса чистоты приведены в таблице, так для частиц с D≥ 5 мкм cN ≤ 29 частиц/м3.

Таблица. Максимальные допустимые концентрации частиц cN, частиц/м3, с размерами D, мкм, для класса чистоты воздуха 5 ИСО [1]

Принципиальная схема кондиционирования цеха раскройки пленки также приведена на рисунке. Величина расчетного воздухообмена L, м3/ч, при наличии местных отсосов 27 от работающего технологического оборудования определяется по формуле [2, 3]:

где Lмо – расход воздуха, удаляемый местными отсосами, м3/ч; Qп – избыточное полное количество теплоты в помещении, Вт; iв – удельная энтальпия воздуха, удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны помещения системами местных отсосов, кДж/кг; iп – удельная энтальпия воздуха, подаваемого в помещение, кДж/кг; iу – удельная энтальпия воздуха, удаляемого из помещения общеобменными системами, кДж/кг; cв

– объем помещения цеха, м3; n – минимальная кратность воздухообмена, 1/ч, принимаемая по технологическому заданию на проектирование, в интервале n = 10…20 1/ч.

Обязательным условием работы системы кондиционирования является создание избыточного давления между помещением цеха и помещениями с более низким классом чистоты (Δp = 10…20 Па). Скорость движения воздуха в проемах и щелях, направленного в сторону помещения с более низким классом чистоты, при этом должна быть не ниже 0,2 м/с.

223

224

Рис. Принципиальная схема кондиционирования цеха раскройки светоотражающей пленки: 1 – стальная коробка; 2 – труба; 3 – пленка; 4 – роликовые конвейеры; 5 – станок продольной резки; 6 – станок поперечной резки; 7 – перегородка; 8 – стол автоматической раскройки пленки; 9 – сортировочный стол; 10 –

блок управления; 34 – вентилируемый ламинарный потолок; 35 – камера смешения; 36 – датчики температуры и относительной влажности воздуха

2.СП 60.13330.2012 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003. – М.: ФАУ

«ФЦС», 2012. – 76 с.

3.Белова, Е.М. Центральные системы кондиционирования воздуха в зданиях / Е.М. Белова. – М.: Евроклимат, 2006. – 640 с.

4.ГОСТ Р ЕН 1822-1-2010. Высокоэффективные фильтры очистки воздуха ЕРА, HEPA и ULPA. Часть 1. Классификация, методы испытаний, маркировка. – М.: Стандартинформ, 2011. – 15 с.

5.Федотов, А.Е. Чистые помещения / А.Е. Федотов. – М.:

АСИНКОМ, 2003. – 576 с.

6.Посохин, В.Н. Вентиляция / В.Н. Посохин, Р.Г. Сафиуллин, В.А. Бройда. – М.: Изд-во АСВ, 2015. – 624 с.

Кузин В.Ю., Кузин Д.Ю., Логинов И.А.

ФГБОУ ВО «Нижегородский государственный архитектурностроительный университет»

К ВОПРОСУ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА В НЕОТАПЛИВАЕМЫХ ПОДВАЛАХ ЖИЛЫХ ДОМОВ ПРИ КОНСТРУИРОВАНИИ ИХ ТЕПЛОВОГО КОНТУРА

Ранее для учета при расчете потерь теплоты через наружные ограждающие конструкции их положения по отношению к наружному воздуху использовался понижающий коэффициент n, табличные значения которого были приведены в СНиП [1].

Данные коэффициенты для покрытий пола над неотапливаемыми подвалами и подпольями (далее, неотапливаемые помещения) устанавливались нормативной литературой [1] (табл. 1) не зависимо от теплотехнических характеристик ограждающих конструкций и формы здания, а только от наличия световых проемов (продухов) в стенах неотапливаемого помещения и его положения по отношению к уровню земли.

Вдействующей редакции СП [2] коэффициент n заменен

аналогичным по смыслу коэффициентом nt, равным:

Коэффициент nt согласно действующей нормативной документации не является табличным, более того, отсутствует методика его определения.

226

Таким образом, определение коэффициента nt в настоящий момент является задачей инженера проектировщика и может быть решена путем составления теплового баланса неотапливаемого помещения и определения расчетной температуры внутреннего воздуха.

Таблица 1.Табличные значения коэффициента n

Тепловой баланс неотапливаемого подвала имеет вид:

или

Aпер Kпер (tв tпом ) Aобщ Kобщ (tпом tн ) 0,278nвентV c(tпом tн ) 0 , (3)

где Qпр – теплопритоки через покрытие над подвалом, Вт; Qогр – потери теплоты через наружные ограждающие конструкции, Вт; Qвент – то же, на нагрев вентиляционного воздуха; Aпер, Aобщ – площадь перекрытия и общая площадь наружных ограждений подвала, не являющихся тепловым контуром здания, м2; tв, tпом, tн – температура внутреннего воздуха в здании, подвала и наружного воздуха соответственно, °C; Kпер – коэффициенты теплопередачи, перекрытия над подвалом, Вт/(м2·°C); Kобщ – общий

воздухообмена в помещении подвала, ч−1; V – объем подвала, м3; ρн – плотность наружного воздуха, кг/м3; c – удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг·°C).

Подвалы и технические подполья должны проветриваться регулярно в течение всего года с помощью вытяжных каналов, вентиляционных отверстий в окнах и цоколе или других устройств при обеспечении не менее, чем однократного воздухообмена (n = 1 ч−1) [3].

Наиболее распространенным решением по обеспечению вентиляции подвала является устройство продухов площадью не менее 1/400 площади пола подвала, для сквозного проветривания [4].

Величина фактического воздухообмена L, м3/ч, в помещении подвала определяется по формуле:

227

где cвх, cвых – средние аэродинамические коэффициенты для мест забора и удаления воздуха (продухов) из подвала; vветр – скорость ветра, м/с;

Aпр – половина площади продухов, м2; ρпом – плотность воздуха в неотапливаемом помещении, кг/м3; Σξпр – сумма коэффициентов местных сопротивлений продухов по пути движения воздуха.

Для определения фактической величины воздухообмена в подвале 9-ти этажного односекционного жилого дома нами был проведен расчет повторяемостей n, %, скоростей ветра по месяцам года за отопительный период в климатических условиях г. Н. Новгорода с 2005 по 2015 гг. (табл.

2).

Результаты расчета фактических величин теплопотерь неотапливаемого подвала Qогр+Qвент, его температуры внутреннего воздуха tпом, а также значений коэффициентов nt покрытия над подвалом, полученные по зависимостям (1…4) для расчетных месяцев при различных скоростях ветра vветр приведены в таблице 3. Приведенные данные позволили определить средние значения рассмотренных показателей за отопительный период.

В результате нами было проведено сравнение полученных показателей осредненных за отопительный период с рассчитанными при n = 0,9 в соответствии с рекомендациями СНиП [1] (табл. 4).

Таблица 2. Повторяемость скоростей ветра по месяцам года за отопительный период в климатических условиях г. Н. Новгорода с 2005 по 2015 гг.

228

Коэффициент n приведенный в СНиП [1] примерно равен коэффициенту nt, вычисленному по результатам составления теплового баланса неотапливаемого подвала, отклонение составило (n – nt)100 = 2 % в абсолютном выражении, что говорит о возможности применения табличного коэффициента для расчета потерь теплоты данного здания.

Данные результаты не позволяют проецировать результаты расчета на любой многоквартирный жилой дом. Значение коэффициента nt должно определяться по результатам составления теплового баланса помещений. В зданиях, расположенных в отличных климатических условиях, с другим соотношением приведенных сопротивлений теплопередаче стен и покрытия цоколя, размеров продухов, данный коэффициент может значительно отличаться от указанного в СНиП [1].

В заключении следует отметить, что завышение, либо занижение точного значения коэффициента nt на 0,1 приводит к перерасходу, либо недостаточной теплоизоляции перекрытий над неотапливаемыми подвалами на величину от 10 до 20 мм.

Следует отметить, что коэффициент nt учитываемый при расчете удельной теплозащитной характеристики здания kоб, Вт/(м3·°C), и коэффициент n, учитываемый при определении потерь теплоты через ограждения в процессе расчета системы отопления, не могут быть одинаковыми по величине, так как первый рассчитывается на средние за

229