9488

ствующих групп зданий, за исключением графы 6, для группы зданий в поз.1, где для интер-

вала до 6000 °С·сут/год: a = 0,000075, b = 0,15; для интервала 6000-8000 °С·сут/год: a = 0,00005, b = 0,3; для интервала 8000 °С·сут/год и более: a = 0,000025; b = 0,5.

2) Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче глухой части балконных дверей должно быть не менее чем в 1,5 раза выше нормируемого значения приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачной части этих конструкций.

3)* Для зданий с избытками явной теплоты более 23 Вт/м3, нормируемые значения приведенного сопротивления теплопередаче, должны определяться для каждого конкретного здания.

В случаях, когда средняя наружная или внутренняя температура для от-

дельных помещений отличается от принятых в расчете ГСОП, базовые значе-

ния требуемого сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конст-

рукций, определенные по таблице 5.1, умножаются на коэффициент nt:

где tв*, tот* – средняя температура внутреннего и наружного воздуха для данного помещения, °C.

В случаях реконструкции зданий, для которых по архитектурным или ис-

торическим причинам невозможно утепление стен снаружи (например, музеи,

исторические здания и др.), нормируемое значение сопротивления теплопере-

даче стен допускается определять по формуле

где αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей кон-

струкции, Вт/(м2·°C), принимаемый по таблице 5.2;

tн – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tв и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции

– τв, °C, принимаемый по таблице 5.3.

Нормируемое значение сопротивления теплопередаче входных дверей и ворот Rонорм должно быть не менее 0,6Rонорм стен зданий, определяемого по формуле (5.4). Если температура воздуха двух соседних помещений отличается больше, чем на 8 °С, то минимально допустимое приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, разделяющих эти помещения (кро-

70

ме светопрозрачных), следует определять по формуле (5.4) принимая за вели-

чину tн расчётную температуру воздуха в более холодном помещении.

Таблица 5.2 Коэффициенты теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции

Примечание - Коэффициент теплоотдачи αв внутренней поверхности ограждающих конструкций животноводческих и птицеводческих зданий следует принимать в соответствии с СП [12].

Таблица 5.3 Нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха

и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции

Обозначения: НН – не нормируется, tр – температура точки росы, °С, при расчетной температуре tв и относительной влажности внутреннего воздуха, принимаемым согласно СанПиН [15. 17], ГОСТ 12.1.005 [16] и СП [5] и нормам проектирования соответствующих зданий.

Примечание. Для зданий и овощекартофелехранилищ нормируемый температурный перепад tн для наружных стен, покрытий и чердачных перекрытий следует принимать по СП [18].

71

Для помещений зданий с влажным или мокрым режимом, а также для производственных зданий со значительными избытками теплоты и расчетной относительной влажностью внутреннего воздуха не более 50 % нормируемое значение сопротивления теплопередаче определяется по формуле (5.4).

Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче Rопр , м2·°C/Вт,

фрагмента теплозащитной оболочки здания или любой выделенной ограждаю-

щей конструкции определяется по формуле

где Rоусл – осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания либо выделенной ограждающей конструкции, м2·°C/Вт;

lj – протяженность линейной неоднородности j-го вида, приходящаяся на 1 м2

фрагмента теплозащитной оболочки здания, или выделенной ограждающей конструкции, м/м2;

Ψj – удельные потери теплоты через линейную неоднородность j-го вида,

Вт/м·°C [13];

nk – количество точечных неоднородностей k-го типа, приходящихся на 1 м2

фрагмента теплозащитной оболочки здания, или выделенной ограждающей конструкции, шт./м2;

χk – удельные потери теплоты через точечную неоднородность k-го вида,

Вт/шт.·°C.

Перечень теплотехнических неоднородностей учитываемых при проекти-

ровании тепловой защиты наружных ограждающих конструкций зданий приве-

ден в приложении А [13]. Коэффициент теплотехнической однородности, r,

вспомогательная величина, характеризующая эффективность конструкции, оп-

ределяется по зависимости:

72

Величина Rоусл определяется осреднением по площади значений условных

сопротивлений теплопередаче всех частей фрагмента теплозащитной оболоч-

кой здания:

где αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конст-

рукции, определяемы по таблице 5.4;

RS – термическое сопротивление слоя однородной части фрагмента, (м²·°С)/Вт,

определяемое для материальных слоев по формуле

где δs – толщина слоя, м;

λs – теплопроводность материала слоя, Вт/(м·°C), принимается по данным при-

ложения 1.

Таблица 5.4 Коэффициенты теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции

Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен следует рас-

считывать для всех фасадов рассматриваемого здания с учетом откосов про-

емов, без учета их заполнений.

73

Комплексное требование

Нормируемое значение удельной теплозащитной характеристики здания, kобтр , Вт/(м3·°С), следует принимать в зависимости от отапливаемого объема здания и градусо-суток отопительного периода района строительства по табли-

це 5.5 с учетом примечаний.

Таблица 5.5 Нормируемые значения удельной теплозащитной характеристики здания

Примечания 1. Для промежуточных значений величин объема зданий и ГСОП, а также для зданий с ота-

ленных по формуле (5.10), следует принимать значения kобтр , определённые по формуле

(5.10).

5.6 Удельная теплозащитная характеристика здания, kоб, Вт/(м3·°С), рас-

считывается по формуле

74

где Rопр,i – приведенное сопротивление теплопередаче i-го фрагмента теплоза-

щитной оболочки здания, (м²·°С)/Вт;

Aф,i – i-го площадь фрагмента теплозащитной оболочки здания, м2;

Vот – отапливаемый объем здания, м3;

nt,i – коэффициент учитывающий отличие внутренней или наружной темпера-

туры у конструкции от принятых в расчете ГСОП, определяется по (5.3);

Kобщ – общий коэффициент теплопередачи здания, Вт/(м²·°С); определяемый по

формуле

Kкомп – коэффициент компактности здания, м-1, определяемый по формуле

Aсум

Kкомп н ; (5.13)

Vот

Aнсум – сумма площадей (по внутреннему обмеру) всех наружных ограждений теплозащитной оболочки здания, м2.

Совокупность фрагментов теплозащитной оболочки здания, характери-

стики которых используются в (5.11), должна полностью замыкать оболочку отапливаемой части здания.

Удельная теплозащитная характеристика может быть найдена непосред-

ственно через характеристики элементов составляющих все конструкции обо-

лочки здания.

где Lj – суммарная протяженность линейной неоднородности j-го вида по всей оболочке здания, м;

Nk – суммарное количество точечных неоднородностей k-го вида по всей обо-

лочке здания, шт.

75

Расчет удельной теплозащитной характеристики здания оформляется в виде таблицы, которая должна содержать следующие сведения:

-наименование каждого фрагмента составляющего оболочку здания;

-площадь каждого фрагмента;

-приведенное сопротивление теплопередаче каждого фрагмента со ссыл-

кой на расчет; - коэффициент, учитывающий отличие внутренней или наружной темпе-

ратуры у фрагмента конструкции, от принятых в расчете ГСОП.

Форма табличного представления результатов расчета представлена в таблице 5.6.

Таблица 5.6 Форма представления результатов расчета удельной теплозащитной характеристики

Санитарно-гигиеническое требование

Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции (за ис-

ключением вертикальных светопрозрачных конструкций, т.е. с углом наклона к горизонту 45° и более) в зоне теплопроводных включений, в углах и оконных откосах, а также зенитных фонарей должна быть не ниже точки росы внутрен-

него воздуха tр при расчетной температуре наружного воздуха tн, °С.

Минимальная температура внутренней поверхности остекления верти-

кальных светопрозрачных конструкций, т.е. с углом наклона к горизонту 45° и

более (кроме производственных зданий) должна быть не ниже +3 °С, для про-

изводственных зданий – не ниже 0 °С. Минимальная температура внутренней поверхности непрозрачных элементов вертикальных светопрозрачных конст-

рукций не должна быть ниже точки росы внутреннего воздуха помещения tр,

при расчетной температуре наружного воздуха tн, °С.

76

Относительную влажность внутреннего воздуха для определения точки росы следует принимать:

- для помещений жилых зданий, больничных учреждений, диспансеров,

амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов-

интернатов для престарелых и инвалидов, общеобразовательных детских школ,

детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов – 55 %;

-для кухонь – 60%;

-для ванных комнат – 65%;

-для теплых подвалов и подполий с коммуникациями – 75%;

-для теплых чердаков жилых зданий – 55%;

-для других помещений общественных зданий (за исключением выше-

указанных) – 50%.

5.3. Определение потерь теплоты помещением

Основные потери теплоты помещением ΣQо, Вт, определяют суммирова-

нием теплопотерь через все ограждения по формуле:

где А – расчетная площадь ограждения, м2;

Rопр – приведенное сопротивление теплопередаче ограждения, определяемое со-

гласно рекомендаций раздела 5.2;

n – коэффициент учитывающий положение ограждения по отношению к на-

ружному воздуху, принимается по таблице 5.7; β – коэффициент учета добавочных потерь на ориентацию по сторонам света и

угловые помещения, принимается согласно приложению 9 [14].

77

Таблица 5.7 Коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции

по отношению к наружному воздуху

Для чердачных перекрытий теплых чердаков и цокольных перекрытий над подвалами с температурой воздуха в них tс большей tн, но меньшей tв, коэффициент n следует определять по формуле

Наружные ограждения в помещении имеют различную теплоустойчи-

вость. Через ограждение с малой теплоустойчивостью (окна, легкие конструк-

ции) теплопотери при похолодании будут резко возрастать, практически следуя во времени за изменением температуры наружного воздуха. Через теплоустой-

чивые ограждения потери тепла при похолодании возрастут немного и во вре-

мени эти изменения будут значительно отставать от наружной температуры.

Максимальные потери тепла помещением в расчетных условиях не будут рав-

ны сумме потерь через отдельные ограждения. Сложение необходимо провести с учетом сдвига во времени теплопотерь через отдельные ограждения.

В период резкого похолодания теплопотери через окна составляют до

80 % от общих потерь. Основываясь на этом, можно считать, что наибольшие потери теплоты помещением Qпом (рис. 5.1) совпадают во времени с наиболь-

шими теплопотерями через окна. Окна практически не обладают тепловой инерцией, поэтому момент времени и величина наибольших теплопотерь через

78

них практически совпадают во времени и по величине с минимальной наруж-

ной температурой.

Величину Qпом в связи с этим можно представить в виде

Qi – сумма теплопотерь через прочие теплопередающие ограждения помеще-

ния в момент наибольших теплопотерь через окна.

Рис. 5.1. Определение наибольших теплопотерь помещения в период резкого похолодания: 1 – изменение наружной температуры; 2 – теплопотери помещением, которое складывается из теплопотерь через окна (3), стены и перекрытия (4)

где Qio – теплопотери в начале периода резкого похолодания при tн = tно по формуле (5.15);

Qi – дополнительные теплопотери, соответствующие наружной температуре в момент наибольших теплопотерь через окна.

Разница Δεi между временем наступления максимума теплопотерь через теплоустойчивые ограждения и временем минимума наружной температуры с

79