9020

53

Для участков дворовой и начальных участков уличной сети приняты минимальные диаметры полиэтиленовых труб (см. п. 2.6.2), составляющие соответственно 160 и 200 мм (п. 5.3.1 [1]). Согласно сортамента труб [15] разница внутренних диаметров труб дворовых и уличных коллекторов соста-

вит: = 0,176 - 0,138 = 0,038 м

Принимая наименьший уклон дворового коллектора (п. 5.5.1 [1]) 0,007 определяем начальную глубину заложения (см. п. 2.6.4):

для точки № 25:

H f = (1,68-0,3)+0,007 ×130,18+0,038+85,27-85,7=1,90 м

для точки №25/:

H f = (1,68-0,3)+0,007 ×120,88+0,038+85,91-85,78 = 2,39 м

Гидравлический расчет участков 25–26 и 25/–26 показывает (см. табл. 3.1), что наибольшая глубина заложения в точке 2 при прокладке труб из полипропилена диаметром 200 мм с минимальным уклоном согласно п. 5.5.1 [1] будет при назначении диктующей точку № 25.

Таблица 3.1

Расчетные точки на расчетных коллекторах были расставлены с учетом рекомендаций п. 2.4.3 настоящего пособия (см. рис. 16).

3.4.Нормы водоотведения и коэффициенты неравномерности

Жители населенного пункта

Сучетом расположения населенного пункта в средней полосе России и санитарно-технического оборудования зданий по табл. 1 [3] или табл. 2.1 настоящего пособия принимаем:

Район I – q u.m. = 145 л/сут на 1 чел. Район II – q u.m. = 195 л/сут на 1 чел. Район III – q u.m. = 290 л/сут на 1 чел.

Коммунальные предприятия

54

В соответствие с Приложением А, табл. А3 [4] и Приложением 2 [20] (см. табл. 2.6 настоящего пособия) принимаем:

–больница qutot = 200 л/койку, Kh=1,5;

–школа qutot = 11,5 л/учащегося, Kh=2,0;

–баня qutot = 180 л/посетителя, Kh=1,0.

Мясокомбинат

–норма водоотведения для бытовых стоков qw=25 л/см на 1 чел., Kh=3,0;

–с учетом характеристик производственных процессов по табл. 2.4 настоящего пособия для максимальной смены принимаем: 45 чел. пользуются душем из расчета 5 чел. на 1 сетку, 125 чел. – из расчета 7 чел. на сетку, 180 чел. – из расчета 15 чел. на сетку (соответственно группы производственных процессов IIв, Iб, Iа).

3.5.Расчетные расходы сточных вод от населенного пункта

3.5.1. Расчетные расходы от населения

По результатам разбивки кварталов на площади стока выполняется расчет площадей стока, количества жителей и среднесекундных расходов от населения (п. 2.5.4). Пример расчета приведен в табл. 1 Приложения 2. Проверка правильности расчетов среднесекундных расходов сведена в табл. 3.2. Определение расчетных расходов сточных вод от населения произведено в табл. 3.3.

Таблица 3.2.

Проверка правильности расчетов среднесекундных расходов.

55

Таблица 3.3.

Расчетные расходы от населения.

Примечание: для колонки «Всего от населения» при определении максимального часового (qh.max) и максимального секундного расходов (qr) и используются формулы:

qh.max = qd × K gen.max

24

qr = qh.max

3, 6

3.5.2. Расчетные расходы от промышленного предприятия

Определение расчетных расходов производственных, хозяйственнобытовых и душевых сточных вод от мясокомбината произведено с учетом производительности предприятия и норм водоотведения (п. 3.4). Результаты расчетов сведены в табл. 3.4. Максимальный часовой и максимальный секундный (расчетный) расходы приняты по максимальной смене.

56

Таблица 3.4.

Расходы сточных вод от мясокомбината.

57

3.5.3. Расходы от коммунальных предприятий

При расчете расходов сточных вод по населенному пункту расходы от коммунальных предприятий не учитывались (см. п. 2.5.3). Расходы от коммунальных предприятий, необходимые для проверки пропускной способности участков сети, к которым они присоединяются, определены в соответствие с рекомендациями, изложенными в п. 2.5.3, и сведены в табл. 3.5. Пример выполнения проверки пропускной способности участков коллекторов представлен в табл. 4 приложения 2.

Таблица 3.5.

Расчетные расходы от коммунальных предприятий.

3.5.4. Суммарные расходы сточных вод от населенного пункта

Суммарные расчетные расходы по населенному пункту определены в табл. 3.6.

Таблица 3.6.

Суммарные расходы сточных вод от населенного пункта.

Примечание: значения qh max и qr для мясокомбината взяты из табл. 4.3 и соответствуют максимальной производительности I смены.

58

3.6. Определение расчетных расходов на расчетных участках сети

Расчетные расходы на участках расчетных водоотводящих коллекторов определялись в соответствие с рекомендациями п. 2.5.5 настоящего пособия и сведены табл. 2 приложения 2.

Для населенного пункта с численностью населения более 38 тысяч человек расходы от общественных зданий и коммунальных предприятий как сосредоточенные не определялись.

3.7. Гидравлический расчет сети

Для проектирования самотечных водоотводящих коллекторов к расчету были приняты полиэтиленовые трубы с двухслойной профилированной стенкой «Корсис», производимые согласно [16]. Выбор был сделан с учетом следующих характеристик данных труб:

−гидравлические характеристики, обеспечивающие пропуск расчетных расходов при меньших уклонах, чем для чугунных, керамических и железобетонных труб;

−высокая кольцевая жесткость;

−долговременная герметичность соединений;

−устойчивость к агрессивным средам и истиранию;

−легкость монтажа, складирования и транспортирования;

−постоянные величины внутреннего и наружного диаметров, позволяющие производить гидравлические расчеты без учета различных

классов кольцевой жесткости.

Данные характеристики обеспечивают возможность снижения заглубления коллекторов, а также минимизации количества транзитных и районных насосных станций (см. табл. 3 приложения 2).

При расчете самотечных коллекторов использовались сортамент и таблицы гидравлического расчета приведенные в [15].

Пересечение ручья на участке 11-12 организовано через самотечный дюкер, расчет которого представлен в п. 3.7.1.

Результаты гидравлического расчета сведены в табл. 3 приложения 2, рис. 1, рис. 2 приложения 5. Первый вариант расчета показывает возможность прокладки самотечной части главного коллектора до главной насосной станции при допустимых глубинах заложения полиэтиленовых труб с двухслойной профилированной стенкой. Средняя глубина заложения коллектора на участках от нижней камеры дюкера до ГНС составляет 6,04 м.

В качестве альтернативного варианта был произведен гидравлический расчет главного коллектора с установкой транзитной насосной станции, по-

59

зволяющей уменьшить глубину заложения трубопроводов (табл. 3 приложения 2, рис. 3 и 4 приложения 5). Для выбора наиболее оптимального варианта необходимо проведение технико-экономического сравнения. К очевидным преимуществам представленных вариантов следует отнести:

I вариант

+не расходуется дополнительная электроэнергия для транспортирования сточных вод;

+при отсутствии дополнительной насосной станции выше надежность системы.

II вариант

+ ниже капитальные затраты на строительство коллектора из-за меньшей глубины заложения и отсутствия необходимости использования труб большей кольцевой жесткости.

Расчет напорных водоводов от главной насосной станции до приемной камеры очистных сооружений приведен разделе 3.8.

Проверка величин наполнения на участках, к которым присоединяются коммунальные и общественные здания, произведена в табл. 4 приложения 2 (см. п. 2.5.3).

3.7.1. Расчет дюкера

Расчет произведен в соответствие с требованиями п.п. 6.6.2-6.6.6 [1]. Исходные данные:

−расчетный расход 23,14 л/с, длина дюкера l = 101 м (см. данные для участка 11-12 табл. 3, приложения 2);

−подводящий к дюкеру самотечный коллектор D = 315 мм, i= 0,0025,

v1 = 0,86 м/с, H/D = 0,47 (см. данные для участка 10-11 табл. 3, приложения 2);

−отводящий коллектор от нижней камеры дюкера D = 315 мм, i= 0,0025, v0 = 0,86 м/с, H/D = 0,47 (см. данные для участка 12-13 табл.

3, приложения 2).

Согласно п. 6.6.2 [1] в проекте приняты две линии дюкера из стальных труб с усиленной антикоррозионной защитой, одна из двух линий дюкера принята резервной. Поэтому при qr = 23,14 л/с по [7] принимаем D = 150 мм, v2 = 1,31 м/с, i = 0,0237.

Потери по длине дюкера:

hл = i × l = 0,0237 ×101 = 2,40 м

Потери на вход в дюкер:

60