8041
.pdf70
Теоретическая работа идеального компрессора является минимальной.
Действительную работу реального компрессора определяют при помощи изотермического или адиабатного к.п.д. и механического к.п.д.:
|
l |
|
|
|
lад |
|
|
η |
из |
; |
η |
ад |
|
|
, |
|
|
||||||
из |
lк |
|
|
lк |
|
||
|
|
|
|
|
где lиз и lад – соответственно теоретическая работа компрессора при изотермическом и адиабатном сжатии, а lк – действительная работа компрессора. Эти коэффициенты характеризуют степень совершенства действительного процесса в сравнении с идеальным.
Механический к.п.д. учитывает механические потери в компрессоре.
Произведение изотермического или адиабатного к.п.д. на механический называют эффективным к.п.д. компрессора ηк.
Рис. 32 |
|
|
Рис. 33 |
Действительная мощность, потребляемая двигателем компрессора, для |
|||
сжатия М кг/ч газа |
|
|
|
N |
L0 |
(176) |
|
|
. |
||
3600 1000 ηк |
С увеличением конечного давления объемный к.п.д. одноступенчатого компрессора уменьшается (рис. 33), и, следовательно, уменьшается также производительность компрессора. В пределе, когда кривая сжатия пересекает
71
линию, характеризующую объем вредного пространства, всасывание воздуха в цилиндр прекращается и, следовательно, объемный к.п.д. и производительность компрессора становятся равными нулю.
На рис. 34 и 35 показаны процессы сжатия в двух- и трехступенчатом компрессоре. Линии 1-2, 3-4 и 5-6 изображают процесс адиабатного сжатия в каждом цилиндре компрессора, а линии 2-3 и 4-5 – процессы изобарного охлаждения воздуха в специальных холодильниках.
Процесс сжатия воздуха (газа) в многоцилиндровых или многоступенчатых компрессорах осуществляется последовательно во всех цилиндрах с охлаждением воздуха после сжатия в каждом цилиндре. Обычно при этом стремятся к тому, чтобы воздух (газ) после холодильника имел ту же температуру, с которой он поступил в предыдущую ступень. Таким образом,
для трехступенчатого компрессора (рис. 35) t1 t2 t3.
Наиболее выгодным оказывается многоступенчатое сжатие в случае, если отношение давлений в каждой ступени принимается одинаковым для всех ступеней.
Рис. 34 |
Рис. 35 |
Для трехступенчатого компрессора в этом случае
p2 p4 p6 x, p1 p2 p4
72
откуда
x
или в общем
x
3 p6
p1
pk |
, |
(177) |
n p1 |
где х – отношение давлений в каждой ступени; п – число ступеней компрессора;
рк – давление воздуха, выходящего из последней ступени; pi – давление воздуха,
поступающего в первую ступень.
Распределение давлений по формуле (177) приводит к тому, что температуры воздуха на выходе из каждой ступени равны между собой, т. е.
t2 t4 t6 ,
а также к равенству работ всех ступеней. Поэтому для определения работы многоступенчатого компрессора достаточно найти работу одной ступени и увеличить ее в п раз.
Рис. 36 |
Рис. 37 |
На рис. 36 и 37 приведены графики адиабатного и политропного сжатия газа в трехступенчатом компрессоре в диаграмме T-s. Линии 1-2, 3-4 и 5-6
изображают процессы сжатия в отдельных цилиндрах, линии 2-3 и 4-5 –
процессы охлаждения газа при постоянном давлении в первом и втором
73
холодильниках. Площади (рис. 52) 1-2-2'-1', 3-4-4'-3' и 5-6-6'-5' изображают количество теплоты, отнимаемые от воздуха при политропном его сжатии в отдельных цилиндрах компрессора и передаваемые воде, охлаждающей стенки цилиндра.
Площади 2-2'-3'-3 и 4-4'-5'-5 изображают количества теплоты,
отнимаемые от газа при его изобарном охлаждении в первом и втором холодильниках.
Задача
Для идеального цикла поршневого двигателя внутреннего сгорания с подводом теплоты при v = const определить параметры в характерных точках,
полученную работу, термический к.п.д., количество подведенной и отведенной теплоты, если дано: р1 = 0,1 МПа; t1 = 20 °С; ε = 3,6; λ = 3,33; k = 1,4.
Рабочее тело – воздух. Теплоемкость принять постоянной.
Решение
Расчет ведем для 1 кг воздуха.
Точка 1.
р1 = 0,1 МПа, t1 = 20° С.
Удельный объем определяем из уравнения состояния:
v |
RT1 |
|
287 |
293 |
0,84 м3 / кг. |
|
|
|
|||
1 |
p |
0,1 |
106 |
||
|
|||||
|
1 |
|
|
|
|
Точка 2.
Так как степень сжатия
εv1 3,6, v2
то
v2 vε1 0,843,6 0, 233 м3 / кг.
Температура в конце адиабатного сжатия определится из соотношения
|
|
|
|
|
74 |
|
|
|
v |
k 1 |
293 3,60,4 489 |
|
|
T2 |
T1 |
|
1 |
|
К; t2 216 C. |
|
|
||||||
|
|
v2 |
|
|
|
Давление в конце адиабатного сжатия
p |
RT2 |
|
287 489 |
0,6 МПа. |
|
|
|||
2 |
v |
|
0, 233 106 |
|
|
|
|
||
|
2 |
|
|
|
Точка 3.
Удельный объем v3 = v2 = 0,233 м3/кг.
Из соотношения параметров в изохорном процессе (линия 2-3) получаем
p3 T3 λ 3,33. p2 T2
Следовательно,
p3 p2λ 0,6 3,33 2 МПа;
T3 T2λ 489 3,33 1628 К; t3 1355 C;
Точка 4.
Удельный объем v4 = v1 = 0,84 м3/кг.
Температура в конце адиабатного расширения
|
|
v |
k 1 |
|
v |
k 1 |
|
1 |
|
|||
T4 |
T3 |
|
3 |
|
T3 |
|
2 |
|
1628 |
|
|
976 К. |
|
|
3,6 |
0,4 |
|||||||||
|
|
v4 |
|
|
v1 |
|
|
|
|
Давление в конце адиабатного расширения определяем из соотношения параметров в изохорном процессе (линия 4-1):
p4 p1 T4 0,1 976 0,33 МПа. T1 293
Количество подведенной теплоты
q1 cv (T3 T2 ) 28,9620,93 (1628 489) 825 кДж/ кг;
Термический к.п.д. цикла находим по формуле (148)
ηt 825 495 0, 4 40 %
825
или по формуле (153)
|
|
|
75 |
|
η 1 |
1 |
1 |
1 |
0, 4 40 %, |
|
|
|||
t |
εk 1 |
|
3,60,4 |
|
|
|
|
Работа цикла
l0 qi q2 330 кДж/ кг.
76
9.ВОДЯНОЙ ПАР
9.1Общие положения
На рис. 38 дана диаграмма p-v для водяного пара. Кривой I соответствует вода при 0 °С, кривой II – вода при температуре кипения (или температуре насыщения) и кривой III – сухой насыщенный пар.
Рис. 38
Кривую II называют нижней пограничной кривой, кривую III – верхней пограничной кривой, а точку К, разделяющую обе пограничные кривые,
называют критической.
Кривые I, II и III делят всю диаграмму на три части: область между кривым» I и II – жидкость, область между кривыми II - III – смесь кипящей жидкости и пара, т.е. влажный насыщенный пар, и область правее кривой III –
перегретый пар.
Критическая точка К характеризует критическое состояние, при котором исчезает различие в свойствах пара и жидкости. Критическая температура является наивысшей температурой жидкости и ее насыщенного пара. При температурах выше критической возможно существование только перегретого пара.
Критические параметры водяного пара следующие: tкp=374,15 °С;
ркр = 22,129 МПа; vкр = 0,00326 м3/кг.
77
9.2 Сухой насыщенный пар
Состояние сухого насыщенного пара определяется его давлением или температурой. Зависимости p=f (tн), v''=f (p) и ρ''=f (p). Для водяного пара приведены на рис. 39 и 40. Табличные значения различных параметров сухого насыщенного пара приведены в справочной литературе.
Рис. 39 |
Рис. 40 |
9.3 Влажный насыщенный пар
Состояние влажного насыщенного пара определяется его давлением или температурой и степенью сухости х. Очевидно, значение х = 0 соответствует воде в состоянии кипения, а х = 1 – сухому насыщенному пару.
Температура влажного пара есть функция только давления и определяется так же, как и температура сухого пара, по справочной литературе.
Удельный объем влажного пара зависит от давления и от степени сухости и определяется из уравнения
vx x v (1 x)v .
Из этой формулы получаем значение
x vx v . v v
(178)
(179)
Для давлений до 3 МПа и х ≥ 0,8 можно пренебречь последним членом равенства (178).
78
Тогда удельный объем влажного насыщенного пара
|
|
|
|
|
|
|
(180) |
||||
|
|
|
vx v x. |
||||||||
Для больших давлений и малых следует пользоваться формулой (178). |
|||||||||||
Плотность влажного пара |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρx |
1 |
|
|
|
|
1 |
(181) |
||||
vx |
v x |
(1 x)v |
|||||||||
|
|
|
|
||||||||
или приближенно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρx |
|
1 |
|
|
ρ |
. |
(182) |
||||
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
v x |
|
x |
|
9.4 Перегретый пар
Перегретый пар имеет более высокую температуру t по сравнению с температурой t н сухого насыщенного пара того же давления. Следовательно, в
отличие от насыщенного пара перегретый пар определенного давления может иметь различные температуры. Для характеристики состояния перегретого пара необходимо знать два его параметра, например давление и температуру.
Разность температур перегретого и насыщенного пара того же давления t – tн
называют перегревом пара.
Весьма важным в теплотехнических расчетах является определение количества теплоты, затрачиваемой на отдельные стадии процесса парообразования и изменения внутренней энергии.
Количество теплоты, затраченной для подогрева жидкости от 0 °С до температуры кипения при постоянном давлении, называют теплотой жидкости. Ее можно определить как разность энтальпий жидкости в состоянии кипения и жидкости при том же давлении и 0 °С, т. е.
qp i2 i1 i i0 ,
а так как i'0 при невысоких давлениях с достаточной для технических расчетов точностью можно считать равным нулю, то
qp i .
79
Значения внутренней энергии жидкости можно вычислить из общей зависимости
i u pv.
Тогда
u i pv ,
а так как величина pv' мала, то при невысоких давлениях можно принимать u i ,
т. е. внутренняя энергиям жидкости равна энтальпии жидкости. Значения i', а
следовательно, и и' приводятся в таблицах насыщенного пара.
Количество теплоты, необходимое для перевода 1 кг кипящей жидкости в сухой насыщенный пар при постоянном давлении, называют теплотой парообразования и обозначают буквой r. Это количество теплоты расходуется на изменение внутренней энергии, связанное с преодолением сил сцепления d
между молекулами жидкости, и на работу расширения ψ.
Величину d называют внутренней теплотой парообразования, а
величину ψ – внешней теплотой парообразования. Очевидно, |
|
|
|
|
(183) |
ψ p(v |
v ) |
|
и |
|
|
r d ψ. |
(184) |
|
Значения r приводятся в таблицах насыщенного пара. |
|
|
Энтальпия i" сухого насыщенного пара определяется по формуле |
|
|
i i r, |
(185) |
а изменение внутренней энергии при получении сухого насыщенного пара из
1 кг жидкости при 0 °С – из выражения |
|
|
|||
u |
|
i |
|
|
(186) |
|
|
pv . |
|||
Для влажного насыщенного пара имеем следующие соотношения: |
|
||||
ix |
i rx |
(187) |
|||
и |
|
|
|
|
|
ux ix pvx , |
(188) |