книги / Эксплуатация авиационного радиоэлектронного оборудования
..pdfо
Рис. о.5. Характеристики обнаруже ния сигнала с флюктуирующей на чальной фазой:
------------ сигнал полностью известен
Рис. 6.6. Характеристика обнаруже ния сигнала с флюктуирующей ам плитудой и фазой:
------------ сигнал полностью известен
Плотность вероятности огибающей U (/) на выходе оптимального фильтра при фиксированной амплитуде
^С.п (U/1) =(Шо1ых) е х р [ - ( ^ + ^ с)/2 а ^ х] /„ ( |Ш т с /а ‘ых).
Плотность вероятности огибающей сигнала и шума
Гс.п (U) = 21//(а|ых+ ^ с)ехр [-^/(2< т2ых + (/^с)]
или при U lolblx = S:
оо
Яп.о = J 2S/ (2 + q*) exp [ - S*/(2 + q*) ] dS = exp [—S*/2 (1 + qV2) ]; S.
oo |
|
Рл .T= J exp ( —S2/2) dS = exp ( —SJ/2) • |
|
50 |
|
Из этих соотношений следует, что Рп 0 = Р 1 |
Характеристики |
обнаружения для сигнала с флюктуирующей амплитудой и неизвестной на чальной фазой (рис. 6.6) показывают, что для обнаружения сигналов с флюк туирующей амплитудой энергия принимаемого сигнала должна быть уве
личена в 10 |
100 раз. |
Структура и показатели оптимального приемника радиоимпульсов коге рентной пачки радиоимпульсов определяются сигналом, который представ ляет последовательность из пп когерентных радиоимпульсов с амплитудой Um, несущей частотой /0, периодом повторения Тп и начальной фазой <pg.
Этот сигнал по структуре аналогичен сигналу с неизвестной начальной фазой.
Корреляционный интеграл Z = УZ\ + 7\ определяет алгоритм оптималь ного приема.
Оптимальный приемник строится по схеме, состоящей из двух каналов (рис. 6.7). В каждом канале принимаемый сигнал перемножается с квадра турной составляющей, интегрируется в пределах одного импульса, суммирует ся в пределах длительности пачки, возводится в квадрат, суммируется с квад ратурной составляющей второго канала и сравнивается с порогом (операцией извлечения корня можно пренебречь).
Оптимальный приемник может быть реализован как последовательное соединение двух фильтров: Ф1 — оптимального для одиночного импульса в пачке и Ф2 — гребенчатого (рис. 6.8).
Статические характеристики и кривые обнаружения когерентной пачки радиоимпульсов такие же, как для сигнала с неизвестной начальной фазой.
Рис. 6.7. Схема оптимального приемника для обнаружения когерентной пачки импульсов:
Ум — умножитель; Кв — квадратор
|
|
|
|
Рис. 6.8. Структурная схема опти |
|
|
|
|
Zo С |
мального приемника |
с гребенчатым; |
СФ1 |
ГФ |
Дет |
фильтром: |
|
|
|
|
|
|
Кв — квадратор; Ф — фильтр, согласован |
|
|
|
|
|
ный с радиоимпульсом; |
ГФ — гребенчатый |
|
|
|
|
фильтр |
|
Рис. 6.9. Схема оптимального приемника некогерентной пачки на базе кор релятора:
Ум — умножитель; Инт — интегратор; Кв — квадратор; СФ-1 — фильтр, согласованный с радиоимпульсом, ЛЗ — линия задержки, ГФ — гребенчатый фильтр
Рис. 6.10. Схема оптимального приемника пачки на базе оптимального фильтра:
•СФ — согласованный фильтр; ЛЗ — линия задержки; Дет — детектор; Z0 — вычислитель корреляционного интеграла
Структурная схема оптимального приемника некогерентной пачки
•строится на базе коррелятора (рис. 6.9) или оптимального фильтра (рис. 6.10). Характеристики обнаружения, т. е. зависимость Рп.0 = / (<72, Рл.т):
те же, что и для сигнала с неизвестной начальной фазой и флюктуирующей амплитудой. Однако для случая некогерентного накопления энергия одного импульса
^и1н.к < Ес/пн Fи1н.к = Л^и1 »
где = 1 + 2 (V ли — 1)//2 In (1/Ял .т) — функция потерь некогерентного накопления.
63. РАСЧЕТ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПОТЕНЦИАЛА И ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ РЭО
Выбор и расчет основных параметров выполняют в такой последователь ности: по заданным ПфИ рассчитывают показатели РЭО с оптимальной •структурой передатчика, приемника и оконечного устройства; оценивают возможности технической реализации оптимальных структур. Затем опти мальные структуры заменяют квазиоптимальными, которые оказываются проще в исполнении, определяют значения коэффициентов потерь от замены •оптимальных структур, рассчитывают энергетический потенциал РЭО — им пульсную (Ри) или среднюю (Рср) мощности. Возможность создания оптималь ных структур и алгоритмов следует оценить с точки зрения надежности и эксп луатационной технологичности.
Квазиоптимальные структуры играют важную роль при выборе ЭП и ТП РЭО. Примером такой структуры является фильтр, форма амплитудночастотной характеристики которого задается, а максимум отношения сигнал/ шум обеспечивается подбором ширины полосы пропускания. При этом UJ JUm оказывается несколько меньше оптимального на 15 20 %. Заменяя оптимальный фильтр фильтром с прямоугольной полосой пропускания ши риной AF = 1,37/ти, получим на выходе Рс/Р ш = 0,82 Q, т. е. энергетичес кие потери составят 1 дБ.
При приеме реальных радиоимпульсов с огибающей, аппроксимируемой
кривой Гаусса U (2) = Ac~at, проигрыш от замены оптимального фильтра квазиоптималъным уменьшается. В общем случае технические решения не могут обеспечить реализацию потенциальных характеристик РЛС, т. е.
А РЛС (0 = ?^пот (0* где Лпот (/) — оценка потенциальных характеристик,
т
а е — коэффициент потерь (£ > 1, £ = 2£*). При расчете параметров РЛС следует учитывать как можно больше составляющих коэффициента £.
Максимальная дальность действия Dmax задается для определенных зна чений статистических характеристик (например, Яц.0 и Ял .т) и определяется из основного уравнения дальности РЭО (без учета влияния атмосферы).
Для бортовой РЛС (ДИСС) и других автономных систем
|
Р\\ ти Пп Ga S a S0т]Прм—Прд |
U* —-------------------------------------------, |
|
тах |
( 4 я ) * £ П р м т ,п 6 , 1 , 6 , |
где Рп — импульсная |
мощность; пИ — число принимаемых импульсов; |
S a — эффективная площадь антенны; т]Прм _ Прд — к.п.д. тракта «прием-
передача»; £i» £2, §з — коэффициенты потерь, обусловленные соответственно энергетическими преобразованиями, конструктивными особенностями, дей ствиями оператора РЛС.
Входящие в это уравнение параметры связаны между собой следующими зависимостями:
Ga = 4nSa/k*\ Sa = kndl9
где da — раскрыв антенны;
ба = 0 ,7 ва —60X/da\ nH^=Qa/Q a T ,
где Qa — скорость обзора заданной зоны по угловой координате;
£ Прм min = ^ P k T ; K p = QlnpM ,
где Q — отношение сигнал/шум на выходе оптимального приемника, оп ределяемое вероятностями Рп 0 и Рл.т; Мш — коэффициент шума приемни ка; k — постоянная Больцмана, равная 1,38-10—23 Вт/градус, Гц; Т — аб солютная температура, К; /Ср — коэффициент различимости; £Прм — ко
эффициент потерь;
ти= 2 (6Dpjl 6D0 yj/c ,
где 60 РЛ — разрешающая способность РЛ по дальности; бD0#y — разре
шающая способность оконечного устройства.
При расчетах максимальной дальности необходимо учитывать, что для малых значений угла места ДНА становится лепестковой вследствие интер ференции прямых радиоволн и волн, отраженных от поверхности земли. Чис ло лепестков связано с высотой расположения антенны под отражающей по верхностью Ла: пЛ = 2/iaA, угол максимума нижнего лепестка ДНА Pmln~ = Х/4Ла.
Дальность действия РЛС в атмосфере зависит от длины волны и погод
ных условий: |
|
^шах — |
exp ( 0 ,115uKM>3 Dmax) , |
где vKM>3 — коэффициент |
километрического затухания, который явля |
ется функцией к и состояния атмосферы (рис. 6.11).
Задаваясь значениями Dmax, можно из графика (рис. 6.12) получить зна чение для D0.
Коэффициент шума приемника в полосе его пропускания позволяет ко личественно оценить шум приемника
Мш~ (Ес/ £ш)вх/ (Ес/Ет) вых-
Рис. 6.11. Зависимость коэффициен та километрического затухания от длины волны:
/ —туман, |
видимость |
600 м; |
2 — дождь, |
|||
0,25 мм/ч; |
3 |
— туман, |
видимость |
150 м; |
||
4 — слабый дождь, 1 |
мм/ч; |
5 — сильный |
||||
дождь, |
4 |
мм/ч; 6 — сильный |
туман, види |
|||
мость |
30 |
м; |
7 — очень |
сильный |
дождь, |
10 мм/ч
Рис. 6.12. Номограмма для определе ния максимальной дальности дейст вия радиолокатора
Чувствительность приемника по мощности
РПрм min ^ |
iV“ |
kT^ П р м , |
где kp — коэффициент различимости, |
который зависит от вероятностей |
Ри.о и Рл .т и энергетических потерь в приемном тракте; Т — температура, К. Величина kT определяет тепловую энергию флюктуаций электронов, ве личина £ характеризует степень оптимальности структуры приемного тракта или те энергетические и в конечном счете информационные потери, которые возникают в приемнике, реальном по сравнению с приемником, имеющим
оптимальную структуру 1 < £Прм < 00• Составной коэффициент
^П рм~^П рм1 ^Прм2 *ПрмЗ
где £Прм1 — потери во входных цепях; 511рм2 — потери в УПЧ; £Прм3 “
потери детектирования и т. д.
Потенциальные характеристики РЭО определяются параметрами зонди рующего сигнала и собственными шумами приемного тракта. К ним относят ся: 6£)пот; оа — потенциальная разрешающая способность РЛС по дальности
и азимуту; oD, оа — средние квадратические погрешности измерения ко ординат; £ Прм mln — чувствительность приемного тракта.
Потенциальные характеристики рассчитывают по формулам:
6 0 Пот = сти/2; Ь О р д — 6 0 По т + б ^ п р м “1” ^ ^ о . у »
где бОПрм — ухудшение разрешающей способности за счет ухудшения
шумов приемного тракта; 6D0.y — разрешающая способность оконечного уст ройства;
^а пот = 0,7 0 а ,
где 0а — ширина ДНА;
aD = сти/2 V Q ,
где Q — отношение сигнал/шум на выходе оптимального фильтра;
о а = V ^ Q f
где da — раскрыв антенны;
^Прм min = Q^ui »
где £ ш — энергия шума на выходе оптимального фильтра.
Величина Q определяется из характеристик обнаружения. При этом сле дует учитывать характер флюктуаций отраженного сигнала, который зависит от типа радиолокационной цепи, и вид зондирующего сигнала. Например, от раженный от ВС сигнал представляет собой пачку дружно флюктуирующих
некогерентных радиоимпульсов. Величина Q может быть определена |
анали |
||||||
тическим путем при условии, что заданные вероятности Рл т < |
0,1 |
и |
Рпр<~ |
||||
< 0, 1. |
|
|
|
когерентных импульсов |
|
|
|
Для дружно флюктуирующей пачки |
|
|
|||||
|
б ? = [ У | п т + 1п(1/Рл.т) |
+ У 1 п ( 1 / Я Пр). |
|
|
|
||
где |
m = [(Dmax — Dmin)/60pJ1)(Aa/6a) — число возможных пачек им |
||||||
пульсов; |
Да — зона обзора по угловой координате. |
|
|
|
|||
Средняя энергия пачки из пн когерентных импульсов |
|
|
|
||||
|
|
|
п\\ _ |
|
|
|
|
|
|
£ ср= |
2 |
^1иЬ |
|
|
|
|
|
|
i= 1 |
|
|
|
|
где |
£ 1И,- — средняя энергия |
одиночного импульса, |
£ ср |
/t„£u,*♦ |
|||
При приеме дружно флюктуирующей пачки некогерентных импульсов |
|||||||
для значений пн |
1 отношение сигнал/шум |
|
|
|
|||
|
0 = 2Е ср/Ыш = У Г и У 2 1 п (1//>л.т- 2 . 8 ) / ( 1 - Я „ . о). |
|
|
||||
Для |
всех значений ли |
|
|
|
|
|
|
0 с р ^ | 1 п ( 1 / Я л.т) |
Inm + ( V Z K- |
1)]у21п(1/Ял . т ) - 2 1 п т /(1 - Я „ . о ) . |
|||||
Формула точна при пн = 1 и яи |
1. |
Для промежуточных значений ре |
зультат несколько завышен, но не более чем на 2 дБ.
При отражении зондирующего сигнала от объекта с быстро меняющейся ЭОП (например, турбовинтовой самолет) могут иметь место независимые флюктуации импульсов в пределах одной пачки. Для этого случая:
2 £ ср / |
== (a i~f~ot2 ) П А п “Ь (a i —Н2оса)]/3; |
o t j = |
У 2 I n ( 1/Рл .т) + 2 I n т—2,8 ; |
a 2 = У 2 I n (I/P JT.T) —2,8.
Потери отношения сигнал/шум реального РЭО возникают во всех элемен тах трактов приема и передачи, а также при распространении энергии. На
ибольшие потери — в приемоиндикаторном тракте. Коэффициент этих по терь
^Прм“ £н.к £диск £к.о £в.у £в.и»
где £н.к — коэффициент потерь при некогерентном накоплении; £диск — коэффициент потерь, связанных с дискретной обработкой; £к>0 — коэффи циент потерь, возникающих при замене оптимального накопителя квазиоптимальным; | в.у — коэффициент потерь, возникающих при замене опти-
106
Рис. 6ЛЗ. Зависимость потерь при |
Рис. 6.14. Накопитель импульсов на |
некогерентном накоплении от числа |
рециркуляторе |
импульсов |
|
мального приемника одиночного импульса квазиоптимальным; £в.и — коэф фициент потерь в визуальном индикаторе.
Потери некогерентного накопления вызваны применением некогерентной обработки когерентного сигнала. Последний широко используется в ТРЛ и ОРЛ, однако в силу сложности технической реализации когерентное накоп ление часто заменяется некогерентным — последетекторным. Возникают по тери, которые при расчете учитываются коэффициентом
1 н . к = 2 У ^ /1 У 2 1 п т + 2 1 п (1 /Р л. т - 2 ,8 ) + У 2 In (1/Я„р - 2.8)].
Потери растут с увеличением пИ (рис. 6.13). При ли > 1 5н.к — откуда следует, что разделение непрерывного сигнала на последовательность некогерентных импульсов с точки зрения потерь невыгодна. При уменьшении Рл.т и ^пр проигрыш в энергии сигнала уменьшается.
Потери возникают, если в тракте применяется цифровая обработка, и учи тываются с помощью коэффициента потерь дискретной обработки (квантования) 5дискРешение о наличии отраженного сигнала принимается при усло вии, что из п0 на выходе квантователя формируется п импульсов. Пачка обна руживается при удовлетворении критерия из пъ. Оптимальное число на
капливаемых импульсов nopt = 1,5*]/ли-
Коэффициент £к.о учитывает потери при квазиоптимальной обработке сигнала. Техническая реализация оптимального фильтра для пачки достаточ но сложна (см. рис. 6.8). Проще реализовать квазиоптимальный фильтр на базе рециркулятора (рис. 6.14), который может работать на видеочастоте или на радиочастоте. Эффект накопления в рециркуляторе зависит от коэффици ента обратной связи /Со:
где £ cS — энергия суммарного сигнала на выходе накопителя-рецир
кулятора; £ 1и — энергия одиночного импульса. Отношение сигнал/шум на выходе накопителя
« i j l д * ? ;
выигрыш в отношении сигнал/шум при накоплении
р = ( » - ^ и) к 1+ ^ ) / ( 1- ^ ) ] -
Зависимость UBVIXIUBX = “j/p = / (Кр, пя) показывает значение выигры ша для определенного числа пИ (рис. 6.15).
UBUX/^BX
6 ---
Рис. 6.15. Зависимость коэффициен |
Рис. 6.16. Зависимость потерь детек |
та накопления от числа накапливае |
тирования от числа импульсов |
мых импульсов |
|
Потери в накопителе на рециркуляторе по сравнению с оптимальным на копителем учитываются коэффициентом
&K.o = n„/p = n „ ( l - /C p ) /( l - K " " ) ( l+ K p ) .
С изменением формы огибающей пачки импульсов выигрыш накопления может меняться.
Коэффициент £в.у характеризует потери, вызванные заменой в приемнике оптимального фильтра для одиночного импульса квазиоптимальным, согласо ванным со спектром сигнала только по полосе пропускания. Потери в отноше нии сигнал/шум для различных фильтров лежат в пределах 2...3 дБ.
При этом выполняется условие |
А/фТи = |
2А£В ути, где |
Д/ф — полоса |
|
фильтра ПЧ; AF — полоса видеоусилителя. |
|
по полосе, то получают |
||
Если приемный тракт не согласован с импульсом |
||||
отношение рд/ = Д/Прм/Д/С при |
Д/Прм > |
Д/с |
и рд/ = |
Д/С/Д/Прм при |
А/прм < Д /С, вычисляют эффективное число импульсов лэ= р д^ли, после чего по графику потерь в детекторе £дет = / (ли) (рис. 6.16) определяют потери
5дет = £в.у*
Коэффициент £в>и учитывает потери в визуальном индикаторе, которые возникают при использовании ЭЛТ с яркостной отметкой, причина которых — разное время накопления полезных сигналов и шума. Методика вычисления этих потерь аналогична вычислению потерь £в у, но вместо рд^ следует ис-
пользовать величину |
Рпазв = (*и ‘'разе + |
<*п) уразв V |
где |
d„ — диаметр |
|
пятна, Цразв = /разв |
c/2DB0C — скорость |
перемещения |
пятна, |
с — скорость |
|
распространения радиоволн, £в.и = £дет |
(для пэ = Рразвли). Потери в ВИ |
||||
могут быть учтены коэффициентом £0 == 1*5. |
|
|
|
||
Импульсная мощность РЛ определяется максимальной дальностью Dmax, |
|||||
потерями, возникающими в приемном тракте |
и при распространении радио |
||||
волн. Эти потери зависят от длины волны X. |
После выбора длины волны рас |
считывают: а км з—коэффициенткилометрического затухания; vKM>3 — эффек
тивную площадь антенны; Ga — к.н.д. антенны; яи — число |
накапливаемых |
импульсов; Гобз — время обзора; ТП — период повторения |
зондирующих |
импульсов; ти — длительность зондирующего импульса; £ Прм min — чувст |
|
вительность приемника для заданных значений вероятностей РПт0 и Ял .т; |
Тп; ти. Зная атмосферные условия, коэффициент vKM.3 и заданную дальность Dmax a :. находят величину Dmax.
Импульсная мощность
^max ^Прм min (^Jl)3//1и Ти G| X2 S0Лп-n -
В формуле для расчета РИ можно заменить к. н. д. Ga = 4nSa/X2.
При обнаружении объектов с малой ЭОП можно использовать k обзоров и соответственно вероятность ЯПв0Е= 1 — (1 — Рп.0)* возрастает по бино
миальному закону. Вероятность Рп#0 при расчетах, как правило, задается рав ной 0,9. Допустим, что ложная тревога возникает 1 раз за 1000 обзоров (1 раз в час). Если число информационных элементов в одном обзоре т = mDma-
= 10s, то вероятность Ял tS = /лРл.т1, Рл.т1 = Рл.т2/т , Рл .т1 = 10-*.
Глава 7
РАДИОЭЛЕКТРОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ КАК ОБЪЕКТ ТЕХНИЧЕСКОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ
7.1. ОСОБЕННОСТИ ЭКСПЛУАТАЦИИ РЭО НА ВС
Эксплуатация РЭО ВС часто осуществляется в сложных нестационар ных условиях. Это накладывает на процесс ТЭ определенную специфику При этом важную роль играют особенности, которые присущи РЭО вообще и позволяют выделить эксплуатируемые изделия РЭО в особый класс, а тех ническую эксплуатацию РЭО в особую систему.
Особенности РЭО как объекта технической эксплуатации, можно услов но разделить на три группы: системные, конструктивные, эксплуатационные.
Системные особенности РЭО (группа А):
частотный диапазон действующих токов и напряжений от 0 (постоянный ток питания) до 1011 Гц (миллиметровый диапазон). Тенденции к его дальней шему расширению связаны с разработкой и внедрением лазерных систем по садки и управления;
широкий диапазон временных интервалов сигналов РЭО от 2 ...3 с (ин тервал обзора БРЛ) до 10-7 с (длительность метки дальности в РЛ);
большой динамический диапазон действующих мощностей излучаемых и принимаемых сигналов от 103 (излучаемая в импульсе мощность) до 10~12 Вт (чувствительность приемного тракта). Этот диапазон имеет тенденции к даль нейшему расширению за счет применения малошумящих усилителей и дру гих технических усовершенствований;
разнохарактерность физических процессов, протекающих в схемах и узлах РЭО. В состав РЭО входят энергетические преобразователи, слаботоч ные радиоузлы, мощные выходные СВЧ-каскады, ферритовые мосты, элект ромеханические системы сканирования антенны и другие элементы;
автономность в работе радиоэлектронных систем; они являются частью сложного бортового измерительного комплекса и на него работают;
формирование на выходе РЭО большого объема информации с высокой скоростью (до 105 бит/с в РЛ);
функциональная избыточность изделий РЭО информационной точки зре ния и организации использования информации. При этом часть информа ционных возможностей не используется, особенно в РЛС, ВРЛ и связных ка налах;
необходимость решения задач электромагнитной совместимости (ЭМС) и борьбы с непреднамеренными электромагнитными помехами (НЭМП) вслед ствие насыщенности ВС РЭО;
разнообразность и высокая степень нестационарности условий примене ния бортового РЭО. В течение небольших временных интервалов перепад дав лений можетдостигать сотен гектопаскалей, перепад температур — десят ков градусов. Динамика воздействия внешних условий, стимулирующих деградационные процессы, велика;
разнообразие видов отказов в изделиях РЭО: постепенные и внезапные, явные и скрытые;
влияние отказов РЭО на регулярность и экономичность полетов;
влияние отказов изделий РЭО на безопасность полетов; влияние отказов РЭО на возникновение отказов в других системах ВС.
Конструктивные особенности РЭО (группа Б):
структурная сложность, многоэлементность РЭО. Не умаляя сложно сти других систем АТ, подчеркнем, что ни в одной из них нет такого числа де талей, узлов, соединений, выходов, входов, обратных связей, как в издели ях РЭО;
последовательная с точки зрения надежности структура соединения по давляющего большинства элементов;
высокая степень безотказности отдельных элементов и низкая степень бе зотказности устройств и систем;
уход параметров элементов, трактов, устройств и систем в процессе экс плуатации;
скрытность физических процессов и изменения параметров, наличие вне запных отказов;
значительный разброс параметров, характеризующих безотказность отдельных элементов, узлов, блоков;
необходимость восстановления параметров в процессе эксплуатации и обеспечение восстанавливаемости;
наличие в РЭО съемной и стационарной частей; взаимозаменяемость блоков и узлов;
жесткие требования к массе, габаритным размерам, размещению ап паратуры и ее энергопотреблению;
необходимость ТО на различных этапах эксплуатации устройств различ ного типа с различными физическими принципами функционирования.
Эксплуатационные особенности (группа В):
сложность системы технической эксплуатации, состоящей из сложных управляемой и управляющей подсистем, в которых действует закон необхо димого разнообразия;
системный подход к решению эксплуатационных задач; необходимость ТО и Р на стадии эксплуатации большинства систем РЭО;
недостаточная (в большинстве случаев) эксплуатационная технологич ность и ремонтопригодность;
разнообразие и сложность КПА и КИА, вытекающие из необходимого разнообразия управляющей подсистемы;
фупкцгспальная избыточность КПА и КИА; высокая точность КПА и КИА и достоверности получаемой информации; высокая надежность КПА и КИА;
необходимость лабораторного ТО с помощью стендовой аппаратуры; разнообразие и сложность оценок эффективности ТО; разнообразие стратегий, методов, видов и форм ТО;
необходимость прогноза технического состояния РЭО по данным теку щих наблюдений.
Перечисленные особенности можно считать основными, так как они не охватывают все виды параметров и показателей систем. Они выбраны в ка честве наиболее отличительных для изделий РЭО.
7Лш СОСТОЯНИЯ РЭО
РЭО состоит из набора элементов А (а1э... а п) и набора связей в (Р, ... Pm). Каждый элемент РЭО может быть определен двумя состояния ми: работоспособным (годным к эксплуатации) а* и неработоспособным, то же можно сказать и о внутрисистемных связях Pj и pf.
Процесс изменения параметров элементов и связей непрерывный. По этому, говоря строго, число состояний, в которых пребывает РЭО, стремится к бесконечности. Однако для удобства анализа принято считать, что для элементов и связей промежуточных состояний не существует. Они могут на ходиться только или в работоспособном, или в неработоспособном состояниях.
ПО