книги / Хрупкость и пластичность жаропрочных материалов
..pdfТ А Б Л И Ц А 7
Значение коэффициента k [в уравнении (6)] и Nv и Nx [в уравнениях (И) и (12)] для сталей, исследуемых при различных температурах (°С)
|
|
|
|
|
|
|
|
500 |
|
|
550 |
|
|
600 |
|
|
.Сталь или сплав |
|
к |
|
|
|
к |
Nv |
Nx |
к |
Nv |
NX |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
" г |
|||||||
12Х1МФ . . . . |
|
0,15 |
6.7 |
5,7 |
0,16 |
6 |
5 |
|
|
|
|||||
25X1МФ |
(ЭИ10) *1 |
|
0,14 |
7 |
6 |
'0,15 |
6,7 |
5,7 |
0,14 |
7 |
6 |
||||
1Х12В2НМФ (ЭИ802) |
— |
|
— |
— |
0,16 |
6 |
5 |
— |
— |
— |
|||||
1Х18Н9Т . . |
|
|
0,12 |
8 |
7 |
0,27 |
3,7 |
2,7 |
0,28 |
3,5 |
2,5 |
||||
ХН35ВТ |
(ЭИ612) . . |
0,14 |
7 |
6 |
0,22 |
4,5 |
3,5 |
0,25 |
4 |
3 |
|||||
1Х16Н13М2Б (ЭИ680) . |
— |
|
— |
— |
— |
|
— |
0,13 |
8 |
7 |
|||||
4Х12Н8Т8МФБ |
(ЭИ481) |
|I0,17 |
6 |
5 |
— |
— |
— |
0,25 |
4 |
3 |
|||||
ХН80ТБЮ |
(ЭИ607) |
|
0,11 |
9 |
8 |
0,22 |
4,5 |
3,5 |
0,32 |
3,1 |
2,1 |
||||
Сплав на хромоникелевой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
основе с молибденом и вана- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
д н е м ........................................... |
|
|
|
|
|
|
0,14 |
7 |
6 |
||||||
ХН67ВМТЮ (ЭИ445Р) *2 |
— |
— |
— |
— |
— |
|
0,1 |
10 |
9 |
||||||
Сплав на хромоникелько- |
0,15 |
6,7 |
5,7 |
|
|
|
|
|
|
||||||
бальтовой |
основе |
|
|
— |
i |
|
0,2 |
5 |
4 |
||||||
« |
При |
450° С |
к = |
0,14; N v = |
7,2; |
N % ••= 6,2. |
|
|
|
|
|
|
|||
*2 |
При |
900° С |
к = |
0,27; |
N x = |
3,9. |
|
|
|
|
|
|
|
чины k показано на рис. 13, а. При относительно низкой темпера туре угол наклона прямой на логарифмическом графике и вели-
н
Рис* 17. Изменение коэффициента k (6) с тем пературой:
1 — 25Х1МФ (ЭИ10); 2 — 1Х18Н9Т; 3 — ХН80ТБЮ (ЭИ607); 4 — 1Х16Н13М2Б (ЭИ680); 5 — ХН35ВТ (ЭИ612)
чина k малы. С повышением температуры k растет, наклон прямой становится круче, пластичность цадает более интенсивно. Даль нейшее. повышенно температуры вызывает радение k (уменьшение
42
|
650 |
|
|
700 |
|
|
750 |
|
|
800 |
|
|
850 |
|
к |
|
ых |
к |
Nv |
Nx |
к |
|
Nx |
к |
"v |
Nx |
к |
л'« |
Nx |
0,2 |
6 |
5 |
0,15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,16 |
0,2 |
5 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
— |
— |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,25 |
4 |
3 |
—0,3 |
— |
— |
—03 |
— |
— |
— |
— |
— |
0,08 |
18 |
12 |
— |
— |
— |
0,25 |
4 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
— |
— |
0,3 |
3,3 |
2,3 |
— |
— |
— |
- 0 .1 |
— |
— |
— |
— |
— |
0,31 |
3,2 |
2,2 |
0,13 |
8 |
7 |
0,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,18 |
5,4 |
4,4 |
0,2 |
5 |
4 |
0,25 |
4 |
3 |
0,1 |
10 |
9 |
|
|
|
— |
— |
— |
0,35 |
2,8 |
1,8 |
— |
— |
— |
0,5 |
2 |
1 |
0,33 |
3 |
2 |
—— — 0,28 3,5 2,5
интенсивности снижения пластичности), и при k < О наблюдается рост пластичности с понижением скорости деформации. На рис. 17 показано изменение k для нескольких исследованных сталей.
ХАРАКТЕР РАЗРУШЕНИЯ И ЕГО ВЛИЯНИЕ НА ПЛАСТИЧНОСТЬ
Появление и развитие межзеренных микротрещин определяет склонность металла к хрупким разрушениям. Согласно теории Гриффитса, разрушение металла при уровне напряжений, значи тельно меньшем его теоретической прочности, следует объяснить наличием в нем микротрещин, создающих концентрацию напряже ний, приводящую к нарушению межатомных связей. Расчеты по казывают, что при трещинах размером 10-4 см прочность сни жается более чем в 100 раз. Решающее влияние дефектов на проч ность подтверждают также классические опыты Иоффе на камен ной соли. По расчетам Петча [82], критический размер трещины, способной к самопроизвольному росту, для поликристаллического железа составляет всего 7,8X 10"® см, т. е. величину, при которой фактически не происходит разрушение. Последующие работы И. Л. Шимелевич [83] показали, что следует учитывать пластиче скую деформацию в зоне разрушения. Полученный при расчетах критический размер трещины с учетом деформации составил вели чину, измеряемую в миллиметрах.
Известное положение о том, что пластическая деформация, предшествующая разрушению стали, характеризует ее чувстви тельность к существующим или возникающим в процессе деформа ции дефектам [2, 12, 85], справедливо и применительно к метал лам, работающим при высоких температурах. Зарождение микро дефектов в процессе пластической деформации, наблюдавшееся при умеренных температурах [12, 53, 62, 85, 87, 88], с переходом в область высоких температур приобретает значительно больший масштаб [9, 21, 22, 25, 89]. Если для разрушения при нормальной температуре достаточно концентратов — нарушений сплошности, возникающих в процессе деформации металла на концах полос скольжения [42, 51, 85, 89], то при высокой температуре хрупкие разрушения вызываются микротрещинами, хорошо видимыми при небольших увеличениях [9, 21]. Межзеренное разрушение можно разделить на следующие стадии:
1.Образование субмикроскопических несплошностей (пор).
2.Объединение несплошностей (пор) в микротрещины, соиз меримые с диаметром зерна.
3. Развитие микротрещин в макротрещину.
г Такая классификация соответствует предложенной Дроздовским и Фридманом [89].
Для получения данных о характере и интенсивности развития
межзеренного разрушения при деформации в условиях |
высоких |
Т А Б Л И Ц А 8 |
|
Характеристики трещин, возникающих в стали ЭИ 10 (со средним |
диаметром |
зерна 12,5 мкм) после испытания с различной скоростью деформации для площади
поверхности |
шлифа 1,7* 10"4 мм2 |
|
|
|||
ГТемпература |
Количество |
Суммарная про |
Средняя длина |
|||
испытания, |
°С |
тяженность, мкм |
мкм |
|||
|
|
|
Скорость деформации 180%/ч |
|
||
|
550 |
|
|
6 |
27,5 |
4,65 |
|
600 |
|
|
30 |
112 |
3,9 |
|
700 |
|
|
45 |
210 |
4,65 |
|
750 |
|
|
31 |
146 |
4,75 |
|
800 |
|
|
43 |
212 |
5,0 |
|
|
|
Скорость деформации 4-10~2%/ч |
|
||
|
500 |
|
|
24 |
108 |
4.5 |
|
550 |
|
|
30 |
205 |
6,9 |
|
600 |
|
|
18 |
250 |
13,9 |
|
650 |
|
|
14 |
244 |
17.5 |
|
600 *1 |
|
25 |
179 |
7.1 |
|
|
600 *2 |
|
24 |
242 |
10.1 |
|
•» |
Скорость |
испытания |
3,6%/ч. |
|
|
|
** |
Скорость |
испытания |
0,6%/ч. |
|
|
температур металл образцов после испытаний при постоянных скоростях деформации подвергается металлографическому ана лизу [89]. По серии микрофотографий определяется количество мелких трещин, их общая протяженность на единицу поверхности и размер средней трещины. Для перлитной стали 25Х1МФ (ЭИ10) в состоянии после закалки и отпуска (табл. 8) первые межзеренные несплошности, имеющие вид округлых пор (рис. 18, а), появляются уже при 500° С при высоких скоростях деформации (180%/ч). С увеличением температуры до 600—650° С количество поврежде ний, видимых под микроскопом, сильно возрастает и соответственно растет их суммарная протяженность. Дальнейшее увеличение тем пературы до 700—800° С не меняет характера разрушения, хотя в этих условиях и наблюдается значительный рост пластичности. При скорости деформации 4-10"2 %1ч (рис. 19) межзеренные тре щины — поры обнаруживаются при микроструктурном анализе уже во время испытаний при 450° С, т. е. на 50° С ниже, чем при испытаниях при скорости деформации (180%/**).
Понижение скорости деформации вызывает увеличение длины отдельных трещин; одновременно их количество уменьшается, а суммарная протяженность возрастает (рис. 20, а). После испыта ний при 650—700° С в металле возникает столь большое количество микродефектов, что по существу все смежные зерна на участках границ, расположенных под углами, близкими к 90° по отношению к растягивающему усилию, разделены между собой трещинами (рис. 18, б); трещины сильно раскрыты, и их концы имеют округ лую форму. Протяженность отдельных трещин близка к диаметру зерен.
Межзеренное разрушение у аустенитных сталей проявляется еще более четко. Уже при 450° С у стали ХН35ВТ (ЭИ612) при максимальной скорости деформации наблюдаются первые надрывы на границах. С повышением температуры количество и суммарная протяженность трещин возрастает (см. рис. 18, в). Средняя длина трещин близка к диаметру зерна и мало изменяется с температу рой (рис. 19, б). В некоторых случаях отдельные трещины объеди няются в магистральную (см. рис. 18, г).
В процессе деформации при высокой температуре на перифе рии зерен зарождаются поры, развивающиеся затем в трещины (см. рис. 18, б, е). При понижении скорости деформации при 550—650° С протяженность трещин растет, а при 700° С практи чески уменьшается (см. рис. 20, б). Средняя длина трещины мало меняется и близка по величине к диаметру зерна.
Развитие межзеренного разрушения в высокопрочных сплавах на никелевой и никелькобальтовой основе, хотя и происходит ана логично аустенитным сплавам, но имеет свои особенности. При температурах 500—700° С и высоких скоростях деформации на блюдаются отдельные межзеренные надрывы, являющиеся ответ влениями магистральной трещины, вызвавшей разрушение (см.
t ,‘C |
t / c |
Рис. 19. Изменение |
количества и протяженности межзеренных |
микротрещин после испытаний с постоянной скоростью при раз
личной температуре по данным микроструктурного |
анализа: |
|||||
а — 25Х1МФ (ЭИ10): |
v = 4• 10-2 %/<*, |
площадь |
поверхности |
|||
1,7- КГ4 м м 2; б — ХН35ВТ (ЭИ612): |
v = |
180%/ч, |
площадь поверх |
|||
ности 2,4*10-3 мм2\ |
1 — количество |
трещин (п)\ |
2 — общая протя |
|||
женность трещин (L); 3 — средняя |
протяженность одной трещины (/ср) |
|||||
(пунктиром |
обозначен |
средний |
диаметр |
зерна) |
V, % / V |
y , % / v |
Рис. 20. Изменение количества и протяженности межзеренных микротрещин
взависимости от скорости деформации:
а— 25Х1МФ (ЭИ10), площадь поверхности 1,7-10-4 мм2) б — ХН35ВТ (ЭИ612), пло
щадь поверхности 2,4-10”3 мм2. 1 — количество трещин; 2 — общая протяженность трещин; 3 — средняя протяженность одной трещины.
(Пунктиром обозначен средний диаметр зерна)
рис. 18, ж); в некоторых случаях эти трещины секут зерно. Вне зоны разрыва межзеренные трещины имеются в ограниченном ко личестве. При более высоких температурах и более низких скоро стях деформации в условиях, когда наблюдается некоторый подъем пластичности, микроструктурный анализ выявляет большое коли чество трещин по границам зерен, близких по размеру к диаметру зерна (см. рис. 18, з).
Из рассмотрения кривых, представленных на рис. 19, 20, можно сделать заключение о роли диффузионных процессов в за рождении и развитии межзеренных трещин. Температура, при которой появляются первые межкристаллические повреждения, тем ниже, чем меньше скорость деформации (время опыта). С пони жением скорости диффузии в сплавах, содержащих молибден, межзеренное разрушение проявляется при более высокой температуре, чем у аналогичных сплавов, но не содержащих молибдена,
С понижением скорости деформации (или с увеличением вре^ мени испытания) развитие трещин происходит путем соединения отдельных микротрещин и пор, при этом их общая протяженность растет, а количество снижается (см. рис. 18, д, е, 20). Средний раз мер трещин в случае их образования в значительном количестве приближается к среднему диаметру зерна (см. рис. 18, 19, 20).
Ограничение роста трещин среднего размера данной предель ной длиной свидетельствует о том, что при достижении такой вели чины она на пути своего развития встречает препятствие, в резуль тате чего ее рост прекращается. Таким препятствием, как видно по микрофотографиям (см. рис. 18, в, з) является соседнее зерно. При своем развитии трещина должна либо следовать далее по границе зерна и в этом случае значительно отклониться от плоско сти, отвечающей максимальным нормальным напряжениям, созда ющим отрыв, либо пересечь зерно. Если металл достаточно пласти чен и его предел упругого сопротивления низок, то концентрация напряжений в конце микротрещины снижается в результате ре лаксации. При этом, в связи с различным сопротивлением разви тию трещины по границам и через зерно, неустойчивая [92] межзеренная трещина, достигая определенного размера, превращается в устойчивую (рис. 18, б и з).
При высоком пределе упругого сопротивления металла и низ кой пластичности зерна в результате концентрации напряжения в конце межзеренной трещины может быть превзойдено сопро тивление отрыву зерна. В данном случае следует полагать, что имеет место механизм разрушения, аналогичный предложенному Л. А. Гликманом для объяснения явления коррозионного рас трескивания [3, 93]. Такого рода разрушения типичны для высо копрочных сплавов на никелевой основе.
Из сопоставления величин, характеризующих пластичность исследованных металлов (см. рис. 12, а, б), с результатами микроструктурного анализа (см. рис. 19, 20) следует, что изменение отно-
4 А. В. Станюкович |
1435 |
49 |
сительного удлинения непосредственно связано со степенью повреждения металла межзеренными трещинами: чем больше протяженность трещин на единицу поверхности, тем ниже деформа ция при разрушении.
При относительно низких температурах, вследствие малой скорости диффузии, для развития межзеренных трещин требуется значительное время. В условиях применяемых скоростей испыта ния до развития повреждений, вызывающих разрушение, успевает пройти заметная деформация путем внутризеренного сдвига и суммар ное относительное удлинение по лучается значительным.
С увеличением времени или по вышением температуры испытания межзеренные трещины развива ются более интенсивно. В этом
Рис. 21. Изменение истинного сопротив |
Рис. 22. Схема разрушения ме |
|||||
ления разрыву |
5 Кстали 25X1МФ (ЭИ10) |
талла |
при высоких температу |
|||
в зависимости |
от |
скорости |
деформации: |
рах. |
Истинные напряжения — |
|
/ — 400; 2 — 450; |
3 — 500; |
4 — 550; 5 — |
сплошные линии, сопротивление |
|||
отрыву — пунктирные |
||||||
|
|
600° С |
|
случае процесс пластической деформации прерывается разруше
нием при более низком |
относительном удлинении. |
О степени повреждения |
металла в процессе деформации при |
высокой температуре можно судить по величине истинного сопро тивления разрыву Sk. В тех случаях, когда с увеличением темпе ратуры или времени испытания наблюдается более интенсивное межзеренное разрушение, имеет место резкое снижение Sk (рис. 21). При уменьшении скорости деформации истинное сопро тивление разрыву в некоторых случаях снижается в несколько раз.
В тех случаях, когда сопротивление металла межзеренному разрушению значительно, величина истинного сопротивления разрыву практически не зависит от скорости деформации или вре мени до разрушения. Примером таких металлов является мартен ситная сталь 1Х12В2НМФ (ЭИ802).
На рис. 22 приводится схема разрушения металла при высоких температурах. В отличие от схемы Н. Н. Давиденкова [1 ] можно полагать, что в данных условиях, т. е. при определяющем влиянии степени развития межзеренного разрушения, сопротивление от рыву будет зависеть не только от степени деформации, но и от ее скорости. Разрушение наступает тогда, когда сопротивление от рыву вследствие повреждений, развивающихся в металле, сни жается до уровня рабочего напряжения.
Данная схема может быть применена для объяснения изменения относительного удлинения в зависимости от температуры и ско
рости деформации как при длительных испытаниях (для |
иср), |
так и при испытаниях с постоянной скоростью. |
|
Повышение относительного удлинения (восходящая |
ветвь |
V-образной кривой) не может быть объяснено уменьшением разви тия межзеренного разрушения. Данные микроструктурного ана лиза показывают, что при таком подъеме пластичности с увеличе нием температуры для некоторых металлов количество и протя женность межзеренных трещин не уменьшается, а в некоторых слу чаях даже увеличивается, например для стали 25Х1МФ (ЭИ10) (см. рис. 19). Причиной восстановления пластичности является низкое сопротивление деформированию металла при данных усло виях. Возникающие в металле пики напряжений у межзеренных трещин быстро релаксируют и концы трещин приобретают округ лую форму. При общем низком уровне напряжения при данных температурных условиях для разрушения металла степень повреж дения его должна быть значительно больше, чем при относительно низких температурах или более высоких скоростях деформации (см. рис. 22, а). В результате разрушение металла наступает при большей степени деформации, относительное удлинение возрастает, появлется восходящая ветвь V-образной кривой на графике отно сительное удлинение — температура (см. рис. 12). Таким образом, подъем пластичности в области «закритических» температур является следствием снижения чувствительности металла в дан ных условиях к действию имеющихся или возникающих в нем дефектов.
По мнению ряда исследователей, повышению пластичности в условиях испытаний при «закритических» температурах способ ствует также миграция границ зерен, снижающая интенсивность развития межзеренных трещин [10, Джифкинс Р. К., с. 593; Грант Н. Д ., с. 575; 46].
Наличие минимумов на кривых относительное удлинение — температура при 20—500° С, наблюдаемых у перлитных и мартен