книги / Насосы и вентиляторы.-1
.pdfFHO. 25. Об ласть минималь ных давлений жадности в цент робежном насосе
входе на лопатки ( Рщет ) |
|
||
fmia * Pw " д |
А **«ст = ^ЬК |
" |
|
где |
|
|
|
А |
~ ^^1ВСТ + |
|
|
Для определения падения давления жидкости *.ри обтекании профи |
|||
ля применим уравнение |
анергии в относительном движении для сечений: |
||
I - I - перед входом в |
колесо, 2-2 - в области минимального давле |
||
ния жидкости |
. |
|
|
В осевом насосе рассматриваемые сечения находятся наодном |
|||
радиусе. Для центробежных насосовt вввд |
близости расположения со- |
чекий друг х другу, изменением окр£ .;ной скорости жидкости мы пре небрегаем. Так как минимальному давлению жидкости соответствует
максимальная скороотт *течения, |
запишем |
• |
|
|
^ИГН*./ ? ♦ w J L /f e • |
p < /f + W |
/ 2 |
ИЛИ |
(р,-Pmin.} / f «( W j L -W, )/2 . |
||
Величину |
VV,/2 вынесем за скобки и получим |
||
( И.-Pmi*)/f « w * /z [ ( w ^ M |
)*- *] |
Выражение в квадратных скобках называется коэффициентом про фильного разряжения
А,.,, ■[(K L M ? - <] - ? ,;>4>~Г - > |
rai |
i до Л ^8р - коэффициент профильного разряжения, характеризующий
степень разряжения потока с нерабочей стороны профиля лопатки
^ ^npoip = Р ^ •
Эта величина носи? каззание динамического падения давления при обтекании лопаток* Учитывал, что "савчтационнии ре.гим прибли
женно характеризуется равенством |
Pmi*. а Ps |
, |
Р5 |
а |
R* квв , |
|||||||
получим |
ftBe(k' |
Pk * A PRPC* |
^ " ^ |
toeÿ w < / ^ , |
|
|
|
|
||||
где |
давление в сечении I-.I, |
при котором |
|
R*,;* |
достигает |
|||||||
давления |
* Р (Г^ Р |
дроф.каз “ |
профильные потери давления |
|||||||||
при кавитации. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величина |
A liee6 называется коэффициентом кавитации |
1в гидрав |
||||||||||
лике - число кавитации). В дейстьител! ости - |
это один из видов |
|||||||||||
критерия Эйлера и для геометрически подобных насосов являэтся |
||||||||||||
постоянной величиной. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Так как при испытании насосов измеряется не давление веред |
||||||||||||
доыаткаж |
P j, а |
давление |
на |
входе в корпус подвода |
f \ x |
* то |
||||||
KA%MAC~ |
|
|
|
|
<f |
|
|
♦ |
|
|
||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д |
s *■' Гс* /2(j + А*» С iv// 2 g, |
|
|
|
|
(39) |
||||||
где Р цх.кэв.нас |
давление |
кидкости на |
входе |
в |
насос, |
соответст |
||||||
вующеа режиму кавитации. Подставив |
(39) |
à формулу |
(37), |
получил |
||||||||
P*»* 3 P .* " |
|
+ A |
* . , r v / / 8 g . |
|
|
|
|
Вкрьзим эти соотношения через напор",; считая, что скорость в месте изменения давления входа равна абсолютной скорости течения на входе в колесо.
|
Рб*/ If х к рш- C ÙM/ £ c j ; |
|
* Ч х * |
|
h t’c î . / e g + А КоЬ w f / 2 g ) » |
«S |
[ c*e/2g("m'+i) + |
Vv/,/2^ ] * |
c » x / 2 ^ + A ta* |
> |
где мг |
- коээдящиент неравномерности абсолютной скорости течения |
на входе |
жидкости в колесо. |
приращение динамического напора на участке от места перед входом в насос, где скорость равна нулю, до точки минимального.статического давления в проточной части колеса. В дальнейшем эту величину будем называть максимально допустимой с точки зрения возникновения кавита ции на входе в рабочее колесо насоса.
Для беокавитационной работы насоса должно соблюдаться условие:
где1 Р ^ каЕ - |
статическое |
давление на входе в насос |
при начав |
шейся кавитации |
(находится опытным путем, Па; л Р доп - |
максималь |
|
ная величина дополнительного |
падения давления на входе в |
насос (мак |
симальная разность между давлением на входе в насос и минимальным
давлением внутри него), |
Па. |
Обычно при давлении |
Р т ш возникновение кавитации в на |
сосах (начальная стадия кавитации, скрытая кавитация) еще не приво дит к изменению выходных параметров насоса H Q и 2 И» а ЭДздовательно, и допускается работа насоса (без опасения кавитационной эррозии) на режиме уже -начавшейся кавитации. Для разрушения рабочих органов насосов при кавитационных.режимах требуется более длизельлое время. Поэтому пре расчете и эксплуатации насосов необходимо знать минимальное давление на входе в насос, при котором еще обес печивается беспрерывная работа насоса.
По аналогии с выражением
Р" « « - Р> ■ можно записать
кавитационная характеристика. |
|
С р ы в н о й к а в и т а ц и о н н о й |
с а р а к т е р и с |
т и к о ü называется зависимость напора насоса |
с? давления яа вхо- |
де в него при постоянном расходе жидкости и постоянном числе оборо тов, Типовые срывные кавитационные характеристики для центробежных и осевых насосов получают на специальных стендах (рис, 26). На ха рактеристике можно выделить два режима: критический режим - начало изменения н?лора насоса и срывной режим - резкое падение напора, расхода жидкости и КПД. Понятие о режимах на срывной кавитационной характеристике насосов взедено С,G.Рудневым [ I ] .
Рис. 26. Срывные кавитационные характеристики насосов: а - |
|||
центробежных, б - осевых, I - |
графическая зависимость H *~f( |
||
Режим, |
соответствующий |
Р |
, назван им первым критическим |
режимом, а |
режим, соответствующий |
Р Ср *" ЗТ0РЫМ критическим |
режимом, или сравним. «Для центробежных насосов критический режим иногда совпадает со сравним. Осевые и шнекоцентробежные насосы при стендовых испытаниях могут устойчиво работать при резко умень шающихся величинах напора и расхода жидкости при давлении на вхо
де, |
меньшем оранного. Этот режим называют суперкавитационным |
||||||
( Р |
) |
|
|
|
|
|
|
v |
сусеркав ' * |
|
|
|
|
|
|
|
Таким обозом , |
давлению на входе |
в |
насос соответствуют |
4 ре |
||
жима работы: |
|
|
|
|
|
|
|
|
I . Режим |
Р тгот, идчала кавитации |
(ему соответствует л |
Р „ л„ - |
|||
|
|
лан |
|
|
|
|
кав |
скрытная кавитация). |
|
|
|
|
|
||
|
P' 'KÇ'i |
P Rpt |
при котором заметен |
излом линии H = f ( P ^ ) , |
|||
названные критически?.! режимом ( л Р |
лр |
). |
|
|
|||
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
Со, при котором происходит полный срыв работы на |
|||||
соса vс отвис л |
режим |
Д. Р ср ; в |
|
|
|
\ |
4 . Суперкавитационный рекам Р суЕв?К9£ <* Р сулеркав'' |
списгн |
|
В1Щ10» |
|
|
Наибольшее значение для оценка еятикавитациощщх качеств на |
||
сосов имеет величина |
- срывного режима. Таким образом, |
анти- |
кавитациоикое совершенство засоса характеризуется величиной кави
тационного падения полного |
давления *.Pcf в д а ^ |
, |
где |
||
А Я ер . ( Р .р - Р ,У Г - Лер X ( с * ♦ < |
) / ц |
|
|
||
В 1935 г . С.С.Руднев |
на основании обобщения опытных данных |
||||
предложил применять кавитационный коэффициент быстроходности |
|||||
* ...........- |
|
|
|
|
(41) |
g |
- |
|
|
|
|
Удобство использования этого коэффициента состоит з том, что |
|||||
он связывает основные параметры |
насоса Q |
и П |
с |
д. k Cf> . |
|
Обычно для данного класса |
насосов величина кавитационного |
коэффициента быстроходности постоянная. Лля центробежных насосов она колеблется ( С = 5 0 0 ... 1000). Коэффициент С в настоящее время служит одним из наиболее удобных в' обращении параметров для оценки кавитационных качеств насоса.
Из других параметров, предложенных для характеристики кавита ционных качсстз насоса, является коэффициент кавитации Тома - <3 Тома предложил динамическое падение .давления, вк ючая скоро .ггной
напор, да |
входе в рабо je колесо |
насоса |
выражать п&к часть полно |
|||||
го |
напора |
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
H a - H r - H * - |
|
» А |
|
|
||
или |
|
0 - д к ^ / Н |
» 0 ц - Н г - Н , :- |
|
|
|||
где |
ИЛ |
абсолютное |
давление жидкости, м; |
Нг - геометрическая |
||||
высота всасывания нассса, |
м; |
H s |
- давление насыщенных паров |
|||||
переха^лваемой жидкости, |
м; |
l t w^ - суммарные |
гидравлические потери |
|||||
напора во всасывающей линии и входном патрубке насоса, м. |
||||||||
|
Числитель правой части |
уравнения |
141) |
представляет собой |
превышение располагаемого давления .-жидкости давление?.* насыщенных
паров в |
критической кавитационной |
зоно, т .е . |
на |
входной кромке |
лопатки |
рабочего колоса насоса. |
|
|
С> и кавитацион |
Связь между коэффициентом кавитации Том' |
- |
|||
ным коэффициентом быстроходности |
С определил ,'ся формулой |
<5 * io /ri (* lQ Л/С ) 4/f |
(42) |
Пути повышения антяхавитациоБяшг свойств насоса
Повышения антикавитационных свойств насоса можно добиться пу тем создания:
1)оптимальной конструкции (правильного выбора конструктивных параметров) основного насоса, т .е . улучшения собственных антикавитациопных характеристик;
2)специальных устройств, которыо обеспечат условия доя унич тожения кавитационных явлений в основном насосе.
Епоследнее время оба фактора применяются, как правило, в со четании.
У л у ч ш е н и я с о б с т в е н н ы х |
|
а н т и к а з н |
а - |
|||
ц и о н н ы х |
с в о й с т в |
о с н о в н о г о |
н а с о о а |
дос |
||
тигают |
за счет: |
|
|
|
|
|
1) |
уменьшения скоростей потоке., обтекающего лопатки |
|
||||
|
А |
* M |
e t * |
> |
|
|
2) |
снижения нагрузки на профиль лопатки. Под нагрузкой следу |
ет понимать разность давлений жидкости с рабочей и нерабочей сто рон профиля лопатки »
м л = а / р д. Я A F
При этом важно обесиечить малую нагрузку жидкости во входной области профиля лопатки, где давления входа незначительны.
Конструктивные мери, уменьшающие нагрузку и скорость движе ния жидкости при входе в Насос, следующие:
1. Приближение лопаток ко входу путем перемещения входной кромки вперед. При этом дойна входной кромки и площадь лопатки увеличиваются, а скорость потока и нагрузка на 'лопатку соответст венно падают. В этом случае обыкновенная цилиндрическая лопатка
превращается в лопатку двойной кривизны [ б , 7 , б ]. |
|
||
2. Выбор оптимального числа лопаток рабочего колеса. Известно, |
|||
что чем больше число лопаток рабочего колеса, |
тем меньше |
нагрузка |
|
па профиль лопатки, однако, с другой стороны, |
чем больше |
число лопа |
|
ток, тем больше |
скорость входа жидкости из-за |
загромождения про |
|
ходного сечения и |
потери давления на трение. |
Эти требования про |
тиворечивы, Поэтому число лопаток выбирают, исходя из оптимальной
условной :~гстоты решетки колеса |
» которая представляет со- |
бо* отношение длины лопасти Т%, |
к ее среднему нормальному шагу 1^5] |
= |
t / t c f = 1 ,5 ... 3 ,2 . |
Для рабочих колес |
с основными лопастями |
^ « Л » « ( Ь . - ü |
j / i r f e + D, ) si* f A * А ) / 2 . |
(43) |
В последнее время д о уменьшения загромождения сеченая да |
вхо |
|
де в рабочее колесо |
^обеспечение лучших аятикавитацлояных; свойств) |
при одновременном увеличении передаваемой работы потоку на выходе
из |
рабочего |
колеса устанавливаются* промежуточное (дополнительные) |
||
лопатки |
|
|
|
|
|
-'уел |
|
( * . - S s ) ( l> 2 - t o - O j / 2 |
|
|
[i> ,* |
(44) |
||
|
ir |
s i « - t o t o ) / a |
||
где |
£» , ï j |
- число |
основных и дополните шгох лопаток коле га |
|
соответственно; |
D j |
диаметр начала входных кромок допслнитель- |
||
них лопаток. |
|
|
|
|
|
3. Выбор оптимального угла атаки [ 2 ] . Для того чтобы лопат |
|||
ка |
I работала |
в турбинном режиме (отрицательный угол атаки), ш |
насосах применяется положительный угол атаки* Угол атаки принима
ется 5*.*15°. Брать большим его не следует, |
так как лопатка при |
|||
этом начинает как |
бы скребсти поток. |
С изменением режима работе |
||
насоса угол атаки |
изменяется |
|
|
|
1 Шfiin “/**•** * |
" а г с |
^ 1ч |
' |
4. Применение рабочих колес с двухсторонним входом С5] . При этом через какдый вход поступает в 2 раза меньше жидкости, чем че рез насос, скорость потока на входе уменьшается, что приводят к сокращению потерь давления. Число оборотов насоса (при неизменной величине С ) можно увеличить в V T p a a , при этом возможно воз растание КПД из-за больших М5 .
5. Применение переразмереняых рабочих колэо па входе. Достига ется это за счет изменения очертаний покрывного, а в некоторых слу чаях основного диска. При этом длина входной кромки лопатки увели чивается, а скорость ч удельная нагрузка на профиль уменьшаются.
Линии тока в рабочем колесе становятся длиннее, а , следовательно, и передаваемая жидкооти работа будет больше. Потери уменьшаются за счет более /главного поворота жидкости. Кроме то ю , со стороны переднего диска создаете.! область с прорывом обратных токов жид кости из вращающегося рабочего колеса в область всасывания, в ре-
еухьтато чего происходят подкрутка потока и статическое давление мо£ет несколько повыситься. Лучше аятгасавитациошше качеотва на
соса создаются еще и гем, что после начала, кавитации, когда |
кави |
|||||
тационные пузыри занимают чаоть площади колеса |
на входе, поток, |
|||||
ранее отжатый к |
задней |
стенке рабочего колеса, |
начинает распростра |
|||
няться по всему входу, используя и ту чисть его площади, которую |
||||||
закидона вихревая область. Кавитационные каверны, попадая затем в |
||||||
область повышенного давления, исчезают, тгго не сказывается на |
|
|||||
внешней характеристике |
насоса. Таким образом, насос может работать |
|||||
даже в условиях начавшейся кавитации о устойчивой внешней характе |
||||||
ристикой [ |
2 , |
4 ]. |
|
|
|
|
в. |
Наиболее равномерное распределение нагрузки по |
профилю ло |
||||
патки. Характер оптимального распределения нагрузки цри работе про |
||||||
филя лопатки в решетке |
насоса изменяется Становится рациональным |
|||||
постоянное |
увеличение |
нагрузки, к хвостовику профиля. Эго означает, |
||||
что на входе в лопатку, где повышение давления отсутствует, |
а |
раз |
||||
ряжение велико, |
должен обеспечиваться безударный вход потока |
с |
пос |
ледующим -нарастанием кривизны скелетной лини? профиля из условия сохранения допустимого разряжения. В результате этого точка макси мального прогиба лопатки несколько относится назад к хвостовику профиля.
7. Выбор профиля лопатки о учетом требований лучших антикави-
тациошых |
свойств и прочие ,ти насоса [71. Рассмотрим лопатку как |
||||||
несущее крыло в неограниченном пространство. |
|
||||||
|
Математические исследования течения потоке приводят к уравяе- |
||||||
“ “ |
|
л - и г * 1 и / * з , |
|
||||
|
|
W ~ |
|
|
|
, |
(45) |
где |
Л |
- подъемная сила, |
кг; |
W |
- сила сопротивления, кг; |
||
^о. " |
коэффициент аг тьеглной сшш; |
f w - коэффициент |
сопротивления; |
||||
- |
длина профиля, м; |
6 |
- ширина профиля, м; W**.- скорость, |
||||
которой обладает крыло относител |
го частиц жидкости |
на большом |
|||||
расстоянии от нею , и /с. |
|
|
|
|
|
||
|
В аэродинамике экономичность профиля оценивается коэффициен |
||||||
том сколькокия (обр?г ое |
качестве) |
и определяется отношением |
t 3 A » и / и
В энергетическом отношении профиль считается тем |
чегл |
||
меньше tg Д |
i-.e. чем больно |
тс:л оольше дсд^емпая сттла |
на профиле * а следовательно, и нагрузке, на лопатку. Небольшая нггрувка на лопатку может быть достигнута при низкой величине коэффи
циента |
^ |
, что весьма желательно для насосов |
в с*яз?: с опас |
|
ностью кавитации (профили /Vftmic в , Na С Л |
£3102, |
симметрич |
||
ный профиль Jt 443 и др. ). |
|
|
||
Кроме этого, максимальная толщина насосного профиля долина |
||||
быть на расстоянии 40-оС$ от его начала. |
|
|
||
8 |
. Влияние нгарины межлонаточно1ю канала рабочего |
колеса у |
входньос кромок лопаток и стеснения валом п;ющади входа. Увеличе ние ширины какала рабочего ко,леса приводит к уменьшению меридио нальной составляют^ абсолютной скорости, а следовательно, к улуч
шению а. тикавитациоивых свойств насоса. Увеличение отношения |
|||
cl вала |
т и постоянном значении 6 |
вала |
(уменьшение площади |
ti входа |
D |
входа |
|
входа) приводит к ухудшению автикевитацаонных свойств насоса. Чек
меньше диаметр в аш , |
тзк больше шющадь |
входа потока на лопатки |
||
рабочего |
колеса, тем лучше антикавитационные свойства насоса. В |
|||
то Же время |
с уменьшением диаметра вала |
уменьшается диаметр уп |
||
лотнений и утечки, а |
следовательно, увеличивайся объемный и кол- |
|||
НЫЙ КПД |
[2 , |
-4]. |
|
|
9. Влиште сброса утечек жидкости через уплотнения и разгру зочные отверстая рабочего колеса. Утечка жидкости из полости высо кого давления на вход наоооз способствует увеличению объемного расхода жидкости по сравнению о полезным и ухудшению актикавитационных свойств насоса. Влияние разгрузочных отверстий рабочего колеса сказывается в большей мере на КОД при условии, если скорость жид кости через них больше скорооти на входе в насос основного потока жидкости. В результате попадания встречной струи жидкости из отверс тий в основной поток происходит как бы перерезание его, что ухуд шает условия входа жидкости на лопат* и и тем самым снижает КЦД на соса. Площадь сечения разгрузочных отверстий должна не менее чем в 5 раз превышать площадь оечения зазора между уплотнением рабоче го колеса и корпусом насоса со стороны основного диска [2 ] .
Уничтожение кавитационных явлений в основном насосе достига ют за счет установки:
I) неподвижных закручивающих лоток жидкости лопаток в подво дящей камере, которые у?леаьшают относительную скорость его на вхо де в рабочее колооо ;
2) тангенцчашюго подвода жидкости, перетекэющеи через перед нее уплотнение рабочего колеса, на вход в насос с помощью танген
циальных сверлений в корпусе подвода. |
Это делается для подкручива |
|
йся основного потока жидкости на |
входе |
в насос (закрутка по, пото |
ку). Однако малыми количествами |
высоко,напорной жидкости не удается |
|
существенно закрутить поток; |
|
|
3) на сдном валу с центробежным рабочим колесом осевого коле |
||
са (шкека). Осевое колесо создает подкручивание жидкости на зходо |
в рабочее колесо, обеспечивающее уменьшение относительной скорос ти на входе в него.
|
Практически три |
одинаковых |
условиях хоэ&пициент кавитации |
||||
для цептгобеж^плс насосов обычной |
схемы |
(баз шнека) |
À |
=0,15 |
..0 ,4 5 , |
||
для |
шкзкоцентробеадшх |
насосов Л - 0 |
,0 1 5 ...0,G45, |
т .е . на |
поря |
||
док |
меньше. Кроме этого, шнек создает |
з.. собой напор, |
необходимый |
для подавления кавитации на входе в центробежное рабочее колесе. Параметры предвключеаногс шнека и центробежного колеса должны бнт* согласованными [2 ];
4)перед основным насосом вспомогательного (оустерного) на соса* который создает условия для бескавчтацпонной работы основно го насоса. Как празило, это осевой преднасоо, который тлеет мень шее чпело оборотов в сравнении о основным. Недостаток его - слож ность приводе и громоздкость;
5)перед инекоиентрооегпшм наоосбм струйного насоса - эжектор ра, который заактирует рабочую жидкость кз приемной емкости и од новременно создает напор, который обеспечивает бескаштационную работу насоса. Активная жидкость, обес ;ечквающая повышение давле ния перед основным насосом, отбирается на выходе из основного на-
’сооа. или на выходе из п^еднасоса, а также от специального насо са или специальной системы.
5. Высота всасывания насоса
Возникновение и степень развития кавитации в насосе зависят от давления потока на входе в корпус подвода. Причина понижения давленая на входе в ччсссную установку может бить обусловлена большой геодезической высотой всасывания, низким барометрическим давлением, повше гаем температуры и загрязнением рабочей жидкости, увеличением скорости иотока, образованием вихрей и отрывом потока