книги / Проектирование мостовых переходов через большие водотоки
..pdfПо табл. 23 при *7=4,7 м21сек допускаемый предельный коэффициент
общего размыва Р=1,75.
Намечаем возможную схему разбивки моста на пролеты. Для соблюдения требований судоходства по согласованию с речным бас сейновым управлением необходимы два судоходных пролета по 80 м. Они перекроют коренное русло реки, ширина которого Вб.Р= = 150 м. На пойме ледохода не бывает. Пойменные пролеты моста
(},м3/сек й),мг
Рис. 108. Профиль перехода с показанием интегральных кривых расхода и площади живого сечения
могут быть минимальных размеров. Принимаем схему разбивки на пролеты, показанную на рис. 109. Коренное русло перекрывается сквозными металлическими фермами с ездой понизу, длиной каж дая 83 м у пойменные пролеты моста перекрываются железобетон ными балками длиной по 22 м.
Допустимое минимальное отверстие моста должно быть не мень ше ширины коренного русла. Принимаем м и н и м а л ь н о е о т в е р с т и е /м=160 м из двух пролетов по 80 м. Ввиду того что от
верстие практически равно ширине коренного русла, находим коэф фициент общего размыва по формуле (VI-6'):
1 1
что меньше предельного допускаемого коэффициента Р = 1 ,75. Про веряем, не будет ли при минимальном отверстии 160 м ограниче-
ния общего размыва по геологическим условиям. В коренном рус ле ниже слоя мелкого песка с гравием лежит слой разнозернистого песка с галькой. Площадь размытого живого сечения под мостом в случае, если размыв достигает этого слоя, £ г=1860 м 2, а площадь живого сечения под мостом в бытовых условиях «>б.м— 885 м 2.
Поэтому
= 2,10.
Коэффициент Рг = 2,10 > Р = 1,64. Следовательно, ограниче ния размыва по геологическим условиям не будет.
Далее определяем величину местного размыва у опор при от верстии 160 м. Находим среднюю глубину в живом сечении после
завершения общего размыва
К = Ph6. „ = Р |
Ш |
6 . М = 1 , 6 4 ~ = 9,10 м. |
Средний диаметр частиц мелкозернистого песка с примесью гравия d —1 мм. Определяем размывающую скорость по форму
ле (VI-20)
v 0 =0,628 d0-3 ft"-2 = 0,628- 1,0°’3 •9,10°'2= 0,97 м /с е к .
Фактическая средняя скорость в отверстии после окончания общего размыва
= |
= |
= 1 '75 м/сек- |
Таким образом, |
КИ> Г 0, местный размыв у опор происходит в |
условиях поступления донных наносов в воронку размыва, и глубина воронки определяется поэтому по формуле (VI-18). Гид равлическая крупность для песка с примесью гравия №=0,10 м/сек (при d = 1 мм); ширина русловой опоры в=3 м ; коэффициент формы
опоры т —0,85; течение направлено перпендикулярно к оси моста, коэффициент косины £=1,0.
Глубина воронки по формуле (VI-18)
Для назначения глубины заложения фундаментов опор находим расчетную отметку размытого дна с учетом явления сосредоточен ного размыва по формуле (VI-21), в которой согласно профилю живого сечения реки Аб.ртах= 8 ,5 0 м :
V , A = V P r B B - A 6. p. raax Р hB= 121,50
— 8,50-1,64 — 3,02 = 104,52.
Расчетный размытый слой грунта у опоры составляет 0,64-8,50+ +3,02=8,47 м; расчетная отметка размытого дна не доходит до
плотной глины на 2,5 м. При |
|
|
|
|
|||||||||
нимаем в данном случае мас |
|
но |
|
129,3 |
|||||||||
сивный фундамент |
из |
двух ^ |
|
|
|||||||||
железобетонных оболочек ди- |
ч |
|
|
|
|||||||||
аметром |
5,0 |
м |
(рис. |
ПО). |
|
10,5 |
|
|
|||||
Отметка, |
до |
которой необхо- 2- |
110 |
|
т |
||||||||
димо погрузить оболочки, на |
|
|
|||||||||||
|
|
ш м . |
|||||||||||
ходится по формуле (VI-23). |
|
шг |
|
__i __ |
|||||||||
Запас АЯ, учитывающий при- ^ |
|
|
|
||||||||||
ближенность |
расчета размы |
^ |
4М |
Ш |
4-йо |
||||||||
ва, |
принимаем |
0,15-8,47= |
|
й |
|
||||||||
= 1,27 м. Заделка оболочек в »* |
|
Щ25 |
|||||||||||
грунт |
Д/С=3,0 ж, |
при |
этом |
|
810 |
Шл |
|||||||
оболочки опираются на ко- |
j |
|
ж± |
||||||||||
ренную |
породу — плотную |
|
|
|
|
||||||||
глину, |
немного |
врезаясь |
в |
|
|
|
|
||||||
нее. Отметка |
низа фундамен- ^ |
( л , ( у |
'5>i“ |
||||||||||
та |
будет |
V* = |
V P.fl—ДЯ— « |
||||||||||
,. «rfI |
|||||||||||||
—Д/С= 104,52—1,27—3,00= |
|
- |
14,0 |
|
|
||||||||
= 100,25. |
Врезка |
оболочек |
в |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
||||||||||
плотную |
глину |
|
составляет |
Рнс. 110. Схема русловой опоры на |
|||||||||
около |
2,0 ж. |
|
|
|
|
|
оболочках |
при |
отверстии /м= 160 м |
||||
|
Определяем стоимость со |
|
|
|
|
||||||||
оружения |
моста |
отверстием |
|
|
|
|
160 ж, пользуясь укрупненными измерителями, Применяемыми в районе строительства. Стоимость пролетного строения с металличес кой фермой длиной 83 ж —75 000 руб., стоимость опоры с фундамен том из оболочек 96 000 руб. Полная строительная стоимость моста составляет 2-75 000+3-96 000=438 000 руб., причем около двух третей стоимости приходится на опоры.
Следует рассмотреть варианты с большими размерами отверстия моста, при которых возможно будет перейти к фундаменту в виде высокого свайного ростверка и удешевить опоры.
Н а х о д и м о т в е р с т и е м о с т а , с о о т в е т с т - в у ю щ е е к о э ф ф и ц и е н т у о б щ е г о р а з м ы в а по
г л у б и н е |
jPftP= l,0 , |
по формуле (VI-7'): |
|
||||||
*ы= #б. |
Q |
I |
|
150 |
2530 |
X |
1 |
-Г Г " = 3 0 0 Ж . |
|
Q6.p |
p|+*v |
1270 |
0,99 |
||||||
|
|
I1'4 |
|||||||
|
|
лр |
|
|
|
|
|
|
|
При отверстии 300 ж средняя глубина в подмостовом живом се |
|||||||||
чении в бытовых условиях |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
юб.м |
1410 |
|
|
|
||
|
|
|
|
Uv |
Ж = 4,75 ж |
|
(площадь «>б-ы=1410 ж2 взята по интегральной кривой площади (а). Тогда коэффициент общего размыва
h,б. р |
5,65 |
Р = Р ftp Л |
= 1 4~75 1, 20. |
б. м |
|
Схема разбивки моста на пролеты следующая: два судоходных пролета по 83 ж на коренном русле перекрываются металлическими фермами и семь пролетов на пойме перекрываются железобетонными балками по 22 ж.
Средняя скорость под мостом после завершения общего размыва
V* |
Q |
2530 |
|
= |
1,50 м/сек. |
||
Ршб. м |
1,20-1410 |
||||||
|
|
|
|
||||
Средняя глубина размытого сечения |
/гм= Р А б .ы= 1 ,2 0 - 4 ,7 5 = 5 ,6 5 ж. |
||||||
Размывающая скорость (d= 1 |
мм) V0= 0 ,6 2 8 |
d°»3AM0,2= 0 ,6 2 8 - 10,3Х |
|||||
Х 5,65°»2= 0 ,8 9 м/сек, что меньше Г м |
= |
|
1,50 |
м/сек. |
Глубину воронки местного размыва находим по формуле (VI-18). Гидравлическая крупность W=0,1Q м/сек, ширина русловой опоры в=3,0 ж, пойменной опоры в=2,0 ж, коэффициент формы опоры т =
=0,68 (фундамент в виде свайного ростверка). Коэффициент коси ны &=1,0. Глубина воронки местного размыва у русловой опоры
К3,0-0,68-1,0
+ 0,0141 |
1,50— 0,89 |
■>]= 2 ,1 8 ж. |
0,10 |
Глубина воронки у пойменной опоры (в=2 ж) меньше в 1,5 раза
£. |
2,18 |
t AR „ |
К = Y 5 = 1,46 м‘
Для определения глубины заложения фундаментов находим расчетную отметку размытого дна, отдельно для русловых и пой менных опор.
Для русловых опор по формуле (VI-21)
V M - V РГВВ - Л6„.mlxP ha= 121,50
— 8,50 ■1,20 — 2,18= 109,12,
расчетный слой размытого грунта равен 0,2-8,50+2,18=3,88 м.
Для пойменных опор по формуле (VI-22) при глубине в поймен ной части отверстия в бытовых условиях Лп=3,20 м
V p. д = УРГВВ - К Р - К = 121,50 -
— 3,20-1,20— 1,46= 116,20,
расчетный размытый слой грунта равен 0,2-3,20+1,46=2,10 м.
Допустимая расчетная отметка низа свай высокого свайного ростверка русловых опор по формуле (VI-23)
V.J, = у р<д — АЯ — Д/С = 109,12— 0,15-3,88 —
— 4 , 0 = 104,54.
/ о о о о о о о о o'* /о оооооооооо\
I ООА о о о о о.о о о]
\р оо OQOO оооо/
VOO ОООо о о <
Рис. 111. Схема русловой опоры на высоком свайном ростверке при отверстии /м= 220 м
Так как АЯ+Д/С=4,58 JW< 5,0 ле, принимаем ДЯ+ДК=5,0 м.
Отметка низа свай русловых опор
У ф= 109,12 — 5 , 0 = 104,12.
Сваи русловых опор не доходят до коренной породы — плотной глины на 2,0 м. Схема русловой опоры с фундаментом в виде вы
сокого свайного ростверка• показана на рис. I ll, Расчетная отметка низа свай пойменных опор
V<t> = У р.д |
— (АЯ-f Д /()= 116,20 — 5,0 = 111,20. |
Сваи пойменных |
опор прорезают слой мелкозернистого песка |
с примесью гравия, низ свай доходит у отдельных опор до разно зернистого песка с галькой. Схема пойменной опоры показана на рис. 112.
/Ь о о |
о о оХ |
[ООО |
ООО] |
\о о о |
о о о / |
Рис. 112. Схема пойменной опоры на высоком свайном ростверке при отверстии /м=220 м
Определяем стоимость постройки моста отверстием 300 м. Стои
мость одного пойменного пролетного строения из железобетона длиною 22 м — 12 500 руб. Стоимость одной пойменной опоры
12 000 руб. Стоимость одной русловой опоры (на свайном роствер ке) 49 000 руб. Стоимость пролетного строения с металлической фермой 75 000 руб. Полная строительная стоимость моста 2*75 000+ +3*49 000+7• 12 500+7-12 000=468 500 руб. Стоимость моста от верстием 300 м благодаря изменению типа фундамента оказалась
только на 30 500 руб. (на 7%) больше, чем стоимость моста отверс тием 160 м.
Необходимо поэтому рассмотреть вариант с размером отверстия, меньшим, чем 300 м, но допускающим устройство фундамента рус
ловых опор в виде высокого свайного ростверка.
При назначении промежуточного между 300 и 160 м размера
отверстия моста и с х о д и м и з д о п у с т и м о й о т м е т -
ки н и з а с в а й р у с л о в ы х о п о р . Принимаем ее рав ной 102,00. Сваи при этом опираются на коренную породу. Тогда, принимая ДЯ+Д/С=5,0 м, получим расчетную отметку размытого
дна 102,00+5,00=107,00. При этом длина сваи от подошвы плиты высокого свайного ростверка до линии размыва будет 115,5—107,00= =8,50 м, а полная длина свай 13,50 м (рис. 111). Глубину воронки
местного размыва у русловых опор, основываясь на расчетах, вы полненных ранее для /„=160 м и /ы=300 м, берем ha= 2,50 м. Поль
зуясь формулой (VI-21), найдем коэффициент общего размыва
Р |
у РГВВ— у р ,д — |
1 2 1 , 5 0 — 1 0 7 , 0 0 — 2 , 5 0 |
= |
1,40. |
|
|
.р.тах |
+ 5 0 |
|
Аб |
|
Зная коэффициент общего размыва, по формуле (VI-6') подбором находим отверстие моста, соответствующее Р=1,40:
, |
_ |
о |
Q |
J ____ L ( яб>ру+л: |
|||
|
~ |
D 6. Р Q6 р |
е |
* рН-ПАб.м ) |
|||
= 150- 2 5 3 0 |
1 |
|
1 |
5,65м |
_ 2 1 8 0 |
||
|
1 2 7 0 * |
0 , 9 9 |
м о 1'1 |
h& |
|
||
|
|
|
|
|
|||
Результат расчета сведен в табл. 30. |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 30 |
|
Задаваемое |
|
|
|
|
Отверстие |
||
шб. м* м* |
|
по формуле |
|||||
отверстие |
|
^б.М,Л |
(VI-6‘) |
||||
/• |
м |
|
|
|
|
|
*м * м |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 8 0 |
|
1 3 5 0 |
- |
4 , 8 2 |
2 4 1 |
||
2 4 0 |
|
1210 |
|
5 , 0 5 |
2 2 5 |
||
220 |
|
1120 |
|
5 , 1 0 |
222 |
Таким образом, при коэффициенте общего размыва Р=1,40 отверстие моста /„=220 м.
Схема разбивки на пролеты следующая; два судоходных проле та в коренном русле перекрываются металлическими фермами дли ной по 83 ж; пойменная часть отверстия перекрывается тремя желе зобетонными балочными пролетными строениями по 22 м .
Расчетная отметка размытого дна и расчетная отметка низа свай русловых опор при отверстии 220 м известны, так как они были
приняты в качестве исходных данных. Найдем расчетные отметки размытого дна и низа свай пойменных опор при /„=220 м. Глубину
воронки местного размыва у пойменных опор принимаем в полтора раза меньшей, чем у русловых опор, так как ширина последних в полтора раза больше:
*„ = £ § = 1,67 м.
Отметка размытого дна при глубине воды /гп=3,0
V p.„ = УРГВВ — А„Р — А, =
= 121,50 -3,00 -1,40 — 1,67 = 115,63.
Расчетная отметка низа свай |
у |
пойменных опор |
V<!>= V p. д- (ДЯ + Д/0 |
= 1 1 5 ,6 3 -5 ,0 0 = |
|
= 110,63 |
^ |
110,5. |
Низ свай доходит до слоя разнозернистого песка с примесью гальки.
Стоимость русловой опоры на высоком свайном ростверке при отверстии 220 м составляет 51 000 руб., что несколько больше, чем при отверстии 300 м. Это объясняется увеличением длины свай.
Все остальные единичные стоимости такие же, как и при отверстии моста /м=300 м.
Полная строительная стоимость моста отверстием /м= 220 м
2-75 000+3-51 000+3-12 500+3-12 000=376 500 руб.
По сравнению с отверстием, 160 м удешевление строительной
стоимости моста составляет около 60 000 руб. Если даже с целью повышения запаса устойчивости пойменных опор от подмыва, на случай перемещения максимальной глубины коренного русла в пойменные пролеты принять длину свай пойменных опор равной 14 м (вместо 5,5 м), т. е. опереть их, как и сваи русловых опор,
на плотную глину, полная строительная стоимость моста отверстием 220 м возрастает немного. При сваях длиной 14 м удорожание каж
дой пойменной опоры составит приблизительно 3000 руб. Общая сто имость моста увеличится на 3-3000=9000 руб. и будет равна 385500 руб., что дешевле моста с отверстием 160 м на 52 000 руб. Увеличение отверстия до 220 м дает также некоторую дополнитель
ную экономию в затратах на возведение подходных насыпей и струе направляющей дамбы, так как длины их будут меньшими, чем при отверстии 160 м.
Принимаем вариант с отверстием моста /„=220 м.
Средняя скорость в подмостовом живом сечении после оконча ния общего размыва
|
2530 |
|
1,40-1120 = 1,62 м/сек. |
Увеличение скорости |
по сравнению с бытовой скоростью в |
коренном русле У б .р = 1 » 5 0 |
м/сек — менее 10 % , что допустимо по |
условиям судоходства. |
|
Как показал А. М. Фролов в своем труде «О переходах через
водотоки», на |
пересечениях равнинных |
рек с ш и р о к |
и м и |
п о й м а м и |
в ряде случаев бывает целесообразно, кроме |
моста |
|
на коренном |
русле, назначать мосты на |
пойме, т. е. устраивать |
групповые отверстия (рис. 86, в).
При надлежащем устройстве пойменных отверстий достигается следующее:
1) повышается устойчивость мостового перехода как инженер ного сооружения;
2)сохраняется значение рукавов и проток для нужд водо снабжения, судоходства и рыбного промысла; улучшаются условия движения судов у моста на коренном русле;
3)снижается величина подпора, благодаря чему уменьшаются размеры затопления высокими водами ценных земель и населенных пунктов;
4)уменьшается заболачивание поймы.
Применение групповых отверстий является в некоторых слу чаях выгодным и в отношении единовременных затрат на строи тельство, особенно если на пойме имеются хорошо разработанные протоки. Суммарное отверстие нескольких мостов через коренное русло и через протоки не превышает обычно величины одиночного отверстия, в которое, кроме русла, входит прилегающая часть мел кой поймы. В связи с этим строительная стоимость нескольких мостов может быть более низкой, чем одного длинного моста, так как мосты на пойме могут быть сооружены в виде эстакады с неболь шими пролетами и меньшей высоты, чем мост на коренном русле.
Наряду с указанным на пересечениях рек, хотя и с широкой пой мой, но пропускающей малую часть общего расхода водотока, за мена одиночного отверстия групповыми оказывается иногда не выгодной. Иногда суммарное отверстие группы мостов может по требоваться большее, чем в случае одиночного отверстия. Следует также иметь в виду, что на переходах с пойменными отверстиями могут быть необходимы повышенные затраты на строительство ук
репительных и регуляционных сооружений. |
о т в е р |
|||
Правильное решение |
вопроса |
о н а з н а ч е н и и |
||
с т и й |
на п е р е х о д а х |
р е к с ш и р о к о й п о й |
||
мой, |
целесообразное в техническом и экономическом отношениях, |
|||
может быть найдено для каждого данного объекта на |
о с н о в е |
|||
в с е с т о р о н н е г о |
с р а в н е н и я в а р и а н т о в . |
Особенностью мостовых переходов с отверстиями на пойме является то, что мосты, будучи расположены на общем разливе реки, пропускают воду совместно. Поэтому всякое изменение од ного из отверстий влечет за собой изменение условий движения воды во всех отверстиях, входящих в группу.
Задача гидравлического расчета групповых отверстий состоит в основном в определении частных расходов воды в каждом из от верстий. При рассмотрении задачи будем принимать, что движение воды установившееся. Расчет от-
План |
носится |
к |
известному |
общему |
||||
|
расходу реки, который |
соответ |
||||||
|
ствует пику |
расчетного полово |
||||||
|
дья. Расход также остается по |
|||||||
|
стоянным на длине участка во |
|||||||
|
дотока между сечениями |
с — с |
||||||
|
и |
б — б, |
до |
которых |
распро |
|||
|
страняется |
влияние мостового |
||||||
|
перехода (рис. ИЗ). |
|
|
|||||
|
го |
Для |
каждого потока, идуще |
|||||
|
в данное |
отверстие, |
можно |
|||||
|
Рис. |
113. |
Схема деления |
потока на |
||||
|
части |
на |
мостовом переходе с груп |
|||||
|
|
пой водопропускных отверстий |
||||||
|
на основании уравнения Д. Бер |
|||||||
|
нулли записать выражение раз |
|||||||
|
ности отметок водной поверхно |
|||||||
|
сти между |
крайними сечениями |
||||||
|
в следующем виде: |
|
|
( п
где п — число отверстий, совместно пропускающих воду.
Число уравнений в (VI-24) соответствует, очевидно, числу от верстий. Второй член правой части учитывает суммарную потерю
удельной энергии |
на гидравлические сопротивления всех видов; |
б |
отражает квадратичный характер сопротив- |
запись Q2ET = Еht |
|
с |
|
лений. |
|