книги / Отопление и вентиляция. Ч1 Отопление
.pdf§ S3. Общие указания по расчету системы водяного отопления |
>61 |
Зная Rep и расход воды Gy4, находят соответствующий им диаметр участка по таблицам для расчета теплопроводов.
При расчете по характеристикам сопротивления определяют удель ную характеристику сопротивления, Па/(кг/ч)2;
ипо приложению 1 находят соответствующий ей диаметр участка. Увязка потерь давления в циркуляционных кольцах должна произво
диться с учетом только тех участков, которые не являются общими для сравниваемых колец.
Расхождение (невязка) в расчетных потерях давления на параллель но соединенных участках отдельных колец системы допускается при ту пиковом движении воды до 15%, при попутном движении воды в магист ралях ±5% .
Расчет участков сети. Потери давления на участках сети могут быть определены с использованием табличных значений удельных линейных потерь давления R, Па/м, или характеристик сопротивления S, Па(кг/ч)2. Первый способ дает более точные значения потерь давления на трение и используется, как правило, при расчете систем с естествен ной циркуляцией, где скорость движения воды относительно небольшая и коэффициент гидравлического трения не пропорционален квадрату скорости. При расчете по характеристикам сопротивления используют осредненные значения коэффициентов гидравлического трения из обла сти значительной скорости, где без заметной погрешности применима квадратичная зависимость, в связи с чем по этому способу рассчитыва ются насосные однотрубные системы отопления.
Пример V 4. Определить потерю давления на участке теплопровода длиной /= 1 5 м , диаметром dy= 20 мм при сумме коэффициентов местных сопротивлений 9 и масСе воды, перемещаемой по участку G= 194 кг/ч.
Решение. При определении потери давления в сети обычно используется табличная
форма |
записи (табл. V.4 и табл. V 5) |
а) |
Расчет по таблицам для расчета теплопроводов. |
|
Т а б л и ц а V.4 |
|
Потеря давления в теплопроводах |
Номер |
Q. Вт |
G, кг/ч |
L м |
dy, мм |
R, |
W, м/с |
|
RI, |
Z, Па |
RI+Z, |
участка |
Па/м |
|
Па |
Па |
||||||
1 |
— |
194 |
15 |
20 |
2 1 ,6 |
0,15 |
9 |
324 |
100 |
424 |
Для расчета воспользуемся таблицами дчя расчета теплопроводов из Справочника проектировщика промышленных и общественных зданий и сооружений.
В табл. 1 раздела X по графе диаметра трубопровода dy= 20 мм найдем заданный расход воды G— 194 кг/ч. Непосредственно под найденной величиной расхода записана скорость воды в трубопроводе о>=0,15 м/с; в той же строке в крайней левой графе удельная потеря давления на трение # = 2 ,2 кге/м2, или в системе СИ #=2,2*9,81 = = 2 1 ,6 Па. Полученные значения записываем в таблицу.
Потеря давления на трение по всей длине теплопровода получится как произве
дение удельной потери на длину участка |
|
|
|
# / = 21,6*15 = 324 Па, |
|
Потери давления в |
местных сопротивлениях при |
известной скорости w = 0,15 м/с |
и сумме коэффициентов |
местных сопротивлений 2 £ = 9 |
могут быть получены из гЖУп, з |
раздела X: Д /з= 10,15*9,81 = 100 Па. |
|
"52 |
Г к аш и V, Гидравлический |
расчет систем водянаво |
|
отепления |
|
||||
Суммарная потеря давления на расчетном участке: |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
(Rl + |
Z) АР = |
324 + 100 = |
424 Па, |
|
|
|
6] Расчет по характеристикам сопротивления. |
|
|
Т а б л и ц а |
V.5 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Потеря давления в теплопроводах |
|
|
|
|||
Номер |
Q, Вт |
G, к р / ч |
1, м |
dy |
А-104, |
k/d, |
|
S • 104, |
Па |
участка |
мм Па/(кр/ч)2 |
1/м |
|
Па/(кг/ч)2 |
|||||
1 |
— |
194 |
15 |
20 |
3,18 |
1 ,8 |
9 |
114,5 |
430 |
Для расчета по характеристикам сопротивления воспользуемся приложением 1 и
для трубы dy = 20 мм найдем: удельное динамическое давление в теплопроводе Л*104==3,18 Па/(кг/ч) 2 и приведенный коэффициент трения на 1 пог. м длины трубы 'kid— 18 1/м. По формуле (V.8 ) определим значение характеристики сопротивления
участка
S = A (Xidl + 2 Q == 3 , IS* 10 -4(1,8-15 + 9 ) = 1 1 4 ,5 .1О-4ПаДкг0ч)а.
Суммарная потеря давления на расчетном участке
Ар = SG*= 114,5*10-4*194а= 430 Па*
§ 5 4 , ВЕРТИКАЛЬНАЯ ОДНОТРУБНАЯ
СИСТЕМА ОТОПЛЕНИЯ С ВЕРХНЕЙ РАЗВОДКОЙ
Прежде чем приступить к расчету системы отопления, необходимо сконструировать стояки (см. рис. IV.25), вычертить расчетную схему в аксонометрической проекции, пронумеровать стояки и расчетные участ ки теплопроводов. Стояки обозначаются цифрами, которые записывают ся на схеме в кружках над каждым стояком. Участкам между стояками присваиваются двойные номера, соответствующие номерам стояков (на пример, участку между стояками 3 и 4 присваивается номер 3—4 по подающей магистрали и 4'—3' по обратной магистрали); номера этих участков на схеме не записываются. Остальные участки сети нумеруют ся порядковыми номерами и обозначаются по схеме.
На вычерченную схему отопления наносят тепловые нагрузки каж дого отопительного прибора, а затем путем последовательного сумми рования определяют тепловые нагрузки каждого стояка и каждого уча стка подающей и обратной магистралей. На расчетной схеме около каждого участка записывают тепловую нагрузку и длину участка. Оп ределение тепловых нагрузок сети выполняется с точностью до 10 Вт. Общая тепловая мощность системы, полученная последовательным сум мированием тепловых нагрузок параллельных участков сети, должна совпадать с суммарной величиной теплопотерь здания.
По тепловым нагрузкам выполняется гидравлический расчет отопи тельной системы, в результате чего определяются расход теплоносителя, диаметр теплопроводов и потери давления в системе.
Расчет вертикальных однотрубных систем отопления следует прово дить методом характеристик сопротивления при переменном перепаде температуры воды в стояках.
В индустриальных системах отопления стояки, как правило, должны быть одного диаметра по всей высоте здания, и только в тех случаях,
§ 54 Вертикальная однотрубная система отопления с верхней разводкой 253
когда невозможно их гидравлически увязать, делают один переход с од ного диаметра этажестояка на другой.
При расчете однотрубных систем отопления стояк рассматривают как самостоятельную расчетную единицу.
Используя расчетную схему, определяют характеристики сопротив ления этажестояков и узлов присоединения стояков к подающей и об ратной магистралям для диаметров 15, 20 и 25 мм.
Выбирают наименее нагруженный стояк, назначают для него наи меньший диаметр, т. е. 15 мм, вычисляют характеристику сопротивления стояка по сумме характеристик составляющих его этажестояков и под водок и определяют потери давления в нем при расходе воды, который принимают по разности температуры воды во всей системе отопления. Сопоставляют потери давления с располагаемым циркуляционным дав лением и проверяют скорость движения воды, которая не должна пре вышать допустимых пределов.
В попутной системе водяного отопления перепады давления во всех стояках, при надлежащей увязке, достаточно близки по величине. Поэто му представляется возможным предварительно определить значения ха рактеристик сопротивления всех стояков S n по характеристике сопротив ления наименее нагруженного стояка (S0);
По полученным значениям характеристик сопротивления 5П следует сконструировать стояки из типовых узлов этажестояков и определить действительные характеристики сопротивления. При этом они не долж ны отличаться от расчетных более чем на 20%, так как при расчете си стемы отопления по переменному перепаду температуры воды в стояках допускается отклонение от расчетного перепада температур ±15% .
В тупиковой системе отопления, где расчетные перепады давления во всех стояках различны, потери давления в однотипных стояках одной ветви системы (полагая, что такие стояки могут быть в начале и в кон це рассчитываемой ветви) могут отличаться приблизительно на 20%. По этому практически для надежной гидравлической увязки тупиковой си стемы примерно' 30% потери давления в стояке может быть израсходо вано на участках между крайними стояками рассчитываемой ветви системы, а остальная часть располагаемого давления может быть израс ходована в магистралях между рассчитываемой ветвью и тепловым узлом. Такая рекомендация не может охватить всего разнообразия сочетаний тепловых нагрузок, но зачастую позволяет лучше ориентироваться при
распределении располагаемого давления.
г
Пример V 5. Рассчитать ветвь насосной однотрубной проточно-регулируемой си стемы отопления с верхней разводкой и тупиковым движением воды в магистралях для 9-этажного жилого дома, представленную на рис. V 12
Для индустриализации монтажа системы отопления стояки 1 ,2 ж5, которые имеют большую тепловую нагрузку, примем диаметром 20 мм, а стояки 3, 4 и 6 диамет ром 15 мм.
Определим потери давления, количество затекающей воды в стояки и перепады температуры воды в стояках
Решение. Д о начала гидравлического расчета необходимо для всех стояков вычис-
Щк
лить величины Q C T , [ с м . формулу (IV.36)] и &о= ~Q— .
254 |
Г л а в а V. Гидравлический расчет систем водяново отопления |
Определим характеристики сопрбтивления этажестояков1.
Коэффициенты местных сопротивлений этажестояка
Два отвода . .
Трехходовой кран Радиатор „ . . Две утки . . ,
|
Для dy «в 15 мм |
Для йу = 20 мм |
. |
£ = 3 |
£=2 |
. |
£ = 2 |
£ - 1 , 5 |
. |
£=1.6 |
£=1,2 |
. |
£=1,6 |
£ = 1 , 4 |
|
2 £ = 8,2 |
2 £ = 6,1 |
Рис. V.12. Вертикальная однотрубная тупиковая система отопления с верхней раз, водкой
>
Характеристики |
сопротивления этажестояка |
диаметром 20 и 15 мм При длине |
труб 3,8 м (см. приложение 1): |
|
|
S 15 = |
10,6-10—4 (2,7»3,8-f- 8,2) = |
196* 10 4 Па/(кг/ч)2;* |
S a0 = |
3,18IQ” 4 (1,8-3,8 + 6,1) = |
4 Ы 0 “ 4 ПаДкг/ч)2. |
1 В расчетах могут быть использованы значения характеристик сопротивления ра
диаторных узлов, приводимые в справочной литературе, если они отвечают приняиям конструктивным решениям,
§ 54. Вертикальная/ однотрубная система отопления |
с верхней разводкой 255 |
||||||
Коэффициенты местных сопротивлении узлов присоединения |
|||||||
|
стояков к магистрали |
|
|
|
|||
|
Подающая магистраль |
Обратная магистраль |
|||||
|
dy — 15 мм |
dy — 20 мм |
dy — 15 мм |
dy = 20 мм |
|||
Тройник . |
: = 5 |
£ = |
5 |
£ = 1 , 5 |
£ = 1 , 5 |
||
Отступ |
£ = |
0,8 |
£ = |
0,7 |
£ = |
0,8 |
£ = 0,7 |
Пробочный |
|
|
|
|
|
|
|
кран , „ |
£ ~ |
3,5 |
£ = 1 . 5 |
£ = |
3,5 |
£ = 1 , 5 |
|
|
2£ = |
9,3 |
2£ = 7,2 |
2£ = |
5,8 |
2£ = 3,7 |
Характеристики сопротивления узлов присоединения стояков к подающим маги стралям при длине трубы 1 м:
S16 = Ю,6«10“ 4 (2,7-1 + 9,3) = 126-Ю“ 4 Па/(кг/ч)а;
S2O = 3,18-10” 4 (1,8-1 + 7,2) = 29-10- "4 Па/(кг/ч)а.
Характеристики сопротивления узлов присоединения стояков к обратным магистра лям при длине трубы 1,5 м:
|
S 16 = |
10,6 -1 0 -4 |
(2,7-1,5 + 5,8) = |
103 |
-Ю”"4 Па/(кг/ч)а |
• |
S ao = |
3,18-10—4 ( |
1 , 8 - 1 , 5 + 3,7) = |
20,7- |
10—4 Па/(кг|ч)а. |
Расчет начнем со стояков / и 2. Так как тепловые нагрузки их значительно отлича ются друг от друга, а конструктивно стояки приняты одного диаметра 20 мм, то предварительно определим потокораспределение между стояками 1 и 2,
Участки магистралей 1 <— 2 примем диаметром 25 мм.
Коэффициенты местных сопротивлений участков 1—2
Тройник на проходе подающей магистрали. . |
. |
£ |
= |
0,5 |
|
Тройник на проходе обратной магистрали . . . |
|
£ |
= |
3 |
|
Два |
проходных к р ан а ..................................................... |
£ = |
£ |
— 3 |
|
Два |
отвода ................................ .......................................... |
1 |
|
||
Два |
отступа ................................................ ..... |
|
£ |
= 1 , 2 |
|
|
|
2 £ |
= |
8. 7 |
Характеристика сопротивления участков 1—2 d y — 25 мм, ZI_2=8,5:
Sa_ г = 1,23.10—4 (1,4*8,5 + 8.7) = 22,6* 10“ 4 Па/(кг/ч)а.
Характеристика сопротивления и проводимость стояка 1 с участками магистра лей 1—2:
S CTI = (22,6 + 41 *9) 10- 4 = 391,6 -1 0 -4 Па/(кг/ч)2;
ост1 = 5,05 кг/(ч-Па0,5).
Характеристика сопротивления и проводимость стояка 2:
iSCx2 = (29 + 4Ь 9 + 20,7) 10~4 = 418,6 -IO"4 Па/(кг/ч)3;
Оста— 4,9 кг/(ч-Г1а0,5),
Определим количество воды, затекающей в стояк 1, принимая суммарное количество воды для стояков 1 и 2 по перепаду температуры воды в системе 25°:
Jcn |
Q c T l ~f~ Q C T2 |
° C T l |
|
. _ М |
1 _ = 325 ыгг,. |
|
Ыс |
асп “Ь0Ста |
25*4.187 |
||||
|
5,05 + |
4,9 |
256 |
Г л а в а V Гидравлический |
расчет систем водяного отопления |
|
|
Определим потерю давления в стояке 1 при расходе воды 325 кг/ч* |
||
|
Л р„, = |
< 4 , = |
39! ,6 . 1 0 -4.3252 = 4150 № . |
Определим перепад температуры воды в стояке при расходе воды 325 кг/ч, используя формулу (IV.33):
QCTI |
10 000-3,6 |
10000 |
А^см —GQTI& |
325-4,187 |
325*1,163 |
Определим величину естественного давления в стояке / по формуле (IV.36):
Аре.ст! = |
= 0,64 -9 ,8 -1 4 ,3 -2 6 ,4 = 2360 Па, |
Определяем расчетную разность давлений:
Др1,2 = АРст! — Аре.ст1 = 4150 — 2360 == 1790 Па,
Количество воды, затекающей в стояк 2, с учетом естественного давления может быть определено интерполяцией, предварительно задавшись перепадом температуры воды в стояке, равном перепаду в системе, определим величину давления, которая мо жет быть израсходована в стояке 2:
Дра а Др1Л - f pg/*0 Ы = 1790 + 0,64 -9,8 -14,3 -25 = 4010 Па,
Определим количество воды, протекающей через стояк 2 при Дра= 4 0 1 0 Па:
Ара |
л Г |
401° |
310 кр/ ч, |
|
/ 5 СИ |
V |
418,6 -1 0 -4 |
||
|
По полученному расходу воды в стояке определим новое значение располагаемого давления Дрв:
|
PirQcreh0 |
0,64-9,8-122 |
980 |
Дрб = Др1,2 |
1790 |
310-1,163 |
3910 Па, |
Gac |
|
||
|
|
Теперь определим новый расход воды по стояку С?в и соответствующее ему распо лагаемое давление Дрв:
бб== |
3910 |
= 305 кг|ч; |
|
|
418,6-10—4 |
Дрв = 1790 + |
0,64-9,8 .122 £80 |
== 3950 Па, |
|
|
305*1,163 |
Действительный расход воды по стояку 2 определим линейной интерполяцией между значениями Ga= 3 1 0 кг/ч при давлениях Дра, Дре и Ga = 3Q5 кг/ч при давле ниях Дрв, Дрв или по соотношению
Gc*a = G&— (Ga— Об) |
ДРа —Арб |
Ара + Арв 2Дрб |
|
4010 — 3910 |
|
= 310 — (310 — 305) |
= 306 кг/ч. |
4010 + |
3950 — 7820 |
Расчетный перепад температуры по стояку 2 составит: |
|
8600 |
= 24,1е, |
Д/м-* -- |
306.1,163
Результаты расчета записываем в табл. V 6.
Расход воды по участкам 2—3 будет равен сумме расходов воды по стоякам / и 2:
Од. .д =■ 325 -j"' 3065=2631 кг/ч.
258 |
Г л а в а V. Гидравлический расчет систем водяного отопления |
Примем диаметр для участков 2—3 равным 32 мм. Вычислим характеристику сопротивления участков и потерю давления в них.
Коэффициенты местного сопротивления на участках ?—3
Тройник на |
проходе |
подающей |
магистрали « . . |
£ = |
0,5 |
|
Тройник на |
проходе |
обратной |
магистрали . . . |
£ = |
3' |
|
В оздухосборн и к ........................................... |
|
..... |
£ = 1 |
, 5 |
||
|
|
|
|
2£ = |
5 |
Характеристика сопротивления участков ?—3:
$ 2 -3 в 0 ,3 9 2 .10“ 4 (1,0-6 + 5) = 4,31 • 10“ 4 Па/(кг/ч)2.
Потеря давления на участках 2—3:
Др2_з = 4,31 • 10 4«6312 = 172Па.
Располагаемая разность давлений для стояка 3 составит:
Ар3 = 1790 + 172 = 1962 Па.
Характеристика сопротивления стояка 3:
5 ст.з = (126 + 9-196 + 103) 10~4 = 1993-10- ”4 Па/(кг/ч)2.
Количество воды, затекающей в стояк 3, с учетом естественного давления опреде ляется так же, как для стояка 2. Предварительно задавшись перепадом температуры воды в стояке, равным перепаду в системе, определим величину давления Дра и соот ветствующий ему расход Ga, а затем по расходу Ga определим давление Дрб и соот ветствующие ему расход Go и давление Дрв Действительный расход определим интер поляцией:
Дра = |
1962 + |
0,64 .9,8 -14,3 -25 = |
4282 Па; |
||
G. |
1 |
/ |
4282 |
|
|
|
|
146кг/ч; |
|||
|
V 1993-10" |
|
|
||
. |
|
, |
0,64-9,8-66600 |
= |
4402 Па; |
Дрб — 1962 + |
------ —------ ------- |
||||
|
/ |
|
146-1,163 |
|
|
Об |
|
4402 |
|
|
|
|
= 149кг/ч; |
||||
|
|
|
1993-10- "4 |
|
|
. |
™ |
, |
0,64 -9,8 -66 600 |
= |
4360 Па; |
Дрв=1962 |
-------— ------------- |
||||
|
|
|
149-1,163 |
|
|
|
|
|
4282 — 4360 |
147 кг/ч. |
|
Gcx3 = 146 — (146— 149) |
|
||||
|
|
|
4282 + 4360 — 8804 |
Расчетный перепад температуры воды в стояке 3
Д1рТ9 -- |
4500 |
= 26,3е |
|
|
147-1,163 |
Расход воды по участкам 3—4 будет равен:
<Зз- 4 = 631 + 147 = 778 кг/ч.
§ 54. Вертикальная однотрубная система отопления с верхней разводкой 259
Диаметр труб на участках 3—4 примем равным 32 мм и вычислим их характе ристику сопротивления и потерю давления в них.
<4 Коэффициенты местных сопротивлений на участках 3—4
Тройник |
на проходе |
подающей |
магистрали . . , |
£ = |
0,5 |
Тройник |
на проходе |
обратной |
магистрали . . . |
£ = |
3 |
|
|
|
*■ |
|
_ _ _ |
|
|
|
|
2 £ = |
3,5 |
Характеристика сопротивлений участков 3—4:
5з_ 4 = 0,392 -10—4 ( 1 ,0 .5 ,2 + 3,5) = а,4 . 10“ 4 Па/(кг/ч)8.
Потеря давления на участках 3—4 :
Лрз_4 = 3,4*10“ 4«7782 = 206 Па,
Располагаемая разность давлений для стояка 4 будет равна:
Др4 = 1962 + 206 = 2168 Па.
Коэффициенты местных сопротивлений стояка 4 при диаметре 15 мм
Тройник на ответвлении от подающей магист |
£ = 5 |
||
рали |
................................................................................ |
|
|
Тройник на ответвлении от обратной магист |
£ = 1 |
||
рали |
................................................................................. |
|
|
Два пробочных крана........................................... ..... |
£ = 7 |
||
Шесть |
о т в о д о в ..................................................... |
£ - 9 |
|
Два |
о т сту п а ................................................................ |
£=1,6 |
|
Скоба. |
..................................................................... |
£ = 1 . 5 |
|
Радиаторы |
. , , ................................................ |
£ = 3 , 2 |
2 £ = 28,3
Характеристика сопротивления стояка 4 при общей длине 32 м:
S cx4 = 10,6 -10” 4 (2,7-32 + 28,3) = 1210-10“ 4 Па/(кг/ч)2.
Количество затекающей воды в стояк 4 определяем интерполяцией; для этого вы числяем:
Дра = 2168 + 0 ,64 -9,8 .3 -25 = 2638 Па;
|
, / |
|
2638 |
|
|
|
° ° = V |
Ж |
^ |
= 148кг/ч;- |
|||
Дрб = |
2168 + |
0,64 .9,8 -15 000 |
2708 Па; |
|||
-- ------- :------ ----- = |
||||||
но |
/ |
|
148-1,163 |
|
||
Об |
|
2708 |
= 150кг/ч; |
|||
1210- 10' |
||||||
|
|
|
|
|||
Дрв = |
2168+ |
0,64-9,8-15 000 |
2693 Па; |
|||
|
|
= |
||||
|
|
|
150-1,163 |
|
||
|
|
|
2638 — 2693 |
149кг|ч, |
||
Сст4 = 148 — (148 — 150) 2638 + |
|
|||||
2693 — 5416 |
260 |
Г л а в а |
V. Гидравлический |
расчет |
систем водяного отопления |
|||
|
Расчетный перепад температуры воды в стояке 4 |
||||||
|
|
|
|
|
5000 |
|
= 28,8% |
|
|
|
|
149-1,163 |
|||
|
|
|
|
|
|||
|
Расход воды по участкам 4—5 составит: |
|
|
||||
|
|
|
G4_g = 778 - f 149 = |
927 кг/ч. |
|||
|
Диаметр участков 4—5 примем равным 32 мм, при этом характеристика сопротид- |
||||||
яения участков 4—5 будет равна: |
|
|
|
|
|||
|
tS4_5 = 0,392 -10-"4 (1 -6 + |
3,5) = |
3,73- Ю"4 Па/(кг/ч)2» |
||||
|
Потеря давления на участках 4—5 |
|
|
|
|||
|
|
Др4_5 = |
3,73-10 ~ 4-9272 = 322 Па. |
||||
|
Располагаемая разность давлений для стояка 5 будет равна: |
||||||
|
|
|
Ара = |
2168 + 322 = |
2490 Па. |
||
|
Характеристика сопротивления стояка 5 та же, что н стояка 2: |
||||||
|
|
|
Scr5 = |
418,6- 10“ 4 Па/(кг/ч)2. |
|||
|
Определяем количество затекающей воды в стояк 5; дйя этого вычисляем: |
||||||
|
|
Дра = |
2490 + |
0,64-9,8-14,3-25 = 4730 Па; |
|||
|
|
|
|
4730 |
|
|
|
|
|
G, -V 418,6 -Ю- 4 |
337 кг/ч. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дрб = |
2490 |
0.64-9,8-122 980 |
|||
|
|
|
|
|
4450 Па: |
||
|
|
|
|
337-1,163 |
|||
|
|
G6 = |
4450 |
|
= 327, кг/ч. |
||
|
|
|
ц- |
||||
|
|
|
|
418,6-10' |
|
|
|
|
|
* |
, |
0,64-9,8-122 980 |
|||
|
|
АРа = |
2490 Н---------- |
. |
|
------ = 4530 Па; |
|
|
|
|
|
327-1,163 |
|
||
|
Gct5 = |
337 — (337 - |
|
4730 + 4530 |
|||
|
327)------------—------------- = 332 кг/ч. |
||||||
|
т |
|
v |
; 4730 + |
4530 — 8900 |
||
|
Расчетный перепад температуры воды в стояке 5 |
||||||
|
|
|
Д/сТ5 -- ' 8600 |
= 22,2° |
|||
|
|
|
|
332-1,163 |
|
|
|
|
Расход воды по участкам 5—6 будет равен: |
|
|
||||
|
|
|
Gs_6 = |
927 + |
332 = |
|
1259 кг/ч. |
Диаметры участков 5—6 принимаем равными 32 мм, при этом характеристика сопротивления будет та же, что и участков 3—4:
S5_ 6 = 3 ,4 -10“ 4 Па/(кг/ч)2„
|
Потеря давления на участках 5—6 |
\ |
АР5_б = 3 ,4 -10- 4 * 12592 = 540 Па. |