книги / Строительные конструкции

Усилие сдвига между опорными листами ригеля и консоли

Ncn = N — Qf = 49— 46,5-0,15 = 42 тс (420 кН),

где Q —опорное давление; / — коэффициент трения стали о сталь. На эго усилие должны быть рассчитаны сварные

швы, соединяющие опорные плиты.

§ ХП.в. КОЛОННА И ФУНДАМЕНТ

Требуется запроектировать колонну, поддерживаю­ щую покрытие резервуара, показанного на. рис. XII.1, и фундамент под нее. Размеры сечения колонны (унифи­

ции, следовательно, расчетный эксцентрицитет продоль­ ной силы равен случайному эксцентрицитету (см. § IV.1).

расчету. Согласно формулам (IV.2) и (IV.3), при Fa= 0, т = 1 (размер сечения колонны больше 20 см) должно соблюдаться условие

N < <рЯПр F •

Коэффициент <р=фб=0,882 определяем по табл. IV.1 - Подставляем значения величин в это условие: ЮЭОООкгс (1090 кН )< :0,882-90-40-40 = 127000 кге (1270 кН).

301

Рис. XI1.8. Конструкция колонны

а _ опалубочные размеры; б—армирование; в—сварной каркас

Следовательно, колонну армировать по расчету не требуется.

По конструктивным условиям назначаем минималь­ ный процент армирования р = 0 ,4 % арматурой с пло­ щадью сечения не менее Fa= 0,004-40-40=6,4 см2. При­ нимаем 4016 мм А-П с Fa= 8 ,0 4 см2 (прил. VIII), Поперечные стержни в сварном каркасе примем диамет­ ром dx= 6 мм, что удовлетворяет условиям сварки (см. табл. II.2). Ш аг их (см. § IV.1) должен быть u ^ .2 0 d =

=2 0 -1 ,6 = 3 2 см; принимаем и = 30 см. Конструкция колонны показана на рис. XII.8.

Расчет консоли. Наибольшая реакция от ригеля на

промежуточную колонну передается со стороны крайне­

на колонну. На консоль приходится давление от ригеля Q« = 56,8-7/8 = 49,7 тс (497 кН).

302

действия момента со стороны ригеля: # p= 4 1 ^ = 2 ii £ - = ,

= —48 тс (—480кН) (см.§ХН .5 ирис. XII.9) и растяже­ ние от усилия # к, образующегося в результате действия

= 6,2 8 см2.

Независимо от результатов расчета, согласно указа­ ниям СНиП 11-21-75, при соотношении размеров консоли Л > 2 ,5 а ее требуется армировать отогнутыми стержня­ ми и горизонтальными хомутами по всей высоте конст­ рукции. Площадь этих стержней должна быть не менее /■„=0,002 ЬЛ0.к= 0,00 2 • 40 • 6 0 = 4 ,8 см2. Ставим 4016 А-Н с площадью / о = 8 ,0 4 см2. Хомуты dx= 6 мм из ста­ ли А-Н ставим с шагом 100 мм по высоте консоли.

Армирование оголовка колонны показано на рис. XII.9.

Расчет размеров подошвы фундамента. Размеры по­ дошвы фундамента определим по расчетному давлению на грунт основания Rrp от нормативной нагрузки (с ко­ эффициентом перегрузки п = 1 согласно СНиП П-15-74),

304

Аф = Ак + 20 см = 40+ 20 = 60 см.

Принимаем полную высоту фундамента Лф=60 см (fto=53 см); остальные размеры — см. на рис. XII.10, Изгибающие моменты в сечениях I—/ (грань колон­ ны) и II—II (заделка нижнего выступа фундамента)^

Mi = 0 ,125/Трр (а — 6„)!'а = 0,125-3,8 (170 — 40)!-170 = = 1360000 кгс-см*(136 кН-м);

Ма = 0 ,125/Тгр (а - Ьс)1 а = 0,125-3,8 (170 - 120)*-170 = = 202000 кгс-см(20,2 кН-м).

Требуемое количество арматуры у подошвы фунда­ мента:

305

§XI1.7. СТЕНА СБОРНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО РЕЗЕРВУАРА, ПРЯМОУГОЛЬНОГО В ПЛАНЕ

осям стыковых соединений) 3 м, конструктивная 2,8 м.

сетки с вертикальной рабочей арматурой из стали клас­

отсутствии грунта снаружи.

Стеновую панель рассчитывают на изгиб от давле­ ния грунта и воды раздельно, по однопролетной балоч­ ной схеме с защемлением в днище и шарнирным опиранием на покрытие (рис. XII.11,а). Вертикальная на­ грузка на стену от покрытия бывает не всегда, поэтому в расчете ее не учитывают.

306

Рис. XII.11. К расчету стены прямоугольного резервуара

а —разрез; б —расчетная схема и эпюра моментов от давления воды; в — го же, от давления грунта

Рассчитываем 1 м длины стены. Расчетная нагрузка от давления воды на уровне заделки в днище (рис. ХП.11,6)

Рв — пУЬ = 1.1*1 -4,3 = 4,7 тс/м (47 кН/м).

Расчетная нагрузка от давления грунта на уровне соответственно верха стеновой панели prP.i и заделки в днище Ргр.г (рис. X II.11, в) имеет значения:

От давления воды изнутри резервуара изгибающие мо­ менты на уровне заделки стены в днище Моп.в и в про­ лете (максимальный) Мпр.в (рис. ХН.11,6) равны*:

307

' ' 8’ _

М• 1,8? = 3,15 тс-м/м (31,5 кН*м/м),

где расстояние от верха до этого момента дго=1,8 м определяется из уравнения

Ввиду малой разницы значений изгибающих момен­ тов в сечениях стены при давлениях воды и грунта при­ нимаем одинаковое количество вертикальной арматуры как у внутренней, так и у внешней поверхностей стены. В расчет вводим большие значения изгибающих момен­ тов. Стену на прочность рассчитываем по нормальному сечению как плиту с одиночной арматурой при разме­

315000

=0,935-17-3600 = 5,5 см?.

308

hi чоо

Ф6Л-1 Сетки С-1(turn2) &

Назначаем двойные сетки с каждой стороны сечения

§ XII.8. СТЕНА СБОРНОГО ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО РЕЗЕРВУАРА

Требуется запроектировать предварительно-напря­ женную сборную стену крытого полузаглубленного обвалованного грунтом цилиндрического резервуара диаметром 18 м (радиусом г = 9 м), высотой Н = 4,8 м,

309

Рис. XI1.13. К расчету стены цилйндрического резервуара

кальное давление на 1 м основания стены для неЗасы-

(21 М Па).

Кольцевые усилия и вертикальные изгибающие моменты в стене резервуара

Расчетные кольцевые растягивающие усилия в стене определяем по формуле (XI.9):

Т = Т0 — (2r/s) QTp rjf,

где То и QTp вычисляем по формулам (ХГ.З) и (XI.8), а коэффи­ циент T)i принимаем по табл. XI.2.

Разбиваем стену на зоны высотой по 1 м, за исклю­ чением верхней, высота которой 0,8 м, и принимаем для

310