книги / СВЧ-энергетика. Генерирование. Передача. Выпрямление
.pdfIV. Шумовой генератор
с эмиттирующим отрицательным электродом
Генератор с эмиттирующим отрицательным электродом схематически изображен на фиг. 3. Этот прибор по су ществу представляет собой магнетронный усилитель с эмит тирующим электродом и согласованной нагрузкой на
* Входная нагрузка |
Пппптванство дпейша |
Выход
шумового сигнала
^ Вторичноэмиссионный катод
н а . |
г __________ |
'длякпцая |
электронного потока |
система |
|
Ф и г. |
3. Схематическое изображение |
шумового генератора |
|
с эмиттирующим отрицательным |
электродом. |
входе. Такие генераторы делают цилиндрической формы с замкнутым электронным потоком, благодаря чему они способны работать с повышенным к. п. д. Анодная замед ляющая система занимает основную часть окружности прибора. В пространстве дрейфа между выходом и входом происходит разгруппировка электронного облака, как было описано в разд. 2.3.2, и тем самым не допускается самовозбуждения ВЧ-колебаний, которые вызывали бы появление максимумов и минимумов в спектре шумов. Эмиссия электронов происходит с поверхности отрицатель
ного электрода, расположенной напротив замедляющей системы и пространства дрейфа. У приборов мощностью 100 в т и выше обратная бомбардировка катода позволяет основную часть катодного тока получать от вторично электронного эмиттера. Для запуска таких приборов служит небольшой термоэлектронный катод. Использова ние вторично-эмиссионного катода дает значительную экономию мощности, расходуемой в цепи подогрева ка тода, и позволяет обойтись без изменения режима работы катода, которое часто требуется в магнетронах непрерыв ного действия. В шумовом генераторе данного типа ис пользуется замедляющая система прямой волны. Было опробовано несколько различных замедляющих систем на базе спиралей и фильтров. Особое внимание в конст рукции систем нужно обратить на то, чтобы не допустить возникновения когерентных колебаний. Полоса частот генерируемой шумовой мощности, как и ранее, зависит от того, насколько широкополосна замедляющая система.
Работа шумовых генераторов с эмиттирующим отри цательным электродом более сложна, чем работа шумовых генераторов с инжектированным потоком, потому что область формирования луча и пространство взаимодейст вия не отделены друг от друга. Имеются, однако, призна ки того, что механизм генерации шумов в этих приборах очень похож на описанный выше механизм шумовых гене раторов с инжектированным потоком. Попытки дать тео ретическое описание работы шумовых генераторов с эмит тирующим отрицательным электродом пока еще не увен чались успехом1). Для системы с эмиттирующим отрица тельным электродом можно применить модель с бриллюэновским потоком, аналогичную рассмотренной на фиг. 1. В данном случае нижняя граница потока совпадает с по верхностью катода. Скорость электронов потока изменяет ся от максимального значения на верхней границе потока до нуля на поверхности катода. Проведенный анализ [51 не позволил установить наличие диокотронного эффекта. По-видимому, такой результат является следствием того, что нижняя граница потока сильно прижимается к по-*)
*) К состоянию теоретических работ в СССР это утверждение относится в меньшей степени.— Прим. ред.
верхности катода и поэтому поверхностные волны, необ ходимые для диокотронного эффекта, не могут существо вать (вдоль нижней границы). Теоретически установлен другой механизм, согласно которому должны возникать колебания на частоте выше нормальной высокочастотной границы диокотронного эффекта. Однако измерения, вы полненные на генераторах с эмиттирующим отрицатель ным электродом, показывают, что генерация шума про исходит в низкочастотной области характеристики диокотроиного эффекта. Существование диокотронного эффек та, вероятно, можно объяснить, если рассмотреть в по токе пространственного заряда более тонкие явления. Распределение пространственного заряда в таком потоке имеет максимум тока на некотором расстоянии от поверх ности катода, что дает внешнее сходство с системой, где поток инжектируется. Анализ волн в таком потоке еще не был описан в литературе, но сходство с системой инжек тированного потока позволяет надеяться, что существова ние диокотронного эффекта будет доказано. Весьма ве роятно, что генерация шумов высокого уровня в шумовых генераторах с эмиттирующим отрицательным электродом обусловлена сочетанием диокотронного эффекта с эффек том обратной связи того же типа, что и в генераторах с инжектированным потоком.
Разработанные образцы шумовых генераторов с эмит тирующим отрицательным электродом отдают на выходе мощность от 100 до 1000 в т при широкополосности от 20 до 50%. По-видимому, можно ожидать, что выходная мощность и к. п. д. этих шумовых генераторов будут до ведены до уровней, достижимых для магнетронных уси
лителей с |
эмиттирующим отрицательным электродом. |
||
|
|
|
Л И Т Е Р А Т У Р А |
1 . М а с Р а г 1 а п е |
О. С., Н а у Н. О., Ргос. РНуз. Зое. (Ьпё), |
||
|
В63, рр. 409—427 (1950). |
||
2. |
О о и 1 с! |
К. УЛ, |
Арр1. РНуз., 28, рр. 599—605 (1957). |
3. |
Н и 1: 1 е г |
К. О. Е., Веагп апб \Уауе Е1ес1гошс5 ш М1сго\уауе |
|
|
ТиЬез, Рг1Псе1оп, N. Л., Уап Ысю^-апё, 1960, СЬар. И, 12, рр. |
||
|
234—281. |
|
4. |
А г п а и с ! Л., О 1 а ш а п '(1 Р., Е р 5 2 1 е 1 п В., АИсгоигауез, |
|
5. |
Ргос. |
1п1егп. Соп&г., 41Н, рр. 133—138, Сеп1гех РиЫ., 1963. |
В и п е ш а п О., 5утте1пса1 з1а1ез апс! 1Не1г Ьгеакир, т Сгоэзес!- |
||
|
ПеМ т1сго\уауе Оеущез (Е. Окгезз, ес1.), №\у Уогк, Асаб. Ргезз, |
|
|
1961, |
у о 1 . I, рр. 209—233; есть русский перевод: Электронные |
|
сверхвысокочастотные приборы со скрещенными полями, М.» |
|
|
ИЛ, |
1961, т. 1, стр. 181. |
2.5. МОЩНЫЕ КЛИСТРОНЫ И ПРИБОРЫ КЛИСТРОННОГО ТИПА
По л ь
I. Введение
Попытки продвинуться в область сверхвысоких ча стот с целью получения больших мощностей, предприни мавшиеся в 30-х годах, показали, что время пролета в обычных мощных триодах и тетродах является существен ным ограничением, препятствующим эффективному взаи модействию между электронами и ВЧ-полями. Еще одним ограничивающим фактором для этих приборов являются емкостные зарядные токи, приводящие при больших ам плитудах ВЧ-колебаний к вибрациям электродов. Эти же токи вызывают сильный нагрев спаев, резко возрастаю щий с повышением частоты. Указанные ограничения мож но уменьшить или обойти, если создать приборы, в ко торых пролетное время использовалось бы для нормаль ной работы и в которых, кроме того, были бы малыми емкости основных электродов.
Эти характерные черты нашли отражение в одном из наиболее важных типов мощных приборов — многорезо наторном клистроне, разработанном в Стэнфордском уни верситете Вэрианом [1]. Описанию свойств клистрона по священа обширная литература [2—5]. Дальнейшие рабо ты привели к созданию практических конструкций уси лительных клистронов, обладавших большой выходной мощностью и высоким к. п. д., достаточной широкополосностыо и стабильностью частоты, которая позволяла при менить схему кварцевой стабилизации. Тем самым сло жились условия для создания различных СВЧ-систем от передатчиков телевизионных центров до фазо-когерент ных радиолокаторов, что в свою очередь привело к раз работке множества мощных клистронов, перекрываю щих диапазон частот от 350 до 10 000 Ггц. Как показали исследования, выполненные по государственным зака зам, полученные значения выходной мощности, к. п. д.
и ширина полосы у клистронов пока еще не достигли предельных величин.
В этом разделе мы кратко изложим основные особен ности обычных пролетных клистронов, после чего дадим характеристику современного состояния этих приборов и их возможностей. В заключение будут кратко рассмо трены направления дальнейшего развития этой области
сточки зрения увеличения выходной мощности, к. п. д.
иширины полосы.
II. Принцип действия и характеристики
А.Принцип действия. Чтобы проиллюстрировать принцип действия клистрона, рассмотрим простой двух резонаторный усилительный клистрон, схематически изоб раженный на фиг. 1. В этом приборе быстрый электрон ный пучок последовательно проходит через входной объем ный резонатор, иногда называемый группирователем, трубу дрейфа, расположенный за ней выходной резона тор и, наконец, достигает коллектора. Сигнал, который нужно усилить, подается на входной резонатор и воз буждает синусоидальные напряжения на зазоре А . В за висимости от того, в какую фазу электрического поля в за зоре попадет электрон — в положительную или отрица
тельную, — он будет ускоряться или тормозиться. По этой причине группы, состоящие из ускоренных электро нов, в пространстве дрейфа будут догонять группы за торможенных электронов. В точках, где ускоренные груп пы электронов догоняют замедленные, повышается плот ность заряда и образуются сгустки, или, как их еще называют, пакеты электронов. Эти пакеты электронов способны возбуждать ВЧ-токи в зазоре В выходного ре зонатора. Положение этого резонатора выбирают так, чтобы получить наилучшее взаимодействие. Пакеты элек тронов движутся со скоростью пучка, поочередно уплот няются и «размываются» с частотой ВЧ-сигнала. Если рассматривать процесс с «точки зрения» электрона, дви жущегося со скоростью пучка вдоль него, то будет наблю даться картина стоячей волны. Плотность группирования изменяется в пространстве от нуля (в зазоре модуляции скорости) до некоторого максимума в точке, где воз-
никает наибольшая концентрация электронов, а затем снова уменьшается. Такое амплитудное распределение иногда называют волной пространственного заряда. Про стой линейный анализ волн пространственного заряда [6— 9] дает удобную и точную модель поведения пучка в ре жиме малого сигнала. Наибольшее усиление между двумя
Вкодной |
Выходной |
Фиг . 1. Схематическое изображение двухрезонаторного клистрона.
резонаторами наблюдается тогда, когда длина трубы дрей фа равна четверти расчетной длины волны пространствен ного заряда, т. е. равна* расстоянию между максимумом и минимумом плотности группирования.
При более высоких уровнях модуляции большую точ ность дает расчет процесса группирования на основе бал листического анализа [10]. При этом пучок рассматри вается как последовательность сгустков заряда, имеющих форму дисков (ось которых совпадает с направлением пучка), создающих совместно соответствующее распре деление плотности заряда и движущихся со скоростью
пучка. Расчеты при таком рассмотрении удобнее выпол нять с помощью электронной вычислительной машины. В литературе дано обобщение этого подхода на случай трех и большего числа последовательных резонаторов [11, 12]. ВЧ-токи, возбуждаемые в сгруппированном пучке, зависят, естественно, от плотности заряда и скорости пучка, от частоты возбуждения и глубины модуляции. Наилучшим положением зазора В выходного резонатора, очевидно, должно быть такое, при котором процесс груп пирования возбуждает в выходном резонаторе наиболь шие ВЧ-токи. Более детально этот вопрос обсуждается ниже.
Б. Коэффициент усиления и к. п. д. Двухрезонатор ный клистрон, подобный изображенному на фиг. 1, в ред
ких случаях дает усиление мощности более |
10 |
дб или |
к. п. д. более 25—30%. Повысить усиление |
и |
к. п. д. |
оказалось возможным путем каскадирования, которое привело к разработке клистронов с тремя, четырьмя, пятью и большим числом резонаторов. Еще в 1953 г. на трехрезонаторном клистроне 10-саитиметрового диапазо на были достигнуты усиление выше 35 дб и выходная мощность 30 М ет [4], а в 1961 г. на четырехрезонаторном клистроне реализованы к. п..д. выше 60% при усилении 30 дб и мощности 15 М ет на частоте 400 Мгц [131. Уве личение усиления с ростом числа резонаторов легко объяснить. Менее очевидна причина повышения к. п. д., но интенсивные теоретические исследования показали, что она связана с повышением плотности сгруппированных пакетов при правильном расположении промежуточных резонаторов [10—12]. В этих работах исследовалось влияние длины отрезков дрейфа между резонаторами на величину к. п. д. и усиление. Результаты теоретических расчетов дали хорошую корреляцию с результатами, полученными на экспериментальных приборах, у кото рых наилучшему значению к. п. д. соответствовало после довательное уменьшение длин отрезков дрейфа по длине прибора (по мере увеличения глубины модуляции пучка). В типичном четырехрезонаторном клистроне длины отрез ков между резонаторами имеют величины 0,25, 0,18 и 0,10 от длины волны пространственного заряда (фиг. 2). К. п. д, зависит также от глубины модуляции в проме-
действительности. Существует ряд других факторов, влия ющих на к. п. д., в частности распределение электронов в пучке по скоростям, разгруппирующее действие простран ственного заряда и коэффициент взаимодействия пучка
сзазором, который служит мерой эффективности зазора
впроцессе передачи ВЧ-энергии от сгруппированного пучка в систему. В идеальном случае коэффициент взаи модействия равен 1,0, но в реальных приборах его ве личина лежит в пределах от 0,8 до 0,95 [3, 141.
Появившиеся позднее более сложные методы расчета,
вкоторых учитывались перечисленные выше факторы,
дали более приемлемые результаты [15—18]. Прогресс в области машинной вычислительной техники значитель но облегчил эти расчеты. Оказалось возможным просле дить прохождение малых электронных пакетов через зазоры взаимодействия и трубы дрейфа различной длйны (при малом шаге изменения длины) и затем полученные
результаты численно проинтегрировать |
с помощью |
ЭВМ. Проведенные таким методом расчеты с |
приемлемой |
точностью дают значение фазовых углов и величины то ков, наводимых в различных резонаторах.
Отсюда следует вывод, что подобные машинные про
граммы |
позволяют рассчитывать не только усиление и |
|
к. п. д., |
но также и изменение параметров в зависимости |
|
от частоты возбуждающего сигнала, что дает возмож |
||
ность |
оценить полосовые свойства клистрона. |
|
В. |
|
Ширина полосы и к. п. д. Чтобы получить наилуч |
ший к. п. д., импеданс ВЧ-системы в.зазоре выходного резонатора должен быть согласован с ВЧ-импед'ансом сгруппированного пучка. Если импеданс выходного ре зонатора слишком велик, то ВЧ-напряжеиие на зазоре оказывается слишком большим, часть сгруппированных электронов поворачивает к катоду и создает потери энергии в пучке. Если же импеданс слишком мал, то напряжение на зазоре выходного резонатора оказывается недостаточным для эффективного замедления пучка, и энергия в данном случае бесполезно теряется, так как сгруппированные электроны приходят на коллектор со слишком большими остаточными скоростями.
Между этими двумя предельными значениями имеется оптимальное -значение импеданса, при котором от струп