книги / Физико-техническое проектирование ограждающих конструкций зданий
..pdfповерхности ограждения. Таким образом, величина характери стики тепловой инерции D может служить критерием оценки теплоустойчивости ограждающих конструкций.
В силу того, что наибольшие колебания температуры на ружного воздуха проявляются в летний и зимний период экс плуатации зданий и сооружений, необходимо проводить прове рочные расчеты на теплоустойчивость ограждающих конструк ций для летнего и холодного периодов года.
1.17.1.Расчет теплоустойчивости ограждающих конструкций
втеплый период года
При проектировании наружных ограждающих конструкций зданий, эксплуатируемых в южных районах со среднемесячной температурой июля +21 °С и выше, с целью защиты помещений зданий от перегрева за счет воздействия на них высокой темпе ратуры наружного воздуха и солнечного облучения (инсоляции) необходимо проводить расчет теплоустойчивости ограждающих конструкций. Для этого определяется расчетная амплитуда коле баний температуры внутренней поверхности ограждающих кон
струкций (наружных стен, перекрытий и покрытий) С, ко торая не должна быть более нормируемой амплитуды колебания температуры внутренней поверхности ограждения A™q,°C, т.е.
Нормируемая величина амплитуды колебаний температуры на внутренней поверхности ограждающей конструкции А^ее/,°С, определяется по формуле
= 2,5 -0,l{texl- 2 \) , |
(1.78) |
где texl - средняя месячная температура наружного воздуха за
июль, °С, принимаемая по табл. 3 СНиП 23-01—99.
Расчетная амплитуда колебаний температуры на внутренней поверхности ограждающей конструкции А^е\° С , определяется по формуле
(1.79)
v
101
где v — величина затухания расчетной амплитуды |
колебаний |
температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции; |
|
A^sext - расчетная амплитуда колебаний наружного воздуха, |
|
°С, определяется по формуле |
|
4 % = 0 М ,е » |
(1.80) |
®~exi |
|
где А1ех1 —максимальная амплитуда суточных колебаний темпе
ратуры наружного воздуха в июле, °С, принимаемая по табл. 2 СНиП 23-01-99;
р - коэффициент поглощения солнечной радиации мате
риалом наружной поверхности, принимаемый по табл. 1.25;
Таблица 1.25
Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции
№ |
Материал наружной поверхности |
Коэффициент по |
|
глощения солнеч |
|||
п/п |
ограждающей конструкции |
||
ной радиации р |
|||
|
|
||
1 |
Алюминий |
0,5 |
|
2 |
Асбестоцементные листы |
0,65 |
|
3 |
Асфальтобетон |
0,9 |
|
4 |
Жетоны |
0,7 |
|
5 |
Дерево неокрашенное |
0,6 |
|
6 |
Защитный слой рулонной кровли из свет |
0,65 |
|
|
лого гравия |
|
|
7 |
Кирпич глиняный красный |
0,7 |
|
8 |
Кирпич силикатный |
0,6 |
|
9 |
Облицовка природным камнем белым |
0,45 |
|
10 Окраска силикатная темно-серая |
0,7 |
||
11 |
Окраска известковая белая |
0,3 |
102
|
Окончание табл. 1.25 |
||
№ |
Материал наружной поверхности |
Коэффициент по |
|
глощения солнеч |
|||
п/п |
ограждающей конструкции |
||
ной радиации р |
|||
|
|
||
12 |
Плитка облицовочная керамическая |
0,8 |
|
13 |
Плитка облицовочная стеклянная синяя |
0,6 |
|
14 |
Плитка облицовочная белая и палевая |
0,45 |
|
15 |
Рубероид с песчаной посыпкой |
0,9 |
|
16 Сталь листовая, окрашенная белой краской |
0,45 |
||
17 Сталь листовая, окрашенная темно-крас |
0,8 |
||
|
ной краской |
|
|
18 |
Сталь листовая, окрашенная зеленой |
0,6 |
|
|
краской |
|
|
19 Сталь кровельная оцинкованная |
0,65 |
||
20 |
Стекло облицовочное |
0,7 |
|
21 |
Штукатурка известковая темно-серая или |
0,7 |
|
|
терракотовая |
|
|
22 |
Штукатурка цементная светло-голубая |
о,з |
|
23 |
Штукатурка цементная темно-зеленая |
0,6 |
|
24 |
Штукатурка цементная кремовая |
0,4 |
J mm, J av - соответственно максимальное и среднее значе ния суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/м2, принимаемые для наружных стен, как для вертикальной поверхности западной ориентации, а для покрытий - как для го ризонтальной поверхности согласно табл. 1.26;
а ех1 - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ог
раждающей конструкции по летним условиям, Вт/(м2оС), опре деляемый по формуле
а „ , = 1,16^5 + 10-s/v), |
(1.81) |
где v - минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16 % и более; прини мается согласно табл. 2 СНиП 23-01-99, но не менее 1 м/с.
103
Таблица 1.26
Максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямая и рассеянная) при ясном небе в июле
Градусы |
Ориентация Суммарная солнечная радиация, Вт/м2 |
||
с.ш. |
поверхности |
максимальная J max |
средняя J ov |
36 |
Горизонтальная |
1000 |
344 |
|
Западная |
712 |
162 |
38 |
Горизонтальная |
942 |
334 |
|
Западная |
721 |
163 |
40 |
Горизонтальная |
928 |
333 |
|
Западная |
740 |
169 |
42 |
Горизонтальная |
915 |
334 |
|
Западная |
748 |
175 |
44 |
Горизонтальная |
894 |
331 |
|
Западная |
756 |
180 |
46 |
Горизонтальная |
880 |
329 |
|
Западная |
752 |
182 |
48 |
Горизонтальная |
866 |
328 |
|
Западная |
764 |
184 |
50 |
Горизонтальная |
859 |
328 |
|
Западная |
774 |
187 |
52 |
Горизонтальная |
852 |
329 |
|
Западная |
781 |
194 |
54 |
Горизонтальная |
838 |
329 |
|
Западная |
788 |
200 |
56 |
Горизонтальная[ |
817 |
327 |
|
Западная |
780 |
201 |
Величину затухания расчетной амплитуды колебаний тем пературы наружного воздуха в ограждающей конструкции, со стоящих из однородных слоев, определяют по формуле с поряд ком нумерации слоев в ограждении от внутренней поверхности к наружной
— (
у = 0,9-2,718Л ^ 1 ± <*mr)(-*2 + * l ) - k + Г-|)(<*о, + Уп) (1.82) Ь + Г )Д 5 2 +Г2)--(» я +Уи) а Л
104
где D - тепловая инерция ограждающей конструкции;
s2,...,s „ - расчетные коэффициенты теплоусвоения ма
териалов отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2оС);
Yx, Y2, У„_х, Yn - коэффициенты теплоусвоения наруж
ной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2оС);
a jnt - коэффициент тепловосприятия внутренней поверхно
сти ограждающей конструкции, Вт/(м2 оС);
а ех1 - то же, что и в формуле (1.80).
Для определения коэффициентов теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции Y,
Вт/(м2-°С), необходимо предварительно определить тепловую инерцию (D ) каждого слоя ограждения.
Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y, Вт/(м2-°С), с тепловой инерцией D > 1 следует принимать равным расчетному коэффициенту теплоусвоения (5) материала
этого слоя конструкции.
При значении тепловой инерции D < 1 коэффициент теп лоусвоения наружной поверхности слоя определяются расчет ным путем, начиная с первого слоя (считая от внутренней по
верхности ограждения): |
|
|
а) |
для первого слоя - по формуле |
|
|
у = Risi + а « |
(1.83) |
|
1 + Ri<*ш |
|
|
|
|
б) |
для /-го слоя - по формуле |
|
|
у - Risi +У/-1 |
(1.84) |
|
1 + ДД -. |
|
|
|
|
где /?,, |
Rj - термические сопротивления соответственно перво |
|
го и /-го слоев ограждающей конструкции, м2-°С/Вт; |
|
|
$1, |
Sj - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала |
|
соответственно первого и /-го слоев, Вт/(м2-°С); |
|
105
a ml - коэффициент тепловосприятия внутренней поверхно
сти ограждения, Вт/(м2оС); |
|
|
Yx, Yj, |
Yt_x - коэффициенты |
теплоусвоения наружной |
поверхности соответственно первого, |
/ -го и (/ - 1)-го слоев ог |
|
раждающей конструкции, Вт/(м2-°С). |
|
|
Если A fs < |
А'еч, то ограждающая конструкция удовлетво |
ряет требованиям норм по теплоустойчивости.
При проектировании ограждающих конструкций с учетом их теплоустойчивости руководствуются следующими положе ниями:
-в двухслойных конструкциях необходимо более теплоус тойчивый слой располагать изнутри, так как это способствует увеличению величины затухания амплитуды температуры на ружного воздуха;
-воздушные прослойки увеличивают теплоустойчивость ограждающих конструкций, но при этом в замкнутой воздушной прослойке целесообразно устраивать теплоизоляцию с теплоот ражающей поверхностью;
-слои конструкции, расположенные между вентилируемой наружным воздухом воздушной прослойкой и наружной поверх ностью ограждающей конструкции, должны иметь минимальную толщину и в расчетах на теплоустойчивость ограждения не учи тываются;
-расчетны й коэффициент теплоусвоения воздушных про слоек принимается равным нулю.
1.17.2. Теплоусвоение поверхности полов
Теплоусвоение поверхности полов жилых, общественных и производственных зданий должно соответствовать требовани ям СНиП 23-02-03.
Поверхность полов вышеуказанных зданий должна иметь
показатель теплоусвоения Y^s, Вт/(м2 оС), не более нормативно
го значения Y"4, приведенного в табл. 1.27.
Не нормируется показатель теплоусвоения поверхности пола: а) имеющего температуру поверхности выше 23 °С;
106
Таблица 1.27
|
Нормируемые значения показателя Y™4 |
|||
|
|
|
Показатель |
|
|
|
|
теплоусвоения |
|
№ |
Здания, помещения и отдельные участки |
поверхности по |
||
ла (нормативная |
||||
п/п |
||||
|
|
|||
|
|
|
величина) Yjeq, |
|
1 Здания жилые, больничных учреждений |
Вт/(м2 °С) |
|||
12 |
||||
|
(больниц, клиник, стационаров и госпита |
|
||
|
лей), диспансеров, амбулаторно-поликли |
|
||
|
нических учреждений, |
родильных домов, |
|
|
|
домов ребенка, домов-интернатов для пре |
|
||
|
старелых и инвалидов, |
общеобразователь |
|
|
|
ных детских школ, детских садов, яслей, |
|
||
|
яслей-садов (комбинатов), детских домов |
|
||
|
и детских приемников-распределителей |
|
||
2 |
Общественные здания |
(кроме указанных |
14 |
|
|
в п. 1); вспомогательные здания и помеще |
|
||
|
ния промышленных предприятий; участки |
|
||
|
с построенными рабочими местами в отап |
|
||
|
ливаемых помещениях |
производственных |
|
|
|
зданий, где выполняются легкие физиче |
|
||
|
ские работы (категория I) |
|
||
3 |
Участки с постоянными рабочими местами |
17 |
||
|
в отапливаемых помещениях производст |
|
||
|
венных зданий, где выполняются физиче |
|
||
|
ские работы средней тяжести (категория II) |
|
б) в отапливаемых помещениях производственных зданий, где выполняются тяжелые физические работы (категория III);
в) производственных зданий при условии укладки на участ ки постоянных рабочих мест деревянных щитов или теплоизоли рующих ковриков;
г) помещений общественных зданий, эксплуатация которых не связана с постоянным пребыванием в них людей (залов музе ев и выставок, фойе театров, кинотеатров и т.д.).
107
Расчетный |
показатель |
теплоусвоения поверхности |
пола |
|||||||
Y fs, Вт/(м2 -°С), определяется следующим образом: |
|
|
||||||||
а) |
|
если покрытие пола (первый слой конструкции пола) |
||||||||
имеет тепловую инерцию Д |
= R\ s\> 0,5, то показатель теплоус |
|||||||||
воения поверхности пола |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Yjes = 2sf; |
|
|
(1.85) |
|||
б) |
|
если первые п слоев конструкции пола ( п > 1) имеют |
||||||||
суммарную тепловую инерцию |
Dx+ £>2 + ... + £>„ < 0,5, но тепло |
|||||||||
вая инерция (л+ 1) слоев Dx+ D2 + ... + £>„+, ^ |
0,5 (Д , |
£>2, |
||||||||
Dn+l - тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го, ..., |
(л + 1)-го |
|||||||||
слоев конструкции пола), то показатель теплоусвоения поверх |
||||||||||
ности пола |
Y fs |
следует определять последовательно расчетом |
||||||||
показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкции, |
||||||||||
начиная с п -го до 1-го: |
|
|
|
|
|
|
||||
- для л-го слоя по формуле |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Y = |
2Rn*l + *„+i |
|
|
(1.86) |
||
|
|
|
|
" |
0,5 + * A t l |
’ |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
- д л я / -го слоя ( /= п - 1; и |
- 2 ; |
1) по формуле |
|
|
||||||
|
|
|
|
у _ |
|
|
|
|
|
(1.87) |
|
|
|
|
' |
1+ |
’ |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
где R,, |
Rv - термические сопротивления (м2-°С/Вт), соответст |
|||||||||
венно 1-го и и-го слоев конструкции пола; |
|
|
|
|||||||
s,, |
s,, |
s„, |
5п+1 |
- расчетные коэффициенты теплоусвоения |
||||||
материала |
1-го, |
/-го, |
«-го и |
( и +1 )-го |
слоев |
конструкции |
пола, |
|||
Вт/м2-°С; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
YM |
- |
показатель теплоусвоения поверхности (/ + 1 )-го слоя |
||||||||
конструкции пола, Вт/(м2 оС). |
|
|
|
|
|
|||||
Показатель теплоусвоения поверхности пола Y fs принима |
||||||||||
ется равным показателю теплоусвоения поверхности 1-го слоя |
||||||||||
Yu т.е. Y f |
= Yv |
|
|
|
|
|
|
|
108
Для зданий, помещений и отдельных участков, приведен ных в пп. 1, 2 табл. 1.8, коэффициенты теплоусвоения принима ются для условий эксплуатации А СП-23-101-04.
Если расчетная величина Y fs показателя теплоусвоения
поверхности пола окажется не более нормативной величины
Y™4, то этот пол удовлетворяет требованиям в отношении теп
лоусвоения. В противном случае следует взять другую конст рукцию пола или изменить толщину некоторых его слоев до
удовлетворения требования Y fs < Y™4.
1.18. П овыш ение теплозащ итны х свойств существующих зданий
Постановлением № 1361 от 11.08.95 г. и введением с 01.07.96 г. изменения № 3 в СНиП II-3-79 «Строительная теп лотехника» нормы теплозащиты наружных ограждающих кон струкций зданий и сооружений повысились в 2 раза и более.
В связи с этим в рекомендациях Госстроя РФ указано, что бы при проведении капитального ремонта зданий необходимо проводить утепление наружных ограждающих конструкций с учетом повышенных норм теплозащиты.
В результате проводимой энергосберегающей политики за последние 15-20 лет в 15 развитых зарубежных странах энер гопотребление на отопление зданий снизилось на 20 %. Шве ция, которая одна из первых стран в мире взялась за решение программы энергосбережения и реализовала ее за 10 лет (1978-1988 гг.), экономит на энергопотреблении до 20 млрд долл, в год.
Проектирование и строительство новых зданий в нашей стране, начиная с 01.07.96 г., осуществляется по новым нормам, но доля нового строительства значительно мала по сравнению с долей существующих зданий, которые построены с большим отступлением по теплозащите от современных норм и требова ний. Поэтому при капитальном ремонте, реконструкции, расши рении и функциональном изменении помещений существующих зданий необходимо осуществлять мероприятия по повышению
109
тепловой защиты наружных ограждающих конструкций в соот ветствии с требованиями ВСН-58(р) и ВСН-61 (р).
Проблема по повышению тепловой защиты ограждающих конструкций особенно требует разрешения для зданий массового жилищного строительства периода 1950-1970-х гг., объем кото рого превышает 250 млн м2 общей площади. За прошедшие годы назрела острая необходимость реконструкции этого фонда по градостроительным, функциональным и эксплуатационным тре бованиям.
Функциональные требования продиктованы резким «мо ральным износом» крайне экономичных планировочных реше ний квартир в домах «первого поколения», что привело к паде нию их потребительского спроса.
Эксплуатационные требования продиктованы существенно увеличившимся за истекшие годы нормами тепло- и звукоизоля ции ограждающих конструкций.
В качестве наружных стен в домах первого поколения ис пользовали однослойные панели из легкого или автоклавного ячеистого бетона либо двухили трехслойные панели с разнооб разным утеплителем и жесткими железобетонными связями ме жду слоями.
При реконструкции все типы панельных стен зданий «пер вого поколения» подлежат утеплению с почти трехкратным уве личением сопротивления теплопередаче. При этом утепляющий слой должен крепиться снаружи, так как в этом случае он обес печивает лучший теплотехнический режим ограждающей конст рукции.
При наружном креплении утепляющего слоя область поло жительных температур в зимний период смещается по сечению стенового ограждения к его наружной стороне, вследствие чего большая часть сечения стены находится в зоне положительных температур, что способствует минимальному накоплению кон денсата в ограждении.
При внутреннем креплении утепляющего слоя нулевая изо терма смещается к внутренней грани ограждения, вследствие че го возникает опасность влагонакопления внутри ограждающей конструкции в зимний период, которое может не испариться в летний период.
ПО