книги / Технология и оборудование контактной сварки
..pdfЧисло ступеней регулирова |
|
|
|
в |
с |
|
|
||||
ния N c вторичного напряжения |
ш“Ь |
пI |
а~Нг+лип |
||||||||
обычно принимают равным 4— |
|||||||||||
16. За |
номинальную |
ступень |
п |
а) |
|
А~А |
П1 ш |
П2 |
|
||
выбирают |
предпоследнюю. |
а2 |
-------------о ~ о |
|
|||||||
|
di |
bj |
|
С1 б |
|
||||||
Схема |
изменения числа вит |
RftrM XJiOl |
|||||||||
ков Wi (напряжения U20 |
по сту |
||||||||||
пеням и переключатель обеспе |
|||||||||||
чивают надежность и безопас |
|
т ** |
I |
пг ++ I |
пз ~ |
I |
|||||
|
|
■■ ■ |
мм2 |
мм2 |
|||||||
ность |
в |
работе |
(напряжение |
|
|
о ~о |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
между |
двумя любыми |
вывода |
Рис. 6.16. Схемы |
регулирования |
вторич |
||||||
ми первичной обмотки не пре |
ного |
напряжения |
трансформатора |
|
|||||||
вышает 1000 В); |
изменение U20 |
|
|
|
|
|
|
|
при переходе от ступени к ступени не оолее чем на zu 7о —для машин группы А и машин группы Б без фазовой регулировки тока и 30 % —
для машин группы Б с фазовой регулировкой; |
отношение предель |
|||
ных значений коэффициентов |
трансформации |
Кс не менее 2 —для |
||
машин группы А; |
1,4— для |
машин |
группы Б с фазовой регулиров |
|
кой и 1,8 — для |
машин группы Б |
без фазовой регулировки тока. |
Наиболее простая схема изменения числа витков wl9 применяе мая для машин малой мощности, получается при секционировании первичной обмотки трансформатора и соединении ее ответвлений 7— 7 (рис. 6.16, а) с клеммами секционного переключателя /7. При вклю чении на клемму 7 ток обтекает все витки; этому соответствует мини мальное напряжение U20 (низшая ступень). При включении на клем
му 7 (высшая ступень) |
U20 наибольшее. При этом напряжение сети |
||
подводится к участку |
обмотки АВ, а между концами А и С, как |
||
в автотрансформаторе, |
появляется напряжение |
||
|
|
и АС = U\TW[/W\ {АВ)у |
|
где wx — общее |
число |
витков первичной |
обмотки; w\ (лв) — число |
витков в секции |
АВ. |
|
переключателя: П1 и /72. |
В схеме б (рис. 6.16) имеется два |
При их установке в положение 7 первичная обмотка включена пол ностью. При установке ножа П1 в положение 2 левая группа витков (секция АС) отключается. Если при этом переключатель /72 уста новлен в положение 4 (высшая ступень), то включается минимальное число витков. При этом напряжение между точками А и В UАв < < 1,5(71т, а коэффициент глубины регулирования /Cp= C 20max//720mln< < 3. Схему (рис. 6.16,6) применяют для машин средней мощности.
В машинах средней и большой мощности широко используется схема в (рис. 6.16). Для уменьшения потоков рассеяния, лучшего
охлаждения и обеспечения параллельной работы катушки |
ал и а2, |
Ьу и Ь2у сх и с2 имеют равное число витков и расположены |
симме |
трично вокруг вторичных дисков. При положении 7 переключателей 777—ПЗ витки всех катушек соединены последовательно, а при положении 2 витки катушек ах и а2, Ьх и Ь2, сх и с2 соединены па раллельно. В первом случае wx = 2а + 2b + 2с + d, во втором — Щ — a + b + c + d. При других положениях переключателей часть
6 - Б
|
а) |
б) |
Рис. 6.17. Конструкции дисковых вторичных витков |
трансформатора: |
|
а — нз листовой меди; |
б — из литого силуминового сплава |
|
витков катушек |
включается параллельно, |
другая — последова |
тельно. При наличии только одних параллельно-последовательных групп (без катушки d) /Ср = 2.
Для переключения витков обмотки трансформатора используют переключатели пластинчатые, ножевые и барабанного типа.
Выбор'конструкции вторичного витка определяется типом магнитопровода и первичной обмотки, а также условиями охлаждения (воздушное или водяное). При цилиндрической первичной обмотке вторичный виток делают гибким, набранным из фольги, толщиной 0,2—0,4 мм (см. рис. 6.15, а)\ концы его часто соединяют непосред ственно с подвижными элементами вторичного контура машины. По ряду причин, изложенных выше, применение цилиндрических обмо ток в трансформаторах машин контактной сварки ограничено.
В современных трансформаторах с дисковой первичной обмоткой вторичный виток изготовляют из двух и более плоских дисковых элементов, соединенных параллельно (рис. 6.17, а). Эти элементы штампуют из листовой меди. По периметру к ним припаивают трубки водяного охлаждения, а по концам — колодки для крепления шин вторичного контура. При серийном производстве, особенно трансфор маторов большой мощности, предпочтителен литой диск из алюми
ниевого сплава |
с залитой внутрь |
стальной трубкой |
1 для водяного |
|
охлаждения и |
армированного медными планками 2 |
(рис. 6.17, |
0). |
|
В магнитопроводе и обмотках |
включенного трансформатора |
воз |
никают большие электромеханические силы. Поэтому магнитопровод стягивают болтами при помощи жестких рамок, а обмотки на дежно расклинивают текстолитовыми пластинами и сжимают стяж ными шпильками, изолированными бакелитовой бумагой (рис. 6 .К4). В собранном трансформаторе (рис. 6.19) первичные катушки изоли
руют от |
вторичных дисков прокладками гетинакса |
или |
слюдинита, |
а от магнитопровода — электрокартоном, слюдой |
или |
ее замени |
|
телями. |
В последних конструкциях трансформаторов готовый блок |
||
обмоток |
заливают эпоксидным компаундом. |
|
|
Рис. 6.18. Расположение элементов в собранном сварочном трансформаторе бро невого типа:
1 —дисковая катушка первичной обмотки; |
2■— пластина |
вторичной обмотки; 3 — про |
кладка из гетинакса; 4 — прижимной болт; |
5 — стальная |
рама; 6 — магнитопровод; 7 —• |
стальные упорные шайбы; 8 — распорные клинья из текстолита; 9 — изоляционная втулка) 10 — стяжная шпилька; 11 — изоляционная шайба; 12 — стальная шайба; 13 — гайка
Расчет сварочного трансформатора однофазных машин перемен ного тока. Расчет и конструирование сварочного трансформатора выполняют для машины конкретного типа с учетом параметров вто ричного контура (сопротивлений гв.„ и диапазона толщин или сечений свариваемых деталей и марки металла, а также типа устройства, подключающего трансформатор к источнику энергии.
При расчете однофазного трансформатора за исходные данные
принимают: номинальный длительный вторичный ток |
/ 2ДЛ |
ре |
жим работы (ПВ); первичное напряжение Ulc (см. табл. |
6.2) и его |
частоту /х; коэффициент регулирования К р и число ступеней Nc регулирования вторичного напряжения. Трансформатор должен развивать номинальную мощность на предпоследней (номинальной) ступени включения и обеспечивать заданный наибольший вторичный ток /2Ктах при коротком замыкании электродов машины на макси мальной ступени и наименьших размерах вылета и раствора.
Вначале выбирают тип трансформатора, способ охлаждения и класс (А, В, Е, F или по ГОСТ 8865—70) изоляции обмоток. В сварочных трансформаторах, как правило, применяют водяное охлаждение вторичного витка. Воздушное охлаждение витка исполь зуют только в машинах небольшой мощности (до 10—15 кВ-А).
Рис. 6.19. Сварочный транс форматор ТКА-1601 с алю миниевой вторичной обмот кой:
1 — колодка; 2 — магнитопровод; з — выводы катушек пер
вичной обмотки; 4 — катушка первичной обмотки; 5 — диск вторичной обмотки; 6 — стяж ная рамка из силуминового сплава; 7 — стяжная шпилька;
8 — прижимной болт; 9 — труб ка охлаждения
Далее по уравнению (6.2) определяют номинальный сварочный ток
/ св.н* Напряжение на номинальной ступени U20н может |
быть опре |
|
делено по формуле |
|
|
^20 и ^ 2г/св. н* |
(6.13) |
|
Полное сопротивление сварочной |
цепи |
|
Z ? = 1 , 0 5 > /Г(/'ээ + |
г в . к )2 “Ь х в к> |
( 6 . 1 4 ) |
где 1 , 0 5 — коэффициент, приближенно учитывающий сопротивление трансформатора, приведенное к вторичному контуру-.
Максимальное |
вторичное |
напряжение |
холостого хода |
^ 2 0 гг.ах == |
1 » 0 5 Z B. к^2к |
ш ах == 1 » 0 6 |
Гр к Хщ. к ^2к max» |
Далее разбивают напряжения по ступеням; желательно, чтобы отношение напряжений на смежных ступенях ЬчопШчо (п-\) = const. При этом коэффициент трансформации на всех ступенях должен рав няться целому числу.
Число витков первичной обмотки при w2 = I на номинальной ступени
Щи = ^Лт/^20н* |
(6.15) |
Его округляют до ближайшего целого числа и корректируют рас четное значение напряжения U20H.
Минимальное число витков (на максимальной ступени)
Щ min = ^Лт/^20тах-
Выбирают различные законы изменения напряжения U20 по сту пеням. Например, изменение числа витков первичной обмотки по ступеням по арифметической прогрессии для схем б и в (рис. 6.16) можно определить по уравнению
Лс = |
Щ н |
( К р |
- |
1)/|/Ср + |
(Л^с - 2)] |
(6.16) |
или |
|
|
|
|
|
|
Д с |
— W \ |
min |
( К \ у |
1 ) / ( ^ с |
! ) • |
|
Изменение Дс округлют до целого числа и разбивают числа вит ков по секциям. Для широко распространенной схемы регулирова ния (рис. 6.16, в) при /Ср = 2 каждая из секций состоит из двух оди наковых частей (катушек) с числами витков Дс, 2ДС 4ДС 8Дс ит. д.
Полученные значения чисел витков по ступеням и рассчитанные
U 20k = U\'i№\k>
сводят в таблицу (wXk — число витков k-и ступени).
Сечение витков первичной обмотки рассчитывают по длительному току
I I Д Л = ^ 1 ^ 2 П л / Щ )
где Ki = 1,03-^0,17 — коэффициент, учитывающий ток холостого хода.
Сечение первичной обмотки
Q i = Л пл//ь
где ]\ — допустимая плотность тока в первичной обмотке (/ = 3,2-f-
3,6 А/мм2 для дисковой катушки, плотно |
прижатой |
к дискам вто |
ричного витка, охлаждаемого водой, и |
= l,5-f-2,l |
А/мм2 при |
охлаждении водой только колодок вторичной обмотки).
По сечениям q всех дисковых катушек (секций") выбирают один или два типа прямоугольного провода (по ГОСТ 434—78).
При расчете вторичного витка определяют его сечение и разби вают на число параллельных элементов (дисков). При этом толщина дисков должна быть не менее 6 мм из-за удобства припайки охлажда емой трубки, и не более 20—25 мм во избежание повышенных до полнительных потерь. Сечение вторичного витка
Qz = ^2 дл. н//2»
где /2 — допустимая плотность тока в витке (для водоохлаждаемого диска из меди марки Ml с припаянными по периметру трубками /2 = = 4,5-=-5,5 А/мм2; литого алюминиевого диска с залитыми внутри трубками охлаждения /2 = Г,5ч-2 А/мм2).
Число дисков определяется числом катушек первичной обмотки и для схемы на рис. 6.16, в в 2 раза меньше числа катушек первичной обмотки.
Расчет магнитопровода включает определение сечения и размеров стержня: толщины набора, высоты и ширины окна и т. д.
Сечение стержня, м2
F z= U ^I{A M hw lHBa),
где Ва = 1,3-т-1,8 Тл, выбираемая в зависимости от ПВ, мощности трансформатора и формы пластин, из которых собран стержень, и марки стали.
Найденное сечение стержня в дальнейшем корректируется при проверке максимального значения тока холостого хода. Из-за не плотной сборки стальных листов и наличия изоляции фактическое
сечение стержня несколько |
больше |
|
|
|
Fc = FjK'c, |
|
|
где /С; = 0,944-0,96 для |
навитых |
стержней и |
Кс = 0,924-0,95 |
для шихтованных стержней при изоляции листов лаком. |
|||
Форму сечения стержня |
(с учетом уменьшения |
размеров транс |
форматора) принимают прямоугольной с отношением сторон ЫЬ = = 1-т-З (рис. 6.20, а). Размеры окна (d и с) выбирают в зависимости от полного сечения обмоток, которые должны быть уложены в окне, с учетом изоляции, прокладок и каналов охлаждения
S0 = cd = ZJ QI W I + Q 2 J /K 3 . о»
где К, о — коэффициент заполнения окна (обычно /С8.о = 0,27ч- 0,5).
Рис. 6.20. К расчету трансформатора:
а — размеры магнитопровода; б и в — размещение обмоток в окне
Из условий экономичного раскроя стандартного листа стали соотношение сторон окна cld принимают в пределах 1—2,5. Далее проверяют укладку меди в окне с одновременным установлением раз меров катушек первичной обмотки и дисков вторичного витка (рис. 6.20, б и в). Между катушками первичной обмотки трансфор матора оставляют зазор Дп = 104-14 мм для размещения отводов и клиньев. Внутренний размер изолированной катушки по ширине
выбирают |
на |
8—15 |
мм |
больше ширины |
стержня: 61К = Ъ + |
(8ч- |
15) мм, а |
по |
длине |
на |
20—40 мм: А1к = |
Л + (204-40) мм для |
уста |
новки клиньев и свободного надевания катушек. Радиальный размер катушки hx
hx — WK (яи + |
6) + Д, |
- |
где wH— число витков в катушке; |
аи — толщина |
обмоточного про |
вода с изоляцией, мм; 6 — толщина межвитковой изоляции, мм;
Д= 7ч-12 мм — суммарная толщина наружной изоляции катушки. Толщина катушки
^1 = |
+ ^и» |
|
где Ьп — высота провода с изоляцией; |
Аи — суммарная толщина на |
|
ружной изоляции. |
|
|
Высота катушки в месте вывода |
|
|
Д,н = |
A i ~Ь |
|
где Д ь — суммарная толщина |
вывода |
с изоляцией. |
Внутренний размер дисков вторичного витка выбирают м еньш е |
||
по ширине на 2—3 мм, а по длине на |
1—2 мм внутренних размеров |
катушек. Радиальный размер диска принимают больше радиального размера катушек с учетом припаянных трубок охлаждения.
При проверке укладки катушек должно быть соблюдено условие
|
сЗ > //0 + (6ч- |
12) мм, |
(6.17) |
где Н0 = 2^1 + |
Д 2 + 2/<дД12 + |
(/Сд — 1) Д п — полная |
высота |
обмоток в окне; Д 2 — толщина диска вторичной обмотки; Д 12 — т о л щина изоляционных прокладок между первичной и вторичной о б мотками; /Сд — число дисков вторичной обмотки.
Если условие (6.17) не выполняется, уточняют размеры окна. Далее выполняют проверочный расчет трансформатора для опре
деления его потерь, КПД и условий |
охлаждения. |
|
Ток холостого хода |
________ |
|
70 = |
} / /оа + |
/ор* |
Активную составляющую тока / оа |
определяют по формуле |
|
Л)а ~ |
K Q P o/t/lT, |
где Р0 = p0Gm — потери холостого хода, Вт; р0 — удельные потери
(рис. |
6.21) |
в |
стали, |
Вт/кг; |
Gm — масса |
стали |
магнитопровода, |
кг; |
||||||||
Ко ~ |
1,2 — коэффициент добавочных потерь. |
ток) |
определяют |
по |
||||||||||||
Составляющую тока / ор |
(намагничивающий |
|||||||||||||||
формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f o p |
= |
{ f f p p h p . |
М+ # бя6105)/(/(> 1 Н/ 2 ) , |
|
|
|
|
|
|||||
где ЯСр/ср. м — магнитодвижущая |
сила, |
необходимая для |
создания |
|||||||||||||
магнитного |
потока |
в |
магнитопроводе, |
Л; |
Яср — напряженность |
|||||||||||
магнитного |
поля |
на |
1 см длины стали (А/см), определяется по гра |
|||||||||||||
фику |
на рис. 6.22; |
/ср. м — средняя длина |
магнитной |
силовой |
ли |
|||||||||||
нии, см (см. рис. 6.20, |
б); # б « В„/р0 — напряженность магнитного |
|||||||||||||||
поля в стыке, |
А/см; |
п и 6 — число и размер |
(6 = 0,005 см) зазоров |
|||||||||||||
в магнитной |
цепи; |
Кг— коэффициент, |
учитывающий |
уменьшение |
||||||||||||
тока холостого хода из-за наличия высших гармоник. |
быть опреде |
|||||||||||||||
Для индукций 1,2—1,8 Тл коэффициент Кг может |
||||||||||||||||
лен по соотношению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Кг = 1/(1,9 — 0,8£„) = 1,06 -г- 2,17. |
|
|
|
|
|
||||||||
Относительное значение |
тока |
холостого |
хода |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
*’о = |
/ 01 |
% / Л дл. н |
|
|
|
|
|
|
|
|
не должно |
быть |
больше значений |
(ГОСТ 297—80): |
50 % при |
токе |
|||||||||||
/ 2Дл. н до 2500 А; |
32 |
% |
при токе / 2ДЛ. н до 5000 |
А; |
20 % |
при |
токе |
Рис. 6.11. Зависимость удельных по терь мощности Я , в магнитопроводе от индукции В :
1 — сталь 1211; 2 — сталь 1511; 3 — сталь 3413; толщина листов 0,5 мм
Рис. 6.22. Зависимость индукции от напряженности магнитного поля:
1 — сталь 1511; 2 — сталь 1211; 3 — сталь 3413; толщина листов 0,5 мм
/ 2ЛЛ. и свыше 5000 А. В случае получения тока i0 более допустимого сечение стержня магнитопровода пересчитывают с уменьшением зна
чений |
расчетной индукции. |
|
Активные сопротивления обмоток |
|
|
|
г 1т = P l t f m / l c p ^ m A /l И г 2т = р 2 ^ п 2 /а с р ^ 2 /? 2 » |
|
где |
— удельное электросопротивление материала первичной |
об |
мотки при 75 °С для изоляции класса А; при 90 °С — для класса |
Е; |
при 100 °С — для класса Вит . д.; ра — удельное электросопротивле ние для материала вторичной обмотки при 40 °С (при водяном охла ждении независимо от класса изоляции); /1ср и /2ср — средняя длина одного витка обмоток; /Сп1 и /Сп2 — коэффициенты поверхност ного эффекта.
Потери мощности в обмотках при номинальном режиме работы
Р\т = ?\у!1н> Р2т ~ Г2тIсв. н И Рк = Р jT-f- Р2 т
Приведенное к первичной обмотке индуктивное сопротивление обмоток трансформатора с дисковыми обмотками при симметричном их расположении
|
|
*; = 25/iD®i„6b10-8 /(p/s), |
|
|
где D = hY + |
bU{ — расстояние между серединами |
обмоток в окне, |
||
см; |
р — число |
групп катушек; |
6S— эквивалентное |
расстояние ме |
жду |
первичной и вторичной |
обмотками, см; |
|
бз = А12 + (Ai + Д2/2)/3;
ls — расчетная длина средней силовой линии магнитного потока рассеяния;
Is = hJW — (Д12 + Ai + Д2/2)/(лЛ1) ].
Полученное значение х'т увеличивают в 1,2—1,4 раза для учета влияния выводов вторичной обмотки. Полное индуктивное сопро тивление обмоток, приведенное к вторичной обмотке,
= (1,2-ь м ) *;/»?„•
Коэффициент мощности машины при номинальной нагрузке
COS Ф = (г ээ -f- Г2к)/ \ / (гээ “ Ь г2к)2 ~\~ Х2н\
КПД трансформатора
|
Л = |
1 ~ [ Ц P / ( U 2TI CВ. нc o sф + £ |
Р ) ] |
« 0,9 + 0,96, |
|
где |
£ Я = |
Р 0 + Р н — суммарные |
потери |
в |
меди и стали; U 2T « |
~ |
^ 2он — напряжение на зажимах |
вторичной обмотки трансформа |
|||
тора при номинальной нагрузке. |
|
|
|
||
|
Количество воды, необходимое для охлаждения трансформатора, |
<2Ж= 0,24Я К. дл/Д 7\
rfT *1Т Г2Т I гдк 1
|
л |
! 0Л |
|
io\ \ \ \ |
•1 %. |
|
|
|
'c s |
|
|
|
|
|
||
|
' 1Н |
|
Ё , |
j |
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
^ 5 |
-----------1____________ |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Рис. 6.23. К примеру расчета трансформа |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
тора: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а — полная Т-образная схема замещения электри |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
ческой части |
машины; б — векторная |
диаграмма |
||||||||
|
|
|
|
|
|
где Q)l( — расход воды, см3/с; Р„. дл= |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
= |
V ПВЦОО, Вт; ДТ=(5Ч- Ю) °С— |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
перепад температур входящей и вы |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
ходящей воды. |
|
|
охлаждения dT |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Диаметр |
трубки |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
(см) |
обычно |
равен |
толщине |
диска. |
||||||
|
|
|
|
|
|
Скорость |
воды в трубке |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
v = |
0,04(2ж/(л d|) < |
3 м/с. |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Для упрощения |
анализа |
электро |
||||||||
|
|
|
|
|
|
магнитных процессов |
в трансформа |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
торе |
и |
для |
расчета |
электрической |
||||||
|
|
|
|
|
|
части машин трансформатор СТр, |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
вторичный контур ВК и свариваемые |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
детали заменяют эквивалентной |
схе |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
мой замещения (рис. 6.23, а) и строят |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
для |
нее |
векторную |
диаграмму (ВД) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
(рис. 6.23, |
б). |
|
Исходные |
данные для |
||||||
|
|
^ |
|
|
|
построения ВД: сварочный |
ток |
/ св; |
||||||||
|
|
|
|
|
активные |
(г1х, |
г2т, |
гв. н и |
гээ) и |
ин |
||||||
ления; |
|
|
|
|
|
дуктивные |
(*1Т |
х2ти хв. к) сопротив |
||||||||
коэффициент трансформации |
Кс = |
|
|
составляющие |
/ оа |
|||||||||||
и /ор |
тока |
холостого |
хода |
и |
др. Для |
построения |
|
ВД |
определим |
|||||||
параметры |
схемы |
замещения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
'ээш 1и, |
Г 0 „ = |
Г в. к^1н» |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Г21 = r.*w lm |
■*в.к — Хв |
к^1н* |
|
|
|
|
|
||||||
Построение ВД |
электрической |
части |
машины |
начинают либо |
||||||||||||
с вектора амплитуды |
Фт основного магнитного потока, |
располагая |
его по горизонтальной оси, либо с вектора тока Гсв или вектора UэЭ. Для схемы замещения (рис. 6.23, а) построение ВД начнем с вектора
тока |
/св = |
— / св. Jw\n. Направим вектор тока |
Гсв из точки (Г(рис. |
(рис. |
6.23, |
б) под углом 43° (обычно 40—50°) |
к вертикальной оси |
(третий квадрант). Масштабы токов и напряжений |
указаны' |
на |
|||||||||||
рис. |
6.23, б. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Согласно уравнению электрического состояния для сварочной |
|||||||||||||
цепи |
(рис. 6.23, а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Ё 2 = |
^ 2 0 = |
^ 2 т Л : в + |
* 2 т Л : в “ 1“ ^ в . к ^ с в “ Ь * в . к Ё в |
+ |
^ э з |
|
|
|
||
отложим |
сумму векторов |
О'ээ и гв. к /св |
из точки |
0 |
параллельно |
||||||||
вектору |
тока |
/св- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
С конца вектора г'в. КГСВ под углом 90° |
(перпендикулярно |
вектору |
|||||||||||
тока |
/св) |
проводим |
вектор |
х'в кГСв- Вектор |
напряжения |
U2Т равен |
|||||||
сумме |
трех векторов: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
U 2т — ^ээ^св ”1“ Гв. к^св |
Хв. к^св* |
|
|
|
|
|
||
С |
конца |
вектора Uiт |
проводим вектор |
(параллельно |
вектору |
||||||||
тока |
/св) Г2Т/св и с его конца (перпендикулярно вектору тока i'CB |
— |
|||||||||||
вектор |
*2Т/св. |
Соединив точку 0 с концом |
вектора |
*2Т/св, |
получим |
||||||||
вектор |
Ё'2 = Ё\ = 0 2 0 - Далее из точки 0 проводим вектор |
основного |
|||||||||||
магнитного потока |
(перпендикулярно |
вектору |
Ё '2), |
вектор |
/оР |
(параллельно вектору Фш) и вектор / оа (перпендикулярно вектору Фш).
Строим |
вектор / 0 = |
/ оа + |
/ ор- |
с |
конца |
^ вектора |
/0 в про |
|||
водим |
вектор — /св и |
строим |
вектор |
тока |
/ 1Н = / 0 + |
(—/«). |
||||
Уравнение |
электрического |
состояния |
для |
первичной |
обмотки |
|||||
|
|
U Vr = — |
E i |
г1т/ 1н + |
х1т/ 1п, |
|
||||
где Е\ |
= |
|
|
|
|
|
вектора — Ё1У проведенного |
|||
Построение |
вектора |
£/1т |
начнем |
с |
из точки 0; с его конца параллельно вектору тока / ш проводим век
тор г1т/ 1я и |
с его конца |
(перпендикулярно |
вектору тока |
/ 1н) — |
||
вектор х1т + |
ЛнСоединив конец вектора х1т/ 1н с точкой 0, получим |
|||||
вектор 0 1Т. Отметим угол |
ф2 между векторами |
U2тf |
и Дв и |
угол cpi |
||
между векторами |
(У1т и / 1н. |
|
низкочастотных, |
|||
Особенности |
расчета |
трансформаторов машин |
с выпрямлением тока во вторичном контуре и конденсаторных.
Расчет сварочных трансформаторов этих машин выполняют в ос новном по приведенным выше формулам; однако в определении коэффициента трансформации, сечений витков и стержней магнитопроводов имеются отличия.
При расчете трансформатора низкочастотной машины по исход ным данным (максимальный сварочный ток / свтах и длительность его протекания /св, индуктивность L2 и активное сопротивление де талей и вторичного контура г2 = гдЭ+ гв. „, выпрямленное на пряжение Uld) находят вначале вторичное напряжение
U2d= ^2^св шах