книги / Расчёт сварных соединений и конструкций примеры и задачи
..pdf2.Or действия нормальной силы N
Та; — |
N |
(3.4) |
.3. От действия поперечной (касательной) силы Т: |
|
|
от момента пары сил М = Та |
|
|
|
Та |
(3.5) |
|
Wц |
|
от поперечной силы Q — Т |
|
|
|
|
|
Т(? — |
Лр2/ |
(3.6) |
|
Используя правило сложения векторов, можно определить резуль
тирующее касательное напряжение в наиболее нагруженном |
шве |
|
(рис. 82, а, верхний шов) |
________________ |
|
Трез = |
V (ТN + Тм)2 + (TQ)2, |
(3.7) |
где тм — сумма напряжений среза от действия момента М и момента
пары сил М = |
Та. |
|
Тогда условие прочности соединения |
|
|
Трез < |
[Т'], ИЛИ Трез < ^Rcp- |
(3.8) |
При приварке элемента только вертикальными угловыми швами (рис. 82, б) условие прочности соединения записывают аналогично ра нее рассмотренному случаю [см. формулы (2.17), (2.18)].
Расчет прикрепляющих швов при обварке элемента по контуру торца (рис. 82, в и 83) производят по формулам (3.1), (3.4) и (3.8), учитывая следующие особенности:
1. Момент сопротивления угловых швов Wm (соответственно момент инерции биссекторных сечений швов) определяется для той фигУРы> которая образована биссекторными сечениями всех швов (заштриХ0' ванные фигуры на рис. 82, в и 83). Например, для сопряжения, изобра женного на рис. 83, а, момент сопротивления шва [см. формулу (1-16)]
Wx = Wy = 8Q = hp^ . ( D + h p)\
2. Условно считают, что перерезывающую силу Q — Т восприни мают швы, направленные вдоль линии действия этой силы. Так, на
пример, для соединения, изображенного на рис. 82, в, напряжения среза от силы Т составят
TQ = |
Т |
(3.9) |
|
2Bhp |
|||
|
|
Для торцов криволинейного или сложного очертания (рис. 83 и 84) условно считают, что перерезывающую силу Q воспринимают швы с длиной, равной сумме проекций криволинейных наклонных швов (рис. 84, б) на направление силы Q. Так, для соединения, показанного на рис. 83, а,
TQ = |
Т |
|
(3.10) |
|
hp2D |
'• |
|||
|
|
для соединения, показанного на рис. 84, б,
TQ = |
т |
|
(3.11) |
|
hpB |
’ |
|||
|
|
3. При Расчете прочности присоединения балки, находящейся под воздействием изгибающего момента М (рис. 83, б), исходят из фор мулы (3-1), Записывая условие прочности швов в виде
|
Тш= -jjjr- < [т'], или тш= - щ - < mRcр. |
(3.12> |
При та^ом расчете возникает неопределенность в назначении ве |
||
личин |
катетов швов, прикрепляющих пояс Кп и стенку |
Кс балки: |
(рис. |
83, б)- |
|
Действительно, требуемый момент сопротивления сварных швов;
Уш — р г , или = |
(3.13) |
>Т J |
«Яср |
может быть получен при самых различных соотношениях размеров швов, прикрепляющих пояс и стенку. В то же время усилие, передавае мое поясом на швы /Сп, которые прикрепляют его, приближенно состав ляет величину
|
ЛГП= < w B 8n, |
(3.14) |
где атах = |
— максимальное напряжение в поясе балки; |
|
В и 6П— соответственно ширина и толщина пояса.
По усилию в поясе Nn можно определить катет швов К„. Если исхо дить из условия равнопрочности пояса и швов, прикрепляющих его,
то требуемая величина катета швов |
|
|
> ~ W ~ W T ' ИЛИ |
~ЩГ~ЦГ~ ’ |
(3.15) |
Величину катета швов Кс, прикрепляющих стенку, берут такой, чтобы обеспечить получение общего момента сопротивления всех швов соеди нения, равного требуемому по формуле (3.13).
4. В тех случаях, когда нет необходимости рассчитывать раздельно катеты швов, расположенных горизонтально и вертикально, например,
рис. 82, б, а отношение-^- > 10, моменты инерции и моменты сопротив
ления приблизительно изменяются пропорционально расчетным толщи нам швов, т. е.
Тогда, если условия загружения соединения будут постоянны, то на пряжения в швах — обратно пропорциональны моментам сопротивле ния или расчетным толщинам швов
Отмеченное обстоятельство облегчает отыскание величины геомет рических характеристик сечений швов (№ш, К и др.). Например, по известному изгибающему моменту М и допускаемому напряжению на срез [т' ] требуется определить расчетную толщину шва Лр (рис. 82, в).
Из найденного по формуле (3.13) момента сопротивления шва можно определить Ар, которое может входить в выражение для Wm в третьей, второй и других степенях, что затрудняет определение Лр. Поэтому нужно принять Ар = 1, определить т0 при Лр = 1 см и требуе
мую толщину Ар из соотношения .
В некоторых конструкциях соединение элементов между собой осу ществляется угловыми швами, лежащими в плоскости действия изги бающего момента М (рис. 84).
Расчет напряжений в таких соединениях от действия суммарного изгибающего момента М производят тремя способами:
1. По способу расчленения соединения на составляющие. Прини маем, что момент М уравновешивается моментом пары сил в горизон тальных швах Мг = PH (рис. 84, а) и моментом защемления верти
кального шва Мв, т. е. М = |
Мг + Мв. |
|||
Напряжения в швах могут быть вычислены по формулам |
||||
р |
_ |
Р |
м г . |
|
F r |
|
hplr |
Hhplr ’ |
|
1 |
ш |
|
|
|
Г |
—. |
Мп |
М в6 |
|
|
|
|
wш |
¥ 1 ■ |
Принимая, что тг = тв = т, найдем из приведенных моментов
Мг + Мв = М = # у гт +
юткуда (учитывая, что /в = В)
м
т =
•К+-Т-)
2 где Н = В — К — плечо пары сил, см.
формул сумму
(3.16)
2. |
По способу полярного момента инерции (рис. 84, б) |
|
|
|
Т = - у - Гтах < [т'], |
(3.17) |
|
|
J p |
|
|
|
где гтах — наибольшее удаление шва от центра О тяжести шва, |
||
|
см; |
|
|
Jp — Jx + J y — полярный момент |
инерции биссекторных |
сечений |
|
|
швов относительно центра тяжести их, см4; |
|
|
|
J x и J y — моменты инерции биссекторных сечений швов относи |
||
|
тельно осей х и у, см4. |
|
|
3. |
По способу осевого момента инерции (рис. 84, а) |
|
|
|
'Гтах = jм |
Уmax ^ fa ]» |
(3.18) |
где Ушах — расстояние от нейтральной оси х до наиболее удаленной точки шва, см.
Расчет касательных напряжений в рассматриваемых типах соеди нений от действия нормальных N и касательных Т сил осуществляется по формулам, аналогичным формулам (3.4); (3.5) и (3.6), с учетом из ложенных выше особенностей вычисления тQ.
Вобщем случае нагружения соединения условие прочности для него выражается формулой (3.8).
Втех случаях, когда сопряжения воспринимают переменные на грузки, их рассчитывают на выносливость (см. гл. I, § 4).
Пример 3.1. Кронштейн из стали марки СтЗ (двутавр № ЗОБ) прива рен угловыми горизонтальными швами к плите (рис. 85) электродами типа 342. К кронштейну приложены постоянный изгибающий момент
|
Рис. 85 |
М = 115 000 |
кгс-см и переменная сила N, меняющая свое значение |
от 0 до 5000 |
кгс. Выполнить проверочный расчет прочности сопряже |
ния по допускаемым напряжениям, если К = 6 мм.
Р е ш е н и е . Поскольку на кронштейн действует, кроме постоян ного момента, еще и переменная сила N, то необходимо выполнить про верочный расчет на выносливость по двум опасным сечениям:
1)по расчетному сечению шва (сечение bb)\ 2) по основному металлу
вместе перехода к сварным швам (сечение аа).
По формулам (2.18) и (2.19) условие выносливости для этих сечений
будет: |
|
|
1) |
тш< |
[т'],; |
2) |
о < |
[о]г. |
Определим напряжения в сечении аа (в основном металле): 1) от силы N
N _ Nшах |
5000 |
= 133 |
кгс/см2; |
||
ашах — |
F |
37,5 |
|||
|
|
|
|||
2) от изгибающего момента М |
|
|
|||
°тах |
М |
115 000 |
3 0 0 |
КГС/СМ2. |
|
Wx |
384 |
||||
|
|
|
Наибольшие и наименьшие напряжения в основном металле tfmax = tfmax "Ь O'max = 300 4 " 133 = 433 КГС/СМ2;
Omin = Стах = 300 КГС/СМ2.
qtnin |
300 |
= |
433 = 0,69. |
CTm ax
Эффективный коэффициент концентрации напряжений в сечении аа принимаем Кэф = 3,0 (см. приложение 7, п.12). Тогда коэффициент понижения допускаемых напряжений [см. формулу (1.47)]
___ |
1 |
|
1 |
1 |
У ~ |
(а/Сэф + Ь) — (аК эф — Ь) г |
(0,58 3 + 0,26) — (0,58 • 3 — 0,26) 0,69 — |
’ ' |
|
Принимаем у = 1,0. Допускаемые напряжения |
|
|||
|
[а]г = у [а] = |
1 |
1600 = 1600 кгс/см2. |
|
Тогда условие выносливости в сечении аа выполнено, так как |
|
|||
|
СУгпах = 366,5 < |
[а]г = 1600 кгс/см2. |
|
|
|
Проверим прочность соединения по расчетным сечениям швов (се |
чение ЬЬ). Согласно схеме загружения кронштейна напряжения среза в верхнем и нижнем швах будут различными: в верхнем шве они будут суммироваться от момента и силы /V, в нижнем — вычитаться. В связи с этим коэффициенты асимметрии цикла (следовательно, и коэффициен ты у) Для них будут различными, что вызовет необходимость проверки выносливости обоих швов.
Определим реактивное усилие |
Р по формуле (3.3), |
возникающее |
||
в швах от момента М: |
|
|
|
|
Р |
М |
115 000 |
= 3780 |
кгс. |
|
|
н
30 + -| -о ,б
Касательные напряжения в швах от сил Р будут одинаковой величины, но различными по знаку (в верхнем шве принимаем знак «плюс», в ниж нем — «минус»):
, |
Р |
, Р |
, |
3780 |
, |
е с о |
, |
« |
Хр ~~ ± |
F a ~ ± |
у |
~ ± |
0,7 •0,6 • 16 |
~ ^ |
5 6 3 |
кгс/см |
* |
Напряжения в швах от переменной силы N будут одинаковыми (поло жительными):
N„
тN = 2F u 2 •0,7 •0,6 • 16 — 3 ^® КГС/СМ2-
Тогда суммарные напряжения в швах составят: для верхнего шва
ттах = хр TN = 563 + 370 = 933 кгс/сма;
T m in = Х р = 563 кгс/см2;
для нижнего шва
тт щ = хр + x/v = — 563 + 370 = — 193 кгс/см2.
Ттах = Тр = — 563 КГС/СМ2.
Соответственно коэффициенты асимметрии
_ |
'Emin |
__ 563 = |
0,602; |
в |
Тщах |
935 |
|
Гн = |
Tmin |
— 193 |
= 0,345. |
|
— 563 |
|
Эффективный коэффициент концентрации в сечении bb принимаем
/Сэф = 2,3 (см. приложение 7, п. 6). |
Тогда коэффициент |
у будет: |
||
для верхнего шва |
|
|
|
|
= (0,58 |
•2,3 + |
0,26) — (0,58 |
2,3 — 0,26) 0,602 = |
|
принимаем ув = 1; |
|
|
|
|
для нижнего шва |
|
|
|
|
= (0,58 |
•2.3 - |
0,26) - (0,58 |
2,3 + 0,26) 0,345 = 1,9; |
|
принимаем у„ == 1. |
|
|
|
|
Знаки в знаменателе формулы для вычисления ун взяты |
такими, |
|||
поскольку аср < 0 |
[см. пояснение к формуле (1.47)]. Следовательно, |
|||
допускаемые напряжения для обоих швов будут |
|
[т']г = у [т'] = у0,6 [о] = 1 •0,6 • 1600 = 960 кгс/см2.
Таким образом, условие выносливости обоих швов выполнено, так как
|
|
Тщах = |
935 < [т']г = |
960 кгс/см2. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Пример 3.2. Устройство |
для |
||||
|
|
|
|
закрепления |
натяжного |
каната |
||||
|
|
|
|
состоит из трубы и приваренной |
||||||
|
|
|
|
к ней проушины (рис. 86). Труба |
||||||
|
|
|
|
приваривается к опорной плите |
||||||
|
|
|
|
угловым швом по контуру торца |
||||||
|
|
|
|
(шов 1) электродами типа Э42. |
||||||
|
|
|
|
Определить максимальное |
уси- |
|||||
тГ |
\ |
“1 г< |
|
1 лие Р, |
допустимое для |
шва 1, |
||||
|
если материал всех элементов — |
|||||||||
|
сталь |
СтЗ: |
d = 280 мм; |
8 = |
||||||
К |
|
|
|
= |
10 мм; |
а — 500 мм; |
= 7 мм; |
|||
|
|
|
а |
= 45°. |
Расчет выполнить по |
|||||
|
Рис. 86 |
|
предельному состоянию, приняв |
|||||||
|
|
|
|
п = 1,2; |
т = |
0,8. |
|
|
||
Р е ш е н и е . |
Так как сила Р направлена под углом к продольной |
|||||||||
оси трубы, то необходимо найти составляющие ее (нормальную N и ка |
||||||||||
сательную |
ту. |
N = |
Р cos а = |
Р cos 45° = |
0,7Р\ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Т = |
Р sin а = |
Р sin 45° = |
0,7Р. |
|
|
|
Под действием силы N в шве возникнут напряжения среза, направ ление которых в точке Б (рис. 86) показано на векторной диаграмме,
nN |
nN |
_ |
1,2 |
0,7Р |
|
= 0.0182Р см2. |
Fm |
Лря (d + 26) |
~ |
0,7 •0,7 |
3,14 |
•30 |
Касательная сила Т вызовет |
в |
шве напряжения среза |
TQ от силы |
||||
Q = Т, направленные перпендикулярно к оси трубы, |
и напрял<ения |
||||||
среза хм от момента пары сил М = |
Та, |
направленные так же, #аК и |
|||||
напряжения хц. По формуле (3.10) величина напряжений |
|
||||||
П.Т |
|
1,2 |
0,7 Р |
А ЛООС D |
, |
2 |
|
Т<г — Лр2 (d + 26) — |
0,7 - 0,7 |
30 - 2 |
— °»0285^ |
кгс/см • |
|||
Касательные напряжения тм вычислим по формуле (3.5) |
|||||||
__ пМ |
|
|
4пТа |
__ |
|
|
|
|
~ |
дЛр (d + 26 + Лр)2 — |
|
|
|||
4 - 1 , 2 |
0,7Р |
|
50 |
|
0,117Р кгс/см2. |
|
|
3,14 •0,7 |
0 ,7 (3 0 + |
0,49)2 |
|
||||
|
|
|
Условие прочности соединения согласно формуле (3.8) будет сле дующее:
V (tw + Хм)2 + (TQ)2 < mRcр. Подставим в эту формулу все необходимые величины:
P Y (0,0182 + 0,117)2 + 0.02852 = 0,8 •0,6 •2100,
откуда
Р |
0,8 0,6 • 2100 |
= 7300 кгс. |
|
0,138 |
|
Пример 3.3. Консоль для опирания подкрановой балки в виде сдво енного швеллера № 30 (рис. 87) приваривается к колонне электродами типа Э42. На консоль действует переменная нагрузка от кранов, ме няющая свое значение от 0,25 тс до 5,0 тс.
Выполнить проверочный расчет выносливости соединения, если все элементы консоли выполнены из стали СтЗ; К — 7 мм. Расчет вы полнить по допускаемым напряжениям.
Р е ш е н и е . Поскольку на консоль действует переменная нагруз ка, то проверку выносливости соединения выполняем в двух опасных сечениях: bb — сечение среза углового шва и аа — сечение в месте перехода от щвеллера к концам шва (рис. 87, а).
По формуле (2.7) расчетная толщина шва
hр = ptf = 0,7 •0,7 = 0,49 см.
Поперечная сила Р вызывает в |
соединении напряжения среза TQ |
от перерезывающей силы Q = Р, |
направленные перпендикулярно |
к продольной оси швеллера, и напряжения среза тм от момента пары сил М = Ра, направленные параллельно оси швеллера (векторная Диаграмма на рис. 87, в). Для определения напряжений в шве необхо димо найти положение центра О тяжести биссекторных сечений шва (рис. 87, б) П
2 Fwt
2 0,49 |
20 • 10 + 0,49 |
30 •20,245 |
= 14,4 см. |
2 |
0,49 20 + 0,49 |
30 |
|
Плечо пары сил
а = 40 + хс = 40 + 14,4 = 54,4 см.
Напряжения тм находим по способу расчленения соединения на составляющие:
|
|
Мmax_____ __ |
|
5000 •54,4 |
|
= |
365 |
кгс/см2. |
|
max |
(»+т) |
|
2 0,49 ^20 •30,46 + |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
2hJlH |
|
|
|
|
|
|||
ТМ — |
|
Mr, |
|
250 • 54,4 |
302 |
= |
18,2 |
кгс/см2. |
|
min |
|
в2 |
2 |
0,49 (20 |
30,46 |
||||
|
2AP ( W |
+ - T _) |
|
) |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Касательные напряжения в шве TQ от поперечной силы Q = Р опре
деляем по формуле TQ = -2|ч- , учитывая, что силу Q воспринимают
только швы, ось которых совпадает с линией действия силы Q:
т<з |
=• |
5000 |
= |
170 |
кгс/см2; |
|
2 •0,49 •30 |
||||||
шах |
2F a |
|||||
|
2Fm |
250 |
= |
8,5 |
кгс/см2. |
|
|
2 •0,49 30 |
Определяем максимальную и минимальную величины результирующе го напряжения:
^ез |
= |
V W |
+ |
(TL *)2 = |
К 3652 + |
1702 = |
403 кгс/см2; |
С " |
= |
/ ( Tmin)a + |
(^.n)a = |
V ie ,& + |
8,52 = |
20,7 кгс/см2. |
qjnin
г |
трез |
20,7 |
= 0,05. |
-max |
403 |
||
|
^рез |
|
|
Эффективный коэффициент концентрации напряжений для шва в сечении bb принимаем КЭф = 3,4 (см. приложение?, п. 7). Коэффициент понижения допускаемых напряжений
^ |
(аКэф |
(Д-^Сэф“1 Ь) г |
= (0,58 • 3,4 + |
0,26) — (0,58 |
3,4 — 0,26) 0,05 = °>4 6 5 , |
Допускаемое напряжение
[т'], = у [т'] = 0,465 •0,6 • 1600 = 445 кгс/сма.
Условие выносливости соединения в сечении bb выполнено, так как
т тах = 4 0 3 < [х ']г = 4 4 5
'Проверяем прочность соединения в сечении аа (рис. 87). Для этого вначале определяем нормальные напряжения, действующие в этом сечении,
м _ |
Мтлх _ |
Р40 |
5000 •40 |
= 258 кгс/см2; |
итах — |
2W |
2W |
2 •387 |
|
ам |
_ м,min |
|
250 •40 = |
12,9 кгс/см2. |
min |
2W |
|
2 •387 |
|
Касательные напряжения в сечении аа швеллера от действия по перечной силы Q = Р определяем, исходя из допущения, что сила Q воспринимается в основном стенкой швеллера,
TQ |
— |
^max |
2 |
- 0,65 30 |
= |
1 2 8 |
КГС/СМ2; |
max |
|
= |
|||||
^ l n |
= |
^min |
|
|
|
|
|
2FC = |
2 |
• 0^65 •30 |
= |
6 ’4 |
КГС/СМ2- |
Находим максимальное и минимальное значения эквивалентных напряжений
°"квх = |
V(О " х)а + |
з (т£ах)а |
= |
у258а + |
3 • 128* = |
340 кгс/сма; |
= |
V« 1п)а + |
3 ^ .п )2 |
= |
/ 1 2 ,9 * + |
3 •6,4* - |
17 кгс/см* |
Коэффициент асимметрии цикла
_min
17
340 = 0,05.
Эффективный коэффициент концентрации напряжений для соедине ния в сечении аа принимаем Кэь = 3,0 (см. приложение 7 п. 15).