книги / Практическое применение механики разрушения для оценки прочности конструкций
..pdfпа, деформированного на 5% при температурах от 1 0 0 до 4 0 0 °С , было определено, что для исследуемой стали температурный диапазон наибо лее интенсивного деформационного старения находится в интервале 275 —3 ОООС. На образцах для испытаний на изгиб наносили надрез глу биной 1 2 ,5 мм, а затем усталостную трещину длиной 2 мм и провели
пять серий испытаний. На образцах первой серии была определена тем пературная зависимость РТ в исходном состоянии. Образцы остальных четырех серий предварительно подвергались знакопеременному изгибу различной интенсивности при разном числе циклов и температуре 2 75 —3 0 0 °С . Затем в образцах каждой серии определялась темпера турная зависимость РТ.
Условия испытаний и их результаты приведены в табл. 1 0 и на рис. 7 6 . Раскрытие трещин при высокотемпературной цикличности иэгибных образцов измерялось скобовым датчиком и пересчитывалось к вершине трещины в предположении, что пластичный шарнир находится
на расстоянии |
1 /3 ширины сплошного сечения образца. |
На рис. 76 |
видно, что по мере увеличения степени высокотемпера |
турной циклической деформации изгибных образцов увеличивается
степень деформационного старения |
и переходная |
температура, |
кото |
|
рая оценивается |
по критическому |
раскрытию |
трещины 0 ,2 5 |
мм. |
Видно также, что |
после суммарной |
циклической деформации Х $ 2> 2мм |
происходит насыщение деформационного старения и зависимости рас крытия трещины изгибных образцов и сосудов давления от температуры почти совпадают, особенно если 8С< 0 ,2 5 мм. Сосуды давления, ре зультаты испытания которых также приведены на рис.76, подверга лись многократному циклическому деформированию при температурах 275 —3 0 0 °С и затем разрушались при температурах - 1 0 , + 20 и +45°С с измерением КРТ у вершин сквозных продольных надрезов.
Таким образом, авторы [1 1 6 ] показали, чт° переходную темпера туру и КРТ для сосудов давления, подвергаемых определенному тер мическому и механическому воздействию, представляется возможным установить по результатам статических испытаний на изгиб.
Глава IV . ПУТИ ПРАКТИЧЕСКОГО ПРИМЕНЕНИЯ
МЕХАНИКИ РАЗРУШ ЕНИЯ
1.Обеспечение надежности конструкций
Главная цель механики разрушения состоит в определении сопро тивления распространению трещины материала по испытаниям специаль ного образца, для того чтобы оценить сопротивление разрушению кон струкции. Однако работы по предотвращению разрушения связаны не только с оценкой сопротивления распространению трещин. Надежность изделий определяется также и медленным ростом трещины при цик лическом нагружении или коррозии под напряжением, уровнем рабочих напряжений и концентрацией напряжений. Кроме того, необходимы тща тельный контроль качества выполняемых в процессе производства опе раций, применение эффективных методов неразрушающегося контроля для выявления размера, характера и формы дефектов, детальный ана лиз условий эксплуатации, квалифицированное проведение ремонтных работ. Усовершенствования на всех этапах производства и контроля способствуют существенному увеличению надежности.
Как правило, разрушения возникают в результате неблагоприятно го сочетания нескольких факторов. Можно значительно уменьшить опас ность разрушения путем устранения одного из неблагоприятных фак торов, но более эффективно и более экономично оказывать равное вни мание всем факторам [5 2 ].
Создание реальных материалов и конструкций всегда связано с на личием множества компромиссов. Иногда можно довести одно из ка честв до высокой степени без вреда для других, но это обычно дорого стоит и не оправдывает себя. Так, например, можно создать стдль с очень низкой переходной температурой хрупкости, но сохранить это свойство в процессе сварочных операций чрезвычайно трудно.
Представляется возможным использовать относительно хрупкие ма териалы, но при этом следует обращать серьезное внимание на де тальное проектирование. Так, например, многие аварии на сварных су дах типа "Либерти" были вызваны значительной концентрацией на пряжений в углах люка. Реконструкция этих и других элементен поз волила значительно уменьшить число последующих аварий без улучшения свойств используемых сталей.
Правильное проектирование требует не только тщательного анализа для уменьшения концентрации напряжений, но и внимания к саМей кон струкции с точки зрения обеспечения технологичности ее изготовления, применения сварки, а также простого и качественного контроля* На дежность конструкции определяется прежде всего правильным й^рвоначальным выбором сопротивления материала развитию трещин1'!. Со ответствующий метод и параметры сварки, режим предварительного нагрева и т.п. должны быть тщательно определены до начала Производ ства, чтобы ограничить опасность существенного уменьшения с/^против-
пения развитию трещины и появления недопустимых дефектов при сварке. В процессе производства конструкций, особенно крупных, сле дует строго поддерживать выбранные режимы. Необходимо также осу ществлять контроль на стадии термообработки после сварки. Известны случаи разрушения крупных сосудов, которые претерпели аварию вслед ствие неправильной термообработки. Иногда выборка выявленного де фекта и восстановление места выборки с применением сварки без по следующей термообработки могут принести больший вред конструкции, чем оставление дефекта [5 2 ],
Многие удовлетворительно спроектированные конструкции разруша лись из-за плохого контроля в процессе монтажа на месте установки. Возникновению разрушения могут способствовать такие монтажные
приемы, как прихватка |
сваркой, |
кислородная резка и т.д. Поэтому |
|
устанавливать способы |
монтажа |
и осуществлять необходимый |
конт |
роль за их выполнением следует в процессе проектирования. |
|
||
Важный технический метод, |
обеспечивающий надежность конструк |
||
ции, - проведение пробного испытания, т.е. ее нагружение |
макси |
мальной нагрузкой, которая, как правило, гарантирует прочность из делия и иногда позволяет в&швить опасные дефекты. Так, гидроиспы тание является одним из контрольных методов при производстве всех сосудов давления. Во многих конструкциях сочетание испытания мак симальной нагрузкой и использования достижений механики разрушения может быть применено для определения срока службы.
2. Влияние характеристик материалов, технологии их изготовления и сварки на стойкость конструкций против хрупких разрушений
Широкий круг возможных причин разрушения, возникающих из-за ошибок в процессе проектирования, можно в значительной мере нейт рализовать выбором материала, обладающего повышенной стойкостью к разрушению [5 2 ], Различные условия работы конструкций опреде ляют различные требования к вязкости материала. Для многих изде лий основное требование заключается в предотвращении возникновения хрупкого разрушения.
Определение характера распространения трещин также очень важно, поскольку от этого часто зависит объем катастрофического разрушения. Если трещина стала нестабильной даже в результате ее возникновения при пластической стадии деформирования, разрушение будет катастро фическим. Поэтому в трубопроводах следует избегать хрупкого рас пространения трещин, которое здесь, как правило, значительно более интенсивно, чем в случае пластического излома. Для трубопроводов следует выбирать материал, который хорошо сопротивляется разруше нию в условиях больших скоростей деформации.
Опасность хрупкого разрушения, как ясно из изложенного выше условия перехода от пластического к хрупкому излому, возрастает при увеличении толщины сечений и уменьшении вязкости материала. Выше
Р и с. 7 7 . Величина Кс для |
свар |
Кс, кГ/пп3/1 |
|
|
|
||||
ных ч однородных дисков с над |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||
резами из стали |
34ХМА по |
ре |
800 |
|
|
|
|
||
зультатам |
разгонных испытаний |
|
|
|
|
||||
|
|
|
1 |
|
|||||
1 - |
ручная |
сварка электро |
700 |
|
|
|
|||
дом Ц Л -30; 2 |
- |
автоматическая |
|
|
|
|
|
||
сварка проволокой 10ХМ; 3 - ав |
600 |
|
|
! |
|
||||
томатическая |
сварка проволокой |
500 |
( |
|
|
||||
08ХН2М; |
4 - |
однородный диск из |
<э - |
|
|||||
мартеновской стали марки 34ХМА |
|
1) |
1 |
|
|||||
т |
и |
(з -2 --- |
|||||||
вакуумной разливки; 5 - надрез в |
|
||г\ |
i |
|
|
||||
зоне термического влияния; в ос |
300 |
1ш -4 — |
|||||||
тальных случаях надрез в наплав |
|
|
к - |
5 |
i 0 |
||||
ленном металле |
|
|
zoo |
|
i |
|
|||
установке |
[1 1 7 ] «при +20 |
и —30°С . |
Результаты |
испытаний |
|
моделей |
приведены на рис.77. Проверка действительности полученных значений сопротивления развитию трещин по формуле (II. 1 7 ) показала, что условия плоской деформации в большинстве моделей достигнуты не бы ли. Однако результаты испытаний позволили провести сравнитель ную оценку прочности отдельных зон сварных соединений, выполненных разными способами, поскольку использованное модельное испытание обеспечивает выбор материала методом предотвращения начала раз рушения.
Из анализа результатов видно, что наименьшие величины Кс харак терны для основного и наплавленного металла, полученного ручной сваркой электродом ЦЛ-30. Величины сопротивления развитию трещи ны для зон термического влияния при всех вариантах сварки и наплав ленного металла, полученного двумя вариантами автоматической свар ки, оказались более высокими, чем у основного металла. Эти резуль таты позволили подтвердить возможность применения автоматической сварки проволокой 10ХМ под флюсом АН -22 при изготовлении свар ных роторов турбин вместо применявшейся ранее ручной сварки элек тродом ЦЛ -30.
Испытания показали также, что использование сварных соединений, при изготовлении которых соблюдается соответствующая технология, не ухудшает надежность крупных роторов с точки зрения их склоннос ти к хрупкому разрушению. Кроме того, оказалось возможным приме нять поковки из слитков стали 34ХМА кислой мартеновской выплавки
ивакуумной разливки для изготовления сварных роторов. Преимущества сварных роторов применительно к цилиндрам низко
го давления крупных паровых турбин по сравнению с цельноковаными роторами и роторами с насадными дисками способствуют все более широкому их применению. Поэтому сварной ротор, характерной осо бенностью которого являются высокие уровни напряжений, на 35\'и превышающие напряжения в упомянутых выше роторах, предлагается использовать в новой мощной турбине.
963 8
Р и с . 7 8 , Величина |
Кс |
для |
надрезанных дисков |
из |
на |
турных поковок по результа там разгонных испытаний
1 - 20ХН2МФА, электрошлаковый переплав; 2 - 20ХНЗМФА, электрошлаковый переплав; 3 - 20ХНЗМФА - вакуумно-дуговой переплав; 4 ,5 ,б ,7 - вакуумная раз ливка, соответственно сталей мартеновской выплавки 25ХНЗМФА, 20ХН2МФА, 20Х2НМФА, 34ХМА; 8 - диск с трещиной в наплавке
менении технологии изготовления двух дисков из одного слитка мар теновской плавки и вакуумной разливки.
4. Оказалось, что содержание легирующих элементов в пределах опробованных составов незначительно влияет на сопротивление разви тию трещин. Главное внимание на Кс оказывает технология изготов
ления поковок. |
, |
Таким образом, |
освоение производства крупных слитков ЭШП и ис |
пользование стали с меньшим содержанием углерода и большим содер жанием легирующих элементов обеспечило при увеличении на 50% пре дела текучести получение натурных поковок сварных роторов со сред
ними значениями Кс, на 40% большими, чем |
у поковок из стали |
|
34ХМА. Такое увеличение |
соответствует |
степени увеличения на |
пряжений в новом сварном |
роторе по сравнению с ранее применяе |
|
мыми сварными роторами. |
Следовательно, |
запасы прочности указан |
ных роторов должны быть примерно одинаковыми, что позволило реко мендовать изготовление поковок для нового высоконагруженного сварного ротора из слитков электрошлакового переплава.
Были определены также температурные зависимости сопротивления
распространению трещин К^с |
на образцах внецентренного |
растяжения |
||||
в соответствии с требованиями методики [8 0 ]. |
Испытывались образ |
|||||
цы из трех сталей: |
20ХН2МФА, |
18Х2НМФА |
и 0 0 X 1 2НЗ, |
причем |
||
первые две стали, близкие по |
химическому составу, мало |
отличались |
||||
по пределу текучести, но имели разные переходные температурные |
||||||
хрупкости |
Тп50 (+40 |
и -6 5 °С |
соответственно). |
|
||
Такая |
значительная разница в |
объяснялась большей чистотой |
стали 18Х2НМФА, выплавленной в электропечи с использованием чис тых шихтовых материалов и разлитой в вакууме.
Результаты испытаний, приведенные на рис. 7 9 , показывают, что у стали 18Х2НМФА кривая температурной зависимости распола гается значительно выше, чем у стали 20ХН2МФА. Наиболее высокие
значения были получены на нержавеющей стали 00X12H3Cf с пре-
Н)С,нГ/пп3^ |
#/I 3 |
|
X |
||
500 |
||
y f |
t |
|
т300 Х X |
1 |
|
о |
.— |
|
zo o о |
||
|
||
__ —« |
|
100
|
о |
-100 |
-5 0 |
0 |
50 Т, С |
|
-150 |
||||
Р и с . |
7 9 . Изменение |
действительных |
величин А"1С |
при снижении тем- |
|
пературы испытаний образцов на внецентренное растяжение |
|||||
1 - |
00X 1 2H3D 2 - 18Х2НМФА; |
3 - А 5 3 3 -В ; |
4 - 20ХН2МФА |
||
делом |
текучести 7 8 |
кГ/мм^ |
и Тп |
= -1 6 0 °С в виде листов толщиной |
200 мм, прокатанных из слитков электростали вакуумной разливки. Этот результат достигнут вследствие создания и освоения производ ства стали, особые свойства которой определяются малым содержани ем углерода и примесей и соответствующим легированием.
Рассмотренные примеры показывают, что сопротивление распрост ранению трещин является достаточно чувствительной характеристикой, которая позволяет выявить лучшие материалы, технологию их изго товления и сварки, приемлемые для новых конструкций.
3. Роль напряженного состояния и эффективности неразрушающих методов контроля в надежности конструкций
Применение линейно-упругой механики разрушения для оценки проч ности конструкции состоит в сравнении коэффициента интенсивности на пряжений К, определяемого из анализа напряженного состояния кон струкции с трещиной, и критического сопротивления распространению трещины материала конструкции X ^с . Выражение К должно правильно отражать форму и расположение дефекта, геометрию исследуемого эле мента конструкции, а также условия нагружения. К настоящему време
ни предложен ряд решений для |
вычисления К, довольно полный обзор |
|
которых изложен в работах |
[2 |
0 , 5 9 ]. Эти решения могут использо |
ваться для анализа многих |
конструкций. Возможности вычислительной |
техники существенно расширяют круг задач по определению X почти для любой геометрии дефекта и формы конструкции.
Данные по напряжениям, необходимые для применения механики разрушения, могут быть получены любым расчетным или эксперимен тальным методом, который позволяет определить напряжения в иссле-
118
дуемом месте конструкции при действующих рабочих нагрузках. В этом случае должны учитываться напряжения не только от внешних сил, но также термические и остаточные напряжения. В анализе на пряжений не учитывается наличие дефекта, если его размеры малы по сравнению с размером элемента конструкции. Когда же дефект в кон струкции имеет большие размеры и может оказывать влияние на ве личину напряжения, необходимо корректировать номинальное напряже
ние с |
учетом наличия дефекта [8 9 ]. |
|
Для областей со сложным |
напряженным состоянием и при гради |
|
ентах |
напряжений, например, |
таких, как штуцерные или фланцевые пе |
реходы, центральные части дисков и роторов с отверстиями, необхо димо знать величину и направление главных напряжений в связи с размерами, формой и ориентировкой предполагаемого или известного дефекта. Определенные указанным способом номинальные напряжения для конкретной конструкции с трещиной могут использоваться вмес те с соответствующим выражением К для подсчета коэффициента ин тенсивности напряжений у кончика трещины при наиболее важном для конструкции уровне приложенных напряжений.
Данные по расположению, величине, форме, ориентации и распреде лению дефектов в конструкции имеют существенное значение при про ведении. анализа с позиций механики разрушения для определения кри тических или допускаемых напряжений. Для выбора соответствующего выражения К важно знать расположение и форму дефекта. Выражения К для различных геометрий и условий нагружения содержат характерный размер дефекта, что требует его определения в конкретных конструк циях. Ориентация дефекта относительно наибольших напряжений в исследуемом элементе определяет опасное направление напряжений.
Также важно и |
расположение дефектов. Если смежные дефекты рас |
положены весьма близко друг к другу (скопления неметаллических |
|
включений, пор |
или трещин) и между ними возможно взаимодействие, |
то иногда необходимо рассматривать всю зону дефектов как один де фект. Если же дефекты значительно отдалены друг от друга, их сле дует рассматривать как индивидуальные. Скорость роста трещины, про ходящей через участки с дефектами, может существенно превышать аналогичную скорость на участке того же изделия без дефектов, что также необходимо учитывать при расчетах.
Главное в вопросе о дефектах - определение разрешающей способ ности примененных методов неразрушающего контроля для обнаруже ния и описания характерных черт дефектов, которые могут быть в эле ментах конструкции. Для получения наилучшей определенности дефек тов необходимо использовать различные методы контроля. Рентгенов ский контроль может обеспечить двумерное изображение внутреннего дефекта в одной плоскости. Применение ультразвукового контроля в дополнение к рентгеновскому желательно для определения третьего размера дефекта и его ориентации относительно поверхности. Магнит ный контроль, или метод проникающих красителей, позволяет обна ружить длину трещины на поверхности, а для определения ее глубины необходимо использовать ультразвуковой контроль или специальную ра